DE2827455A1 - Kurzbrennweitiges normalobjektiv - Google Patents

Description

Konishiroku Photo Industry Co., Ltd.
Tokio, Japan

Kurzbrennweitiges Normalobjektiv

Die Erfindung betrifft ein verbessertes "Halbweitwinkel "-Objektiv bzw. ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv zur Verwendung bei einer sog. "einäugigen" Spiegelreflexkamera .

In den letzten Jahren hat die Verbreitung von kompakt gebauten sog. einäugigen Spiegelreflexkameras bzw. SLR-Kameras erheblich zugenommen. Im Zuge dieser Verbreitung wurde auch gefordert, solche Kameras mit einem Wechselobjektiv kompakterer Bauform und mit größerem Bildwinkel zu versehen. Die kürzeste Brennweite eines Normalobjektivs einer Spiegelreflexkamera für das 135-Filmformat wurde allgemein auf 50 mm festgelegt, übliche"Sucher- oder Objektivverschlußkameras mit Objektiven einer Brennweite von f = 40 mm sind jedoch ebenfalls sehr beliebt. Aus diesem Grund wird derzeit auch für Spiegelreflexkameras ein Objektiv mit einer Brennweite von etwa 40 mm als Normalobjektiv gefordert.

Wenn ein derartiges Objektiv mit kurzer Baulänge, einer Brennweite von f = 40, einer F- bzw. Öffnungszahl von 2,0 bis 1,8 und mit einfachem Linsenaufbau, beispielsweise mit etwa sechs Linsenelementen vom bekannten Gauss-Typ entwickelt werden soll, ergeben sich beträchtliche Schwierigkeiten

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dabei, die Objektiv-Schnittweite für eine Spiegelreflexkamera ausreichend groß zu halten und dabei einen Bild(feld)-winkel von bis zu etwa 56° einzuhalten.

Der Grund für diese Schwierigkeit besteht darin, daß die Einhaltung einer großen Schnittweite f_ß die Wahl einer kleineren Sammelleistung (positive power) der vorderen Linsengruppe bedingt, woraus sich eine erhöhte Sammelleistung oder -wirkung der hinteren Gruppe ergibt, durch die es sehr schwierig wird, die Restaberrationen mit den Positivbzw. Sammellinsen der hinteren Gruppe zu korrigieren.

Ein anderer Grund für die genannte Schwierigkeit besteht darin, daß das Erfordernis für eine große öffnung von F 2 bis F 1,8 zu einer verminderten Brechkraft an jeder Linsenfläche führt. Hieraus ergeben sich Schwierigkeiten bezüglich der Korrektion der Krümmung der sagittalen Bildfeldfläche, so daß die Einhaltung eines großen Bildwinkeln unmöglich wird.

Selbst wenn zudem versucht wird, ein Halbweitwinkelobjektiv, d.h. ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv, unter Verwendung eines Linsensystems des sog. Retrofocustyps, beispielsweise vom Gauss-Typ oder vom modifizierten Tessar-Typ, zu erhalten, wobei den Frontlinsenelementen eine Zerstreuungsbzw. Negativlinse hinzugefügt wird, vergrößert sich entweder die Gesamtlänge des Linsensystems, oder es vergrößert sich das Frontlinsenelement bzw. die Zahl der Frontlinsenelemente, so daß das Objektiv nicht mehr kompakt ist.

Hauptsächlich im Hinblick auf die genannten Gründen erwies es sich daher als äußerst schwierig, ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv zu entwickeln, das einen einfachen Aufbau mit sechs Linsenelementen, eine große (Anfangs-)öffnung

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- 11 und eine kurze Baulänge besitzt.

Aufgabe der Erfindung ist damit die Schaffung eines verbesserten und zweckmäßigen, kurzbrennweitigen Normalobjektivs zur Verwendung in einäugigen Spiegelreflexkameras.

Dieses Objektiv soll dabei äußerst kompakt gebaut sein und einen einfachen Aufbau mit sechs Linsenelementen in fünf Gruppen besitzen, wobei die Schnittweite f_. eine Größe ent-

JtS

sprechend dem 0,85-fachen der Gesamtbrennweite f besitzen, der Bildwinkel 56° betragen und die öffnung im Bereich von F2 bis F 1,8 liegen soll und alle Aberrationen bzw. Bildfehler gut korrigiert sein sollen.

Diese Aufgabe wird durch die in den beigefügten Patentansprüchen gekennzeichneten Merkmale gelöst.

Im folgenden sind bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung anhand der beigefügten Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1A und 1B schematische Darstellungen des Grundaufbaus äines kurzbrennweitigen Normalobjektivs mit Merkmalen nach der Erfindung, wobei Fig. 1A eine Anordnung zeigt, bei welcher zwei Linsenelemente in der vierten Gruppe miteinander verkittet sind, während gemäß Fig. 1B zwei Linsenelemente ebenfalls der vierten Gruppe mit einem äußerst engen Luftspalt dazwischen angeordnet sind,

Fig. 2, 3 und 4 Aberrationskurven für drei Ausführungsformen mit dem Grundaufbau gemäß Fig. 1A, nämlich betreffend Koma bzw. Asymmetriefehler, sphärische Aberration, Astigmatismus und Verzeichnung, wobei die ausgezogene Linie für eine sphärische Aberration auf der d-Linie (Wellenlänge = 587,56 m\i) und die gestrichelte Linie für eine sphärische Aberration auf

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der g-Linie (Wellenlänge = 435,84 ΐημ) gilt, während die ausgezogene Linie in der Astigmatismuskurve eine sagittale BiIdfeldkrümmung und die gestrichelte Linie eine meriodionale BiId feldkrümmung angeben, und

Fig. 5 und 6 Aberrationskurven für eine vierte und eine fünfte Ausführungsform mit dem Grundaufbau nach Fig. 1B.

In Fig. 1A bedeuten:

L.., L„, r-, r_, r₃,

d₂, d., d_ß, dg Lg die Linsen (elemente), der Reihe
nach von der Objektseite her gesehen,

r.. - Krümmungsradien der Linsenflächen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,

dg, axiale Dicke der Linsonelomonte»,
der Reihe nach von der Objektseito her betrachtet,

axialer Luftabstand bzw. Luftraum
zwischen den Linsenelementen, der
Reihe nach von der Objektseite her betrachtet.

In Fig. 1B bedeuten:

die Linsenelemente, der Reihe nach von der Objektseite her gesehen,
Krümmungsradien der Linsenflächen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,

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d.., d₃, Cl₅, d_, d , d^ axiale Dicke der Linsenelemente,

der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,

d_o/ d., d_c, d_o, d_1n axialer Luftabstand zwischen

£. 4 D O IU

den Linsenelementen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet .

In den Fig. 5 und 6 gelten die ausgezogenen und gestrichelten Kurven für dieselben Bildfehler bzw. Aberrationen wie in den Fig. 2 bis 4. ■

Bei der Objektkonstruktion gemäß Fig. 1A und IB kann durch Umstellung der Frontgruppe der Linsenelemente bei einem Objektiv vom Gauss-Typ mit sechs Elementen in fünf Gruppen von der Anordnung "Positivlinse, Positivlinse und Negativlinse" zu einer Anordnung "Positivlinse, Negativlinse und Positivlinse" erfindungsgemäß ein Linsensystem äußerst kompakter Bauform geschaffen werden, das ein zweckmäßiges kurzbrennweitiges Normalobjektiv mit einer Schnittweite f. entsprechend dem 0,8'5-fachen der Gesamtbrennweite f, einem Bildwinkel von 56° und einer Öffnungszahl F 2 bis F 1,8 bildet, bei dem alle Aberrationen gut korrigiert sind. Auf diese Weise kann die übliche Praxis auf diesem Gebiet trotz der einfachen Linsenkonfiguration von sechs Elementen in fünf Gruppen verbessert werden, bei der sich bisher verschiedene Probleme im Fall eines Wechselobjektivs hauptsächlich zur Verwendung bei einer einäugigen Spiegelreflexkamera ergaben. Diese Verbesserung wird durch Anwendung von fünf Gruppen von sechs Linsenelementen erreicht, die eine Frontgruppe aus einer ersten Gruppe mit einer einzigen positiven Meniskuslinse L., der konvexe Fläche dem Objekt zugewandt ist, eine zweite Gruppe mit einer einzigen negativen Meniskuslinse L-,deren konvexe Fläche dem Objekt zugewandt ist, und eine dritte Gruppe mit einer einzigen positiven Meniskuslinse L₃ umfaßt, deren konvexe Fläche mit großer

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Krümmung dem Objekt zugewandt ist, während eine hintere Linsengruppe aus einer vierten Gruppe in Form einer Negativlinse L₄, deren konkave Vorderseite mit großer Krümmung dem Objekt zugewandt ist, und einer Positivlinse L^, deren konvexe Rückseite mit großer Krümmung der Bildseite zugewandt ist, wobei diese hinteren Linsen miteinander verkittet oder mit einem äußerst geringen Luftabstand dazwischen angeordnet sind, und eine fünfte Gruppe aus einer Positivlinse L_fi vorgesehen werden. Das Objektiv genügt dabei den folgenden Bedingungen:

1.4 f<lf₂|<2_fO f (1)

mit f = Gesamtbrennweite des gesamten Linsensystems, f₂= Brennweite von Linse L„ der. zweiten Gruppe;

0.23 f < r₄< 0,33 f.... (2)

mit x. = Krümmungsradius der hinteren Fläche von Linse L„ der zweiten Gruppe;

0_f03 f < d₄< 0_f08 f.: (3)

mit d₄ = axialer Luftabstand zwischen der Linse L~ der zweiten Gruppe und der Linse L., der dritten Gruppe;

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1,0 (4)

mit Tj. = Krümmungsradius der Frontseite der Linse L, der dritten Gruppe.

Der technische Hintergrund der Erfindung und die Bedeutung der verschiedenen Bedingungen sind im folgenden näher erläutert.

Genauer gesagt: das erfindungsgemäße Objektiv ist so aufgebaut, daß eine Anordnung einer Frontgruppe aus einer Positivlinse, einer Positivlinse und einer Negativlinse des bisherigen Gauss-Typs mit sechs Linsenelementen in fünf Gruppen durch eine Anordnung aus einer Positivlinse, einer Negativlinse und einer Positivlinse ersetzt ist.

Wie eingangs erwähnt, ist ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv mit einer für ein Wechselobjektiv ausreichend großen Schnittweite und mit einer für ein Normalobjektiv zufriedenstellend großen Öffnung bei Anwendung des bisherigen Gauss- oder Tessar-Typs schwierig zu schaffen.

Zur Vermeidung der geschilderten Schwierigkeiten ist es nötig,, ein Objektiv zu schaffen, das in der Frontgruppe eine zufriedenstellend große Sammelleistung oder -wirkung (positive power), wie beim bisherigen Gauss-Typ, besitzt, so daß eine große Öffnung möglich wird, und das außerdem zur Ermöglichung einer großen Schnittweite, wie bei bisherigen Objektiven vom Tessar-Typ, eine zweckmäßig große paraxiale Austrittsstrahlhöhe an der Endfläche der Frontgruppe aufweist. Das verbesserte Objektiv gemäß der Erfindung erfüllt diese Forderungen.

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Die ausreichend große Leistung oder Wirkung in der Frontlinsengruppe wird nämlich beim erfindungsgemäßen Objektiv durch Verwendung von zwei Positivlinsen, von denen sich die eine in der ersten Position des Linsensystems befindet, und einer Negativlinse, ähnlich wie bei Gauss'sehen Objektiven, ermöglicht, wodurch die Leistung oder Wirkung (power} der Frontgruppe groß bleibt und derjenigen der Objektive vom Gauss-Typ vergleichbar ist.

Durch Umstellung der Linsenanordnung in der Frontgruppe von Objektiven vom Gauss-Typ, die eine Positiv-, eine Positiv- und eine Negativlinse enthalten, auf die Anordnung "Positiv-, Negativ- und Positivlinse" kann andererseits dem erfindungsgemäßen Objektiv eine große Schnittweite erteilt werden.

Durch die Vorverlegung der Negativlinse in der Frontgruppe wird insbesondere die paraxiale Austrittsstrahlhöhe an der Endfläche der Frontgruppe vergleichbar derjenigen eines Objektivs vom Tessar-Typ, so daß das Gesamtobjektiv eine große Schnittweite erhalten kann.

Hauptbedingung für die Realisierung einer solchen Anordnung zur Schaffung eines kompakten Linsensystems mit überlegener Aberrationskorrektion ist die Einhaltung der nachstehend aufgeführten Bedingungen:

1,4 f < f₂ < 2,0 f ...(1)

0,23 f<r₄<0, 33 f (2)

0,03 f<d₄<0,08 f (3)

0,8 <C r₄/r₃< 1,0 (4)

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Bedingung (1) gilt für einen Zustand, bei dem die als Linse L_ der zweiten Gruppe angeordnete Negativlinse eine vergleichsweise große Zerstreuungswirkung besitzt, wobei es möglich ist, die erforderliche Schnittweite f_D ohne Minderung der Gesamtleistung der Linsen der Frontgruppe zu erreichen, wenn die Gesamt-Brennweite im angegebenen Bereich liegt.

Bedingung (2) bezieht sich auf einen ziemlich großen Krümmungsradius r. der bildseitigen Fläche der Meniskuslinse L₂ der zweiten Gruppe, wobei der Krümmungsmittelpunkt sich dem Mittelpunkt der Linse nähert, um eine sagittale Bildfeldkrümmung zu vermeiden; dabei ist der Abstand zwischen der Linse L~ der zweiten Gruppe und der Linse L₃ der dritten Gruppe, wie in Bedingung (3) angedeutet, klein, um die Baulänge klein zu halten und außerdem die noch zu beschreibende Wirkung des Krümmungsradius r^ an der Objektseite der Linse L₃ in Übereinstimmung mit Bedingung (4) zu halten. Diese Bedingungen geben, genauer gesagt,· die Bedingungen zur Verringerung der durch die nach vorn verlegte Negativlinse eingeführten Aberrationen an, die größer sind als bei der bisherigen Anordnung aus einer Positiv-, einer Negativ- und einer Negativlinse. Auf diese Weise kann ein Objektiv mit großer (Anfangs-)-Öffnung geschaffen werden.

Im folgenden sind die Gründe für die obige Festlegung der Grenzwerte der einzelnen Bedingungsgleichungen beschrieben.

Wenn die negative bzw. Zerstreuungswirkung der Linse L₂ der zweiten Gruppe den unteren Grenzwert nach Bedingung (1) unterschreitet, vergrößert sich zwangsläufig die positive bzw. Sammelwirkung der Linse L₃ der dritten Gruppe unter Herbeiführung einer übermäßigen Aberration an jeder dieser Linsenflächen, so daß ein Objektiv mit großer Öffnung nicht gewährleistet werden kann. Wenn die negative Wirkung dieser Linse L₂

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dagegen den oberen Grenzwert nach Bedingung (1) überschreitet, verringert sich die streuende (diversive) Brechkraft dieser Linse L₂, so daß die erforderliche Schnittweite f_ nicht erreicht werden kann.

Bei Unterschreitung des unteren Grenzwerts von Bedingung (2) wird die negative Brechkraft an der Rückseite der Linse L₂ der zweiten Gruppe so groß, so daß die Korrektion von sphärischer Aberration und Koma unmöglich wird und zudem die Schaffung eines Objektivs großer Öffnungszahl nicht mehr möglich ist. Eine Überschreitung des oberen Grenzwerts von Bedingung (2) führt andererseits dazu, daß sich der Krümmungsmittelpunkt der Rückseite der Linse L₂ weiter vom Mittelpunkt bzw. Zentrum des gesamten Linsensystems wegbewegt, wodurch die Wirkung der Korrektion der sagittalen Bildfeldkrümmung herabgesetzt wird.

Wenn der axiale Luftabstand d. zwischen der Linse L₂ dor zweiten Gruppe und der Linse L, der dritten Gruppe klein ist und den unteren Grenzwert nach Bedingung (J) unterschreitet, nimmt die positive Brechkraft an der Frontfläche der Linse L-entsprechend Bedingung (4) ab, so daß die Korrektion von sphärischer Aberration höherer Ordnung, die in der Negativlinse L₂ auftreten kann, unmöglich wird. Wenn dagegen der axiale Luftabstand d. den oberen Grenzwert überschreitet,■ nimmt die positive Brechkraft an der Frontfläche der Linse L₃ zu, wodurch nicht nur eine Tendenz zu einer Bildfeldkrümmung zur Objektseite hin hervorgerufen, sondern auch die Größe oder Baulänge des Objektivs vergrößert wird.

Bedingung (4) gibt die Beziehung zwischen den Krümmungsradien r, und r~ in bezug auf den durch Bedingung (3) bestimmten Bereich des axialen Luftabstands d, an. Wenn die Größe von ^₄Ar₅ den unteren Grenzwert unterschreitet, ergibt sich - ähnlich wie bei ünterschreitung des unteren Grenzwerts von Bedingung (3) - eine übermäßige Brechkraft in der Front-

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linsengruppe, so daß die sphärische Aberration nicht korrigiert und zudem kein Objektiv mit großer öffnung geschaffen werden kann. Bei Überschreitung des oberen Grenzwerts vergrößert sich die Krümmung der Bildfläche, ähnlich wie bei Überschreitung des oberen Grenzwerts von Bedingung (3).

Bei Einhaltung der Erfordernisse nach Bedingungen (1) bis (4) kann mithin die vordere bzw. Frontgruppe des Linsensystems den vorher erwähnten Anforderungen genügen.

Es ist daher nicht erforderlich, eine hintere Linsengruppe mit großer positiver bzw. Sammelwirkung vorzusehen, so daß der einfache Aufbau des bisherigen Objektivs mit nur zwei Positivlinsen beibehalten werden kann. Auf diese Weise können Aberrationen einfach korrigiert werden, während die Baugröße klein gehalten wird und die Schnittweite f„ genügend

rs

groß wird. Für die Korrektion von Aberration ist es weiterhin vorteilhaft, bei den Linsen der hinteren Gruppe die folgenden Bedingungen einzuhalten:

1,8 n₆ (5)

20 V₅ - "P₄ ⁽⁶⁾

= Brechungsindex des Glases der Linse L,- der fünften Gruppe gegenüber der d-Linie und

und S^ 5 ⁼ durch die d-Linie des Glases der

Linsen L. und L₁- der vierten Gruppe vorgegebene Abbesche Zahlen

bedeuten.

Um die positive Wirkung bzw. Sammelwirkung der beiden Positivlinsen der hinteren Gruppe möglichst groß zu halten, auch wenn die positive Wirkung der vorderen Gruppe vergleichs-

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weise groß gewählt wird und die positive Wirkung der hinteren Gruppe unter Einhaltung der angegebenen Bedingungen nicht zu groß ist, und weiterhin ein erfindungsgemäßes Objektiv mit großer Öffnung zu erzielen, werden vorzugsweise die Brechungsindizes η der beiden Positivlinsen möglichst groß gewählt. Erforderlich ist jedoch, daß der Brechungsindex der Linse L. groß, der Brechungsindex der Linse L₁- klein, der Wert *\| der Linse L₄ klein und die Abbesche Zahl der Linse L₅ groß ist, um eine Korrektion der sagittalen BiIdfeldkrümmung in der vierten Gruppe sowie eine Korrektion der chromatischen Aberration zu erreichen; aus diesem Grund sollte bevorzugt der Brechnungsindex η- möglichst groß sein.

Wenn dieser Brechungsindex unter dem Grenzwert von Bedingung (5) liegt, kann in den Linsen der hinteren Gruppe unmöglich eine einwandfreie Korrektion der sphärischen Aberration, der Verzeichnung usw. erreicht werden. In Verbindung damit ist die Bedingung nach Formel (6) eine wesentliche Bedingung für die Achromasie der Linsen L. und L₁. der vierten Gruppe; sofern eine starke Achromasie in der Linse L_g der fünften Gruppe nicht erreicht werden kann, wird es unmöglich, eine chromatische Korrektion in der hinteren Gruppe zu erreichen, wenn diese Größe unter dem Grenzwert liegt.

Im folgenden sind praktische Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben.

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Beispiel 1

- 21 -

X=IP 1,8 2co = 56 f_B = 0,8464 Zu. » 0.7053

T1= Oj9951	dx» 0,0725	Ii1- Ij 71300	V 53,9
r2- 3^9769	dg» 0.0024
r3= 0^4274	d3» 0,0483	n2» 1,58144	P2= 40,7
r.= 0,2873	d4= °|°531
r5= 0,3052	d5= 0.0966	n3=. 1.67003	.3= 47;3
r6= 0,3126	dg= 0.2029
Γ,ρ-0,3341	d?= 0,0217	n4= 1,75520	Iz4= 27,5
r8-38,9089	d8= 0,1329	n5= 1,67790	t/5= 55,3
r9»-O,3966	d^« 0,0024
T10-Il-2319	d10= 0,0725	ng= 1,88300	l/g= 40.8
rll="*0»9167		f	W

= -1,725

Dies entspricht der Ausführungsform gemäß Fig. 1A, wobei

^d1^{f d}3' ^d5' ^dT d_Q, d₁₀

Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gesehen,

axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektsexte her gesehen,

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, a₄, d₆, d_g

• * * V6

axiale Luffcabstände zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gesehen.

Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her gemessen, und

Abbesche Zahl des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

bedeuten.

Seideische Aberrationen bei Beispiel 1 .

0,2466

0,0259

0.5778

-6.6261

5.6800

-1,6196

-3p4114

-0ι0586

2j 6149

-0.0001

2_t9679

0,1487 0.0982

-0_f2376 Oj6946

-0_f6435 1,2462

-OjO691 -Oj4894 0,0027 -O₊6796

0,0371 -0.0085

0,0849 -Oj2557 -0,4553- -0,0814

0,0916 -0.0750

0^1556

0,4183 -0,1047 0,8602 -1,2799 1.3146 -1,2836 -1,2878 -0,0007 1.0187 0.0418 0,5116

0,3061 -1,0202

0,2273 -0,0462

0.1712 -0,6116

0_;6368 -0,0967 -0.2078

0j9239 -0,1528

O_f3972

0,0211

-0,0438

0,2085

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Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung der Objektseite auf "unendlich" eingestellt und die Blende in einer Position von 0,101 hinter der sechsten Linsenfläche eingestellt ist. Die Symbole in obiger Tabelle besitzen folgende Bedeutung:

S C A P D

sphärische Aberration

Koma

Astigmatismus

Petzvalsche Bedingung

Verzeichnung .

Summe der jeweiligen Aberrationen.

Beispiel 2

f = 1 F 1_;84 2« = 56"

0.8443

= 0^6940

rr 0I	9963.	Cl1- O;O724	ni	-1,71300	Λ- 55;9
r2=3;	9165	d2= 0.0024
r3=Of	4165	d3= 0f0458		=1,58144	• U2= 40,7
r4« Of	2851	d 4- Oj0531
r5= 0;	3015	d5= OjO965	n3	-1,67003	U3= 47,3
	3057	d6» 0.1978
r7"-°l	3287	d?» 0.0210	n4	-1,76182	l/4- 26;6
r«= 8. CJ ί	4698	dR« 0.1303	n5	=1,71300	• Iz5= 53,9
r9e"°l	3998	dg= 0.0024
r10=11J	3076	d10- 0;0724	n6	=1,83400	-H= 3V
P11-O1	8810

f_z=-l_?782

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Dies stellt eine weitere Ausführungsform entsprechend Fig. 1A dar. Die benutzten Symbole besitzen die in Beispiel 1 angegebene Bedeutung.

Seideische Aberrationen bei Beispiel 2

	S	-C	A	P	Oj3109 -1.0085 0j2194 -0.0486 0.1734 -0^6133 0*6430 -0.0608 -0.2268 0.8934
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11	0f0243 Oj6707 -6?7190 -lj736O -OjO477 2.6768 -0.0003 3,0449	0,1500 -Oj0944 Oy1598 -Oj2515 0.7110 1,2938 -Oj5298 0.0048 -0.6941	Oj3662 0.0381 . -0^0094 Oj0870 -0.2631 -Oj4672 -OjO548 Oj1049 -0.0886 Oj1582	0^4178 -Oj1063 0,8828 / -1.2897 1^3307 -1^3124 -Ij3155 -0j0019 1.0412 0.0402 0,5162	0,1291
Z	Oj3902	0.0226	-0.0373	0.2031

Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich" eingestellt und die Blende in einer Position von 0,099 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist. Die Symbole besitzen die vorher angegebene Bedeutung.

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Beispiel 3

P 2 2ui = 56

= 0,8518

=» 0.6359 f

	di-	0I	0689	H1=	1	,71300	V1 = 53,9
r2=	d2»	0I	0024				-
r3a	d3=	0,	0447	n2=	1	,58144	l/2 - 4O;7
	d4»	°r	0456
r5"	d5"	0I	0864	n3*	1	,67003	V3 ' 47;3
r6*	d6-	0I	1816
r7=	d?-	°Γ	0194	n4=	1	,71736	V4 - 29;5
. 0,9272	d8-	0I	1214		1	.69680	U5 - 55,5
• 3,3721	d9e	0I	0024
• 0f4119	dio-		0631	n6-	1	.83400	IV" 37I2
» 0,2803
. 0,2950
. 0,3038
= 0f3076
r8= 2,4272
r9=-Of38OO
r10'
rll=
—24-2718
=-0.8295

-1.725

Dies stellt eine weitere Abwandlung der Ausführungsform nach Fig.1 A dar,wobei die benutzten Symbole die in Beispiel 1 angegebene Bedeutung besitzen.

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Seidelsche Aberrationen bei Beispiel 3

Oj3048

0*0224'

Ο,6404

-6,9706

6,1149

-1,7847

-4.525 0

-0_f0387

5j 3309

-0-0048

0,1765
0,0905
Oj1760

0.8681
-0,7033

1,5041
-0,0334

0,6375

0,0257
-0,8033

0,1022

O_f365O

0,0484

-O_fO321

0,1232

-0,2772

-0,5000

-0.0288

0,1220

-0_f 1366

0,1926

Oj4489
-0,1234

0.8926
-1,3115

1,3601
-1.3206
-1,3580
-0_;0029

1,0806
-0,0187

0^5482

0,3191 -0,9751

0,2586 -0,0912

0-2106 -0_?6297

0.6176 -0.0274 -0,2302

0_f8253 -0^1776

0,4400

0.0092

-0.0213

O_;1954

0.1000

Seidelsche Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich" eingestellt und die Blende in einer Position von 0,091 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist. Die Symbole besitzen die vorher angegebene Bedeutung.

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Beispiel 4

f = 1 F 1,84 2ω = 56^β f_Q = 0,8434

= 0,6775

ri=	0I	9841	d-p 0,0700	H1= 1,	71300	Iz2=	53^9
r2=	h	8830	d9= 0.0024
r3=	0I	4285	d5= OjO459	Xi2= lf	57845		41,5
r4"	0I	2865	d4» Oj0483
	0I	3048	d5= 0^0954	H3= lf	67003		47,3
r6-	0I	3198	dc- 0.1981
	-°»	3290	d7« 0.0205	H4=. lr	76180		27,1
r8=	11,	5942	do» 0.0024 ö I
r9=	2*r	1546	d9= 0jl292	n5= Xf	71300		53j9
r10=	-0,	3871	d10s 0I002^
rlle		6763	dlle 0I0628	n/- 1. 6 /	83400	37,2
r12=	-1»	0360

f₂= -1_;695

Dies entspricht der Ausführungsform nach Fig. 1B, wobei die Symbole die folgende Bedeutung besitzen:

12

' ^d3' ^d5^{f d}7' ^d9' 11

Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen bzw. betrachtet ,

axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

809883/0753

^d2' ^d4' ^d6' ^d8' ^d10

.4 / rin / ι ζ

... _{r 6}

axiale Luftabstände zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen.

Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet , und Abbesche Zahl des optischen Glases gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet.

Seideische Aberrationen bei Beispiel 4

1
2

• 3
4
5
6
7
8

10
11
12

0,0255

O_f5645

-6.8606

5|8792

-3j 7501

-Ij5504

1|4343

3j 2868

-Oj0002

2j 5109
O_;3769

0,1553 -O₁0972

0^531 -Oj3101

Oj7359 -O₁5926

1,3339 -Ij7222

l|6240 -Oj5480

0044 -0.7102

OjO263

0,0946 0,3705

-0-0140 0.0921 -0.2476 -Oj4744 -Ij9131 Ij8387 OjO914 -Oj1142

•OjO338

Oj8552 -Ij2792

-Ij2544 -1,3143 -OjO373 0.0172 ljO751 0.0801 0_;4389

0.2132

3152

-1.0030 0j2433

-0_;0585 0.1763

-Oj6277

-2.1667 2_;1013

-0,1945 0,8763

■0,1810

0,1173

809883/0753

Die Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektsexte auf "unendlich" eingestellt und die Blende in einer Position von 0,099 hinter der sechsten Linsenflache angeordnet ist, wobei die Symbole die vorher angegebene Bedeutung besitzen.

Beispiel 5

f = 1 F 2 2«a = 56*

f_B = 0,8538

= O_;6389

P1= Oj9814	dx= 0^685	U1= 1,71300	U1= 53,9
r2= 3^7090	d2» 0,0024
r5« 0,4053	d3« 0,0434	n2- 1,58144	l/2- 40,7
r4- 0,2796	d4- 0f0454
r5« 0,2961	d5- Ο,0869	n5» 1,67003	l/3» 47,3
r6- 0,3076	d6- 0,1834
r7-0,3132	d?» 0,0193	n4= 1,72825	^ 28,5
rft= 4,0871 ψ	dg= 0.0014
r9= 4,4515	dg= 0,1219	n5= 1,69680	IZ5= 55 5
rlo=~Of3747	d10= 0,0024		W
r1;L=16.6489	d21« 0,0639	n6= 1,83400	μ6= 57J2
r12=-O,9391

-1,776

809 883/0753

Dies stellt eine Abwandlung der Ausführungsform nach Fig. IB dar, wobei die Symbole die in Beispiel 4 angegebene Bedeutung besitzen.

Seideische Aberrationen bei Beispiel 5

0.2560
0.0219

-7|2221

6,2365

-1.7196

-4*4021

-2j3472

2,2635

3,6913

-0.0023

2^765

0.1630
-0.0878

-0.4641

0.8686
-0.6840

1I4818
-2.2302

2_f1663
-0,6397

0.0178
-0,7851

O^1038 ,0,3526

0.0501 -0.0298

0.1210 -0.2721 -0.4988 -2.1190

2.0734

0,1109 -0.1362

0,2143

Oj4241

-Oj1122 0.9072

-1,3151 1,3552

.-1,3041 -Ij3454 -0,1031 0,0923 1.0960

0,0273 0,4842

Oj3363

0,2443 -O.O864

0.2056 -0,6270

0,6208 -2,1113

2.0727 -0.2092

0,8302 -0_?1906

0,4217

0.0032

-0.0299

0.2063

0.1198

—# ■

Die Seideischen Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich" eingestellt und die Blende in einer Position von 0,092 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist, wobei die Symbole die vorher angegebene Bedeutung besitzen.

809883/07B**

, -34-.

Leers e ι te

Claims (6)

1. Konishiroku Photo Industry Co., Ltd. MÖhlstraße37

   D-8000 München 80

   Tokio, Japan -

   Tel: 089/982085-87 Telex: 0529802 hnkld Telegramme: ellipsoid

   M0S-17G 22. Juni 1978 Patentansprüche

   .1 Kurzbrennweitiges Normalobjektiv, insbesondere Wechselobjektiv für Spiegelreflexkameras, bestehend aus sechs Linsenelementen in fünf Gruppen mit einer vorderen bzw. Frontgruppe, die eine erste Gruppe aus einer einzigen Positivlinse (L₁) mit zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche, eine zweite Gruppe aus einer einzigen neqnt iven Men i skusl i nsi> (L₂) mit zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche und eine dritte Gruppe aus einer einzigen positiven Meniskuslinse (Lg) mib zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche aufweist, und mit einer hinteren Linsengruppe, die eine vierte Gruppe aus einer Negativlinse (L.),deren konkave Fläche mit großer Krümmung zur Objektseite gerichtet ist, eine positive Linse (Lg), deren konvexe Fläche mit großer Krümmung zur Bildseite gerichtet ist, wobei diese letzteren Linsen (L., L₅) in gegenseitiger Berührung stehen oder mit einem äußerst kleinen Luftabstand zwischen sich angeordnet sind, und eine fünfte Gruppe aus einer positiven Linse (L_g) umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß das Objektiv den folgenden Bedingungen genügt:

   ORIGINAL INSPECTED 809883/0753

   1,4 f<|f₂l<2,0 f (1)

   0,23 £<r₄< 0,33 f...' (2)

   0,03 f<d₄< 0,08 f (3)

   0,8 <r₄/r₅<l,O (4)

   bedeuten.

   f f. Gesamtbrennweite des gesamten Linsensystems ,

   Brennweite der einzigen Linse (L₂) der zweiten Gruppe,

   Krümmungsradius der Rückseite der Linse (L₂) der zweiten Gruppe,

   axialer Luftabstand zwischen der Linse (L der zweiten Gruppe und der Linse (L₃) der dritten Gruppe und

   Krümmungsradius der Vorderseite der Linse (Lo) der dritten Gruppe
2. 2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:

   809883/07 5 3

   P 1,8

   2ω =

   f_B = 0_;8464

   T₁= O_f9951 Cl₁= 0,0725 Xi₁- I, 71300 1/1= 53_;9 r₂= 3,9769 d₂= 0,Q024 r₅» 0,4274 d₃» 0,0483 n₂» 1,58144 V2⁼ ^ 17 r₄= 0,2873 d₄» 0,0531 r₅« 0,3052 d₅= 0,0966 n₃- 1,67003 K3- ⁴⁷J³ T₆- 0,3126 d.- 0,2029
   ο ι Zy-O₁3341 d₇- 0,0217 n₄* 1,75520 vc ²V r_Q=38.9089 do= 0.1329 n₅» 1^67790 W₅= 55,3 r₉»-O,3966 d₉» 0,0024 T₁₀=Il,2319 d₁₀- 0,0725 n_c= 1,88300 Kfe- 40_;8 T₁₁-0.9167

   ^r1' ^r2'

   10

   d₂,

   11

   d₆,

   Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

   axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

   axialer Luftabstand zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen, Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet,

   809883/0753

   Abbesche Zahl des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet,

   bedeuten.
3. 3. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:

   f = 1 F 1,84 2«= 56"

   f_ß = 0,8443

   T₁= 0,9963 d₂= 0_f0724 . U₁= 1.71300 -. > = 53,9 r₂= 3,9165 d₅- Οj0024 r₃» 0.4165 d₄» 0.0458 n₂- 1.58144 - ⁴⁰I⁷ r,« 0.2851
   4 r 0-0531 r₅- 0_f3015 ^d6» 0,0965 : n,= 1.67003 - 47,3 r₆» 0_f3057 ^d7= 0.1978 r₇=-0_f3287 ^d8⁼ 0,0210 . n₄= 1.76182 - 26,6 r₈= 8j4698 ^d9^e 0.1303 n₅= 1,71300 r ⁵³1⁹ r₉=-0^3998 ^d10⁼ 0.0024 r_lo=ll,3076 0,0724 n,-= 1.83400 Γ 37,2 ²⁷Il³"⁰1⁸⁸¹⁰

   809883/0753

   wobei die Symbole die in Anspruch 2 angegebene Bedeutung besitzen.
4. 4. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:

   f β 1 F 2

   56*. f_B = 0,8518

   ^ri- 0,9272 d_x= 0,0689 U₁= 1,71300 W₄- 53,9 V 3|3721 d₂= 0,0024 W₅= r₃= 0,4119 d₃=* 0,0447 n₂= 1,58144 40,7 ^r4^a 0,2803 ^d4* 0,0456 r₅- 0,2950 d₅- 0,0864 ⁿ3" 1,67003 47,3 ^r6- 0,3038 d₆- 0,1816 -0,3076 d_?- 0,0194 ⁿ4° Ij71736 29,5 r₈» 2,4272 d₈» 0,1214 n₅= 1.69680 55,5 -0,3800 d₉= 0,0024 ^r10⁼ -24,2718 d₁₀= 0,0631 ⁿ6⁼ 1,83400 37,2 -11= -0,8295

   wobei die Symbole die in Anspruch 2 angegebene Bedeutung beöitzen.

   809883/0753
5. 5. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:

   f = 1 F 1.84

   2w = 56

   0_;8434

   T₁= Oj9841 d_x= Oj0700 U₁= Ij71300 Jz₁= 53.9 r₂= 3_r883Ö d₂= 0jQ024 r₃« Oj4285 d₃= OjO459 n₂= Ij57845 U₂= 41,5 T₄= Oj2865 d₄= 0_;0483 r₅» O_r3O48 d₅» 0^0954 n₃« 1.67003 Iz₃- 47,3 r₆- 0_t3198 d₆- 0_f1981 r_?«-Oj329O d_?» OjO2O5 n.» 1,76180 U₄- 27,1 r_a-ll_f5942 d_n- 0.0024 r₉-24_f1546 d₉=* Oj 1292 n₅= 1,71300 l/₅» 53_;9 r_l0»-0_f3871 d₁₀- 0j0024 ^rn^{= 5}r⁶⁷⁶^ ^dll^{a 0}I⁰⁶²⁸ n₆» Ij83400 1/6= 37_;2 r₁₂=«-lj0360

   worin bedeuten:

   . r

   Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen.

   809883/0753

   1' ⁿ2

   d₇, dg, d₁₁ axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

   df., d_in axialer Luftabstand zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

   n>. Brechungsindex des optischen Glases

   der Linsen gegenüber der d-Linie,

   fortlaufend von der Objektseite her gemessen,

   V^ Abbesche Zahl des optischen Glases

   der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her gemessen.
6. 6. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:

   Oy

   f =·1 P 2 2ω - 56 ^fB ⁼ 0_f8538 ■1, 71300 W₁- 53, 9 ^rl= O₁9814 CLt ^s . 0 ,0685 ⁿl^{= r}2^e 3j 7090 » 0 ,0024 58144 Iz₂= 40, 7 ^r3^a 0,4053 . 0 ,0434 ⁿ2⁼ 0,2796 ^d4⁼ » 0 ,0454 ¹I 67003 l^₅» 47, 3 r₅» O_f296l d₅= o ,0869 ⁿ3^{= r}6- 0,3076 ^d6' !1834 72825 4 I 5 v_r -0,3132 ^dr ,0193 ⁿ4" r₈= 4,0871
   * ^d8^: ,0014 ¹I 69680 U₅= 55_; VJl ^d9^! ,1219 U₅= ^r10⁼ -0,3747 ^dio^: ,0024 83400 ^6= ³⁷J 2 T₁₁= 16,6489 ^dir j0639 ⁿ6⁼ r₁₂. -Oj9391 - 0 > 0 = 0 - 0 = 0 =» 0

   809883/0753

   wobei die Symbole die in Anspruch 5 angegebene Bedeutung besitzen.

   809883/0753