DE2827455A1 - Kurzbrennweitiges normalobjektiv - Google Patents
Kurzbrennweitiges normalobjektivInfo
- Publication number
- DE2827455A1 DE2827455A1 DE19782827455 DE2827455A DE2827455A1 DE 2827455 A1 DE2827455 A1 DE 2827455A1 DE 19782827455 DE19782827455 DE 19782827455 DE 2827455 A DE2827455 A DE 2827455A DE 2827455 A1 DE2827455 A1 DE 2827455A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- lens
- group
- object side
- lenses
- continuously
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
- G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
Konishiroku Photo Industry Co., Ltd.
Tokio, Japan
Tokio, Japan
Die Erfindung betrifft ein verbessertes "Halbweitwinkel
"-Objektiv bzw. ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv zur Verwendung bei einer sog. "einäugigen" Spiegelreflexkamera
.
In den letzten Jahren hat die Verbreitung von kompakt gebauten sog. einäugigen Spiegelreflexkameras bzw. SLR-Kameras
erheblich zugenommen. Im Zuge dieser Verbreitung wurde auch
gefordert, solche Kameras mit einem Wechselobjektiv kompakterer Bauform und mit größerem Bildwinkel zu versehen. Die kürzeste
Brennweite eines Normalobjektivs einer Spiegelreflexkamera
für das 135-Filmformat wurde allgemein auf 50 mm festgelegt,
übliche"Sucher- oder Objektivverschlußkameras mit Objektiven
einer Brennweite von f = 40 mm sind jedoch ebenfalls sehr beliebt. Aus diesem Grund wird derzeit auch für Spiegelreflexkameras
ein Objektiv mit einer Brennweite von etwa 40 mm als Normalobjektiv gefordert.
Wenn ein derartiges Objektiv mit kurzer Baulänge, einer Brennweite von f = 40, einer F- bzw. Öffnungszahl von
2,0 bis 1,8 und mit einfachem Linsenaufbau, beispielsweise mit etwa sechs Linsenelementen vom bekannten Gauss-Typ entwickelt
werden soll, ergeben sich beträchtliche Schwierigkeiten
809883/0753
dabei, die Objektiv-Schnittweite für eine Spiegelreflexkamera
ausreichend groß zu halten und dabei einen Bild(feld)-winkel von bis zu etwa 56° einzuhalten.
Der Grund für diese Schwierigkeit besteht darin, daß die Einhaltung einer großen Schnittweite fß die Wahl
einer kleineren Sammelleistung (positive power) der vorderen Linsengruppe bedingt, woraus sich eine erhöhte Sammelleistung
oder -wirkung der hinteren Gruppe ergibt, durch die es sehr schwierig wird, die Restaberrationen mit den Positivbzw.
Sammellinsen der hinteren Gruppe zu korrigieren.
Ein anderer Grund für die genannte Schwierigkeit besteht darin, daß das Erfordernis für eine große öffnung von
F 2 bis F 1,8 zu einer verminderten Brechkraft an jeder Linsenfläche führt. Hieraus ergeben sich Schwierigkeiten bezüglich
der Korrektion der Krümmung der sagittalen Bildfeldfläche,
so daß die Einhaltung eines großen Bildwinkeln unmöglich wird.
Selbst wenn zudem versucht wird, ein Halbweitwinkelobjektiv, d.h. ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv, unter
Verwendung eines Linsensystems des sog. Retrofocustyps, beispielsweise
vom Gauss-Typ oder vom modifizierten Tessar-Typ, zu erhalten, wobei den Frontlinsenelementen eine Zerstreuungsbzw. Negativlinse hinzugefügt wird, vergrößert sich entweder
die Gesamtlänge des Linsensystems, oder es vergrößert sich das Frontlinsenelement bzw. die Zahl der Frontlinsenelemente,
so daß das Objektiv nicht mehr kompakt ist.
Hauptsächlich im Hinblick auf die genannten Gründen erwies es sich daher als äußerst schwierig, ein kurzbrennweitiges
Normalobjektiv zu entwickeln, das einen einfachen Aufbau mit sechs Linsenelementen, eine große (Anfangs-)öffnung
809883/0753
- 11 und eine kurze Baulänge besitzt.
Aufgabe der Erfindung ist damit die Schaffung eines verbesserten und zweckmäßigen, kurzbrennweitigen Normalobjektivs
zur Verwendung in einäugigen Spiegelreflexkameras.
Dieses Objektiv soll dabei äußerst kompakt gebaut sein und einen einfachen Aufbau mit sechs Linsenelementen in fünf
Gruppen besitzen, wobei die Schnittweite f_. eine Größe ent-
JtS
sprechend dem 0,85-fachen der Gesamtbrennweite f besitzen, der Bildwinkel 56° betragen und die öffnung im Bereich von F2
bis F 1,8 liegen soll und alle Aberrationen bzw. Bildfehler gut korrigiert sein sollen.
Diese Aufgabe wird durch die in den beigefügten Patentansprüchen gekennzeichneten Merkmale gelöst.
Im folgenden sind bevorzugte Ausführungsformen der
Erfindung anhand der beigefügten Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1A und 1B schematische Darstellungen des Grundaufbaus äines kurzbrennweitigen Normalobjektivs mit Merkmalen
nach der Erfindung, wobei Fig. 1A eine Anordnung zeigt, bei welcher zwei Linsenelemente in der vierten Gruppe miteinander
verkittet sind, während gemäß Fig. 1B zwei Linsenelemente ebenfalls der vierten Gruppe mit einem äußerst engen Luftspalt
dazwischen angeordnet sind,
Fig. 2, 3 und 4 Aberrationskurven für drei Ausführungsformen mit dem Grundaufbau gemäß Fig. 1A, nämlich betreffend
Koma bzw. Asymmetriefehler, sphärische Aberration, Astigmatismus und Verzeichnung, wobei die ausgezogene Linie für eine
sphärische Aberration auf der d-Linie (Wellenlänge = 587,56 m\i)
und die gestrichelte Linie für eine sphärische Aberration auf
809883/0753
der g-Linie (Wellenlänge = 435,84 ΐημ) gilt, während die ausgezogene
Linie in der Astigmatismuskurve eine sagittale BiIdfeldkrümmung und die gestrichelte Linie eine meriodionale BiId
feldkrümmung angeben, und
Fig. 5 und 6 Aberrationskurven für eine vierte und eine fünfte Ausführungsform mit dem Grundaufbau nach Fig.
1B.
In Fig. 1A bedeuten:
L.., L„, r-, r_, r3,
d2, d., dß, dg
Lg die Linsen (elemente), der Reihe
nach von der Objektseite her gesehen,
nach von der Objektseite her gesehen,
r.. - Krümmungsradien der Linsenflächen,
der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,
dg, axiale Dicke der Linsonelomonte»,
der Reihe nach von der Objektseito her betrachtet,
der Reihe nach von der Objektseito her betrachtet,
axialer Luftabstand bzw. Luftraum
zwischen den Linsenelementen, der
Reihe nach von der Objektseite her betrachtet.
zwischen den Linsenelementen, der
Reihe nach von der Objektseite her betrachtet.
In Fig. 1B bedeuten:
die Linsenelemente, der Reihe nach von der Objektseite her gesehen,
Krümmungsradien der Linsenflächen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,
Krümmungsradien der Linsenflächen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,
809883/0753
d.., d3, Cl5, d_, d , d^ axiale Dicke der Linsenelemente,
der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet,
do/ d., dc, do, d1n axialer Luftabstand zwischen
£. 4 D O IU
den Linsenelementen, der Reihe nach von der Objektseite her betrachtet
.
In den Fig. 5 und 6 gelten die ausgezogenen und gestrichelten Kurven für dieselben Bildfehler bzw. Aberrationen
wie in den Fig. 2 bis 4. ■
Bei der Objektkonstruktion gemäß Fig. 1A und IB kann
durch Umstellung der Frontgruppe der Linsenelemente bei einem Objektiv vom Gauss-Typ mit sechs Elementen in fünf Gruppen
von der Anordnung "Positivlinse, Positivlinse und Negativlinse" zu einer Anordnung "Positivlinse, Negativlinse und
Positivlinse" erfindungsgemäß ein Linsensystem äußerst kompakter
Bauform geschaffen werden, das ein zweckmäßiges kurzbrennweitiges Normalobjektiv mit einer Schnittweite f. entsprechend
dem 0,8'5-fachen der Gesamtbrennweite f, einem Bildwinkel von
56° und einer Öffnungszahl F 2 bis F 1,8 bildet, bei dem alle Aberrationen gut korrigiert sind. Auf diese Weise kann die
übliche Praxis auf diesem Gebiet trotz der einfachen Linsenkonfiguration
von sechs Elementen in fünf Gruppen verbessert werden, bei der sich bisher verschiedene Probleme im Fall eines
Wechselobjektivs hauptsächlich zur Verwendung bei einer einäugigen Spiegelreflexkamera ergaben. Diese Verbesserung wird
durch Anwendung von fünf Gruppen von sechs Linsenelementen erreicht, die eine Frontgruppe aus einer ersten Gruppe mit einer
einzigen positiven Meniskuslinse L., der konvexe Fläche dem Objekt zugewandt ist, eine zweite Gruppe mit einer einzigen
negativen Meniskuslinse L-,deren konvexe Fläche dem Objekt
zugewandt ist, und eine dritte Gruppe mit einer einzigen positiven Meniskuslinse L3 umfaßt, deren konvexe Fläche mit großer
809883/0753
Krümmung dem Objekt zugewandt ist, während eine hintere Linsengruppe
aus einer vierten Gruppe in Form einer Negativlinse L4, deren konkave Vorderseite mit großer Krümmung dem Objekt
zugewandt ist, und einer Positivlinse L^, deren konvexe Rückseite
mit großer Krümmung der Bildseite zugewandt ist, wobei diese hinteren Linsen miteinander verkittet oder mit einem
äußerst geringen Luftabstand dazwischen angeordnet sind, und eine fünfte Gruppe aus einer Positivlinse Lfi vorgesehen werden.
Das Objektiv genügt dabei den folgenden Bedingungen:
1.4 f<lf2|<2fO f (1)
mit f = Gesamtbrennweite des gesamten Linsensystems,
f2= Brennweite von Linse L„ der. zweiten Gruppe;
0.23 f < r4<
0,33 f.... (2)
mit x. = Krümmungsradius der hinteren Fläche von Linse L„
der zweiten Gruppe;
0f03 f < d4<
0f08 f.: (3)
mit d4 = axialer Luftabstand zwischen der Linse L~ der zweiten
Gruppe und der Linse L., der dritten Gruppe;
809883/0753
1,0 (4)
mit Tj. = Krümmungsradius der Frontseite der Linse L, der
dritten Gruppe.
Der technische Hintergrund der Erfindung und die Bedeutung der verschiedenen Bedingungen sind im folgenden näher
erläutert.
Genauer gesagt: das erfindungsgemäße Objektiv ist so
aufgebaut, daß eine Anordnung einer Frontgruppe aus einer Positivlinse, einer Positivlinse und einer Negativlinse des bisherigen
Gauss-Typs mit sechs Linsenelementen in fünf Gruppen durch eine Anordnung aus einer Positivlinse, einer Negativlinse und
einer Positivlinse ersetzt ist.
Wie eingangs erwähnt, ist ein kurzbrennweitiges Normalobjektiv mit einer für ein Wechselobjektiv ausreichend großen
Schnittweite und mit einer für ein Normalobjektiv zufriedenstellend
großen Öffnung bei Anwendung des bisherigen Gauss- oder Tessar-Typs schwierig zu schaffen.
Zur Vermeidung der geschilderten Schwierigkeiten ist es nötig,, ein Objektiv zu schaffen, das in der Frontgruppe
eine zufriedenstellend große Sammelleistung oder -wirkung (positive power), wie beim bisherigen Gauss-Typ, besitzt, so
daß eine große Öffnung möglich wird, und das außerdem zur Ermöglichung einer großen Schnittweite, wie bei bisherigen
Objektiven vom Tessar-Typ, eine zweckmäßig große paraxiale Austrittsstrahlhöhe an der Endfläche der Frontgruppe aufweist.
Das verbesserte Objektiv gemäß der Erfindung erfüllt diese Forderungen.
809883/0753
Die ausreichend große Leistung oder Wirkung in der Frontlinsengruppe wird nämlich beim erfindungsgemäßen Objektiv
durch Verwendung von zwei Positivlinsen, von denen sich die eine in der ersten Position des Linsensystems befindet, und
einer Negativlinse, ähnlich wie bei Gauss'sehen Objektiven,
ermöglicht, wodurch die Leistung oder Wirkung (power} der
Frontgruppe groß bleibt und derjenigen der Objektive vom Gauss-Typ vergleichbar ist.
Durch Umstellung der Linsenanordnung in der Frontgruppe von Objektiven vom Gauss-Typ, die eine Positiv-, eine
Positiv- und eine Negativlinse enthalten, auf die Anordnung "Positiv-, Negativ- und Positivlinse" kann andererseits dem
erfindungsgemäßen Objektiv eine große Schnittweite erteilt werden.
Durch die Vorverlegung der Negativlinse in der Frontgruppe wird insbesondere die paraxiale Austrittsstrahlhöhe
an der Endfläche der Frontgruppe vergleichbar derjenigen eines Objektivs vom Tessar-Typ, so daß das Gesamtobjektiv eine
große Schnittweite erhalten kann.
Hauptbedingung für die Realisierung einer solchen Anordnung zur Schaffung eines kompakten Linsensystems mit
überlegener Aberrationskorrektion ist die Einhaltung der nachstehend aufgeführten Bedingungen:
1,4 f < f2
< 2,0 f ...(1)
0,23 f<r4<0, 33 f (2)
0,03 f<d4<0,08 f (3)
0,8 <C r4/r3<
1,0 (4)
809883/0753
Bedingung (1) gilt für einen Zustand, bei dem die als Linse L_ der zweiten Gruppe angeordnete Negativlinse eine
vergleichsweise große Zerstreuungswirkung besitzt, wobei es möglich ist, die erforderliche Schnittweite fD ohne Minderung
der Gesamtleistung der Linsen der Frontgruppe zu erreichen,
wenn die Gesamt-Brennweite im angegebenen Bereich liegt.
Bedingung (2) bezieht sich auf einen ziemlich großen Krümmungsradius r. der bildseitigen Fläche der Meniskuslinse
L2 der zweiten Gruppe, wobei der Krümmungsmittelpunkt sich
dem Mittelpunkt der Linse nähert, um eine sagittale Bildfeldkrümmung
zu vermeiden; dabei ist der Abstand zwischen der Linse L~ der zweiten Gruppe und der Linse L3 der dritten Gruppe,
wie in Bedingung (3) angedeutet, klein, um die Baulänge klein zu halten und außerdem die noch zu beschreibende Wirkung des
Krümmungsradius r^ an der Objektseite der Linse L3 in Übereinstimmung
mit Bedingung (4) zu halten. Diese Bedingungen geben, genauer gesagt,· die Bedingungen zur Verringerung der
durch die nach vorn verlegte Negativlinse eingeführten Aberrationen
an, die größer sind als bei der bisherigen Anordnung aus einer Positiv-, einer Negativ- und einer Negativlinse.
Auf diese Weise kann ein Objektiv mit großer (Anfangs-)-Öffnung geschaffen werden.
Im folgenden sind die Gründe für die obige Festlegung der Grenzwerte der einzelnen Bedingungsgleichungen beschrieben.
Wenn die negative bzw. Zerstreuungswirkung der Linse L2 der zweiten Gruppe den unteren Grenzwert nach Bedingung (1)
unterschreitet, vergrößert sich zwangsläufig die positive bzw. Sammelwirkung der Linse L3 der dritten Gruppe unter Herbeiführung
einer übermäßigen Aberration an jeder dieser Linsenflächen, so daß ein Objektiv mit großer Öffnung nicht gewährleistet
werden kann. Wenn die negative Wirkung dieser Linse L2
809883/0753
dagegen den oberen Grenzwert nach Bedingung (1) überschreitet,
verringert sich die streuende (diversive) Brechkraft dieser Linse L2, so daß die erforderliche Schnittweite f_ nicht erreicht
werden kann.
Bei Unterschreitung des unteren Grenzwerts von Bedingung (2) wird die negative Brechkraft an der Rückseite der
Linse L2 der zweiten Gruppe so groß, so daß die Korrektion
von sphärischer Aberration und Koma unmöglich wird und zudem die Schaffung eines Objektivs großer Öffnungszahl nicht mehr
möglich ist. Eine Überschreitung des oberen Grenzwerts von Bedingung (2) führt andererseits dazu, daß sich der Krümmungsmittelpunkt der Rückseite der Linse L2 weiter vom Mittelpunkt
bzw. Zentrum des gesamten Linsensystems wegbewegt, wodurch die Wirkung der Korrektion der sagittalen Bildfeldkrümmung
herabgesetzt wird.
Wenn der axiale Luftabstand d. zwischen der Linse L2
dor zweiten Gruppe und der Linse L, der dritten Gruppe klein ist und den unteren Grenzwert nach Bedingung (J) unterschreitet,
nimmt die positive Brechkraft an der Frontfläche der Linse L-entsprechend Bedingung (4) ab, so daß die Korrektion von
sphärischer Aberration höherer Ordnung, die in der Negativlinse L2 auftreten kann, unmöglich wird. Wenn dagegen der
axiale Luftabstand d. den oberen Grenzwert überschreitet,■ nimmt die positive Brechkraft an der Frontfläche der Linse
L3 zu, wodurch nicht nur eine Tendenz zu einer Bildfeldkrümmung
zur Objektseite hin hervorgerufen, sondern auch die Größe oder Baulänge des Objektivs vergrößert wird.
Bedingung (4) gibt die Beziehung zwischen den Krümmungsradien r, und r~ in bezug auf den durch Bedingung (3) bestimmten
Bereich des axialen Luftabstands d, an. Wenn die Größe von ^4Ar5 den unteren Grenzwert unterschreitet, ergibt
sich - ähnlich wie bei ünterschreitung des unteren Grenzwerts von Bedingung (3) - eine übermäßige Brechkraft in der Front-
809883/0753
linsengruppe, so daß die sphärische Aberration nicht korrigiert und zudem kein Objektiv mit großer öffnung geschaffen werden
kann. Bei Überschreitung des oberen Grenzwerts vergrößert sich die Krümmung der Bildfläche, ähnlich wie bei Überschreitung des
oberen Grenzwerts von Bedingung (3).
Bei Einhaltung der Erfordernisse nach Bedingungen (1) bis (4) kann mithin die vordere bzw. Frontgruppe des Linsensystems
den vorher erwähnten Anforderungen genügen.
Es ist daher nicht erforderlich, eine hintere Linsengruppe mit großer positiver bzw. Sammelwirkung vorzusehen,
so daß der einfache Aufbau des bisherigen Objektivs mit nur zwei Positivlinsen beibehalten werden kann. Auf diese Weise
können Aberrationen einfach korrigiert werden, während die Baugröße klein gehalten wird und die Schnittweite f„ genügend
rs
groß wird. Für die Korrektion von Aberration ist es weiterhin vorteilhaft, bei den Linsen der hinteren Gruppe die folgenden
Bedingungen einzuhalten:
1,8 n6 (5)
20 V5 - "P4 (6)
= Brechungsindex des Glases der Linse L,- der
fünften Gruppe gegenüber der d-Linie und
und S^ 5 = durch die d-Linie des Glases der
Linsen L. und L1- der vierten Gruppe vorgegebene
Abbesche Zahlen
bedeuten.
Um die positive Wirkung bzw. Sammelwirkung der beiden Positivlinsen der hinteren Gruppe möglichst groß zu halten,
auch wenn die positive Wirkung der vorderen Gruppe vergleichs-
809883/0753
weise groß gewählt wird und die positive Wirkung der hinteren Gruppe unter Einhaltung der angegebenen Bedingungen nicht zu
groß ist, und weiterhin ein erfindungsgemäßes Objektiv mit großer Öffnung zu erzielen, werden vorzugsweise die
Brechungsindizes η der beiden Positivlinsen möglichst groß gewählt. Erforderlich ist jedoch, daß der Brechungsindex
der Linse L. groß, der Brechungsindex der Linse L1- klein,
der Wert *\| der Linse L4 klein und die Abbesche Zahl der
Linse L5 groß ist, um eine Korrektion der sagittalen BiIdfeldkrümmung
in der vierten Gruppe sowie eine Korrektion der chromatischen Aberration zu erreichen; aus diesem Grund sollte
bevorzugt der Brechnungsindex η- möglichst groß sein.
Wenn dieser Brechungsindex unter dem Grenzwert von Bedingung (5) liegt, kann in den Linsen der hinteren Gruppe unmöglich
eine einwandfreie Korrektion der sphärischen Aberration, der Verzeichnung usw. erreicht werden. In Verbindung damit ist
die Bedingung nach Formel (6) eine wesentliche Bedingung für die Achromasie der Linsen L. und L1. der vierten Gruppe; sofern
eine starke Achromasie in der Linse Lg der fünften Gruppe
nicht erreicht werden kann, wird es unmöglich, eine chromatische Korrektion in der hinteren Gruppe zu erreichen, wenn diese
Größe unter dem Grenzwert liegt.
Im folgenden sind praktische Ausführungsbeispiele der
Erfindung beschrieben.
809883/0753
- 21 -
X=IP 1,8 2co = 56 fB = 0,8464 Zu. » 0.7053
T1= Oj9951 | dx» 0,0725 | Ii1- Ij 71300 | V 53,9 |
r2- 3^9769 | dg» 0.0024 | ||
r3= 0^4274 | d3» 0,0483 | n2» 1,58144 | P2= 40,7 |
r.= 0,2873 | d4= °|°531 | ||
r5= 0,3052 | d5= 0.0966 | n3=. 1.67003 | .3= 47;3 |
r6= 0,3126 | dg= 0.2029 | ||
Γ,ρ-0,3341 | d?= 0,0217 | n4= 1,75520 | Iz4= 27,5 |
r8-38,9089 | d8= 0,1329 | n5= 1,67790 | t/5= 55,3 |
r9»-O,3966 | d^« 0,0024 | ||
T10-Il-2319 | d10= 0,0725 | ng= 1,88300 | l/g= 40.8 |
rll="*0»9167 | f | W |
= -1,725
Dies entspricht der Ausführungsform gemäß Fig. 1A, wobei
d1f d3' d5' dT
dQ, d10
Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gesehen,
axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektsexte her gesehen,
809883/0753
, a4, d6, dg
• * * V6
axiale Luffcabstände zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gesehen.
Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend
von der Objektseite her gemessen,
und
Abbesche Zahl des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend
von der Objektseite her gemessen,
bedeuten.
Seideische Aberrationen bei Beispiel 1 .
0,2466
0,0259
0.5778
-6.6261
5.6800
-1,6196
-3p4114
-0ι0586
2j 6149
-0.0001
2t9679
0,1487 0.0982
-0f2376 Oj6946
-0f6435 1,2462
-OjO691 -Oj4894
0,0027 -O+6796
0,0371 -0.0085
0,0849 -Oj2557 -0,4553-
-0,0814
0,0916 -0.0750
0^1556
0,4183 -0,1047 0,8602 -1,2799 1.3146 -1,2836 -1,2878 -0,0007 1.0187
0.0418 0,5116
0,3061 -1,0202
0,2273 -0,0462
0.1712 -0,6116
0;6368 -0,0967 -0.2078
0j9239 -0,1528
Of3972
0,0211
-0,0438
0,2085
809883/0753
Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung der Objektseite auf "unendlich" eingestellt
und die Blende in einer Position von 0,101 hinter der sechsten Linsenfläche eingestellt ist. Die Symbole in obiger
Tabelle besitzen folgende Bedeutung:
S C A P D
sphärische Aberration
Koma
Astigmatismus
Petzvalsche Bedingung
Verzeichnung .
Summe der jeweiligen Aberrationen.
f = 1 F 1;84 2« = 56"
0.8443
= 0^6940
rr 0I | 9963. | Cl1- O;O724 | ni | -1,71300 | Λ- 55;9 |
r2=3; | 9165 | d2= 0.0024 | |||
r3=Of | 4165 | d3= 0f0458 | =1,58144 | • U2= 40,7 | |
r4« Of | 2851 | d 4- Oj0531 | |||
r5= 0; | 3015 | d5= OjO965 | n3 | -1,67003 | U3= 47,3 |
3057 | d6» 0.1978 | ||||
r7"-°l | 3287 | d?» 0.0210 | n4 | -1,76182 | l/4- 26;6 |
r«= 8. CJ ί |
4698 | dR« 0.1303 | n5 | =1,71300 | • Iz5= 53,9 |
r9e"°l | 3998 | dg= 0.0024 | |||
r10=11J | 3076 | d10- 0;0724 | n6 | =1,83400 | -H= 3V |
P11-O1 | 8810 |
fz=-l?782
809883/0753
Dies stellt eine weitere Ausführungsform entsprechend Fig. 1A dar. Die benutzten Symbole besitzen die in Beispiel 1
angegebene Bedeutung.
S | -C | A | P | Oj3109 -1.0085 0j2194 -0.0486 0.1734 -0^6133 0*6430 -0.0608 -0.2268 0.8934 |
|
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 |
0f0243 Oj6707 -6?7190 -lj736O -OjO477 2.6768 -0.0003 3,0449 |
0,1500 -Oj0944 Oy1598 -Oj2515 0.7110 1,2938 -Oj5298 0.0048 -0.6941 |
Oj3662
0.0381 . -0^0094 Oj0870 -0.2631 -Oj4672 -OjO548 Oj1049 -0.0886 Oj1582 |
0^4178 -Oj1063 0,8828 / -1.2897 1^3307 -1^3124 -Ij3155 -0j0019 1.0412 0.0402 0,5162 |
0,1291 |
Z | Oj3902 | 0.0226 | -0.0373 | 0.2031 | |
Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich" eingestellt
und die Blende in einer Position von 0,099 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist. Die Symbole besitzen
die vorher angegebene Bedeutung.
809883/0753
P 2 2ui = 56
= 0,8518
=» 0.6359 f
di- | 0I | 0689 | H1= | 1 | ,71300 | V1 = 53,9 | |
r2= | d2» | 0I | 0024 | - | |||
r3a | d3= | 0, | 0447 | n2= | 1 | ,58144 | l/2 - 4O;7 |
d4» | °r | 0456 | |||||
r5" | d5" | 0I | 0864 | n3* | 1 | ,67003 | V3 ' 47;3 |
r6* | d6- | 0I | 1816 | ||||
r7= | d?- | °Γ | 0194 | n4= | 1 | ,71736 | V4 - 29;5 |
. 0,9272 | d8- | 0I | 1214 | 1 | .69680 | U5 - 55,5 | |
• 3,3721 | d9e | 0I | 0024 | ||||
• 0f4119 | dio- | 0631 | n6- | 1 | .83400 | IV" 37I2 | |
» 0,2803 | |||||||
. 0,2950 | |||||||
. 0,3038 | |||||||
= 0f3076 | |||||||
r8= 2,4272 | |||||||
r9=-Of38OO | |||||||
r10' | |||||||
rll= | |||||||
—24-2718 | |||||||
=-0.8295 |
-1.725
Dies stellt eine weitere Abwandlung der Ausführungsform nach Fig.1 A dar,wobei die benutzten Symbole die in
Beispiel 1 angegebene Bedeutung besitzen.
809883/0753
Seidelsche Aberrationen bei Beispiel 3
Oj3048
0*0224'
Ο,6404
-6,9706
6,1149
-1,7847
-4.525 0
-0f0387
5j 3309
-0-0048
0,1765
0,0905
Oj1760
0,0905
Oj1760
0.8681
-0,7033
-0,7033
1,5041
-0,0334
-0,0334
0,6375
0,0257
-0,8033
-0,8033
0,1022
Of365O
0,0484
-OfO321
0,1232
-0,2772
-0,5000
-0.0288
0,1220
-0f 1366
0,1926
Oj4489
-0,1234
-0,1234
0.8926
-1,3115
-1,3115
1,3601
-1.3206
-1,3580
-0;0029
-1.3206
-1,3580
-0;0029
1,0806
-0,0187
-0,0187
0^5482
0,3191 -0,9751
0,2586 -0,0912
0-2106 -0?6297
0.6176 -0.0274 -0,2302
0f8253 -0^1776
0,4400
0.0092
-0.0213
O;1954
0.1000
Seidelsche Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich" eingestellt
und die Blende in einer Position von 0,091 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist. Die Symbole besitzen die vorher
angegebene Bedeutung.
809883/0753
f = 1 F 1,84 2ω = 56β fQ = 0,8434
= 0,6775
ri= | 0I | 9841 | d-p 0,0700 | H1= 1, | 71300 | Iz2= | 53^9 |
r2= | h | 8830 | d9= 0.0024 | ||||
r3= | 0I | 4285 | d5= OjO459 | Xi2= lf | 57845 | 41,5 | |
r4" | 0I | 2865 | d4» Oj0483 | ||||
0I | 3048 | d5= 0^0954 | H3= lf | 67003 | 47,3 | ||
r6- | 0I | 3198 | dc- 0.1981 | ||||
-°» | 3290 | d7« 0.0205 | H4=. lr | 76180 | 27,1 | ||
r8= | 11, | 5942 | do» 0.0024 ö I |
||||
r9= | 2*r | 1546 | d9= 0jl292 | n5= Xf | 71300 | 53j9 | |
r10= | -0, | 3871 | d10s 0I002^ | ||||
rlle | 6763 | dlle 0I0628 | n/- 1. 6 / |
83400 | 37,2 | ||
r12= | -1» | 0360 | |||||
f2= -1;695
Dies entspricht der Ausführungsform nach Fig. 1B, wobei
die Symbole die folgende Bedeutung besitzen:
12
' d3' d5f d7' d9'
11
Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen bzw. betrachtet
,
axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,
809883/0753
d2' d4' d6' d8' d10
.4 / rin /
ι ζ
... r 6
axiale Luftabstände zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite
her gemessen.
Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend
von der Objektseite her betrachtet , und Abbesche Zahl des optischen Glases gegenüber der d-Linie, fortlaufend von
der Objektseite her betrachtet.
1
2
2
• 3
4
5
6
7
8
4
5
6
7
8
10
11
12
11
12
0,0255
Of5645
-6.8606
5|8792
-3j 7501
-Ij5504
1|4343
3j 2868
-Oj0002
2j 5109
O;3769
O;3769
0,1553 -O10972
0^531 -Oj3101
Oj7359 -O15926
1,3339 -Ij7222
l|6240 -Oj5480
0044 -0.7102
OjO263
0,0946 0,3705
-0-0140 0.0921 -0.2476 -Oj4744
-Ij9131 Ij8387
OjO914 -Oj1142
•OjO338
Oj8552 -Ij2792
-Ij2544 -1,3143
-OjO373 0.0172 ljO751
0.0801 0;4389
0.2132
3152
-1.0030 0j2433
-0;0585 0.1763
-Oj6277
-2.1667 2;1013
-0,1945 0,8763
■0,1810
0,1173
809883/0753
Die Seideische Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektsexte auf "unendlich"
eingestellt und die Blende in einer Position von 0,099 hinter der sechsten Linsenflache angeordnet ist, wobei die Symbole
die vorher angegebene Bedeutung besitzen.
f = 1 F 2 2«a = 56*
fB = 0,8538
= O;6389
P1= Oj9814 | dx= 0^685 | U1= 1,71300 | U1= 53,9 |
r2= 3^7090 | d2» 0,0024 | ||
r5« 0,4053 | d3« 0,0434 | n2- 1,58144 | l/2- 40,7 |
r4- 0,2796 | d4- 0f0454 | ||
r5« 0,2961 | d5- Ο,0869 | n5» 1,67003 | l/3» 47,3 |
r6- 0,3076 | d6- 0,1834 | ||
r7-0,3132 | d?» 0,0193 | n4= 1,72825 | ^ 28,5 |
rft= 4,0871 ψ |
dg= 0.0014 | ||
r9= 4,4515 | dg= 0,1219 | n5= 1,69680 | IZ5= 55 5 |
rlo=~Of3747 | d10= 0,0024 | W | |
r1;L=16.6489 | d21« 0,0639 | n6= 1,83400 | μ6= 57J2 |
r12=-O,9391 |
-1,776
809 883/0753
Dies stellt eine Abwandlung der Ausführungsform
nach Fig. IB dar, wobei die Symbole die in Beispiel 4 angegebene
Bedeutung besitzen.
0.2560
0.0219
0.0219
-7|2221
6,2365
-1.7196
-4*4021
-2j3472
2,2635
3,6913
-0.0023
2^765
0.1630
-0.0878
-0.0878
-0.4641
0.8686
-0.6840
-0.6840
1I4818
-2.2302
-2.2302
2f1663
-0,6397
-0,6397
0.0178
-0,7851
-0,7851
O^1038 ,0,3526
0.0501 -0.0298
0.1210 -0.2721 -0.4988 -2.1190
2.0734
0,1109 -0.1362
0,2143
Oj4241
-Oj1122 0.9072
-1,3151 1,3552
.-1,3041 -Ij3454 -0,1031 0,0923 1.0960
0,0273 0,4842
Oj3363
0,2443 -O.O864
0.2056 -0,6270
0,6208 -2,1113
2.0727
-0.2092
0,8302 -0?1906
0,4217
0.0032
-0.0299
0.2063
0.1198
—# ■
Die Seideischen Aberrationen besitzen die angegebene Größe, wenn die Entfernung an der Objektseite auf "unendlich"
eingestellt und die Blende in einer Position von 0,092 hinter der sechsten Linsenfläche angeordnet ist, wobei die
Symbole die vorher angegebene Bedeutung besitzen.
809883/07B**
, -34-.
Leers e ι te
Claims (6)
- Konishiroku Photo Industry Co., Ltd. MÖhlstraße37D-8000 München 80Tokio, Japan -Tel: 089/982085-87 Telex: 0529802 hnkld Telegramme: ellipsoidM0S-17G 22. Juni 1978 Patentansprüche.1 Kurzbrennweitiges Normalobjektiv, insbesondere Wechselobjektiv für Spiegelreflexkameras, bestehend aus sechs Linsenelementen in fünf Gruppen mit einer vorderen bzw. Frontgruppe, die eine erste Gruppe aus einer einzigen Positivlinse (L1) mit zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche, eine zweite Gruppe aus einer einzigen neqnt iven Men i skusl i nsi> (L2) mit zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche und eine dritte Gruppe aus einer einzigen positiven Meniskuslinse (Lg) mib zur Objektseite gerichteter konvexer Fläche aufweist, und mit einer hinteren Linsengruppe, die eine vierte Gruppe aus einer Negativlinse (L.),deren konkave Fläche mit großer Krümmung zur Objektseite gerichtet ist, eine positive Linse (Lg), deren konvexe Fläche mit großer Krümmung zur Bildseite gerichtet ist, wobei diese letzteren Linsen (L., L5) in gegenseitiger Berührung stehen oder mit einem äußerst kleinen Luftabstand zwischen sich angeordnet sind, und eine fünfte Gruppe aus einer positiven Linse (Lg) umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß das Objektiv den folgenden Bedingungen genügt:ORIGINAL INSPECTED 809883/07531,4 f<|f2l<2,0 f (1)0,23 £<r4< 0,33 f...' (2)0,03 f<d4< 0,08 f (3)0,8 <r4/r5<l,O (4)bedeuten.f f. Gesamtbrennweite des gesamten Linsensystems ,Brennweite der einzigen Linse (L2) der zweiten Gruppe,Krümmungsradius der Rückseite der Linse (L2) der zweiten Gruppe,axialer Luftabstand zwischen der Linse (L der zweiten Gruppe und der Linse (L3) der dritten Gruppe undKrümmungsradius der Vorderseite der Linse (Lo) der dritten Gruppe
- 2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:809883/07 5 3P 1,82ω =fB = 0;8464
T1= Of9951 Cl1= 0,0725 Xi1- I, 71300 1/1= 53;9 r2= 3,9769 d2= 0,Q024 r5» 0,4274 d3» 0,0483 n2» 1,58144 V2= ^ 17 r4= 0,2873 d4» 0,0531 r5« 0,3052 d5= 0,0966 n3- 1,67003 K3- 47J3 T6- 0,3126 d.- 0,2029
ο ιZy-O13341 d7- 0,0217 n4* 1,75520 vc 2V rQ=38.9089 do= 0.1329 n5» 1^67790 W5= 55,3 r9»-O,3966 d9» 0,0024 T10=Il,2319 d10- 0,0725 nc= 1,88300 Kfe- 40;8 T11-0.9167 r1' r2'10d2,11d6,Krümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,axialer Luftabstand zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen, Brechungsindex des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet,809883/0753Abbesche Zahl des optischen Glases der Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her betrachtet,bedeuten. - 3. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:f = 1 F 1,84 2«= 56"fß = 0,8443
T1= 0,9963 d2= 0f0724 . U1= 1.71300 -. > = 53,9 r2= 3,9165 d5- Οj0024 r3» 0.4165 d4» 0.0458 n2- 1.58144 - 40I7 r,« 0.2851
4 r0-0531 r5- 0f3015 d6» 0,0965 : n,= 1.67003 - 47,3 r6» 0f3057 d7= 0.1978 r7=-0f3287 d8= 0,0210 . n4= 1.76182 - 26,6 r8= 8j4698 d9e 0.1303 n5= 1,71300 r 5319 r9=-0^3998 d10= 0.0024 rlo=ll,3076 0,0724 n,-= 1.83400 Γ 37,2 27Il3"018810 809883/0753wobei die Symbole die in Anspruch 2 angegebene Bedeutung besitzen. - 4. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:f β 1 F 256*. fB = 0,8518
ri- 0,9272 dx= 0,0689 U1= 1,71300 W4- 53,9 V 3|3721 d2= 0,0024 W5= r3= 0,4119 d3=* 0,0447 n2= 1,58144 40,7 r4a 0,2803 d4* 0,0456 r5- 0,2950 d5- 0,0864 n3" 1,67003 47,3 r6- 0,3038 d6- 0,1816 -0,3076 d?- 0,0194 n4° Ij71736 29,5 r8» 2,4272 d8» 0,1214 n5= 1.69680 55,5 -0,3800 d9= 0,0024 r10= -24,2718 d10= 0,0631 n6= 1,83400 37,2 -11= -0,8295 wobei die Symbole die in Anspruch 2 angegebene Bedeutung beöitzen.809883/0753 - 5. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:f = 1 F 1.842w = 560;8434
T1= Oj9841 dx= Oj0700 U1= Ij71300 Jz1= 53.9 r2= 3r883Ö d2= 0jQ024 r3« Oj4285 d3= OjO459 n2= Ij57845 U2= 41,5 T4= Oj2865 d4= 0;0483 r5» Or3O48 d5» 0^0954 n3« 1.67003 Iz3- 47,3 r6- 0t3198 d6- 0f1981 r?«-Oj329O d?» OjO2O5 n.» 1,76180 U4- 27,1 ra-llf5942 dn- 0.0024 r9-24f1546 d9=* Oj 1292 n5= 1,71300 l/5» 53;9 rl0»-0f3871 d10- 0j0024 rn= 5r676^ dlla 0I0628 n6» Ij83400 1/6= 37;2 r12=«-lj0360 worin bedeuten:. rKrümmungsradien der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen.809883/07531' n2d7, dg, d11 axiale Dicke der Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,df., din axialer Luftabstand zwischen den Linsen, fortlaufend von der Objektseite her gemessen,n>. Brechungsindex des optischen Glasesder Linsen gegenüber der d-Linie,fortlaufend von der Objektseite her gemessen,V^ Abbesche Zahl des optischen Glasesder Linsen gegenüber der d-Linie, fortlaufend von der Objektseite her gemessen. - 6. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es entsprechend den folgenden Konstruktionsdaten aufgebaut ist:Oy
f =·1 P 2 2ω - 56 fB = 0f8538 ■1, 71300 W1- 53, 9 rl= O19814 CLt s . 0 ,0685 nl= r2e 3j 7090 » 0 ,0024 58144 Iz2= 40, 7 r3a 0,4053 . 0 ,0434 n2= 0,2796 d4= » 0 ,0454 1I 67003 l^5» 47, 3 r5» Of296l d5= o ,0869 n3= r6- 0,3076 d6' !1834 72825 4 I 5 vr -0,3132 dr ,0193 n4" r8= 4,0871
*d8: ,0014 1I 69680 U5= 55; VJl d9! ,1219 U5= r10= -0,3747 dio: ,0024 83400 ^6= 37J 2 T11= 16,6489 dir j0639 n6= r12. -Oj9391 - 0 > 0 = 0 - 0 = 0 =» 0 809883/0753wobei die Symbole die in Anspruch 5 angegebene Bedeutung besitzen.809883/0753
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7388177A JPS5430821A (en) | 1977-06-23 | 1977-06-23 | Quasi-wide angle lens |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2827455A1 true DE2827455A1 (de) | 1979-01-18 |
DE2827455C2 DE2827455C2 (de) | 1985-08-01 |
Family
ID=13530980
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2827455A Expired DE2827455C2 (de) | 1977-06-23 | 1978-06-22 | Kurzbrennweitiges Normalobjektiv |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4214815A (de) |
JP (1) | JPS5430821A (de) |
DE (1) | DE2827455C2 (de) |
GB (1) | GB2002534B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3039507A1 (de) * | 1979-10-18 | 1981-04-30 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokyo | Fotographisches standardobjektiv |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL2006556A (en) | 2010-05-13 | 2011-11-15 | Asml Holding Nv | Optical system, inspection system and manufacturing method. |
EP2400345B1 (de) | 2010-06-22 | 2016-05-11 | ASML Holding N.V. | Katadioptrisches Beleuchtungssystem für Metrologie |
CN114355588B (zh) * | 2021-12-17 | 2024-02-02 | 宁波永新光学股份有限公司 | 一种车载mems激光雷达的角度放大光学系统 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1110903B (de) * | 1958-02-20 | 1961-07-13 | Zeiss Carl Fa | Photographisches Objektiv |
DE2224723A1 (de) * | 1971-05-24 | 1972-12-07 | Asahi Kogaku Kogyo K.K., Tokio | Photographisches Objektiv |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2622478A (en) * | 1950-01-09 | 1952-12-23 | Leitz Ernst Gmbh | Photographic objective lens system |
CH288792A (de) * | 1950-09-14 | 1953-02-15 | Voigtlaender Ag | Lichtstarkes photographisches Objektiv. |
JPS5856847B2 (ja) * | 1973-08-24 | 1983-12-16 | アサヒコウガクコウギヨウ カブシキガイシヤ | アカルイジユンコウカクレンズ |
JPS547460B2 (de) * | 1973-09-27 | 1979-04-06 | ||
SU531115A1 (ru) * | 1975-06-18 | 1976-10-05 | Предприятие П/Я Р-6681 | Светосильный объектив |
-
1977
- 1977-06-23 JP JP7388177A patent/JPS5430821A/ja active Granted
-
1978
- 1978-06-06 US US05/913,018 patent/US4214815A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-06-21 GB GB7827542A patent/GB2002534B/en not_active Expired
- 1978-06-22 DE DE2827455A patent/DE2827455C2/de not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1110903B (de) * | 1958-02-20 | 1961-07-13 | Zeiss Carl Fa | Photographisches Objektiv |
DE2224723A1 (de) * | 1971-05-24 | 1972-12-07 | Asahi Kogaku Kogyo K.K., Tokio | Photographisches Objektiv |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3039507A1 (de) * | 1979-10-18 | 1981-04-30 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokyo | Fotographisches standardobjektiv |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4214815A (en) | 1980-07-29 |
GB2002534B (en) | 1982-02-10 |
JPS5646128B2 (de) | 1981-10-31 |
JPS5430821A (en) | 1979-03-07 |
DE2827455C2 (de) | 1985-08-01 |
GB2002534A (en) | 1979-02-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE10212171B4 (de) | Varioobjektivsystem | |
DE2161996A1 (de) | Varioobjektiv | |
DE3234965A1 (de) | Teleobjektiv | |
DE10103517A1 (de) | Variolinsensystem | |
DE3329046C2 (de) | ||
DE2161804B2 (de) | Als invertiertes Teleobjektiv ausgebildetes Wettwinkel-Kameraobjektiv | |
DE2710471B2 (de) | Konverter | |
DE10210241B4 (de) | Weitwinkel-Dreigruppen-Zoomobjektiv | |
DE2506188A1 (de) | Teleobjektiv | |
DE4037213C2 (de) | Varioobjektiv für eine Kompaktkamera | |
DE3119993A1 (de) | "weitwinkelobjektiv" | |
DE3200949A1 (de) | Kompakt-weitwinkel-varioobjektiv | |
DE2114729C3 (de) | Weitwinkel-Objektiv | |
DE3325478C2 (de) | Varioobjektiv zur Abbildung zwischen endlich entfernten, konjugierten Ebenen | |
DE6803692U (de) | Extrem weitwinkliges objektiv. | |
DE3149852C2 (de) | ||
DE3322640C2 (de) | ||
DE2904023C2 (de) | Fotoobjektiv vom abgewandelten Gauss-Typ | |
DE4230340C2 (de) | Zoom-Sucher | |
DE2748864C2 (de) | Weitwinkelobjektiv | |
DE3714579C2 (de) | ||
DE2718896C3 (de) | Achromatisches Mikroskopobjektiv aus drei Linsengliedern | |
DE1236817B (de) | Pankratisches Objektiv | |
DE2907396A1 (de) | Kompakt-weitwinkel-zoom-objektiv | |
DE2827455A1 (de) | Kurzbrennweitiges normalobjektiv |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: HENKEL, G., DR.PHIL. FEILER, L., DR.RER.NAT. HAENZ |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |