DE2819849A1 - Verfahren zur umsetzung von kohlenmonoxid mit wasserdampf zu kohlendioxid und wasserstoff - Google Patents
Verfahren zur umsetzung von kohlenmonoxid mit wasserdampf zu kohlendioxid und wasserstoffInfo
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Description
T D X£ f* Patentanwälte:
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Tel.: (0 89) 53 96
Telex: 5-24845 tipat
cable: Germaniapatent München
5. Mai 1978
B 8924
ICI-case B.29541
IMPERIAL CHEMICAL INDUSTRIES LIMITED London, Großbritannien
Verfahren zur Umsetzung von Kohlenmonoxid mit Wasserdampf
zu Kohlendioxid und Wasserstoff
Die Erfindung bezieht sich auf die Erzeugung von Wasserstoff und insbesondere auf ein Verfahren zur Umsetzung
von Kohlenmonoxid mit Wasserdampf zu Kohlendioxid und Wasserstoff über einem kupferhaltigen Katalysator.
Die durch metallisches Kupfer katalysierte Niedertemperatur-Konvertierung
ist in der Chemie seit 1920 bekannt. Sie wurde industriell seit etwa 1963 in AnIagen
zur Herstellung von Ammoniaksynthesegas oder Wasserstoff nach erfolgreichen Untersuchungen zur Beseitigung
der erheblichen Mängel der Kupferkatalysatoren und ihrer Anwendungsbedingungen praktiziert. Bislang
war allerdings die Betriebsdauer kupferhaltiger Katalysatoren gelegentlich von ärgerlicher Kürze, was auf eine Vergiftung durch Chlorid im über den Katalysator geleiteten
Gas zurückgeführt und durch Schutz des Katalysators mit einem Bett aus einem Material behoben wurde,
das basischer als Zinkoxid ist, wie es in der GB-PS
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Dresdner Bank (München) Kto. 3939 844 Postacheck (München) Kto. 670-43-804
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1 357 335 der Anmelderin beschrieben wird. Diese Abwandlung ist jedoch nicht vollständig zufriedenstellend, da
bei Betriebspannen der Anlage,die mit dem Eindringen von flüssigem Wasser in das Schutzbett verbunden sind, Alka-Ii
und Chlorid daraus ausgewaschen und zum Konvertierungskatalysator überführt werden können.
Es wurde nun gefunden, daß ein Schutzbett ohne Einführung unerwünschter oder nichtkatalytlscher Materialien
vorgesehen werden kann.
Gemäß der Erfindung wird Kohlenmonoxid mit Wasserdampf zu Kohlendioxid und Wasserstoff bei einer Auslaßtemperatur
unter 3000C an einem kupferhaltigen Festbettkatalysator
umgesetzt, der in zwei Zonen vorhanden und in der vom Reaktionsgas zuerst erreichten Zone (Einlaßzone)
für das Gas zugänglicher ist, als der Katalysator in einer nachfolgend vom Gas erreichten Zone (Auslaßzone
).
Die vorliegende Erfindung basiert auf der Beobachtung, daß die chemische Reaktion, durch die der kupferhaltige
Katalysator durch (als Chlorwasserstoff anwesendes) Chlorid vergiftet wird, ihrer Eigenart nach sehr rasch
abläuft und daß die Geschwindigkeit bzw. das Ausmaß, mit der bzw. dem die Reaktanten daran teilnehmen,bei katalytischen
Operationen durch die Geschwindigkeit begrenzt wird,mit der Chlorid in die Poren des Katalysators diffundiert.
Es wurde auch beobachtet, daß die Niedertemperaturkonvertierung durch eine solche Diffusion begrenzt
wird und daß tatsächlich beide Reaktionen nahezu vollständig an der geometrischen Oberfläche der Katalysatorstücke
stattfinden; durch Anwendung des leichter zugänglichen Katalysators ist man so in der Lage, das Schutzvermögen
(d.h. Giftabsorption) der Einlaßzone des Katalysators zu erhöhen,ohne seine Zusammensetzung uner-
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wünscht zu verändern oder zusätzliche Materialien einzuführen. Die Erfindung bewirkt auch eine Verminderung
des Effekts von Schwefelverbindungen im Prozeßgas, da die Geschwindigkeit oder das Ausmaß der Vergiftung durch
Schwefelverbindung ebenfalls stark diffusionsabhängig ist.
Allgemein ist es natürlich bekannt, daß die Geschwindigkeit bzw. das Ausmaß einer chemischen Reaktion
über einem heterogenen Katalysator umso höher erwartet
werden kann, Je leichter zugänglich der Katalysator für
das reagierende Gas ist. Dieser Effekt kann durch Vergrößerung des geometrischen Flächenbereichs der Katalysator
stücke ausgenutzt werden, jedoch erhöht der dafür in Frage kommende einfachste Weg, d.h. die Verwendung
kleinerer Katalysatorstücke auch den Druckabfall durch das Katalysatorbett: Die Teilchengröße des Katalysators
bildet daher bei gewöhnlichem Gebrauch einen Kompromiß zwischen den sich widersprechenden Forderungen. Ferner
wäre es für eine Erhöhung der Reaktionsgeschwindigkeit in Irgendeiner Zone eines Katalysatorbettes durch Beschickung
mit kleineren Teilchen naheliegend, eine solche Beschickung in der Auslaßzone vorzunehmen, wo die
Konzentration der Reaktanten am geringsten ist. Beim vorliegenden Verfahren ergibt es sich, daß die Anwendung
eines zugänglicheren Katalysators in der Einlaßzone tatsächlich zu einer höheren Reaktionsgeschwindigkeit
führt, da die Geschwindigkeit - selbst bei der niederen Temperatur der Einlaßzone - durch die Diffusionsgeschwindigkeit
in den Katalysatorporen begrenzt wird. In dieser Beziehung weicht die Niedertemperaturkonvertierung
von der Hochtemperaturkonvertierung ab, für die ein zweigeteiltes Katalysatorbett in der GB-PS 1 500
der Anmelderin beschrieben wird.
Die größere Zugänglichkeit in der Einlaßzone kann
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auf verschiedene Weise erreicht werden. Der einfachste Weg besteht darin, für den Einlaßzonenkatalysator Stücke
von etwa gleicher Gestalt, jedoch geringerer Größe als für die Auslaßzone zu verwenden. Geeigneterweise haben
die Katalysatorstücke in jeder Richtung Abmessungen im Bereich von 2,5 bis 3,5 mm in der Einlaßzone und von 3»5
bis 7,5 nun in der Auslaßzone; zum Beispiel hat der Einlaßzonenkatalysator
die Form von 3>2 mm Zylindern und in der Auslaßzone die Form von 3,6 χ 5,4 mm Flachzylindem.
Das geometrische Volumen pro geometrische Oberflächeneinheit der kleineren Stücke liegt beim 0,69-Fachen
von dem der Stücke der Auslaßzone. (Das Verhältnis von Volumen zu Oberfläche wird bevorzugt gegenüber dem Verhältnis
von Oberfläche zu Volumen in Übereinstimmung mit der mathematischen Analyse der Diffusion gemäß den nachfolgenden
Angaben).
Auf andere Weise kann die Zugänglichkeit des Katalysators für das Gas größer gemacht werden, indem Stücke
von geringerer Dichte und größerem Porenvolumen oder
Stücke angewandt werden, deren Gestalt eine geometrische Oberfläche ergibt, die bei praktisch gleicher Gesamtgröße oder sogar bei einer größeren Globalteilchengröße
größer ist. Diese Maßnahmen werden bevorzugt, wenn eine Zunahme des Druckabfalls über dem Katalysatorbett vermieden
werden soll, wie er bei der oben erwähnten Verwendung kleinerer Stücke auftreten würde. Selbstverständlich
können verschiedene Maßnahmen kombiniert angewandt werden. Als Beispiele für solche Stücke sind durch
Feuchtgranulation erzeugte Körner und durch Extrusion gebildete Formkörper zu nennen, deren Dichte geringer
und deren Makro-Porenvolumen größer ist als dasjenige von Preßkörpern oder gepreßten Tabletten,wie sie gewöhnlich
für den Konvertierungsprozeß benutzt werden. Wenn die Stücke durch Extrusion erzeugt werden, können sie
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eine besonders große geometrische Oberfläche haben, da nichtzylindrische Extrusionskörper mit zum Beispiel
"ausbauchendem Querschnitt" erzeugt werden können.
Vorzugsweise umfassen die Einlaßzonen-Katalysatorstücke Tabletten in allgemein zylindrischer Form mit
zumindest einer Vertiefung oder einem Vorsprung in oder an einer oder jeder ihrer Endflächen, wie es in der
GB-PS 1 323 064 der Anmelderin beschrieben wird. Solche Tabletten können mit einer Preßmaschine erzeugt werden,
die denjenigen ähnelt, welche für die Herstellung von zylindrischen Tabletten mit ebenen Stirnflächen gewöhnlich
benutzt werden, jedoch modifiziert durch geeignet profilierte Preßstempel. Unter Verwendung eines Katalysators,
wie er in Fig. 3 der GB-PS 1 323 064 beschrieben wird, für die Einlaßzone ist es möglich, die äußere Oberfläche
pro Katalysatorbettvolumeneinheit um 25 % zu erhöhen, während der Druckabfall um 19 % vermindert wird
und so die äußere Oberfläche sehr wesentlich zu erhöhen, wenn der Druckabfall nicht vermindert wird oder wenn
ein gewisser Anstieg des Druckabfalls zugelassen werden kann.
Für ein Verfahren von breitgestreuter Nützlichkeit liegt das Verhältnis von Volumen zu Oberfläche der Einlaßzonen-Katalysatorstücke
bei höchstens 80 % und vorzugsweise 30 bis 70 % von dem der Auslaßzonenstücke. Nach
Wunsch kann der Einlaßzonenkatalysator vom Typ mit einer Schicht aktiven Materials sein wie zum Beispiel von
Kupfer oder Zinkoxid/Kupfer oder Zinkoxid/Kupfer/Aluminiumoxid auf der geometrischen Oberfläche eines geformten
Trägers wie Aluminiumoxid oder Spinell.
Die Einlaßkatalysatorzone hat bei dem Verfahren vorzugsweise ein Volumen,das geringer ist als vom Rest
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des Katalysators. Geeigneterweise macht die Einlaßzone IO bis 30 Vol.96 des Gesamtkatalysators aus. Die Einlaßzone
kann in einem gesonderten Reaktor oder in einem gesonderten Abteil desselben Reaktors wie der Rest des
Katalysators untergebracht sein. Am zweckmäßigsten liegen die Einlaßzonen-Katalysatorstücke auf dem Rest des
die Auslaßzone bildenden Katalysators; auf diese Weise wird lediglich ein Katalysatorbett mit abwärts gerichteter
Gasströmung vorgesehen. Bei dieser Anordnung befindet sich keinerlei großes Katalysatorgewicht über
irgendeinem Teil des Einlaßzonenkatalysators und in der
Einlaßzone können so Katalysatorformkörper benutzt werden, die normalerweise als für mechanisch zu schwach
gehalten werden (zum Beispiel Extrusionskörper, Ringe mit weniger als 6 mm Durchmesser und einige Typen von
mit Vertiefungen oder "Zahnungen" versehenen Tabletten).
Das erfindungsgemäße Verfahren kann in Verbindung mit anderen Maßnahmen zur Halogenentfernung aus dem
am Konvertierungskatalysator umzusetzenden Gas angewandt werden. Wenn ein Halogenschutzbett mit einer Alkalimetallverbindung
angewandt wird, befindet sich dieses vorzugsweise in einem vom Konvertierungsreaktor durch einen
Ab- oder Auffangtopf getrennten Behälter, um zu verhindem, daß gelöstes Alkali und Chlorid zum Konvertierungskatalysator gelangt. Wenn das Konvertierungsbett hinter
einer Kohlendioxidentfernungsstufe folgt, werden die in
einer solchen Stufe angewandten alkalischen Laugen normalerweise Halogenverbindungen aus dem Gas entfernen,
jedoch ist der erfindungsgemäße Konvertierungsprozeß noch für eine Absicherung gegen zufällige Vergiftungen
von Wert.
Der Halogengehalt des im Prozeß umzusetzenden Gases
-h -2 liegt typischerweise im Bereich von 10 bis 10 ppm
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(in Volumen) als Halogenwasserstoff. Es wird jedoch angenommen, daß die Anwesenheit von Halogen oft zeitweilig
oder zufällig besteht und daß das Verfahren daher vorteilhaft als eine Absicherung dient, selbst wenn
eine Halogenkontamination nicht erwartet wird. Der obige Bereich ist daher als Mittel über die Lebensdauer einer
Katalysatorbeschickung zu verstehen.
Die kupferhaltigen Konvertierungskatalysatoren enthalten üblicherweise unterschiedliche Oxide, die als
Katalysatorträger wirken und möglicherweise auch selbst eine katalytische Wirkung besitzen. Am gebräuchlichsten enthält
der Katalysator Zinkoxid, üblicherweise mit einem atomaren Verhältnis von Zink zu Kupfer im Bereich von
0,3 bis 5> insbesondere 1 bis 2,5. Für eine größere katalytische Stabilität enthält der Katalysator auch ein
oder mehrere andere schwer reduzierbare Oxide, wie solche von Magnesium, Aluminium, Titan, Zirkonium, Vanadium,
Chrom oder Mangan, und zwar geeigneterweise in einer Konzentration von 2 bis 40, insbesondere 4 bis 20
Metallatom-^ . Andere kupferhaltige Katalysatoren mit Aluminium und/oder Chrom und/oder Mangan, jedoch
ohne Zink, wurden für die Niedertemperaturkonvertierung vorgeschlagen. Die Aluminiumoxid und Zinkoxid enthaltenden
gemeinsam ausgefällten Katalysatoren gemäß der GB-PS 1 131 631 der Anmelderin sind für das erfindungsgemäße
Verfahren besonders geeignet. In Anbetracht der auf die höhere Zugänglichkeit zurückgehendea höheren. Aktivität
des Einlaßzonenkatalysators kann dessen Kupfergehalt niedriger sein als derjenige des Auslaßzonenkatalysators
(zum Beispiel 40 bis 80 Gew.-?6 desselben).
Ein solch niedriger Kupfergehalt kann bei Zweckmäßigkeit durch Einstellung des Zink/Kupfer-Verhältnisses
oder durch Erhöhung des Gehalts der anderen Oxide erreicht werden.
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Niedertemperaturkonvertierungskatalysatoren sind üblicherweise so zubereitet, daß sie so wenig Alkalimetallverbindung
wie möglich und sicherlich weniger als 0,25 Gew.-% (gerechnet als Na2O Äquivalent) enthalten,
da Alkalimetallverbindungen ein Verschwinden der katalytischen Aktivität verursachen. Ein so niedriger Alkaligehalt
wird sowohl für den Einlaßzonenkatalysator als auch für den Rest des Bettes bevorzugt. Wenn ein solches
Verschwinden in der Einlaßzone akzeptabel ist, kann jedoch deren Alkaligehalt höher sein und zum Beispiel bis
zu 0,5 Gew.-?6 (gerechnet als Na2O Äquivalent) betragen.
Der zulässige Alkaligehalt hängt von der chemischen Zusammensetzung des Katalysators ab, da diese die Leichtigkeit,
mit der Alkalimetallchloride durch flüssiges Wasser ausgewaschen werden,beeinflußt.
Innerhalb des genannten breiten Auslaßtemperaturbereichs wird das Verfahren vorzugsweise im Bereich von
180 bis 2700C durchgeführt. Die Einlaßtemperatur liegt
vorzugsweise nicht unter 1800C und die Auslaßtemperatur
nicht über 2700C. Die Katalysatorzonen können nach Wunsch
durch interne Wärmeaustauschrohre gekühlt werden, jedoch wird wie bei dem Hauptteil der industriellen Niedertemperaturkonvertierungsprozesse
geeigneterweise adiabatisch gearbeitet. Die Kohlenmonoxid-Einlaßkonzentration liegt
geeigneterweise im Bereich von 0,5 bis 10,0, insbesondere 1,0 bis 5,0 Vol.% (auf trockener Basis) und das Molverhältnis
von Wasserdampf zu Kohlenmonoxid liegt geeigneterweise im Bereich von 3 bis 300, insbesondere 10 bis
50. Der Druck liegt geeigneterweise über 10 ata und insbesondere
im Bereich von 15 bis 40 ata. Die Kombination der Werte für Temperatur, Wasserdampfgehalt und Druck
werden wie bei bekannten Niedertemperaturkonvertierungsprozessen so gewählt, daß sie außerhalb der Zustände liegen,unter
denen Wasserdampf kondensiert.
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Die Abhängigkeit der Geschwindigkeit einer Gasreaktion von der Diffusion innerhalb der Poren eines Katalysators
wird üblicherweise in Form des "Effektivitätsfaktors" ausgedrückt, der durch den Quotienten aus der
beobachteten Geschwindigkeit durch diejenige Geschwindigkeit gebildet wird, die zu beobachten wäre, wenn die
Porendiffusionsbeschränkung nicht vorhanden wäre. Für eine Reaktion erster Ordnung zeigt Thiele (Industrial
and Engineering Chemistry 1939, 21 (7), 916 - 920), daß
das Verhältnis der beiden Geschwindigkeiten von dem dimensionslosen Modul
abhängt, wobei
20
20
xa = eine gewisse die Katalysatortablettengröße
festlegende lineare Dimension ist;
k =» der Diffusionsk^eifizient von Reaktanten
in der Gasphase ist;
r = die mittlere Porenquerschnittsfläche pro Umfangslängeneinheit des Porenquerschnitts
(hydraulisches Verhältnis der Poren) ist; und
c = die Aktivität der Porenoberfläche wiedergibt.
Haynes (Chemical Engineering Science 1970, 25,
1615-1619) zeigt,daß die Giftkonzentration in den verschiedenen Teilen eines Katalysatorbettes ein Vertei-
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lungsprofil zeigt, dessen Gestalt umso flacher ist, je
höher der Wert von h ist. Aus den weiter unten mitgeteiten Versuchen geht hervor, daß sowohl die Niedertemperaturkonvertierung
als auch die Chloridvergiftung einen Wert h von zumindest 20 und wahrscheinlich im Bereich
von 100 bis 300 haben, wenn der Katalysator - wie typischerweise - in Form von 3,6 χ 5,4 flachzylindrischen
Tabletten vorliegt.
Die Wirkung der Einlaßzone mit besser zugänglichem kupferhaltigen Material kann beispielsweise durch Betrachtung
des Einflusses der Tablettengröße auf den Wert von h abgeschätzt werden. Bei großem fr ist seine Größe
annähernd proportional zum Verhältnis des geometrischen Volumens der Katalysatortabletten zu ihrer äußeren Oberfläche.
Die weiter unten beschriebenen Versuche zeigen, daß h für einen typischen handelsüblich erhältlichen
Niedertemperaturkonvertierungskatalysator bei etwa liegt, wenn letzterer in Form von 3,6 x 5,4 mm flachzylindrischen
Preßtabletten vorliegt. Werte für h von Tabletten oder Preßkörpern mit besserer Zugänglichkeit
sind in Tabelle 1 wiedergegeben.
Tablettengröße (mm) u. Gestalt | Volumen/ Fläche (cm) |
h |
3,6 χ 5,4 flachzylindrisch 3,2 χ 3,2 zylindrisch 3,6 χ 5,4 flachzylindrisch doppelt angesenkt |
0,077 0,053 0,053 |
230 158 158 |
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Diese Werte für h können in die Haynes Gleichung eingesetzt werden
coth hf -1
_h (1 -% ) coth h| + 1
h coth h - 1
wobei F. das Verhältnis der Aktivitäten nach und vor
der Vergiftung ist; und
der reduzierte Radius der giftfreien Zone, der nach der Gleichung ^f = 1 - ζ mit dem
Grad "f der Belegung mit Katalysatorgift zusammenhängt.
Man erhält dann eine Gruppe von Werten für das Aktivitätsverhältnis FA für unterschiedliche Giftbelegungsgrade.
Tabelle 2 zeigt eine solche Gruppe von Werten für die am wenigsten und am meisten zugänglichen
Tabletten bzw. Preßkörper von Tabelle 1.
Aktivitätsverhältnis FA für unterschiedliche Giftbelegungsgrade
h | Belegungsgrad ^f | 0 | 0,001 | 0,005 | 0,01 | 0,02 | 0,05 | 0,10 | 0,15 |
250 158 |
1,0 1,0 |
0,95 0,95 |
0,72 0,80 |
0,56 Of66 |
0,59 0,49 |
0,20 0,28 |
0,11 0,16 |
NA 0,11 |
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Wie man sieht, führt eine 10 %ige Belegung bei
Tabletten mit h = 230 zu einer Aktivitätsabnahme auf 11 % des Wertes vor der Vergiftung, während eine solche
Abnahme bei Tabletten mit h « 158 mit einer 15 %igen Belegung
erreicht wird. Die Wirkung bzw. der Erfolg einer Verwendung von leichter zugänglichen Tabletten ist somit
3fach;
(a) Die Aktivität ist wegen der geringeren Diffusionsbeschränkung der Konvertierungsreaktion größer, unabhängig
davon, ob eine Vergiftung stattgefunden hat oder nicht;
(b) es wird mehr Gift adsorbiert, da die adsorbierende Fläche größer ist und die Vergiftung von (in Strömungsrichtung)
nachfolgenden Teilen des Katalysatorbettes wird verzögert; und
(c) die Zeit,innerhalb derer der Einlaßteil des Betts
katalytisch wirksam bleibt,ist länger, da für die Desaktivierung eine größere Giftbelegung erforderlich
ist.
Die Erfindung basiert auf folgenden Experimenten:
1. Prüfung der Diffusionsbeschränkung der Konvertierungsreaktion
(a) Ein handelsüblicher Niedertemperaturkonvertierungskatalysator [CuO - ZnO - Al2O,; 34 : 54 :
(in Gewicht)J in Form von 3,6 χ 5,4 mm flachzylindrischen
Preßkörpern wurde zerquetscht und auf 5 kleinere Korngrößenfraktionen ausgesiebt. Gleiche Schüttvolumina
(25 ml) dieser Fraktionen wurden zur Aktivierung des Katalysators mit verdünntem Wasserstoff unter sehr sorgfältiger
Temperaturkontrolle reduziert und dann für die Katalyse der Konvertierungsreaktion unter den folgenden
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Bedingungen verwendet:
Trockengaszusammensetzung in Vol.% : 5 % CO; 15 % CO2; 80 % H2
Vol.-Verhältnis von Dampf zu Trockengas 0,5
Trockengasraumgeschwindigkeit 12000 Std
Temperatur 2300C
Druck 1 ata
Das Auslaßgas wurde analysiert und die Ergebnisse als Geschwindigkeitskonstante erster Ordnung für das
Verschwinden von Kohlenmonoxid ausgedrückt. Tabelle 3 zeigt die Geschwindigkeitskonstanten für jede Fraktion
sowie für nicht-zerquetschte Tabletten. Da die Reaktionsgeschwindigkeit
mit den kleinsten Teilchen größer ist als mit den nächst größeren, ist es klar, daß die Reaktion
über den kleinsten Teilchen noch Gegenstand einer Diffu„sionsbeschränkung ist, d.h., einen Effektivitätsfaktor von weniger als 1 hat. Wenn man jedoch die kleinsten
Teilchen zu Vergleichszwecken als diffusionsfrei ansieht und entsprechend relative Effektivitätsfaktoren
für die einzelnen Teilchengrößenfraktionen errechnet, erhält man die in Tabelle 3 gezeigten Maximalwerte.
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- 16 Tabelle 3
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BSS-Siebbe- reich (mesh) |
_ |
X. λ
4 4 |
lj - 6 | 10 - 12 | 1Θ - 22 | 36 - 45 |
Größenbereici (mm) |
unzer quetscht |
über 4,0 | % 55 bis | 1,67 bis 1,40 |
0,85 bis 0,7 |
0,42 bis 0,35 |
Aktivität (s1) | 7.« | 10,50 | 13,27 | 17,50 | 33 | 35 |
relativer Effektivität faktor |
- O7?? | 0,30 | 0,38 | * 0,50 |
0,94 | 1,0 |
(b) Weitere Versuche wurden mit kleineren Teilchen
(100 bis 200 bzw. 200 bis 250 /am) über einen gewissen
Temperaturbereich hinweg durchgeführt. Die Ergebnisse wurden in Geschwindigkeitskonstanten ausgedrückt,
die dann gegen den Kehrwert der absoluten Temperatur aufgetragen wurden, wie es im beigefügten Diagramm
gezeigt wird. Die veränderte Neigung der Auftragungen zeigt eine Porendiffusionsbeschränkung an,die noch bei
Temperaturen von 1800C und darüber auftritt; eine Berechnung
des Effektivitätsfaktors E für die Teilchen kann für 227°C mit dem durch Extrapolation ermittelten
Wert für die diffusionsfreie Geschwindigkeitskonstante (33,0) durchgeführt werden:
loo - 200
200 - 250
E
E
E
18,2 33,0 14,8 33,0
= 0,552 = 0,448
; h = 1,56 . h = 2ji3
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Da h dem Verhältnis von Volumen zu Oberfläche proportional ist, ergeben Vorabschätzungen von h für 5,4 χ
3,6 mm Tabletten Werte von h = 41,5 bzw. 43,8, was Effektivität
sfakt or en für 5,4 χ 3,6 mm Tabletten bei 2270C und 1 at Druck von 0,023 bis 0,024 entspricht.
Da h für eine Reaktion erster Ordnung allgemein der Quadratwurzel aus dem Druck proportional ist, wird
der Wert h für den Konvertierungskatalysator in Form von 5,4 χ 3,6 mm Tabletten beim Betrieb bei 30 at bei
227 bis 239 liegen.
2. Ausmaß der Diffusionsbeschränkung der Vergiftungsreaktion
(a) Eine Charge des gleichen Niedertemperaturkon-
vertierungskatalysators wurde in einer Anmoniakanlage verwendet, bis seine Aktivität (ersichtlich am
Kohlenmonoxidgehalt des Auslaßgases) auf die Annehmbarkeitsgrenze abgesunken war. Die Charge wurde dann in
Stickstoff gekühlt und durch Hindurchleiten von sehr verdünntem Sauerstoff an den Oberflächen oxidiert. Folgende
Beobachtungen wurden gemacht:
(i) Aussehen: Am Einlaßende waren die Tabletten an der Oberfläche rötlich gefärbt, infolge einer Bildung
von großen Kristallen von metallischem Kupfer. Durch Röntgenuntersuchungen wurde festgestellt,
daß Chlorid und Schwefel nahezu ausschließlich an der Tablettenoberfläche anwesend waren;
(ii) Chloridgehalt: Der maximale Chloridgehalt lag in
irgendeinem Teil des Katalysatorbetts be. 0,1 Gew.%;
(iii) Restaktivität; Während des Betriebes der Anlage
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wurde die Aktivität der verschiedenen Niveauhöhen im Bett in gewissen Zeitabständen durch Messung
der Temperatur in diesen Höhen ermittelt. Die Fraktion des Bettes mit Null-Aktivität entsprach einer
Vergiftungsgeschwindigkeit von 6,5 m /Jahr für eine Feuchtgasströmungsgeschwindigkeit von 10 mr/
Std. Die Fraktion des Bettes mit einer Aktivität zwischen Null und der vollen Normalaktivität ergab
auf der gleichen Basis einen Wert von 0,75 m .
(b) Zwei gesonderte Versuche wurden unter den gleichen Bedingungen wie im vorstehenden Abschnitt
unter Verwendung von 3,6 χ 5,4 mm flachzylindrischen Tabletten 700 Stunden lang durchgeführt, wobei die Zusammensetzung
des Produktgases in gewissen Zeitabschnitten gemessen und die Geschwindigkeitskonstanten erster Ordnung
berechnet wurden. Die Ergebnisse wurden unter Heranziehung der Gleichungen von Khang u.a. (Industrial and
Engineering Chemistry Fundamental, 1973, 12 (2) 185-190)
analysiert. Aus dem früheren Versuch und der Beobachtung des Verhaltens des Katalysators bei industrieller Anwendung
war ersichtlich, daß die Konvertierung»- und Vergiftungsreaktionen
beide stark diffusionsbeschränkt sind. Danach erscheint der Fall 4 gemäß Khang u.a. anwendbar,
bei dem h für die Konvertierung und h für die Vergiftungsreaktion nach unendlich tendieren und die Aktivitätsänderung
mit der Zeit errechnet sich dann nach:
da - κ c.
dt d p \ (1 - a) + a
beobachtete Geschwindigkeit Geschwindigkeit mit frischem Katalysator
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mit a
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K, = Geschwindigkeitskonstante der Desaktivierung
C = Giftkonzentration im Gas Durch Integrieren, Umformulieren und Einsetzen von
a =
(wobei k die Geschwindigkeitskonstante zu Beginn und
k die Geschwindigkeitskonstante nach der Zeit t ist) erhält man:
-
k
hKdCp
2k
KdC P
k - k
Setzt man nun K =
ein, so sollte eine Auftragung
t k
von TT gegen K eine Gerade mit der Steigung
11P
Kd Cp
und einem Schnittpunkt von
ergeben.
Tabelle 4 zeigt die Steigungen und Schnittpunkte (kleinste quadratische Anpassungen) für die beiden Versuche
sowie die daraus errechneten Werte für K^ C und
hp/h.
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- 20 Tabelle 4
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Versucär | Steigung | Schnittpunkt | K, C d ρ |
h h |
(i) | ')XC χ 10 0,99 χ \Cr |
1,06 χ 105 5,22 χ 102 |
0,94 x 10"5 1,01 χ 10~5 |
1,31 1,05 |
Es ist danach klar, daß der Thiele-Modul für die Vergiftungsreaktion
zumindest so groß ist wie für die Konvertierungsreaktion und daß eine erhöhte Zugänglichkeit
des Katalysators am Einlaßende des Bettes seine Kapazität für die Absorption von Giften und den Schutz der
in Strömungsrichtung folgenden Teile des Bettes erhöhen wird. Die Geschwindigkeitskonstante erster Ordnung k
für die Vergiftungsreaktion errechnet sich zu etwa 70 s" und ist somit etwa 10mal größer als diejenige
der Konvertierungsreaktion. Diese Werte für h und k gestatten eine Vorhersage der Vergiftungsgeschwindigkeit
(bei Anwendung der Methode von Haynes; mit Profilen von durch Extrapolation ermitteltem h = 230) von 0,94 m
pro 1000 Stunden bei Verwendung von 3,6 χ 5,4 mm flachzylindrischen Tabletten, jedoch von nur 0,68 m pro
1000 Stunden mit 3,2 χ 3,2 mm Tabletten bei einer Feucht-
5 -1 gasraumgeschwindigkeit von 10 Std bei identischen
Giftkonzentrationen.
Beispiel
Beispiel
(a) Der Niedertemperaturkonvertierungsreaktor einer Ammoniakerzeugungsanlage von 1000 Tagestonnen wurde
mit einem Oxidform-Katalysator "52-1" mit einer Zusammensetzung (in Gew.-?0 von 34 % CuO, 54 % ZnO
und 12 % Al2O, (Na2O-Gehalt: 0,08 %) beschickt.
Die unteren 47 nr des Reaktors wurden mit dem Kata-
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- 21 -
lysator in Form von 3,6 χ 5»4 mm flachzylindrischen
■χ Preßkörpern gefüllt. Die oberen 15 m wurden mit
Katalysator der gleichen Zusammensetzung, jedoch in Form von 3,2 χ 3,2 mm zylindrischen Preßkörpern beschickt.
Die Charge wurde mit einer Wasserstoff-Stickstoff mischung ausgehend von 0,3 Vol.?6 Wasserstoff
und allmählicher Steigerung der Konzentration auf 10 % und Kontrolle des Wasserstoffgehalts und
der Einlaßtemperatur zur Verhinderung irgendeines Temperaturanstieges über 2500C reduziert. Über den
reduzierten Katalysator wurde dann ein Prozeßgas mit einer Trockengasraumgeschwindigkeit von 2400
mit folgender Zusammensetzung (trocken; in Vol.?£) geschickt:
CO 2,5
CO 2,5
CO2 15,4
H2 61,0
N2 + Ar 20,7
CH4 0,4
zusammen mit Wasserdampf mit einem Molverhältnis von Dampf zu Gas von 0,52. Der Druck lag bei 31,5 ata,
Zu Beginn lag die Temperatur am Einlaß bei 204,50C und am Auslaß bei 2270C und der CO-Gehalt am Auslaß
lag bei 0,15 Vol.96. Entsprechend dem Verfahrenskonzept war die Einlaßtemperatur während des Betriebes
allmählich zu erhöhen bis zum Erreichen einer Einlaßtemperatur von 2270C nach 2,5 Jahren
bei einer Auslaßtemperatur von 2490C und einem CO-Gehalt
am Auslaß von 0,3 Vol.%,zu welcher Zeit der
Katalysator durch eine frische Charge ersetzt werden soll: Diese Werte beziehen sich auf eine Katalysatorcharge, die vollständig aus 3»6 χ 5,4 mm
flachzylindrischen Tabletten besteht. Bei Verwendung der vorstehend beschriebenen zweiteiligen Beschickung
lag die in den ersten 6 Betriebsmonaten
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- 22 -
erforderliche Temperaturerhöhung deutlich niedriger als bei den früheren Operationen, bei denen nur
3,6 χ 5,4 mm Katalysatorkörper benutzt wurden und
als Lebensdauer des Katalysators waren nun 3 Jahre oder mehr zu erwarten. Dieses Verhalten stimmt mit einer wirksamen Giftabsorption durch den klelnteiligen Katalysator aus einer Speisegasmischung mit im Mittel zwischen 10" und 10 ppm (in Volumen) Halogenwasserstoff überein. Der Druckabfall über der zweiteiligen Beschickung war um 12 % größer als bei dem gleichen, jedoch nur mit 3,6 χ 5,4 mm Preßkörpern beschickten Bett; jedoch war die geometrische Oberfläche der kleinen Teilchen um 45 % größer als diejenige eines gleichen Volumens aus 3»6 χ 5,4 mm Preßkörpern.
als Lebensdauer des Katalysators waren nun 3 Jahre oder mehr zu erwarten. Dieses Verhalten stimmt mit einer wirksamen Giftabsorption durch den klelnteiligen Katalysator aus einer Speisegasmischung mit im Mittel zwischen 10" und 10 ppm (in Volumen) Halogenwasserstoff überein. Der Druckabfall über der zweiteiligen Beschickung war um 12 % größer als bei dem gleichen, jedoch nur mit 3,6 χ 5,4 mm Preßkörpern beschickten Bett; jedoch war die geometrische Oberfläche der kleinen Teilchen um 45 % größer als diejenige eines gleichen Volumens aus 3»6 χ 5,4 mm Preßkörpern.
(b) Bei einem ähnlichen Reaktor und einer ähnlichen
Anlage wurden die oberen 15 m Katalysatorbett mit einem Katalysator der gleichen Zusammensetzung in
Form von 3,6 χ 5,4 flachzylindrischen Preßkörpern
beschickt,die jeweils mit einer glatten Vertiefung (Krümmungsradius von 1 mm im konvexen Bereich und von
2 mm im konkaven Bereich) von 1,2 mm Tiefe an den
Form von 3,6 χ 5,4 flachzylindrischen Preßkörpern
beschickt,die jeweils mit einer glatten Vertiefung (Krümmungsradius von 1 mm im konvexen Bereich und von
2 mm im konkaven Bereich) von 1,2 mm Tiefe an den
beiden Stirnseiten versehen waren. Solche Preßkörper haben jeweils eine um etwa 25 % größere geometrische
Oberfläche pro Volumeneinheit des Materials,
jedoch ergibt sich daraus praktisch keine
Erhöhung des Druckabfalls. Verglichen mit einem Katalysatorbett mit Preßkörpern, die lediglich ebene Stirnseiten aufweisen, wird eine beachtlich längere Katalysatorlebensdauer erwartet.
Erhöhung des Druckabfalls. Verglichen mit einem Katalysatorbett mit Preßkörpern, die lediglich ebene Stirnseiten aufweisen, wird eine beachtlich längere Katalysatorlebensdauer erwartet.
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Claims (2)
1. Verfahren zur Umsetzung von Kohlenmonoxid mit Wasserdampf
zu Kohlendioxid und Wasserstoff bei einer Auslaßtemperatur unter 30O0C an einem kupferhaltigen Festbettkatalysator,
dadurch g e k e η η ζ e i c hn
e t , daß der Katalysator in zwei Zonen vorhanden und in
der ersten (Einlaßzone) für das reagierende Gas leichter zugänglich ist als der Katalysator einer nachfolgend vom
Gas erreichten Zone (Auslaßzone).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Katalysator der Einlaßzone in Stücken von etwa
gleicher Gestalt aber geringerer Größe im Vergleich zum
Katalysator der Auslaßzone vorhanden ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Katalysatorstücke der Einlaßzone eine geringere
Dichte und ein größeres Porenvolumen aufweisen als die der Auslaßzone.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Katalysatorstücke der Einlaßzone eine Gestalt
haben, die eine geometrische Oberfläche ergibt, die bei gleicher oder größerer Gesamtteilchengröße grosser
ist.
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Dresdner Bank (München) Kto. 3939 844 Postscheck (München) Kto. 670-43-804
ORIGINAL INSPECTED
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5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Katalysatorstücke der Einlaßzone Tabletten von
allgemein zylindrischer Form umfassen, die zumindest eine Vertiefung oder einen Vorsprung in oder an einer
oder jeder ihrer Endflächen aufweisen.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1, 2, 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Volumen zu
Oberfläche der Einlaßzonen-Katalysatorstücke im Bereich von 30 bis 70 % von dem der Auslaßzonenstücke liegt.
7. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Einlaßzone 10 bis 30
Vol.% des Gesamtkatalysators ausmacht.
8. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator in einem
Einzelbett mit Abwärtsströmung enthalten ist und die
Einlaßzonen-Katalysatorstücke auf dem die Auslaßzone bildenden Rest des Katalysators liegen.
9. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Halogengehalt des Reaktionsgases,
gemittelt über die Lebensdauer einer Katalysatorfüllung,
im Bereich von 10 bis 10" ppm (in Volumen) (als Halogenwasserstoff) liegt.
10. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Kupfergehalt des Einlaßzonen-Katalysators
bei 40 - 80 % von dem des Auslaßzonen-Katalysators liegt.
809848/0667
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