DE2726370A1 - Messverfahren und messeinrichtung zur bestimmung der homogenitaet von magnetdispersionen - Google Patents
Messverfahren und messeinrichtung zur bestimmung der homogenitaet von magnetdispersionenInfo
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Description
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Meßverfahren und Meßeinrichtung zur Bestimmung der Homogenität von Magnetdispersionen
Die Erfindung betrifft ein Meßverfahren und eine Meßeinrichtung zur Bestimmung der Homogenität von Magnetdispersionen, insbesondere
der Verteilung des magnetisierbaren Pulvers in der Dispersion
und des Vorhandenseins von Agglomeraten.
Zur Herstellung von Magnetbändern für die Aufzeichnung von Informationssignalen
wird in bekannter Weise eine magnetische Dispersion auf eine unmagnetische Unterlage, in der Regel eine
Kunststoffolie, aufgetragen.
Diese magnetische Dispersion besteht im wesentlichen aus einem in einem Lösungsmittel gelösten Lack und darin fein verteiltem
Pulver aus Magnetteilchen mit Korngrößen zwischen 0,1 und 2,0,Um, der nach dem Verdampfen des Lösungsmittels bei der
Trocknung der beschichteten Folienbahn für eine ausreichend gute Haftung des Pulvers auf der Folie sorgt.
Inhomogenitäten, d.h. Dichteschwankungen des magnetisierbaren
Pulvers in der Dispersion, und darin enthaltene Agglomerate führen nicht nur zu Dichteschwankungen in der fertigen, trockenen,
magnetischen Schicht, sondern auch durch unterschiedliche Schrumpfung der unterschiedlich dichten Bezirke beim Trocknen
zu einer unebenen Oberfläche. Dichteschwankungen in der magnetischen Schicht führen direkt, die Oberflächenrauhigkeit
über Abstandsschwankungen des Magnetbandes vor dem Aufzeichnungsorgan
beim Aufzeichnungsvorgang indirekt zu Schwankungen des remanenten Flußes auf dem Aufzeichnungsträger. Eine unebene
Oberfläche bedingt daneben ganz allgemein Aufzeichnungs- und Abtastverluste.
An die Gleichmäßigkeit des remanenten Magnetflusses des Bandes
werden je nach dem Verwendungszweck des Magnetbandes sehr hohe Anforderungen gestellt. Besonders kritisch in dieser Hinsicht
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sind z.B. Aufzeichnungen von Tonsignalen, weil das menschliche Ohr schon Amplitudenschwankungen von etwa 3 o/oo wahrnehmen
kann. Bei der Aufzeichnung von Computersignalen können zwar größere Schwankungen zugelassen werden, jedoch sollen keine
Pegeleinbrüche der abgetasteten Spannung auftreten. In der Videoaufzeichnungstechnik, bei der Signale sehr kleiner Wellenlänge
gespeichert werden, darf, um die Verluste bei der Abtastung möglichst klein zu halten, die Oberflächenrauhigkeit
nur sehr gering sein. Die Zahl der im wesentlichen durch Abstandsschwankungen hervorgerufenen Pegeleinbrüche muß auf ein
Minimum beschränkt bleiben.
Eine hohe Homogenität der magnetischen Dispersion ist also entscheidend
für die Qualität daraus hergestellter Magnetbänder. Die Prüfung der Magnetdispersion auf ihre Homogenität konnte
bisher nicht direkt erfolgen. Es mußte stets eine Probebeschichtung vorgenommen werden, anhand derer dann über die Beendigung
bzw. die Weiterführung der Bearbeitung der Magnetdispersion, z.B. Verlängerung der Mahldauer, Erhöhung der
Mahlintensität oder weitere Filtrationen der angesetzten Magnetdispersion, entschieden werden konnte. Eine wirtschaftliche
Dispersionsherstellung und eine optimale Dispergierung war damit nicht möglich.
Es bestand daher die Aufgabe, ein Meßverfahren und eine Meßeinrichtung
zu entwickeln, mit denen sich die Homogenität der Magnetdispersion sowie die Anzahl und die Größe darin enthaltener
Agglomerate an der Magnetdispersion selbst, also ohne den Umweg über eine Probebeschichtung, bestimmen lassen.
Gemäß der Erfindung wurde die Aufgabe durch ein Meßverfahren gelöst,
bei dem man die Magnetdispersion mit konstantem Strömungsquerschnitt am Luftspalt eines Magnetkopfes vorbeiführt, ein
die Magnetdispersion zumindest teilweise durchdringendes Magnetfeld außerhalb des Magnetkopfes oder durch diesen selbst
erzeugt und nach Verstärkung der Spannung am Ausgang des Mag-
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netkopfes ihre Amplitude, zeitlichen Verlauf, Dauer und Folgefrequenz
und daraus Größe, Anzahl und Art der die Homogenität störenden Bereiche der Magnetdispersion bestimmt.
Für die Bestimmung von Agglomeraten wird die Magnetdispers ion vor dem Passieren des Luftspaltes des Magnetkopfes einem magnetischen
Feld ausgesetzt, im Anschluß daran verwirbelt und in diesem Zustand ohne weitere Einwirkung von Magnetfeldern am
Luftspalt des Magnetkopfes vorbeigeführt.
Die Meßeinrichtung zur Durchführung des Meßverfahrens ist gekennzeichnet durch eine Meßzelle mit einem nicht magnetisierbaren
Kanal zum Hindurchleiten der Magnetdispersion und mit einem Magnetkopf, an dessen Luftspalt unmittelbar der Kanal
vorbeigeführt ist, durch eine einen Verstärker sowie eine oder mehrere Auswerteschaltungen und Anzeigemittel umfassende
Schaltungsanordnung und durch eine zu der Meßzelle und von dieser weg führende nicht magnetisierbare Rohrleitung»
Gemäß einer weiteren Ausbildung der Meßeinrichtung sind in der Meßzelle schaltbare magnetische Mittel vorgesehen, die im Magnetkopf
einen magnetischen Fluß induzieren.
unmittelbar vor der Meßzelle ist in einer Ausführungsform der
Erfindung eine schaltbare magnetische Löscheinrichtung für die Magnetdispersion angeordnet.
In Weiterbildung der Erfindung sind zur Aussonderung von Agglomerate enthaltenden Abschnitten des Magnetdispersionsstromes
und/oder von Abschnitten mit ungenügend verteiltem magnetisierbarem Pulver in die von der Meßzelle abführenden Rohrleitung
eine oder mehrere, von den Auswerteschaltungen betätigbare Umsteuerorgane, vorzugsweise ein Absperrventil und ein Entspannungsventil
eingefügt, durch die die Rohrleitung in ihrem Verlauf zu schließen und gleichzeitig seitlich zu öffnen ist.
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Das durch die Erfindung gegebene Meßverfahren gestattet eine rasche Bestimmung der Gleichmäßigkeit der Magnetpulververteilung
im Verlaufe des Dispergier- und Mahlprozesses auf direktem Wege. Damit ist die Voraussetzung für eine kontinuierliche Messung
geschaffen, durch die das Dispergierergebnis optimiert werden kann. Gegenüber der herkömmlichen Methode ist das Verfahren
einfach und ermöglicht eine wirtschaftlichere Herstellung von Magnetbändern mit verbesserter Qualität» Die Mittel
zur Durchführung des Meßverfahrens zeichnen sich durch ihre Einfachheit und ihre Vielfalt an meßtechnischen Erfassungsmöglichkeiten aus.
Zum besseren Verständnis der Erfindung ist nachfolgend ein Ausführungsbeispiel
anhand der Zeichnungen näher beschrieben.
Es zeigt
Fig. la - e eine schematische Darstellung der Meßeinrichtung Fig. 2 einen Querschnitt durch die eigentliche Meßzelle
der Einrichtung
Fig. 3 Auswerteschaltung der Meßeinrichtung
Fig. 3 Auswerteschaltung der Meßeinrichtung
Das Meßverfahren und die Meßeinrichtung umfassen erfindungsgemäß eine Reihe von Teilmessungen, die der besseren Verständlichkeit
wegen in den Fig. la c voneinander getrennt dargestellt sind. Im praktischen Betrieb ist es zweckmäßig, die einzelnen
Meßschaltungen zu einer Meßeinrichtung zusammenzufassen (Fig. Ie). Es ist jedoch auch möglich, in bestimmten Anwendungsfällen
die einzelnen Meßschaltungen für sich alleine zu betreiben.
Kern des Meßverfahrens und der Meßeinrichtung ist eine Meßzelle 3>
die einen Magnetkopf 11 (Fig. 2) üblicher Konstruktion mit einem Luftspalt 12 besitzt, dessen Spaltbreite je nach der
gewünschten Auflösung der zu ermittelnden Größe der Inhomogenitätsstellen und Agglomerate gewählt wird und welcher in einen
nicht magnetisierbaren Kanal 13 so eingebaut ist, daß die zu
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prüfende Magnetdispersion am Luftspalt 12 vorbeiströmen kann.
Der Querschnitt vor dem Luftspalt 12 wird zweckmäßigerweise
rechteckig ausgeführt, wobei die Höhe I^ des Rechtecks zwischen 10 und 1000 ,um liegt und die Breite etwa der 1- bis
1,5-fachen Länge des Luftspaltes 12 entspricht. Gegenüber einem Polschenkel des Magnetkopfes 11 ist den Kanal 13 einschließend ein Magnet 15 angeordnet, so daß ein Teil seines Magnetfeldes im magnetischen Kreis des Magnetkopfes einen Magnetfluß induziert. Die Feldstärke im Luftspalt 12 des Magnetkopfes 11 sollte möglichst die Koerzitivfeldstärke des magnetisierbaren Pulvers überschreiten. Der Magnet 15 kann durch einen schaltbaren
Elektromagneten oder abnehmbaren Permanentmagneten gebildet
werden. Die derartig aufgebaute Meßzelle 3 ist, um sie von
magnetischen Störfeldern frei zu halten, durch eine die ganze Meßzelle umfassende Abschirmung 16 aus hochpermeablem Material umgeben.
rechteckig ausgeführt, wobei die Höhe I^ des Rechtecks zwischen 10 und 1000 ,um liegt und die Breite etwa der 1- bis
1,5-fachen Länge des Luftspaltes 12 entspricht. Gegenüber einem Polschenkel des Magnetkopfes 11 ist den Kanal 13 einschließend ein Magnet 15 angeordnet, so daß ein Teil seines Magnetfeldes im magnetischen Kreis des Magnetkopfes einen Magnetfluß induziert. Die Feldstärke im Luftspalt 12 des Magnetkopfes 11 sollte möglichst die Koerzitivfeldstärke des magnetisierbaren Pulvers überschreiten. Der Magnet 15 kann durch einen schaltbaren
Elektromagneten oder abnehmbaren Permanentmagneten gebildet
werden. Die derartig aufgebaute Meßzelle 3 ist, um sie von
magnetischen Störfeldern frei zu halten, durch eine die ganze Meßzelle umfassende Abschirmung 16 aus hochpermeablem Material umgeben.
Die Meßzelle 3 wird, wie Fig. la zeigt, nach einer Pumpe 1 in
den Förderweg der zu prüfenden Magnetdispersion als Beipaß zu einem regelbaren Ventil 17 geschaltet» Die Strömungsgeschwindigkeit
in der Meßzelle 3 kann durch Verstellen des Ventils geregelt werden. Da die Meßzelle ähnlich wie ein magnetisches
Mikrophon empfindlich gegen Körperschall ist, sind als Anschlußleitungen flexible, lösungsmittelbeständige Druckschläuche
verwendet. Für die Pumpe 1 wählt man zweckmäßigerweise eine
Zahnradpumpe, da die von ihr herrührenden Pumpenstöße nur
gering und so hochfrequent sind, daß sie durch die flexiblen
Schläuche ausreichend gut gedämpft werden. Vor dem Luftspalt des Magnetkopfes 11 werden dadurch keine periodischen Druckschwankungen wirksam. Wegen der schleifenden Wirkung des magnetisierbaren Pulvers sind die Zahnräder der Pumpe 1 aus verschleißfestem Material ausgeführt. Damit von der Pumpe 1 selbst keine Luft von außen angesaugt wird, werden deren Wellendichtungen mit Lösungsmittel bespült.
verwendet. Für die Pumpe 1 wählt man zweckmäßigerweise eine
Zahnradpumpe, da die von ihr herrührenden Pumpenstöße nur
gering und so hochfrequent sind, daß sie durch die flexiblen
Schläuche ausreichend gut gedämpft werden. Vor dem Luftspalt des Magnetkopfes 11 werden dadurch keine periodischen Druckschwankungen wirksam. Wegen der schleifenden Wirkung des magnetisierbaren Pulvers sind die Zahnräder der Pumpe 1 aus verschleißfestem Material ausgeführt. Damit von der Pumpe 1 selbst keine Luft von außen angesaugt wird, werden deren Wellendichtungen mit Lösungsmittel bespült.
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Durch den von der Pumpe 1 erzeugten Druck strömt Magnetdispersion an dem Luftspalt 12 des Magnetkopfes 11 vorbei. Dichteschwankungen
ergeben Schwankungen der Permeabilität der Magnetdispersion vor dem Luftspalt 12. Diese verursachen Flußschwankungen
im magnetischen Kreis des Magnetkopfes 11 und induzieren in seiner Wicklung 18 eine Spannung, deren Größe
proportional der Dichteänderung und umgekehrt proportional der Länge λ der Inhomogenität ist. Schaltet man den Magnetkopf 11
an einen integrierenden Verstärker kt dessen Verstärkung
umgekehrt proportional der Frequenz ist, so ist das am Ausgang des Verstärkers erhaltene Spannungssignal nur mehr proportional
der Dichteänderung. Der zeitliche Verlauf des Spannungssignals am Ausgang des Verstärkers U entspricht also dem Betrag der
augenblicklichen Abweichung von der mittleren Dichte der Magnetdispersion und stellt sich entsprechend den meist schnellen
Dichteschwankungen als Rauschspannung dar. Besonders starke, ausschließlich negative Impulse der Rauschspannung werden
erhalten, wenn Dampf- oder Luftbläschen in der Magnetdispersion enthalten sind. Die Dauer T eines durch eine Dichteänderung
hervorgerufenen Impulses ist bestimmt durch T = -~, wobei
ν die Strömungsgeschwindigkeit der Magnetdispersion und λ die Länge der Inhomogenitätsstelle ist.
Die Strömungsgeschwindigkeit ν vor dem Luftspalt 12 läßt sich nach der mathematischen Beziehung ν = τ— durch die Messung der
Zeit t bestimmen, die zwischen dem impulsförmigen Magnetisieren der Magnetdispersion an einem beliebigen Ort vor der Meßzelle
3 und dem durch diese Magnetisierung im Magnetkopf 11 induziertem Spannungsimpuls verstreicht, wenn der Strömungsquerschnitt
q vor dem Luftspalt 12 und das Volumen M der Magnetdispersion in der Rohrleitung vom Ort bis zum Luftspalt 12 bekannt
ist. Die impulsförmige Magnetisierung erfolgt zweckmäßigerweise durch einen speziellen Markierungskopf 27 nahe oder in der Meßzelle
3. Der Markierungskopf 27 besteht z.B. aus einem von der Magnetdispersion durchflossenem Elektromagneten, dessen durchbohrter
magnetischer Kern von einem unmagnetischen Spalt mit
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4%
einer Spaltbreite von 0,5 bis 3 mm unterbrochen ist. Der Anschluß
des Markierungskopfes 27 an die Rohrleitung und seine Bohrung im Kern sind so gestaltet, daß die Verformung des
magnetischen Impulses durch Strömungswirbel möglichst klein bleibt. Mit gemessener Impulsdauer T und errechneter Strömungsgeschwindigkeit
ν kann man auch die Länge Λ der Inhomogenitätstelle
λ = t . ν ermitteln.
Das zur Messung der Dichteschwankungen vor dem Luftspalt 12 durch die Magnetdispersion geleitete Magnetfeld kann auch vom
Magnetkopf 11 selbst erzeugt werden, indem man durch die Wicklung 18 einen Gleichstrom fließen läßt, der dann entsprechend
den durch die Inhomogenitäten der Magnetdispersion im Luftspalt 12 hervorgerufenen Magnetflußänderungen schwankt. Diese Stromstärkeänderungen
werden von dem Gleichstromkreis der Wicklung 18 kapazitiv oder induktiv entkoppelt und verstärkt und, wie
später erläutert, zur Bestimmung der Homogenitätsschwankungen ausgewertet. Für diese Verfahrensweise kann der Magnet 15
entfallen. Die auf diese Weise ermittelte Rauschspannung sei im folgenden als Gleichfeldrauschen bezeichnet. Durch eine
Erweiterung der bisher beschriebenen Meßeinrichtung gemäß Pig. Ib können auch Agglomerate der Magnetdispersion festgestellt
werden. Hierzu wird der Magnet 15 in der Meßzelle 3 entfernt bzw. ausgeschaltet, in die Rohrleitung 10, zweckmäßigerweise
vor dem Beipaß, ein mehrlagiges Sieb 19 mit enger Maschenweite oder ein Filter üblicher Ausführung eingefügt und vor
diesem ein Magnet 20 angeordnet, mit dessen Gleichfeld die Magnetdispersion magnetisiert wird. Als Magnet 20 kann beispielsweise
ein Hufeisenmagnet verwendet werden, zwischen dessen Polen die Rohrleitung 10 mit flachem Querschnittsprofil 21
hindurchgeführt ist und dessen Feldstärke möglichst gleich der Koerzitivfeidstärke des magnetisierbaren Pulvers ist.
Ohne das Sieb 19 würde man am Ausgang des Verstärkers 4 ein dem
Gleichfeldrauschen ähnliches Rauschen erhalten. Durch die Strömung im Sieb 19 wird jedoch die Magnetdispers ion so stark ver-
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wirbelt, daß die Magnetisierungsvektoren der einzelnen, durch
die Dispergierung bereits feinverteilten Magnetteilchen in der Magnetdispersion völlig ungeordnet liegen und, indem sich ihre
Magnetfelder dadurch gegenseitig kompensieren, auf den Magnetkopf 11 keine Wirkung mehr ausüben. Vereinzelt vorhandene,
in der Dispergiervorrichtung noch nicht zerteilte Agglomerate passieren das Sieb als Ganzes, unter Umständen auch unter
vorübergehender Deformation und induzieren als einzelner Magnet im Magnetkopf 11 einen Spannungsimpuls« Da dabei jedoch der
Magnetisierungsvektor dieser Agglomerate in beliebiger Lage zum
Luftspalt 12 des Magnetkopfes 11 gerichtet sein wird, kann aus dem abgeleiteten elektrischen Signal nicht direkt, sondern nur
statistisch auf deren Dichte und Länge geschlossen werden. Eine nach der Magnetisierung und Verwirbelung der Magnetdispersion
auftretende Folge von Impulsen sei als Agglomeratrauschen bezeichnet ο
Die Maschenweite des verwendeten Siebs 19 und die Zahl seiner Lagen im Siebquerschnitt soll so ausgeführt sein, daß bei der
darin gegebenen Strömungsgeschwindigkeit eine ausreichende Verwirbelung der Magnetdispersion gewährleistet ist. Die Verwirbelung
ist ausreichend, wenn die Magnetdisperion nach einmaliger Magnetisierung im Kreislauf umgepumpt wird und dabei
keine Abnahme des Agglomeratrauschens eintritt. Diese Forderung wird in der Regel erfüllt, wenn der Druckverlust im Sieb größer
als 1 bar ist. Dieser Druckverlust ist z.B. bei einer Fördermenge von 1,5 Liter/min, einer Viskosität der Magnetdispersion
von 3 Poise und einem Strömungsquerschnitt der Sieböffnung von 25 mm bei einer Maschenweite von 0,1 mm, einer Maschenzahl von
25 /mm und zwei Lagen zu messen. Das Sieb wird zweckmäßigerweise
leicht austauschbar ausgeführt. Eine weitere Möglichkeit, die Magnetdispersion zu verwirbeln, besteht darin, daß man in
der Rohrleitung 10 ein rotierendes Flügelrad vorsieht.
Die Strömungsgeschwindigkeit der Magnetdispersion wird mit Hilfe des regelbaren Ventils 17 so eingestellt, daß die Impuls-
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dauer der von den kleinsten noch zu erfassenden Inhomogenitäten und Agglomeraten induzierten Spannungsimpulse etwa bei 0,1 ms
liegt. Dies hat den Vorteil, daß solche kürzesten Impulse über einen dem Verstärker 1J nachgeschalteten Lautsprecher noch
hörbar bleiben. Bei einer auf diese Weise akustisch anzuzeigenden Inhomogenität mit einer Länge von beispielsweise 50.um ist
eine Strömungsgeschwindigkeit von 50 cm/sec erforderlich.
In einer weiteren Meßschaltung nach Fig, lc ist die Rohrleitung
10 unmittelbar vor der Meßzelle 3 über eine Löscheinrichtung geführt. Entfernt man wiederum den Magneten 15 bzw, schaltet
diesen aus, so wird eine völlig entmagnetisierte Magnetdispersion den Luftspalt 12 des Magnetkopfes 11 passieren. Auf den
Magnetkopf 11 wirkt dann nurmehr die statistische Schwankung der Summe der Magnetfelder der kleinsten magnetischen Bezirke
(Weiß'sehe Bezirke), die im Magnetkopf eine geringe, aber noch
meßbare Rauschspannung erzeugen. Anhand dieser Rauschspannung
der Magnetdispersion kann die Ruhe- bzw. Betriebsrauschspannung eines aus der betreffenden Magnetdispersion herzustellenden
Magnetbandes bestimmt werden, da zwischen beiden Rauschspannungen Proportionalität besteht. Der Proportionalitätsfaktor
wird für eine Meßeinrichtung einmal mit Hilfe eines beschichteten Bandes ermittelt.
Die Löscheinrichtung 9> die bei einer die Messungen nach Fig. la-c umfassenden Meßeinrichtung hinsichtlich der Messungen
nach Fig. la und b abschaltbar sein muß, besteht z.B. aus einer mit Netzstrom zu speisenden Luftspule, durch deren
Zentrum die Rohrleitung 10 geführt wird oder welches selbst einen Teil der Rohrleitung bildet. Um sicherzustellen, daß durch
das Magnetfeld dieser Spule keine Aufzeichnung der Netzfrequenz erfolgt, wird in Durchflußrichtung der Strombelag der
Spule abnehmend und ihr Kernquerschhitt(wie Fig. Ic zeigt, zunehmend
ausgeführt. Bei sehr niedrigen Strömungsgeschwindigkeiten, d.h. langer Verweildauer der Magnetdispersion in der
Spule, können sich die Magnetteilchen zu Strängen ordnen und
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dadurch ein erhöhtes Rauschen verursachen. Es ist daher zweckmäßig
am Ausgang der Spule nochmals eine Verwirbelungseinrichtung nachzuschalten. Die maximale Feldstärke des Löschmagneten
sollte wenigstens so groß wie die Koerzitivfeldstärke des magnetisierbaren Pulvers sein.
Um eine Einstreuung des magnetischen Löschfeldes in die Meßzelle 3 zu vermeiden, ist auch die Löscheinrichtung 9 magnetisch
abgeschirmt und die Feldrichtung des restlichen, außerhalb der Abschirmung 24 evtl. noch wirksamen Löschfeldes senkrecht zur
Strömungsrichtung der Magnetdispersion im Magnetkopf 11 auszurichten. Ein für die Messung ausreichend guter Störabstand ist erreicht, wenn die durch das eingestreute Löschfeld verursachte Spannung im Magnetkopf um ca. 10 dB unter der von der Magnetdispersion erzeugten Rauschspannung liegt.
Strömungsrichtung der Magnetdispersion im Magnetkopf 11 auszurichten. Ein für die Messung ausreichend guter Störabstand ist erreicht, wenn die durch das eingestreute Löschfeld verursachte Spannung im Magnetkopf um ca. 10 dB unter der von der Magnetdispersion erzeugten Rauschspannung liegt.
Die mit Hilfe der Meßeinrichtung erhaltenen Spannungssignale am
Ausgang des Verstärkers 4 können, wie bereits angedeutet,
akustisch ausgewertet werden. Der erfahrene Fachmann ist
durchaus in der Lage, aus den akustisch wahrgenommenen Spannungsimpulsen Rückschlüsse auf die Verteilung und Größe der Inhomogenitäten zu ziehen.
akustisch ausgewertet werden. Der erfahrene Fachmann ist
durchaus in der Lage, aus den akustisch wahrgenommenen Spannungsimpulsen Rückschlüsse auf die Verteilung und Größe der Inhomogenitäten zu ziehen.
Für eine objektive Beurteilung ist es jedoch besser, die mit
Hilfe der Meßeinrichtung gewonnenen Spannungssignale über Auswertes ehalt ungen Anzeigeinstrumenten zuzuführen.
Hilfe der Meßeinrichtung gewonnenen Spannungssignale über Auswertes ehalt ungen Anzeigeinstrumenten zuzuführen.
Im folgenden werden sechs in Fig. 3 dargestellte Beispiele für die Auswertung der Spannungssignale beschrieben:
Im Meßzweig a ist an den Verstärker 4 ein weiterer, zur Eichung regelbarer, linearer Verstärker MVl angeschlossen, dessen Ausgangssignal
direkt oder über elektrische Filter F (Bandpaß,
Hoch- oder Tiefpaß) mit einem Spannungsmesser Ul mit arithmetischer Mittelswertsanzeige gemessen wird. Die Filter F dienen z.B. zur Bestimmung des Agglomerat-Größenspektrums. Durch die
Hoch- oder Tiefpaß) mit einem Spannungsmesser Ul mit arithmetischer Mittelswertsanzeige gemessen wird. Die Filter F dienen z.B. zur Bestimmung des Agglomerat-Größenspektrums. Durch die
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- >/- ο.ζ. 32 626
arithmetische Mittelwertanzeige werden Spannungsimpulse im
Rauschspektrum weniger berücksichtigt, so daß mit dieser Messung ein der Feinrauhigkeit der Bandoberfläche äquivalenter
Wert ermittelt wird.
Im Meßzweig b ist der arithmetische Mittelwertanzeiger durch einen Spannungsspitzenwertanzeiger U2 ersetzt« Durch diesen
werden Spannungsimpulse und damit die Grobstruktur der Inhomogenität
zur Anzeige gebracht. Das Ergenbis aus dem Zweig b liefert nur eine Aussage hinsichtlich der Größe der Dichteänderungen
bzw. grober Agglomerate, nicht unbedingt jedoch eine Aussage bezüglich der Häufigkeit ihres Auftretens,
Dies ist mit Hilfe eines Frequenzmessers, wie im Meßzweig c dargestellt, möglich« Durch den als Schwellwertschalter dienenden
Schmitttrigger STrI werden alle größeren, die Schwelle überschreitenden
Spannungsimpulse einer monostabilen Kippstufe MK
zugeführt, die alle ankommenden Spannungsimpulse in solche
gleicher Höhe und gleicher Dauer schaltet, so daß die Anzeige eines der Kippstufe nachgeschalteten Drehspulinstrumentes U3
der Impulsfolgefrequenz proportional ist.
Bei sehr lange gemahlenen Magnetdispersionen mit mehrmaliger Feinfiltration und bei sehr hoch gewählten Schwellwerten kann
die Impulsfolgefrequenz auf so niedrige Werte ( < 10 Hz) sinken, daß die Anzeige infolge der nicht mehr ausreichenden
Dämpfung des Instrumentes U3 unruhig und unter Umständen zu niedrig wird. Für solche Fälle wird eine periodisch sich wiederholende
Spannungsimpuls zählung (Meßzweig d) mittels eines handelsüblichen Impulszählers Z vorgeschlagen, wobei die Zeiten
der Zählintervalle, die mit einem Zeitintervallgeber T eingestellt werden können, zweckmäßigerweise zwischen 5 und 100 see
gewählt werden.
Wie Meßzweig e zeigt, kann durch ein auf den Schmitttrigger STr3 folgendes, handelsübliches Meßgerät ID zur Bestimmung der
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ο.ζ. 32 626
Dauer von Impulsen nach der Gleichung λ = ν * t die Größe des
zum Spannungsimpuls führenden Agglomerate ermittelt werden.
Schließlich lassen sich durch weitere Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Meßverfahrens bei Magnetdispersionen mit nur noch wenigen darin enthaltenen kritischen Agglomeraten diese selbst
entfernen. Dies geschieht durch kurzzeitiges Abzweigen einer begrenzten Menge Magnetdispersion, in der das oder die auszusondernden
Agglomerate enthalten sind, aus der Rohrleitung 10 nach der Meßzelle 3, wobei das Abzweigen vom Spannungsimpuls des
störenden Agglomerats eingeleitet und durch elektrische oder mechanische Verzögerung über eine begrenzte Dauer bestehen
bleibt.
Fig. Id und 3 zeigen die hierzu erforderliche Erweiterung der
bisher beschriebenen Meßschaltungen. Durch den vom zu entfernenden Agglomerat induzierten, über den Verstärker 1J zum
Schwellwertschalter STr^ geleiteten Spannungsimpuls (Meßzweig
f) wird das Schließen eines Ventils 25, vorzugsweise ein magnetisches Ventil, veranlaßt, welches nach der Meßzelle 3 in
die Rohrleitung 10 eingefügt ist. Ein zwischen dem Ventil 25 und der Meßzelle 3 angeordnetes, handelsübliches überdruckventil
26 öffnet durch den in der Rohrleitung 10 nach dem Schließen des Ventils 25 entstehenden Überdruck, so daß für die Dauer
dessen Betätigung die Magnetdispersion abgeleitet wird. Für die Betätigung des Magnetventils 25 durch die Spannungsimpulse
ist dem Schwellwertschalter STr4 wiederum eine monostabile Kippstufe MK 2 mit einer Schaltzeit von 0,5 bis 3 see nachgeschaltet,
die einen Leistungstransistor TL steuert, in dessen Stromkreis das Magnetventil 25 liegt.
Anstelle der Kombination aus Magnetventil 25 und überdruckventil
26 können selbstverständlich auch andere, eine Umsteuerung des Dispersionsflusses bewirkende Absperrorgane bzw. Kombinationen
aus diesen verwendet werden, beispielsweise zwei im Gegentakt arbeitende Magnetventile oder ein steuerbarer Dreiwegehahn.
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Zur kontinuierlichen überwachung von in einem Produktionsbetrieb
herzustellenden Magnetdispersionen werden die Anzeigeinstrumente für den arithmetischen Mittelwert, den Spitzenwert
und für die Impulsfolgefrequenzmessung zweckmäßigerweise durch schreibende Geräte ersetzt.
Es ist zweckmäßig, die einzelnen Meßschaltungen nach Fig. la c zu einer Meßeinrichtung gemäß Fig. Ie zusammenzufassen und
einen über die Meßeinrichtung (Figo Ie) geleiteten Teilstrom der Magnetdispersion in einer Meßfolge durch beispielsweise
gesteuertes Ein- bzw. Ausschalten der betreffenden Schaltelemente (9, 15) den einzelnen Teilmessungen zu unterziehen.
Wie die vorstehende Beschreibung zeigt, ist die Erfindung nicht auf das dargestellte Ausführungsbeispiel beschränkt, sondern
kann im Rahmen der Erfindung mit der dem Fachmann zu Verfügung stehenden Auswahl an Bau- und Geräteelementen durch deren
Austausch bzw. durch Erweiterung der Meßanordnung an die jeweiligen Meßerfordernisse angepaßt werden. Hervorzuheben ist
besonders, daß mit der erfindungsgemäßen Meßeinrichtung die Möglichkeit geschaffen wurde, die Magnetdispersion während des
Herstellungsprozesses selbsttätig zu überwachen und ggf. störende Teilchen zu entfernen.
Versuche im technischen Maßstab haben gezeigt, daß durch das neue Meßverfahren und die neue Meßeinrichtung die Qualität der
Oberfläche von Magnetbändern und der Magnetschicht selbst wesentlich verbessert werden konnte.
BASF Aktiengesellschaft
Zeichn.
Zeichn.
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Claims (12)
1.1 Meßverfahren zur Bestimmung der Homogenität von Magnet-
'-> dispersionen, dadurch gekennzeichnet» daß man die Magnetdispersion
mit konstantem Strömungsquerschnitt am Luftspalt (12) eines Magnetkopfes (11) vorbeiführt, ein die
Magnetdispersion zumindest teilweise durchdringendes Magnetfeld
erzeugt und nach Verstärkung der Spannung am Ausgang des Magnetkopfes (11) ihre Amplitude, den zeitlichen
Verlauf, Dauer und Polgefrequenz und daraus Größe, Anzahl und Art der die Homogenität störenden Bereiche der
Magnetdispersion bestimmt.
2. Meßverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man auf- den Magnetkopf (11) ein außerhalb des Magnetkopfes (11) erzeugtes Magnetfeld einwirken läßt.
3. Meßverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man das Magentfeld durch den Magnetkopf (11) selbst erzeugt.
1J. Meßverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man die Magnetdispersion vor dem Passieren des Luftspaltes (12) des Magnetkopfes (11) einem magnetischen Feld
aussetzt.
5. Meßverfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß man die Magnetdispersion nach dem Magnetisieren verwirbelt.
6. Meßverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Magnetdispersion vor dem Passieren des Luftspaltes
(12) des Magnetkopfes (11) entmagnetisiert wird.
418/76 8098B0/0A87 - 2 -
o.z. * 6^25370
7. Meßverfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß zur Aussonderung von Agglomerate enthaltenden Abschnitten des Magnetdispersionsstromes und/oder von
Abschnitten mit ungenügend verteiltem magnetisierbarem Pulver das mit Hilfe der Meßzelle (3) gewonnene Spannungssignal
am Ausgang des Verstärkers (1I) ausgewertet und
bei Überschreiten einstellbarer Schwellenwerte ein Steuersignal erzeugt wird, durch das das Auslenken des Magnetdispersionsstromes
aus dem normalen Strömungsweg für eine wählbare Zeitdauer veranlaßt wird.
8. Meßeinrichtung zur Durchführung des Meßverfahrens nach Anspruch
1, gekennzeichnet durch eine Meßzelle (3) mit einem nicht magnetisierbaren Kanal (13) zum Hindurchleiten der
Magnetdisperion und mit einem Magnetkopf (11), an dessen Luftspalt (12) unmittelbar der Kanal (13) vorbeigeführt
ist, durch eine einen Verstärker (1I) sowie eine oder mehrere Auswerteschaltungen und Anzeigemittel (a-f) umfassende
Schaltungsanordnung und durch eine zu der Meßzelle (3) und von dieser weg führenden nicht magnetisierbaren
Rohrleitung (10).
9. Meßeinrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß in der Meßzelle (3) schaltbare magnetische Mittel (15)
vorgesehen sind, die im magnetischen Kreis des Magnetkopfes (11) einen magnetischen Fluß induzieren,
10. Meßeinrichtung nach Anspruch 8 bis 9, dadurch gekennzeichnet,
daß die zur Meßzelle (3) führende Rohrleitung (10) für die Magnetdispersion mit einer schaltbaren magnetischen
Löscheinrichtung (9) versehen ist.
11. Meßeinrichtung nach Anspruch 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet,
daß in Strömungsrichtung der Magnetdispersion vor der Meßzelle (3) weitere magnetische Mittel (20) vorhanden
sind, durch deren Luftspalt die Rohrleitung (10) für die
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-JT- O.Z. 32 626
Magnetdispersion geführt ist, und daß diesen magnetischen
Mitteln (20) eine an sich bekannte Verwirbelungseinrichtung (19) für die Magnetdispersion nachgeordnet ist.
12. Meßeinrichtung nach Anspruch 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß in die von der Meßzelle (3) abführende Rohrleitung (10) eine oder mehrere, von den Auswerteschaltungen
(a-f) betätigbare Umsteuerorgane, vorzugsweise ein Absperrventil (25) und ein Entspannungsventil (26)
eingefügt sind, durch die die Rohrleitung (10) in ihrem Verlauf zu schließen und gleichzeitig seitlich zu öffnen
ist.
- 4 8098^0/0487
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