DE2626279A1 - Thermoplastische filmbildende masse und damit gebildete folien und mehrschichtfolien sowie deren herstellung - Google Patents
Thermoplastische filmbildende masse und damit gebildete folien und mehrschichtfolien sowie deren herstellungInfo
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Description
T η ^
If
f*
Patentanwälte:
Dipl.-lng. Tiedtke Dipl.-Chem. Bühling
Dipl.-lng. Kinne Dipl.-lng. Grupe
2626279 8000 München 2, Postfach202403
Bavariaring 4 Tel.: (0 89)53 96 53-56 Telex: 5 24845 tipat cable. Germaniapatent München
11.Juni 1976
B 7373/case Pf 27956
IMPERIAL CHEMICAL INDUSTRIES LIMITED London, Großbritannien
Thermoplastische filmbildende Masse und damit gebildete Folien und Mehrschichtfolien sowie deren Herstellung
Die Erfindung bezieht sich auf eine thermoplastische filmbildende Masse, eine von der Masse gebildete selbsttragende
Folie und insbesondere eine Mehrschichtfolie mit zumindest einer aus dieser Masse gebildeten Schicht.
Die erfindungsgemäße thermoplastische filmbildende Masse umfaßt eine Mischung von
a) einem Copolymeren von Propylen mit einem alpha-Olefin
mit 4 bis 10 Kohlenstoffatomen im Molekül, wobei der Propylengehalt des Copolymeren 80 bis 95 Gew.%
des Copolymeren ausmacht und
v 609852/1046
(b) einem zweiten Polymeren von einem alpha-Olefin, das
4 bis 10 Kohlenstoff atome im Molekül enthält lind mit 0 bis 10 Gew.% (des Copolymeren) eines alpha-Olefins
mit 2 bis 10 Kohlenstoffatomen im Molekül copolymerisiert ist, wobei das zweite Polymere 25 bis 90 Gew.%
der Masse bildet.
Die Erfindung umfaßt eine aus der thermoplastischen Masse (welche eine Mischung von (a) und (b) gemäß vorstehender Definition
umfaßt) gebildete selbsttragende Folie, wobei unter einer "selbsttragenden" Folie eine Folie verstanden wird, die
ohne unterstützenden Träger bzw. ohne Unterlage unabhängig existieren kann.
Gemäß der Erfindung wird.ferner eine Mehrschichtfolie
vorgesehen, die eine Substratschicht von einem Homo- oder Copolymeren eines alpha-Olefins mit 2 bis 6 Kohlenstoffatomen
im Molekül und auf zumindest einer Oberfläche des Substrats eine Schicht aufireist, die von der Masse gebildet ist, die eine
Mischung von (a) und (b) gemäß vorstehender Definition umfaßt.
Gemäß der Erfindung wird ferner ein Verfahren zur Herstellung einer Mehrschichtfolie vorgeschlagen, bei dem ein
Substrat aus dem vorstehend definierten alpha-Olefinpolymeren
gebildet und auf zumindest eine Oberfläche des Substrats eine Masse gemäß obiger Definition aufgebracht wird.
Geeignete Substratmaterialien sind Homo- und Copolymere
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von alpha-Olefinen wie Äthylen, Propylen, Buten-(1),
4-Methylpenten-(1) und Hexen-(1). Polyäthylen von hoher
Dichte, d.h. Polyäthylen mit einer Dichte über 0,949 g/cm3,
die vorzugsweise geringer als 0,99 g/cm ist, stellt ein geeignetes Substratmaterial dar, obgleich für Verpackungszwecke als Substrat ein Propylenhomo- oder -blockcopolymeres
bevorzugt wird, welch letzteres beispielsweise bis zu 15 Gew.% (des Copolymeren) von einem anderen copolymerisierbaren alpha-Olefin mit 2 oder 4 bis 6 Kohlenstoffatomen im Molekül enthält. Der Anteil des anderen alpha-Olef ins liegt zweckmäßigerweise bei 0,25 bis 15 %, vorzugsweise 0,5 bis 10 Gew.% des
Copolymeren.
Zu geeigneten Monomeren für die Copolymerisation mit Propylen zur Bildung der Propylencopolymerkomponente (Komponente a) der vorliegenden Massen gehören Penten-(1), Hexenil), Hepten-(1) und Decen-(1), obgleich Buten-(1) sich als
besonders geeignetes Comonomeres erwiesen hat.
Zu den C^ bis C^0 alpha-Olefinen, aus denen die zweite
Polymerkomponente der vorliegenden Massen (Komponente b) zweckmäßigerweise gebildet wird, gehören Penten-(1), Hexen-(1),
Hepten-(1) und Decen-(1), obgleich Buten-(1) bevorzugt wird. Es ist zu bemerken, daß diese zweite Komponente ein Homo- oder
Copolymeres sein kann. Venn das aus der Gruppe der C« bis C^0
alpha-Olefine gewählte Comonomere beispielsweise in einer
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prozentualen Konzentration von 0 angewandt wird oder mit
dem aus der Gruppe der C, bis CL Q alpha-Olefine ausgewählten Monomeren identisch ist, so wird die zweite Komponente der Mischung ein Homopolymeres. Wenn die zweite Komponente ein Copolymeres ist, so liegt der Gehalt an dem Cp bis C^0 alpha-Olefin zweckmäßigerweise bei 0,25 bis 10 %, vorzugsweise 0,5 bis 6 Gew.%, des Copolymeren.
dem aus der Gruppe der C, bis CL Q alpha-Olefine ausgewählten Monomeren identisch ist, so wird die zweite Komponente der Mischung ein Homopolymeres. Wenn die zweite Komponente ein Copolymeres ist, so liegt der Gehalt an dem Cp bis C^0 alpha-Olefin zweckmäßigerweise bei 0,25 bis 10 %, vorzugsweise 0,5 bis 6 Gew.%, des Copolymeren.
Der alpha-Olefinmonomergehalt des Propylencopolymermaterials
von Komponente (a) sollte nicht kleiner als 5 Gew.% (bezogen auf das Gewicht des Copolymeren) sein, da die Erweichungstemperatur
des Copolymeren bei geringeren Gehalten so hoch ist, daß eine Folie mit sehr hoher Versiegelungsschwelltemperatur
(d.i. die niedrigste Warmversiegelungstemperatur, bei der Verschweißungen von annehmbarer Festigkeit
erhalten werden) gebildet wird. In ähnlicher Weise sollte der Gehalt an dem anderen alpha-Olefinmonomeren zur Verhinderung
einer übermäßigen Unterbrechung der kristallinen Struktur des Propylencopolymeren in einem Bereich gehalten
werden, der nicht über 20 Gew.% des Copolymeren hinausgeht.
Im Falle eines Propylen/Buten-(1)-Copolymeren hat sich ein Buten-(1)-Gehalt von etwa 10 bis 20 Gew.% des Copolymeren als
besonders geeignet erwiesen und für den Auftrag auf ein
Polypropylensubstrat wird die Verwendung eines Copolymeren ■bevorzugt, bei dem der Buten-(i)-Gehalt bei 10 bis 15 %, vorzugsweise 11,5 bis 13>5 Gew.% des Copolymeren liegt.
Polypropylensubstrat wird die Verwendung eines Copolymeren ■bevorzugt, bei dem der Buten-(i)-Gehalt bei 10 bis 15 %, vorzugsweise 11,5 bis 13>5 Gew.% des Copolymeren liegt.
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Zur Gewährleistung der Bildung von warmverschweißbaren
Folien mit annehmbaren Warmverschweißfestigkeiten sollte der Gehalt an dem zweiten alpha-Olefinpolymeren (Komponente b)
innerhalb eines Bereichs von 25 bis 90 Gew.% der Zusammensetzung, vorzugsweise innerhalb eines Bereichs von 30 bis
Θ0 Gew.% der Zusammensetzung liegen. Um jedoch die Bildung
von Folien zu gewährleisten, die annehmbare optische Eigenschaften, wie Weitwinkelschleier und Glanz,zeigen und insbesondere,
wenn die zweite Polymerkomponente ein Buten-(1)-Homooder-Copolymeres
ist, wird bevorzugt, daß der Gehalt an dem zweiten Polymeren innerhalb eines Bereichs von 35
bis 65 Gew.% der Zusammensetzung liegen sollte. Erwünschte Warmverschweißeigenschaften werden erreicht, wenn der Buten-(1)·
Homo- oder-Copolyraergehalt bei 40 bis 50 Gew.% der Zusammensetzung
liegt.
Geeigneterweise hat das Propylencopolymere (Komponente a) in granulärer Form vor dem Einbau in die filmbildende Masse
einen Schmelzindex (gemessen nach ASTM D1238-65T; Bedingung N) zwischen 10 und 400 g/10 min, vorzugsweise zwischen 10 und
200 g/10 min und insbesondere zwischen 60 und 80 g/10 min. Geeignete Copolymere haben daher ein Molekulargewicht (Gewichtsmittel)
von etwa 350 000 bis etwa 120 000 und vorzugsweise von etwa 350 000 bis etwa 140 000.
Geeigneterweise hat das zweite Polymere (Komponente b) 609852/1046
in granulärer Form vor dem Einbau in die filmbildende Masse
einen (wie vorstehend definiert gemessenen) Schmelzindex von weniger als 50 g/10 min., der vorzugsweise (zur Gewährleistung
annehmbarer Warmverschweißeigenschaften der von der Masse gebildeten Folien) zwischen 5 und 40 g/10 min und
insbesondere zwischen 10 und 25 g/10 min liegt.
Obgleich die in den filmbildenden Massen angewandten Propylencopolymeren als willkürliche Copolymere bezeichnet
werden können, wird angenommen, daß die Copolymerisation nicht in einem exakten statistischen Sinne zufällig sein mag. Das
heißt, obgleich die jeweiligen Comonomeren bei der Erzeugung der vorliegenden Copolymeren üblicherweise zumindest
über einen wesentlichen Teil der Reaktionsdauer hinweg gleichzeitig in einen Polymerisationsreaktor eingespeist werden,
ist es für die Propylen- oder anderen alpha-Olefinmonomereinheiten
wahrscheinlich einfacher, sich mit der wachsenden Polymerkette unmittelbar angrenzend an identische Monomereinheiten
zu verbinden, so daß eine Tendenz zur bevorzugten Bildung von kurzen Folgen oder Sequenzen von identischen Monomereinheiten
in der Polymerkette bestehen mag.
Die Bildung der vorliegenden Copolymeren erfolgt zweckmäßigerweise
in Gegenwart eines "stereospezifischen" Katalysators,
worunter ein Katalysator verstanden wird, der unter äquivalenten Bedingungen Propylen in Abwesenheit von anderen
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Monomeren zu einem Polypropylen polymerisieren würde, das zumindest zu 70 % in siedendem Heptan unlöslich ist. Katalysatoren,
die dazu in der Lage sind, enthalten eine Übergangsmetallverbindung und einen organometallischen Aktivator;sie
sind im Fachbereich allgemein bekannt - siehe z.B. "Linear and Stereoregular Addition Polymers" von Gaylord und Mark,
herausgegeben von Interscience, 1959. Besonders brauchbare Verbindungen "von diesem Typ sind mit Aluminiumalkylverbindungen
aktivierte dreiwertige Titanverbindungen. Bevorzugt wird die Verwendung von Titantrichlorid, das durch Reduktion von
Titantetrachlorid mit einer Aluminiumalkylverbindung oder mit Aluminiummetall erhalten wird, zusammen mit einem Aluminiumalkylhalogenid
als Aktivator. Ein besonders brauchbarer und hoch stereospezifischer Katalysator wird durch Reduktion von
Titantetrachlorid in einem inerten Kohlenwasserstoff-Verdünnungsmittel
bei einer Temperatur von -200C bis +200C mit
einem Aluminiumalkylsesquichlorid, vorzugsweise durch allmähliche Zugabe des SesquicbJorids zu dem im Kohlenwasserstoff
gelösten Titantetrachlorid und Gewinnung des so erhaltenen Titantrichloridmaterials erhalten, das wahlweise gewaschen
oder ein oder mehrere Male auf eine Temperatur zwischen 40 und 15O0C erwärmt wird oder diesen beiden Maßnahmen unterworfen
wird und als Katalysator in Gegenwart eines Aluminiumdialkylchlorids wie Diäthylaluminiumchlorid als Aktivator dient.
Katalysatorkomponenten können in die Polymerisationszone
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als Lösungen oder Suspensionen in Kohlenwasserstoff-Verdünnungsmittel
eingeführt werden. Die Polymerisation erfolgt normalerweise bei Temperaturen von 20 bis 750C und sie kann
in Gegenwart eines Verdünnungsmittels wie eines inerten Kohlenwasserstoffs, von Propylen selbst oder einer Mischung von
Propylen mit einem inerten Kohlenwasserstoff durchgeführt werden.
Ein Bereich von Polymerisationsdrucken ist anwendbar,
jedoch muß das Verhältnis der Partialdrucke von Propylen und anderem alpha-Olefin im Reaktionsgefäß derart kontrolliert
werden, daß ein Copolymeres der geforderten Zusammensetzung gebildet wird. Die Polymerisation erfolgt in Abwesenheit von
wesentlichen Mengen an Luft und Wasser, da diese die angewandten Katalysatoren hemmen, jedoch kann ein Kettenübertragungsmittel
wie Wasserstoff zur Kontrolle des Molekulargewichts des Copolymeren anwesend sein. Wenn die Polymerisation vollständig
ist, kann die Reaktion beispielsweise durch Zugabe eines Alkohols,wie Isopropanol, gestoppt werden und die Katalysatorreste
können durch Waschen mit einem geeigneten Reagenz, wie z.B. Wasser oder besser Isopropanol oder Mischungen
von Acetylaceton und niederen Alkoholen, entfernt werden.
Die Erzeugung dieser Copolymeren kann nach einem ähnlichen Verfahren erfolgen,wie es in der GB-PS 1084 953 der
Anmelderin für die Bildung von buten-(i)-reichen Propylencopolymeren
angegeben wird.
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Propylencopolymere für die filmbildenden Massen gemäß
der Erfindung sind im wesentlichen kristallin und zeigen geeigneterweise einen Kristallinitätsgrad (wie nachfolgend
definiert) von 35 bis 65 %. Im Falle von Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
wird ein Kristallinitätsgrad im Bereich von 40 bis 60 %, insbesondere im Bereich von 45 bis 55 % bevorzugt.
Der hier angeführte Copolymer-Kristallinitätsgrad wird nach einem Verfahren ermittelt, das grundsätzlich dem von
Natta, Corradini und Cesari in Rend. Accad Naz. Lincei 22 (1957) 11 beschriebenen ähnlich ist. Das heißt, eine Röntgenbeugungs-Abtastung
einer Copolymerprobe (die einem thermischen Zyklusj wie nachfolgend beschrieben ist, unterworfen wurde)
wird mit einem Philips PVf 1010 Diffraktometer in Transmission unter Anwendung der Cu-K^ Strahlung und Impulshöhendiskriminierung
erhalten. In das resultierende "kristalline" Beugungsspektrum wird eine gerade Untergrund-Basislinie zwischen
Θ » 4° und 16° eingezeichnet, wobei Θ der Bragg-Winkel ist;
das Beugungsspektrum einer zu 100 % amorphen Polypropylenprobe
wird dem "kristallinen" Spektrum in diesem θ-Bereich
deckungsgleich Überlagert, so daß das amorphe Spektrum das Minimum des "kristallinen" Spektrums im Bereich von θ «~·
7,75° "streift", welches Minimum die Abwesenheit von kristallinen Modifikationen anzeigt, die von der alpha- oder monoklinen
kristallinen Modifikation von Polypropylen verschieden sind. Die Gesamtfläche zwischen dem "kristallinen" Spektrum
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und dem amorphen Spektrum in dem genannten Bereich von θ wird der Intensität der Kristallstreuung (C) gleichgesetzt
und der Flächenbereich zwischen dem amorphen Spektrum und der Basislinie wird der Intensität der amorphen Streuung
(A) gleichgesetzt. Der Kristallinitätsgrad (als Prozentsatz) wird dann ohne Korrekturen als 100 C/(C+A) definiert.
Die "Wärmegeschichte" (d.h. thermischen Behandlungen)
der Copolymerproben vor der Bestimmung der Kristallinität ist wichtig und zur Erzielung übereinstimmender Ergebnisse
innerhalb der vorstehend erläuterten Definition werden die
Proben durch Pressen aus dem Copolymerpulver (wie es ursprünglich erhalten wird) zu dünnen Platten bei 2100C und Abkühlen
der Flatten mit mäßiger Geschwindigkeit hergestellt. Ein Prüfkörper (10 mg) wird aus der Platte ausgeschnitten und
in einen Standardaluminiumtiegel (6,35 mm Durchmesser) gegeben, der dann in den Hohlraum eines mit einem dicken Messingdeckel
verschlossenen Messingblocks (von etwa 15 x 100 χ 120 mm Größe mit Deckel) gebracht wird und durch Tauchen
des verschlossenen Blocks in ein ölbad von etwa 5 1, das bei einer Temperatur von 16O°C gehalten wird, erwärmt.
Durch Einbringen des Messingblocks sinkt die Temperatur des Bades,das daher langsam weiter erhitzt wird, bis eine Temperatur
von 16O°C mit einem im Messingblock angeordneten Thermoelement registriert wird. Dieser abschließende Heizprozeß
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dauert einige 15 Minuten, wobei die gewünschte Temperatur von 1600C asymptotisch erreicht wird und die Erhöhung von
1500C auf 16O0C eine Zeitdauer von etwa 10 Minuten einnimmt.
Danach wird unmittelbar mit der Abkühlung begonnen, die mit einer kontrollierten Geschwindigkeit von 60C pro Stunde fortgesetzt
wird, bis die Probe Zimmertemperatur erreicht. Die abgekühlte Probe wird dann fein zerhackt und in ein dünnwandiges
PANTAK-Glasrohr von 2 mm Durchmesser für die Röntgenuntersuchung
gebracht.
Wie oben angegeben wurde, zeigen die in den erfindungsgemäßen Massen angewandten Propylencopolymeren bei einer
Prüfung nach der vorstehenden Technik vor dem Einbau in die Zusammensetzung einen Kristallinitätsgrad von 35 bis 5* %.
Ein typisches, im Handel erhältliches Propylenhomopolymeres zeigt im Vergleich dazu einen Kristallinitätsgrad (bestimmt
nach der gleichen Technik) in der Gegend von 70 %.
Handelsübliche Propylenhomopolymere kristallisieren normalerweise in der alpha- oder monoklinen Form, wenn sie
von Ihrer Schmelztemperatur in Abwesenheit von zugesetzten Keimbildnern langsam (z.B. mit einer Geschwindigkeit von etwa
60C pro Stunde) abgekühlt werden. Unter gewissen extremen
Bedingungen, wie beispielsweise bei Anwendung außerordentlich hoher Drucke, wurde beobachtet, daß ein Anteil der gamma- oder
triklinen kristallinen Modifikation als Begleiter der normalen alpha- oder monoklinen Modifikation auftritt, jedoch wan-
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delt sich bei einer Orientierung des Produkts beispielsweise
durch Kaltrecken oder durch Ziehen aus der Schmelze die gamma-Modifikation
in die alpha-Form um, so daß der kristalline Anteil des orientierten Polypropylens im wesentlichen vollständig
aus der alpha- oder monoklinen Kristallform besteht. Solche Propylenhomopolymeren von dieser Art mit einem im wesentlichen
vollständig aus der alpha- oder monoklinen Modifikation bestehenden kristallinen Anteil werden gerade für die Anwendung
in der Substratschicht der erfindungsgemäßen Mehrschichtfolien bevorzugt.
Es wurde ebenfalls beobachtet, daß willkürliche Copolymere von Propylen mit geringen Anteilen (z.B. bis zu etwa
20 Gew.% des Copolymeren) an Äthylen, Buten-(1) und höheren Monoolefinen einen relativ hohen Anteil an der gamma-Kristallform
vermischt mit der alpha-Form bsi langsamer Abkühlung aus der Schmelze ausbilden. Beispielsweise zeigte eine Serie von
Propylen/Buten-(1)-Copolymeren, deren Buten-(1)-Gewichtsgehalt,
bezogen auf das Copolymere, von etwa 4 bis 20 % reichte, einen Kristallinitätsgrad (wie oben definiert) von etwa 60 bis 40 %,
wobei der kristalline Anteil der Copolymeren im wesentlichen aus einer Mischung der alpha- und gamma-Modifikationen bestand,
welch letztere etwa 20 bis 50 % des gesamten kristallinen Anteils
bildete . Dabei wurden keine Spuren der beta- oder hexagonalen Kristallmodifikation beobachtet.
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Eine Röntgenbeugungsuntersuchung von orientierten Mehrschichtfolien,
die erfindungsgemäß gebildet wurden und eine oder mehrere Schichten eines Copolymeren der im unmittelbar
vorstehenden Absatz genannten Art enthielten, zeigten keine Spuren der gamma-Kristallform, was besagt, daß sich letztere
in die alpha-Modifikation umgewandelt hatte, die den gesamten
kristallinen Anteil der untersuchten Copolymerschichten bildete.
Eine Bildung der erfindungsgemäßen Massen wird bequem durch Trockenmischen - beispielsweise in einem Taumelmischer von
geeigneten Mengen der Propylencopolymerkomponente (a) mit der zweiten alpha-Olefinpolymerkomponente (b) erreicht.
Bevorzugt wird Jedoch die Anwendung einer Schmelzmischtechnik zur Gewährleistung der Ausbildung einer homogenen Mischung,
wodurch daraus gebildete Folien verbesserte optische Eigenschaften zeigen können.
Selbsttragende Folien werden aus den erfindungsgemäßen Massen in irgendeiner herkömmlichen Weise - z. B. durch
Extrusion, Pressen oder Lösungs- bzw. Schmelzgießtechniken geeignet gebildet. Besonders geeignet ist Jedoch der Einbau
der Massen in Mehrschichtfolien, bei dem die Masse zumindest eine an einer Substrat- oder Trägerschicht haftende Schicht
bildet.
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Der Auftrag der warmverschweißbaren Hasseschicht auf das Substrat erfolgt bequem nach irgendeiner der herkömmlichen
Laminier- oder BeSchichtungstechniken, die für die
Erzeugung von Verbundfolien angewandt werden. So können vorgebildete Bahnen des Substratmaterials und der Masse zusammengewalzt
bzw. schichtweise verbunden werden (vorzugweise unter Verwendung von Klebern), indem man die Komponenten
des Schichtkörpers beispielsweise zusammen zwischen bei geeigneten Temperaturen gehaltenen Druckwalzen durchlaufen
läßt. Alternativ kann die Masse auf das Substrat als Lösung oder Dispersion in einem geeigneten, vorzugsweise heißen,
flüssigen Medium wie Toluol, o-, m- oder p-Xylol, Monochlorbenzol,
Cyclohexan oder Trichloräthylen aufgetragen werden, das für eine weitere Verwendung nachfolgend gewonnen und
rückgeführt werden kann. Vorzugsweise wird die Masse jedoch auf das Substrat durch eine Schmelz- oder Extrusionsbeschichtungstechnik
aufgebracht, bei der entweder eine geschmolzene Schicht der Masse direkt auf die Oberfläche eines vorgebildeten
Substrats extrudiert wird oder die Polymerkomponenten des Substrats und die Masseschicht unter solchen Bedingungen geraeinsam
extrudiert werden, daß die Komponentenschichten miteinander in Berührung kommen, während sie jeweils noch geschmolzen
sind.
Wenn die Masse auf ein vorgebildetes Substrat aufgebracht wird, kann die Haftung der aufgetragenen Schicht am
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Substrat durch Orientierung des Substrats nach dem Aufbringen der Masse verbessert werden.
Die Haftung der Schicht aus warmverschweißbarer Masse am Substrat kann auch nach Wunsch durch die Anwendung einer
vor dem Auftrag der Masseschicht auf das Substrat aufgebrachten Verankerungszwischenschicht verbessert werden. Zu geeigneten
Verankerungsschichtmaterialien gehören Äthylen-Vinylacetat-Copolymere
oder Äthylen-Alkyl-CmetlOacrylat-Copolymere.
Wie im vorstehenden angegeben ist, wird jedoch die Anwendung einer Coextrusionstechnik bevorzugt und wenn zwei
oder mehrere geschmolzene Polymerschichten gemeinsam extrudiert und noch im geschmolzenen Zustand miteinander in Kontakt
gebracht werden, entfällt der Bedarf an einer Anwendung von Verankerungszwischenschichten. Geeigneterweise erfolgt
die Coextrusion aus einer Mehrkanaldüse, die so abgefaßt ist, daß die geschmolzenen polymeren Komponenten, welche die Einzelschichten
der Verbundfolie bilden, an ihren Grenzen innerhalb der Düse zur Bildung eines einzigen Kompositstranges verschmelzen,
der dann aus einer gemeinsamen Düsenöffnung extrudiert wird. Es dürfte daher klar sein, daß irgendeine Angabe im Rahmen
dieser Beschreibung, daß die Masseschicht auf die Substratschicht "aufgebracht" bzw."aufgetragen" bzw. "auf dieser vorgesehen"
oder anderswie abgelagert wird, die Bildung einer Mehrschichtfolienstruktur durch gleichzeitige Coextrusion
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der Substratschicht und der Masseschicht auf einer oder Jeder Oberfläche der Substratschicht umfaßt.
Vorzugsweise werden erfindungsgemäß erzeugte Folien zur Orientierung gereckt. Die Orientierung kann uniaxial
durch Recken der Folie in einer Richtung oder biaxial durch Recken der Folie in jeder von zwei aufeinander senkrechten
Richtungen in der Filmebene erfolgen und die biaxiale Orientierung kann ausgeglichen oder unausgeglichen sein, beispielsweise
mit einem höheren Orientierungsgrad einer unabgeglichenen Folie in einer bevorzugten Richtung, die üblicherweise
die Längs- oder Maschinenrichtung sein wird. Zweckmäßigerweise werden das Polyolefinsubstratmaterial und die warmverschweißbare
Masse in Form eines Kompositschlauchs coextrudiert, der dann abgekühlt bzw. abgeschreckt,erneut erhitzt
und nachfolgend durch inneren Gasdruck sur Herbeiführung einer
transversalen Orientierung expandiert und mit einer grösseren Geschwindigkeit abgezogen als extrudiert wird, so daß
eine Reckung und Orientierung in Längsrichtung erfolgt. Alternativ kann eine flache massebeschichtete Folie durch
gleichzeitiges oder aufeinanderfolgendes Recken in jeder von zwei aufeinander senkrechten Richtungen mit Hilfe eines Spannrahmens
oder durch eine Kombination von Ziehwalzen und Spannrahmen orientiert werden. Wenn eine zusammengesetzte warmverschweißbare
bzw. -versiegelbare Folie durch Miteinanderverbinden von zwei vorgebildeten Folien erzeugt wird, braucht
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nur die Substratfolie vor der Verbindungsoperation orientiert zu werden.
Der Grad, auf den die Folie gereckt wird, hängt in einem gewissen Maße von der beabsichtigten späteren Verwendung der
Folie ab, Jedoch wird für eine Polypropylenbasis-Verpackungsfolie gefunden, daß zufriedenstellende Zug- und andere Eigenschaften
ausgebildet werden, wenn die Folie auf das Dreibis Zehnfache, vorzugsweise auf das Siebenfache ihrer ursprünglichen
Abmessungen in jeder (d.h. quer und längs) Richtung gereckt wird.
Nach dem Recken wird die Polymerfolie normalerweise unter Verhinderung von Schrumpfung bei einer Temperatur über
der Glasübergangstemperatur des Polymeren und unter seinem Schmelzpunkt getempert bzw. wärmevergütet. Die optimale Wärmevergütungstemperatur
kann ohne weiteres durch einfachen Versuch festgelegt werden und für ein Polypropylensubstrat erfolgt
eine Wärmevergütung zweckmäßigerweise bei Temperaturen im Bereich von 115 bis 1600C. Eine Wärmevergütung kann nach
herkömmlichen Verfahren - beispielsweise mittels eines Spannrahmensystems oder mit einem System von einer oder mehreren
erhitzten Walzen, wie es z.B. in der GB-PS 1 124 886 beschrieben ist, durchgeführt werden.
Zusammengesetzte Mehrschichtfolien gemäß der Erfindung 609852/ 1046
können in einem Dickenbereich hergestellt werden, der primär durch die spätere Anwendung bestimmt wird, für die eine besondere
Folie bestimmt ist. Folien mit einer Gesamtdicke im Bereich von 2,5 bis 100 ^u sind von allgemeiner Nützlichkeit,
jedoch werden für Verpackungszwecke Folien bevorzugt, deren Gesamtdicke bei etwa 10 bis 50 ^u liegt.
Das Verhältnis von Substrat zur Masseschichtdicke kann innerhalb eines weiten Bereichs variieren, obgleich bevorzugt
wird, daß die Dicke der Masseschicht nicht unter 0,2 % (vorzugsweise 0,5 %) und nicht über 50 % von derjenigen
des Substrats liegen sollte.
Eislang wurde bei Mehrschichtfolien mit einer äußeren
eine Propyleh/Buten-(1)-Copolymerschicht umfassenden Schicht
beobachtet,daß eine gewünschte hohe Warmversiegelungsfestigkeit
nur erreicht wird, wenn die Dicke der Propylencopolymerschicht innerhalb eines engen Bereichs gehalten wird, der
von etwa 0,25 bis 0,45 μ reicht. Die Anwendung der eine Mischung von einem Propylencopolymeren und einem zweiten alpha-Olefinpolymeren
umfassenden erfindungsgemäßen Massen gestattet die Erzielung annehmbar hoherWarmverSiegelungsfestigkeiten
bzw. Schweißnahtfestigkeiten, wenn die Dicke der Masseschicht innerhalb eines viel weiteren Bereichs liegt, der von etwa
0,05 μ bis mehr als 0,6 μ reicht. Eine enge Kontrolle der
Oberflächenschichtdicke wird dadurch zu eine® weit weniger
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wichtigen Problem.
Ein weiterer Vorteil eines Ersatzes der Propylen/Buten-(I)-Copolymeroberflächenschicht
durch eine Schicht einer erfindungsgemäßen Masse besteht darin, daß die erforderliche
Dicke der Oberflächenschicht zur Erzielung einer Warmverschweißungs-Kaltfestigkeit
von zumindest etwa 0,2 μ auf 0,1 μ oder weniger vermindert ist. Zusätzlich kann die Versiegelungsschwelltemperatur
um einige Celsiusgrade herabgesetzt werden.
Nach Wunsch, kann eine Mehrschichtfolie gebildet werden, indem beide Oberflächen des Substrats mit einer warmverschweißbaren
Schicht einer erfindungsgemäßen Masse versehen werden, wobei die Dicke der beiden Masseschichten gleich oder unterschiedlich
sein kann. Z.B. wird eine Substratfolie von 25 μ Dicke zweckmäßigerweise auf einer Seite mit einer Masseschicht
von 0,75 ;u Dicke und auf der anderen Seite mit einer Masseschicht
von 0,25 μ Dicke oder weniger versehen. Alternativ kann eine Oberfläche des Substrats unbeschichtet bleiben oder
mit einer Schicht von einer unterschiedlichen Zusammensetzung beschichtet werden-je nach den für die besondere Anwendung
der Folie geforderten Eigenschaften.
Nach Wunsch, kann z.B. die nichtverschweißbare Oberfläche
einer Mehrschichtfolie mit einer warmverschweißbar en Schicht
einer erfindungsgemäßen Zusammensetzung zur Verbesserung der
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Bedruckbarkeit bzw. Farbaufnahme einer chemischen Behandlung
oder einer physikalischen Behandlung unterworfen werden, durch welche die Oberfläche der Folie oxidiert wird. Z. B.
kann die Oberfläche mit Chromsäure in schwefelsaurer Lösung,
mit heißer Salpetersäure oder mit Ozon behandelt werden. Alternativ kann die Folienoberfläche einer ionisierenden
Strahlung oder einer Thermoflamme ausreichend lange zur Herbeiführung einer oberflächlichen Oxidation ohne Verformung
der Oberfläche ausgesetzt werden. Eine wegen ihrer Einfachheit und Wirksamkeit bevorzugte Behandlung besteht in einer
Hochspannungsbehandlung der Folienoberfläche zusammen mit einer Koronaentladung, jedoch wurde beobachtet, daß eine solche
Behandlung dazu neigt, die erreichbare Schweißnahtheiß-
und -kaltfestigkeit nachteilig zu beeinflussen.
Nach Wunsch, kann die Schweißnahtkalt- und/oder -heißfestigkeit einer Mehrschichtfolie mit einer Oberflächenschicht
von einer erfindungsgemäßen Masse dadurch verbessert werden, daß man in die Substratschicht einen Anteil von Abfallmaterial
sowohl vom Substrat als auch der oder den Masseschicht(en) einbaut, das von einer früher erzeugten Mehrschichtfolie zurückbehalten
bzw. aufbereitet wird. Zweckmäßigerweise bildet das zurückerhaltene bzw. aufbereitete Material 25 bis 50 %,
vorzugsweise 30 bis 45 Gew.?6 der Sub st rats chi cht, jedoch können
Aufbereitungskonzentrationen innerhalb eines ausgedehnten Bereichs auf beiden Seiten dieser Werte toleriert werden. Be-
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deutend verbesserte Versiegelungs- bzw. Schweißnahtfestigkeiten wurden in der Tat beobachtet, wenn die Substratschicht
vollständig aus zurückbehaltenem bzw. aufbereiteten Material gebildet wurde.
Die erfindungsgemäßen Massen sowie eine oder mehrere der Schichten der davon gebildeten Folien können zweckmässigerweise
irgendeinen bzw. irgendwelche der üblicherweise bei der Fertigung von thermoplastischen Folien angewandten
Zusätze enthalten. So können Zusätze wie Farbstoffe, Pigmente, Schmier- oder Gleitmittel, Antistatikmittel, Antioxidantien,
Antibackmittel, oberflächenaktive Mittel, Gleithilfen, Versteifungshilfen, glanzverbessernde Mittel, abbaufördernde
Mittel und UV-Stabilisatoren angewandt werden. Folien werden zweckmäßigerweise antistatisch gemacht, indem in die Folie
0,1 bis 1,0 % ihres Gewichts von einer oder mehreren Substanzen der Formel
R-N'
(CH2CH20)yH
wobei χ + y bei 2 bis 5 liegt und R ein einwertiger aliphatischer
Rest mit 12 bis 22 Kohlenstoffatomen ist,sowie 0,01 bis 0,5 % (bezogen auf das Gewicht der Folie) Fettsäureamid
von einer Fettsäure mit 10 bis 22 Kohlenstoffatomen eingebaut werden, wie es in der GB-PS 1 034 337 der Anmelderin beschrieben
wird.
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Mit einer Oberflächenschicht von einer erfindungsgemäßen Masse gebildete Verbundfolien sind bei vergleichsweise
niedrigen Temperaturen wärmeversiegelbar bzw. verschweißbar wie beispielsweise bei Temperaturen in der Gegend von 1200C
und darunter unter Erzeugung einer starken und hermetischen Versiegelung. Außerdem haftet die verschweißbare Masseschicht
fest am Substratmaterial, sie besitzt eine erwünschte Kratz- und Abnutzfestigkeit und haftet nicht an den Backen des
Folienschweißgeräts.
Der Ausschluß der "Backenhaftung" ist von erheblicher
Bedeutung für die Verpackungsindustrie, wo das wiederkehrende Anbacken von Verpackungsfolie an den Backen der zur Bildung
von Einzelpackungen durch Zusammenschweißen der Folie selbst angewandten Schweißausrüstung den gleichmäßigen Durchlauf
der Folie durch die Anlage behindern oder anhalten kann, wodurch die Verpackungsoperation unterbrochen wird. Dieses
Problem betrifft insbesondere Verpackungsmaschinen vom sog. vertikalen "Form- und Fülltyp".
Von den erfindungsgemäßen Zusammensetzungen gebildete Folien sind für den Einsatz in der Verpackungsindustrie geeignet,
insbesondere zur Erzeugung flexibler Packungen für Nahrungsmittel und dergleichen. Sie können Jedoch für irgendwelche
anderen Zwecke angewandt werden, wo wärmeversiegelbare bzw. verschweißbare Polyolefinfolien bzw. -filme erforderlich
sind.
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- 23 - 2826279
Die Bestimmung "bzw. Bewertung der Schweißnahtwarmfestigkeit
einer von einer erfindungsgemäßen Zusammensetzung gebildeten Folie erfolgt mit Hilfe eines kalibrierten Streifens
von Federstahl von etwa 25 mm Breite und 400 mm Länge. Die Kalibrierung des Federstahlstreifens erfolgt durch Umbiegen
des Streifens etwa um seinen Mittelpunkt in Form eines "C" mit verlängerten Schenkeln und allmähliche bzw. stufenweise
Anwendung einer zunehmenden Belastung in Form von Gewichten, die an den äußersten Schenkeln benachbart zum freien
Ende angeordnet werden, bis sich die freien Enden der Feder gerade eben berühren. Die erforderliche Belastung der ausgewählten
Feder betrug 100 g und diese Feder wurde daher als "100 g Feder" eingestuft.
Ein Streifen einer Mehrschichtfolie mit einer Breite von 25 mm und einer Länge von etwa 150 mm wurde für den Test um
sich selbst zusammengefaltet, so daß Teile der aus einer erfindungsgemäßen
Masse gebildeten Oberflächenschicht einander berührten; die freien Enden des Folienstreifens wurden mit einem
geeigneten Kleber an den äußersten Oberflächen der freien Enden des zuvor kalibrierten Federstreifens festgelegt. Letzterer
wurde per Hand zusammengedrückt, so daß die freien Enden des Federstreifens in Kontakt blieben, bis die gegenüberstehenden
Oberflächen des Folienstreifens zwischen den aufgeheizten Backen eines Folienschweißgerätes Sentinel Heat
Sealer (Modell Nr. 12AS) verschweißt wurden, wobei die freien
609852/1046 '
Enden des Federstreifens außerhalb der Schweißbacken, aber unmittelbar angrenzend an deren Kanten angeordnet waren.
Die Tiefe "y" der Backen parallel zur Längsachse des Folienstreifens
betrug 25 mm,so daß eine quadratische Verschweissung mit 25 mm Seitenlänge zwischen den gegenüberliegenden
Flächen des Folienstreifens gebildet wurde.
Beim Schließen der Schweißbacken wurde die manuelle Druckkraft vom Stahlfederstreifen entfernt, so daß die freien
Enden des Stahlstreifens unmittelbar beim Zurücknehmen der Schweißbacken (in die geöffnete Position nach der Bildung der
Schweißnaht) auseinanderspringen konnten unter entsprechender
Beanspruchung der neu erzeugten Schweißnaht bzw. Warmverschweißung.
Die Tiefe "x" der dadurch herbeigeführten Öffnung der Naht bzw. Verschweißung parallel zur Länge des Filmstreifens
bietet ein Maß für die Festigkeit der Verschweißung,
wobei der Grad der Schweißnahtöffnung in Form von χ · 100/y %
ausgedrückt wird. Dieses Prüfverfahren wurde dann mit anderen Proben der Folie wiederholt.
Im Gegensatz zur Schweißnahtwarmfestigkeit, die ermittelt wird,bevor sich die zur Bildung der Schweißnaht angewandte
Wärmeenergie verteilt hat, wird die Schweißnahtkaltfestigkeit der Folie nach dem Abkühlen der Verschweißung auf Zimmertemperatur
und vollen Ausbildung der möglichen Nahtfestigkeit
ermittelt.
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Zur Bestimmung der Schweißnahtkaltfestigkeit wurden zwei Streifen einer tfehisciiichtfblie mit zumindest einer von
einer erfindungsgemäßen Masse gebildeten Oberflächenschicht mit einander berührenden Masseschichten aufeinandergelegt
und die Enden der Streifen zwischen den Backen eines Folienschweißgeräts Sentinel Heat Sealer, Modell Nr. 12AS miteinander
verschweißt, wobei lediglich eine Backe der Einheit beheizt wurde. Die Festigkeit der Naht bzw. Verschweißung wurde
ermittelt, indem aus den verschweißten Filmstreifen,die auf
Zimmertemperatur abktihlengelassen wurden, ein Streifen von
25 mm Breite und einigen 100 mm Länge ausgeschnitten wurde,
wobei sich die Schweißnaht über die vollständige Breite des Streifens erstreckte und einen Flächenbereich von einigen
25 x 25 mm hatte. Die nichtverschweißten Enden des Streifens
wurden an einem Dynamometer bzw. einer Greiffläche befestigt und die Greiffläche belastet. Die minimal erforderliche Last
zur Trennung der Streifen im verschweißten Bereich wurde vom Dynamometer aufgezeichnet bzw. registriert und als Schweißnahtfestigkeit
in χ g/25 mm ausgedrückt, wobei χ die Belastung in g war.
Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf die angefügten Zeichnungen erläutert; es zeigen:
Fig. 1 eine Seitenansicht eines Teils einer Propylenhomopolymerbasisfolie
1 mit einer dünnen Schicht 2 von
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einer Mischung von einem Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
und einem Buten-(1)-Polymeren auf einer Oberfläche und
Fig. 2 eine Seitenansicht einer ähnlichen Substratfolie 1 mit diinnen Schichten 2 und 3 der Mischung auf jeder
Seite.
Nachfolgend wird die Erfindung an Hand von Beispielen erläutert.
Dieses Beispiel zeigt die Herstellung eines Propylen/ Buten-(1)-Copolymeren für eine Anwendung als eine Komponente
einer Masse zur Bildung einer warmverschweißbaren Schicht auf einer Mehrschichtfolie.
In ein Druckgefäß mit Rührer wurden 1272 1 (280 Gl) trockenes Kohlenwasserstoff-Verdünnungsmittel (Siedepunkt
von 150-180 C) gegeben und alle Sauerstoffspuren durch Evakuieren
und Spülen mit Stickstoff entfernt. Dann wurden 23,7 Mol AlEt2Cl (als Lösung in 20 1 Verdünnungsmittel) und 13,2
Mol TiCl, (als Aufschlämmung in 20 1 Verdünnungsmittel) hinzugegeben. Dieses TiCl, wurde durch Reduktion von TiCl, mit
Äthylaluminiumsesquichlorid hergestellt, wie es in der GB-PS 1 014 944 der Anmelderin beschrieben ist, wobei ein Aluminium-
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diäthylChlorid:Titantetrachlorid-Malverhältnis von 0,9
vorgesehen wurde.
Der Autoklav wurde auf 60°c erhitzt und 96,6 kg Propylen mit 0,16 Mol % Wasserstoff über eine Zeitdauer von
10 Minuten hinzugegeben. Wenn der Meßdruck auf 2,25 kg/cm
abgefallen war (der Inertgasdruck im Reaktor lag bei 0,323 kg/cm ), wurden rasch 45 1 Buten hinzugegeben. Wasserstoff
enthaltendes Propylen und Buten wurden in einem konstanten Verhältnis gemeinsam zugemessen, so daß weitere 368 kg Propylen
und 131 1 flüssiges Buten-(1) über eine Zeitdauer von 106 Minuten hinzugegeben waren. An diesem Punkt wurde
die Einspeisung von Propylen auf 33,6 kg/Std herabgesetzt und eine weitere Stunde lang fortgesetzt, ohne daß irgendwelches
zusätzliches Buten eingespeist wurde, wodurch der
Meßdruck auf 0,56 kg/cm abfallen konnte.
Katalysatorreste wurden durch Einspritzen von 55 1 Isopropanol
und 4 Stunden langes Erwärmen auf 650C entfernt. Die resultierende Aufschlämmung wurde nach Waschen mit 3 aufeinanderfolgenden
545 1 Portionen Wasser zur Abtrennung des meisten Verdünnungsmittels filtriert. Das restliche Verdünnungsmittel
wurde durch Wasserdampfdestillation entfernt unter Zurücklassung von Polymerteilchen, die filtriert und
in einem Drehtrockner getrocknet wurden.
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OQ
Auf diese Weise wurden etwa 455 kg eines festen Propy-Ien/Buten-(1)-Copolymeren
aus dieser Reaktion isoliert, wobei der Buten-(1)-Gehalt des Copolymeren bei 12 Gev.% lag.
Das resultierende, trockene, freifließende Pulver hatte einen Schmelzindex (wie oben definiert) von etwa 32 g/10 min.
Das Pulver wurde dann durch Zugabe von 0,01 Gew.% (bezogen auf das Gewicht des Copolymeren) 1,3,5-Tri-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroxybenzyl)-2,4,6-trimethylbenzol
und 0,15 Gew.# Calciumstearat stabilisiert und durch Extrusion aus einem Extruder
mit einem Zylinderdurchmesser von 83 mm, der bei einer Temperatur von 25O0C gehalten wurde, in Körner von zylindrischer
Gestalt umgewandelt. Der Schmelzindex der resultierenden Körner lag bei etwa 65 g/10 min..
Der Kristallinitätsgrad des Copolymeren (wie oben definiert)
lag bei etwa 50 %, wobei der kristalline Anteil annähernd
52 % der alpha-Modifikation und 48 % der gamma-Modifikation
umfaßte.
Zwei filmbildende Massen wurden durch trockenes Taumelmischen von Mengen der Copolymerkömer mit (soviel) handelsüblichem
Buten-(1)-Homopolymeren (MFI von annähernd 50 g/10 min) zur Erzielung von Massen mit 25 bzw. 50 % Polybuten-(1) (bezogen
auf das Gewicht der Masse) hergestellt.
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Beispiele 2 bis 8
(Vergleichsbeispiele)
(Vergleichsbeispiele)
Aus einer Dreikanalringdüse wurden ein Propylenhomopolymeres
und ein Propylen/Buten-(1)-willkürliches Copolymeres
mit 12 Gew.% Buten-(1), das gemäß Beispiel 1 erhalten wurde, zur Bildung eines Polypropylenschlauchs, dessen Innen-
und Außenflächen mit einer Schicht des Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
beschichtet waren, coextrudiert. Das Propylenhomopolymere enthielt als Antioxidans 0,1 Gew.% 1,3,5-Tri-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroxybenzyl)2,4,6-trimethylbenzol
sowie 33 Gew.% rückgeführtes Polymeres (Homopolymeres + Propylen/ Buten-(1)-Copolymeres),das von einer früher erzeugten Dreischichtfolie
der gleichen Zusammensetzung zurückbehalten worden war.
Der beschichtete Polypropylenschlauch wurde durch Überleiten über einen Dorn innerhalb des Schlauche gekühlt und
von außen durch Hindurchleiten durch ein den Dorn umgebendes Wasserbad abgekühlt bzw. abgeschreckt; auf Recktemperatur erhitzt;
durch Innengasdruck expandiert und von der Expansionszone mit einer größeren Geschwindigkeit abgezogen als zugeführt,
so daß der Schlauch auf das 7-Fache seiner ursprünglichen Abmessungen in beiden Richtungen (in Extrusionsrichtung und
quer dazu) gereckt wurde.
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Die gereckte Schlauchfolie wurde dann zur Bildung einer ebenen Folie aufgeschnitten, die nachfolgend bei einer Temperatur
von 1250C auf einem Temperapparat mit mattebeschichteter
Walze der in der GB-PS 1 124 886 beschriebenen Art getempert bzw. warmvergütet wurde. Die Dicke der Copolymerschicht auf
jeder Seite der resultierenden Folie lag bei 0,11 μ; das Substrat
hatte eine Dicke von etwa 25 μ»
Diese Verfahrensweise wurde mehrere Male mit geeigneter Einstellung der Copolymerfließgeschwindigkeit zur Erzeugung
einer Serie von Folien mit Copolymerschichtdicken auf jeder Seite des Substrats von 0,19; 0,27; 0,36; 0,47; 0,54 und
0,59 μ wiederholt.
Die Röntgenprüfung der von der Folie abgeschälten Schichten
zeigte, daß die kristalline Struktur sowohl des Substrats als auch der Oberflächenschichten im wesentlichen der alpha-
oder monoklinen Modifikation entsprach.
Eine Probe von jeder Folie wurde mit einem Folienschweißgerät Sentinel Heat Sealer, Modell Nr. 12AS mit einer Backentemperatur
von 1300C,einem Backendruck von 1,06 kg/cm und
einer Backenschließdauer von 2 s warmverschweißt. Die Schweißnahtwarmfestigkeit der resultierenden Verschweißung wurde wie
oben beschrieben ermittelt, indem eine als 100 g Feder eingestufte Stahlstreifenfeder angewandt wurde.
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Die Schweißnahtkaltfestigkeit (bei Zimmertemperatur) der Folien wurde nach der Dynamometertechnik wie oben beschrieben
an vier Proben je Folie, die bei 90°C, 1000C,
1100C und 1200C mit einem Sentinel Heat Sealer, Modell Nr.
12AS bei einem Backendruck von 1,06kg/cm und einer Backenschließdauer von 2 s verschweißt worden waren, bestimmt.
Die Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle I wiedergegeben.
Bei spiel |
Ober- flächen- schicht- dicke O) |
Naht warmfe stigkeit (% Öff nung) |
Nahtkaltfestigkeit (g/25 mm) (a) (b) (c) |
0 | 0 | (d) |
2 | 0,11 | 100 | 0 | 0 | 0 | 0 |
3 | 0,19 | 77 | 0 | 0 | 50 | 0 |
4 | 0,27 | 6 | 0 | 150 | 465 | 510 |
VJl | 0,36 | 25 | 0 | 425 | 440 | 560 |
6 | 0,47 | 58 | 0 | 185 | 450 | 585 |
>: 7 | 0,54 | 77 | 0 | 150 | 505 | 570 |
8 | 0,59 | 85 | 45 | 535 |
(a) Nahtbildung bei 900C
(b) Nahtbildung bei 100°C
(c) Nahtbildung bei 1100C
(d) Nahtbildung bei 1200C
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Die Verfahrensweise der Beispiele 2 bis 8 wurde wiederholt,
nur daß in jedem Falle das Propylen/Buten-(i)-Copolymere
durch eine zusammengemischte Masse von 75 Gew.-teilen Propylen/Buten-(1)-Copolymer und 25 Gew.-teilen Polybuten-(1)
ersetzt wurde.
Die Ergebnisse der Schweißnahtfestigkeitsmessungen sind in der nachfolgenden Tabelle II wiedergegeben.
Bei spiel |
Oberflächen schicht dicke (μ) - |
Nahtwarmfe stig- keit (% Öffnung) |
Nahtkaltfe stigkeit (g/25 mm) (c) (d) |
9 | 0,11 | 100 | 0 0 |
10 | 0,19 | 27 | 5 70 |
11 | 0,27 | 8 | 485 510 |
12 | 0,36 | 58 | 515 560 |
13 | 0,47 | 50 | 490 595 |
14 | 0,54 | 65 | 485 575 |
15 | 0,59 | 71 | 500 590 |
(c) Nahtbildung bei 1100C
(d) Nahtbildung bei 1200C
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Die vorstehenden Ergebnisse zeigen, daß der Einbau von Polybuten-(1) in die die Oberflächenschicht der Folie
bildende Masse die erforderliche Schichtdicke der Oberflächenschicht
zur Erzielung einer Verschweißung von meßbarer Kaltfestigkeit von etwa 0,27 μ (Copolymer allein)
auf etwa 0,19 p. herabsetzt.
In ähnlicher Weise ist die Schweißnahtwarmfestigkeit durch den Einbau von Polybuten-(1) verbessert (niedrigere
prozentuale Öffnung).
Die Verfahrensweise der Beispiele 2 bis 8 wurde wiederholt, nur daß in jedem Falle das Propylen/Buten-(1)-Copolymere
durch eine 50 Gew.-teile Propylen/Buten-(1)-Copolymer und 50 Gew.-teile Polybuten-(1) umfassende zusammengemischte
Masse ersetzt wurde.
Die Ergebnisse der Schweißnahtfestigkeitsmessungen sind in der nachfolgenden Tabelle III wiedergegeben.
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Bei spiel |
Ober flächen- schicht dicke v>) |
Nahtwarm festig keit (% Öffnung) |
Nahtkaltfestigkeit (g/25 mm) (a) (b) (c) (d) |
15 | 180 | 565 |
16 | 0,11 | 23 | O | 75 | 265 | 505 |
17 | 0,19 | 6 | O | 115 | 330 | 550 |
18 | 0,27 | 35 | 45 | 150 | 340 | 560 i |
19 | 0,36 | 40 | 80 | 180 | 370 | 585 : |
20 | 0,47 | 31 | 90 | 340 | 475 | 545 ; |
21 | 0,54 | 17 | 130 | 275 | 535 | 580 |
22 | 0,59 | 23 | 160 |
(a) Nahtbildung bei 9O0C (c) Nahtbildung bei 11O0C
(b) Nahtbildung bei 10O0C (d) Nahtbildung bei 1200C
Die Erhöhung des Polybuten-(1)-Gehalts von 25 auf 50 Gew.%
der Oberflächenschichtzusammensetzung erweitert den Bereich der Oberflächenschichtdicke noch weiter, bei der Verschweissungen
von annehmbarer Warm- und Kaltfestigkeit erzielt werden können.
Die Folien zeigen auch ausgezeichnete optische Eigenschaften; sie sind klar und glänzend.
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Beispiele 23 bis 29
(Vergleichsbeispiele)
(Vergleichsbeispiele)
Die Verfahrensweise der Beispiele 2 bis 8 wurde wiederholt, wobei Jedoch ein Buten-(1)-Homopolymeres in jedem
Falle an Stelle des Propylen/Buten-(1)-Copolymeren verwendet wurde.
Die Ergebnisse der Schweißnahtfestigkeitsmessungen sind nachfolgend in Tabelle IV zusammengefaßt.
Bei spiel |
Ober- flächen- schicht- dicke (μ) |
Nahtwarm fest ig- ' keit (% Öffnung) |
Nahtkaltfestigkeit (g/25 mm) (a) (b) (c) |
0 | 175 | (d) |
23 | 0,1*1 | 52 | 0 | 0 | 150 | 240 |
24 | 0,19 | 40 | 0 | 0 | 125 | 240 |
25 | 0,27 | 35 | 0 | 0 | 155 | 250 |
26 | 0,36 | 19 | 0 | 0 | 180 | 330 |
27 | 0,47 | 10 | 0 | 0 | 185 | 395 |
28 | 0,54 | 6 | 0 | 0 | 205 | 440 |
29 | 0,59 | 4 | 0 | 480 |
(a) Nahtbildung bei 900C (c) Nahtbildung bei 110°C
(b) Nahtbildung bei 1000C (d) Nahtbildung bei 1200C
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Die erhaltenen Schweißnahtkaltfestigkeiten waren allgemein geringer als diejenigen,die mit der 50:50 Mischung
von Copolymerem und Buten-(1)-Homopolymerem (Beispiele 16 bis 22) erhalten wurden und die optischen Eigenschaften der
Folien waren ebenfalls schlechter.
Beispiele 30 bis 52
(Vergleichsbeispiele)
(Vergleichsbeispiele)
Diese nicht in den Rahmen der Erfindung fallenden Vergleichsbeispiele
zeigen den Einfluß des Gehalts an zurückbehaltenem Polymeren in der Substratschicht der Dreischichtfolie.
Die Verfahrensweise der Beispiele 2, 5 und 8 wurde wiederholt unter Anwendung eines als substratbildendes Polymer
dienenden Materials, das durch Reextrusion und Granulation einer früher erzeugten Dreischichtfolie mit einem Propylenhomopolymersubstrat
und einer Propylen/Buten-(1)-Schicht (88:12) auf jeder Seite des Substrats aufbereitet worden war.
Dieses Material wurde aus einer Dreikanaldüse als Kernschicht zwischen zwei Schichten eines Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
(88:12) reextrudiert und in identischer Weise zu den Zusammensetzungen der Beispiele 2, 5 und 8 verarbeitet. Die Kernschicht
der Zusammensetzung bestand völlig aus aufbereitetem Material.
609852/1046
Die mit diesen Produkten erhaltenen Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle V wiedergegeben.
Bei spiel |
Ober flächen schi cht- dicke (μ) |
Nahtwarm festig keit (% Öffnung) |
Nahtkaltfe stigkeit (g/25 mm) (c) (d) |
0 |
30 | 0,11 | 100 | 0 | 485 |
31 | 0,36 | 21 | 405 | 540 |
32 | 0,59 | 76 | 505 |
(c) Nahtbildung bei 11O0C
(d) Nahtbildung bei 1200C
Die Verfahrensweise der Beispiele 30 bis 32 wurde wiederholt, nur daß die auf der aufbereiteten Kernschicht
gebildeten Oberflächenschichten in jedem Falle von einer 50:50 (in Gewicht) Mischung des Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
(88:12) und von Polybuten-(1) gebildet wurden.
Die bei diesen Produkten erzielten Ergebnisse sind in Tabelle VI zusammengefaßt.
609852/ 1
Bei spiel |
Ober flächen schi cht- dicke (M) |
Nahtwarm festig keit (% Öffnung) |
Nahtkaltfestigkeit (g/25 mm) (c) (d) |
555 |
33 | 0,11 | 15 | 235 | 600 |
34 | 0,36 | 25 | 610 | 635 |
35 i |
0,59 | 14 | 620 |
(c) Nahtbildung bei 11O0C
(d) Nahtbildung bei 1200C
Sowohl die Warm- als auch die Kaltfestigkeit der Verschweißung zeigt gegenüber derjenigen der Beispiele 30 bis
eine beträchtliche Verbesserung infolge des Einbaus von PoIybuten-(i)
in die Oberflächenschicht der Dreischichtfolie. Außerdem zeigten die Folien ausgezeichnete optische Eigenschaften.
Diese nicht in den Rahmen der Erfindung fallenden Vergleichsbeispiele
zeigen die Wirkung einer Veränderung der Zusammensetzung der Oberflächenschicht, die mit einer eine
wesentliche Menge aufbereitetes Polymermaterial enthaltenden Substratschicht vereinigt ist.
609852/ 1 046
Die Verfahrensweise der Beispiele 30 bis 32 wurde wiederholt, nur daß (a) das Substratmaterial aus einer Mischung
bestand, die 50 Gew.-teile eines Propylenhomopolymeren und 50 Gew.-teile einer aufbereiteten Dreischichtfolie mit einem
Propylenhomopolymersubstrat und einer Propylen/Buten-(1)-Copolymerschicht
(88:12) auf jeder Oberfläche des Substrats enthielt und (b) die coextrudierte Schicht auf Jeder Seite
des gemischten Substrats aus einer Mischung bestand die 50 Gew.-teile eines Propylenhomopolymeren und 50 Gew.-teile
eines Buten-(I)-Copolymeren mit annähernd 10 Gew.% Äthylen
enthielt.
Die an Proben der coextrudieren Folie mit unterschiedlichen
Oberflächenschichtdicken bei Verschweißen bei 120°C ermittelten mittleren Schweißnahtkaltfestigkeiten sind in
der nachfolgenden Tabelle VII wiedergegeben.
Beispiel | Oberflächen- schichtdicke (μ) |
Nahtkaltfestigkeit (g / 25 mm) |
36 37 38 39 |
0,07 0,13 0,22 0,31 |
152 189 222 250 |
609852/ 1 046
Die Verfahrensweise der Beispiele 36 bis 39 wurde wiederholt, nur daß die auf der gemischten Kernschicht gebildeten
Oberflächenschichten in jedem Falle durch eine 50:50 Mischung (in Gewicht) von einem Propylen/Buten-(1)-Copolymeren
(88:12) und einem Buten-(1)/Äthylen-Copolymeren mit etwa 10 Gew.% Äthylen gebildet wurden.
Die bei Proben der bei 1200C verschweißten Folie erzielten
Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle VIII wiedergegeben.
Beispiel | Oberflächen schicht dicke (μ) |
Nahtkaitfe stigke it ( g / 25 mm) |
40 41 42 43 |
0,07 0,13 0,22 0,31 |
649 498 359 419 |
Die durch Ersatz der Propylenhomopolymerkomponente der Oberflächenschicht durch ein Propylen/Buten-(1)-Copolymeres
erzielte Verbesserung der Schweißnahtkaltfestigkeit ist augenfällig, wenn man diese Ergebnisse mit den in den Beispielen
36 bis 39 erhaltenen Werten vergleicht.
609852/1046
Zusammenfassend wird also gemäß der Erfindung eine
filmbildende Masse vorgesehen, die ein Copolymeres von Propylen mit einem alpha-Olefin mit 4 bis 10 Kohlenstoffatomen,
wobei der Propylengehalt des Copolymeren 80 bis 95 Gew.% ausmacht sowie 25 bis 90 Gew.% der Masse von einem zweiten
Homo- oder Copolymeren eines ähnlich definierten alpha-Olefins
umfaßt. Die Masse ist für die Erzeugung von warmversiegelbaren bzw. verschweißbaren Mehrschichtfolien mit einem Polypropylenkern
besonders geeignet.
609852/1046
Claims (13)
1. Thermoplastische filmbildende Masse, die eine Mischung von Olefinpolymeren aufweist , dadurch
gekennzeichnet , daß die Mischung
(a) ein Copolymeres von Propylen mit einem alpha-Olefin
mit 4 bis 10 Kohlenstoffatomen im Molekül umfaßt, wobei der Propylengehalt des Copolymeren bei 80 bis 95
Gew.% des Copolymeren liegt sowie
(b) ein zweites Polymeres von einem alpha-Olefin mit 4 bis 10 Kohlenstoffatomen Q.m Molekül), das mit 0 bis
10 Gew.% (des Copolymeren) alpha-Olefin copolymer!- siert ist, das 2 bis 10 Kohlenstoffatome im Molekül enthält,
wobei das zweite Polymere 25 bis 90 Gew.% der Masse ausmacht.
2. Masse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der
kristalline Anteil des Propylencopolymeren von monokliner Kristallform ist.
3. Masse nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die alpha-Olefinkomponente des Propylencopolymeren durch
Buten-(1) gebildet wird.
4. Masse nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der
6 09852/1046
Buten-(1)-Gehalt bei 10 bis 15 Gew.% des Prcpylencopolymeren
liegt.
5. Masse nach einem der vorangehenden Ansprüche,dadurch
gekennzeichnet, daß das zweite alpha-Olefinpolymere 35 bis
65 Gew.% der Masse ausmacht.
6. Masse nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite alpha-Olefinpolymere durch
ein Polybuten-(1)-Homopolymeres gebildet wird.
7. Selbsttragende Folie, dadurch gekennzeichnet, daß sie von einer Zusammensetzung nach einem der vorangehenden
Ansprüche gebildet ist.
8. Mehrschichtfolie, gekennzeichnet durch eine Substratschicht
von einem Homo- oder Copolymeren eines alpha-Olefins,
dessen Molekül 2 bis 6 Kohlenstoffatome enthält und eine auf zumindest einer Seite des Substrats gebildete Schicht
von einer Masse nach einem der Ansprüche 1 bis 6.
9. Mehrschichtfolie nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß die Substratschicht ein Homopolymeres von Propylen oder ein Copolymeres desselben mit bis zu 15 Gew.% (des Copolymeren)
eines alpha-Olefins mit 2, 4, 5 oder 6 Kohlenstoffatomen im Molekül umfaßt.
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10. Mehrschichtfolie nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet,
daß der kristalline Anteil der Substratschicht sowie von der oder jeder Oberflächenschicht von der
gleichen Kristallform ist.
11. Biaxial orientierte Mehrschichtfolie, gekennzeichnet durch eine Substratschicht von einem Propylenhomopolymeren
oder einem Copolymeren von Propylen mit 0,5 bis 10 % Äthylen (bezogen auf das Gewicht des Copolymeren) und eine coextrudierte
Schicht auf zumindest eine«-Seite des Substrats, die von einer Mischung gebildet ist, welche 65 bis 35 Gew.%
eines "Willkürlicher*1 Propylen/Buten- (1)-Copolymeren mit 10
bis 15 % Buten-(1) (bezogen auf das Gewicht des willkürlichen Copolymeren) und 35 bis 65 Gew.% eines Buten-(1)-Homopolymeren
umfaßt.
12. Verfahren zur Herstellung einer Mehrschichtfolie, dadurch
gekennzeichnet, daß man eine Substratschicht von einem Polymeren oder Copolymeren eines alpha-Olefins mit 2
bis 6 Kohlenstoffatomen im Molekül erzeugt und auf zumindest eine(r) Oberfläche des Substrats eine Schicht von einer Masse
nach einem der Ansprüche 1 bis 6 aufbringt bzw. vorsieht.
13. Verfahren nach Anspruch 12, gekennzeichnet durch eine
Coextrusion der Substratschicht mit der Masseschicht bzw. den Masseschichten.
609852/10/* 6
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