DE2536510A1 - Schaltung zur realisierung einer vorbestimmten eingangsimpedanz - Google Patents
Schaltung zur realisierung einer vorbestimmten eingangsimpedanzInfo
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- DE2536510A1 DE2536510A1 DE19752536510 DE2536510A DE2536510A1 DE 2536510 A1 DE2536510 A1 DE 2536510A1 DE 19752536510 DE19752536510 DE 19752536510 DE 2536510 A DE2536510 A DE 2536510A DE 2536510 A1 DE2536510 A1 DE 2536510A1
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- H04B1/58—Hybrid arrangements, i.e. arrangements for transition from single-path two-direction transmission to single-direction transmission on each of two paths or vice versa
- H04B1/581—Hybrid arrangements, i.e. arrangements for transition from single-path two-direction transmission to single-direction transmission on each of two paths or vice versa using a transformer
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- H04B3/40—Artificial lines; Networks simulating a line of certain length
Description
Schaltung zur Realisierung einer vorbestimmten Eingangsimpedanz
Die Erfindung betrifft eine Schaltung zur Realisierung einer- vorbestimmten Eingangslnjpedanz zwischen einem Eingangsanschluß
und einem Anschluß mit- festem Potential.
Bei vielen Schaltungsanwsndungen irruß ein elektrisches
Netzwerk rait einer vorgegebenen Eingangsimpedanz vorgesehen
werden. Eine Schaltung, bei der die Realisierung
einer ziemlich genauen Impedanzfunktion erforderlich
ist, stellt das Symmetriernetzwerk (Nachbildung) in einer Fernsprechgafcelschaltung dar. Solche Gabelschaltungen
werden bei Fernsprechanlagen in vielen Fällen einschließlich von Verstärkern verwendet, die in Abständen in
eine FernDprechübertragungostrecke zum Zwecke des Dämp—
fungsfiusglsichs eingefügt sind* Eine Fornsprechgabelschal"
tnng ist ein doppelt konjugiertes Hetswerk mit vier Eingängen,
das zur Durchführung einer Zweidralifc-VJ ördraht··
Umsetzung benutzt wird, rieh«, ?:ur- Ai-ftrenniUfg einer
6Ö981Ö/Ö850
ORIGINAL INSPECTED
doppelt gerichteten Zweidraht-Übertragungsleitung in
getrennte Leitungspaare für Je eine der beiden Übertragungsrichtüngen.
Bei den meisten Gabelschaltungen werden die beiden einseitig gerichteten Leitungen an .
eine Gruppe von zwei konjugierten Anschlüssen angeschal-j
tet und die zweiseitig gerichtete Übertragungsleitung sowie ein Symmetriernetzwerk sind individuell an die
andere Gruppe von konjugierten .Anschlüssen gelegt. Eine Impedanzfehl anpassung zv/ischen der Pernspreehleitung und
dem Symmetriernetzwerk der Gabelschaltung kann zu einer Signalreflektion führen, die wiederum eine Instabilität
oder ein Schwingen von Verstärkern auf der Übertragungsstrecke oder auch Echos bewirken kann, die für den Fernsprechteilnehmer
besonders störend sind. Für eine zufriedenstellende Fernsprechübertragung muß also das
Symmetriernetzwerk der Gabelschaltung gut an die Impedanz. der Fernsprechleitung angepasst sein. Die heute üblichen
Fernsprechübertragungseinrichtungen überdecken einen
weiten Impodanzbereich,. da die Übertragungsschleife
unterschiedliche Kabel ar· ten enthalten kann, und zv;ar .bespulte
oder unbespulte Kabel, xind v/ob ei angezapfte--Abschnitte
vorhanden sein können oder nicht. Es ist daher häufig nötig gewesen, entweder Fräziöicns-Symmetriernetzwerke
herzustellen, die so eingestellt werden können, daß sie an die Leitungsimpedanz einer Anzahl von
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_3_ 2B36B10
InstallatJonen angepasst sind, oder eine große Zahl von
unterschiedlichen Symmetriernetzwerken herzustellen. In beiden Fällen sind die bekannten Symmetriernetzwerke
meist kompliziert und verhältnismäßig groß gewesen. Darüber hinaus haben die bekannten einstellbaren Symmetriernetzwerke
häufig eine große Zahl von Schalt- oder einstellbaren Bauteilen enthalten, so daß eine aufwendige
und zeitraubende Einstellung am Einsatzort erforderlich gewesen ist.
Die Erfindung hat sich die Aufgabe gestellt, die Nachteile der bekannten Anordnungen zu vermeiden. Zur Lösung
der Aufgabe geht die Erfindung aus von einer Schaltung der eingangs genannten Art und ist gekennzeichnet durch
einen ersten Operationsverstärker mit einem ersten und zweiten Eingangsanschluß und einem AusgangsanSchluß, einen
zweiten Operationsverstärker mit einem Eingangsanschluß, der mit dem Eingangsanschluß der Schaltung verbunden ist,
und mit einem Ausgangsanschluß, der mit dem ersten Eingangsanschluß des ersten Operationsverstärkers verbunden
ist, eine zwischen den Ausgangsanschluß des zweiten Operationsverstärkers und den zweiten Eingangsanschluß des
ersten Operationsverstärkers geschaltete Spannungsübertragungseinrichtung mit einer Übertragungsfunktion, deren
Pol- und Nullstellen im wesentlichen identisch mit den Pol- bzw. Nullstellen der vorbestimmten Eingangsimpedanz
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sind, und eine zwischen den Ausgangsanschluß des ersten Operationsverstärkers und den Eingangsanschluß des zweiten
Operationsverstärkers geschaltete Rückkopplungswiderstandsanordnung
.
Entsprechend den Grundgedanken der Erfindung weist demgemäß eine Schaltungsanordnung einen Puffer- oder Trennverstärker
auf, dessen Ausgangsanschluß mit einem Eingangsanschluß eines Summier-Operationsverstärkers und außerdem
mit dem Eingangsanschluß einer Schaltungsstufe zur Realisierung eines vorbestimmten Spannungsübertragungsverhältnisses
verbunden ist. Der Ausgang der Spannungsübertragungsstufe ist mit dem zweiten Eingangsanschluß des Summier-Operationsverstärkers
verbunden, dessen Ausgangsanschluß mit dem Eingangsanschluß des Pufferverstärkers über einen
Rückkopplungswiderstand gekoppelt ist. Die sich am Eingang des Pufferverstärkers ergebende Eingangsimpedanz ist
ein Verhältnis des Rückkopplungswiderstandes zum Spannungsübertragungsverhältnis.
Da sich eine Vielzahl von Schaltungen zur Realisierung von vorgegebenen Spannungsübertragungsverhältnissen
verwenden läßt, ist das bisher schwierige Problem einer Realisierung von zuverlässigen
und stabilen Eingangsimpedanz-Funktionep reduziert auf die einfacher zu handhabende Realisierung einer Spannungsübertragungseinrichtung
mit einer Übertragungsfunktion,
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deren Pol- und Nullstellen den Pol- bzw. Nullstellen der
gewünschten Eingangsirapedanz entsprechen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 das Blockschaltbild einer Schaltungsanordnung zur Realisierung einer vorbestimmten Eingangsimpedanz nach der Erfindung;
Fig. 2 schematisch eine biquadratische Filterschaltung, die zweckmäßig als Spannungsübertragungsverhältnis-Stufe
in einem Ausführungsbeispiel der Erfindung benutzt werden kann, das für eine Verwendung als Fernsprechgabelschal
tungs-Symmetriernetzwerk bei einer unbespulten
Kabelübertragungseinrichtung geeignet ist;
Fig. 3 ' das Schaltbild eines einstellbaren Gabel-
schaltungs-Symmetriernetzwerkes, das entsprechend der Erfindung eine Symmetrierung in einem
außerordentlich breiten Bereich von uiibespulten Gabelübertragungseinrichtungen bewirkt
;
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Fig. 4 eine Schaltung, die sich in einer Spannungsübertragixngsverhältnis-Stufe
nach der Erfindung zur Realisierung einer Übertragungsfunktion mit nur einer Pol- und Nullstelle verwenden
läßt}
Fig. 5 eine rauscharme biquadratische FiIterschaltung
mit einem einzigen Verstärker, die in einer Spannungsübertragungsverhältnis-Stufe nach
der Erfindung verwendet werden kann;
Fig. 6 als Ausführungsbeispiel der Erfindung ein
einstellbares Gabelschaltungs-Symnietriernetzwerk
zum Syrometrieren in einem großen Bereich von bespulten Gabelubertragungseinrichtungen.
Fig. 1 zeigt eine Schaltung nach den Grundgedanken der Erfindung zur Realisierung irgendeiner von einer Vielzahl
von Eingangsiropedanzen zwischen den Anschlüssen 11 und 12.
Der Eingangsanschluß 14 eines Operationsverstärkers 13, der als Puffer- oder -Trennverstärker arbeitet, ist mit
dem E^ngangsanschluß 11 der Schaltung verbunden. Der Ausgangsanschluß
16 des Verstärkers 13 liegt an einem ersten Eingsngsanscbluß 21 eines Operationsverstärkers 17 und
außerdem am Eingangsanschluß 26 einer Spannungsübertragungsverhältnisstufe 18. Der Ausgangs an Schluß 27 dieser
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Stufe ist mit einem zweiten Eingangsanschluß 22 des Operationsverstärkers 17 verbunden, dessen Ausgangsanschluß
24 am Eingangsanschluß 14 des Pufferverstärkers 13 über einen Rückkopplungswiderstand 29 liegt. Die gemeinsamen
Anschlüsse 15, 28 und 23 des Pufferverstärkers 13 der Spannungsübertragungsverhältnisstufe 18 und des
Operationsverstärkers 17 sind je mit dem gemeinsamen Eingangsanschluß
12 verbunden.
Bei der Spannungsübertragungsverhältnisstufe 18 handelt es sich um eine Schaltung,deren Übertragungsfunktion
oder Beziehung der Ausgangsspannung zur Eingangsspannung sich wie folgt ausdrücken läßt:
= κ
Λ (S+P1) TT1-I <s +
-1 1 -pi
wobei der Operator TT die Kettenmultiplikation aller k
reellen Singularitäten und aller η koraplexkonjugierten
Singularitäten ist, K einen skalaren Verstärkungsfaktor bedeutet, s den Frequenzoperator j&>, Z. und P. die i-te
reelle Nullstelle bzw. reelle Polstelle bezeichnen, Cuy.^ und (ύρ^ das i-te Paar der komplexkonjugierten PoI-
und Nullstellen bezeichnen und QZi bzw. Qpi den Q-Wert
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der i-ten Null- und Polstellen angeben. Es ist bekannt, daß eine große Anzahl von Syntheseverfahren mit passiven
und aktiven Schaltungen zur genauen Realisierung von Übertragungsfunktionen dieser Art zur Verfugung steht.
Wie sich noch zeigen wird, sind gewisse Schaltungen für Spannungsübertragungsverhältnisse besonders zweckmäßig
bei der praktischen Verwirklichung der Erfindung. Beispielsweise werden bei den noch zu beschreibenden Ausführungsbeispielen von Symmetriernetzwerken für bespulte Fernsprechkabel
zwei Typen von aktiven biquadratischen Filternetzwerken benutzt, die eine unabhängige Beeinflußung derjenigen
Pol- und Nullstellen ermöglichen, die zur Symmetrierung der Übertragungsleitung erforderlich sind, während
sie gleichzeitig nur wenig gegen Änderungen der Bauteilwerte empfindlich sind.
In der Schaltungsanordnung nach Fig. 1 kann der Verstärker 13 sowohl ein invertierender als auch ein nicht invertierender
Verstärker sein. Wenn er eine nicht invertierende Pufferstufe darstellt, wird die Spannungsübertragungsverhältnisstufe
18 zwischen den Ausgangsanschluß des Verstärkers 13 und den invertierenden Eingangsanschluß de§
Operationsverstärkers 17 geschaltet. Wenn im anderen Fall der Verstärker 13 eine invertierende Stufe ist, so wird
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die Spannungsübertragungsverhältnisstufe 18 zwischen den Ausgangsanschluß des Verstärkers 13 und den nicht invertierenden
Eingangsanschluß des Verstärkers 17 gelegt. Bei richtigem Verständnis der Erfindung wird man erkennen,
daß die Schaltungsanordnung unter Verwendung eines nicht invertierenden Pufferverstärkers in gewissem Umfang
zu bevorzugen ist, weil die Eingangsimpedanz des Verstärkers normalerweise höher ist als die, die sich bei
einem invertierenden Verstärker erreichen läßt.
Unabhängig davon, welche Art von Pufferverstärker benutzt wird, läßt sich zeigen, daß, wenn eine Spannung e.
zwischen die Anschlüsse 11 und 12 der Schaltung in Fig. 1 gelegt wird, die Ausgangsspannung des Operationsverstärkers
17 (1 - Tcs0ein ist. Nimmt man an, daß die Eingangsimpedanz
des Pufferverstärkers 13 unendlich groß ist, wobei eine solche Annahme häufig bei Operationsverstärkern
getroffen wird, so erkennt man, daß der Eingangsstrom der Schaltung über den Widerstand 29 fließt
und sich wie folgt ausdrücken läßt:
R29
Demgemäß ergibt sich die Eingangsimpedanz der Schaltung
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zu Z(s) =
K29
Die Impedanz, gesehen in den durch die Anschlüsse 11 und 12 gebildeten Eingang lautet demgemäß
Z(B) = -κ
Die Eingangsimpedanz nach der vorliegenden Erfindung ist also ein skalarer Faktor, der durch den Wert des Rückkopplungswiderstandes
bestimmt wird, multipliziert mit dem Kehrwert der Übertragungsfunktion für die Stufe 18. Da
eine große Vielfalt von Verfahren zur Auslegung von passiven und aktiven Schaltungen mit genau bestimmten -linken
Pol-Nulls,tellen-Konfigurationen bekannt ist, ermöglicht die Schaltungsanordnung nach Fig. 1 die genaue Realisierung
offenbar jeder beliebigen stabilen Impedanzfunktion. Im wesentlichen beseitigt der Schaltungsaufbau
also die nach dem Stand der Technik bestehenden Einschränkungen bei der Auslegung von Schaltungen zur Realisierung
von Eingangsimpedanzen dadurch, daß das Problem auf die leichter zu handhabende Aufgabe der Realisierung
einer Schaltung reduziert wird, die ein vorbestimmtes Spannungsübertragungsverhältnis besitzt, deren
Null- und Polstellen den Pol- und Nullstellen der gewünschten Eingangsimpedanz entsprechen.
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Bei Verwendung der Schaltungskonfiguration gemäß Fig. 1 als Symmetriernetzwerk (Nachbildung) in einer Fernsprech-Gabelschaltung
für nicht bespulte Kabelübertragungseinrichtungen hat sich gezeigt, daß praktisch alle heute
üblichen Fernsprechkabel einschließlich von Installationen mit unterschiedlichen Längen von Kabeln der AVG-Drahtleere
19, 22, 24 und 26 (entsprechend Aderdurchmessern von 0,91 mm, 0,64 mm, 0£1 mm und 0,40 mm),
Kabelinstallationen mit gemischten Abschnitten unterschiedlichen Leiterdurchmesser, Einrichtungen mit
sowohl normalen Fernsprechanschlüssen als auch Anschlüssen mit Anschlußleitungen von Nebenstellenanlagen sowie
Installationen, bei denen eine größere Länge einer Brückenanzapfung vorhanden ist, die sich an irgendeinem
Punkt entlang des Kabels befindet, angemessen durch eine biquadratische Impedanzfunktion simuliert werden können,
d.h., eine Impedanzfunktion mit zwei Polstellen und zwei Nullstellen. Darüber hinaus wurde festgestellt, daß die
normalen Forderungen für Fernsprech-Rückkehrdämpfungen
für alle oben angegebenen unbespulten Kabelanordnungen durch ein Symmetriernetzwerk erfüllt werden können, das
eine biquadratische Impedanzfunktion wie folgt besitzt:
) (s+Zp) ·
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wobei K ein skalarer Faktor, Z1 und P1 Steuer- oder einstellbare
Null- und Polstellen und Zp sowie Pp eine
feste oder nicht einstellbare Null- bzw. Polstelle sind.
Aufgrund von Gleichung (1) läßt sich feststellen, daß eine Eingangsimpedanz dieser Form durch die Schaltungsanordnung
gemäß Fig. 1 verwirklicht werden kann, wobei die Übertragungsfunktion der Schaltungsstufe 18 wie folgt
lautet:
R (S+P1) (s+P )
Ka (S+Z1; is+zp;
Diese Übertragungsfunktion wird·zweckmäßig durch, die biquadratische
Filterschaltung gemäß Fig. 2 bereitgestellt. In der Schaltung nach Fig. 2 liegt ein Widerstand 31
zwischen dem Eingangsanschluß 26 und dem invertierenden Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 32. Dessen
nicht invertierender Eingang ist mit dem gemeinsamen Anschluß 28 verbunden, und der Ausgangsanschluß des Verstärkers
32 ist mit der Parallelschaltung aus einem Widerstand 33 und einem Kondensator 34 verbunden. Der ·
andere Anschluß dieser Parallelschaltung liegt am nicht invertierenden Eingangsanschluß des Operationsverstärkers
37 sowie über einen Widerstand 36 am gemeinsamen Anschluß
28. Widerstände 38 und 39 sind in Reihe zwischen den Aus-
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gangsanschluß des Verstärkers 37 und den gemeinsamen Anschluß 28 gelegt, wobei der Verbindungspunkt der Widerstände
38 und 39 mit dem invertierenden Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 37 verbunden ist. Der Ausgangsanschluß des Verstärkers 37 liegt außerdem an der
Parallelschaltung eines Widerstandes 41 und eines Kondensators 42. Der andere Anschluß der Parallelschaltung
ist mit dem nicht invertierenden Eingangsanschluß eines Operationsverstärkers 43 sowie über einen Widerstand 44
mit dem gemeinsamen Anschluß 28 verbunden. Widerstände 45 und 46 liegen in Reihe zwischen dem Ausgangsanschluß
des Verstärkers 43 und dem gemeinsamen Anschluß 28, wobei der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen 45
und 46 mit dem invertierenden Anschluß des Verstärkers 43 verbunden ist. Der Ausgangsanschluß des Verstärkers
43 ist mit dem Ausgangsanschluß 27 der Schaltung gekoppelt.
Es läßt sich zeigen, daß die Übertragungsfunktion für die Schaltung gemäß Fig. 2 ausgedrückt werden kann zu
O "Γ D /-1
Kv7U-H. S J - -&Λ IWv-,
K33°34 Il36u34
3O
wobei K1 = ^- die effektive Kurzschlußverstärkung
wobei K1 = ^- die effektive Kurzschlußverstärkung
1 K31
des Operationsverstärkers 32 ist;
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253651Q
K0 = 1 + -^- die effektive Kurzschlußver-
2 R39
Stärkung des Operationsverstärkers 37 für hohe Frequenzen ist;
R45
K., = 1+ k—^ die effektive Kurzschlußver-
K., = 1+ k—^ die effektive Kurzschlußver-
3 R46
Stärkung des Operationsverstärkers 43 für hohe Frequenzen ist.
Diese Übertragungsfunktion zeigt, daß die Schaltung gemäß
Fig. ? mit Vorteil als Spannungsübertragungsverbältnisstufe
für die Schaltungsanordnung gemäß Fig. 1 verwendet werden kann, um die Eingangsimpedanz gemäß Gleichung (2)
zu liefern. Da der skalare Verstärkungsfaktor K^K^K^ der
Übertragungsfunktion eine Funktion von Widerstandsverhältnissen ist, läßt sich erkennen, daß der· skalare Faktor
K der Eingangsimpedanz gemäß Gleichung (2) leicht durch
Steuerung der Vierte für die Widerstände 30, 31, 38, 39»
45, 46 und/oder Steuerung des Wertes für den Rückkopplungswider
.«tan d 29 beeinflußt v/erden kann. Darüber hinaus erkennt
man, daß jedes der Pol-Nullsteilenpaare als die Singularität fester Frequenz gewählt werden kann und daß
sich dasjenige Paar, das als das Paar mit variabler PoI- und NuI].stelle gewählt worden ist, getrennt durch zwei
Widerstände in der Schaltung steuern läßt, beispielsweise
die Widorstände 33 und 36 oder die Widerstände 41 und 44.
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Fig. 3 zeigt ein einstellbares Symmetriernetzwerk für
ein nicht "bespültes Kabel, das das biquadratische Filternetzwerk
gemäß Fig. 2 in dem Impedanzsirnuliernetzwerk gemäß Fig« 1 enthält. Zur Vereinfachung sind Bauteile,
die mit denjenigen in Fig. 1 und 2 identisch sind, mit den gleichen Bezugsziffern versehen.
Man stellt fest, daß das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 nicht dadurch gewonnen worden ist, daß einfach nur die
Filtorschaltung nach Fig. 2 in die Impedanzsimulieran-Ordnung
gemäß Fig. 1 eingebettet woa^den ist, sondern so
aufgebaut wurde, daß die Verstärker 32 und 33 mehrfach ausgenutzt sind, d.h., der Verstärker 43, der Teil der
biquadratischen Filterschaltung gemäß Fig. 2 ist, dient
außerdem als Sumnierverstarker 17 gemäß Fig. 1, und der
Verstärker 32, der in dem biquadratischen Filternetzwerk gernäß Fig. 2 enthalten ist, dient außerdem als Pufferverstärker
13 gemäß Fig. 1. Ein Widerstand 51 und ein Kondensator
52, die in Reihe zwischen den nicht invertierenden Eingangsanschluß und den Ausgangsanschluß des Verstärkers
32 geschaltet sind, bewirken ein hochfrequentes Pol-Nullstellenpaar, welches angemessene Phasen- und Verstärkungsgrenzen sicherstellt. Auf entsprechende. Weise liefert
ein Kondensator 54, der zwischen den invertierenden Eingang
und den Ausgang des Verstärkers 43 geschaltet ist,
eine hoohfrequentο Polstclle zur Erzielung einer zusätzlichen
Frequenxntubilität. Der 'Widerstand 46, der in der
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Schaltung nach Fig. 2 zwischen den invertierenden Eingang des Verstärker 43 und den gemeinsamen Anschluß 28 gelegt
ist, wurde bei der Schaltung nach Fig. 3 zwischen den invertierenden Eingang des Verstärkers 43 und den Ausgang
des Verstärkers 32 gelegt, um den Verstärker 43 als Summierverstärker auszunutzen.
Bei Prüfung der Impedanzfunktion für die Schaltung nach
Figf 3 zeigt sich, daß der Wert für die Verstärkungskonstante
K und die Lage für die variablen Pol- und Nullstellen Z* und P,. gemäß Gleichung (2) durch Schalter 57,
56 bzw. 55 festgelegt werden. In der Schaltung nach Fig. ist der Widerstand 33 gemäß Fig. 2 durch vier getrennte,
in Reihe geschaltete Widerstände 33a, 33b, 33c und 33d ersetzt worden. Ein Schalter 55a liegt über dem Widerstand
33a und Schalter 55b und 55c liegen parallel zu den Widerständen 33b bzw. 33c Bei dieser Anordnung ermöglichen die
Schalter eine Auswahl von acht getrennten Werten für den Widerstand 33. Dadurch kann die Schaltung nach Fig. 3
wiederum acht getrennte Polstellen liefern. Auf entsprechende Weise ist der Schalter 56 so geschaltet, daß tier Schalter
56a parallel zum Widerstand 36a liegt und die Schalter 56b, 56c und 56d liegen parallel zu den, Widerständen 36b,
36c bzw. 36d. Mit dieser Anordnung können sechzehn bestimmte Widerstandswerte und damit sechzehn getrennte
Nullstellen hergestellt werden. Der Widerstand 29 ist durch
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die in Serie geschalteten Widerstände 29a bis 29f ersetzt worden. Fünf dieser Widerstände werden durch Schalter
57a bis 57e überbrückt. Damit können zweiunddreißig bestimmte Widerstandswerte für den Rückkopplungswiderstand
29 und demgemäß zweiunddreißig wählbare Werte für K hergestellt werden.
R,n R46
Es läßt sich- zeigen, daß, wenn κ2^- = et^ ist, die Ein-
K31 45 gangsimpedanz der Schaltung nach Fig. 3 lautet
z(s) = ατ-ππ—— O)
Rel R31
wobei T (s) das einstellbare, von dem biquadratischen
Filterabschnitt bereitgestellte Spannungsübertragungsverhältnis und Rß1 der effektive Widerstand für die Anordnung
mit den Widerständen 29a bis 29f und den Schaltern 57a
bis 57e sind. Der Ausdruck ^- in dieser Gleichung gibt
die Abweichung des Verstärkers 32 von einem idealen Pufferverstärker
wieder, da der Ausdruck von dem endlichen Strom herrührt, der in den nicht invertierenden Eingangsanschluß
des Verstärkers fließt.
Durch Wahl eines großen Viertes für den Widerstand 31 wird der Eingangsstrom des Verstärkers 32 vernachlässigbar,
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und Gleichung (3) wird hinsichtlich ihrer Form identisch
mit der Gleichung (2) und lautet
s + _JL_ + 1
z(s) = OCKT #
el ■ Re2C34 Re3C34 . H41L42 K44°42
" " Ί S + Ί
Re2C34 - R41C42
wobei R o der effektive Widerstand der Kombination aus den
e2
Schaltern 55 und den Widerständen 33 und R6-, der effektive
Widerstand aus der Kombination der Schalter 56 und der Widerstände 36 sind.
Bei diesem Ausführungsbeispiel der Erfindung hat es sich
als zweckmäßig herausgestellt, das skalare Produkt K^K2K.*
auf der Grundlage von Forderungen bezüglich des Dynamikbereiches und von Forderungen bezüglich des Systerarauschens
zu verwirklichen und außerdem den am Ausgang des Verstärkers 43 entnommenen Strom zu begrenzen. Da außerdem
häufig eine Kombination von auf der Grundlage von Silizium integrierten diskreten Widerständen und Kondensatoren
zweckmäßig ist, ist es häufig vorteilhaft, die Kondensatoren 34 und 42 in Abhängigkeit von ihren physikalischen
Abmessungen zu wählen.
Bei einem Ausführungsbeispiel der Schaltung nach Fig. 3
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das offenbar alle heute üblichen nicht bespulten Kabelinstallationen
befriedigend symmetriert, wurden skalare Faktoren K1KpK, im wesentlichen gleich 1, 3 bzw. 2
verwirklicht. Die festen Null- und Polfrequenzen wurden mit 100 000 bzw. 40 000 rad/sec verwirklicht. Die variablen
Nullstellen wurden bei wählbaren Frequenzen im wesentlichen zwischen 24 400 und 184 000 rad/sec. hergestellt.
Der skalare Faktor K war wählbar innerhalb
3.
eines Bereiches von 40 bis 283. Die variablen Polstellen waren wählbar im wesentlichen innerhalb des Frequenzbereiches
von 14 400 bis 144 000 rad/sec.
Ein Gabelschaltungs-Syiametriernetzwerk eines Fernsprechverstärkers
für bespulte Kabelanordnungen läßt sich unter Verwendung von Anordnungen nach dem Grundgedanken der
Erfindung herstellen. Belastete oder bespulte Kabel sind gekennzeichnet durch Belastungsspulen, die in im
wesentlichen gleichen Intervallen über die Länge der Leitung angeordnet sind. In bekannter Weise werden belastete
Kabel häufig auf langen Übertragungsstrecken
benutzt, da die Belastungsspulen die Dämpfung innerhalb des Frequenzbereiches zwischen 500 und 4000 Hz verringern.
Es wurde gefunden, daß ein Symmetriernetzwerk, welches die Impedanz eines belasteten H88-Kabels simuliert, d.h.,
eines belasteten Kabels mit Belastungsspulen von 88 mH
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in Abständen von H oder 1829 m, durch ein Ausführungsbeispiel nach der Erfindung realisiert werden kann. Insbesondere
wurde gefunden, daß ein Au-sführungsbei spiel der Erfindung belastete H88-Übertragungsstrecken mit Kabeln
unterschiedlicher Aderdurchmesser einschließlich von
Kabeln mit AWG19, 22, 24 und 26 unterschiedlicher Länge
zwischen 5,5 und 34,8 km symmetrieren kann.
Wenn bei der praktischen Verwirklichung der Erfindung das bespulte Kabel keinen Endabschnitt enthält, der kürzer
als 1830 m ist, kann eine Eingangsimpedanz der Form
S + Z-1 S2 + Q7 S + ^Z2
Z(s)-β Kb * 1 * S.
(4)
S + P1 S2 +
im wesentlichen alle belasteten H88-Kabelanordnungen
symmetrieren, wobei K, ein Verstärkungsfaktor gleich der Verstärkung bei unendlich hoher Frequenz, Z^ und P^ eine
niederfrequente Null- bzw. Polstelle, OJ^ und 4Jp ein
Paar komplexkonjugierter hochfrequenter Null- bzw. Polstellen und Qy und Qp der Gütewert Q der hochfrequenten
Pol- bzw. Nullstellen sind. Darüber hinaus wurde gefunden, daß der niederfrequente Pol P-. und die hochfrequenten
Parameter &> (üp, Q~ und Qp fest oder konstant sein können
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und daß sich eine befriedigende Symmetrie für im wesentlichen alle heute verwendeten H88-Kabeleinrichtungen dadurch
erzielen läßt, daß die Frequenz der niederfrequenten Nullstelle Z* und der Wert für den skalaren Verstärkungsfaktor
K^ gesteuert werden.
Wenn also der Endabschnitt einer H88-Kabelinstallation
mit Hilfe eines am Ort des Verstärkers parallel zur Fernsprechleitung
geschalteten Nachbildungskondensators so beeinflußt wird, daß er als Abschnitt einer Länge von
1830 m erscheint, so kann ein einstellbares Symmetriernetzwerk mit Hilfe der Schaltungsanordnung in Fig. 1 realisiert
werden, bei der die Übertragungsfunktion der Spannungsübertragungsverhältnisstufe
18 lautet
+ Q^ D
Ron S + ΡΛ P
V" - Kb S + Z1 S2 + U7, g + β 2
Fig. 4 zeigt eine Schaltung, die die für die Übertragungsfunktion gemäß Gleichung (5) erforderlichen Niederfrequenz-Pol-
und Nullstellen befriedigend verwirklicht. In der Schaltung gemäß Fig. A ist ein Eingangsänschluß 61 mit
dem nicht invertierenden Eingang eines Operationsverstärkers 65 über eine Parallelschaltung aus einem Kondensator
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und einem Wider stand 64 verbunden. Ein Widerstand 69 liegt zwischen dem nicht invertierenden Eingangsanschluß
des Verstärkers 65 und einem gemeinsamen Anschluß 62. Widerstände 67 und 68 liegen in Reihe zwischen dem
gemeinsamen Anschluß 62 und dem Ausgangsanschluß des Verstärkers 65, der gleichzeitig der Ausgangsanschluß 66
der Schaltung ist. Der invertierende Eingang des Verstärkers 65 ist mit dem Verbindungspunkt der Widerstände 67
und 68 gekoppelt. Es läßt sich zeigen, daß die Übertragungsfunktion der Schaltung nach Fig. 4 lautet
V | out = | Rz-ry |
V | in | ■ ■?(■ R68 |
= 1 | + | |
K64°63 R69C6j5
Es ist zu erkennen, daß die Schaltung gemäß Fig. 4 deswegen
besonders vorteilhaft ist, weil die Polstelle der Übertragungsfunktion - und demgemäß die Nullstelle der
Eingangsimpedanz - in ihrer Frequenz verändert v/erden kann, ohne den Ort der Nullstelle für die Übertragungsfunktion
oder den Verstärkungsfaktor zu1 beeinflußen, und
zv/ar einfach dadurch, daß der Wert des Widerstandes 69 gesteuert wird.
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Fig. 5 zeigt eine Schaltung zur zweckmäßigen Realisierung
des komplexkonjugierten Paares von hochfrequenten Pol- und Nullstellen&k und <Up. Bei dieser Schaltung handelt es sich
um ein biquadratisches Filter mit einem einzigen Operationsverstärker, das für die praktische Verwirklichung
der Erfindung besonders geeignet ist, weil das niederfrequente Rausch der Schaltung im wesentlichen gleich der
Rauschgüte des verwendeten Operationsverstärkers ist. Bei der Schaltung nach Fig. 5 ist der Eingangsanschluß 71
mit dem invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 72 über eine Reihenschaltung mit einem Kondensator 74
und einem Widerstand 75 verbunden. Der Ausgang den Verstärkers
72 liegt am Ausgang 78 der Schaltung. Außerdem ist der Ausgang des Verstärkers 72 über einen Kondensator
46 mit dem invertierenden Eingang sowie über einen Widerstand 77 mit dem Verbindungspunkt zwischen dem Kondensator
und dem Widerstand 75 verbunden. Der invertierende Eingang des -Verstärkers 72 liegt über einen Kondensator
79 am gemeinsamen Anschluß 73. Ein Widerstand 80 verbindet den Eingangsanschluß 71 mit dem nicht invertierenden Eingang
des Verstärkers 72 und ein Widerstand 81 liegt zwischen dem nicht invertierenden Eingang des Verstärkers
72 und dem gemeinsamen Anschluß 73.
609810/0850
Es läßt sich zeigen, daß die Übertragungsfunktion der
Schaltung gemäß Fig. 5 lautet
out =
+ A S + B
(7)
7β
+ —
80 1Bl
75„
R75R77C74C76
^80'
- 1
609810/0850
Es läßt sich nun erkennen, daß die erforderliche Übertragungsfunktion
für das durch Gleichung (5) ausgedrückte Symmetriernetzwerk eines bespülten Kabels durch eine
Reihenschaltung der Anordnungen gemäß Fig. 4 und 5 erzielt v/erden kann. Die variable oder einstellbare Nullstelle
der Eingangsimpedanzfunktion kann durch Einstellen oder Verändern der Polfrequenzschaltung gemäß Fig. 4
gewonnen werden und der variable oder einstellbare skalare Faktor K, läßt sich bequem durch Beeinflußung
des Viertes für den Rückkopplungswiderstand 29 erzielen, Diese Reihenschaltung könnte zwar in die Schaltungsanordnung
gemäß Fig. 1 zur Erzielung eines befriedigenden Symmetriernetzwerkes eingefügt werden. Es wurde aber
festgestellt, daß sich gewisse Einsparungen erzielen lassen, indem der Operationsverstärker 65 sowohl zur
Durchführung der Summieroperation des Verstärkers 17 in Fig. 1 als auch zur Realisierung der niederfrequenten
Pol- und Nullstellen benutzt wird.
Die Schaltung geraäß Fig. 6 zeigt ein Ausführunßsbeispiel,
das diese Kombination der Summieroperation und
der Realisierung der niederfrequenten Pol™ und Nullstellen sowie weitere Frequciizkorapensationn- und gesteuerte
V/iderstandnnetzworke enthält, für die festgestellt
wurde, daß sie: zu einer befriedigenden Symmetrierung
609810/0850
des oben angegebenen Bereiches von belasteten H88-Kabelinstallationen
führen. Zur Vereinfachung sind Bauteile in Fig. 6, die identisch mit Bauteilen der Fig. 1, 3, 4
und 5 sind, mit den gleichen Bezugszeichen v&rsehen.
In Fig. 6 ist die' Schaltung gemäß Fig. 5 zur Realisierung
des Paares von komplexkonougierten Null- und Polstellen
in der gestrichelten Umrahmung 91 und die Schaltung zur Realisierung des hochfrequenten reellen Pol-Nullstellenpaares
in der gestrichelten Umrahmung 92 enthalten. Wie bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 3 für ein
Symmetriernetzwerk eines uribecpulten Kabels wird eine
hochfrequente Kompensation durch eine Reihenschaltung aus einem Widerstand 51 und einen Kondensator 52 erreicht,
die zwischen den Eingang und Ausgang des Verstärkers 32 geschaltet sind, und durch einen Kondensator 54, der
zwischen dem invertierenden Eingang und dem Ausgang dos Verstärkers 65 liegt* Der Wideretand 69 der· Stufe 92
zur Realisierung der niederfrequenten Pol-Nullstellen ist durch Widerstände 69a bis 69ci sov/ie zugeordnete Schalter
93a bis 93c ersetzt. Die Widerstände 69a bis 69c sind in Reihe zu den Schaltern 93a bis 93c zwischen den
nicht invertierenden Eingang dec Verstärkers 65 und den gemeincaraen Anschluß 28 gelegt, während*dor Widerstand
69c! djrc-kt zv/itchori den nicht invertierenden Eingang
ans Verstärkers 65 und den gemeinsamen Anschluß 28 gescholtot
ist. Bei dieser Anordnung führt eine Betätigung
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der verschiedenen Schalter 93 zu acht getrennten Widerstandswerten
und demgemäß acht unterschiedlichen Nullstellen-Frequenzen für die Eingangsimpedanz. Der Rückkopplungswider
stand 29 gemäß Fig. 6 ist ebenfalls ersetzt worden durch in Reihe geschaltete Widerstände 29g
bis 29k und zugeordnete Schalter 94a bis 94c, die jeweils parallel! zu den Wi der st anden 29gf h und j liegen.
Diese Anordnung führt zu acht wählbaren Werten für den Rückkopplungsviderstand und demgemäß zu acht wählbaren
Werten für den skalaren Faktor K^. Im Hinblick auf Gleichungen
(4), (6) und (7) läßt sich erkennen, daß die Eingangsimpedanz der Schaltung gemäß Fig. 6 ausgedrückt
werden kann zu
,2 . E „ . D s +
"29 " T K? " T K? " T R6LcGi
Z(s) = K^K2Kj · — -2 —--2- · t*_b2_
+ As + B S +
R64C63 R69C63
Vf ob ei
RK
K, = ττ2· die effektive Verstärkung des Verstärkers
3 K51
ist;
R' gleich dem effektiven Wert für die Kom bination der Schalter 94a bis 94c und
der Widerstände 29g bis 29k ist; gleich dem effektiven Widerstand der Kombination
der Schalter 93a bis 93c und der zugeordneten Widerstände 69a bis 69d ist.
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Wie bei dem Symmetriernetzwerk gemäß Fig. 3 für das nicht belastete Kabel kann der Wert für das Verstärkungsprodukt K1K2K5 zweckmäßig so gewählt werden, daß sich
ein angemessener Dynamikbereich und eine angemessene Rauschgüte ergeben, während gleichzeitig der vom Ausgang
des Verstärkers 65 entnommene Strom ein Minimum wird.
Bei einem Ausführungsbeispiel der Schaltung gemäß Fig. wurde K^ gleich 2, K2 gleich 5 und K, gleich 1 gesetzt.
Die niederfrequente Polstelle der Eingangsimpedanz wurde zu 1260 rad/sec. gewählt. Die hochfrequente Polstelle
wurde bei einem Wert 1980 rad/sec. bei einem Q-Fektor von
1,2 hergestellt und die hochfrequenten Null-Stellen wurden
auf 50 000 rad/sec. bei einem Q-Faktor von 1,1 festgelegt. Die acht hochfrequenten Polstellen, die durch die
Schalter 93a, 93b, 93c und die zugeordneten Widerstände 69a bis 69d bestimmt sind, wurde zwischen etwa 26OO rad/
see. und 5150 rad/sec. gelegt, und die acht Werte von
K, , die durch die Schalter 94a bis 94c und die zugeordneten
Widerstände 29g bis 29k bestimmt sind, wurden in gleichen Schritten zwischen 104 und 146 festgelegt.
In den Schaltungen gemäß Fig. 3 und 6 läßt sich $ede
beliebige Zahl von variablen Widerstandsanordnungen
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anstelle der dargestellten Anordnungen mit Schaltern und
Widerständen verwenden. Darüber hinaus kann die Wahl der Werte für die verschiedenen Verstärkungsfaktoren beispielsweise
K1, Kp, K^ in einem gewissen Grad abweichend
von den speziellen erläuterten Werten bestimmt werden, ohne die Güte der beschriebenen Symmetrlernetzwerke
wesentlich zu verschlechtern.
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Claims (9)
- BLUMBACH · WESER . BERGEN · KRAMERZWIRNER - HIRSCH 25 36PATENTANWÄLTE IN MÜNCHEN UND WIESBADENPostadresse München: Palentconsult 8 München 60 Radedcestroße 43 Telefon (089) 883603/88 3604 Telex 05-212313 Postadresse Wiesbaden: Patcntconsult 62 Wiesbaden Sonrienberger Straße 43 Telefon (06121) 562943/561998 Telex 04-18623/Western Electric Company, Incorporated Daryanani, G.T.BroadwayNev/ York, N.Y. 10007,' U.S.A.PatentansprücheSchaltung zur Realisierung einer vorbestimmten Eingangs impedanz zwischen einem Eingangsanschluß und einem Anschluß mit festem Potential, gekennzeichnet durch einen ersten Operationsverstärker (Fig. 1 : 17) mit einem ersten (21) und zweiten (22) Eingangsanschluß und einem Aungangsanschluß (24), einen zweiten Operationsverstärker (13) mit einem Eingangs an Schluß (14), der mit dem Eingangs ans chluß (11) der Schaltung verbunden ist, und mit einem Ausgangsanschluß (16), der mit dem ersten Eingangsanschluß (21) des ersten Operationsverstärkers (17) verbunden ist,eine zwischen den Ausgangsanschluß (16) des zv/eiten Operationsverstärkers (13) und den zweiten Eingangsanschluß (22) des ersten Operationsverstärkers geschaltete Spannungsübertragungpöiririchtung (18) mit009810/0850einer Übertragungsfunktion, deren Pol- und Nullstellen im wesentlichen identisch mit den Null- bzw. Polstellen der vorbestimmten Eingangsimpedanz sind, und eine zwischen den Ausgangsanschluß (24) des ersten Operationsverstärkers (17) und den Eingangsanschluß (14) des zweiten Operationsverstärkers (13) geschaltete Rückkopplungswiderstandsanordnung (29).
- 2. Schaltung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsübertragungseinrichtung eine Einrich-'tung zur wahlweisen Steuerung der Frequenz wenigstens einer der Pol- und Nullstellen der Übertragungsfunktion aufweist. - 3. Schaltung nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß der Widerstandswert der Rückkopplungswiderstandsanordnung aus einer Vielzahl von Widerstandswerten auswählbar ist. - 4. Schaltung nach Anspruch 3t
dadurch gekennzeichnet, daß die Übertragungsfunktion der Spannungsübertragungsanordnung zwei Pol-Nullstellenpaare aufweist, daß eines der Pol-Nullstellenpaare eine feste Frequenz609810/0850besitzt und daß die Frequenz der zweiten Polstelle, und die Frequenz der zweiten Nullstelle aus einer Vielzahl von vorbestimmten Frequenzen wählbar sind. - 5. Schaltung nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz der zweiten Nullstelle aus acht vorbestimmten Frequenzen wählbar ist, daß die Frequenz der zweiten Polstelle aus sechzehn vorbestimmten Frequenzen wählbar ist und daß der Widerstandswert der Rückkopplungswiderstandsanordnung aus zweiunddreissig Widerstandswerten wählbar ist. - 6. Schaltung nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Übertragungsfunktion der Spannungsübertragungseinrichtung ein reelles Pol-Nullstellenpaar und ein Paar koraplexkonjugierter Pol- und Nullstellen besitzt, daß die komplexkonjugierten PoI- und Nullstellen feste Frequenz haben, daß die reelle Nullstelle eine feste Frequenz besitzt und daß die Frequenz der reellen Polstelle aus einer Vielzahl von festen Frequenzen wählbar ist. .'609810/0850 - 7. Schaltung nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz der reellen Polstelle aus acht vorbestimmten Frequenzen wählbar ist und daß der Widerstandswert der Rückkopplungswiderstandsanordnung aus acht vorbestimmten Widerstandswerten wählbar ist. - 8. Schaltung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsübertragungseinrichtung eine biquadratische Filterschaltung mit einem dritten, vierten und fünften Operationsverstärker ist, die je einen ersten und einen zweiten Eingangsanschluß sowie einen Ausgangsanschluß besitzen, daß der Eingangsanschluß der Spannungsübertragungseinrichtung mit dem ersten Eingangsanschluß des dritten Operationsverstärkers über einen ersten Widerstand verbunden ist,daß der zweite Eingangsanschluß des dritten Operationsverstärkers mit dem Anschluß festen Potentials verbunden ist,daß der erste Eingangsanschluß und der Ausgangsanschluß des dritten Operationsverstärkers über einen zweiten Widerstand verbunden sind,609810/0850daß der Ausgangsanschluß des vierten Operationsverstärkers mit dem Anschluß festen Potentials über eine Reihenschaltung aus einem dritten und vierten Widerstand verbunden ist, wobei der Verbindungspunkt des dritten und vierten Widerstandes am ersten Eingangsanschluß des vierten Operationsverstärkers liegt, daß der Ausgangsanschluß des fünften Operationsverstärkers mit dem Anschluß festen Potentials über eine Reihenschaltung aus einem fünften und sechsten Widerstand verbunden ist, wobei der Verbindungspunkt des fünften und sechsten Widerstandes am ersten Eingangsanschluß des fünften Operationsverstärkers liegt, daß die Spannungsübertragungseinrichtung einen siebten Widerstand und einen ersten Kondensator enthält, die parallel zwischen den Ausgarigsanschluß des dritten Operationsverstärkers und den zweiten Eingangsanschluß des vierten Operationsverstärkers geschaltet sind, daß ein achter Widerstand parallel zu einem zweiten Kondensator zwischen den Ausgangsanschluß des vierten Operationsverstärkers und den zweiten Eingangsanschluß des fünften Operationsverstärkers geschaltet ist, daß ein neunter Widerstand zwischen den zweiten Eingangsanschluß des vierten Operationsverstärkers und den Anschluß festen Potentials gelegt ist,609810/0850und daß ein zehnter Widerstand zwischen den zweiten Eingangsanschluß des fünften Operationsverstärkers und dem Anschluß festen Potentials liegt. - 9. Schaltung nach Anspruch 8,dadurch gekennzeichnet,
daß der siebte Widerstand vier in Reihe geschaltete Widerstände enthält, von denen drei einen parallel
geschalteten KurζSchlußschalter besitzen, und daß
der neunte Widerstand fünf in Reihe geschaltete
Widerstände aufweist, von denen vier einen parallel geschalteten Kurzschlußschalter besitzen.609810/0850Leerseite
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