DE2339461A1

DE2339461A1 - Teleobjektiv mit grossem relativem oeffnungsverhaeltnis

Info

Publication number: DE2339461A1
Application number: DE19732339461
Authority: DE
Inventors: Hideo Yokota
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 1972-08-03
Filing date: 1973-08-03
Publication date: 1974-02-14
Also published as: JPS4936329A; DE2339461B2; US3868174A; JPS5229930B2

Description

DIPL.-PHYS. F. ENDLICH SO34 UNTERPFAFFENHofi* Ann

TELEGRAMMADRESSE: PATENDLICH MÜNCHEN DlPU-PHYS. F. ENDLICH. 8Ο34 UNTERPFAFFENHOFEN, POSTFACH

CABLE ADDRESS: PATENDLICH MUNICH

C-3319

CANON KABUSHIKI KAISHA,

No. 3o-2, 3-chome, Shimomaruko,

Ohta-ku, Tokyo / JAPAN

Teleobjektiv mit großem relativem öffnungs-

verhältnis

Die Erfindung bezieht sich auf ein photographisches Teleobjektiv, das ein relatives Öffnungsverhältnis von einer Größe wie 1 : 2,8 mit einem Bildfeldwinkel von 8,24° aufweist.

Teleobjektive enthalten bei einer zweckmäßigen Betrachtungsweise eine als Vorderglied bezeichnete Linsengruppe sowie eine als Hinterglied bezeichnete Linsengruppe. Ihre Klassifizierung erfolgt gemäß der Aufteilung der Brechkraft auf diese beiden Linsengruppen,

409807/0912

wobei sich zwei große Kategorien ergeben, eine erste von der Petzval'sehen Bauart, bei der sowohl das Vorderglied als auch das Hinterglied eine positive Brechkraft aufweist, sowie eine zweite von der sogenannten eigentlichen Tele-Bauart, bei der das Vorderglied eine positive Brechkraft und das Hinterglied eine negative Brechkraft aufweisen.

Bei der Herstellung von derartigen Teleobjektiven, die im Hinblick auf eine große relative öffnung konstruiert sind, weist die Petzval 'sehe Bauart den Vorteil auf, daß bei ihr die Korrektion von sphärischen Aberrationen, Coma-Aberrationen sowie chromatischen Aberrationen erleichtert wird. Als Nachteil erweist es sich jedoch, daß die Petzval-Summe so groß ist, daß die Bildfeldwölbung nicht gut korrigiert ist und daß der Abstand von der ersten Fläche des gesamten Systems bis zur Brennebene, d.h. die Gesamtlänge des Objektiv-Tubosses von einem Teleobjektiv mit großem Durchmesser vergrößert werden muß, was bewirkt, daß die Handhabung des Objektivs beim Photographieren schwierig ist.

Der Vorteil eines Objektivs von eigentlicher Telebauart gegenüber einem Objektiv van der Petzval-Bauart besteht darin, daß es bei ihm möglich ist, die Gesamtlänge des vollständigen Objektivs minimal zu halten, so daß sein Gewicht sowie seine Außenmaße innerhalb leicht handbarer Größenordnung verbleiben, wobei gleichzeitig die Petzval-Summe vermindert wird. Die Lösung der Aberrationsprobleme ;im Hinblick auf sphärische Aberration, chromatische- und Coma-Aberration gestaltet sich jedoch schwieriger als bei einem Objektiv von Petzval-Bauart. Insbesondere der Dispersionsanteil des Sekundärspektrums wird bemerkenswert vergrößert.

Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Teleobjektiv im oben genannten engeren Sinne in Vorschlag zu bringen, das ein stark vergrößertes relatives Öffnungsverhältnis aufweist und das hinsichtlich seiner physikalischen Größe aufgrund der Vorteile der genannten Bauart möglichst klein ist, mit

40980 7/0912

dem jedoch die schwierigen Aberrationsprobleme gelöst sind, so daß man eine hohe Bildwiedergabequalität für das gesamte Bildfeld erreicht.

Zur Lösung dieser Aufgabe wird gemäß der erfindungsgemäßen Konstruktion das Objektiv aus einem drei Komponenten enthaltendem "Vorderglied und einem Hinterglied gebildet. In dem Vorderglied befindet sich eine erste mit I bezeichnete Komponente, die von einem bikonvexen Singlet gebildet wird, eine zweite mit II bezeichnete Komponente, die von einem an ihrer Vorderfläche konkav ausgebildeten zerstreuenden Singlet oder einem zerstreuenden Doublet aus miteinander verkitteten zerstreuenden und sammelnden Linsenelementen, gemäß einer bevorzugten Ausführungsform einem !bikonkaven Singlet oder einem zerstreuenden verkitteten Doublet gebildet wird, sowie eine dritte mit III bezeichnete Komponente, die aus einem sammelnden Singlet mit einer stark konvex gekrümmten Vorderfläche gebildet ist. Die Kombination all dieser drei Komponenten liefert eine positive Brechkraft, für das System.

Das Hinterglied enthält eine vierte mit IV bezeichnete Komponente aus einem zerstreuenden Singlet mit konkav ausgebildeter Vorderfläche sowie eine mit V bezeichnete fünfte Komponente aus einem sammelnden Singlet oder einem sammelnden Doublet aus zerstreuenden sammelnden Linsenelementen, wobei die Brechkraft, die durch die Kombination dieser beiden Komponenten erzeugt wird, negativ ist. Das zerstreuende Singlet der Komponente IV kann mit dem sammelnden Singlet der Komponente V verkittet sein.

Das derart gemäß der vorliegenden Erfindung konstruierte Teleobjektiv ist durch die Kombination der folgenden Beziehungen gekennzeichnet:

409807/0912

f > L₁ >	o,86f	(1)
2o < V. - V		(2)
1 f TD /Q 1 V lij p/riyj		(3)
-0,^R_111-1A	III-2 < °'⁴	(^)
o,l4f< -R_.	ι < o,17f	(5)

Hierin bedeuten:

f: Die Äquivalent-Brennweite des gesamten Objektivs.

L,: Der Abstand von dem vorderen Scheitel der ersten Komponente in dem "Vorderglied bis zur Bildebene, d.h. die Gesamtlänge des Objektivs.

V«j Der Mittelwert von der Summe der Abbe'sehen

Zahlen der Sammellinsen-Elemente in den Komponenten I bis III.

Y'. Der Mittelwert der Summe von den Abbe'sehen

SD

Zahlen der Zerstreuungslinsen-Elemente in den

Komponenten I bis III.

^RI-2^{: Der Radius der} zweiten Oberfläche der Komponente R_ - Der Radius der ersten Oberfläche der Komponente

X-L — l S

■p

IH-I: Der Radius der ersten Oberfläche der Komponente

III.
R_T__ p· Der Radius der zweiten Oberfläche der Komponente

III.
^RIV-1^{: Der Radius der er}sten Oberfläche des Hintergliedes

oder der ersten Fläche der Komponente IV.

Zur Vereinfachung der Korrektion von verschiedenen Aberrationen muß die Gesamtlänge des zusammengesetzten Objektivs innerhalb der unter 1 gegebenen Grenzen liegen. Wenn die Gesamtlänge gleich der Brennweite ist, so ist es schwierig, die Petzval-Summe auf O zu vermindern, so daß Zunahmen in den Brechkräften vom Vorder- und Hinterglied ein Anwachsen des Dispersionsanteils

409807/09 12

des Sekundärspektrums bewirken. Soweit dies ein photographisches Teleobjektiv mit großem relativen Öffnungsverhältnis betrifft, wird ein Filter zwischen dem Hinterglied und der Bildebene vorgesehen, da das Vorderglied einen großen Durchmesser aufweist, so daß auch der Durchmesser eines an dem Vorderglied zu befestigenden Filters zunehmen müßte. Zur Sicherung eines Ortes für die Anbringung eines Filters sollte der obere Grenzwert vorzugsweise o,92f betragen. Wenn dieser obere Grenzwert überschritten wird, ist es schwierig, einen ausreichend rückwärtigen Brennpunkt sicherzustellen und gleichzeitig eine verminderte Petzval-Summe aufrechtzuerhalten. Wenn der untere Grenzwert unterschritten wird, ergibt sich eine große negative Petzval-Summe, welche den Dispersionsanteil des Sekundärspektrums vergrößert. Zur Erreichung einer minimalen Dispersion des Sekundärspektrums ist daher die Auswahl der Gläser für die Zerstreuungs- und Sammellinsen-Elemente, welche die Komponenten I, II und III bilden, ein wichtiger Faktor im Zusammenhang mit der Erfüllung der Bedingung I.

Es sei angenommen, daß ein in gegenseitiger Berührung stehendes dünnes Linsensystem für die Spektrallinien C und G von Natrium chromatisch korrigiert sei. Man sieht dann, daß die chromatischen Aberrationen für die Spektrallinien C und F von Natrium als Mitteloder Sekundärfarbe im Hinblick auf die Dispersion W und das partielle Dispersionsverhältnis S durch folgende Beziehungen abgeschätzt werden.

W= (N_c - I)AN₀ - N_c) S= (Np- N₀)AN₀ - N₀)

Der Dispersionsanteil des Sekundärspektrums Z(C,F), der im Vorder glied mit positiver Brechkraft hervorgerufen wird, läßt sich daher folgendermaßen ausdrücken:

Z(CF) = -^₀(S₁-S₂₁₂

409807/0912 _ ₆ _

wobei W₁ und Wp die Dispersionen der Sammel- und Zerstreuungslinsenelemente sind. S, und Sp sind die entsprechenden partiellen Dispersionsverhältnisse, während f die Brennweite des Vordergliedes ist.

Eine Aehromasie des Vordergliedes wird daher bevorzugt durch eine Kombination von Gläsern erzeugt, welche derart ausgewählt sind, daß (S₁-S₂)Z(W₁-Wp) einen möglichst kleinen Wert einnimmt. In der Praxis ist es wünschenswert (^s _a~^Sb)/(^w _a-^w _b) < ο,9 χ lo~^ zu wählen. Hierbei bedeutet W eine mittlere Dispersion des

et

Sammellinsen-Elements, S₀ entsprechend ein mittleres partielles

Dispersionsverhältnis, W, eine mittlere Dispersion des Zerstreuungslinsen-Elementes und S_fe entsprechend ein mittleres partielles Dispersionsverhältnis.

Als Beispiele für bevorzugte Kombinationen von Gläsern, die so ausgewählt sind, daß damit der Dispersionsanteil des Sekundärspektrums unter die oben genannten Grenzen gedrückt wird, seien erwähnt: Fluorsilikat-Kronglas, Biphosphat-Kronglas, oder Flußspat für die Sammellinsen-Elemente in einer Kombination mit Flintglas, schwerem Lanthan-Flintglas, aus dem die Zerstreuungslinsen-Elemente gefertigt sind. Die aus Fluorsilikat-Kronglas und schwerem Lanthan-Kronglas gebildete Kombination oder die Kombination aus Biphosphat-Kronglas und schwerem Lanthan-Kronglas kann hierzu verwendet werden. In diesen Fällen entsteht jedoch ein schwieriges Korrektionsproblem, das für seine Lösung entweder die Verwendung einer zusätzlichen gekitteten Fläche in dem Vorderglied gemäß Beispiel J5 benötigt, oder Hinzufügung von einer zusätzlichen Fläche, welche dieselbe Wirkung ausübt.

Die Bedingung 2 legt die Grenzen fest, welche es ermöglichen, eine gute Korrektion für chromatische Aberrationen insoweit zu bewerkstelligen, als die Kombination der Gläser so ausgewählt wird, daß der Dispersionsanteil des Sekundärspektrums minimal

40980 7/0912 -7-

gehalten wird. Wenn der Grenzbereich verlassen wird, läßt sich eine Korrektion kaum mit einer zusätzlichen achromatischen verkitteten Fläche erzielen. Zur Erfüllung der Bedingung 2 sollten die Sammellinsen-Elemente im Vorderglied notwendigerweise aus einem Glas gefertigt sein, das einen niedrigen Brechungsindex aufweist, der kleiner ist als 1,63, so daß eine Verschlechterung der sphärischen Aberrationen und Goma-Aberrationen unvermeidbar ist. Zur Kompensation dieser Verschlechterung wird der Krümmungsradius der zweiten Fläche von der Komponente I vergrößert, wobei dieser größer als das einfache und kleiner als das 1,34-fache des der ersten Fläche der Komponente II ist, da hiermit der obige Fehler ausgeglichen wird. Der Radius der ersten Fläche der Komponente II beeinflußt jedoch in bemerkenswerter Weise die sphärischen Aberrationen und den Astigmatismus. Wenn ein gutes Ergebnis erhalten werden soll, muß daher der Krümmungsradius dieser Fläche unter den Bedingungen geeignet gewählt werden, daß die Korrektion der Aberrationen für die Coma ausreicht, jedoch für die sphärischen Aberrationen etwas zu klein ist. Der durch diese Unterk'orrektion hervorgerufene Rest von sphärischer Aberration wird durch die Konstruktion des Hintergliedes ausgeglichen, das geringfügige Aberrationen von höherer Ordnung liefert. Die Bedingung 3 betrifft eine derartige Situation, so daß, wenn der obere Grenzwert überschritten wird, sphärische Aberrationen höherer Ordnung zu einer Überkorrektion führen, während eine Unterschreitung der unteren Grenze eine Korrektion der Coma schwierig gestaltet.

Bedingung 4 ist schließlich sowohl zur Korrektion der sphärischen Aberration vorgesehen, indem die Krümmung der zweiten Fläche von Komponente III abgeschwächt wird, welche die sphärischen Aberrationen, soweit sie dieses Linsensystem betreffen, am stärksten beeinflussen, als auch zum Zwecke einer Korrektion zur Kompensierung der Überkorrektur des von der ersten Fläche der Komponente II hervorgerufenen Astigmatismuses. Wenn die obere Grenze überschritten wird, führt der Astigmatismus zur einer Überkorrektion, wenn die untere Grenze unterschritten wird, wird es schwierig,

409807/0912

eine Korrektion für die Kompensierung der restlichen sphärischen Aberration durchzuführen.

Die Bedingung 5 unterstützt schließlich die Korrektion für die Kompensierung der sphärischen Restaberration, welche in dem Vorderglied unterkorrigiert bleibt. Wenn der untere Grenzwert unterschritten wird, läßt sich eine Korrektion der sphärischen Aberration nicht ohne Schwierigkeiten innerhalb der durch die Bedingungen 3 und 4 gegebenen Grenzen durchführen. Wenn die obere Grenze überschritten wird, führen Coma-Aberrationen zu einer Überkorrektion,' so daß hierbei ein zusätzlicher Nachteil entsteht.

Mit der Erfindung wird somit eine. Teleobjektiv geschaffen, das ein großes relatives Öffnungsverhältnis aufweist und ein aus drei Komponenten bestehendes sammelndes Vorderglied sowie ein aus zwei Komponenten bestehendes zerstreuendes Hinterglied aufweist, wobei das Objektiv sphärisch und chromatisch korrigiert und auch hinsichtlich der Coma und des Astigmatismuses korrigiert ist, so daß über das gesamte Bildfeld eine hohe Bildwiedergabequalität erhalten wird. Besonderes Augenmerk ist auf ein vermindertes Sekundärspektrum bzw. eine sekundäre Farbe gelegt.

Die beiliegenden Zeichnungen bevorzugter Ausführungsformen dienen der weiteren Erläuterung der Erfindung. Darin zeigen:

Fig. 1: eine schematische Ansicht von Beispiel 1 des erfindungsgemäßen Teleobjektivs;

Fig. 2a, 2b und 2c: Aberrationskurven des Beispiels 1;

Fig. 3: eine diagrammartige Ansicht von Beispiel 2;

Fig. 4a, 4b und 4c: Aberrationskurven von Beispiel 2;

Fig. 5: eine diagrammartige Ansicht von Beispiel Jj '^un&

409807/0912

Fig. 6a, 6b und 6c: Aberrationskurven von Beispiel 3.

Die Konstruktionsdaten für die drei Beispiele einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Teleobjektivs sind im folgenden gegeben. Hierin bedeuten:

R: Die Krümmungsradien von aufeinanderfolgenden brechenden Flächen.

D: Die in axialer Richtung gesehenen Dicken der aufeinanderfolgenden Linsenelemente oder der Luftzwischenräume.

N: Die Brechungsindices (für die d-Linie des Spektrums) der Gläser der aufeinanderfolgenden Linsenelemente.

V: Die Abbe'sehen Zahlen der Gläser der aufeinanderfolgenden LinsensLemente.

Beispiel 1 ( Fig. 1 )

f = loo F = 2,8 2 (J = 8,24° Rückwärtiger Brennpunkt = 23,73

R₁ = 4o,586

D₁ = 7,4978 N₁ = 1,43387 V₁ = 95,1 R₂ = -64.262

D₂ * 5,o632
R₃ = -48,2052

D₃ = 1,7929 N₂ = 1,7859 V₂ = 44,2 R₄ = 269.4636

D₄ = 3.468
R₅ = 38,o994

D₅ = 5.5696 N, = 1,48749 V^ = 7o,l

= -174,7872

D₆ = 41,1339

409807/0912 " ^l0 "

- Io -

-15,9528

D^ =

-63,1176 -34,8221

L₁

Dg =

ο,6936 1,2484

9ο, 2ο

82,6 44,2

= 1,51633 V₄ = 64,1 = 1,72151

= 29,2

Die Aberrationskoeffizienten des Beispiels 1 sind in folgender Tabelle wiedergegeben:

Nr.	I	II	III	ο,	P	-2,	r
1	3,1554	-2,667ο	2,2541	ο,	7455	-41,	5352
2	11,2919	-17,2687	26,4ο91	-ο,	47ο8	54,	ΙΟ73
3	-Ι6,77ο3	24,6137 ■	-36,1255	-O,	9128	-ο,	36ΙΟ
4	-ο,οο22	-ο,οο73	-ο,ο25ο	ο,	1633	-ο,	6424
5	1,8643	-ο,9946	ο,53ο6	ο,	86ο1	-11,	7419
6	2,3415	-3,956ο	6,6839	-2,	1875	ο,	6094
7	-2,3οο6	ο,7958	-ο,2753	-ο,	1343	ο,	8335
8	-ο,ο274	ο,ο66ΐ	-ο,1596	1,	1245	-2,	6858
9	ο,556ο	-ο,6858	ο,8458	ο,	2ο34	-3,	5276
	ο,1ο87	-ο,1ο38	ο,1381		1324		2837
Nr.	L	τ
1	ο,οο966	-ο,οο8ΐ6
2	ο,ο1175	-ο,ο1797
3	-ο,ο3754	ο,ο551ο
4	-ο,οο277	-ο,οο946
5	o,olo6o	-ο,οο566
6	ο,οο849	-ο,οΐ435
7	-ο,οο46ΐ	ο,οο159
8	-ο,οο344	ο,οο831
9	ο,οο749	-ο,οο924
	-ο,οοο3δ	ο,οοοίδ					-
		409	1807/0912

Darin bedeuten:

L: Die Koeffizienten für die chromatische Aberration auf der Achse.

T: Die Koeffizienten für die Färb-Querabweichung.

Beispiel 2 ( Fig. 3 )

f = loo F = 2,8 2 J= 8,24°

Rückwärtiger Brennpunkt = 23,58

= 63,4

^Rl	I	= 91,8891	5,6661	N₄	= I,6l8oo
	^R8	D₁ =
R₂		= -55,7244	3,3529
	R₉	D₂ =
R		= -44,67o8	1,5	^N5	= I,62oo4
	^Rlo	D, =
^R4		= 135,877	0,3266	N₆	-
	^Rll	D₄ =
^R5	= 31,5311	4,3852		= I,6l8oo
	D₅ -
^R6	= 92,29o7	45,5587
	^D6 -
R	= -16,3853	0,9065	= 1,51633
D₇ -
= -28,2835	3,3333
D₈ =
= -52,1851	1,1232	= 1,49831
^D9 ⁼
= 127,4969	1,9164	= l,744oo
^Dlo=
= -60,3926

= 36,3

= 63,4

= 64,1

= 65,o = 44,8

409807/0912

L₁ = 91,65 V_A = 63,4 V_B = 36,3

Die Aberrationskoeffizienten von Beispiel 2 sind in der folgenden Tabelle wiedergegeben:

Nr.	I	II -	0	III	O₃	2	P	O₃	V
1	o,3o4l	ο,ο292	2ο	,οο28	ο,	,4156	-23,	,ο4ο2
2	17,9959	-19,4212	-22	,9594	-ο,	,6853	24,	.359ο
3	-2ο,9224	21,6732	-ο	,^5Io	-ο,	,8566	-ο,	144ο
4	-ο,ο398	-ο,ο424	O	,ο453	1,	2816	-ο,	3485
5	4,7ο1ο	-1,6345	O	,5683	-ο,	2112	-2,	6187
6	ο,ο573	-ο,2345	-O,	,9592	-2,	4138	ο.	23ο7
7	-2,7811	ο,ο288	■ο	,οοο3 .	1,	0778	-ο,	ο215
8	ο,7225	-ο,4682	-ο.	,3ο35	-ο,	2ο57	1,	9769
9	-ο,2848	ο,3376	-O.	,4οοΐ	ο,	6372	ο,	2295
Io	-ο,οο21	ο,ο193	Oj	,1746	ο,	ο737	-ι,	913ο
11	ο,3497	-ο,3486	O₁	,3475	ο,	7ο63	-2,	ο5ο5
	ο,ΐοοΐ	-ο,ο6ΐ4		,ο694		ο287		2361
Nr.	L	T
1	ο,οο8ΐ3	ο,οοο7δ
2	ο,ο2559	-ο,ο2762
3	-ο,ο4757	ο,ο4928
4	-ο,οο754	-ο,οο8ο4
5	ο,ο193ο	-ο,οο671'
6	ο,οο22ο	-ο,οο9ο2
7	-ο,οο548	ο,οοοοδ
8	ο,οο342	-ο,οο222
9	-ο,οο2ΐ4	ο,οο254
Io	-ο,οοο53	ο,οο48ΐ
11	ο,οο396	-ο,οο394
	-ο,οοο66	-ο,οοοοδ	8ϋ
		409	7/09 Ί

- 13 -

2333461

Beispiel 3 ( Pig. 5 )

f = loo F = 2,8 · 2«/ = 8,24° Rückwärtiger Brennpunkt = 22,36

₁ R₂ = -64,9208

R-j = -56,9o98 R₄ = 4o,576l

R₅ = I49,l6o7

= 6,9659 N₁ = I,6l8oo V₁ = 63,4 = 1,5565

= 1,5798 N₂ = l,7859o V₂ = 44,2

=3, N₃ = 1,48749 V₅ = 7o,l

D₅ = o,3333 R₆ = 34,o225

D₆ = 6,5393 N₄ = I,6l8oo V₄ - 63,4 R₇ = 276,4253

D₇ = 41,9924 R₈ = -15,4491

D₈ = 0,5 N₅ = 1,58313 V₅ = 56,4 R₉ = -53,4819

D₉ = 0,7865 R₁₀= -54,1229

D₁₀= 2,o664 N₆ = 1,72151 V₆ = 29,2 R₁₁= -3o,62o.2

L₁ =87,68

. v_A = 65,6 V_B = 44,2

Die Aberrationskoeffizienten von Beispiel 3 sind in der folgenden Tabelle wiedergegeben:

- 14 40980 7/0912

Nr.	2	I	II	1,	III	0	P	-1,	V
1	21	,Ι4οο	-1,4755	42,	ο173	0	,7964	-6ο,	25ο5
2	-24	,2428	-3ο,ο4ο4	-48,	4816	-ο	,5883	68,	9ο72
3	-1	,7582	34,5471	-ο,	2ο62	-O	,7732	ο,	3448
4	-ο	,4265	1,ο4ΐ4	-ο,	76ο2	-O	,2768	-ο,	7571
5.	4	,Ο518	-ο,0367	1,	ο26ο	1	,2197	-1,	1739
6	ο	,Ο577	-2,6239	3,	6967	-ο	,1225	-7,	8231
7	-2	,8337	-1,741ο	-ο,	6357	-2	,1382	ο,	3ο36
8	ο	,4961	ο,7782	ι,	2426	ο	,384ο	-4,	8189
9	-ο	,1996	-ο,4611	-ι,	ο654	-O	,6886	4,	ο527
Io	O	,2ο53	ο,4736	ο,	ο927	1	,7743	-2,	3ο75
11	O	,5627	-ο,58οο	ο,	5978	-ο	,3686	-3,	ο267
		,ο986	-ο,1183		1667		,οοΐ6		3ο95
Nr.	ο.	L	T
1	ο.	,Ο1558	-o,olo74
2	-ο.	,Ο2571	-0,03635
3	-O₁	,ο4331	ο,ο6ο43
4	-O₃	,Ο1879	ο,οΓ372
5	O₁	,ΟΟ321	-ο,οο227
6	O₃	,Ο1784	-ο,ο1154
7	-O₃	,οο694	-ο,οΐ449
8	O₃	,ΟΟ537	ο,οοΐ68
9	-Q₁	,οο22ο	-ο,οο5ο9
Io	O₃	,ΟΟ517	ο,ο1194
11	-ο,	ΟΟ726	-ο,οο748
	οοο33	-ο,οοο21

Die Figuren 2a, 2b und 2c, die Figuren 4a, 4b und 4c sowie die Figuren 6a, 6b und 6c zeigen die Korrektionszustände von Bildaberrationen von Beispiel 1, Beispiel 2 und Beispiel 3. Aus diesen Aberrationskurven ist die gute Korrektur der Aberrationen ersichtlich.

409807/0912

_ 15 _

Claims

Patentansprüche

l.) Teleobjektiv mit großem relativem Öffnungsverhältnis und einem sammelnden Vorderglied sowie einem zerstreuenden Hinterglied, dadurch gekennzeichnet , daß das Vorderglied aus einer ersten Komponente mit positiver-Brechkraft, einer zweiten Komponente mit negativer Brechkraft und einer dritten Komponente mit positiver Brechkraft besteht und daß die Kombination der folgenden Beziehungen erfüllt ist:

(1) f > L₁ > o,86f

(2) 2o< V_A - V_B ·

1 < R_1-2^Ii-I < ¹^
(4) "°

(5) -^Riv_i < ⁰

worin f "die Äquivalent-Brennweite des gesamten Objektives; L-, die Entfernung von der ersten Fläche des Vordergliedes bis zur Bildebene; V. den Mittelwert der Summe der Abbe'sehen Zahlen von den Sammellinsen-Komponenten im Vorderglied; V_ß den Mittelwert der Summe der Abbe"sehen Zahlen der Zerstreuungslinsen-Komponenten im Vorderglied; R-j- ₂ den Krümmungsradius der zweiten Fläche der ersten mit I bezeichneten Komponente; R-rj_i den Krümmungsradius der ersten Fläche der mit II bezeichneten Komponente; R___ . den Krümmungsradius der ersten Fläche der mit III bezeichneten Komponente; R-rjl-2 ^{den Kru}"^imunssradius der zweiten Fläche der mit IJI bezeichneten Komponente und R_IV , den Krümmungsradius der ersten Fläche im Hinterglied bedeuten.
2. Teleobjektiv mit großem relativen Öffnungsverhältnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß das Hinterglied aus einer Zerstreuungslinsen-Komponente und einer

4098Ü7/0912" _l6_

2339A61

Sammellinsen-Komponente besteht.
3. Teleobjektiv mit großem relativem öffnüngsverhältnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Komponente I ein bikonvexes Singlet, die Komponente II ein bikonkaves Singlet und die Komponente III ein sammelndes Singlet mit einer stark konvex gekrümmten Vorderfläche ist.
4. Teleobjektiv mit großem relativem öffnungsverhältnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Komponente I ein bikonvexes Singlet, die Komponente II ein bikonkaves Doublet aus miteinander verkittenden zerstreuenden Sammellinsen-Elementen und die Komponente ΪΙ ein sammelndes Singlet mit einer stark konkav gekrümmten Vorderfläche ist.
5» Teleobjektiv mit großem relativem Öffnungsverhälthis nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Hintergiied ein zerstreuendes Singlet mit einer starken nach vorne gerichteten Konkavität sowie ein sammelndes Singlet enthält*
6. Teleobjektiv mit großem relativem öffnungsverhältnis nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet* daß das Hihterglied ein zerstreuendes Singlet mit stark nach vorwärts gerichteter Konkavität und ein zusammengekittetes sammelndeg Sin« glet enthält.
7. Teleobjektiv mit großem relativem Öffnungsverhältnis nach Anspruch 4> dadurch gekennzeichnet, daß das Hinterglied ein zerstreuendes Singlet und ein sammelndes Doublet enthält, welches miteinander verkittete zerstreuende und sammelnde Linsenelemente aufweist.

409807/0912