DE2311098A1 - Verfahren zur selektiven entfernung von schwefeldioxyd aus gasmischungen - Google Patents
Verfahren zur selektiven entfernung von schwefeldioxyd aus gasmischungenInfo
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Description
DR. W.SCHALK · DIPL.-ING. P.WlRTH · DI PL.-l NG. G. DAN N EN BERG
DR. V. SCHMIED-KOWARZIK · DR. P. WE! NHOLD · DR. D. GUDEL
6 FRANKFURTAM MAIN
Wd/Eh 8949-1
Union Carbide Corporation
270 Park Avenue
New York, N.Y. 10017, USA
Verfahren zur selektiven Entfernung von
Schwefeldioxyd aus Gasmischungen.
Schwefeldioxyd aus Gasmischungen.
Die vorliegende Erfindung "bezieht sich auf ein Verfahren zur
Entfernung von Schwefeldioxyd und Mischungen aus Schvvefeldioxyd und Schwefeltrioxyd aus Abgasen1!; und sie betrifft insbesondere
ein Verfahren, bei dem die Abgase vorwiegend aus Kohlendioxyd bestehen und wobei die Absorption von Kohlendioxyd
aus diesen Abgasen auf einem l.Iinimum gehalten wird.
Die Verwendung von schwefelhaltigen natürlichen Brennstoffen zur Krafterzeugung führt zu Abgasen, die eine Anzahl schädlicher,
uravveltverschmutzender Beetandteile enthalten, unter
♦bzw. Rauchgasen 3 0 9840/10*0
denen Schwefeldioxyd und Schwefeltrioxyd vorherrschen. Es wurden bereits Lösungen dieses Problems vorgeschlagen, die auf der
Absorption und/oder Reaktion der Schwefeloxyde mit anorganischen
Reagentien, wie z.B. Natriumcarbonat, in Lösung, Aufschlämmung oder Pulvern basierten und die entsprechenden Sulfit-
und Sulfatsalze lieferten. Gasbehandlungssysterne, die mit Reagentien
in quantitativen Mengen arbeiten, sind jedoch recht kostspielig, da nicht nur das Reagens selbst teuer ist, sondern
auch noch hohe Transportkosten für das Bringen des Reagens zu der Anlage und die Entfernung der gebildeten Salze anfallen.
Ein Verfahren zur selektiven Entfernung von SOp und SCU aus Abgasen,
das mit einem absorbierenden, regenerierbaren Lösungsmittel arbeitet, ist wirtschaftlich wesentlich rentabler als
Verfahren, die quantitative Mengen eines Reagens benötigen, das nicht regeneriert werden kann. Lösungsmittel, wie z.B. Monoäthanolamin,
mit denen Kohlendioxyd und Schwefelwasserstoff aus natürlichen Gasströmen sowie Kohlendioxyd aus den Wasserstoff-
und Stickstoffströmen von Wasserstoff- und Ammoniak-Anlagen
ausgewaschen werden, sind für die selektive Behandlung von Abgasen nicht zufriedenstellend. Hier wird ein Lösungsmittel benötigt,
das SC>2 und SO, leicht selektiv absorbieren kann, ohne
gleichzeitig wesentliche Mengen an Kohlendioxyd zu absorbieren. Verbrennungsabgase enthalten im allgemeinen etwa 15 Gew% Kohlendioxyd,
was etwa dem 50- bis 100-fachen der SOp-Konzentration
dieser Gase entspricht. Da das nicht au absorbierende Gas
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in erheblich grösseren Mengen anwesend ist als das Gas oder die
Gase, die entfernt werden sollen, wird das Problem noch verstärkt.
Auch bei der Behandlung von Abgasen aus Schwefelsäure-Anlagen, die, im Falle von Kammerverfahren-Vorrichtungen hauptsächlich
NO2 (1000 TpM) und NO (500 TpM) zusammen mit SO2 (1500 bis
4000 TpM) oder im Falle von Kontakt-Vorrichtungen SO2 (3000
bis 5000 TpH), SO3 (0,3 bis 1,3 TpM), Sauerstoff (9 bis 11 Vol-$
und restliche inerte Gase,wie N^, A und CO^, in den Abgasen enthalten,
sind die bisher bekannten Veröffentlichungen über die Brauchbarkeit
von organischen Absorptionsmitteln, insbesondere Amine, für die Absorption von SO2 nicht zufriedenstellend. Es wurde
angegeben, dass Amine im allgemeinen das SO2 aus SOp-haltigen
Gasen mittels einer irreversiblen Disproportionierungs-Reaktion absorbieren, die zur Bildung von Dithionaten führt und somit
eine Lösungsmittel-Regenerierung durch Wärme-Strippen unmöglich macht. Ausserdem wurde gefunden, dass bei Temperaturen über
etwa 100 nicht-umkehrbare Reaktionen mit Amin-Lösungsmitteln
eintreten, die zur Bildung organischer Schwefelverbindungen und polymerer Produkte führen.
Es wurde weiterhin gezeigt, dass der durch Verdampfung eintretende
Verlust an organischem Lösungsmitteln sogar bei Lösungsmitteln geringer Flüchtigkeit sehr hoch ist, da ein hohes
Verhältnis von Gasfluss zu Flüssigkeitsfluss besteht.
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Eine weitere Schwierigkeit ist darin zu sehen, dass in organischen
Lösungsmittelsystemen aufgrund der Anwesenheit von Sauerstoff in den Abgasen eine autokatalytische Oxydation von SO2 zu
SO-z stattfindet. Das SO, kann normalerweise nicht durch Strippen
von dem Lösungsmittel getrennt werden und bewirkt durch seine Akkumulation einen Verlust an Absorptionskapazität des
Lösungsmittels.
Die Lösung dieses Problems der selektiven Entfernung von SOp
oder SO2 und SO-, aus Abgasen ohne gleichzeitige Entfernung
von wesentlichen Mengen an Kohlendioxyd erfordert nicht nur eine Wahl des oder der zu verwendenden Lösungsmittel unter
chemischen Gesichtspunkten, sondern bedarf auch einer genauen
Wahl der Verfahren zur Wiedergewinnung des Lösungsmittels sowie
einer sorgfältigen Beachtung der physikalischen Anordnung, Verfahrensstufen
und Vorrichtungen.
Es wurde nun gefunden, daß Schwefeldioxyd selektiv aus Gasmischungen
entfernt werden kann, durch ein Verfahren, "bei dem man im wesentlichen
(1) die Gasmischung bei einer Temperatur unter 100° durch eine Absorptionsvorrichtung im Gegenstrom zu einer absorbierenden
Lösungsmittelzusammensetzung leitet, die im wesentlichen aus folgenden Komponenten besteht:
(a) etwa 50 bis 95 Gew.-$ wenigstens einer stickstoffhaltigen Verbindung der Formel:
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r(R9o -Hr- η
η—fr OR1 ^j- ν;
(R5O ^- H
in der jeder der Heste R-j, R2 und R, jeweils für eine
Alkylengruppe mit 2 bis 4 Kohlenstoffatomen steht und a, b und c jeweils für eine ganze Zahl von 1 bis 5;
oder der Formel:
H H -4 OR1
H H -4 OR1
H —4 OR2)^ ^(R4O^3- η
in der jeder der Reste R-, <Hp, R* und R. jeweils für
eine Alkylengruppe mit 2 bis 4 Kohlenstoffatomen steht; a, b, c und d jeweils für eine ganze Zahl von
1 bis 5 stehen und H1- eine Alkylengruppe mit 1 bis 6
Kohlenstoffatomen ist; und
(b) wenigstens 5 cß> Wasser, wobei das Fliessverhältnis von
Lösungsmittel zusammensetzung zu Gas so bemessen wird,
dass die molare Konzentration des zu absorbierenden Schwefeldioxyds darin nicht die molare Konzentration
des anwesenden Wassers übersteigt;
(2) Schv/efeldioxyd in der Lösungsmittelzusainmensetzung absorbiert;
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(3) die absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung, die absorbiertes
Schwefeldioxyd enthält, bei einer Temperatur von höchstens etwa 115° in wenigstens eine Stripp-Kolonne♦leitet
und das absorbierte Schwefeldioxyd durch Strippen entfernt, wobei die Temperatur in dem Stripper so geregelt
wird, dass die als Bodenprodukt aus dem Stripper austretende, gestrippte absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung
eine Temperatur von höchstens 125° aufv/eist;
(4) aus dem Stripper als Bodenprodukt eine gestrippte, magere
Lösungsmittelzusamraensetzung abzieht, die höchstens
20 Gew.-/3 Schwefeldioxyd und wenigstens etwa 1 Hol V/asser
pro Hol des in dem mageren Lösungsmittel verbleibenden Schwefeldioxyds enthält;
(5) das gestrippte, magere Lösungsmittel-Bodenprodukt aus Stufe (4) mit einer solchen Menge V«rasser in die Absorptionsvorrichtung
zurückführt, dass eine absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung geiaäss Stufe 1 (a) und (b) erhalten
wird; und
(6) aus dem Stripper einen Dampf entfernt,der im wesentlichen
aus Schwefeldioxyd und V/asser besteht.
Enthält der erfindungsgemäss zu behandelnde Abgasstrom ausser
Schwefeldioxyd auch Schwefeltrioxyd, oder wird während der Behandlung durch Oxydation von Schwefeldioxyd Schwefeltrioxyd
gebildet (auch wenn οΟ~ im Verhältnis zu diesen beiden Gasen noch
stripping tower» 309840/1080
immer vorwiegt), so wird das Schwefeltrioxyd durch die erfindungsgemäss
verwendete Lösungsmittelzusammensetzung quantitativ absorbiert. Das Schwefeltrioxyd kann aus der absorbierenden Lo-Bungsmittelzusammensetzung
entfernt werden, indem man einen Teil des mageren, aus dem Stripper austretenden, absorbierenden
Lösungsmittel8troms aus dem System isoliert, diesen Teil entweder chemisch wiedergewinnt oder verwirft und in dem System
durch frische oder wiedergewonnene absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung ersetzt. Der isolierte Teil des mageren, absorbierenden
Lösungsmittels kann durch Zugabe einer stöchiometrischen Menge an Kaliumionen wiedergewonnen werden, die dem
System vorzugsweise in Form von Kaliumhydroxyd oder Kaliumcarbonat
zugeführt werden. Diese Behandlung mit Kaliumionen führt überraschenderweise zu einer quantitativen Ausfällung von
Kaliumsulfat; diese Ausfällung wird in bekannter V/eise, z.B. durch Filtrieren, Zentrifugieren oder dgl., von der Mutterlauge
getrennt, und das so wiedergewonnene absorbierende Lösungsmittel kann nun in das Absorptionsverfahren zurückgeführt werden.
Bei der Behandlung von Abgasen, die — ausser Schwefeldioxyd
oder einer Mischung von Schwefeldioxyd und Schwefeltrioxyd —
auch Stickstoffoxyde enthalten, kann ein Teil dieser Stickstoffoxyde in der oben beschriebenen absorbierenden Lösungsmittelzusammensetzung
absorbiert und dann während des Strippens mit dem Schwefeldioxyd entfernt werden. Kleine Mengen können in
Form von Aminnitraten und/oder -nitriten in dem absorbierenden
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Lösungsmittel zurückgehalten werden. Die Konzentration dieser Nitrate und/oder IJitrite in den .cystein zur Behandlung von Abgasen
kann gering gehalten werden, indem nan einen Teil des mageren, absorbierenden Lösungsuittelstroms isoliert und verwirft
oder, nach Entfernung aus dem System auf chemische Weise regeneriert. Diese chemische Regenerierung
des mageren, absorbierenden Lösungsmittels kann durch Zugabe von Kaliumionen, vorzugsv/eise in Forin von Kaliumhydroxyd,
erfolgen; hierbei wird ein Überschuss über die stöchiometrische Menge verwendet, die zur Ausfällung aller nitrate und ITitrite
in Form von Kaliumsalzen sowie zur Ausfällung dos gesamten Schwefeldioxyds und gegebenenfalls anwesenden Schiefeltrioxyds
in Form von Kaliumsulfit bez'.v, Kaliunoulfet benötigt wird.
Diese Ausfällungen werden dann in bekannter "Jei^e, z.B. durch
Filtrieren oder Zentrifugieren, aus dem Lc-sunp:e:..:-t"tel
entfernt, und das aus absorbierendem Lösungsmittel bestehende
Piltrat wird in das System zurückgeführt ur.d liefert dort die Kaliumionen für die oben beschriebene .^;üfällung von
Schwefeltrioxyd in Form von Kaliumsulfat.
Die beigefügte Zeichnung zeigt ein Fließ schema d.?i erf inchmgsgemässen
Verfahrens. Ein Gasstrom 1. der üchv;cf'-ldioxyd, Schwefeltrioxyd
und Kohlendioxyd in den !!engen enthält, die normalerweise
in den Abgasen aus Kraftwerken oder andere Abgase wie
z.B. " Tail"-Gase aus Schwefelsäure-Anlagen anzutreffen sind,
aus dem der größte Teil der Flugasche entfernt v;urde und der
üblicherweise aus dem Vorwärmermit einer Temperatur
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von 150° anfällt, wird mit einem Gebläse 3 durch einen Y/ärmeaus-tauscher
5 geblasen, in dem die Gasnischung auf eine Temperatur
von etwa 30° bis 100°, vorzugsweise etwa 40 bis 60 , abgekühlt wird. Das gekühlte Gas 7 tritt an der Seite des wärmeaustauscher
5 aus und strömt in den Boden der Absorptionsvorrichtung 9 ein. Diese Absorptionsvorrichtung kann aus einer unteren
Zone 11, die eine beliebige Zahl von bekannten Absorptionselementen
(z.B. Siebboden, gefüllte Kolonnen, Sprüh-.bezw.
Berieselungstürme oder Zentrifugal-Absorber) enthält, und einer oberen YVasser-V/aschzone 13 bestehen, in der das mitgeführte
und/oder verdampfte Lösungsmittel entfernt wird. Die Absorptionszone 11 besitzt 4 oder 5 theoretische Böden, während die Y/asser-
\7aschzone 13 etwa einem theoretischen Boden entspricht. Während
das Abgas durch die Absorptionsvorrichtung strömt, wird aus der Absorptions- und V'asser-",7aschzone Y/asser entfernt, wodurch
die Gastemperatur auf etwa 30° bis 50° gesenkt wird.
Der am Kopf der Absorptionsvorrichtung 9 austretende Gassirom 15 fliesst in die Entnebelungs-Vorrichtung 17, wo die mitgeführte
Feuchtigkeit entfernt und als Strom 19 von dem Boden der üntnebelungsvorrichtung
17 in die Jasser-V/aschzone 13 zurückgeführt
wird. Der am Kopf der Entnebelungsvorrichtung austretende Gasstrom 21 gelangt zum Kopf des Wärmeaustauschers 5, wird in diesem
aus etwa 90° bis 140° erhitzt, verlässt den Boden des Wärmeaustauschers 5 als Gasstrom 23 und wird als Abgasstrom 27
durch den Schornstein 25 abgelassen.
♦"Demister"
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- ίο -
Der Lösungsmittels tram 29, der zur .Beschickurij -.uii 'Viederauffüllung
der Absorptionszone 11 in der Absorptionsvorrichtung 9 dient, wird von dem Lagertank Jl herbeigeführt, α er wiederum
durch einen frischen Lösungsmittelstrom 33 und Jer 2airückgeführten
Lösungsmittelstrom 35 versorgt wird.Der Lösiui:;:saittelstrom
29 besteht, nachdem das Gesamtsystem für dieDau* r von ein oder
zwei Umläufen in Betrieb war, im wesentlichen aus einer Lösung von 70 bis 95 Gew.-'/ί Lösungsmittel (vorzugsweise 85 Gew.-/&)»
1 bis 20 Gew.-^ Wasser (vorzugsweise 10 Gew.-^i), bis zu 15 Gew.-
io zurückgebliebenem, absorbierten Schwefeldioxyd (vorzugsweise
2 bis 10 Gew.-^) und bi3 zu 10 Gew.->o Schwef eltrioxyd (vorzugsweise
weniger als 5 Gew.-?o). Der Lösungsmittelstrom 29 wird in
einem Gewichtsverhältnis von Lösungsmittel zu Gas zwischen 0,005 bis 0,2 in die Absorptions-zone 11 geleitet; das bevorzugte
Gewichtsverhältnis beträgt 0,01 bis 0,4- für Rauchgase,
die etwa 0,4 Gew.-aß> Schwefeldioxyd enthalten. Dieses Lösungsmittel
29 fliesst im Gegenstrom zu dem Gasstrom 7 nach unten durch die Absorptionszone und absorbiert d^hei den grössten
Teil des Schwefeldioxyds und Schwefeltrioxyds in dem Gasstrom
sowie kleine Mengen an Kohlendioxyd und'Spuren der gegebenenfalls
in den Rauchgasen vorhandenen Stickstoffoxydgase.
Die V/aschzone 13 der Absorptionsvorrichtung 9 wird kontinuierlich
mit einem Y/asserstrom 37 beschickt, mit dem das mitgeführte
oder verdampfte Lösungsmittel aus dem Gasstrom ausgewaschen wird.Dieser Wasserstrom 37 wird mit einer Geschwindigkeit ein-
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ΊΙ
geführt, die dem 0,1- bis 1,5-fachen der Geschwindigkeit des
Lösungsmittelstromes 29 entspricht; die bevorzugte Geschwindigkeit
liegt zwischen dem 0,3- bis 0,8-fachen der Lösungsmittelzufuhr. Ein Teil des Y/assers in der Vaschzone 13 verdampft in
den Gasstrom 15; die Menge des verdampften V/assers hängt von
dem ursprünglichen V/assergehalt des Abgases, das von der Absorptionszone
11 in die \7aschzone 13 gelangt, und von der Temperatur in der Absorptionszone 11 ab. Das übrige Wasser trifft mit
dem Lösungsmittelstrom 29 in der Absorptionszone 11 zusammen,
und aus dieser Mischung wird zusätzliches V/asser durch den Gasstrom verdampft, der durch die Absorptionszone 11 geleitet
wird; auch hier hängt die jeweilige Menge von dem ursprünglichen Wassergehalt des Abgases 1 ab. ...
Der angereicherte Lösungsmittelstrom 39» der am Boden der Absorptionsvorrichtung 9 austritt, besteht im wesentlichen aus
50 bis 90 Gew.-^ Lösungsmittel, 5 bis 30 Gew.-^ V/asser, 10 bis
25 Gew.-5& Schwefeldioxyd, bis zu 10 Gew.-c/o Schwefeltrioxyd, bis
zu 1 Gew.-/£ Kohlendioxyd und Spuren von Stickstoffoxyden, falls
diese in dem Abgas vorhanden waren. Bei Verwendung von Triäthanolamin als Lösungsmittel und bei den oben angeführten V.rasser-Pliessgeschwindigkeiten
enthält der angereicherte Lösungsmittelstrom etwa 60 bis 80 Gew.-5'ό Triäthanolamin, 10 bis 15 Gew.-^
Wasser, 12 bis 25 Gew.-$ Schwefeldioxyd, 1 bis 5 Gew.-$£ Schwefeltrioxyd
und bis zu 0,6 Gew.-^ Kohlendioxyd.
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Der angereicherte Lösungsmittelstrom 39 fliesst durch den V/ärmeaustauscher
41, wo er auf eire Temperatur von etwa 80° bis
120° (vorzugsweis e 90°) erhitzt wird, und gelangt dann als
Strom 43 in den Stripper 45·
Der Stripper 45 kann eine Destillationskolonne
beliebiger Bauart sein
(z.B. mit Siebböden, gefüllt oder mit Cpinnband) und entspricht
etwa 5 bis 20 theoretischer; Buden, vorzugsweise 8 bis 12 theoretischen
Böden; die genaue Zahl hiin-vt von aera verwendeten
Lösungsmittel und den gewünschten Grad an Schweieliioxyd-Kntfernung
aus dem angereicherten Lösungsmittelstror. 43 ab. Je
stärker die Schv/efeldioxyd-Iaitfernur.g in dieser Btufe ist (d.h.
je weniger Schv/efeldioxyd sich in «m mageren Lösungsmittel 35
befindet, das in den Lagertank 31 zurückgeführt virä), umso
v/eniger Schwefeldioxyd enthält das durch den Schornstein austretende Abgas 27. Der Stripper 45 kann bei atmosphärischen
Druck betrieben werden, arbeitet jeo.och verzag;.-:,.·.οise unter reduziertem
Druck, d.h. etwa 0,14 bis 0,7 kg/cm". Γ/..lis erwünscht,
kann eine kleine Zone 47 am Boden des Stripj>eri= -Yi für sehr
starkes Strippen (d.h. bis zu einem Sch'.vefeläioAydgenalt, der
erheblich unter dem normalen Gehalt dee mageren Lösungsmittels 35 liegt) vorgesehen werden. Diese Zone muss Jedoch, nicht ein
Teil des Hauptstrippers 45 sein, sondern kann auch als getrennte
Vorrichtung betrieben werden. Sie kann auch völlig entfallen, wenn ein geringer Verlust an Schwefeldioxyd während dar llitratausfällungsstufe
in Kauf genommen wird.
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Das Überkopf-Produkt des Strippers 45, nämlich der Strom 49,
wird in der Kühlvorrichtung 51 abgekühlt, und der grösste Teil des"Wassers wird als Strom 53 kondensiert. Ein kleiner Teil
des Stroms 53 (etwa 1 bis 15 Gew.-^) wird als Strom 55 abgezweigt
und zum Kopf des Strippers 45 zurückgeführt, um dort
das mitgeführte Lösungsmittel niederzuschlagen und gegebenennotwendigen
fallsvzusätzlichen Wasserdampf für das Schwefeldioxyd-Strippen zu liefern. Der Hest des Kondensates aus der Kühlvorrichtung 51 wird als Strom 61 gegebenenfalls mit frischem Wasser aus dem Strom 63 kombiniert und als Strom 37 zu der Absorptionsvorrichtung 11 zurückgeführt, v/o er in die Y'aschzone 13 eintritt. Das aus der Kühlvorrichtung austretende, nicht-kondensierte ÜberkopT-Produkt 65 wird durch die Vakuumpumpe 67 als gasförmiges Schwefeldioxyd-Produkt 69 entfernt, das getrocknet, verflüssigt und zu Endprodukten, v/ie Schwefelsäure oder Schwefel, verarbeitet oder als solches verwendet bzw. verworfen werden kann.
fallsvzusätzlichen Wasserdampf für das Schwefeldioxyd-Strippen zu liefern. Der Hest des Kondensates aus der Kühlvorrichtung 51 wird als Strom 61 gegebenenfalls mit frischem Wasser aus dem Strom 63 kombiniert und als Strom 37 zu der Absorptionsvorrichtung 11 zurückgeführt, v/o er in die Y'aschzone 13 eintritt. Das aus der Kühlvorrichtung austretende, nicht-kondensierte ÜberkopT-Produkt 65 wird durch die Vakuumpumpe 67 als gasförmiges Schwefeldioxyd-Produkt 69 entfernt, das getrocknet, verflüssigt und zu Endprodukten, v/ie Schwefelsäure oder Schwefel, verarbeitet oder als solches verwendet bzw. verworfen werden kann.
Das Bodenprodukt 71 aus dem Stripper 45 (das oberhalb der starken
Strippzone 47 entnommen wird) fliesst durch den Kocher 73, wo der als Strom 75 bezeichnete Teil auf eine Temperatur zwischen
90 und 130° erhitzt wird, um den Schwefeldioxydgehalt
auf höchstens 15 Gew.-^, vorzugsweise etwa 2 bis 7 Gew.-^, zu
senken. Dieses Sieden kann durch indirektes Erhitzen oder durch Einführung von hei3sem V/asserdampf bewirkt werden. Die eigentliche
Siedegeschwindigkeit entspricht etwa der Geschwindigkeit, mit der das Überkopf-Produkt 49 abgezogen wird. Der Hest des
♦"Reboiler"
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Produkt stromes 77 aus dem Kocher wird in zwei Siröme aufgeteilt.
Aus dem ersten Strom 79, der etwa 5 bis 50 Gew.-'/o des Produktstromes
77 ausmacht (vorzugsweise etwa 5 bis 20 Gew.-/S) wird
das Lösungsmittelnach Abtrennung von dem darin gelösten Schwefeltrioxyd wiedergewonnen. Der andere Teil des Stromes 77, nämlich
Strom 81, wird durch den '.Tärmeaustauscher 41 geleitet, wo
er auf die gewünschte Absorbertemperatur, d.h. etv/a 30° bis 80 ,
abgekühlt und als Strom 35 in den Lagertank 31 geführt wird;
dort wird er mit frischem Lösungsmittel gemischt und liefert das aufbereitete Lösungsmittel für Strom 29*
etwa Der Wiedergewinnungsstrom 79 kann bis zu^io Gew.-yo Schwefeltrioxyd
(vorzugsweise etv/a 2 bis 5 Gew.-^j Schwef eltrioxyd), etwa
Ibis 10 Gew.% Wasser, bis zu etwa 15 Gew.% Schwef eldioxyd (vorzugsweise
etwa 2 bis 7 Gew.% Schwefeidioxyd),bis zu etwa 5 Gew.%
Nitrat und/oder Nitrit (falls das Abgas Stickstoffoxyde enthielt)
und etwas Plugasche enthalten. Der Strom 79 fliesst durch die Kühlvorrichtung 83, wo er auf etwa 20°bis 60° abgekühlt
wird, und gelangt als Strom 85 in den Tank 87, wo er mit
Strömen vermischt v/ird, die die stöchiometrischen zur quantitativen
Ausfällung des gesamten Schwefeltrioxyds als Kaliumsulfat
benötigten Mengen an Kaliumionen enthalten. Als Quelle für die durch Strom 89 in den Tank 87 eingeführten Kaliumionen kann
wässriges Kaliumhydroxyd oder wässriges Kaliumcarbonat dienen. Das ausgefällte Kaliumsulfat wird als Aufschlämmung mit Strom
entfernt, in der Piltriervorrichtung 93 filtriert und liefert
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eintn Kaliumsulfatkuchen 95 sowie ein sulfat-freies, wiedergewonnenes
Lösungsmittel, das als Strom 97 mit dem frischen Lösungsmittelstrom
99 vereinigt und dann als kombinierter Strom 33 in den Lagertank 31 zurückgeführt wird. Da nur stöchiometrische
Mengen an Kaliumionen verwendet werden, ist der erhaltene Kaliumsulfatkuchen 95 praktisch frei von Kaliumsulfit.
Sammeln sich in dem Lösungsmittel Nitrate und/oder Nitrite an, so kann ein kleiner Teil des Lösungsmittels, d.h. etwa 1 bis
10 Gew.-$o, einem starken Strippen in der Zone 47 des Strippers
45 oder in einer ausserhalb liegenden Kolonne ausgesetzt v/erden, 'wasserdampf wird mit dem Strom 101 in dem Kocher 59 kombiniert,
und das Schwefeldioxyd wird durch Y/aqserdampf-Strippen als
Strom 103 entfernt und in die Zone 47 zurückgeführt. Das sehr magere Lösungsmittel 105 wird in der Kühlvorrichtung 107 auf
etwa 20° bis 60° abgekühlt und dann als Strom 109 in den Tank
111 geleitet, wo es mit einen Überschuss an wässrigem Kaliumhydroxyd
aus Strom 112 kombiniert wird, der ausreicht, um die gesamten anwesenden Nitrate und/oder ITitrite als Kaliumnitrat
und/oder -nitrit, das gesamte Schwefeltrioxyd als Kaliumsulfat
und das verbliebene Schwefeldioxyd als Kaliumsulfat zu entfernen.
Die so erhaltene Aufschlämmung 113 wird aus dem Tank 111
abgezogen und in der Filtriervorrichtung 115 filtriert, wodurch
ein Filterkuchen 117 und eine Mutterlauge 119 erhalten werden. Die Mutterlauge 119 wird in den Tank 87 geleitet und liefert
einen Teil der Kaliumionen für die Sulfat-Gewinnungsstufe.
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Überraschenderweise wurde gefunden, dass in den Ausfällungsstufen nur Kaliumionen verwendet werden können, da bei Verwendung
anderer Alkalimetallionen, wie z.B. Natriumionen, die ausgefällten
Sulfate, Nitrate oder nitrite nicht vollständig aus dem Lösungsmittel entfernt werden, da sie in diesem Lösungsmitteln
nicht so unlöslich sind wie die Kaliumsalze. Dies ist insofern überraschend, als im allgemeinen die chemischen und physikalischen
Eigenschaften aller Alkalimetalle als gleichwertig angesehen werden.
Weiterhin wurde gefunden, dass, wenn die eingesetzten Abgase grössere Mengen an Plugasche enthalten, sich diese
Flugasche in dem zur Entfernung von SO2 und SO, verwendeten
Lösung3mittelstrom akkumulieren kann. Die Filterkuchen 117 und 95 enthalten also, ausser den genannten Salzen, auch Plugasche;
somit dienen die Wiedergewinnungsstufen nicht nur zur Entfernung der nicht-destillierbaren Sulfat- und Kitrationen, sondern
auch zur Entfernung von Plugasche.
Die erfindungsgemäss bevorzugten Aikanolanin-Lösungsmittel der
Formel I sind Triäthanolamin und Mischungen aus Alkanolaminen
dieser Formel, die zu wenigstens etwa 50 Gew.% aus Triäthanolamin
bestehen. Diese Bevorzugung von Triäthanolamin beruht nicht nur auf seiner relativ geringen Flüchtigkeit, sondern auch auf
seiner, im Vergleich zu Dutzenden ähnlicher Lösungsmittel höheren Selektivität für SO2 gegenüber COp· Überraschenderweise wur-
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de auch gefunden, dass Triäthanolamin bei der Förderung der
Oxydation von SO2 zu SO, eines der am wenigsten aktiven Lösungsmittel
war und somit nur ein Mindestmaß an Regenerierung benötigte. Bei verschiedenen organischen Lösungsmitteln variiert
diese Oxydationsgeschwindigkeit um mehrere Grössenordnungen und ist in den meisten Fällen zu hoch, um eine Verwendung dieser
Lösungsmittel bei einem praktischen Verfahren zu gestatten. Die Oxydationsgeschwindigkeit scheint umgekehrt proportional zu
der Zahl an Hydroxylgruppen in dem Lösungsmittelmolekül zu seinr Normalerweise müssten bei Verwendung von Triäthanolamin als
Lösungsmittel für das erfindungsgemässe Verfahren Probleme bezüglich
einer S02-Disproportionierung und eines Lösungsmittel-Abbaus auftreten; überraschenderweise wurde jedoch gefunden,
dass diese Nebenreaktionen sehr empfindlich gegenüber Temperatur
und Wassergehalt sind. Wird die Stripp-Temperatur unter etwa 130°, vorzugsweise unter 125°, gehalten und beträgt der
Wassergehalt v/enigstens 1 Hol pro Mol SO« und SO,, so sind die
Nebenreaktionen vernachlässigbar. Der Erfolg des erfindungsgemässen
Verfahrens hängt daher von strikter Einhaltung der obengenannten Verfahrensbedingungen ab.
Weitere stickstoffhaltige Verbindungen der Formel I, die erfindungsgemäss
anstelle von Triäthanolamin verwendet werden können, sind z.B. Tri-n-propanolamin^riisopropanolamin^Tri-n-butanolamin,
Triisobutanolamin und Tri-tert.-butanolamin. Diese stickstoffhaltigen
Verbindungen sind entweder im Handel erhältlich oder
309840/1080
können durch Reaktion von Ammoniak mit den entsprechenden Alky-
lenoxyden, d.h. Äthylenoxyd, Propylenoxyd oder Butylenoxyd,
hergestellt werden.
hergestellt werden.
Ausser diesen stickstoffhaltigen Verbindungen können auch
mehr komplexe Verbindungen verwendet werden, die durch -ilkoxy-
lierung der Hydroxylgruppen entsprechender Alkoholgruppen
dieser Verbindungen gewonnen werden. Derartige Verbindungen
können durch die folgenden Formeln dargestellt werden:
mehr komplexe Verbindungen verwendet werden, die durch -ilkoxy-
lierung der Hydroxylgruppen entsprechender Alkoholgruppen
dieser Verbindungen gewonnen werden. Derartige Verbindungen
können durch die folgenden Formeln dargestellt werden:
(CH9OH9-O)0H .(CH0CHCH^O)0H
Uf __ (CH2CH2-O )bH N^
^(CH2CH2-O)0H
(CH2CH2CH2O)aH CCH2CH2CH2CH2O)aH
N — (CH2CH2CH2O)13H N—(CHgCHgCHgCHgO).
In diesen Formeln stehen a, b und c jeweils für eine ganze Zahl
von 1 bis 5.
Die bevorzugte stickstoffhaltige Verbindung der Formel II ist
Tetrahydroxyäthyläthylendiamin. V/eitere, erfindungsgemäss geeig nete Verbindungen der Formel H sind.zÄTetrahydroxyäthylmethylen- diamin, Tetrahydroxyäthyl-1,3-propylendiarain, Tetrahydroxyäthyl- 1,2-propylendiamin, Tetrahydroxyäthyl-1,3-butylendiamin, Tetra- hydroxyäthyl-1,4-butylendiamin und Tetrahydroxyäthyl-1,5-pentylendiamln.
Tetrahydroxyäthyläthylendiamin. V/eitere, erfindungsgemäss geeig nete Verbindungen der Formel H sind.zÄTetrahydroxyäthylmethylen- diamin, Tetrahydroxyäthyl-1,3-propylendiarain, Tetrahydroxyäthyl- 1,2-propylendiamin, Tetrahydroxyäthyl-1,3-butylendiamin, Tetra- hydroxyäthyl-1,4-butylendiamin und Tetrahydroxyäthyl-1,5-pentylendiamln.
309840/1080
Wie bei den stickstoffhaltigen Verbindungen der Formel I, können auch die Verbindungen der Pormel II die alkoxylierten Derivate
der oben aufgeführten Diamine sein.
Auch alle anderen genannten Verfahrensbedingungen sind entscheidend. Wird z.B. die erfindungsgemäss zu behandelnde
Gasmischung bei einer Temperatur von mehr als etwa 100° durch die Absorptionsvorrichtung geführt, so ist nicht nur eine geringe
Absorptionswirksamkeit zu verzeichnen, sondern es tritt auch eine sehr rasche Oxydation von SOp zu SO, auf, und das
SO·* sammelt sich rascher in dem Lösungsmittel an als es durch
Ausfällung entfernt werden kann.
Wird der absorbierende Lösungsmittelstrom bei einer Temperatur von mehr als etwa 120° in den Stripper geführt, oder findet
das Strippen bei solchen Temperaturen statt, dass das Bodenprodukt den Stripper mit einer Temperatur von mehr als etwa
125° verlässt, so treten Nebenreaktionen des SO2 auf, wie z.B.
Disproportionierung unter Bildung von Dithionaten oder Wechselwirkungen mit dem Lösungsmittel, die zum Abbau oder der Bildung
von polymeren Produkten führen. Diese erwünschten Reaktionen werden noch verstärkt, wenn die molare Konzentration des Wassers
unter die Konzentration des SO2 und/oder SO, sinkt.
Enthält das magere, als Bodenprodukt aus dem Stripper austretende
Lösungsmittel weniger als 1 Mol Wasser pro Mol·Schwefeldioxyd
309840/1080
oder Schwefeldioxyd mit Schwefeltrioxyd und/oder Stickstoffoxyd,
so führen die Reaktionen in dein Stripper oder dem Kocher zur
Zersetzung oder Polymerisation des Lösungsmittels und zur Disproportionierung des SO2 zu Mthionaten.
Die für die absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung angegebenen
Bereiche sind ebenfalls entscheidend. Bei Verwendung von Zusammensetzungen, die weniger als etwa 50 Gew.-/S der stickstoffhaltigen
Verbindung aufweisen, muss das überschüssige Wasser entfernt und somit stärker erhitzt werden, und Zusammensetzungen,
die zu mehr als etwa 95 Gew.-^ aus stickstoffhaltiger
Verbindung bestehen, führen zu den genannten ITebenreaktionen.
Entsprechend der vorliegenden Erfindung wurde ausserdem gefunden, dass die als absorbierende Lösungsmittel verwendeten
stickstoffhaltigen Verbindungen durch ihre entsprechenden Sulfite ersetzt werden können. Diese Sulfite können entweder vor
Einführung in das Absorptionssystem oder in situ hergestellt werden, indem das Schwefeldioxyd von der stickstoffhaltigen
Verbindung absorbiert wird und man das magere, zurückgeführte Lösungsmittel auf einem Gehalt von 0,5 Mol Schwefeldioxyd pro
Mol der stickstoffhaltigen Verbindung hält. Im Falle der bevorzugten stickstoffhaltigen Verbindung, Triäthanolamin, wäre
das absorbierende Lösungsmittel dann Ditriäthanolaminsulfit.
Die Sulfite der stickstoffhaltigen Verbindungen der Formel I können durch die folgende Formel III dargestellt werden:
309840/1080
- 82 -
H(OR1
i·
,(E20)bH
SO,
In dieser Formel steht jeder der Reste R^, R2 und R, jeweils
für eine Alkyl engruppe mit 2 "bis 4 Kohlenstoff atomen, und a, b
und c stehen jeweils für eine ganze Zahl von 1 bis 5.
Die Sulfite der stickstoffhaltigen Verbindungen der Formel II können durch die Formel IV dargestellt werdenι
H(OR1)
1)a
H I
SO,
In dieser Formel steht jeder Rest R-, R2, R3 und R. jeweils für
eine Alkyl engruppe mit 2 bis 4 Kohlenstoffatomen, Ttx- für eine
Alkylengruppe mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen und a, b, c und d jeweils für eine ganze Zahl von 1 bis 5.
Die bevorzugte stickstoffhaltige Verbindung der Formel III ist Ditriäthanolaminsulfit.
Die bevorzugte Verbindung der Formel IV ist Tetrahydroxyäthyläthylendiaainsulfit·
- Patentansprüche -
309840/1080
Claims (9)
1. Verfahren zur selektiven Entfernung von Schwefeldioxyd
und gegebenenfalls Schwefeltrioxyd aus Gasmischungen, die
gegebenenfalls auch Stickstoffoxyd(e) enthalten, gekenn zeichnet durch die folgenden Stufen:
(1) Leiten der Gasmischung bei einer Temperatur unter etwa 1000C
durch eine Absorptionsvorrichtung im Gegenstrom zu einer absorbierenden Lösungsmittelzusammensetzung, die im
wesentlichen aus folgenden Komponenten besteht:
a) etwa 50 bis 95 Gew.-# wenigstens einer stickstoff
haltigen Verbindung der Formel:
<R20)bH
τ R3O)cH
in der jeder der Reste R.., R« und R, jeweils für
eine Alkylengruppe mit etwa 2 bis 4 Kohlenstoffatomen steht und a, b und c jeweils für eine ganze Zahl von
etwa 1 bis 5»
oder den entsprechenden Sulfitverbindungen, oder der
Formel:
Ni-R5-H^ II
in der jeder der Reste R1, R2, R, und R. jeweils für
eine Alkylengruppe mit etwa 2 bis 4 Kohlenstoffatomen
steht; a, b, c und d jeweils für eine ganze Zahl von
309840/1080 - 24 -
etwa 1 bis 5 stehen und Rc eine Alkylengruppe mit
etwa 1 "bis 6 Kohlenstoffatomen ist; oder den entsprechenden SuIfitverbindungen; und
to) wenigstens 5 # Wasser, wobei das Fließverhältnis von
Lösungsmittelzusammensetzung zu Gas so bemessen wird, daß die molare Konzentration des zu absorbierenden
Schwefeldioxyds und gegebenenfalls des Schwefeltrioxyds
sowie gegebenenfalls von Stickstoffoxyd(en) nicht die molare Konzentration des anwesenden Wassers
übersteigt;
(2) Absorbieren von Schwefeldioxyd und gegebenenfalls Schwefeltrioxyd sowie gegebenenfalls Stickstoffoxyd(e)
in der Lösungsmittelzusammensetzung;
(3) Leiten der absorbierenden Lösungsmittelzusammensetzung, die absorbiertes Schwefeldioxyd und gegebenenfalls
Schwefeltrioxyd sowie gegebenenfalls Stickstoffoxyd(e) enthält, bei einer Temperatur.von höchstens etwa 115 C
in wenigstens eine Stripp-Kolonne und Entfernen des absorbierten Schwefeldioxyds, Viasserdampfes und gegebenenfalls
Stickstoffoxyds(bzw. -oxyde) aus der Lösungsmittel-
" zusammensetzung, wobei die Temperatur in dem Stripper
so geregelt wird, daß die als Bodenprodukt aus dem Stripper austretende, gestrippte, absorbierende Lösungsmittelzusamtnensetzung
eine Temperatur von höchstens etwa 1250C aufweist;
(4) Abziehen der gestrippten, mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte
aus dem Stripper, die höchste'ns etwa
20 Gew.-# an Schwefeldioxyd, gegebenenfalls Schwefeltri-
oxyd sowie gegebenenfalls Stickstoffoxyd(en) und
wenigstens etwa 1 Mol Wasser pro Mol des in dem mageren Lösungsmittel verbleibenden Schwefeldioxyds und gegebenenfalls
Schwefeltrioxyds sowie gegebenenfalls Stickstoffoxyds (bzw, -oxyde) enthalten;
- 25 309840/1080
(5) Rückführen der gesamten gestrippten, mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte
aus Stufe (4) oder - bei Anwesenheit von Schwefeltrioxyd - eines Teils von diesen
mit einer solchen Menge Wasser in die Absorptionsvorrichtung, um eine absorbierende Lösungsmittelzusammensetzung
gemäß Stufe (1) .a) und b) zu erhalten; und
(6) Ablassen von Dampf aus dem Stripper, der im wesentlichen
aus Schwefeldioxyd und Wasser besteht, bzw. - bei
Anwesenheit von Schwefeltrioxyd -
(6a) Abziehen des zweiten Teils der mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte
aus Stufe (4) und
Abtrennen des Schwefeltrioxyds aus dem zweiten Teil der mageren, absorbierenden Lösungsmittel-Bodenprodukte
und gegebenenfalls
Rückführen dieser Lösungsmittel-Bodenprodukte in die
Absorptionsvorrichtung gemäß Stufe (1).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Entfernung von Schwefeltrioxyd aus dem zweiten Teil
der mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte von Stufe (4)
a) die Lösungsmittel-Boden produkte mit einer stöchiometrischen Menge an Kaliumionen, die ausreichend ist, um
das gesamte Schwefeltrioxyd als Kaliumsulfat auszufällen,
in Kontakt gebracht werden;
b) das Kaliumsulfat aus den Lösungsmittel-Bodenprodukten
abgetrennt wird; und
c) das Piltrat der Lösungsmittel-Bodenprodukte in die
Absorptionsvorrichtung rückgeführt wird.
- 26 309840/1080
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Entfernung von Schwefeltrioxyd, Schwefeldioxyd und
Stickstoffoxyd(en) aus dem zweiten Teil der gestrippten, mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte
a) diese mit einem Überschuß an Kaliumionen in Kontakt gebracht werden, wodurch das Schwefeltrioxyd als Kaliumsulfat,
das Schwefeldioxyd als Kaliumsulfit und die
Stickstoffoxyde als Kaliumnitrat und Kaliumnitrit ausgefällt
werden;
b) die Kaliumsulfate, Kaliumsulfite, Kaliumnitrate und Kaliumnitrite aus den Lösungsraittel-Bodenprodukten abgetrennt werden; und
c) die abgetrennten, gestrippten Lösungsmittel-Boden produkte
in die Absorptionsvorrichtung rückgeführt werden.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
nach der Abtrennung der Kaliumsalze
a) die gestrippten, mageren Lösungsmittel-Bodenprodukte mit
einem dritten Teil der mageren Lösungsmittel-Bod enprodukte
kombiniert werden;
b) diese kombinierten Bodenprodukte der Stufe a) mit
einer ausreichenden Menge an Kaliumionen in Kontakt gebracht werden, um eine stöchiometrische Menge zu
er/halten, die ausreichend ist, um das Schwefeltrioxyd
als Kaliumsulfat auszufällen;
c) das ausgefällte Kaliumsulfat der Stufe b) von den kombiniearten
Lösungsmittel-Bodenprodukten abgetrennt wird,
die Rückführung der Bodenprodukte zu der Absorpgeoräß
Stufe (1) erfolgt.
- 27 ·■ 309640/1080
5. Verfahren nach Anspruch 1-4, dadurch gekennzeichnet, daß als stickstoffhaltige Verbindung Triäthanolamin bzw. deren
SuIfitverbindung oder Tetrahydroxyäthyläthylendiamin
bzw. deren Sulfit verbindung verwendet wird.
.6. Verfahren nach Anspruch 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß als Gasmischung eine solche eingesetzt wird, die hauptsächlich
Kohlendioxyd enthält.
7. Verfahren zur quantitativen Entfernung von Schwefeltrioxyd
aus wässrigen Lösungen, die etwa 50 bis 95 Gew.-?6 an stickstoffhaltigen
Verbindungen der Formel:
< R2O)0H
I R3O)0H
in der jeder der Reste R1, Rp und R, jeweils für eine
Alkylengruppe mit etwa 2 bis 4 Kohlenstoffatomen und a, b
und c jeweils für eine ganze Zahl von etwa 1 bis 5 steht; oder der Formel:
H (0R:
"•χ s "
II H
in der jealer der Reste R1, R2, R* und R. jeweils für eine
Alkylengruppe mit etwa 2 bis 4 Kohlenstoffatomen steht; Re; eine AUcylertgruppe mit etwa 1 bis 6 Kohlenstoffatomen
ie* umä at b, ο und d jeweils für eine ganze Zahl von etwa
5 ste-ht;
tätalten, dadurch gekennzeichnet, daß es die folgenden
Stufen umfaßt:
309840/1080 - 28 -
a) In-Kontakt-Bring en der wässrigen Lösung mit einer
etöchiometrisehen Menge an Kaliumionen, die ausreichend
ist, um das gesamte Schwefeltrioxyd als Kaliumsulfat
auszufällen, und
b) Abtrennen des ausgefällten Kaliumsulfats aus der wässrigen
Lösung.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß als
stickstoffhaltige Verbindung Triäthanolamin oder Tetrahydroxyäthyläthylendiamin
verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7-8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Quelle für das Kaliumion Kaliumhydroxyd oder Kaliumkarbonat
verwendet wird.
309840/1080
Leerseite
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US23258572A | 1972-03-07 | 1972-03-07 | |
US322985A US3904735A (en) | 1972-03-07 | 1973-01-12 | Process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2311098A1 true DE2311098A1 (de) | 1973-10-04 |
Family
ID=26926146
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19732311098 Withdrawn DE2311098A1 (de) | 1972-03-07 | 1973-03-06 | Verfahren zur selektiven entfernung von schwefeldioxyd aus gasmischungen |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3904735A (de) |
JP (1) | JPS5135553B2 (de) |
BE (1) | BE796332A (de) |
CA (1) | CA994990A (de) |
DE (1) | DE2311098A1 (de) |
FR (1) | FR2175096B1 (de) |
GB (1) | GB1420263A (de) |
NL (1) | NL7303127A (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3047658A1 (de) * | 1980-12-18 | 1982-07-15 | Achenbach Buschhütten GmbH, 5910 Kreuztal | Verfahren zur reinigung von loesungsmittelhaltiger abluft und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
EP0368423A2 (de) * | 1988-11-09 | 1990-05-16 | Union Carbide Canada Limited | Entfernung und Rückgewinnung von Schwefeldioxyd aus Gasströmen |
TR26030A (tr) * | 1990-06-13 | 1993-11-01 | Union Carbide Canada Ltd | GAZ AKIMLARINDAN KüKüRT DIOKSIDIN UZAKLASTIRLMASI VE GERI KAZANILMASI. |
EP0716875A1 (de) * | 1994-12-15 | 1996-06-19 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid und Stickstoffoxiden aus Verbrennungsabgasen |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5248942B2 (de) * | 1975-01-06 | 1977-12-13 | ||
US4020144A (en) * | 1975-05-02 | 1977-04-26 | Exxon Research And Engineering Company | Method for removal of gaseous sulfur and nitrogen compounds from gas streams |
US4071602A (en) * | 1975-11-20 | 1978-01-31 | The Dow Chemical Company | Selective separation of sulfur oxides from carbon dioxide in an effluent gas stream |
US4134728A (en) * | 1976-08-12 | 1979-01-16 | Betz Laboratories, Inc. | N-aminoethyl ethanolamine as a cold-end additive |
US4134727A (en) * | 1976-08-12 | 1979-01-16 | Betz Laboratories, Inc. | Aqueous solution of sodium metasilicate and N-aminoethyl ethanolamine as a cold-end additive |
US4134729A (en) * | 1976-08-12 | 1979-01-16 | Betz Laboratories, Inc. | Aqueous solution of sodium aluminate and N-aminoethyl ethanolamine as a cold end additive |
US4170628A (en) * | 1977-03-25 | 1979-10-09 | Union Carbide Corporation | Process for removing SO2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate using an anion exchange resin |
CA1106576A (en) * | 1977-03-25 | 1981-08-11 | Alexander J. Kosseim | Process for removing so.sub.2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate using an anion exchange resin |
US4113849A (en) * | 1977-03-25 | 1978-09-12 | Union Carbide Corporation | Recovering sulfur from gas streams containing hydrogen sulfide |
US4122149A (en) * | 1977-03-25 | 1978-10-24 | Union Carbide Corporation | Process for removing SO2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate |
US4168291A (en) * | 1977-09-16 | 1979-09-18 | Betz Laboratories, Inc. | Alkanolamines as cold-end additives |
DE2824471C3 (de) * | 1978-06-03 | 1982-01-28 | Davy McKee AG, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Gewinnung von Schwefel aus schwefelwasserstoffhaltigen Gasen |
US4185071A (en) * | 1978-10-13 | 1980-01-22 | Betz Laboratories, Inc. | Ethylene polyamines as cold-end additives |
US4201752A (en) * | 1979-03-01 | 1980-05-06 | Union Carbide Corporation | Process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
CA1168027A (en) * | 1980-05-27 | 1984-05-29 | Union Carbide Corporation | Regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
US4387037A (en) * | 1980-11-24 | 1983-06-07 | Trentham Corporation | Removal of sulfur from waste gas streams |
US4320101A (en) * | 1980-11-24 | 1982-03-16 | Trentham Corporation | Removal of sulfur from waste gas streams |
US4363791A (en) * | 1981-05-04 | 1982-12-14 | Trentham Corporation | Alkanolaminium carboxylate solvents for selective SO2 absorption |
US4465614A (en) * | 1981-05-04 | 1984-08-14 | Trentham Corporation | Alkanolaminium carboxylate solvents for selective SO2 absorption |
US4753784A (en) * | 1986-03-03 | 1988-06-28 | Neverman Duane C | Process to remove SOX and NOX from exhaust gases |
CA1334836C (en) * | 1987-04-09 | 1995-03-21 | Richard A. Gregory, Jr. | Removal of salts from aqueous alkanolamines using an electrodialysis cell with an ion exchange membrane |
US4795565A (en) * | 1987-10-28 | 1989-01-03 | Mobil Oil Corporation | Clean up of ethanolamine to improve performance and control corrosion of ethanolamine units |
US5120516A (en) * | 1990-01-08 | 1992-06-09 | Physical Sciences, Inc. | Process for removing nox emissions from combustion effluents |
WO1993003825A1 (en) * | 1991-08-13 | 1993-03-04 | The Dow Chemical Company | A composition and method for simultaneous absorption of sulfur dioxide and nitric oxide |
JPH0582247U (ja) * | 1992-04-08 | 1993-11-09 | 孝三郎 治田 | 木製植木鉢 |
US5262139A (en) * | 1992-09-29 | 1993-11-16 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Removal of sulfur dioxide from gas streams |
US5466270A (en) * | 1992-11-16 | 1995-11-14 | Abdelmalek; Fawzy T. | Cyclonic centrifugal gas separator - absorber apparatus for boiler flue gas cleaning |
US5851265A (en) * | 1996-09-03 | 1998-12-22 | Monsanto Company | Selective removal and recovery of sulfur dioxide from effluent gases using organic phosphorous solvents |
CN1972864B (zh) * | 2004-04-22 | 2010-12-29 | 弗劳尔科技公司 | 排气处理的构型和方法 |
US7910077B2 (en) * | 2004-11-09 | 2011-03-22 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for SOx removal in oxygen-containing gases |
KR100831093B1 (ko) * | 2007-04-09 | 2008-05-22 | 한국과학기술연구원 | 이온성 액체를 이용한 is 싸이클 공정의 혼합가스로부터순수 이산화황의 분리 회수 방법 |
EP2640494A4 (de) | 2010-11-17 | 2014-05-07 | Fluor Tech Corp | Backup-konfigurationen und -verfahren für schwefelsäureanlagen |
JP5881498B2 (ja) * | 2012-03-28 | 2016-03-09 | 株式会社東芝 | 窒素酸化物および硫黄酸化物除去システム、窒素酸化物および硫黄酸化物除去方法、および二酸化炭素回収システム |
EP2905294A1 (de) * | 2013-12-09 | 2015-08-12 | Basf Se | Wässrige lösungen schwefligsaurer salze von primären, sekundären oder tertiären aliphatischen c3- bis c8-alkanolaminen oder deren gemische |
KR102146846B1 (ko) | 2018-11-20 | 2020-08-21 | 한국과학기술연구원 | 수산화 그룹을 갖는 아민 기반 이산화황 및 아황산 흡수제 및 이의 제조방법 |
CN112933946A (zh) * | 2021-02-19 | 2021-06-11 | 陈洪超 | 一种焚烧尾气脱酸处理装置 |
CN114000935A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-02-01 | 张永生 | 一种轮船尾气净化装置及其净化方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2106446A (en) * | 1934-02-01 | 1938-01-25 | Ig Farbenindustrie Ag | Removal of gaseous weak acids from gases containing the same |
US3047364A (en) * | 1958-04-12 | 1962-07-31 | Instituto Nacional Industria | Sulfur dioxide recovery from gases employing organic bases |
US3658462A (en) * | 1970-03-05 | 1972-04-25 | Shell Oil Co | Liquid-gas absorption process |
-
1973
- 1973-01-12 US US322985A patent/US3904735A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-03-06 CA CA162,773A patent/CA994990A/en not_active Expired
- 1973-03-06 DE DE19732311098 patent/DE2311098A1/de not_active Withdrawn
- 1973-03-06 GB GB1094973A patent/GB1420263A/en not_active Expired
- 1973-03-06 FR FR7307987A patent/FR2175096B1/fr not_active Expired
- 1973-03-06 NL NL7303127A patent/NL7303127A/xx not_active Application Discontinuation
- 1973-03-06 JP JP48025742A patent/JPS5135553B2/ja not_active Expired
- 1973-03-06 BE BE128419A patent/BE796332A/xx not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3047658A1 (de) * | 1980-12-18 | 1982-07-15 | Achenbach Buschhütten GmbH, 5910 Kreuztal | Verfahren zur reinigung von loesungsmittelhaltiger abluft und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
EP0368423A2 (de) * | 1988-11-09 | 1990-05-16 | Union Carbide Canada Limited | Entfernung und Rückgewinnung von Schwefeldioxyd aus Gasströmen |
GR890100709A (el) * | 1988-11-09 | 1990-12-31 | Union Carbide Canada Ltd | Απομάκρυνση και ανάκτηση του διοξειδίου του ?είου από ρεύματα αερίων. |
EP0368423A3 (de) * | 1988-11-09 | 1991-03-20 | Union Carbide Canada Limited | Entfernung und Rückgewinnung von Schwefeldioxyd aus Gasströmen |
TR26030A (tr) * | 1990-06-13 | 1993-11-01 | Union Carbide Canada Ltd | GAZ AKIMLARINDAN KüKüRT DIOKSIDIN UZAKLASTIRLMASI VE GERI KAZANILMASI. |
EP0716875A1 (de) * | 1994-12-15 | 1996-06-19 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid und Stickstoffoxiden aus Verbrennungsabgasen |
US5648053A (en) * | 1994-12-15 | 1997-07-15 | The Kansai Electric Power Co. Inc. | Process for removing carbon dioxide and nitrogen oxides from combustion gases |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3904735A (en) | 1975-09-09 |
CA994990A (en) | 1976-08-17 |
JPS49174A (de) | 1974-01-05 |
GB1420263A (en) | 1976-01-07 |
FR2175096A1 (de) | 1973-10-19 |
BE796332A (fr) | 1973-09-06 |
NL7303127A (de) | 1973-09-11 |
FR2175096B1 (de) | 1976-05-21 |
JPS5135553B2 (de) | 1976-10-02 |
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