DE2211315C2 - Zündanlage für eine Brennkraftmaschine - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Zündanlage für eine Brennkraftmaschine nach der Gattung des Hauptanspruchs. Solche Zündanlagen sind beispielsweise aus der DE-PS 11 25 230, der DE-OS 20 36 190 und aus MTZ. Band 29, 1968, Seiten 204 bis 208, bekannt, wobei insbesondere der zuerst genannte Stand der Technik

eine Zündzeitpunkt-Regelung beschreibt Diese bekannten Zündanlagen haben eine genau definierte, im allgemeinen von Drehzahl und Last der Brennkraftmaschine abhängige Zuordnung des Zündzeitpunkts zur Verstellung der Kurbelwelle. Mit dieser Zuordnung wird eine sparsame und vollständige Verbrennung des Kraftstoff-Luft-Gemisches in den Verbrennungsräumen der Brennkraftmaschine bei möglichst hohem Wirkungsgrad im gesamten Drehzahl- und Lastbereich angestrebt

An die Steuerung und/oder Regelung der Brennkraftmaschine moderner Kraftfahrzeuge, insbesondere deren Zündanlagen, werden darüber hinaus vielfältige Ansprüche gestellt, wozu in neuerer Zeit vermehrt auch die Forderung nach schadstofffreien Abgasen kommt

Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, alle wichtigen, den Betriebszustand und damit die Zusammensetzung der Abgase einer Brennkraftmaschine kennzeichnenden Größen zusammenzufassen und mit einer daraus gebildeten Führungsgröße in einen die Zündung der Brennkraftmaschine vorzugsweise zusätzlich beeinflussenden Regelkreis einzugreifen. Dabei sollen insbesondere die für die Zusammensetzung der Abgase wichtigsten Größen erfaßt werden. Der Zündzeitpunkt soll dabei um einen durch die Führungsgröße bestimmten Winkel nach früh oder spät verstellt werden können.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Hauptanspruchs gelöst Durch eine Abgas-Sonde wird die Führungsgröße direkt in Abhängigkeit der Abgas-Zusammensetzung in starkem Maße bestimmt

Durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im Hauptanspruch angegebenen Vorrichtung möglich. Insbesondere sind dort die verschiedenen Einflußgrößen und deren Erfassung vorteilhaft angegeben.

Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dar gestellt und werden im folgenden näher beschrieben. Es zeigt

F i g. i ein erstes Ausführungsbeispiel eines Regelkreises zur Regelung des Zündzeilpunktes einer Brennkraftmaschine,

Fig.2 einen Funktionsgeber, beschaltet mit Meßwertaufnehmern für die zu erfassenden Einflußgrößen,

F i g. 3 ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Funktionsgebers,

F i g. 4 ein Ausführungsbeispiel einer Abgas-Sonde,

F i g. 5 eine Schaltung zur Erzeugung einer von der Abgas-Zusammensetzung abhängigen Spannung,

F i g. 6 eine Schaltung zur Erzeugung je einer von der Drehzahl und einer von Drehzahl-Änderungen der Brennkraftmaschine abhängigen Spannung,

F i g. 7 den Verlauf der von der Drehzahl abhängigen Spannung,

Fig.8 eine Schaltung zur Erzeugung einer vom Druck im Saugrohr der Brennkraftmaschine abhängigen Spannung,

F i g, 9 eine Schaltung zur Erzeugung einer von der Stellung der Drosselklappe der Brennkraftmaschine abhängigen Spannung,

Fig. 10 eine Schaltung einer Rückführung des Regelkreises nach Fig. 1,

Fig. Il eine Schaltung eines Regelverstärkers des Regelkreises nach Fig. 1,

Fig. 12 ein Ausführungabeispiel eines mittels eines Drehmagneten verstellbaren Unterbrecher-Impulsgebers im Querschnitt XII-XII nach Fig, 13, ohne Unterbrecher-Kontakte,

Fig. 13 Uiiterbrecher-Impulsgeber in einer Ansicht von oben nach F i g, 12, mit Unterbrecher-Kontakten, Fi g, 14 ein zweites Ausführungsbeispiel eines Regelkreises zur Regelung des Zündzeitpunktes einer Brennkraftmaschine,

F i g. 15 ein Ausführungsbeispiel einer Einrichtung zur Verstellung des Zündzeitpunktes mittels Unterdrucks

lu und

F i g. 16 ein Ausführungsbeispiel eines Regelventils. Das in Fig. 1 gezeigte erste Ausführungsbeispiel eines Regelkreises zur Regelung des Zündzeitpunktes einer Brennkraftmaschine zeigt zur Erzeugung einer Führungsgröße 15 des Regelkreises einen Funktionsgeber 10, der als Summierverstärker dargestellt ist Die Führungsgröße 15 wird gebildet aus mehreren als Teilspannungen meßbaren Einflußgrößen 151 bis 156, die ihrerseite gebildet sind aus verschiedenen, den Betriebszustand der Brennkraftmaschine- kennzeichnenden Größen, wie der Drehzahl η und der zeitlichen Drehzahl-Änderung ή eines rotierenden Teils der Brennkraftmaschine, deren Saugrohr-Druck p, der Abgas-Zusammensetzung K, dem Stellungswinkel β der Drosselklappe sowie einer an oder in der Brennkraftmaschine gemessenen Temperatur T. Die Führungsgröße 15 gelangt zu einem Summierpunkt 16 des Regelkreises und anschließend in einen Regelverstärker 70, dessen Ausgangssignal von einem Leistungsverstärker 71 zu einer Stellgröße 18 des Regelkreises verstärkt wird. Die Stellgröße 18 wird von einem als Stellglied wirkenden Drehmagnet-System 72, das ebenso auch als lineares Zug- oder Druckmagnet-System ausgeführt sein kann, zu einer Servokraft 19 weiterverarbeitet Mit Hilfe der Servokraft 19 wird entweder der umlaufende oder der feststehende Teil eines mechanischen Unterbrecher-Impulsgebers 20 verdreht An einer zu einer in dieser Figur nicht dargestellten Zündspule führenden Klemme 201 des Unterbrecher-Impulsgebers 20 tritt nun die Regelgröße 29 als Unterbrecher-Impulsfolge auf; diese impuVfolge wird im Zuge der Rückführung des Regelkreises einem zweiten Eingang einer bistabilen Kippstufe 81 zugeleitet. Einem ersten Eingang der bistabilen Kippstufe 81 wird von einem Impulsgeber 80 eine weitere Impulsfolge zugeführt. Dieser Impulsgeber

80 ist am Umfang eines rotierenden Teils, vorzugsweise an einem Schwungrad 95 der Brennkraftmaschine angeordnet. Das Schwungrad 95 trägt an seinem Umfang mindestens eine aus ferromagnetischem Mateso rial bestehende Marke 96. Der Impulsgeber 80 ist über einen seiner Anschlüsse mit einer Masseleitung 90 verbunden. Einem Ausgang 823 der bistabilen Kippstufe

81 ist eine Schaltung 82 zur Mittelwertbildung nachgeschaltet Die von dieser Schaltung 82 gebildete Spannung wird in einem Verstärker 83 zur rfickgefülfrten Regelgröße 17 des Regelkreises verstärkt und zusammen mit der Führungsgröße 15 auf den Summenpunkt 16 und damit zugleich in den Regelverstärker 70 gegeben.

Das in F i g. 1 dargestellte Regel-System ist dazu geeignet, eventuell vorhandene unerwünschte Toleranzen, Abnützungen und Alterung zu kompensieren, indem der jeweilige Istwert des Zündzeitpunktes direkt durch den Unterbrecher-Impulsgeber 20 zurückgemel-

6¹; det und im Regelvers.irker 70 mit der Führungsgröße 15 verglichen wird.

Fig. 2 verdeutlicht in einem Blockschaltbild die Bildung der Führungsgrößc 15. Der Unterbrecher-Im-

pulsgeber 20, der einseitig an die Masseleitung 90 angeschlossen ist, erzeugt an seiner mit der Zündspule 27 verbundenen Klemme 201 eine zur Drehzahl η proportionale Impulsfolge. Diese wird auf einen Drehzahl-Spannungs-Wandler 21 gegeben, dessen Ausgangssignal einem Kennlinien-Verstärker 23 und einem Differenzierglied 25 zugeführt ist. Am Ausgang des Kennlinien-Verstärkers 23 entsteht die von der Drehzahl η abhängige Teilspannung f (n) mit der Bezugszahl 151 und am Ausgang des Differenzierglieds 25 die von der Ableitung der Drehzahl nach der Zeit abhangige Teilspannung f(n)m\\ der Bezugszahl 152.

Von einer mit dem Saugrohr 30 der Brennkraftmaschine verbundenen Druckmeßdose 31 wird ein induktiver Weggeber 32 betätigt, dessen Induktivität an einen Druck-Spannungs-Wandler 33 angeschlossen ist. Am Ausgang des Druck-Spannungs-Wandlers 33 entsteht eine vom Unterdruck im Saugrohr 30 hinter der Drosselklappe abhängige Teilspannung f (p) mit der Bezugszahl 153.

In das Saugrohr 30 hinein mündet, ebenfalls hinter der Drosselklappe 50, eine Abgas-Rückführleitung 40. in der sich eine Abgas-Sonde 41 befindet. Eine sich an die Abgas-Sonde 41 anschließende Anpaßschaltung 43 bildet eine von der Abgas-Zusammensetzung K abhängige Tcilspannung f(K)mh der Bezugszahl 154.

Der Stellungswinkel β der Drosselklappe 50 wird erfaßt von einem Winkelgeber 51, der aus einem Potentiometer oder Stufenschalter bestehen kann. Der Winkelgeber 51 erzeugt eine vom Winkel β abhängige Teilspannung f(ß) mit der Bezugszahl 155.

Eine von der Temperatur T an oder in der Brennkraftmaschine abhängige Teilspannung f (T) mit der Bezugszahl 156 wird erzeugt von einem Temperaturaufnehmer 60, beispielsweise einem temperaturab- J5 hängigen Widerstand, der zusammen mit einem Widerstand 61 einen Spannungsteiler bildet.

Die als Teilspannungen meßbaren Einflußgrößen 151 bis 156 sind, wie schon Fig.] zeigt, dem Funktionsgeber 10 zugeführt.

In Fig. 3 ist ein Ausführungsbeispiel für den prinzipiellen Aufbau des Funktionsgebers 10 dargestellt. Die Teilspannungen 151 bis 156 liegen jeweils über einen Eingangswiderstand 245, 258, 353, 46, 52 bzw. 62 am Eingang 11 des Funktionsgebers 10. Der Eingang 11 ist der Summenpunkt eines Summierers, der aus einem Operationsverstärker 12 mit einem komplexen Rückführwiderstand 13 besteht und über einen Bezugswiderstand 14 mit der Masseleitung 90 verbunden ist. Der Funktionsgeber 10 gibt am Ausgang des Operationsverstärkers 12 die Führungsgröße 15 für den sich anschließenden Regelkreis ab.

Das in Fig.4 abgebildete Ausführungsbeispiel der Abgas-Sonde 4! besteht aus einem Stahlmantel 411, der mit einem Einschraubgewinde 412 versehen ist Das innere des Stahlmantels 411 ist mit einem Isolierkörper 413 aus Keramik- oder Porzellanmasse ausgefüllt, in den eine Zuleitung 414 für eine Heizwicklung 415, eine Mittelelektrode 416 sowie eine Zuleitung 417 und eine Ableitung 418 für ein Thermoelement 419 eingegossen sind. Im unteren Teil des Isolierkörpers 413 ist ein einseitig geschlossenes Rohr 420 aus mit Kalziumoxid stabilisiertem Zirkondioxid als Sauerstoffionen leitender Festelektrolyt gasdicht eingegossen. Das Innere des Rohres 420 ist dicht mit einem Gemisch 421 von Nicke! und Nickeimonoxid irn stöchiometrischen Verhältnis 1 :1 gefüllt das als Sauerstoffbezugssystem dient In das Gemisch 421 ragt oben die Spitze der Mittelelektrode 416 hinein. Auf die äußere Oberfläche des Rohres 420 ist zur Kontaktierung eine dünne, gasdurchlässige Platinschicht 422 aufgedampft. Die elektrische Ableitung von der Platinschicht 422 erfolgt über eine der Thermoelement-Leitungen 417 bzw. 418, da das Thermoelement 419 mit der Platinschicht 422 in elektrischem Kontakt steht. An dem Stahlmantel 411 ist ein im wesentlichen zylindrischen Hitzeschild 423 angebracht, der auf seiner vom Stahlmantel abgekehrten Seite abgeschlossen ist. Der Hitzeschild 423 besteht aus wärmebeständigem Eisenstahlblech. An seinem Umfang ist der Hitzeschild 423 mit Löchern 424 für den Ein- und Austritt des Abgases verseher Die Heizwicklung 415 ist als selbsttragende Spirale ausgebildet und mit ihrem dem Stahlmantel zugekehrten Ende von der Zuleitung 414 sowie mit ihrem vom Stahlmantel 411 abgekehrten Ende durch eine elektrische und mechanische Verbindung 425 am Hitzeschild 423 fixiert, so daß die Stromversorgung der Heizwicklung einerseits über die Zuleitung 4i4 und andererseits über den Sianimaiiiei 411 erfolgt, mit dem der Hitzeschild 423 elektrisch leitend verbunden ist.

Die Abgas-Sonde 41 wird mittels des an dem Stahlmantel 411 befindlichen Gewindes 412 in die Abgas-Rückführleitung 40 eingeschraubt. Das Abgas gelangt durch die Löcher 424 im Hitzeschild 423 an das mit der Platinschicht 422 überzogene, als Festkörperelektrolyt dienende Rohr 420. Zwischen der Platinschicht 422 und dem als Sauerstoffbezugssystem dienenden Nickel-Nickelmonoxid-Gemisch 421 stellt sich ein bestimmtes, vom Sauerstoffgehalt des Abgases abhängiges Potential ein. das an den elektrischen Anschlüssen 416 und 417 abgenommen und der Anpaßschaltung 43 für die Abgas-Sonde zugeführt werden kann.

Fig.5 zeigt eine schematische Darstellung eines Ausführungsbeispiels für eine elektrische Beschallung der Abgas-Sonde 41. Darin ist der eigentliche Meßfühler 410 in Form einer Spannungsquelle angedeutet, die zusammen mit der zuvor beschriebenen Heizwicklung 415, dem Thermoelement 419, den Zuleitungen 414,416 bis 418 und 425 sowie dem als Gehäuse dargestellten Hitzeschild 423 die vollständige Abgas-Sonde 41 bildet. Das Thermoelement 419 ist über die Leitungen 417 und 418 an eine Temperatur-Regelschaltung 44 angeschlossen, die im wesentlichen einen Schwellwert-Schalter enthält und mit ihren Ausgängen über die Leitung 414 sowie die mit der Masseleitung 90 und dem Hitzeschild 423 verbundene Leitung 425 die Heizwicklung 415 versorgt. Eine solche Temperatur-Regelschaltung ist zur Überwachung der Abgas-Sonde erforderlich, weil diese bei einer bestimmten Arbeitstemperatur besonders empfindlich auf Änderungen des Sauerstoffgehalts im Abgas reagiert Das gewünschte vom Sauerstoffgehalt des Abgases abhängige Potential wird über die Leitungen 416 und 417 einem Schwellwert-Schalter 45 zugeführt der beispielsweise durch einen Schmitt-Trigger verwirklicht werden kann. Am Ausgang des Schwellwert-Schalters 45 tritt die von der Abgas-Zusammensetzung K abhängige Teilspannung f(K) auf, die, wie oben dargelegt, dem Eingang 11 des Funktionsgebers 10 zugeführt wird.

In F i g. 6 ist je eine Schaltung zur Erzeugung der von der Drehzahl η abhängigen Teüspannung 151 und der von der zeitlichen Ableitung π der Drehzahl η abhängigen Teüspannung 152 dargestellt Eine vom Unterbrecher-Impulsgeber 20 gelieferte drehzahlproportionale Impulsfolge wird einer monostabilen Kipp-

stufe 22 zugeleitet, in der Impulse mit konstanter Impulsbreite gebildet werden. In einem nachgeschalteten flC-Glied. bestehend aus einem Widerstand 221 und einem Kondensator 222, entsteht daraus an einem als Ausgang 223 des Drehzahl-Spannungs-Wandlers 21 dienenden Verbindungspunkt eine drehzahlproportionale Spannung. Der bereits in Fig. 2 angedeutete Dreb>.hl-Spannungs-Wandler 21 enthält also die monostjbile Kippstufe 22 und das nachgeschaltete KC-Glied 221, 222. Wie gleichfalls F i g. 2 zu entnehmen ist, wird die drehzahlproportionale Spannung anschließend dem Kennlinien-Verstärker 23 und dem Differenzierglied 25 zugeführt.

Der Kennlinien-Verstärker 23 enthält einen Operationsverstärker 230, dem ein Widerstands-Dioden-Netzwerk vorgeschaltet ist. Dieses Netzwerk enthält zwei Teilerwiderstände 232 und 233, die zwischen eine erste Versorgungsleitung 91 und die Masseleitung 90 geschaltet sind und deren Verhindiingsniinkt 231 über einen ersten Widerstand 234 sowie parallel dazu über einen zweiten Widerstand 235 in Reihe mit einer Diode 236 mit dem Ausgang 223 des Drehzahl-Spannungs-Wandlers 21 verbunden ist. Die drehzahlproportionale Spannung vom Ausgang 223 gelangt über einen ersten Eingangswiderstand 237 zu dem durch ein Pluszeichen markierten, nichtinvertierenden Eingang des Operationsverstärkers 230, der seinerseits über einen Bezugswiderstand 238 mit der Masseleitung 90 in Verbindung steht. Der Verbindungspunkt 231 der beiden Teilerwiderstände 232 und 233 ist über einen zweiten Eing; igswiderstand 239 an den mit einem Minuszeichen markierten, invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 230 angeschlossen, dem über einen Rückführwiderstand 240 das Ausgangssignal des Operationsverstärkers 230 zugeleitet wird. Der Ausgang des Operationsverstärkers 230 ist über einen Ausgangswiderstand 241 mit einem an der ersten Versorgungsleitung 91 liegenden Widerstand 242 und der Kathode einer an der Masseleitung 90 liegenden Zener-Diode 243 verbunden. Der den Widerständen 241 und 242 sowie der Kathode der Zener-Diode 243 gemeinsame Punkt bildet den Ausgang 244 des Kennlinien-Verstärkers 23. an dem die von der Drehzahl η abhängige Teilspannung f(n) mit der Bezugszahl 151 wirksam ist. Der Operationsverstärker 230 ist zu seiner Versorgung mit der ersten Versorgungsleitung 91 und der Masseleitung 90 verbunden.

Das Differenzierglied 25 ist über einen Kondensator 251 an den Ausgang 223 des Drehzahl-Spannungs-Wandlers 21 angeschlossen. An den Kondensator 251 schließt sich der Emitter eines in Basisschaltung betriebenen pnp-Transistors 252 an, dessen Basis über einen ersten Teilerwiderstand 253 an der ersten Versorgungsleitung 91 und über einen zweiten Teilerwiderstand 254 an der Masseleitung 90 liegt Der Emitter des Transistors 252 liegt über einen Emitterwiderstand 255 ebenfalls an der ersten Versorgungsleitung 91. Der den Ausgang des Differenzierglieds 25 bildende Kollektor des Transistors 252 ist über eine Parallelschaltung aus einem Kollektorwiderstand 256 und einem Kondensator 257 mit der Massleitung 90 verbunden und gibt die Teilspannung f(n) mit der Bezugszahl 152 ab.

Die erste Versorgungsleitung 91 ist an eine nicht dargestellte Spannungsquelle mit einer Versorgungsspannung + Ub angeschlossen.

F i g. 7 zeigt ein Diagramm der von der Drehzahl η abhängigen und vom Kennlinien-Verstärker 23 geformten Teilspannung f(n). Das Diagramm weist im unteren Bereich, bis zur Drehzahl n\ einen mit 246 bezeichneten konstanten Abschnitt auf, dessen Wert durch die Widerstände 241 und 242 gemäß F i g. 6 bestimmt wird. Bei der Drehzahl n\ beginnt die am mit einem Pluszeichen markierten, nichtinvertierenden Eingang des Operationsverstärkers 231 anliegende, von der Drehzahl η abhängige Spannung die am mit einem Minuszeichen versehenen, invertierenden Eingang ίο wirksame Spannung zu überschreiten, das heißt der Operationsverstärker 231 beginnt zu verstärken. Die Steigung des sich an n\ anschließenden steilen Abschnitts 247 bis zur mit Πι bezeichneten Stelle resultiert aus dem Verhältnis der beiden Widerstände 240 und 239. An der Stelle Πι wird die Diode 235 leitend und damit an Stelle des Widerstandes 236 die Parallelschaltung der beiden Widerstände 234 und 236 wirksam. Der Abschnitt 248 verläuft dadurch etwas flacher als der Abschnitt 247. An der Stelle n< wird der mit 249 bezeichnete und im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 6 durch die Zener-Diode 243 festgelegte, obere Schwellwert des Kennlinien-Verstärkers 23 erreicht.

Fig. 8 verdeutlicht die Erzeugung der vom Druck μ im Saugrohr 30 der Brennkraftmaschine abhängigen Teilspannung f(p) mit der Bezugszahl 153. Wie schon in F i g. 2 angedeutet wurde, wird infolge von Druck-Änderungen im Saugrohr 30 eine Druckmeßdose 31 und damit der ferromagnetische Kern 32 eines induktiven Weggebers 32 verstellt. Infolgedessen verändert sich in einer Spule 322, 323 die Induktivität der Teilspule 323. Diese veränderliche Induktivität beeinflußt die Amplitude eines nachgeschalteten Oszillators 34, der durch eine Anpaßschaltung 35 zum Druck-Spannungs-Wandler 33 vervollständigt wird. Die Anpaßschaltung 35 besteht aus einer Diode 351 und einem mit der Masseleitung 90 verbundenen Kondensator 352; der Verbindungspunkt der Kathode der Diode 351 und des Kondensators 352 bildet den Ausgang des Druck-Spannungs- Wandlers 33. In F i g. 9 ist als Ausführungsbeispiel für einen bereits in F i g. 2 angedeuteten Winkelgeber 51 ein Potentiometer dargestellt, dessen Abgriff mechanisch mit der Drosselklappe 50 im Saugrohr 30 der Brennkraftmaschine verbunden ist und zugleich die vom Stellungswinkel β der Drosselklappe 50 abhängige Teilspannung f(ß) mit der Bezugszahl 155 abgibt. Anstelle eines Potentiometers wäre beispielsweise ebenso gut ein Stufenschalter oder ein induktiver Winkelgeber zur Umformung des Winkels β geeignet.

In Fig. 10 ist eine Schaltung einer Rückführung innerhalb des Regelkreises nach Fig. 1 abgebildet. Bei der Regelung des Zündzeitpunktes ergeben sich die geiingsten Abweichungen des tatsächlichen Zündzeitpunktes vom geforderten, wenn der Zündzeitpunkt direkt auf den Eingang des Reglers einwirkt. Das geschieht in der erfindungsgemäßen Schaltung über die in F i g. I angedeuteten Regelkreisglieder 81,82 und 83. Diese Glieder werden anhand Fig. !0 ausführlicher geschildert

Die Versorgung der Regelkreisglieder 81 bis 83 erfolgt über eine zweite Versorgungsleitung 92 durch eine stabilisierte Versorgungsspannung +Lk F i g. 10 enthält ein einfaches Ausführungsbeispiel einer Stabilisierungsschaltung, bestehend aus einem die erste und zweite Versorgungsleitung 91,92 verbindenden Widerstand 93 und einer zwischen der zweiten Versorgungsleitung 92 und der Masseleitung 90 liegenden Zener-Diode 94. Je nach den an die stabilisierte Versorgungsspannung + Us gestellten Anforderungen wären auch

bekannte aufwendigere Stabilisierungschaltungen denkbar.

Die bistabile Kippstufe 81 weist zwei npn-Transistoren 817 und 818 auf, deren Emitter an die Masseleitung 90 angeschlossen sind. Den Basen der Transistoren 817 und 818 ist jeweils eine Parallelschaltung aus einem Basiswiderstand 813 bzw. 814 und einem Kondensator 815 bzw. 816 vorgeschaltet und diesen Parallelschaltungen jeweils eine Diode 811 bzw. 812. Die Anoden dieser Dioden bilden die beiden Eingänge der bistabilen Kippstufe 81. Die Kollektoren der beiden Transistoren 817, 818 liegen über je einen Kollektorwiderstand 819 bzw. 820 an der zweiten Versorgungsleitung 92. Der Kollektor des ersten Transistors 817 ist über einen ersten Koppelwiderstand 821 mit der Basis des zweiten Transistors 818 und dessen Kollektor über einen zweiten Koppelwiderstand 822 mit der Basis des ersten Transistors 817 verbunden.

Die bistabile Kippstufe 81 wird über die erste Diode 811 durch jeden von dem Impulsgeber 80 erzeugten Impuls gesetzt und durch den ersten, jeweils auf einen dieser Impulse folgenden, vom Unterbrecher-Impulsgeber 20 abgegebenen Impuls über die zweite Diode 812 wieder gelöscht. Der schon in Fig. 1 abgebildete Impulsgeber 80 besteht aus einem Kern 801 aus ferromagnetischem Material, der von einer Spule 802 umwickelt ist, die einseitig mit der Masseleitung 90 verbunden ist.

Die am Ausgang 823 der bistabilen Kippstufe 81 auftretenden Rechteckimpulse weiden in der nachfolgenden Schaltung 82 zur Mittelwertbildung in eine geglättete Mittelwert-Spannung umgewandelt. Die Schaltung 82 enthält einen eingangsseitigen Längswiderstand 825, der über eine Parallelschaltung aus einem Widerstand 826 und einem Kondensator 827 mit der Masseleitung 90 verbunden ist. Der Verbindungspunkt dieser drei Bauelemente bildet den Ausgang der Schaltung 82 und ist an die Basis eines ersten npn-Transistors 831 des nachfolgenden Verstärkers 83 angeschlossen. Der Emitter dieses Transistors 831 liegt über einen ersten Emitterwiderstand 833 an der Masseleitung 90. Der Ko'lektor des ersten Transistors 831 steht über einen Kollektorwiderstand 832 mit der zweiten Versorgungsleitung 92 und über einen Koppelwiderstand 834 mit der Basis eines zweiten npn-Transistors 836 in Verbindung. Zwischen der Basis dieses zweiten Transistors 836 und der Masseleitung 90 ist ein Basiswiderstand 835 angeordnet. Der Transistor 836 ist über seinen Kollektor unmittelbar mit der zweiten Versorgungsleitung 92 und über einen zweiten Emitterwiderstand 837 mit der Masseleitung 90 verbunden. Dieser Emitter ist zugleich der Ausgang 838 des Verstärkers 83 und gibt die rückgeführte Regelgröße 17 des Regelkreises ab.

F i g. 11 zeigt den Regler des in F i g. 1 dargestellten Regelkreises. Dieser Regler besteht aus dem Regelverstärker 70 und dem Leistungsverstärker 71. Der Regelverstärker 70 weist einen Operationsverstärker 701 auf, der als Summierverstärker geschaltet ist Der Summenpunkt 16 des Regelkreises ist der mit einem Minuszeichen versehene invertierende F.ingang des Operationsverstärkers 701. Dem Summenpunkt 16 sind über einen ersten Eingangswiderstand 702 die Führungsgröße 15 und über einen zweiten Eingangswiderstand 703 die rückgeführte Regelgröße 17 zugeffihrt Zur Rückführung des Ausgangssignais des Operationsverstärkers 701 auf den Summenpunkt 16 dient ein Rückführwiderstand 704. Der durch ein Pluszeichen markierte nichtinvertierende Eii.qang des Operationsverstärkers 701 ir·' über einen Widerstand 707 mit einem aus zwei Teilerwiderständen 705 und 706 bestehenden Spannungsteiler verbunden, der zwischen die zweite Versorgungsleitung 92 und die Masseleitung 90 geschaltet ist. Der Operationsverstärker 701 liegt ebenfalls an den Leitungen 90 und 92. Zwischen dem Ausgang des Operationsverstärkers 701, zugleich des Regelverstärkers 70, und der zweiten Versorgungsleitung 92 ist ein weiterer Widerstand 708 angeordnet.

Der nachgeschaltete Leistungsverstärker 71 enthält eine Kaskadenschaltung, bestehend aus zwei npn-Transistoren 711 und 712. Der Ausgang des Regelverstärkers 70 ist mit der Basis des ersten Transistors 711 verbunden, dessen Kollektor zusammen mit dem Kollektor des zweiten Transistors 712 an der ersten Versorgungsleitung 91 liegt und dessen Emitter einerseits über einen Emitterwiderstand 713 an die Masseleitung 90 und andererseits an die Basis des zweiten Transistors 712 angeschlossen ist. Dessen Emitter gibt über einen Ausgangswiderstand 714 die Stellgröße 18 des Regelkreises ab.

In Fig. 12 ist ein Ausführungsbeispiel eines mittels eines Drehmagnet-Systems 72 verstellbaren mechanisehen Unterbrecher-Impulsgebers 20 im Querschnitt XiI-XlI nach Fig. 13 dargestellt. In Fig. 12 sind die Unterbrecher-Kontakte nicht abgebildet.

Das Drehmagnet-System 72 weist ein feststehendes Leitstück 722 aus ferromagnetischem Material mit vier außen angeordneten Polen 723 bis 726 und einen zentralen hohlzylindrischen Ansatz 727 auf. Im betriebsbereiten Zustand befindet sich in einer in dem zentralen Ansatz 727 vorgesehenen Bohrung 728 frei drehbar eine Unterbrecher-Antriebswelle mit einem in Fig. 13

j5 angedeuteten Nockenkörper 209. Der innerhalb des feststehenden Leitstücks 722 zwischen den Polen 723 bis 726 und dem zentralen Ansatz 727 freibleibende ringförmige Hohlraum dient zur Aufnahme einer auf einen Wicklungskörper 731 aufgebrachten Magnetwick-

(0 lung 730. Der Wicklungskörper 731 ist aus Isolierstoff gefertigt. Auf den zentralen Ansatz 727 ist eine Messingbuchse 729 aufgeschoben, die als Lager für einen, bezogen auf das feststehende Leitstück 722 entgegen der Kraft einer nicht dargestellten Feder verdrehbaren Polring 720 ausgebildet ist. Der Polring 720 weist ebenfalls einen ringförmigen Hohlraum auf, in dem sich bei zusammengebautem Drehmagnet-System 72 die Magnetwicklung 730 befindet. Der Polring 720 ist zugleich als Unterbrecherplatte ausgebildet und ist zu

so diesem Zweck mit einer Bohrung 721 versehen, die zur Aufnahme eines Befestigungsbolzens 206 für die in Fig. 13 sichtbaren Unterbrecher-Kontakte geeignet ist.

Fig. 13 zeigt den Unterbrecher-Impulsgeber 20,

montiert auf dem Drehmagnet-System 72 nach Fig. 12 in einer Ansicht von oben. Der verdrehbare Polring trägt an seinem Umfang fächerförmig versetzte Ranken, die mit den Polen 723 bis 726 längs des Umfangs veränderliche Luftspalte bilden. Bei erregter Magnetwicklung 730 wird der Polring 720 in Richtung des aufgetragenen Pfei's 732, bezogen auf die Pole 723 bis 726 des feststehenden Leitstücks 722. entgegen der Kraft einer nicht dargestellten Feder verdreht Infolgedessen wird auch der eigentliche Unterbrecher-Impulsgeber 20 relativ zu dem aus der Bohrung 728 herausragenden Nockenkörper 209 verstellt so da3 sich der Öffnungszeitpunkt des Unterbrecher-Irnpulsgebers 20 verändert
Der eigentliche Unterbrecher-Impulsgeber 20 ist wie

folgt iHiigebaui: Ein Unterbrecherarm 202 ist um den Befestigungsbolzen 206 drehbai auf einem Gestell 205 gelagert und wird von einer Feder 210 mit einem ersten Kontaktniei 203 gegen einen Fortsatz des Gestells 205 gedruckt, an dem ein /weiter Kontaktniet 204 befestigt ist. Fntgcgcn der Feder 210 wird der Untcrbreciicrarni 202 durch den Nockenkörper 209 mittels eines Betätigungssteges 208 aus der Ruhelage bewegt. Die Öffnungsweite der Kontaktnieten 203 und 204 kann, wenn sich ein Nocken des Nockenkörpers 209 und der Betätigungssteg 208 gegenüberstehen, durch eine Justierschraube 207 eingestellt werden.

In einer anderen Ausführungsform des Unterbrecher-Impulsgebers 20 und des Drehmagnet-Systems 72, die in den Abbildungen nicht dargestellt ist, wird mit Hilfe der Scrvokraft 19 der Nockenkörper 209 relativ zu der seine Rotation bewirkenden Unterbrecher-Antriebswelle um einen — vorzugsweise zusätzlichen — Verstellwinkel verdreht, während die Unterbrecherplatte 757 (sie ist in

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Bei beiden Aasführungsformen kann der Nockenkörper 209 in Abhängigkeit von seiner Drehzahl durch einen an sich bekannten Fliehkraft-Versteller um einen Grundverstellwinkel, bezogen aut die Antriebswelle, verdrehbar gelagert sein, so daß es sich bei der durch die Servokraft 19 hervorgerufene Verstellung um eine Zusatzverstellung handelt. Wird auf eine Fliehkraft-Verstellung verzichtet, so dient die Servokraft 19 zur Erzielung des insgesamt erforderlichen Verstellwinkels.

In Fig. 14 ist als Alternativ? zu dem in F i g. 1 gezeigten Regelsystem ein Regelkreis dargestellt, bei dem der Zündzeitpunkt-Istwert indirekt über die Stellung der Unterbrecherplatte des Unterbrecher-lmpulsgcbers 20 und über einen Istwertgeber 76 als rückgeführte Regelgröße 17 auf den Summenpunkt 16 des Regelkreises zurückgeführt und mit der im Funkticnsgeber 10 aus den Teilspannungen 151 bis 156 erzeugten Führungsgröße 15 verglichen wird. Dem Summenpunkt 16 ist, wie in F i g. 1, der Regelverstärker 7ö und diesem der Leistungsverstärker 71 nachgeschaltet, an dessen Ausgang die Stellgröße 18 des Regelkreises auftritt. Anders als im Regelkreis nach Fig. I wird hier anstelle des Drehmagnet-Systems 72 als Stellglied ein elektromagnetisch betätigbares Regelventil 74 verwendet, mit dem ein Unterdruck-Verstellsystem 75 gesteuert wird. Das Unterdruck-Verstellsystem 75 erzeugt die zur Verstellung des Unterbrecher-Impulsgebers 20 erforderliche Servokraft 19, mit deren Hilfe der Zündzeitpunkt und damit die Regelgröße 29 des Regelkreises beeinflußt wird.

Eine solche Kombination aus einem Regelventil und einem Unterdruck-Verstellsystem wäre auch bei einem Regelsystem gemäß F i g. 1 an Stelle des dort verwendeten Drehmagnet-Systems 72 denkbar.

In Fig. 15 sind die in Fig. 14 mit den Bezugszahlen 74, 75, 20 und 76 bezeichneten Regelkreisglieder noch einmal in Form eines skizzierten Ausführungsbeispiels abgebildet Die Stellgröße des Regelkreises gelangt auf die Magnetwicklung des Regelventils 74, die ihrerseits das eigentliche Ventil steuert Dieses ist über eine Verbindungsleitung 754 mit einem Reserve-Luftbehälter 753 verbunden, der seinerseits -bef ein Kugelventil 752 und über eine Speiseleitung 751 an das nicht dargestellte Saugrohr 30 der Brennkraftmaschine angeschlossen ist Die ausgangsseitige Öffnung des Regelventils 74 mündet in eine Unterdruckdose 7">5 mit einer Membran, die über eV, Gestänge 756 auf die drehbar gelagerte Unterbrecnerpiatie 757 dir- S

kraft 19 ausübt. Über eine starre Verbindung 758 wird gleichzeitig der Abgriff des als Stellwiderstand abgebildeten Istwertgeber 76 bewegt, der mit der Masseleitung 90 verbunden ist.

Aiii 3er Unterbrecherplatte 757 ist mit dem Bcfesi.gungsbolzen 206 der Unterbrecherarm 202 befestigt, der den ersten Kontaktniet 203 und den Betätigungssteg 208 trägt. Dem Kontaktniet 203 gegenüber steht der zweite, an die Masseleitung 90

ίο angeschlossene Kontaktniet 204. Er ist mit der Unterbrecherplatte 757 mechanisch fest verbunden. Der Unterbrecher-Impulsgeber 20 ist in der durch den Nockenkörper 209 geöffneten Stellung abgebildet. Das hier geschilderte und dargestellte Prinzip des Unterbrecher-lmpulsgebcrs 20 gilt sinngemäß auch für Fig. 13.

Der Istwertgeber 76 kann, wie hier angedeutet, aus einem hochabriebfesten Hartschichtpotentiometer od>.r auch einem induktiven Weggeber bestehen.

Das durch die Stellgröße 18 elektrisch geregelte

se 755 und damit den Zündzeitpunkt fest. Dies geschieht, indem zwischen Reservebchälter 753 und Unterdruckdose 755 kurzzeitige Verbindungen hergestellt werden. Es können sowohl wegproportionale Ventile mit

2i Luftverbrauch nur bei Verstellungsänderungen als auch impulserregte Ventile mit dauerndem Luftverbrauch verwendet werden. Es ist zweckmäßig, daß bei fehlendem Unterdruck, zum Beispiel Motorstillstand oder Druckausfall, keine Verstellung des Unterbrecher-Impulsgebers 20 erfolgt. Bei kleinstem dauernd zur Verfügung stehendem Unterdruck, wie er bei Vollast-Betrieb der Brennkraftmaschine auftreten kann, muß die maximal erforderliche Verstellung erreicht werden. Fig. 16 zeigt als Ausführungsbeispiel für ein Regelventil 74 ein wegproportionales Ventil, wobei in der linken Hälfte der Abbildung das Ventil im nichterregten Zustand und in der rechten Hälfte der Abbildung das Ventil im erregten Zustand dargestellt ist.

Das Ventil ist in einem Gehäuse untergebracht, das aus einem oberen Gehäuse'eil 749 und einem unteren Gehäuseteil 750 besteht. Zwischen den Gehäuseteilen ist eine elastische Membran 743 befestigt, die dicht über ein aus einer Kunststoffmasse gespritztes Schaltteil 744 gezogen ist. Das Schaltteil 744 weist zwei Fortsä' :e mit je einer Bohrung auf. in die eine Halterung 745 für eine Schraubenfeder 746 eingesteckt ist. Die Feder 746 hängt mit ihrem der Halterung abgewandten Ende in einer Öse, die Teil eines Ankers 747 ist. Dieser Anker 747 ist gleitend innerhalb einer Erregungswicklung 748 gelagert, die sich im oberen Teil 749 des Gehäuses befindet. Oberhalb des Ankers ist das Gehäuseteil 749 von einer Entlüftungsöffnung 742 durchbrochen. In den unteren Gehäuseteil 750 ragt als konischer Fortsatz eine Versorgungsleitung 740 hinein, die über die Verbindungsleitung 754 gemäß F i g. 15 mit dem Reserve-Luftbehälter 753 verbunden ist. Das Gehäuseteil 750 trägt außerdem einen Stutzen 741, der zum Verbraucher, nämlich zur Unterdruckdose 755 führt.

in der in der linken Hälfte dargestellten Ruhestellung

ω des Ankers 747 ist der unterhalb der Membran 743 befindliche Ventilraum entlüftet und zwar besteht eine Verbindung durch die zentrale Bohrung des Schaltteils 744, der Öffnung in der Membran 743 um die Fortsätze des Schaltteils herum und an der Erregungswicklung 748 vorbei zu der Entlüftungsöffnung 742. Die Versorgungsleitung 740 ist durch d:e Vardickung in der Mitte der Membran 745 verschlossen. Bei Erregung des Elektro-/e-vj-hiebt sich der Anker 747 und mit ihm das

Schaltteil 744. Die Entiüftungsöffnungen der Membran

743 um die Fortsätze des Schaltteils 744 herum werden verschlossen, und die Membran 743 hebt von der Versorgungsleitung 740 ab. Der Unterdruck im Ventilraum unterhalb der Membran und damit in der Unterdruckdose "teigt an. Membran 743 und Schaltteil

744 werden entgegen der Magnetkraft-Richtung zurückgezogen, bis die Versorgungsleitung 740 wieder verschlossen ist. Der so eingestellte Unterdruck bleibt erhalten bis zu nächsten erforderlichen Veränderung. Soll der Unterdruck der Unterdruckdose erhöht werden, so benötigt der Elektromagnet einen größeren Strom. Das Schaltteil 744 wird dadurch wieder angehoben, so daß der Zwischenraum zwischen Versorgungsleitung 740 und Membran 743 den erforderlichen höheren Unterdruck ermöglicht Eine Unterdruckverminderung erfolgt, wenn sich, durch Verminderung des Erregerstromes bedingt das Schaltteil 744 senkt. Da die Membran 743 die Abwärtsbewegung nicht ganz mitmachen kann, sie liegt bald auf der Versorgungsleitung 740 auf, kommen die Entlüftungsöffnungen der Membran wieder zur Wirkung. Der Unterdruck wird dadurch kleiner, und die Entlüftungsöf/ijungen werden durch das Schaltteil 744 nach kurzer Zeit wieder verschlossen.

Als Alternative zu diesem wegproportionalen Ventil wäre ein impulserregtes Ventil denkbar. Darin wird während einer kurzzeitigen Erregung des Magneten eine Entlüftungsöffnung verschlossen und eine Versorgungsleitung geöffnet Dadurch steigt der Unterdruck in der Unterdruckdose. Nach Erreichen des gewünschten Unterdrucks wird der Erregerstrom unterbrochen bzw. sehr klein. Der Magnetanker wird dann in seine Ruhelage gedrückt, die Versorgungsleitung geschlossen und der Unterdruckraum entlüftet Bei einem solchen Ventil kann durch Drosselung der Entlüftung die Schalthäufigkeit beeinflußt werden, indem die Unterdruck-Abfallgeschwindigkeit der maximalen negativen

Verstellungsänderung angeglichen wird.

Ein Vorteil der vorliegenden Erfindung ist, daß zur Versteilung des Zündzeitpunktes auch die Abgaszusammensetzung herangezogen wird, die unter anderem

auch entscheidend durch die Zündung beeinflußbar ist Die oben geschilderten Regelschaltungen sind dazu geeignet, die Unterbrecherplatte 757 oder den Nockenkörper 209 des Unterbrecher-Impulsgebers 20 durch Servokraft entweder um einen Zusatzwinkel nach früh oder spät zu verstellen, wobei der Nockenkörper 209 beispielsweise durch einen Fliehkraft-Versteller und/ oder die Unterbrecherplatte 757 durch einen Unterdruck-Versteller bereits aus einer Nullage heraus eine vorläufige Verstellung erfährt, oder direkt in die insgesamt erforderliche Winkellage zu bringen.

Ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung ist daß mit Hilfe der Regelschaltung zur Regelung des Zündzeitpunkts nicht nur mit beispielsweise steigender Drehzahl zwangsläufig wachsende Verstellwinkel er-

zielbar sind, wie es bei der herkömmlichen mechanischen Verstellung der Fall war, sondern auch abnehmende Versteilwinkel.

Abschließend sei erwähnt, daß der Einsau des zur vorliegenden Erfindung gehörenden Funktionsgebers

10 nicht allein auf Zündanlagen mit mechanischen Unterbrecher-Impulsgebern beschränkt ist sondern auch in Verbindung mit elektronischen Zündanlagen mit kontaktloser Unterbrechung und Verteilung denkbar und ferner auch für andere Steuer- und Regelanlagen an Brennkraftmaschinen geeignet ist Je nach Zweckmäßigkeit können in dem Funktionsgeber weitere oder auch nur andere Einflußgrößen verarbeitet werden.

Zur Vereinfachung der Anordnung und zur Verringerung des Aufwandes wäre auch denkbar, den Funktions-

geber mit dem Regelverstärker zusammenzufassen, so daß sich zur Erfassung der Einflußgrößen und der zurückgeführten Regelgröße nur ein Summenpunkt ergibt

Hierzu 9 Blatt Zeichnungen

Claims (17)

Patentansprüche:

1. Zündanlage für eine Brennkraftmaschine nach dem Otto-Prinzip mit einem synchron zur Kurbelwellen-Drehzahl der Brennkraftmaschine auslösbaren Impulsgeber, mit einer Regelvorrichtung zur Zündzeitpunkt-Verstellung in Abhängigkeit wenigstens von der Drehzahl eines rotierenden Teils der Brennkraftmaschine und/oder von deren Saugrohr-Druck, dadurch gekennzeichnet, daß ein elektronischer Funktionsgeber (10) vorgesehen ist, dessen Eingang (11) zusammen mit weiteren Einflußgrößen eine von der Abgas-Zusammensetzung (K) abhängige und mittels einer Abgas-Sonde υ (41) erzeugte Einflußgröße (154) zugeleitet ist und dessen Ausgangssignal als Führungsgröße (15) des Regelkreises zur Regelung des Zündzeitpunktes einem Summenpunkt (16) des Regelkreises und damit zugleich einem Regelverstärker (70) zugeführt ist

2. Zündanlage nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, daß der Regelkreis zur Regelung des Zündzeitpunkts einen Regelverstärker (70), eine Zündzeitpunktverstelleinrichtung (72) sowie einen Impulsgeber (20) enthält, wobei das Zündsignal über eine Schaltung (82) zur Mittelwertbildung mit dem Regelverstärker (70) verbunden ist

3. Zündanlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet daß dem Eingang (11) des Funktionsgebers (10) eine von der Drehzahl (n) und von der Drehza'tü-Anderung (H) eines rotierenden Teils der Brennkraftmaschine, eine von deren Saugrohr-Druck (p), eine von deren Drosselklappen-Stellung (ß) und/oder eine von derri Temperatur (T) abhängige Einnußgröße (151 bis 153, 155 und 156) zugeführt ist

4. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Funktionsgeber (10) im wesentlichen aus einem als Summierer geschalteten Operationsverstärker (12) besteht, dessen Summenpunkt der Eingang (11) des Funktionsgebers (10) ist

5. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß von einem zündspulenseitigen Abgriff (201) des Impulsgebers (20) über einen Wandler (21) drehzahlabhängige Werte einem Kennlinien-Verstärker (23) zugeführt sind, dessen Ausgang mit dem Funktionsgeber (10) verbunden ist.

6. Zündanlage nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß parallel zum Kennlinien-Verstärker (23) ein Differenzierglied (25) geschaltet ist.

7. Zündanlage nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Wandler (21) aus einer monostabilen Kippstufe (22) und einem nachgeschalteten flCGIied (221,222) besteht

8. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß mit einem Saugrohr (30) der Brennkraftmaschine ein durch eo eine Druckmeßdose (31) betätigter induktiver Weggeber (32) verbunden ist, dem über einen Druck-Spannungs-Wandler (33) der Eingang (11) des Funktionsgebers (10) nachgeschaltet ist.

9. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in einer Abgas-Rückführleitung (40) eine Abgas-Sonde (41) angeordnet ist, die über eine Anpaßschaltung (43) mit dem Eingang (U) des Funktionsgebers (10) verbunden ist

10. Zündanlage nach einem der vorhergeehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselklappe (50) der Brennkraftmaschine mit einem Winkelgeber (51) gekoppelt ist der über einen linearen oder nichtlinearen Spannungsteiler an den Eingang (11) des Funktionsgebers (10) angeschlossen ist

11. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet daß in oder an der Brennkraftmaschine ein Temperaturaufnehmer (60) vorgesehen ist, der mit dem Eingang (11) des Funktionsgebers (10) verbunden ist

12. Zündanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Regelkreis zwischen der Schaltung (82) zur Mittelwertbildung und dem Regelverstärker (70) einen zusätzlichen Verstärker (83) enthält

13. Zündanlage nach einem der Ansprüche 5 bis 12, dadurch gekennzeichnet daß der Kennlinien-Verstärker (23) einen Operationsverstärker (230) aufweist dem ein Widerstands-Dioden-Netzwerk vorgeschaltet ist

14. Zündanlage nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet daß das Widerstands-Dioden-Netzwerk zwei Teilerwiderstände (232, 333) enthält die zwischen eine Versorgungsleitung (91) und eine Masseleitung (90) geschaltet sind.

15. Zündanlage nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet daß ein Verbindungspunkt (231) der beiden Teilerwiderstände (232, 233) einerseits über einen ersten Widerstand (234) sowie parallel dazu über einen zweiten Widerstand (235), der in Reihe mit einer Diode (236) liegt mit dem Eingang des Kennlinien-Verstärkers (23) und von hier aus über einen ersten Eingangswiderstand (237) mit dem nichtinvertierenden Eingang des Operationsverstärkers (230) und andererseits Tiber einen zweiten Eingangswiderstand (23S) mit <Jcm invertierenden Eingang des Operationsverstärkers (230) verbunden ist

16. Zündanlage nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet daß der nichtinvertierende Eingang des Operationsverstärkers (230) über einen Bezugswiderstand (238) an der Masscleitung (90) und der invertierende Eingang des Operationsverstärkers (230) über einen Rückführwiderstand (240) am Ausgang des Operationsverstärkers (230) liegt.

17. Zündanlage nach Anspuch 16, dadurch gekennzeichnet daß der Ausgang des Operationsverstärkers (230) über einen Ausgangswiderstand (241) mit einem an der Versorgungsleitung (91) liegenden Widerstand (242) und der Kathode einer an der Masseleitung (90) liegenden Zener-Diode (243) verbunden ist und daß die Kathode der Zener-Diode (243) den Ausgang (244) des Kennlinien-Verstärkers (23) bildet