DE2337198A1

DE2337198A1 - Einrichtung zur abgasentgiftung von brennkraftmaschinen

Info

Publication number: DE2337198A1
Application number: DE19732337198
Authority: DE
Inventors: Joseph Dipl Ing Wahl
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1973-07-21
Filing date: 1973-07-21
Publication date: 1975-02-06
Also published as: FR2238049B1; JPS5042227A; FR2238049A1; DE2337198C2; US3890946A; GB1479010A; JPS5859941U

Description

R. 1564

11.o7.1973 Ka/Sc

Anlage zur
Patent- und
Gebrauchsmusterhilfsanmeldung

ROBERT BCSGH GKBH, 7 Stuttgart 1 Einrichtung zur Abgasentgiftung von Brennkraftmaschinen

Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Verminderung der schädlichen Anteile des Abgases einer Brennkraftmaschine mit einem Vergaser zur Bildung eines der Brennkraftmaschine zugeführten mageren Kraftstoff-Luft-Gemisches.

Zur Abgasentgiftung von Brennkraftmaschinen, deren Kraftstoff-Luft-Gemisch durch einen Vergaser aufbereitet wird, ist es bekannt, daß dieser eine Vergaser ein mageres Gemisch lie-fert. Um ein stöchiometrisches Kraftstoff-Luft-Gemisch (/I =1) zu erreichen, ist bei der bekannten Einrichtung ein zweiter Vergaser vorgesehen, der ein fettes Kraftstoff-Luft-Gemisch liefert. Die beiden Gemische v/erden nochmals untereinander vermischt, bis ein stöchiometrisches Gemisch vorliegt. Bei diesem stöchiometrischen Kraftstoff-Luft-Gemisch, also bei einem Gemisch mit der Luftdrehzahl J( = 1 oder X «o,98 erreicht man, daß die Grundemission an Kohlenmonoxid und Kohlenwasserstoffen einen sehr niedrigen Wert annimmt. Die im Abgas verbleibenden Stickoxide werden in einem im Auspuffsystem der Brennkraftmaschine enthaltenen katalytischen Reaktor herabgesetzt. Die bekannte Einrichtung ist durch die Verwendung von zwei Vergasern äußerst teuer im Aufbau

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und die Regelung, die von einer;! im Abgasstrom angeordneten Ke IM ti I¹L er ge steuert wird, weist durch die Vorstellung dos mechanischen i'Iischgliedos eine susätzliche Totzeit auf, die die Genauigkeit der Regelung negativ beeinflußt.

Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde-, eine Einrichtung zur Verminderung der schädlichen Anteile dos Abgases einer Brennkraftmaschine zu schaffen, die es mit einfachen und damit kostensufu-^nden rütteln schnell und zuverlässig erlaubt, bei Brennkraftmaschinen, die mit einem Vergaser arbeiten, daß Kraf L'sto i'f-Luf t—Gemisch, so zu beeinflussen, daß sich eine stöchlorictrisehe Zusammensetzung ergibt, die ein besonders Schadstoffarmes Abgas zur I¹OIgC hat.

Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung dadurch gelöst, daß zur Regelung der Zusammensetzung des Kraftstoff-Luft-Gemisches (^ -Regelung) auf einen vorgegebenen Wert (A ^ Ό im Ansaugrohr der Brennkraftmaschine ein Einspritzventil angeordnet ist, das in Abhängigkeit · eines irn Abgasstrom der Brennkraftmaschine angeordneten Abgas-Meßfühlers beeinflußbar ist.

V/eitere vorteilhafte Ausgestaltungen und zweckmäßige Weiterbildungen der Erfindungen ergeben sich in Verbindung mit den Unteransprüchen aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles und aus den zugehörigen Zeichnungen.

Es zeigen: Fig. 1 ein Diagramm der Abgaszusammensetzung

in Abhängigkeit von der Luftzahl· A , Fig. 2 ein Blockschaltbild einer Einrichtung zur Abgasentgiftung,

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Fig. 3 eine indukLiv gekoppelte mono stabile Kippstufe,

Fig. 4 ein Diagramm, in dein die Kennlinie eines Sa u gro hr druck fühl e ι· s a u Γ ge tragen ist und

Fig. 5 einen Integralregler.

In Fig. 1 ist die Variation der Abgaszusammensetzung über der Luftsani A dargestellt. Lie Luftzehl X .ist dabei so definiert, daß sie den Zahlenv/ert 1 annimmt, wenn ein stochiometrisch.es Kraftstoff-Luft-Gemisch vorliegt· Bei Luftüberschuß nimmt die Luftzahl X einen Wert über 1,o an, wobei dieser \.^rert durch das Hassenverhältnis von Luft zu Kraftstoff bestimmt ist. Eine Kurve Io zeigt den Gehalt des Abgases en Kohlenmonoxid 00. Unterhalb von ^ ίί 1,o nimmt der CG-wert mit steigender Luftzahl stetig ab. Cbcr- ." halb von λ «* 1,o ist der CO-V/ort iiu wesentlichen, konstant und sehr klein. Eine Kurve 11 für den Gehalt an unverbrannten Kohlenviasserstoif CH im Abgas zeigt bis zu J& = 1,3 ungefähr den gleichen Verlauf wie die Kurve 1o. Oberhalb von Λ = 1,3 nimmt d.er Gehalt an Kohlenwasserstoffen" sprünghaft zu, v/eil dei Abgaszussiunensetzung dann durch eine zunehmende ,Zahl von Zündaussetzern beeinflußt wird. Eiese Zündaussetzer sind eine Folge des sehr mageren Gemisches.

Eine Kurve 12 für den Gehalt der Abgase an Stickoxiden NO_x zeigt genau den umgekehrten Verlauf der beiden Kurven 1o und 11. Sie weist einen Maximalwert auf, der ungefähr bei X = 1,05 liegt. Zu großen und zu kleinen Luftzahlwerten hin fällt die Kurve 12 steil ab. Dies ist dadurch bedingt, daß Stickoxide nur bei hohen Verbrennungstemperaturen durch. Verbrennung des Luftstickstoffcs entstehen. Die Verbrennungstemperatur erreicht aber ihren Maximalwert ungefähr bei stöchiometrischeia Gemisch. Währt:nd die Kurve 12 für die Zusammen-

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setzung des Abgases in der Abgas-Sammelleitung 18 gilt, nimmt der Stickoxidgelialt am Ausgang eines in Fig. 2 dargestellten und dort beschriebenen katalytischen Reaktors 13 einen v;esent~ lich anderen Verlauf, dor durch einen unterbrochen gezeichneten Kurvenzug bei 14 dargestellt ist. Bei reduzierender Abgas zu sr mine ns et zung, d.h. bei kleinen Luftzahlen reagieren die Stickoxide im katalytischeri Reaktor 15 mit den Kohlenmonoxid GO und rait Wasserstoff aus den unverbrannten Kohlenvjasserstoffen CH. Deshalb findet man bei kleinen Luftzahlen am Ausgang des katrdytischen Reaktors 15 praktisch keine Stickoxide mehr im Abgas.

Beim überschreiten der Luftzahl X - 1,o ändern die Abgase ihre Zusammensetzung von reduzierend nach oxidierend, d.h., es ist mehr Sauerstoff im Abgas enthalten. Damit können die Stickoxide KO_x im katalytischen Reaktor 13 nicht mehr reduziert werden, so daß für große Luftzahlen die beiden Kurven 12 und 14 zusammenfallen.

In Fig. 2 ist das Blockschaltbild einer Einrichtung zur Verminderung der schädlichen Anteile des Abgases einer Brennkraftmaschine dargestellt. Zu einer Brennkraftmaschine führen Zweigstuuzen 16, 17» 18 und 19 eines Ansaugrohres 2o. Die Brennkraftmaschine 15 ist im vorliegenden Beispielsfall eine Vierzylinder-Brennkraftmaschine. Von der Brennkraftmaschine weg führen Zweigstutzen 21, 22, 23 und 24, die sich .zu einer Abgassammelleitung 25 vereinigen. In der AbgasSammelleitung 25 ist ein katalytischer Reaktor 26 angeordnet. Die Abgassainmelleitung 2p führt vom katalytischen Reaktor 26 zu einem weiter nicht dargestellten Schalldämpfer und von dort ins Freie.

Das Kraftstoff-Luft-Gemisch für die Brennkraftmaschine 15 wird mit Hilfe eines Vergasers 27 aufbereitet, der in schematischer Darstellung als in das Saugrohr hineinragende Düse gezeichnet ist. Die Luft, die den Kraftstoff im Vergaser

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mitreißt, wird über oinen Luftfilter 28 angesaugt. Naeh. aera Vergaser ist eine Drosselklappe 29 angeordnet, die über eine mit unterbrochenen Linien angedeutete Verbindung von eiruri · Beschleurri gungshebel (Gaspedal) verstellt werden, kann. Zwischen der Drosselklappe 29 und der Brennkraftmaschine 15 ist ein Einspritzventil 3o in dem Saugrohr 2o der Brennkraftmaschint-o 15 angeordnet, das von einem, elektronischen. Steuergerät 31 gesteuert wird. Das elektronische Steuergerät weist eine nonootabile Kippstufe auf, die später noch, ausführlich beschrieben wird. Während des instabilen Schaltzustandes dieser nono-' stabilen Kippstufe ist das Einspritzventil 3o geöffnet während' des stabilen Schaltzustande s der mono stabilen Κίττρ stufe geschlossen. Die Dauer des instabilen Schaltzustandes dor iaonostabilen Kippstufe 31 kann in Abhängigkeit von verschiedenen Größen (Betriebsparametern der Brennkraftmaschine) geändert werden. So ist in den Saugrohr 2o zwischen der Drosselklappe 29.und der Brennkraftmaschine 15 ein Druckfühler angeordnet, der die Dauer des instabilen Schaltzu.stan.des der monostebilen Kippstufe 31 beeinflußt. Weiterhin ist ein Korrektureinge.ng an der monontabieln Kippstufe 31 vorgesehen. Die lio no stabile Kippstufe 31 v;ird von einem Impulsgeber yv ausgelöst, welcher im Beispielsfall mit der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine in Virkverbindung steht. Der Impulsgeber kann aber auch ein externer Impulsgeber sein, beispielsweise eine astabile Kippstufe, deren Frequenz von einen geeigneten Lastsignal (z.B. Luftmenge) beeinflußt wird. Die monostabile Kippstufe 31 hat einen v/eiteren Eingang, an den ein Integralregler 35- angeschlossen ist. Der Integralregler 35 ist über einen Schwellwertschalter 36 ist mit einem Abgas-Meßfühler 37 verbunden, welcher in der Abgassammelleitung 25 zwischen der Brennkraftmaschine 15 und dem katalytischen Reaktor 26 angeordnet ist.

Die YJirkungsweise der beschriebenen Anordnung ist folgende. Der Vergaser 2? ist so eingestellt, daß er in allen vorkommenden Betriebsfällen eine magere Zusammensetzung des Kraftstoff-Luft-Gemisches gewährleistet, die einer Luftzahl ungefähr 1. bis ^ ungefähr 1,1 entspricht. Es wird also '

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in allen vorkommenden Betriebsfällen ein mageres Gemisch gebildet. Diesem vom Vergaser 27 aufbereiteten mageren Kraftstoff-Luft-Gemisch wird weiterer Kraftstoff mit Hilfe .des Einspritzventil es 3o zugemischt, wobei die durch das Einspritzventil 3o abgegebene Krsftstoffmenge so bemessen ist, daß das die Erennkraftmaschine 15 erreichende Kraftstoff-Luft-Gemisch eine Luftzahl von λ «ί 1, insbesondere von Λ = ο,98 hat.

Bei der beschriebenen Einrichtung ist es wichtig, daß die erforderliche Zusatzmenge des Kraftstoffes möglichst nahe an den gewünschten Wert herangeführt wird, wobei in den verschiedenen Betriebsauständen unterschiedlichen Abweichungen, des Vergasers vom vorgegebenen V/ert entgegengewirkt werden soll. Durch das beschriebene Verfahren wird weiterhin erreicht, daß die Eegelschaltung für das Einspritzventil 3o nur einen sehr kleinen Regelhub ausführen muß, da die grobe Zumessung von dem Vergaser vorgenommen wird.

Es ist bei der beschriebenen Anordnung auch besonders vorteilhaft, daß die Stellgröße des Integralreglers die Kraftstoffmenge in multiplikativer Weise beeinflußt.

In Fig. 3 ist das Steuergerät ausführlich dargestellt. Das elektronische Steuergerät 31 hat, wie schon weiter oben angedeutet eine monostabile Kippstufe. Diese monostabile Kippstufe enthält im einzelnen einen Eingangstransistor 37 und einen mit seiner Basis über einen Widerstand 38 an dessen Kollektor angeschlossenen Ausgangstransistor 39· Vom Kollektor des Ausgangstransistors 39 führt zur gemeinsamen Plusleitung 4o die Primärwicklung 41 eines Transformators 42, der einen verstellbaren Kern 43 hat. Dieser Kern 43 ist über ein Gestänge 44 mit der Membran 45 einer Druckdose 46 verbunden, welche an dem Ansaugrohr 2o der Brennkraftmaschine 15 in Ansaugrichtung hinter der Drosselklappe 29 sitzt.

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der Eingangstransistor 37 der monostabilen Kippstufe wird im Ruhezustand durch einen von seiner Basis zur gemeinsemmen Plusleitung 4o führenden Widerstand 47 stromleitend gehalten. Über eine Diode 48 ist an seine Basis außerdem die Sekundärwicklung 49 des Transformators 42 angeschlossen, welche mit ihrem anderen V/icklungsende am Verbindungsxmnkt zweier als Spannungsteiler wirkender Widerstände 5o und 51 liegt. Mit dem Verbindungspunkt der V/iderstände 5o und 51 ist der Korrektureingang 33 verbunden.

Um die monostabile Kippstufe in einer zu den Kurbelwellen-Umdrehungen der Brennkraftmaschine 15 synchronen Folge oder aber auch in einer asynchronen EoIge jeweils für die Dauer eines Grundimpulses in seine istabile Schaltlage zu bringen, ist mit der weiter nicht dargestellten Nockenwelle der Brennkraftmaschine, die mit der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine in Wirkverbindung steht, ein Steuernocken 52 gekuppelt, welcher einen an einer gemeinsamen Minusleitung 53 einer im übrigen nicht dargestellten Betriebsstromquelle angeschlossenen Schaltarm 54 betätigt, und an dem ein Lastwiderstand 55 und eine Elektrode eines Koppelkondensators 56 angeschlossen sind. Die andere Elektrode des Kondensators 56 ist über einen zweiten Ladewiderstand 57 mit der Minusleitung 53 und über eine Diode 58 mit der Basis des Eingangstransistors 37 verbunden. Solange sich der Schaltarm 5^ in der dargestellten Cffenstellung befindet, kann sich der Kondensator 56 über die beiden V/iderstände 55 und 57 auf die zwischen der Minusleitung 53 und der Plusleitung 4o herrschende Betriebsspannung aufladen. Wenn dann der Schaltarm 5^ von dem Steuernocken 53 gegen den. feststehenden mit der Minusleitung 53 verbundenen Kontakt gedrückt wird und die positiv aufgeladene Elektrode des Kondensators 56 mit dem Minuspotential verbindet, erhält die Basis des Eingangstransistors 31 stark negatives Potential, so- daß der Transistor 31 gesperrt wird und dann den Ausgangstransistor 39 in seinen stromloitenden Zustand steuert. Der über die Primärwicklung 41 fließende Kollektorstrom des Ausgangstransistors 39 induziert dann .in'der Sekundärwicklung 49

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eine Spannung, mit welcher der Eingangstrarisistor 37 weiterhin gesperrt gehalten werden kann, wobei die Dauer dienes Sperrzustandes von dem jeweils in Ansaugrohr 2o der Brennkraftmaschine 15 herrschenden Druck abhängig ist. Wenn nämlich dieser Druck bei geschlossener oder nabe;zu. geschlossener Drosselklappe 29 weit unter den äußeren atmosphärischen Drucl absinkt, hebt die Hembrandose 46 den Eisenkern 43 in der mit einem Pfeil angedeuteten Richtung an, und vergrößert dabei den Luftspalt in Transformator 42, so daß die Induktivität der Primärwicklung 41 erheblich erniedrigt wird. Da dann der Eingangstransistor 37 infolge der niedrigen induzierten Spannung rasch wieder in seinen ursprünglichen Leitungszustand zurückkehrt und dabei den Ausgangstrarisistor 39 erneut sperrt, v/eist- der am Kollektor des Ausgangstransistors über einen Wide stand 59 abgenommene Grundimpuls nur eine kurze Dauer auf. Venn jedoch das Gaspedal 32 niedergetreten und dabei die Drosselklappe 29 in ihre Offenstellung gebracht wird, herrscht auch bei hohen Drehzahlen in Ansaugrichtung zu der Drosselklappe 29 ©in Luftdruck, der nur geringfügig unter demjenigen der äußeren atmosphären Luft liegt. Da dann der Eisenkern 43 nur ganz geringfügig angehoben werden kann, weist die Frimärwicklung eine hohe Induktivität auf, was zu einem langsamen Anstieg des KollektorstiOmes in der Primärwicklung 41 und zu einer größeren Grundimpulsdauer führt.

An dem Korrektureingang 31 können sowohl das Stellsignal des Integralreglers 35 als auch andere Korrekturgrößen, beispielsweise eine Drehzahlkorrektur eingführt werden, xrobei eine Änderung des durch den Spannungsteiler mit den Widerständen und 51 gebildeten Potentials die Grundimpulszeit der monostabilen Kippstufe in multiplikativer Weise beeinflußt. In ähnlicher Weise können auch Korrekturgrößen an dem Eingang 60 angelegt werden. Durch diese Korrekturgrößen an dem Korrektureingang 60 wird ebenfalls eine multiplikative Änderung der Impulszeit der monostabilen Kippstufe erreicht. Anstelle

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der beschriebenen induktivgekoppelten Kippstufe können selbe Lverstündlich auch RC-gekoppelte Kippstufen verwendet werden. Wesentlich ist nur, daß die Korrekturgröße in iiiultiplikafciver V/eise auf die instabile Schaltlage der monoε labilen Kippstufe einwirkt.

Anstelle des Druckfühlers 46 in Fig. 3 kann auch ein anderer Druckgeber verwendet werden, der auf andere Ueise, beispielsweise über eine Widerstandsänderung, ein vom Saugrohrdruck und damit von der Last; abhänpjiges Signal bildet.

In Fig. 4 ist an einen Diagramm die Spannung und die dieser Spannung entsprechende Einspritzdauer des Einspritzventiles Jo über dem Snugrohrdruck aufgetragen. Die normale Kennlinie des Saugrohrdrucl-gebers ist mit einer ausgezogenen Linie bei 61 dargestellt. Durch entsprechende Formgebung des Eisenkernes 4$ des Transformators oder durch eine entsprechende Nichtlinearität eines V/ider Standes in einem Saugrohrdruckfühler kann eine mit einer unterbrochenen Linie bei 62 dargestellte Abhängigkeit der Einspritzzeit über dem Druck erreicht v/erden. Durch derartige Nichtlinearitäteri kann größeren oder kleineren Abweichungen des Vergasers in verschiedenen Betriebzuständen entgegengewirkt werden.

In Fig. 5 ist ein Ausführungsbeispiel des Integralreglers 35 dargestellt. Der Integralregler 35 enthält einen ersten Operationsverstärker 63 ₅ der zur proportionalen Verstärkung des Aut'gangssignales des Abgas-Meßfühlers 37 dient, und einen zweiten Operationsverstärker 64, der als Integralregler geschaltet ist. Der Abgas-Meßfühler 37 ist einerseits über einen Eingangswiderstand 65 an den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 63 und andererseits an Masse angeschlossen. Der nichtinvertierende Eingang _t des Operationsverstärkers 63 liegt über einen Eingangswiderstand 66 am Abgriff eines aus zwei Widerständen 67 und 68 bestehenden Spannungsteilers. Zwischen dem Ausgang '

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und dem invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 63 liegt ein Gegenkopplungswiderstand 69, dessen Größe den Verstärkungsfaktor "bestimmt. Weiterhin ist der Ausgang des Operationsverstärkers 63 über einen Widerstand 7o mit der geneinsameη Pluszuleitung 4o verbunden.

Der Ausgang des Operationsverstärkers 63 liegt über einen Eingangswiderstand 71 -am invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 64-, Der nichtinvertierende Eingang des Operationsverstärkers 64 ist über einen Widerstand 72 an den Abgriff eines Spannungsteilers angelegt, der aus zwei Widerständen 73 und 74 besteht. Im Gegenkopplungspfad des Operationsverstärkers 64- liegt zwischen dem Ausgang und dem invertierenden Eingang ein Integrierkondensator 75· Schließlich ist der Ausgang des Operationsverstärkers noch über einen Widerstand 76 mit einer Ausgangsklemme .verbunden, welche mit dem Korrektureingang 33 der induktivgekoppelten monostabilen Kippstufe verbunden wird. Die Wirkungsweise der beschriebenen Schaltungsanordnung ist folgende. Die Ausgangsspannung des Abgas-Meßfühlers, der zweckmäßigerweise ein bekannter Sauerstoff-Meßfühler ist, wird im Operationsverstärker 63 verstärkt. Da der Operationsverstärker 63 als Umkehrverstärker geschaltet ist, nimmt die Ausgangsspannung einen negativen Wert an, der über den Eingangswiderstand 71 am invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 64 liegt. Dieser ist als Integrierer beschaltet und integriert demzufolge bei negativer Eingangssp'annung in positiver Richtung. Das Potential am Ausgang 77 verschiebt sich dabei langsam in positiver Richtung. Umgekehrt integriert der Operationsverstärker 64 in negativer Richtung, wenn entgegen zum ersten Fall ein zu fettes Kraftstoff-Luft-Gemisch vorliegt.

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Claims

Anrrorüche

Einrichtung zur Verminderung der schädlichen Anteile des Abgases einer Brennkraftmaschine mit einem Vergaser zur Bildung eines der Brennkraftmaschine zugeführten mageren Kraftstoff-Luft-Gemisches, d.g., daß zur Regelung der Zusammensetzung des Kraftstoff-Luft-Gemisches ( Λ -Regelung) auf einen vorgegebenen Vert ( Λ «5?1) im Ansaugrohr (2o) der Brennkraftmaschine (15) ein Einspritzventil (3o) angeordnet ist, das in Abhängigkeit vom Ausgangssignal eines im Abgasstrom der Brennkraftmaschine (15) angeordneten Abgas-Meßfühlers (37) beeinflußbar ist.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, d.g., daß zur Ansteuerung des Einspritzventiles (Jo) eine monostabile Kippstufe (31) vorgesehen ist, bei der die Dauer des instabilen Schaltzustandes in Abhängigkeit vom Ausgangssignal des Abgas-Meßfühlers (37) beeinflußbar ist.
3. Einrichtung nach Anspruch 2, d.g., daß die Beeinflussung der Dauer des instabilen Schaltzustandes der monostabilen Kippstufe (31) über eine Integrierstufe (35) erfolgt, der ein Schwellwertschalter (36) vorgeschaltet ist, an welchem der Abgas-Meßfühler angeschlossen ist.

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4. Einrichtung; ρach einem der Ansprüche 1 bis 3₅ d.y., daß zur Beeinflussung der Lauer des instabilen Sch&ltzustandes der monostabile Kippstufe (31) in Abhängigkeit von dem Druck im Ansaugrohr (2o) der Brennkraftmaschine (15) ein Druckgeber (46) vorgesehen ist.
5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3₅ d.g., daß zur Beeinflussung der Dauer des instabilen Schaltzustandes der monostabilen Kippstufe (31) in Abhängigkeit der von der Brennkraftmaschine (15) angesaugten Luftmengo im Ansaugrohr (2o) der Brennkraftmaschine (15) ein Luftmengenmesser angeordnet ist.
6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3» d.g., daß die Dauer des instabilen Schaltzustandes der monostabilen Kippstufe (31) von einem die Drosselklappenstellung erfassenden Geber beeinflußbar ist.
7. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3? d.g., daß als Korrekturgröße wenigstens ein Betriebsparameter der Brennkraftmaschine (15) als kennzeichnendes elektrisches Signal an einen Korrektureingang (33 bzw. 6o) der monostabilen Kippstufe (31) angelegt ist.
8. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7> d.g., daß die Beeinflussung der Dauer des instabilen Schaltzustan- ■■ des der monostabilen Kippstufe (31) multiplikativ erfolgt.

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9. Einrichtung nach, einem der Ansprüche 1 "bis 8, d.g., daß mit dem Ausgang der monostabilen Kippstufe (31) das Linspritzventil (Jo) verbunden ist, welches während der Dauer des instabilen Schaltzustandes der monostabilen Kippstufe (31) geöffnet ist und Kraftstoff in das Ansaugrohr (2o) der Brennkraftmaschine (15) spritzt.
1o. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, ä..g., daß die monostabile Kippstufe (31) von einem mit der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine (15) in Wirkverbindung stehenden Impulsgeber (3^) auslösbar ist.
11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 1o,. d.g., daß die monostabile Kippstufe (31) von einem externen Impulsgeber auslösbar ist, dessen Frequenz von einem geeigneten Lastsignal beeinflusst wird.
12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, d.g., daß die monostabile Kippstufe (31) induktiv gekoppelt ist, wobei die induktive Koppelung in Abhängigkeit vom Saugrohrdruck, der angesaugten Luftmenge, der Drosselklappenstellung und / oder wenigstens einer v/eiteren' Korekturgröße beeinflußbar ist.
13. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, d.g., daß die Kennlinie des Saugrohrdruckgebers oder des Luftmengenmessers oder Drosselklappenstellunggebers und / oder der

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Geber für weitere Korrekturgröße der Kennlinie des Vergasers (27) .angepaßt sind.

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