DE2203026A1 - Verfahren zur Polymerisation von Vinylchlorid - Google Patents
Verfahren zur Polymerisation von VinylchloridInfo
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Description
S.70/68 SOLVAY & CIE., 33 Rue du Prince Albert, Brüssel/Belgien
Verfahren zur Polymerisation von Vinylchlorid Zusatz zu Patent (Anmeldung P 17 45 409.0-44)
Priorität: 5.Februar 1971, Belgien, Wr. 99 418
Die Erfindung betrifft eine Verbesserung des Verfahrens zur Polymerisation und/oder Mischpolymerisation von Vinylchlorid
in Gras phase.
In der belgischen Patentschrift 686 088 der Anmelderin ist
ein Verfahren zur Polymerisation von Vinylchlorid in Gasphase beschrieben, wobei in Gegenwart einer oder mehrerer Radikalkatalysatoren
und in Abwesenheit jeglicher flüssigen Phase gearbeitet wird.
In der belgischen Zusatz-Patentschrift 751 726 sind die Grenzen von Temperatur und Druck angegeben, innerhalb derer man
deutlich verbesserte Polymerisationsausbeuten erhält, wenn man in Gegenwart einer festen inerten Substanz arbeitet.
In diesem Fall soll die Polymerisationstemperatur zwischen 40 und 80 C liegen und der im Autoklaven herrschende Druck
soll höher sein als die Druckschwelle, oberhalb derer die Einwirkungen inerter Feststoff-gasförmiges Vinylchlorid
deutlich modifiziert werden, aber unterhalb des Drucks des gesättigten Dampfes des Vinylchlorids bei der Polymerisationstemperatur.
In dem besonderen Fall, wenn man Polyvinylchlorid als inerten Feststoff verwendet, werden die Bedingungen von Temperatur
und Druck nach folgenden Kriterien begrenzt:
- die Temperatur liegt zwischen 40 und 800G
- der relative Druck (p ) wird definiert durch die Beziehung 0,45^f Pr <1f wobei die zwei Parameter ausserdem begrenzt
werden durch die gestrichelte Fläche ABC des Diagramms der Figur 1. Der Druck ist in der ^orm eines relativen Drucks
(Pr) ausgedrückt, welcher definiert ist durch das Verhältnis
zwischen dem Polymerisationsdruck (p) und dem Druck gesättigten Dampfes des Vinylchlorid bei der Polymerisationstemperatur
(pa)
P= £
1T ps
1T ps
In dem Diagramm ist die gestrichelte Zone ABC begrenzt durch:
- 2 waagerechte Geraden CE und BD entsprechend den Temperaturen von 40 und 800C
- eine senkrechte Gerade BC entsprechend ρ = 1, das heißt
den Beginn der Sättigung
- eine Kurve AC,deren Verlauf im nachstehenden gerechtfertigt
wird.
Bei diesen Bedingungen existiert keine flüssige Phase in dem Reaktionsmilieu.
Die Grenzen dieser gestrichelten Zone sind ausschliessliche: wenn Pr = 1 , befindet man sich bei dem entsprechenden Druck
zu Beginn der Sättigung, das heisst in Gegenwart van flüssigem Vinylchlorid.
Die oben definierten Parameter von Temperatur und Druck, weiche die kritischen Faktoren des Verfahrens darstellen, ergeben
sich aus dem Studium der Einwirkungen zwischen dem inerten Feststoff, beispielsweise Polyvinylchlorid (PVC) und dem gasförmigen
Vinylchlorid (VC) bei den Verfahrensbedingungen.
Diese Studie hat zu der Feststellung geführt, gemäss welcher
diese Einwirkungen jenseit/'s eines gewissen Drucks in .abhängigkeit
von der Polymerisationstemperatur deutlich modifiziert werden.
Die Prüfung der Erscheinungen von Adsorption und Desorption
in dem System PVC-VC mittels einer dynamischen Methode hat ermöglicht, den Einfluss der Parameter Tempei'atur und Druck
auf diese Einwirkungen zu definieren. Die Methode, welche füi das Studium der Erscheinungen von Adsorption und Desorption
des Vinylchlorids auf das Polyvinylchlorid benutzt wurde, ist in der belgischen Patentschrift 751 726 der Anmelderin
beschrieben worden«,
Dank dieser Methode wurde festgestellt, dass bei 4O0C man
einen relativen Dtuck gleich 1 (Sättigungsdruck) überschreiten muss, damit das System PVC-VC sich bei interessanten Poly
merisationsbedingungen befindet. Bei dieser Temperatur und unterhalb derselben ist es nichijmöglich, eine interessante
Polymerisation in Gasphase zu verwirklichen. Dagegen,je mehr die Polymerisationstemperatur erhöht wird, umso weniger soll
der relative Druck wichtig sein,um interessante Poiymerisationsbedingungen
zu verwirklichen.
Übrigens geht die gegenwärtige Tendenz dahin, mit Autoklaven grossen Volumens (bis zu 120 m5) zu arbeiten und die Polymerisationsverfahren
zu automatisieren,,
Um bei diesen Bedingungen arbeiten zu können, hat die Anmelderin Verbesserungen an den oben erwähnten Verfahren geschaffen.
Bekanntlich ist die thermische Regelung einer Polymerisations
reaktion entscheidend für die Verwirklichung eines technische Verfahrens. Nur eine strenge thermische Regelung während der
ganzen Dauer der Polymerisationsreaktion ermöglicht das Erhalten von Produkten mit konstanten Eigenschaften. Da die
Polymerisationsreaktion von Vinylchlorid exothermisch verläuft,
verlangt die Beseitigung der Wärme aus dem Reaktionsmilieu einen erheblichen Aufwand an Kühlung.
Da die Polymerisationsreaktion gemäss den obigen Verfahren
der Anmelderin in Abwesenheit einer flüssigen Phase durchgeführt wird, ist die Beseitigung der überschüssigen Wänjie
durch das übliche System des Doppelmantels nicht oder mindestens nur begrenzt wirksam.
209834/1035
Wenn in einem bestimmten Moment der Reaktion eine zu grosse
Temperaturdifferenz zwischen der Wandung und dem Reaktionsmilieu herrscht, kann man die Kondensationstemperatur des
Vinylchlorids erreichen, was das Auftreten flüssigen Vinylchlorids
in dem Reaktionsmilieu und infolgedessen die unvermeidbare Bildung von Verkrustung auf den verschiedenen
Elementen des Reaktors hervorruft.
Die Kühlung durch das Fluidisierungsgas bei einem Reaktor mit fluidisiertem Bett weist die gleichen Übelstände auf, das
heisst, dass beim Ausgehen von einer bestimmten Temperatur das Fluidisierungsgas sich zu kondensieren beginnt und flüssi
ges Vinylchlorid mitnimmt, was gleichfalls zur Verkrustung des Reaktors führt.
Andererseits die wesentlichen Ziele der erwähnten Polymerisationsverfahren
in den genannten Patentschriften sind die wirtschaftlichere Verwirklichung der Polymerisation von
Vinylchlorid gegenüber den üblichen klassischen Verfahren, insbesondere durch die Beseitigung der Stufen der Abschleuderung
und Trocknung des Endproduktes ebenso wie durch die Unterdrückung der Reaktorverkrustung.
Es wurde jetzt gefunden, dass es möglich ist, die Polymerisation von Vinylchlorid gemäss den Verfahren in Gasphase,
wie sie in den früheren Patentschriften der Anmelderin beschrieben
sind, durchzuführen und dabei die Vorteile dieser Verfahren zu bewahren, unter den dort erwähnten wirtschaft-Ibisten
Bedingungen zu arbeiten und dabei die Möglichkeit zu sichern, in Autoklaven grossen Fassungsvermögens zu arbeiten,
gegebenfalls das Verfahren zu automatisieren, und alles dieses dank eines verbesserten Systems zur Beseitigung der
Reaktionswärme·
Die Erfindung hat daher zum Ziel ein Verfahren der Polymerisa
tion und/oder der Mischpolymerisation von vinylchlorid in Gasphase in Anwesenheit eines oder mehrerer Radikalkatalysatoren
und eines inerten Feststoffs unter den Polymerisationsbedingungen und bei einem Druck unterhalb des Drucks von gesättigtem
Dampf des oder der Monomeren bei der Polymerisationstemperatur gemäss dem
Hauptpatßnt.f
20983W1035
ORIGINAL INSPECTED
zeichnet, dass man das oder die Monomeren in flüssiger ü'orm ir
den Reaktor einführt, welche Monomeren sich bei den Arbeitsbedingungen völlig verdampfen, dass man die eingeführte Monomermenge
im Ansprechen auf eine '.Temperaturänderung derart einstellt, dass sie zunimmt, wenn die Temperatur steigt, und
dass man dann die Auslassmenge des oder der gasförmigen Monomeren regelt, um den Druck konstant auf dem gewählten Wert ,
aber unterhalb des gesättigten Drucks zu halten,, Zusatz-PS
gemäss den Bedingungen der belg.751 726 Wenn man in Gegenwart eines inerten J?eststoffe"s"Yarbeitet,
wird vorgezogen, bei einer Temperatur zwischen 40 und 800G
und bei einem Druck in jedem Moment höher als die ^ruckschwel-Ie
zu arbeiten, oberhalb derer die einwirkungen zwischen inertem Feststoff-gasförmigem Vinylchlorid deutlich modifiziert
sind, und unterhalb des Druckes des gesättigten Dampfes von Vinylchlorid bei der Polymerisationstemperatur. Insbesondere
wenn man in Gegenwart von Polyvinylchlorid als inerter Substanz arbeitet, werden die Parameter Temperatur und Druck
in folgender Weise charakterisiert:
- die Temperatur liegt zwischen 40 und 8O0C
- der relative Druck wird definiert durch die Beziehung 0,45
die zwei Parameter sind ausserdem durch die gestrichelte
Fläche ABC des Diagramms der ü'igur 1 begrenzt.
Man kann das erfindungsgemässe Verfahren auch in einem zweistufigen
Prozess durchführen, welcher darin besteht, die Reaktion einzuleiten, indem man zuerst das oder die Monomeren
in Gasform einführt, dann, wenn man einen Temperaturanstieg feststellt, welcher durch das übliche Wärmeaustauschsystem
mit Doppelmantel des Reaktors und/oder durch das Fluidisierungsgas nicht mehr regelbar ist, das oder die Monomeren in
flüssiger ^'orrn einführt und dann die Reaktion,wie eben beschrieben,
regelt.
Wenn man diese Variante des erfindungsgemässen Verfahrens anwendet,
hängt das Ende der ersten Verfahrensstufe von mehreren variablen Faktoren ab und insbesondere:
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- von dem Ablauf der Polymerisationsreaktion, v/elcher selbst eine Funktion von gewählter temperatur und gewähltem ^ruck
ist,ebenso wie von der Aktivität und Menge des benutzten Katalysators
- von der Grosse des Autoklaven
- und, wenn man einen Reaktor mit fluidisiertem Bett verwendet, von der eingesetzten Menge des Transportgases und
seiner temperatur am Reaktoreinlass.
Jedoch ist die Dauer der ersten Stufe zwischen 0,1 und 50$,
und im allgemeinen zwischen 0,2 und 10$, von der gesamten
Polymerisationsdauer. Der Anfang der zweiten Phase beginnt , sobald ein Temperaturanstieg in dem Polymerisationsreaktor
auftritt.
Im allgemeinen beginnt die zweite Phase,wenn man einen Temperaturanstieg
des Rea.ktionsmilieus in der Größenordnung von 0,2 bis 5°C, und vorzugsweise von 0,5 bis 20C, bezogen auf
die gewählte Polymerisationstemperatur, feststellt.
Die Erfindung bezieht sich gleichfalls auf Vorrichtungen zur Ausführung des erfindungsgemässen Verfahrens, welche umfassen:
- einen Polymerisationsreaktor
- Mittel, welche das Einführen in den Reaktor des oder der Monomeren in Gasform ermöglich^ wenn man nach dem Zweiphasen
prozess arbeitet
- Mittel, welche die Einführung des oder der Monomeren in flüssiger Form in den Reaktor bei der in dem Reaktor herrschenden
Temperatur sicherstellen,
- Mittel, welche das Abgasen des oder der freien gasförmigen Monomeren bei der Entspannung oder der flüssigen Monomeren
derart sichern, dass der Druck des Reaktionsmilieus konstant bleibt
- Mittel, welche die Verflüssigung des oder der aus dem Reaktor austretenden gasförmigen Monomeren und die Rückführung
des oder der flüssigen Monomeren zu dem Reaktor gestatten
- Mittel für die Einführung des oder der Katalysatoren in den
Reaktor.
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Der Polymerisationsreaktor kann ein Reaktor des horizontalen Typs mit mechanisch gerührter Schicht oder fluidisiertem Bett
mit umlaufendem Transportgas, z.B. gasförmigem Vinylchlorid, sein, welches selbst die tfluidisierung des Polymers in dem
Reaktor sicherstellt,
Die Einführung von flüssigem Vinylchlorid in den Reaktor sichert eine wirksame und wirtschaftliche thermische Regelung
des Polymerisationsverfahrens, ohne dass eine flüssige Phase in dem Reaktionsmilieu auftritt.
Das in flüssigem Zustand in den Polymerisationsreaktor eingeführte
Vinylchlorid erfährt eine vollständige Verdampfung unter den Verfahrensbedingungen, was die zur Beseitigung der
Polymerisationswärme notwendige Kühlung bewirkt und die Polymerisationstemperatur
konstant hält dank der Erwärmung des /flüssigen Vinylchlorids auf die Temperatur des Reaktionsmilieus.
Die kontinuierliche Einführung des Vinylchlorids hat zur Wirkung,den Druck dee Reaktionsmilieus zu erhöhen. Da aber
dieser in jedem Augenblick konstant und in den im vorstehenden angegebenen Grenzen gehalten werden soll, wird das gasförmige
überschüssige Vinylchlorid aus dem Reaktor mittels eines Venti! abgezogen, welches durch den im Reaktor herrschenden -^ruck
gesteuert wird ,und nach seiner Kondensation zu einem Messbehälter
geschickt, um von dort in das System zurückgeleitet zu werden«
In der zweiten Phase ist die Kühlung durch den Doppelmantel dei
Reaktors sekundär. Man kann die temperatur des Wassers des
Doppelmantels auf der Polymerisationstemperatur halten, da die notwendigen Kühlkalorien zur Beseitigung der durch die
Reaktion erzeugten Wärmekalorien dann im wesentlichen durch die Verdampfung des flüssigen Vinylchlorids geliefert werden.
Eine ausführliche Beschreibung der Regelung der Polymerisation wird noch im nachstehenden gegeben.
209834/1035
Das Regelsystem ermöglicht, in wirksamer und genauer weise
die temperatur der Polymerkörner zu regeln, was besonders
schwierig ist wegen der schlechten Wärmeleitfähigkeit der lörner und wegen der Unmöglichkeit, in genügender Weise
durch das übliche System des Poppelmantels zu kühlen.
Ausserdem ermöglicht das erfindungsgemässe Kühlsystem,die
Polymerisation und deren Regelung in beliebigen Autoklaven zu bewirken·
Die allgemeinen Polymerisationebedingungen sind diejenigen, wie in den swei erwähnten älteren Patenten der Anmelderin
beschrieben.
Der feste Stoff, der bei dem erfindungsgemässen Verfahren
benutzt werden kann, muss inert bei den Polymerisationsbedingungen sein. Er kann in Form von Pulvern, Körnern oder
fasern vorliegen.
Die Art der festen Phase kann eine beliebige sein, vorausgesetzt, dass sie einen Polymerisationsinhibitor nicht bildet
oder enthält·
Beispielsweise kann man erwähnten Asbest, Kieselsäure, Perlit
u.dgl.
Vorzugsweise werden jedoch Plasten verwendet, insbesondere Polyvinylchlorid selbst oder ein Harz, welches man mit dem
EU erzeugenden Polymer mischen will.
Die Menge an fester Phase, welche zuvor in den Reaktor eingeführt wird, schwankt und das Verhältnis feste Phase/zu polymerisierendes Monomer ist nicht entscheidend. Jedoch werden
vorzugsweise 1 bis 20ji Feststoff, bezogen auf das Gewicht an
zu gewinnendem Polymer, angewendet.
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TZUW2W
/LLs Polymerisationskatalysatoren kann, man alle gewöhnlich für
die Polymerisation von Vinylchlorid benutzten Katalysatoren oder katalytisehen Systeme verwenden, im besonderen solche Katalysaboren,
die freie Radikale bilden, welche in dem monomeren Vinylohlorid
löslich sind.
Der Katalysator kann auf verschiedene Arten eingesetzt werden, um eine gute Verteilung in der inerten festen Substanz sicherzustellen.
Im einzelnen kann man den Katalysator in einem passenden Lösungs
ttittel, beispielsweise dem oder den Monomeren, lösen, ihn mit
iem inerten Feststoff mischen und anschließend das Lösungsmittel im Vakuum verdampfen, oder man kann noch besser den Katalysator
in Pulverform zusammen mit dem inerten Feststoff in das Reaktionsgefäß einführen und eine gute Dispersion in dem Feststoff
durch einfache mechanische Mischung sicherstellen.
Ha Beispiele für Katalysatoren seien Benzoylperoxyd, tertiäres
Butylperpivalat, Azodiisobutyronitril, Benzoylperoxyd, Dichlorbenzoylperoxyd,
3j3-ditertiäres Butylperoxyd, 2,2-Aao-bis(2,4-Dimethyl)Valeroni'tril,
Di alkylp er oxydi carbonate und im besondere: Dicetylperoxydioarbonat genannt.
Die Menge des verwendeten Katalysators liegt vorzugsweise εwischen o,o1 und 5 Gew.-^, bezogen auf das verarbeitete Mono-
Das Durchrühren des Reaktionsmediums;hat einen erheblichen Einfluss
auf die Polymerisationsausbeute. Dieses Rühren kann mit Hilfe mechanischer Rührer erzielt werden. Man ist dabei bestrebt,
eine kontinuierliche und gleichmäßige Bewegung zu erzielen.
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# - 1ο -
Vorzugsweise wird man Rührvorrichtungen der Art wählen, wie sie
für die Durchmischung und Homogenisierung pulverförmiger Produkte
verwendet werden. Vorzugsweise Rührer vom Typ der Bandmischer oder ßchabeblätter und dergleichen.
Im Falle der Verwendung eines Reaktors mit einem Fließbett wird die Durchmischung durch einen Gasstrom von Vinylchlorid sichergestellt,
der in geschlossenem Kreislauf zirkuliert.
Das Verfahren gemäß der Erfindung läßt sich auch für die Mischpolymerisation
von Vinylchlorid mit anderen Monomeren verwenden, wie beispielsweise mit Propylen, Isobuten, Vinylacetat und dergleichen.
Mit Hilfe des Verfahrens der Erfindung kann man auch Harze mit
erhöhter Beständigkeit erhalten, indem man in den Heaktor Stabilisierungsmittjel
einführt, beispielsweise in die feste Austrittsphase.
Das Verfahren der Erfindung bietet einen besonderen wirtschaftlichen
Vorteil ajufgrund der !Patsache, daß es die Polymerisation«
ausbeuten erheblich verbessert und dabei Hilfsmaßnahmen überflüssig
macht j insbesondere das Vaschen, das Entfernen von Feuchtigkeit und das Trocknen des Harzes, ebenso wie die Reinigung
des Autoklaven, aufgrund der Tatsache, daß sich keine Krusten bilden. Die Erfindung sichert die Herstellung von Harzen
ausgezeichneter Qualität, da sie eine außerordentlich genaue Hegelung der Polymerisationsbedingungen gestattet. Überdies
läßt sich das gasförmige Vinylchlorid wiedergewinnen und unmittelbar ohne anschließende Beinigung im Kreislauf zurückführen.
;
Infolge der latsaohe, daß man in trockenem Zustande arbeitet,
verfflLdet man das Korrosionsproblem; man kann eine große Anzahl
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von Werkstoffen zur Herstellung der Apparatur verwenden, im
besonderen weniger kostspielige Materialien wie die gewöhnlichen Stähle.
Die Harze, die man mit Hilfe des Verfahrens der Erfindung herstellen
kann, weisen eine K-Zahl zwischen 4o und 80 bei Polymerisationstemperaturen
zwischen 4-o und 80 C auf.
Man kann Harze mit einem spezifischen Gewicht erhalten, welches
nach dem Zusammenpressen zwischen o,25 und 0,86 kg/dm liegt.
Die erhaltenen Harze können einen erhöhten Reinheitsgrad aufweisen
und infolgedessen auch eine ausgezeichnete Durchsichtigkeit. Dieses ist im wesentlichen an die Tatsache gebunden, daß
man die Gegenwart von Fremdstoffen vermeiden kann, die das Polymere während der Polymerisation verunreinigen können.
Als beispielsweise Auefiihrungsform des Verfahrens der Erfindung
ist in der Figur 3 sohematisch eine Anordnung zur vollständigen
Durchführung des Verfahrens mit Hilfe eines horizontalen Reaktors und in Figur 2 eine Anordnung dargestellt, die einen
Reaktor mit einem Fließbett verwendet; diese Apparaturen eignen sich besonders gut zur Durchführung des beanspruchten Verfahrens.
Es sei indessen darauf hingewiesen, daß die Erfindung keineswegs auf die im folgenden beschriebenen besonderen Einrichtungen
beschränkt ist.
Die verschiedenen Einrichtungen und angewandten Regelvorrichtungen
sind bei derartigen Installationen durchaus gebräuchlich sind dem Fachmann wohlbekannt.
'die Vorrichtung nach Figur 2 umfaßt einen Reaktor 1 mit einem
fließbett, der aus einem zylindrischen Element 2 von 9o cm Höhe und 15 cm Durchmesser besteht·, der untere Teil 4 weist ein
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konisches Element von 5o cm Höhe und 22 mm Durchmesser an der
Basis auf. Der obere Teil des Eeaktors besitzt eine Erweiterung 5, die aus einem konischen Abschnitt besteht, über dem ein zylindrischer
Teil mit einem Durchmesser von 45 cm angeordnet ist Der Winkel zwischen der Wand des konischen Abschnitts und der
Senkrechten beträgt 2o°, was die Bildung von Niederschlägen aus
Polyvinylchlorid im konischen Abschnitt verhindert.
Die Fluidisation
ΪΚίΜϊΧϊί£ϊϊϊΑΪ des Feststoffs wird durch einen ötrom vor
gasförmigem Vinylchlorid sichergestellt, der durch eine Überdruckvorrichtung
6 im Kreislauf gehalten wird. Die Temperatur dieses gasförmigen, dem Reaktor zugeleiteten Vinylchlorids
läßt sich mit Hilfe des Wärmeaustauschers 7 regeln.
Der Kreislauf des gasförmigen Vinylchlorids 5 kann durch zusätzliches
gasförmiges Vinylchlorid aus einem unter Druck stehenden Vorratsbehälter 16 für flüssiges Vinylchlorid gespeist
werden, der mit einem Ventil 25 und einer Verdampfungsvorrichtung 17 versehen ist.
Das im Behälter 14 aufbewahrte flüssige Vinylchlorid kann durch die Leitung 8 in den Reaktor eingeführt werden, oeine Menge wird
mit Hilfe des Ventils 9 geregelt, das seinerseits durch eine Temperaturmessvorrichtung für das Reaktionsmedium gesteuert
wird, die aus einem Empfänger 21 und der Reguliervorrichtung Io besteht.
Der im Reaktor herrschende Druck wird mit Hilfe des Ventils 11 konstant gehalten, das von der Reguliervorrichtung 12 aufgrund
des im Empfänger 22 gemessenen Drucks gesteuert wird.
Das beim öffnen des Ventils 11 gasförmig entweichende Vinyl -
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Chlorid wird im Kondensator 13 verdichtet und im Vorratsbehälter
14- wieder gesammelt.
Das gasförmige Vinylchlorid kann mit Vorteil unter Druck im Kondensator 13 verdichtet werden, wobei man Wasser als Kühlflüssigkeit
verwendet.
Die Pumpe 19 drückt das wiedergewonnene flüssige Vinylchlorid in den Behälter 14 zurück.
Der im Behälter 15 gelagerte Katalysator kann mit-Hilfe des
Ventils 2o durch die Leitung 8 zugeführt werden.
Die gesamte Apparatur ist wärmeisoliert, um jede Kondensation des gasförmigen Vinylchlorids zu vermeiden,und der Reaktor
ist mit einem Doppelmantel ausgerüstet, in dem Wasser zirkuliert.
Die beiliegende Figur 3 zeigt schematisch eine Anordnung mit einem waagerechten Reaktor, in welchem das Bett mechanisch
durchgerührt wird, zur Durchführung des Verfahrens gemäß der vorliegenden Erfindung.
Die Einrichtung besteht aus einem waagerechten Reaktor 1, der
mit einem Bohrer 2 von der Art eines Handrührers ausgerüstet ist, der die ganze Höhe des Autoklaven bestreicht.
Wenn man in einem zweiphasigen Verfahrensgang arbeitet, wird das gasförmige Vinylchlorid in den Eeaktor durch Vermittlung
der Leitung 3 eingeführt, die mit einem Ventil 4 und einem Gaszähler
5 ausgerüstet ist und den Behälter für das gasförmige Vinylchlorid 6 mit dem Reaktor 1 verbindet.
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Die Zuführung von flüssigem Vinylchlorid wird durch, die Leitung
7 gesichert; seine Menge wird mit Hilfe des Ventils 8 eingestellt, das seinerseits durch die Heguliervorrichtung 9 in Abhängigkeit
von der im Autoklaven herrschenden Temperatur gesteuert wird, die ihrerseits im Empfänger 17 gemessen wird..
Der im Reaktor herrschende Druck wird durch das Ventil 1o geregelt,
das seinerseits durch die Reguliervorrichtung 11 in Abhängigkeit von dem Druck gesteuert wird, der in dem Empfänger
18 gemessen wird.
Diese Einrichtung sichert die Gleichmäßigkeit des im Autoklaven
herrschenden Drucks.
Das aus der Öffnung des Ventils gasförmig entweichende Vinylchlorid
wird-im Kondensator 12 verdichtet und im Behälter 13
wieder aufgefangen.
Die Pumpe 14 drückt das wiedergewonnene flüssige Vinylchlorid in den Behälter 13 zurück.
Der im Behälter 15 gelagerte Katalysator kann mit Hilfe des
Ventils 16 der Leitung 7 zugeführt werden.
Dieses Beispiel wurde in einer Einrichtung durchgeführt, wie sie in der oben beschriebenen beiliegenden Figur 2 veranschaulicht
ist.
Man führt eine diskontinuierliche Polymerisation von VinychlorJd
bei einer Temperatur von 6o°C und einem absoluten Druck von 9 kg/cm2 unter einem relativen Druok (pr) von o,88 in Gegenwart
von 1 kg festem Polyvinylchlorid duroh. Dieses letztere wird
209834/1035
nach einem klassischen Polymerisationsverfahren in wässriger
Suspension unter Entgasung durchgeführt, wobei man eine Umwandlungsrate von 4o % erzielt.
Das Harz besitzt ein scheinbares spezifisches Gewicht, das beim Zusammendrücken ο,42 kg/dnr beträgt.
0 erwärmt
Nachdem der Reaktor auf eine Temperatur von 6o C und das Polyvinylchlorid
eingebracht ist, evakuiert man die Luft und reinigt den Autoklaven mit Stickstoff. Dann leitet man schrittweise das
gasförmige Vinylchlorid durch die Leitung 18 ein. Gleichzeitig regelt man die Geschwindigkeit des Transportgases (des gasförmigen
Vinylchlorids) im Fließbett mit Hilfe des Kompressors 6» auf etwa 1o cm/ßek. ein.
ab&. ρ Wenn der Polymerisat!onsdruck erreicht ist, der bei 9 kg/cm
liegt, führt man 12qLauroylperoxyd mit Hilfe des Ventils 2o und
der Leitung 8 zu.
Die Reaktjgn beginnt augenblicklich, und die Temperatur des Reaktionsmediums
steigt.
Diese Temperaturerhöhung wird durch den Empfänger 21 registriert und der Reguliervorrichtung 1o übermittelt, die auf das Ventil
9 einwirkt, welches sich öffnet und die Temperatur auf den festgelegten Wert zurückführt, indem durch die Leitung 6 ins Innere
der in strömender Bewegung befindlichen Masse flüssiges Vinylchlorid eingespritzt wird, das aus dem Behälter 14 herrührt,der
vorher mit einer Menge von Vinylchlorid gefüllt ist, die großer ist als diejenige, die polymerisiert werden soll, d.h. im
speziellen Fall 2o kg. Das flüssige Vinychlorid verdampft augenblicklich in der Reaktionsmischung und sichert durch die Aufnahme der für diese Verdampfung notwendigen Kalorien die Beseitigung
der Polymerisationshitze.
209834/1038
Da die durch die Polymerisation des Vinylchlorids entwickelte Wärme etwa 4- bis 5-mal so groß ist wie die zum Verdampfen der
gleichen Menge Vinylchlorid erforderliche Wärme, muß offensichtlich
mehr flüssiges Vinylchlorid eingespritzt werden, das nicht polymerisiert werden kann.
Der tJberschuss an gasförmigem Vinylchlorid wird mit Hilfe des
Druckregulierventils 11 entfernt und dem Kondensator 13 zugeführt.
Jedesmal, wenn die Temperatur des Iieaktionsgemisch.es, die durch
den Empfänger 21 registriert und dem Regulator 1o übermittelt
wird, sich von dem vorgegebenen Wert, beispielsweise 6o C, entfernt, schickt dieser in der Praxis den notwendigen Impuls
zu dem selbsttätigen Ventil 9, das unmittelbar die Menge des flüssigen Vinylchlorids beeinflußt.
Wenn die Temperatur im Reaktor weiterhin steigt, öffnet sich da
Ventil 9 und steigert die Menge des flüssigen Vinylchlorids. Im gegensätzlichen Fall, d.h. bei einer zu niedrigen Temperatur,
schließt sich das Ventil 9 und vermindert den Zustrom an flüssigem Vinylchlorid.
Wenn der im Reaktor herrschende Druck, der durch den Empfänger 22 registriert wird, den vorgeschriebenen Wert übersteigt,öffnet
die Reguliervorrichtung, die aus dem Regulator 12 besteht, das Ventil 11 und sichert die Entfernung einer bestimmten Menge
von gasförmigem Vinylchlorid, und zwar so lange, bis der Druck auf den eingestellten Wert zurückgeführt ist.
Wenn man die gewünschte Menge an Vinylchlorid polymerisiert hat vermindert man den Druck im Reaktor rasch durch Abgasen des
Vinylchlorids.
Gleichzeitig wird die Zufuhr von flüssigem Vinylchlorid und die Heizung der Einrichtung abgestellt.
209834/1035
Nach 6 Stunden gewinnt man 9,8 kg Polyvinylchlorid mit folgenden
Eigenschaften :
- scheinbares spezifisches Gewicht ^ nach Zusammenpressen : o,65 kg/dm
- DOP-Absorption : 8 % Beispiel 2
- 17 -
In einer Vorrichtung, wie sie in der oben beschriebenen,beilie
genden Figur 5 dargestellt ist, wird ein diskontinuierlicher
Polymerisationsversuch von Vinylchlorid in zwei Phasen bei einer
Temperatur von 57°C und unter einem absoluten Druck von 8,5kg/cm (pr = o,9) in Anwesenheit des gleichen Polyvinylchlorids wie in
Beispiel 1 beschrieben durchgeführt.
In einen Reaktor mit einem Fassungsvermögen von 2oo Litern briiqgt
man 7 kg Polyvinylchlorid und 8o g Lauroylperoxyd ein. Man evakuiert
die Luft und reinigt den Autoklaven mit Stickstoff.
Das Reaktionsgemisch wird kontinuierlich mit Hilfe eines Rührerε
der 5o Umdrehungen in der Minute macht, durchgerührt.
Mit Hilfe des Doppelmantels bringt man die Temperatur des Auto
klaven auf 570C und leitet durch die Leitung ? gasförmiges
Vinylchlorid ein. Der Druck im Autoklaven betragt 8,5 kg/cm .
Die Polymerisation beginnt, wobei die Temperatur in diesem ersten Stadium durch Beseitigung der Kalorien durch die Wand
des Reaktors (den Doppelmantel) konstant gehalten wird. In einem bestimmten Augenblick, der den Beginn der zweiten Phase des
Verfahrens anzeigt, etwa nach 3o Minuten, nachdem 5 kg Vinylchlorid polymerisiert sind, erhöht sich die Temperatur des
Reaktionsmediums, die durch den Empfänger 17 registriert wird,
lind entfernt sich von dem vorbestimmten Wert. In diesem Zeitpunkt schickt die Beguliervorrichtung 9 den notwendigen Impuls
' zum selbsttätigen Ventil 8, welches unmittelbar den Zustrom
209834/1035
der erforderlichen Menge an flüssigem Vinylchlorid bewirkt.
Bei einer zu hohen Temperatur öffnet sich das Ventil 8 und erhöht
die Menge des flüssigen Vinylchlorids, wodurch dem oystem
mehr Kältekalorien zugeführt werden.
Bei einer zu niedrigen Temperatur schließt sich das Ventil 8 wieder und verringert die Menge des flüssigen Vinylchlorids,
ebenso wie die Zahl der zugeführten Kältekalorien.
Wenn der im Reaktor herrschende Druck, der durch den Empfänger 18 registriert und der Reguliervorrichtung übermittelt wird,
steigt, wird er auf den vorbestimmten Wert durch üffnen des selbsttätigen Ventils 1o wieder eingestellt.
In der zweiten Phase der Reaktion führt man 45 Liter flüssiges
Vinylchlorid pro Stunde zu, wovon der Überschuss wieder verdampft wird, was einer Menge von 3o Litern pro Stunde an flüssi
gern Vinylchlorid entspricht.
Nach fünf Stunden Reaktionsdauer kühlt man den Reaktor und bläst das überschüssige Vinylchlorid ab.
Man erhält 7o kg Polyvinylchlorid mit folgenden Eigenschaften:
■!■■i fi nntinn
ewicht nach
dem Zusammendrücken : 0,63 kg/dnr
- DOP-Absorption : 21 %
Beispiele 3
und
4
i
Die folgenden Beispiele betreffen die Polymerisation von Vinyl ohlorid bei einer Temperatur von 670O und einem Absoluten
Die folgenden Beispiele betreffen die Polymerisation von Vinyl ohlorid bei einer Temperatur von 670O und einem Absoluten
ρ ι
Druck von 1o kg/cm (pr - 0,83) und die Mischpolymerisation I
209834/1035
- Ί9 -
von Vinylchlorid mit Propylen bei einem Gewichtsverhältnis
von 93 : 7 bei einer Temperatur von 540C und einem absoluten
Druck von 8 kg/cm in Gegenwart von Polyvinylchlorid als Feststoff,
dessen Eigenschaften im Beispiel 1 genannt sind,
Man führt die Polymerisation in einer einzigen Phase in der beschriebenen
Apparatur nach Beispiel 2 durch, aber unter Bedingungen, wie sie in der folgenden Tabelle zusammengestellt sind,
die gleichzeitig die Eigenschaften der erzielten Produkte angibt.
Beispiele Polymerisationsbedingungel
Temperatur,0C
Absoluter Druck, kg/cm
Relativdruck
Verwendeter Feststoff (PVC), kg
Katalysator
liauroylperoxyd, g
Benzoylperoxyd, g
Diäthylperoxydicarbonat, g
liauroylperoxyd, g
Benzoylperoxyd, g
Diäthylperoxydicarbonat, g
Menge des eingeleiteten flüssigen Vinyl· chloride in Litern pro Stunde
Menge des vergasten Vinylchlorids in Litern pro Stunde
Reaktionsdauer in Stunden
67 Io
o,83 7
6o 35
3o
5 7o
54 8
I5o
I5o 26
18
8,3o 7o
Schutt?
Ί»*β ^gewicht
nach dem Zusammendrücken, kg/dnP
DOP-Absorption in %
Propylengehalt in %
o,7i 7
0,71
1,5
209834/1035
Claims (1)
- - 26 -Patentansprüche1. Verfahren zur Polymerisation von Vinylchlorid in der Gasphase in Gegenwart eines oder mehrerer Radikalkatalysatoren, einer unter den Polymerisationsbedingungen festen inerten Substanz und einem Druck, der unterhalb des Sättigungsdruckes des monomeren dampfes bei der Polymerisationstemperatur liegt, nach Patentanmeldung ρ iy 45 4-o9.0-4-4, dadurch gekennzeichnet, daß man das Monomere in flüssiger tform in den Reaktor einleitet, welches unter den Arbeitsbedingungen vollständig verdampft, wobei man die Menge entsprechend den Temperaturschwankungen bemißt, und zwar derart, daß sich die Menge erhöht wenn die temperatur steigt, worauf man die Menge des gasförmig austretenden Monomeren derart regelt, daß ein konstater Druck in Höhe des vorgegebenen Wertes,der jedoch unter dem oättigungsdruck liegt, aufrechterhalten wird.Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Vinylchlorid mit einem oder mehreren Komonomeren mischpolymerisiert wird, indem man das Vinylchlorid und das oder die Komonomeren in flüssiger Form in den Reaktor einleitet, welche unter, den Arbeitsbedingungen voll ständig verdampfen, wobei man ihre Menge entsprechend der Temperaturschwankung derart regelt, daß die Zufuhr sich erhöht wenn die Temperatur steigt, worauf man die Austrittsmenge der gasförmigen Monomeren derart regelt, daß ein konstanter Druck mit dem vorgegebenen Wert aufrechterhalten wird, der jedoch unter dem Sättigungsdruck liegt.Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man bei einer Temperatur zwischen209834/10354o lind oo°C und einen Druck arbeitet, der in jedem Augenblick über der Drucksäwelle liegt, oberhalb deren die Einwirkung des inerten .Feststoffs auf das oder die gasförmigen Monomeren sich deutlich ändert.4. Verfahren nach üun Ansprüchen I oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Feststoff aus Polyvinylchlorid besteht, die Polymerisationstemperatur zwischen 4o und 8o G gewählt.wird und der relative Druck durch das Verhältnis o,45 <.pr < i definiert ist, wobei die beiden Parametei*, nämlich die Temperatur und der Druck, im übrigen durch die schraffierte Fläche aBG in dem Diagramm der Figur 1 begrenzt sind.5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man in zwei Phasen arbeitet, indem man die Reaktion durch Einführen des oder der Monomeren in Gasform beginnt und. wenn man eine nicht kontrollierbare üteigerung der Temperatur feststellt, das oder die Monomeren in flüssiger Form in den Reaktor einleitet.6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man die Polymerisation des oder der Monomeren in Gegenwart von o,o1 bis 5 Gew.-% eines Katalysators durchführt, der freie Radikale bildet.7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man die Polymerisation in Gegenwart von 1 bis 2o Gew.-% einer Festsubstanz durchführt.8. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß sie aus einem Polymerisationsreaktor (1), ferner Einrichtungen (ö,9,1o,14,19,2i), die die Zufuhr der erforderlichen Menge209834/1035des oder der Monomeren in flüssiger j?orm in den Reaktor bei der dort herrschenden Temperatur sicherstellen, ferner Mitteln(i1, 12, 22),die das Entweichen des oder der gasförmigen Monomeren infolge der iäitspannung des oder
der flüssigen Monomeren in der Weise sicherstellen, daß der Druck im Heaktionsmedium gleich bleibt, ferner
Mitteln (IJ, 14), die eine Verflüssigung des oder der
gasförmigen aus dem Reaktor entweichenden Monomeren und die Bückführung des oder der flüssigen Monomeren zum
Reaktor ermöglichen, und schließlich aus Mitteln (I5,2o) besteht, die eine Einführung des oder der Katalysatoren in den Reaktor gestatten.9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß der Polymerisationsreaktor ein horizontaler Reaktor ist, dessen Bett mechanisch durchgerührt wird.10. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß der Polymerisationsreaktor ein Fließbettreaktor ist, der mit einem Transportgaskreislauf (5,6,7) ausgerüstet ist, welcher eine Fließbewegung des Polymeren innerhalb des Reaktors sicherstellt.209834/1035
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