DE2155670C3 - Zinkphosphatierungslösung für Aluminium, Zink oder Eisen - Google Patents
Zinkphosphatierungslösung für Aluminium, Zink oder EisenInfo
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- C23C22/36—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 containing fluorides or complex fluorides containing also phosphates
Description
Die Erfindung betrifft eine wiißrige, saure /mkphosphaticrungslösung
für chi·· gegebenenfalls gleich/eitige
Pin»· phaiieien von O'nciiLiL neu von Aluminium ui'iu/
oder Eisen und/oder Zink, einschließlich verzinkten-. Eisen, welche Zink-, Phosphat-, Nitrit-, Fluorid- und
Alkalimetallionen sowie Ionen eines Oxydationsmittels enthält und einen Gehalt an freier Säure von mindestens
0,2Punkten und einen Gesamtsäuregehalt von mindestens 4 Punkten aufweist, und in welcher das
Verhältnis von Gesamtsäurc zu freier Säure wenigstens 10 und das Verhältnis von Zn/PO4 mindestens 0,6
betragen.
Es ist bekannt, Zinkphosphatumwandlungsüberzüge auf Oberflächen von Aluminium und seinen Legierungen
sowie auf anderen Metalloberflächen, einschließlich Eisen und verzinktem Eisen, zu bilden. Möglicherweise
war in der USA-Patentschrift 23 12 855 ein derartiges Verfahren zuerst offenbart, in der die Verwendung
einer Lösung beschrieben wurde, die ein Dihydrogenphosphat, ein Oxydationsmittel, vorzugsweise
Natriumnitrat, und ein komplexes Fluorid, zum Beispiel Natriumsilicofluorid, enthielt. Ein anderes
Beispiel einer Lösung zur Bildung eines Niederschlags eines Zinkphosphatumwandlungsüberzugs auf Aluminium
und seinen Legierungen ist in der USA-Patentschrift 24 87 137 offenbart, in der Lösungen beschrieben
werden, die als Hauptbestandteile ein Dihydrogenphosphat, ein Oxydationsmittel, Eisen(II)-lonen und gegebenenfalls
Fluoridionen enthalten, nämlich ausschließlich in Form von Fluorwasserstoffsäure und ihren Salzen.
Diese Lösungen waren derart eingestellt, daß sie einen Gesamtsäuregehalt und einen Gehalt an freier
Säure innerhalb eines bestimmten Bereiches zeigten.
Diese bekannten Lösungen besitzen jedoch zwei' wesentliche Nachteile. Der erste besteht darin, daß
wegen der Möglichkeit, eine Lösung zum Überziehen von Aluminium nach seiner Bearbeitung aufzubringen,
es außerordentlich schwierig ist, eine derartige Lösung unter Betriebsbedingungen wegen der Hydrolyse des
Zinkphosphats in unlösliches tertiäres Zinkphosphat aufrechtzuerhalten, weich letzteres eine starke
Schlammbildung, eine Erschöpfung an Zink und die Ausbildung freier Säure zur Folge hat. Der zweite
Nachteil, der zum ersten in Beziehung steht, besteht darin, daß bei der Bildung der Phosphatüberzüge auf
den Oberflächen von Aluminium und seinen Legierungen freies Aluminium in Lösung geht, dessen Anwesenheit
nachteilig ist, weil es die nachfolgende Bildung des Phosphatüberzugs beeinträchtigt und sogar
verhindert.
Weiterhin ist aus der USA-Patentschrift 2500673 eine Phosphatüberzugslösung bekannt, die in gewissem
Umfang zur Verwendung auf mehr als einem Substrat, nämlich Stahl, Zink oder Aluminium, geeignet ist.
Hierbei wird eine Lösung verwendet, die als Hauptbestandteile Zinkdihydrogenphosphat, Salpetersäure
als Oxydationsmittel und ein Fluoborat enthält, welch letzteres durch getrennte Zugabe von Natriumbifluorid
und überschüssiger Borsäure in situ gebildet wird, so daß freie Borsäure ebenfalls vorhanden ist. Die
Lösungen werden während des Betriebs durch Zufügen einer neutralisierenden Nalriumverbindung und eines
sauren Fluorids in solchen Mengen ergänzt, die /ur Bildung von Na,AIF,, (Kryolith) mit einem leil des
gelösten Aluminiums in der (iher/.ugslösung austeicheni!
sind. Der Kryolith fällt dabei aus und entlernt
das überschüssige Aluminium aus der Losung.
In der Praxis is! dieses Verfahren wegen der Schwierigkeit
einer Steuerung und Aufrechterhaltung der Zusammensetzung der I Iber/ugslüsung aiißerordent-MLiI
I)CSL Tl VVCnicM. Ulli nie l-OSiillg /um
I » L 1.1 j (I L I /Ll
ergänzen, ist die Zugabe von gesonderten Ausgangssubstanzen erforderlich, nämlich
(a) eine Zinkphosphal-Ergänzungslösung,
(b) Natriumbifluorid,
(c) Borsäure und
(d) Natriumcarbonat.
Aus der USA-Patentschrift 3061 484 ist eine Lösung zur Aufbringung von Umwandlungsüberzügen für AIuminiumoberflächen
bekannt. Aluminiumionen werden aus dieser Lösung dadurch entfernt, daß Kalium- und
Natriumionen im Verhältnis 2 : 1 der Fluorionen enthaltenden Lösung zur Bildung von K2NaAIF6
zugegeben werden. Bei diesen Lösungen spielt jedoch die Zinkschlammbildung im Gegensatz zu den erfindungsgemäßen
Lösungen keine Rolle, da solche Lösungen kein Zink enthalten. Eine Zinkschlammbildung,
wie sie gemäß der Erfindung vermieden werden soll, tritt daher bei diesen vorbekannten Lösungen
nicht auf.
Weiterhin ist aus der DT-OS 21 06626 ein Verfahren zur Herstellung eines Phosphatüberzuges auf Metalloberflächen
bekannt, bei welchem eine Lösung verwendet wird, die Phosphat, Zink, Nitrat und als Oxydationsmittel
Chlorat in bestimmten Gewichtsverhältnissen enthält und wobei die Anzahl der Punkte an
Gesamtsäure das 8- bis 25fache der Punkte freier Säure beträgt. Diese Lösung kann ebenfalls zusätzlich
ein Fluorid enthalten, wenn Oberflächen behandelt werden sollen, die Aluminium neben Stahl oder Zink
aufweisen. Bei diesen vorbekannten Lösungen kann das Fluorid jedoch beliebig in Form von einfachen
oder komplexen Fluoriden eingebracht werden, und es ist angegeben, daß die Lösung vorteilhafterweisc
sowohl einfaches Fluorid als auch komplexes Fluorid enthält. Bei dieser vorbekannten Lösung ist das Verhältnis
von Nitrat zu Phosphat jedoch wesentlich geringer als 1, es beträgt nämlich nur 0,1 bis 0,4.
Überraschenderweise wurde nun gefunden, daß durch Einhalten ganz bestimmter Mindestmengen an
Bestandteilen bzw. Einhaltung bestimmter Mindestverhältnisse der Bestandteile zueinander ein Phosphatum
Wandlungsüberzug auf beliebigen Eisen-, Zink-oder Aluminiumoberflächen hergestellt werden kann, wobei
die hierzu verwendeten Phosphatierungslösungen nicht nur einmalig verwendet werden können, sondern als
Folge des Ausbleibens einer Schlammbildung für ein kontinuierliches Arbeiten eingesetzt werden können.
Zwar sind einige Merkmale der erfindungsgemäßen Phosphatierungslösung einzeln für sich auch aus
anderen Druckschriften bekannt; so ergibt sich z. B. aus der DT-PS 727 194 ein Verhältnis von Nitrat zu
Phosphat von größer als 1, jedoch wurde diese Lösung insbesondere zur Herstellung von Phosphatumwandlungsüberzügen
auf Eisen und Stahl verwendet und wäre nicht zur Herstellung von solchen Phosphatumwandlungsüberzügen
auf Oberflächen geeignet, die neben Eisen und Stahl auch r.och Aluminium enthalten.
Die erfindungsgemäße Phosphatierungslösung zeichnet sich dadurch aus, daß sie 0,006 bis lg/l Nitrit
als Oxydationsmittel, berechnet als NO:. 0,025 bis
2,5g/l Fluorid, berechnet als I . zugesetzt als Gemisch
von Fluorid und/oder Billuorid in Form ihrer Nalriumiind
Kaliumverbindungen bei einem Molverhältnis
Na : K von 1 : 2. miin^-Uens 0,7g/l Zn, mindestens
lg/1 PO4 und mindestens Ig/i NO,, so daß das Ver-Γι
a ι ιϊΐ i S iv't'i w^, ι j C Zi)^C Π ti U ι ν r C WiCii ι StC iiC, ΠΊ ί Πί iC-stens
1 ist, enthält, und daß sie einen Gehalt an freier Säure von 0,2 bis 5 Punkten aufweist.
Wahrscheinlich beruht der ernsthafteste Nachteil der bisher im Handel befindlichen Phosphatierungslösungen
Tür Eisen, Zink oder Aluminium auf der Neigung zu einer sehr hohen Schlammbildung wegen
der Hydrolyse im Bad, wobei erhebliche Mengen von tertiärem Zinkphosphat gebildet werden. Dieser
Schlamm ruft nicht nur Probleme beim tatsächlichen
ίο Betrieb des Bades hervor, nämlich ein Verstopfen
der Pumpen, ein Verunreinigen der Überzüge usw., sondern er weist auch einen erheblichen Anteil des
in dem Bad »verbrauchten« Zinks auf, das für den Überzug selbst benötigt wird.
■ 5 Es wurde gefunden, daß ein bedeutender Anteil
des Phosphatgehalts des Bades durch Nitrat ersetzt wird, wodurch im wesentlichen und in den meisten
Fällen die Bildung eines Zinkschlammes vollständig vermieden wird. Durch die Steuerung der absoluten
in und relativen Mengen an Zink, Phosphat und Nitrat
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist weiterhin die Güte der gebildeten Überzüge besser, wie die bisher
erhältlichen Überzüge unter Verwendung eines Bades, das speziell zum Überziehen von jeweils Eisen, Zink
oder Aluminium angepaßt worden ist. Bedeutsamer ist, daß die spezielle Zugabe von Fluoriden gemäß
der Erfindung gestattet, unter Verwendung der gleichen Badzusammensetzung das Bad nacheinander oder
gleichzeitig mit jedem dieser Metalle zu betreiben.
Es ist daher ersichtlich, daß die Überzugszusammensetzungen, die nachstehend ausführlicher beschrieben
werden, insbesondere im Hinblick auf die Nitrat-, Nitrit- und Fluoridbestandteile, für die erfolgreiche
Durchführung des Verfahrens besonders wichtig sind.
Die Lösungen enthalten mindestens 0,7g/l Zink.
Bei diesem Gehalt weisen die gebildeten Überzüge, insbesondere auf Eisen und Aluminium, ein geringes
Gewicht auf. Die obere Grenze für die Zinkkonzentration ist nicht kritisch, außer daß sie durch die
Löslichkeit und durch wirtschaftliche Gesichtspunkte bestimmt ist, obwohl sehr hohe Zinkkonzentrationen
einen hohen freien Säuregehalt erfordern und daß die Neigung zu qualitätsmäßig schlechten Überzügen
besteht. Allgemein ist jedoch gefunden worden, daß eine Zinkkonzentration von 20g/l eine praktikable
Grenze darstellt und daß es gewöhnlich unwahrscheinlich ist, mehr als 6g/l zu benötigen. Als Quelle für
das Zink des Bades oder für die Herstellung eines Konzentrats für eine Badergänzung kann man geeignetes
Zinkoxid oder -carbonat verwenden, obgleich beliebige andere üblicherweise verwendete Zinkverbindungen
ebenfalls eingesetzt werden können.
Die erfindungsgemäßen Lösungen müssen mindestens 1 g/l Phosphationen enthalten, um zu gewähr-
leisten, daß der Überzug hinsichtlich Gewicht und Güte annehmbar ist. Sofern es den Überzug selbst
betrifft, ist die obere Grenze für Phosphat abgesehen von der Löslichkeit und von wirtschaftlichen Faktoren
nicht kritisch. Je höher jedoch die Phosphatkonzentra-
fio tion ist, desto größer ist die Neigung zu einer Schlammbildung,
insbesondere bei niedrigen Nitratmengen, und lieshalb wird eine Höchstmenge von 30g/l Phosphat
empfohlen. In der Praxis arbeiten die crfmdungsgemä-Ueη
Lösungen zufriedenstellend mit 1 bis 20g/l I'hos-
(is phat, vorzugsweise mit 1,5 bis lOg/1. Das Phosphat
kann als Phosphorsäure in üblicher Weise dem Bad zugegeben oder in ein Konzentrat eingearbeitet
Obwohl die erfindungsgemäßen Lösungen Nitrat enthalten, das die Bildung von tertiärem Zinkphosphat
verhindert, wird nichtsdestoweniger, w»nn die Menge an Phosphat im Verhältnis zur Menge an Zink größer
als 1,5 : I (auf Gewichtsbasis) bzv 1 : 1 (auf molarer Basis) ist, eine unerwünschte Hydrolyse stattfinden.
Demgemäß muß das Gewichtsverhältnis von Phosphat zu Zink weniger als mindestens etwa 1,0 : 0,6 O 5 : 1)
und vorzugsweise etwa 1 : 1 sein.
Eine Üoerzugszusammensetzung mit den vorgenannten
Eigenschaften schafft unter anderem ein Mittel zur Verhinderung der Schlammbildung durch Ersatz
eines Teils des Phosphats durch Nitrat in dem Überzugsbad. Nacnstehend genannte Untersuchungen
zeigen an, daß zur Aufrechterhaltung eines erwünschten schlammfreien Bades die Lösungen mindestens
1 g/l NO3 enthalten müssen. Weniger Nilrat ist unzureichend,
um die Bildung einer unerwünschten Menge Schlamm zufriedenstellend zu verhindern. Es muß
jedoch betont werden, daß diese g/l-Minimummenge keine absolute Grenze darstellt, da eine gewisse
Schlammbildung sogar mit etwas höheren Nitratmengen noch stattfindet, daß jedoch mindestens 1 g/l
die Schlammbildung ausreichend herabsetzt, um einen kontinuierlichen Betrieb ohne periodische Unterbrechungen
zu erlauben, die durch Schlammbildungen nach bekannten, jetzt noch in Gebrauch be indlichen
Verfahren erforderlich sind. Obwohl keine absolute obere Grenze für die Nitratkonzentration angegeben
werden kann, sind höhere Mengen als etwa 30g/l tunlichst zu vermeiden. Der bevorzugte Bereich liegt
bei 1,5 bis lüg/1 NO3. Das Nitrat wird in geeigneter
Weise als Salpetersäure dem Bad zugegeben oder in ein Badkonzentrat eingearbeitet. Da das in den crfindungsgemäßen
Lösungen verwendete Nitrat einen Teil des Phosphats ersetzt, ist ersichtlich, daß das
Verhältnis von Nitrat zu Phosphat eine gewisse Rolle bei der Bestimmung der Schlammvcrhinderung spielt.
Untersuchungen haben ergeben, du 3 das Gewichlsverhältnis
von NO3 zu PO4 mindestens bei 1 : 1
(1,5 : 1 auf molarer Basis) liegen muß. Weniger Nitrat ist unzureichend, eine erwünschte Herabsetzung bei
der Schlammbildung zu ergeben. Das Verhältnis kann selbstverständlich höher liegen, und ein Wert von 4 : 1
wird als obere Grenze empfohlen. Mit darüberliegenden Verhältnissen können noch gute Ergebnisse erhalten
werden, vorausgesetzt daß die absolute Phosphatkonzcntralion oberhalb des Minimalwertes gehalten
wird.
Die Zugabe von Natriumnitrit als Oxydationsmittel stellt ein Mittel zur Ergänzung des Überzugsbades
ohne Einbeziehung der Verwendung eines Neutralisierungsmittels, wie Natriumcarbonat, dar. Die ursprünglichen
Schwierigkeiten, denen man duich die Zugabe eines Neutralisierungsmittels, wie Natriumcarbonat,
begegnet, beispielsweise der Eingang einer durch die Ausfällung von Zink in unmittelbarer Nähe
der Zugabe verursachten Schlammbildung, werden dadurch herabgesetzt. Ein anderer, noch zu beobachtender
Vorteil, der durch die Verwendung von Natriumnitrit in der Ergänzung des Überzugsbades liegt,
wenn es zur Behandlung von Aluminium verwendet wird, liegt darin, daß die Lösung in der L.agc ist.
ebenso gut Oberllächen von Stahl /u überziehen. Dieses Merkmal ist von beträchtlichem wirtschaftlichen
Nutzen. Obwohl cv möglich ist. im Betrieb gclrenntslufige Verfahren für die Bildung von /inki-vl-iM>.nli:il
i\Ut'i /iiiuMi :i 11 i f ")hi*rH;irhoii von Aluminium
einerseits und auf Oberflächen von Eisen, Stahl und Zink andererseits einzurichten und aufrechtzuerhalten,
ist es jedoch wirtschaftlicher, eine einzige Lösung herzustellen, die zur Bildung von Zinkphosphatum-Wandlungsüberzügen
auf Eisen-, Zink- oder Aluminiumoberflächen unabhängig von dem jeweiligen
Metall, aus dem sie entwedervollständig oder vornehmlich bestehen, verwendet werden kann. Ferner sind derartige
Lösungen für Werkstücke vorteilhalt verwcndbar, die teils aus Zink, teils aus Eisen und teiis aus
Aluminium bestehen, zum Beispiel Laslwagenleile in der Kraftfahrzeugindustrie. Um bei einem Überzug
diese Erfordernisse zu erfüllen, muß die Überzugslösung 0,006 bis 1 g/l Nitritionen enthalten. Das Nitriiion
oxydiert Eisen(ll)-lonen in der Lösung, die an einer eisenhaltigen oder Eisen enthaltenden Oberfläche
in Lösung gehen, zu Eisen(lll)-Ionen. die der Reihe nach mit dem Phosphat unter Bildung von unlöslichem
Eisen(IlI)-phosphat reagieren können, das aus der Lösung ausfällt. Dadurch werden unerwünschte Eisen(ll)-lonen
aus dem Bad entfernt. Wenn weniger als 0.006g/l NOi verwendet wird, werden die Eisendlj-lonen nicht
rasch genug oxydiert, so daß die Konzentration an Eisen(II)-Ionen im Bad bis zu einer solchen Höhe
schnell ansteigt, bei der das Bad unwirksam wird. Die bevorzugte unterste Nitritkonzeniration lieg! bei
0.03 g/l.
Die obere Grenze von 1 g/l bezieht sich nicht aui die Oxydationswirkung des Nitrits, sondern in erster
Linie auf die Tatsache, daß in der sehr sauren Lösung
hohe Nitritkonzentrationen sehr instabil sind, indem sieh das Nitrit unter Bildung von giltigen Stickoxiden
zersetzt. Demgemäß ist eine niedrige Nitritkonzc-ntration vorteilhaft. Der bevorzugte Bereich tür die Nilrilkonzentration
reicht von 0.03 bis 0.3 g/l. Es ist natürlich theoretisch möglich, andere Oxydationsmittel anstelle
vom Nitrit zu verwenden. Andere geeignete Oxydationsmittel sind zum Beispiel Pcio>.ide. Chlorate. Bromate
usw. Jedoch ruft die Verwendung derartiger anderer Oxydationsmittel Probleme bei der Badkontrolle
und der Badergänzung hervor, die bei Nitrit nichl auftreten. Demzufolge ergeben derartige andere
Oxydationsmittel nicht die vorteilhaften betriebliehen Eigenschaften, die die erfindungsgemäßen Über/ugsbäder
aufweisen. Das Nitrit kann in geeigneter Weise als Alkalimetallnitrit, vorzugsweise Natriumnitrit, dem
Bad zugegeben oder in ein Konzentrat eingearbeitet werden. Man kann auch Kaliumnitrit oder ein Gemisch
von Natrium- und Kaliumniirit. zum Beispiel in einem
Molverhältnis von 1 : 2 verwenden.
Die erfindungsgemälien Zusammensetzungen sind, wie erwähnt, zur Phosphatierung von Aluminium wie
auch von Eisen oder Zink und deren Legierungen vorteilhaft. Wie vorstehend angegeben, liegt eine der
Schwierigkeiten, denen man beim Überziehen von Aluminium begegnet, darin, daß nach einer kurzen
Betriebsdauer Aluminiumionen aus der zu behandelnden Oberlläche gelöst werden. Das gelöste Aluminium
vergiftet das Bad beträchtlich, indem es den weiteren Betrieb hindert, wenn nicht sogar im wesentlichen
verhindert. Die Zugabe von Fluorid zu einem Zinkphosphatüberzugsbad für die Behandlung von Aluminium
ist bekannt, um eine Ätzwirkung auf der Metalloberfläche
auszuüben und auch einen Komplex mit dem gelösten Aluminium unter Bildung eines I luoaluminats
zu bilden. Im Ergebnis wird das Bad im Betrieb eine meßbare und schädliche Menge freies
Aluminium in Verbindung mit gelöstem 1 luoaluminal
aufbauen. Die Löslichkeit der Fluoaluminate hängt
jedoch beträchtlich von dem Kation in dem Komplex und von der Kristallform ab, die der ausfallende Komplex
annimmt, obwohl er aus der Lösung auslallt. Es können nur bestimmte Kationen zur Verfugung
stehen, um mit dem Fluoaluminat Komplexe zu bilden. Im allgemeinen sind nur Alkalimetallfluoride und -bifluoride,
einschließlich Ammoniumfluoride, löslich genug, um in den Lösungen als einfache Fluoride
zu verbleiben und dennoch Fluoaluminate zu bilden, die ausreichend unlöslich sind, das Entfernen von gelöstem
Aluminium zu gewährleisten. Für diesen Zweck hat sich Natrium als besonders bevorzugt herausgestellt,
nicht nur, weil Natriumfluoride und -bifluorid vergleichsweise preisgünstig und leicht erhältlich sind,
sondern auch, weil man das Ausfällen des gebildeten Fluoaluminats in Form von Kryolith, Na1AIF6, beschleunigen
kann, das in erwünschter Weise unlöslich ist.
Es wurde nun gefunden, daß durch die gemeinsame Verwendung von Natrium- und Kaliumfluoriden in
einem Zinkphosphatierungsbad NaK2AIF6 (Elpasolith)
gebildet werden kann. Der NaK2AIF6-Niederschlag
wird aus der Lösung sehr viel vollständiger und schneller entfernt Da das Natrium-Kalium-Verhältnis
im Niederschlag 1 : 2 beträgt, ist es am besten, wenn das Fluorid als ein 1 : 2-molares Gemisch von Natrium-
und Kaliumfluoriden oder -bifluoriden zugegeben wird, insbesondere als ein Gemisch aus 50% normalen
Fluoriden und 50% Bifluoriden. Die Menge des in den erfindungsgemäßen Lösungen verwendeten
Fluorids beträgt 0,025 bis 2,5 g/1, berechnet als F. Die bevorzugte untere Grenze liegt bei 0,1 g/l. Wenn
mehr als 2,5 g/l F verwendet werden, liegen dann im Bad derartig saure Bedingungen vor, daß ein unerwünschter
Ätzeffekt verursacht wird. Aus diesem Grunde soll die Konzentration gewöhnlich nicht über
2,5 g/l hinausgehen, da bei dieser Menge die Ätzwirkung auf einem erwünschten Minimum gehalten
wird, während gleichzeitig eine rasche Komplexbildung und Ausfällung des Aluminiums in der Lösung
gewährleistet wird. Die bevorzugte höchste Fluoridkonzentration beträgt 0,5 g/l. Die Fluoridkonzentration
kann nach der Standard-GIasätz-Methode gemessen werden. Man kann auch ein Verfahren anwenden,
wie es in den USA-Patentschriften 28 14577, 31 29148
und 3350284 beschrieben ist.
Das Entfernen von Aluminium aus der erfindungsgemäßen Lösung beruht auf der Verwendung eines
Gemisches von Natrium- und Kaliumfluoriden bzw. -bifluoriden, wie es vorstehend beschrieben ist. In
ähnlicher Weise kann ein Gemisch der normalen Natrium- und Kaliumfluoride oder es können Gemische
von normalen Fluoriden und Bifluoriden verwendet werden. Derartige Gemische werden ebenfalls
während des Betriebs des Bades verwendet, um den Fluoridgehalt innerhalb des vorgenannten Bereichs
aufrechtzuerhalten. Im Falle eines Bifluoridgemisches würde die kontinuierliche Zugabe eines solchen Gemisches
zu einer Überzugslösung des genannten Typs, wenn sie bei Aluminium verwendet wird, eine allmähliche
Ansäuerung der Lösung, insbesondere im »freien Säuregehalt« bewirken. Dieser erhöhte Gehalt
an freier Säure würde zu Überzügen einer ungewöhnlichen Art oder im Extremfall zu keinerlei Überzug
führen. Andererseits im Falle des normalen Fluoridgemisches
würde die kontinuierliche Zugabe zu einem Überzugsbad, wenn es bei Aluminium verwendet wird,
eine geringere Ansäuerung der Lösung, insbesondere im »freien Säuregehalt« bewirken, der in gleicher
Weise zu schlechten oder gar keinen Überzügen aul damit ausgesetzten Aluminiumoberflächen führen
s kann. Demgemäß wird eine Ergänzung des Fluoridgehalts
der erfindungsgemäßen Zinkphosphatüberzugsbäder durch die Verwendung eines Gemisches
von Fluoriden und Bifluoriden erreicht, das ein K : Namolares
Verhältnis von 2 : 1 aufweist. Die Fluoride
ίο und Bifluoride liegen vorzugsweise in gleichen Anteilen
vor. Auf diese Weise wird die erwünschte günstigste Aluminiumentfernung erzielt, mit dem zusätzlichen
Vorteil, daß keine unerwünschte Wirkung einer Herabsetzung oder eines Ansteigens des »freien Säuregehalts«
auftritt.
Die erfindungsgemäßen Überzugslösungen erfordern einen Gehalt an freier Säure im Bereich von 0,2
bis 5 Punkten. Der Gehalt an freier Säure einer Lösung wird definiert als die Anzahl ml (Punkte) einer n/10-n
NaOH-Lösung, die 10ml der Lösung unter Verwendung von Bromphenolblau (Endpunkt bei etwa pH 4)
als Indikator neutralisiert. Der Gehalt an freier Säure ist, wie der Name sagt, ein Maß für die freien, nichl
assoziierten WasserstofTionen in der Lösung. Falls der Gehalt an freier Säure der Lösungen unter
0,2 Punkten liegt, sind die Lösungen dann nicht sauer genug, das anfängliche Ätzen der Metalloberfläche
zu bewirken, bevor ein Überzug gebildet werden kann. Falls andererseits der Gehalt an freier Säure über
5,0 Punkten liegt, ist die Lösung dann zu sauer, so daß der pH-Wert der Oberflächenschicht niemals ausreichend
für den auf der Oberfläche zu bildender Überzug ansteigen kann. Falls ferner unter derartigen
Bedingungen irgendein Überzug gebildet werden würde, würde ein solcher abgelöst werden. Der bevorzugte
Bereich des Gehaltes an freier Säure (FA) liegl bei 0,3 bis 1,5 Punkten. Im allgemeinen kann der
Gehalt an freier Säure in enger Beziehung zum pH-Wert stehen. Der pH-Wert insgesamt liegt vorzugsweise
im Bereich von 3,0 bis 4,0 (FA von 1,0 bis herab zu 0,2), insbesondere von 3,1 bis 3,3 (FA von 0,8
bis herab zu 0,4).
Die erfindungsgemäßen Lösungen erfordern einen Gesamtsäuregehalt (TA) von mindestens 4 Punkten.
Der Gesamtsäuregehalt einer Lösung wird definiert als die Anzahl ml (Punkte) einern/10-nNaOH-Lösung,
die zur Neutralisierung von 10ml der Lösung erforderlich ist, unter Verwendung von Phenolphthalein (Endpunkt
etwa pH 9) als Indikator. Der Gesamtsäureso gehalt ist, wie der Name sagt, ein Maß für üie gesamten
verfugbaren Wasserstoffionen in der Lösung Insbesondere umfaßt er die freie Säure und die gebildeten
WasserstotTionen, wenn Dihydrogenphosphal
in Monohydrogenphosphat dissoziiert Er stellt daher wie ersichtlich ist, ein rohes MaB fur die Phosphatkonzentration
dar. Falls der Gesamtsäuregenalt untei 4 Punkte sinkt, enthalten die Lösungen nicht genügend
Phosphat zur Bildung eines Überzugs. Eine besondere obere Grenze für den Gesamtsäuregehalt gibt es nicht
da es auch keine für Phosphat gibt Jedoch beträgi
die empfohlene Höhe 35 Punkte, und der bevorzugte Gesamtsäuregehalt liegt bei 6 bis 20 Punkten.
Die erfindungsgemäßen Lösungen müssen ein Verhältnis von Gehalt an freier Säure zum Gesamtsäuregehalt
von mindestens 10 : 1 besitzen. Ist das Verhältnis niedriger, dann werden die Lösungen ohne
Rücksicht auf die absoluten Mengen jedes einzelnen Gehalts zu sauer, um einen Überzug zu bilden. E:
gibt jedoch keinen besonderen Höchstwert für dieses Verhältnis, obwohl bei einem sehr hohen Wert die
absolute Menge des Gehaltes an freier Säure oberhalb des Minimums liegen soll. In der Praxis ist trotzdem
ein Verhältnis über 40 : 1 nicht erforderlich. Der bevorzugte Bereich der Verhältnisse liegt zwischen
etwa 12 : I und etwa 20 : 1.
Man kann den erfindungsgemäßen Lösungen andere Substanzen zufügen, vorausgesetzt natürlich, daß es
nicht solche sind, die die Fähigkeit der Lösungen zerstören würden, den erforderlichen Überzug aufzubringen.
Typische nützliche Zusätze sind die verschiedenen beschleunigend und modifizierend wirkenden
Metallionen, wie Nickelionen. Nickel ist besonders vorteilhaft, wenn Zinkoberllächen, wie verzinktes
Eisen, überzogen werden, um die Haftfestigkeit der letzten Anstrichschicht auf dem Überzug zu erhöhen
und die Farbe des Überzugs selbst dunkler zu machen. Der Nickelionengehalt der Badlösung kann von etwa
0,05 bis etwa lg/l variieren. Das Nickel kann in geeigneter Weise dem Bad oder einem Konzentrat als
Nickeloxid, Nickelcarbonat oder auch als Nickelnitrat zugegeben werden.
Die erfindungsgemäßen Lösungen werden in geeigneter Weise bei einer Temperatur von etwa 45"C
bis etwa 60"C betrieben. Bei diesen Temperaturen können gute Überzüge bei Behandlungszeiten zwischen
etwa 15Sekunden und etwa 3Minuten erhalten werden. Temperaturen unter 45"C können selbstverständlich
ebenfalls angewendet werden, doch ist in derartigen Fällen die Reaktionszeit tatsächlich zu lang.
Oberhalb 60'C tritt eine erhöhte Neigung des Zinks auf, als tertiäres Zinkphosphat auszufallen (bei 65: C
wird dies bemerkbar und wird noch stärker, wenn die Temperatur weiter ansteigt). Die Zeit, während der
eine Oberfläche in Berührung mit der Lösung gehalten wird, hängt in erster Linie von der Temperatur der
Lösung und vom Gewicht des gewünschten Überzugs ab. Im allgemeinen werden bessere Überzüge bei niedrigeren
Temperaturen bei längeren Behandlungszeiten erhalten.
Die erfindungsgemäßen Badlösungen erschöpfen sich während des Betriebs, was zum Beispiel durch
den wirklichen Verbrauch von Chemikalien zur Bildung des Überzugs, die Bildung von Schlamm, das
heißt Eisenphosphat, und durch Verschleppen auf die zu überziehende Oberfläche erfolgt Demgemäß ist es
von Zeit zu Zeit erforderlich, das Bad durch Zugabe der benötigten Chemikalien in geeigneten Mengen
zu ergänzen, um einer Erschöpfung entgegenzutreten. Das Ergänzungsverfahren für die erfindungsgemäßen
Lösungen ist außerordentlich einfach und leicht durchzuführen. Das schafft einen weiteren deutlichen Vorteil
gegenüber bekannten Lösungen, die ein umständliches Ergänzungsverfahren erfordern. Die erfindungsgemäßen
Lösungen können mit drei flüssigen Konzentraten ohne Rücksicht auf das zu behandelnde Metall aufgefrischt
werden. Weiterhin kann die Zugabe jedes dieser flüssigen Konzentrate mittels automatischer Verfahren
genau gesteuert werden. Diese drei Flüssigkeiten sind:
1) das Aufbaukonzentrat, dessen Zugabe in ausreichender
Menge zur Wiederherstellung des Gesamtsäuregehaltes und des Gehaltes an freier Säure auf die gewünschten Werte dient,
2) Nitritionen, die zweckmäßigerweise als Natriumnitrit
zugegeben werden und deren erforderliche Menge mittels einer üblichen Titration gegen
Permanganat bestimmt werden kann, und
)) ausreichend Fluorid, um den Fluoridgehalt innerhalb des gewünschten Bereichs wiederherzustellen.
s
)) ausreichend Fluorid, um den Fluoridgehalt innerhalb des gewünschten Bereichs wiederherzustellen.
s
Wie durch die vorgenannten Bereiche angegeben und weiter wie durch die nachstehenden Bewertungen
in den Beispielen angezeigt, ist ein Überwachen und Ergänzen des Bades erforderlich, um bei der Lösung
eine gute Überzugsbedingung aufrechtzuerhalten.
Das Aufbaukonzentrat, das, wie der Name sagt, zum Aufbauen des ursprünglichen Bades dient, enthält
Zink-, Phosphat-, Nitrat- und Nickelionen in entsprechenden Anteilen.
ι«, Das Nitritkonzenirat enthält bdigiich Nitrit, gewöhnlich
als Natriumsalz, zweckmäßigerweise in einer Konzentration von etwa 0,24 kg/1.
Das Fluoridgemischkonzentrat enthält ein Gemisch von Natrium- und Kaliumfluoriden und Natrium- und
Kaliumbifluoriden. Ein typisches Fluoridkonzentrat enthält etwa 83,5 g/l Natrium- und Kaliumfluoride
und -bifluoride. Natrium und Kalium liegen in einem Molverhältnis von etwa 1 : 2 vor. Die relativen Mengen
an Fluorid und Bifluorid sind nicht kritisch, doch werden für die besten Ergebnisse und zur Einstellung,
um für den geeigneten pH-Wert und den Gehalt an freier Säure im Bad zu sorgen, die Fluoride und Bifluoride
gewöhnlich in etwa gleichen Mengen verwendet. Solche Gemische von Fluoriden und Bifluoriden
des Kaliums und Natriums können als stabiles, nicht klumpendes Pulver oder als flüssige Konzentrate
hergestellt werden, in denen das Fluoridgemisch in Wasser gelöst isL Ein derartiges Pulver oder
Konzentrat ist vorteilhaft für einen Aufbau und eine Ergänzung der Phosphatierungsbäder gemäß vorliegender
Erfindung. Das gebildete Pulver ist im wesentlichen nicht hygroskopisch und besitzt eine lange
Gebrauchsfähigkeit.
Wenn Aluminium, Stahl oder verzinktes Eisen, entweder allein oder in Kombination überzogen werden soll, kann ein erfindungsgemäß offenbartes und erhaltenes Bad für beliebige und alle Metallkombinationen verwendet werden, vorausgesetzt, daß in der Grundphosphatierungslösung, die Zink-, Phosphat-, Nickel-, Nitrat- und Nitritionen enthält, ebenfalls die nachstehend aufgerührten Zusätze eingearbeitet sind.
Wenn Aluminium, Stahl oder verzinktes Eisen, entweder allein oder in Kombination überzogen werden soll, kann ein erfindungsgemäß offenbartes und erhaltenes Bad für beliebige und alle Metallkombinationen verwendet werden, vorausgesetzt, daß in der Grundphosphatierungslösung, die Zink-, Phosphat-, Nickel-, Nitrat- und Nitritionen enthält, ebenfalls die nachstehend aufgerührten Zusätze eingearbeitet sind.
Zusätze zur Grundphosphatierungslösung
NaNO2 + Fluoridgemisch
NaNO2 + Fluoridgemisch
NaNO2 + Fluoridgemisch
NaNO2
NaNO2
NaNO2 + Fluoridgemisch
keine erforderlich
Aluminium, Stahl
und Zink
Aluminium und Stahl
und Zink
Aluminium und Stahl
Aluminium und Zink
Stahl und Zink
Stahl
Stahl und Zink
Stahl
Aluminium
Zink
Zink
Das Fluoridgemisch kann selbstverständlich in allen Fällen zugegeben werden.
Die zu phosphatierenden Metalloberflächen müssen zuerst gereinigt werden. Vorteilhaft erfolgt die Reinigung
der Oberflächen mit einem alkalischen Spül mittel. Nach dem Phosphatierungsverfahren wird vorzugsweise
die überzogene Oberfläche einer Nachspülung mit sechswertigen Chromverbindungen odei
anderen Endspülmitteln unterworfen, um die Korrosionsbeständigkeit
zu verbessern.
Bei einer bevorzugten Arbeitsfolge wird die zu überziehende Metalloberfläche bei erhöhten Temperaturen
mit einem geeigneten alkalischen Spülmittel vorgereinigt und anschließend mit Wasser abgespült. Dann wird
unter Verwendung einer erfindungsgemäßen Lösung der Umsetzungsüberzug gebildet, die überzogene
Oberfläche mit Wasser gespült und in üblicher Weise nachgespült. Die Vorreinigungs- und Nachspüllösungen
können von der Art sein, wie sie gewöhnlich in bekannter Weise in Verbindung mit der Bildung
von chemischen Umwandlungsüberzügen auf Eisen, Zink oder Aluminium verwendet werden.
Die neuen Verfahren und Zusammensetzungen nach der Erfindung werden nachstehend in den Beispielen
näher erläutert.
Eine für allgemeine Zwecke geeignete Lösung, im folgenden als Lösung A bezeichnet, zur Herstellung
eines Zinkphosphatüberzugsbades nach dem Stand der Technik wird wie folgt hergestellt:
Lösung A
Bestandteile
H3PO4, 75prozentig
Wasser (bis zur Erreichung eines
spezifischen Gewichts von 1.48 bei
15,5C)
Menge in g
143
233
265
233
265
25 12Og der vorgenannten Zusammensetzung werden
auf 11 verdünnt und in ihrem Säuregehalt eingestellt, so daß 3,5 bis 4,0cm'n/10-NaOH-Lösung zur Neutralisation
von 10 cm3 der Lösung unter Verwendung von Bromphenolblau als Indikator (»freier Säuregehalt«)
und 38 bis 40 ml der Natriumhydroxidlösung unter Verwendung von Phenolphthalein als Indikator
(»Gesamtsäuregehalt«) erforderlich sind. Eine in dieser Weise hergestellte Lösung (Lösung B) wird auf die
Metalloberfläche gesprüht. Gegebenenfalls kann man die Gegenstände auch in die Lösung eintauchen.
Die Lösung C wird durch Zufügen von 0,5 g/l Fluorid zu der vorstehend genannten Lösung B hergestellt.
Die Lösung wird dann zum Überziehen einer Reihe von Aiuminiumoberfiächen (3005-Legierung) durch
Spiüheinwirkung für jeweils 1 Minute Dauer verwendet. Die Temperatur der Lösung wird während
des Betriebes auf 57,2r'C gehalten. Während des Sprühens
wird die Lösung C wie folgt ergänzt:
1) mit einer ausreichenden Menge der Lösung A zur Aufrechterhaltung des »Gesamtsäuregehaltes«
auf oder etwas unter dem ursprünglichen Wert,
2) mit Natriumbifluorid zur Aufrechterhaltung der Fluoridionenkonzentration auf der ursprünglichen
Höhe, wie es durch die in d?r USA-Patentschrift 33 50824 beschriebenen Vorrichtung angegeben
ist, und
3) mit Natriumcarbonat als Neutralisierungsmittel zur Aufrechterhaltung des »freien Säuregehaltes«
auf oder etwas über der ursprünglichen Höhe.
Es werden folgende Ergebnisse erhalten:
Versuch
Beschickung
(dmVJ)
FA
TA
Verhältnis
Fluoridaktivität*)
in uA
Überzug
gut, gleichmäßig
dünn, streifig
sehr schlecht
kein
gut
dünn, streifig
sehr schlecht
kein
gut
gut
einwandfrei
dünn
schlecht
dünn
schlecht
*) Die Fluoridaktivilät wird in ;iA in einer Fluoridaktivitätsmeßvorrichtung gemessen, wie sie in der USA-Patentschrift
33 50 824 beschrieben ist
**) Der freie Säuregehalt wird durch Natriumcarbonat erniedrigt
**) Der freie Säuregehalt wird durch Natriumcarbonat erniedrigt
0 | 4,1 | 38 | 9,3 | 220 |
9,29 | 4,8 | 37 | 7,7 | 200 |
18,58 | 4,5 | 42 | 9,3 | 225 |
27,87 | 7,0 | 48 | 6,9 | 225 |
46,45**) | 3,6 | 36 | 10,0 | 240 |
0 | 4,0 | 39 | 9,7 | 250 |
9,29 | 4,2 | 38 | 9,1 | 250 |
37,16 | 4,3 | 37 | 8,6 | 210 |
92,90 | 4,0 | 37 | 9,4 | 240 |
Aus den vorstehenden Ergebnissen ist ersichtlich,
daß eine erhöhte Beschickung einen erhöhten freien Säuregehalt ergibt Es ist weiter zu sehen, daß eine
fortgesetzte Badbeschickung und eine Ergänzung einer Lösung, wie Lösung C, die Bildung von schlechten
Überzügen ergibt, auch wenn der Fluoridionengehalt (gemessen als Fluoridaktivität) und der Gesamtsäuregehalt auf ihren ursprünglichen Werten gehalten
werden. Eine Analyse des Ergänzungsbades und des
Schlammes, der sich während des Beschickungsbetriebes bildet, zeigt den fast vollständigen Verlust an
Zinkionen im Überzugsbad, die aus der Lösung als Schlamm entfernt werden.
Es werden Zinkphosphatlösungskonzentrate mit unterschiedlichen Zn : PO4 : NO3-Verhältnissen wie folgt
hergestellt:
Lösungskonzentrat
D
E
F
G
E
F
G
g-Molc
Zn
Zn
g-Molc
PO4
PO4
g-Molc
NO.,
NO.,
Aus jedem Konzentrat wird eine 2,5volumenprozentige Badlösung hergestellt.
25 ml jedes Lösungskonzentrats wird einzeln auf 1! verdünnt und mit 0,5 g/l Fluorid als ein Gemisch
von Kalium- und Natriumfluoriden versetzt, so daß das Natrium : Kalium Verhältnis 1 : 2 beträgt. Die
erhaltenen, aus den vorgenannten Konzentraten D, E, F und G gebildeten Lösungen werden nachstehend
als Überzugslösungcn H, J, K und L bezeichnet, die folgende Eigenschaften aufweisen:
5 (ibcr/ugslösung ΚΛ
(Punkte)
(Punkte)
ΤΛ
(l'unkte)
(l'unkte)
Zn
g/l
g/l
0,90
0,80
0,40
0,45
0,80
0,40
0,45
14,7
13,4
10,3
9,9
3,3
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
Die Lösungen H bis L werden auf eine Anzahl A!uminiump!atten aufgebracht. Insgesamt 18,58cm3
Metalloberfläche je Liter Überzugslösung werden behandelt. Die erhaltenen Ergebnisse und die Änderungen
in der Badzusammensetzung sind nachstehend aufgeführt:
Über | Ursprünglich g/l | TA | Zn | Verwendete Lösung | TA | g/l | Änderung | g/l | Zn | Badbeschaffenheit |
zugs- | 14,7 | 3,3 | 13,1 | -0,6 | ||||||
lösung | FA | 13,4 | 3,4 | FA | 12,6 | Zn | FA | TA | -0.7 | |
H | 0,90 | 1,2 | 2,7 | +0,3 | -1,6 | sofortige Trübung | ||||
J | 0,80 | 10,3 | 3,4 | 1,0 | 10,1 | 2,7 | +0,2 | -0,8 | -0.4 | allmählich stärker |
werdende Trübung | ||||||||||
K | 0,40 | 9,9 | 3,4 | 0,4 | 9,6 | 3,0 | 0 | -0,2 | -0,3 | Kein Anfangs |
schlamm | ||||||||||
L | 0,45 | 0,3 | 3,1 | -0,15 | -0,3 | Kein Anfangs- | ||||
schlamm | ||||||||||
Aus den vorgenannten Ergebnissen seht hervor, daß eine Herabsetzung der Phosphatkonzentration außerordentlich
den Zinkverlust, den Gradverlust und den freien Säuregehalt-Anstieg nach einer Beschickung
herabsetzt, während eine starke Verschlammung verhindert wird. Die Lösungen H und J mit höheren
Phosphatkonzentrationen zeigen eine größere Schlammbildung und einen schnelleren Zinkverlust
als die Lösungen K und L, die geringere Phosphatmengen enthalten.
Eine weitere Beschickung der Bäder H bis L mit Aluminiumplatten und eine Ergänzung jedes Bades
mit dem entsprechenden Konzentrat (Lösungen D bis G) sowie mit Natriumbifluorid und Natriumcarbonat
vermindert die Überzugsfähigkeit zuerst bei der Lösung H und dann in der Lösung J, da mehr
und mehr Zink aus der Lösung verlorengeht, wahrscheinlich in Form von unlöslichem tertiären Zinkphosphat
Die Lösungen K und L behalten ihre Überzugsfähigkeit, obwohl ein geringer Zinkverlust zu verzeichnen
ist
Es wird eine mit der vorgenannten Lösung K iden- f>5
tische Lösung hergestellt und eine Weichglasplatte von 7,62 x 10,16cm hineingetaucht Die Gewichtsverluste
der Glasplatte nach 15, 30 und 60Minuten betragen 0,4 mg, 2,2 mg bzw. 3,8 mg. Dann wird zur
Lösung K eine ausreichende Menge Borsäure hinzugefügt, um das darin befindliche Fluorid komplex
zu binden (Lösung M); bei der LösungM tritt im wesentlichen
kein weiterer Gewichtsverlust (0,3 mg) bei der eine Stunde oder langer in die Lösung getauchten
Weichglasplatte von 7,62 X 10,16 cm ein. Ein weiterer Beweis für die Anwesenheit freier Fluoridionen im
Falle der Überzugslösung K einerseits und die Abwesenheit freier Fluoridionen im Falle der Überzugslösung M andererseits kann durch Messungen mit der
in der USA-Patentschrift 33 50284 beschriebenen Vorrichtung
gezeigt werden. Die LösungK erzeugt 90 μΑ. hingegen die Lösung M beim gleichen Verfahren weniger
als 10μΑ. Dies zeigt einen deutlichen Unterschied bei der Fluoridaktivität und demzufolge in
der Fluoridkonzentration.
Es wird die folgende Zinkphosphatüberzugsgrundlösung
hergestellt:
Gewichtsprozent
Zinkoxid 11,74
Nickeloxid (75% Ni) 0,84
Phosphorsäure (75prozentig) 18,84
2! 55 670
Salpetersäure (33°Be)
Ansatz Z
Ansatz Z
75% Phosphorsäure
gelöstes Eisen
Wasser
(Zusatz von Fc(H2PO4)J in wüliriger
Lösung mit 100 g Fe/1)
Wasser
Wasser
Cicwichlspro/enl
26,53
0,72
0,72
41,33
Ein Zinkphosphatkonzentrat wird durch Auflösen von Zinkoxid und Nickeloxid in einem Gemisch von
Phosphorsäure und Salpetersäure hergestellt. Nach Klärung des Gemisches wird der Ansatz Z zugegeben
und das Gemisch abkühlen gelassen.
Weiterhin werden Lösungen normaler Fluoride und Bifluoride von Natrium und Kalium hergestellt, die
als Lösungen N, O, P und 0 bezeichnet werden.
Lösung g/l Nalr HF g/l KF · HF Na : K (molar)
N | 6.2 | 0 | 1 | 0 |
O | 0 | 7,8 | 0 | 1 |
P | 3,1 | 3,9 | 1 | 1 |
Q | 2,1 | 5,2 | 1 | 2 |
Zu jeder der Lösungen N, O, P und Q wird eine
stöchiometrische Menge Aluminium als Nitrat zugegeben. Die erhaltenen komplexen Fluoaluminatnicderschläge
werden getrocknet und gewogen.
Vergleich der Aluminiumausfällung
Lösung
Bestandteil
Erwartetes
Produkt
Produkt
Ausgefälltes
Aluminium
in %
Aluminium
in %
Restaluminium
(ppm)
71
NaF ■ HF- Na,AlFb
100%
100%
KF · HF- KjAlF6
100%
100%
NaF · HF-
50%
KF · HF-
50%
NaF · HF-1/3 K2NaAlF,, 97
KF - HF-2/3
71
K1NaAlF6 88
+ Na3AlF6
+ Na3AlF6
2590
2580
1080
190
Diese Ergebnisse zeigen, daß bei einem Molverhältnis von 2 K : INa Aluminium aus der Lösung
in weit höherer Au. 'leute entfernt wird und eine niedrigere Restaluminiumkonzentration erhalten wird
als mit den anderen untersuchten Verhältnissen.
Zu einer Zinkphosphatlösung, die durch Verdünnen der vorgenannten Zinkphosphatüberzugsgrundlösung
gebildet worden ist, werden 0,1 Moi Fluorid gegeben.
Nach einer Behandlung mit einer stöchiometrischen Menge Aluminiumnitrat werden bei den Lösungen N,
O, P und Q die folgenden Niederschläge erhalten:
Bestandteil Ausfü'Hungsgeschwindigkeit
5 Minuten
Minuten
1 Stunde
NaF · HF-100% außerordentlich feine Teilchen, keine Änderung Lösung ist noch trübe
kein Niederschlag
KF-HF-IOOVo Agglomerierung, doch flockig Niederschlag, doch flockig flockiger Niederschlag,
leicht gestört
NaF · HF-50% Niederschlag dichter Niederschlag, klar nach 30Minuten
KF · HF-50 % fast klar, vollständig aus
gefällt
NaF · HF-1/3 Niederschlag dichter Niederschlag, klar nach 30 Minuten
KF · HF-2/3 rast klar, vollständig aus
gefällt
Wie aus den vorstehend aufgeführten Ergebnissen ersichtlich ist, erzeugen die Zusammensetzungen, die
Gemische von Kalium und Natrium enthalten, so daß der größte Teil des gebildeten Niederschlags Elpasolith
(K2NaAlF6) ist, den dichtesten und sich am schnellsten
absetzenden Schlamm. Es ist ferner ersichtlich, daß das vollständigste Entfernen von gelöstem Aluminium
aus der Lösung durch ein Gemisch von Bifluoridsalzen, die in einem Molverhältnis von Kalium :
Natrium wie 2 : 1 vorliegen, erfolgt. Außerdem ist der komplexe Aluminiumfluoridniederschlag, der im
Falle der Lösung Q gebildet wird, besser geeignet für die Zwecke vorliegender Erfindung als jene Niederschläge
bei den Lösungen N, O und P. Das heißt, absitzend und nicht leicht durch langsames Rühren
der Lösung aufwirbelbar ist, sondern daß er gegebenenfalls leicht aus dem Behältnis entfernt werden kann.
Diese Eigenschaften sind vorteilhaft, wenn das Verfahren für industrielle Zwecke angepaßt wird, wo es
erwünscht ist, daß sich der gebildete Schlamm rasch am Boden des Gefäßes absetzt und darin verbleibt,
bis er mechanisch entfernt wird.
(15 Das Gemisch von Fluoriden und Bifluoriden, als
Gemisch R bezeichnet, wcisl ein Fluorid-Bifluorid-Verhältnis
von 1 : 1 und ein Kalium-Natrium-Ver-
duß der Niederschlag bei der Losung'™* dicht, sehne!! hä'.tnis von 2 ; ! auf. Es wird wie fo!°! heracstc!!i:
809 618/16;
Wasserfreies Kaliumbifiuorid
Wasserfreies Natriumbifluorid
Wasserfreies Kaliumfluorid
Wasserfreies Natriumfluorid
Wasserfreies Natriumbifluorid
Wasserfreies Kaliumfluorid
Wasserfreies Natriumfluorid
Gewichtsprozent
41,5
16,5
30,9
IU
16,5
30,9
IU
Die vorgenannten Bestandteile werden gründlich und sorgsam gemischt, um unnötiges Aussetzen an
Luft zu vermeiden und die Absorption von Wasser und eine Klumpenbildung zu verhindern.
Es werden 1351 Lösung durch Verdünnen von
3380 cm3 der Zinkphosphatlösung des Beispiels 2, als Lösung F bezeichnet, hergestellt. Zu dieser erhaltenen
Lösung werden in ausreichender Menge das Gemisch R zur Bildung einer Konzentration von 0,5 g/l Fluoridionen
und Natriumnitrit bis zu einer Konzentration von 0,12 g/I Nitrit gegeben. Diese Lösung wird mittels
Natriumhydroxid auf einen »freien Säuregehalt« und einen »Gesamtsäuregehalt« von 0,6 bzw. 10 Punkten
eingestellt. Diese Lösung wird im folgenden als Lösung S bezeichnet.
Eine Anzahl von gereinigten Aluminiumplatten (3003-Legierunß) wird einer Einwirkung mit der auf
54,4"C erwärmten Lösung S durch Aufsprühen für die Dauer von 1 Minute unterworfen. Bei der Lösung S
wird der Gesamtsäuregehalt und die Fluoridkonzentration in ähnlicher Weise wie in Beispiel 1 unter
Verwendung der zuvor beschriebenen Lösung F zur Aufrechterhaltung des Gesamtsäuregehaltes und unter
Verwendung des Gemisches R zur Aufrechterhaltung des Fluoridgehalts, die zweckmäßigerweise mittels der
in der USA-Patentschrift 33 50 284 beschriebenen Vorrichtung gemessen werden, aufrechterhalten. Der
Nitritgehalt wird durch Titration gegen eine 0,042-n-Permanganatlösung
bestimmt, wobei 25 era3 der Lösung S 3,1 ml der Permanganatlösung erfordern, und
ergänzt mit einer Natriumnitritlösung, um die Nitrilkonzentration
nahezu aufrechtzuerhalten. Es wird eine kontinuierliche Entwicklung flüchtiger salpetriger
Säure festgestellt. Die Lösung S ist geeignet, eine große Anzahl von Aluminiumplatten erfolgreich zu überziehen.
Die wesentlichen Parameter der Untersuchung sind folgende:
pH-Bereich des Betriebsbades
Betriebsbereich
Bevorzugter Bereich
Bevorzugter Bereich
3,00-3,40
3,10-3,30
3,10-3,30
Bei pH-Werten unter 3,00 erhält man dünne, spärliche und unterbrochene Überzüge.
pH-Werte über 3,4 verursachen einen fast vollständigen Verlust an freiem Säuregehalt und ein Unlöslichwerden
des Zinks.
Ätzgeschwindigkeit bei Glas
Die nachstehenden Gewichtsverluste werden an Weichglasplatten von 7,62 x 10,16 cm bei den angegebenen
Täuchzeiten beobachtet. Die Ablesung der Fluoridaktivität ergibt 90 μΑ.
15 Minuten
30 Minuten
60 Minuten
30 Minuten
60 Minuten
0,4 mg
2,2 mg
3,8 mg
Wenn dem Bad Borsäure zugesetzt wird, um das Fluorid komplex zu binden, fällt die Fluoridaktivitätsablesung
auf unter 10 μΑ, und der Gewichtsverlust bei der 60 Minuten in das Bad eingetauchten Glasplatte
beträgt nur 0,3 mg.
Wirkung bei hoher Nitratmenge
FA | TA | Verhältnis | PO4 | Gesamt-NOj | Überzugs gewicht |
Aussehen |
0,6 0,6 0,6 |
10 10 10 |
16,7 16,7 16,7 |
5 g/l 5 g/l 5 g/l |
5 g/l 10 g/l 15 g/l |
320 mg/ 9,29 dm' 248 274 |
keine Änderung keine Änderung keine Änderung |
Hohe Nitratkonzentrationen scheinen offensichtlich nicht das Gewicht oder das Aussehen der Überzüge
auf Aluminium zu verändern.
Eine wie im vorstehenden Beispiel hergestellte Lösung S wird bei 54,4°C durch Sprüheinwirkung auf
gereinigte Proben von kaltgewalztem Stahl, getempertem, gewalztem und verzinktem Stahl und Platten aus
3003-Aluminiumblech aufgebracht, die anschließend gespült, mit einer passivierendes Chromat enthaltenden
Endspüllösung behandelt und getrocknet werden. Alle erhaltenen Platten zeigen einen festhaftenden, gleichmäßigen
Zinkphosphatüberzug mit einem Überzugsgewicht von annähernd 200,300 bzw. 500 mg je 9,29 dm2
Oberflächenbereich von Aluminium, Stahl bzw. verzinktem Stahl auf. Das Überzugsgewicht wird durch
Messen des Gewichtsverlustes eines Probemusters nach einem Entfernen des Überzugs auf chemischem
55 Wege bestimmt. Die überzogenen Platten werden im folgenden einer Reihe von Prüfungen unterworfen:
1) Haftfestigkeit eines spröden, in einer Einzelschicht
aufgebrachten Anstriches auf Acrylsäurebasis und
2) Korrosionsbeständigkeit bei zwei verschiedenen Anstrichen auf Alkydharzbasis, ähnlich denjenigen
in der Kraftfahrzeugindustrie verwendeten, wobei sie 250 bzw. 336 Stunden einem Salznebel
entsprechend der ASTM-Vorschrift B-117-64 ausgesetzt werden.
60 Zu Vergleichszwecken werden diesen Prüfungen auch ein Satz unbehandelter, mit einem Anstrich
versehener Aluminiumplatten und ein Satz solcher Aluminiumplatten unterzogen, die nach dem als Stand
fts der Technik angegebenen Verfahren überzogen worden sind, wobei eine Chromatbehandlung für Aluminium
nur unter Verwendung einer Überzugsbadzusammensetzung erfolgt, die wie folst hergestellt wird:
18,8 Gewichts | Gewichts | |
prozent | teile | |
Ansatz W | 61,38 Gewichts | 0,33 · |
bestehend aus | prozent | |
Kaliumfluozirkonat | 20,44 Gewichts | |
prozent | ||
Kaliumfluoborat | ||
Natriumfluorid | ||
Kaliumeisen(HI)-cyanid | 0,13 | |
Chromsäure | 0,54 | |
behandelten, mit einem Anstrich versehenen Zink- und Stahlplatten und solchen Zink- und Stahlplatten
herangezogen, die nach der als Stand der Technik angegebenen Behandlung nur Für Zink und Stahl behandelt
sind. Die Zink- und Stahlbehandlungszusammensetzung wird wie folgt hergestellt:
Das Kalium-eisen(III)-cyanid und die Chromsäure sollen die nachstehenden ungefähren Sicbanalysen aufweisen:
ίο Zinkoxid
Nickeloxid (75% Ni)
Phosphorsäure (75prozentig)
Salpetersäure (38° Be)
Fluorwasserstoffsäure (75prozentig)
Fluosiliciumsäure (35prozentig)
Fluosiliciumsäure (35prozentig)
Ansatz Z (wie in Beispiel 4)
Wasser
Gewichtsprozent
10,20
1,85
44,27
44,27
4,53
0,97
4,19
0,67
33,32
33,32
Lichte Maschenweite
CrOj
(granuliert)
(granuliert)
K3Fe (CN)6
Größer als 0,84 mm | 64% | 100% |
Kleiner als 0,84 mm | 31% | 83% |
Größer als 0,175 mm | ||
Kleiner als 0,175 mm | 5% | |
Der Ansatz W und das Kalium-eisen(IH)-cyanid werden etwa 5 Minuten gemischt und dann mit der
granulierten Chromsäure versetzt. Das Gesamtgemisch wird nochmals 5 Minuten gemischt. Die Substanzen
sollen möglichst wenig der Atmosphäre ausgesetzt werden. Auch soll die Herstellung bei hoher Feuchtigkeit
vermieden werden. Alle Substanzen sollen freifließende Pulver oder Granulate sein.
Zu Vergleichszwecken werden auch Sätze von un-
Badbeschickung nur mit Aluminium
Versuch »A«
Versuch »A«
Die Hälfte der angegebenen Zinkoxidmenge und das gesamte Nickeloxid werden in heißem Wasser
aufgeschlämmt und gründlich vermischt. Es wird Zinkoxid zugegeben, bis die Aufschlämmung dick wird.
Phosphorsäure und Salpetersäure und danach so schnell wie möglich das restliche Zinkoxid werden
zugesetzt. Wenn das Gemisch klar wird, wird der Ansatz Z unter Rühren zugegeben und der Ansatz abkühlen
gelpssen. Wenn der Ansatz abgekühlt ist, werden Fluosiliciumsäure und Fluorwasserstoffsäure
zugegeben und das Gemisch gründlich gemischt.
Der Gehalt an freier Säure von 1 ml des Konzentrats erfordert 1,95-2,05 ml 1,0-n NaOH.
Der Gesamtsäuregehalt von 1 ml des Konzentrats erfordert 8,80-8,90ml 1,0-n NaOH.
Die Vergleichsergebnisse bei der Behandlung von Aluminium- und Stahlplatten mit der Lösung S sind nachstehend angegeben.
Die Vergleichsergebnisse bei der Behandlung von Aluminium- und Stahlplatten mit der Lösung S sind nachstehend angegeben.
dm2/l | Ergänzungs geschwindigkeit |
»B« | FA | TA | FA | TA | g/l | Ver hältnis |
Zn | Fluorid- Überzugs- PO aktivität gewicht |
mg/ 9,29 dm |
PO4 | 4,7 | Überzug |
2,0 | g/l | - | g/l | - | ||||||||||
0 | gering | 0,5 | 7,3 | 0,6 | 9,5 | 1,2 | 15,8 | 3,1 | 95 | - | 3,4 | 3,9 | gut | |
9,29 | gering | 0,8 | 10,1 | 0,6 | 8,6 | 2,1 | 14,4 | 2,8 | 108 | 150 | - | - | gut | |
18,58 | hoch | 0,8 | 11,2 | 0,7 | 8,4 | 1,3 | 12,0 | 2,6 | - | - | - | 4,5 | gut | |
37,16 | hoch | 0,7 | 9,6 | 0,9 | 8,6 | 1,2 | 9,6 | 2,4 | 95 | 170 | - | 3,4 | gut | |
55,74 | hoch | 0,6 | 8,0 | 0,9 | 9,6 | 2,6 | 10,6 | 2,9 | - | 170 | 4,0 | gut | ||
83,61 | keine | 0.7 | 8.4 | 0,6 | 7,2 | 12,0 | 1,8 | 110 | 4,0 | Überzugs gewicht |
gut | |||
Versuch | mg/ 9,29 dm2 |
|||||||||||||
dm2/l | Verhältnis NOi | Zn | Fluorid- aktivität |
186 | Überzug | |||||||||
g/l | 183 | |||||||||||||
0 | 14,7 | 0,15 | 100 | - | gut | |||||||||
46,45 | 12,6 | 0,19 | 96 | 200 | gut | |||||||||
92,9 | 14,0 | 0,21 | 68 | 190 | gut | |||||||||
185,8 | 13,7 | 0,16 | 80 | - | gut | |||||||||
278.7 | 13,4 | 0,15 | 75 | gut | ||||||||||
371.6 | 12,0 | 0,19 | 135 | gut | ||||||||||
21
Gute Überzüge werden während einer langdauernden Badbeschickung unter verschiedenen Zink- und Phosphatkonzentrationen
erhalten. Adäquate Überzüge werden bei Phosphatkonzentrationen von 3-4 g/i erzielt
Badbeschickung mit Stahl und Aluminium
Stunden FA
TA
Verhältnis Zn
PO4 NO3
NO3
FIuoridaktivitüt
Überzug
0 | 0,65 | 10,4 | 16,0 | 0,26 | 4,75 | 5,2 | 2,1 | 500 | gut |
2 | 0,60 | 9,8 | 16,3 | 0,26 | - | - | 2,4 | 100 | gut |
4 | 0,6 | 8,6 | 14,4 | 0,26 | - | - | 2,0 | - | gut |
6 | 0,45 | 7,4 | 16,5 | 0,21 | 3,2 | - | 1,9 | 105 | gut |
8 | 0,65 | 7,2 | 11,1 | 0,19 | - | - | 1.6 | 175 | gut |
10 | 0,7 | 7,0 | 10,0 | 0,18 | 2,7 | 5,1 | 1.5 | 100 | gut |
Typisc | he Überzugsgewichtf | 5(mg/9,29dm2): | Al | 164 | |||||
Stahl | 357 | ||||||||
verzinkter Stahl | 335 | ||||||||
Die Phosphaterschöpfung war bei der Beschickung mit Stahl wegen der FePO4-Schlammbildung rascher. Gute
Überzüge auf SU'hl-, Aluminium- und verzinkten Stahlproben werden sogar bei 7 Punkten erzielt, was weit
unterhalb den empfohlenen Daten bei Blechen liegt.
Metall
Kunstharzüberzug-Haftfestigkeit
66-cm/kg- Konischer Messer
Schlag Dorn
Streifen- Bleistift- Salzspriihtesl
kreuzlensler härte nach mit
Ford Gilsonit
Stahl | 1/4 wenige Schuppen |
Stahl | 1/4" wenige Schuppen |
Verzinktes Eisen |
1/4" wenige Risse |
Verzinktes Eisen |
1/4" wenige Risse |
Al | wenige Risse*) |
Al | wenige Risse*) |
Al-chromatiert | wenige Risse*) |
Al-unbehandelt | völliger Verlust*) |
Al | völliger Verlust*) |
2-1/4" wenige Risse
2-1/2" wenige Risse
2" sehr
wenige Risse
wenige Risse
2" sehr
wenige Risse
wenige Risse
1-1/4" sehr wenige Risse
3/4" sehr wenige Risse
1/2" sehr wenige Risse
4" völliger Verlust
4" völliger Verlust
4" völliger Verlust
zufriedenstellend zufriedenstellend zufriedenstellend
zufriedenstellend zufriedenstellend zufriedenstellend
zufriedenstellend unbefriedigend
unbefriedigend kein Verlust 2 H
kein Verlust 2 H
kein Verlust 2 H
kein Verlust 2 H
kein Verlust
kein Verlust
kein Verlust
kein Verlust 2 H
kein Verlust 2 H
kein Verlust 2 H
kein Verlust
kein Verlust
kein Verlust
schwerer
Verlust
völliger
Verlust
Verlust
völliger
Verlust
HB
10 10 10 10 10 10 10 10 10
9,5 9.5 7,0 6,0 9,5 9,5 9,5 9,5 9,5
*) Metall durch Schlagkraft zerbrochen.
**) Salzsprühbewertungen nach PP-34-68-02.
**) Salzsprühbewertungen nach PP-34-68-02.
Überzüge auf Stahl und verzinktem Eisen sind gut in der Haftfestigkeit und im Salzsprühtest. Phosphatiertes
Aluminium ist im wesentlichen genauso gut wie Aluminium, das gemäß dem Stand der Technik
nach dem Chromatverfahren überzogen ist, und sehr viel besser in der Haftfestigkeit als bloßes, unbehandcltes
Aluminium. Jedes Aluminium, ob überzogen oder nicht überzogen, ist gleich gut im Salzsprühtest.
Beispiel 7 Sprü^snwendung
Gute Überzüge werden auf Aluminium-, Stahl- und verzinkten Eisenoberflächen erhalten, wenn die Überzugslösung
durch Aufsprühen nach dem folgenden Verfahren aufgebracht wird.
24
Aufbau des Überzugsbadc
Jeweils für ein 100-1-Bad werden zu Wasser nacheinander
unter Rühren die folgenden Bestandteile zugegeben:
Zinkphosphatüberzugsgrundlösung 2,51
bestehend aus: Gewichts
prozent
Zinkoxid 11,74
Nickeloxid (75% Ni) 0,84
Phosphorsäure 18,84
(75prozentig)
Salpetersäure (38° Be) 26,53
Ansatz Z 0,72
(wie in Beispiel 4)
Wasser 41,33
NaOH-Lösung 0,3
NaNOj-Lösung (0,24 kg/l) 0,032-0,092 I
Fluoridkonzentrat 1 1
bestehend aus:
wasserfreiem Kaliumbifluorid wasserfreiem Natriumbifluorid
wasserfreiem Kaliumfluorid wasserfreiem Natriumlluorid
Gewichtsprozent
41,5 16,5 30,9 11,1
Die NaOH-Lösung wird durch Auflösen von 240 g Natriumhydroxid je I Wasser hergestellt.
Normale Betriebsbedingungen
Punkte
Freie Säure-Titration NaN02-Titration
Temperatur Sprühdauer Düsendruck Fluoridaktivität
10
0,4-0,8 ml 0,5-2,OmI 51,6-57,2 C 1 Minute
0,56-0,84 kg/cnr 50-25OaA
Claims (11)
1. Wäßrige, saure Zinkphosphatierungslösung für
das gegebenenfalls gleichzeitige Phosphatieren von Oberflächen von Aluminium und/oder Eisen und/
oder Zink, einschließlich verzinktem Eisen, welche Zink-, Phosphat-, Nitrit-, Fluorid- und Alkalimetallionen
sowie ionen eines Oxydationsmittels enthält und einen Gehalt an freier Säure von mindestens
0,2 Punkten und einen Gesamtsäuregehalt von mindestens 4 Punkten aufweist, und in welcher das
Verhältnis von Gesamtsäure zu freier Säure wenigstens 10 und das Verhältnis von ZnZPO4 mindestens
0,6 betragen, dadurch gekenn ζ eichnet, daß sie 0,006 bis 1 g/l Nitrit, berechnet
als NO,, als Oxydationsmittel, 0,025 bis 2,5 g/l Fluorid, berechnet als F, zugesetzt als Gemisch
von Fluorid und/oder BifluoriJ in Form ihrer Natrium- und Kaliumverbindungen bei einem Molverhältnis
Na : K von 1 : 2, mindestens 0,7 g/l Zn, mindestens 1 g/l PO4 und mindestens 1 g/l
NO,, so daß das Verhältnis NOyPO4, bezogen auf Gewichtsteile, mindestens 1 ist, enthält,
und daß sie einen Gehalt an freier Säure von 0,2 ^s bis 5 Punkten aufweist
2. Phosphatierungslösung nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch einen Gehalt von 0,7 bis 6g/l Zink.
3. Phosphatierungslusung nach Anspruch 1 oder \a
2, gekennzeichnet durch einen Gehalt von 1,5 bis 10 g/l PO4.
4. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen
Gehalt von 1,5 bis 10g/! NO,.
5. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch ein
Verhältnis von NO, /u PO4 von 1 : 1 bis 4 : I.
6. Phosphatierungslösung nach einem de; vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch
einen Gehalt von 0,03 bis 0,3 g/l NO2.
7. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß sie als Nitritquelle ein Gemisch von Natrium- und Kaliumnitrit im Molverhältnis 1 : 2 enthält.
8. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch
einen Gehalt von 0,1 bis 0,5 g/l F.
9. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß sie als Fluoridquelle ein Gemisch von 50 Prozent Fluoriden und 50Prozent Bifluoriden enthält.
10. Phosphatierunfslösung nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, gekennzeichnet durch einen Gehalt an freier Säure von 0,3 bis 1,5 Punkten, ss
11. Phosphatierungslösung nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, gekennzeichnet durch einen Gesamtsäuregehalt von 6 bis 20Punkten.
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HU176794B (en) * | 1978-06-03 | 1981-05-28 | Chinoin Gyogyszer Es Vegyeszet | Process for producing alloy of aluminium of high reducing activity,containing discontinual heterodisperz alloy on the surface |
US4330345A (en) * | 1980-12-08 | 1982-05-18 | Chemfil Corporation | Phosphate coating process and composition |
JPS5910994B2 (ja) * | 1980-12-26 | 1984-03-13 | 日本ペイント株式会社 | リン酸亜鉛処理における薬剤補給方法 |
US4486241A (en) * | 1981-09-17 | 1984-12-04 | Amchem Products, Inc. | Composition and process for treating steel |
DE3244715A1 (de) * | 1982-12-03 | 1984-06-07 | Gerhard Collardin GmbH, 5000 Köln | Verfahren zur phosphatierung von metalloberflaechen sowie hierfuer geeignete badloesungen |
JPS61157693A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | りん酸塩処理性に優れたAl板 |
US4705703A (en) * | 1986-06-30 | 1987-11-10 | Nalco Chemical Company | Method of preventing corrosion of uncoated aluminum sheet or beverage cans in a brewery pasteurizer water system |
DE3631759A1 (de) * | 1986-09-18 | 1988-03-31 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum erzeugen von phosphatueberzuegen auf metalloberflaechen |
US5200000A (en) * | 1989-01-31 | 1993-04-06 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Phosphate treatment solution for composite structures and method for treatment |
JPH0633464B2 (ja) * | 1989-01-31 | 1994-05-02 | 日産自動車株式会社 | 複合構造物用リン酸塩処理液及び処理方法 |
DE3916498A1 (de) * | 1989-05-20 | 1990-11-22 | Kolbenschmidt Ag | Verfahren zum aufbringen einer phosphat-laufschicht auf eine lagermetallschicht |
JP2571632B2 (ja) * | 1990-02-17 | 1997-01-16 | 日本ペイント株式会社 | 金属表面のリン酸亜鉛処理方法 |
KR100197145B1 (ko) * | 1989-12-19 | 1999-06-15 | 후지이 히로시 | 금속표면의 인산아연 처리방법 |
JPH07100870B2 (ja) * | 1990-04-24 | 1995-11-01 | 日本ペイント株式会社 | 金属表面のリン酸亜鉛皮膜処理方法 |
JPH04341574A (ja) * | 1991-05-18 | 1992-11-27 | Nippon Paint Co Ltd | 金属表面のリン酸亜鉛処理方法 |
DE4326388A1 (de) * | 1993-08-06 | 1995-02-09 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur phosphatierenden Behandlung von einseitig verzinktem Stahlband |
JP3479609B2 (ja) * | 1999-03-02 | 2003-12-15 | 日本パーカライジング株式会社 | スラッジ発生のないリン酸亜鉛処理液およびリン酸亜鉛処理方法 |
ATE399218T1 (de) | 2002-07-10 | 2008-07-15 | Chemetall Gmbh | Verfahren zur beschichtung von metallischen oberflächen |
FR2860523B1 (fr) * | 2003-10-01 | 2006-01-13 | Commissariat Energie Atomique | Procede de formation d'un film polymere sur une surface conductrice ou semi-conductrice de l'electricite par electro-greffage, surfaces obtenues et applications |
JP2018514653A (ja) | 2015-05-07 | 2018-06-07 | フォスファン エルティーディー | 超微細リン酸塩化成結晶質コーティングを適用する方法 |
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GB811645A (en) * | 1956-04-13 | 1959-04-08 | Pyrene Co Ltd | Improvements relating to the formation of phosphate coatings |
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FR2159181A1 (de) | 1973-06-22 |
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