DE1792393B2 - Verfahren zur Aufarbeitung von gemahlener, vanadinhaltiger Schlacke - Google Patents
Verfahren zur Aufarbeitung von gemahlener, vanadinhaltiger SchlackeInfo
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Description
Die Vorerhitzungstemperatur soll bei mindestens 6000C liegen. Sie liegt vorteilhaft bei 600 bis 8000C,
35 insbesondere zwischen 630 und 680° C. Durch das Vorerhitzen
in einer Stickstoffatmosphäre wird sichergestellt, daß beim Röstvorgang eine rasche Reaktion
der Schlacke mit dem Sauerstoff stattfindet. Im allgemeinen steigt die Temperatur beim Zusammen-
Vanadin liegt in Schlacken in einer komplexen, 40 bringen der vorerhitzten Schlacke mit Sauerstoff
spinellartigen Struktur vor und befindet sich dort voll- scharf, gewöhnlich um mindestens 1000C an. Die für
ständig oder zum großen Teil im dreiwertigen Zustand. eine gegebene Schlacke bestgeeignete Vorerhitzungs-Das
Vanadin kann aus solchen Schlacken durch temperatur wird zweckmäßig durch Versuche erOxydation
in Gegenwart von Salzen von Alkali- mittelt; diese Temperatur hängt von der chemischen
metallen zum fünfwertigen Zustand extrahiert werden. 45 Zusammensetzung und von dem Feinheitsgrad der
Hierdurch wird die spinellartige Struktur aufgebrochen Schlacke und zu einem gewissen Grad auch von den
und die Bildung von löslichen Vanadaten erhalten, die Bedingungen ab, bei denen die Schlacke gebildet wurde,
in herkömmlicher Weise ausgelaugt werden können. Schlacken mit einem verhältnismäßig hohen Va-
Die Oxydation solcher Schlacken für diesen Zweck nadingehalt von beispielsweise mindestens 10 Gebereitet
jedoch eine Reihe von Schwierigkeiten. Erstens 50 wichtsprozent, berechnet als V2O5, erfordern im allwerden
die Schlackengranalien mit einer Oxydschicht gemeinen eine Beimengung eines Alkalisalzes als Flußüberzogen, welche die weitere Reaktion inhibiert und mittel und benötigen verhältnismäßig niedrige Vorsomit
eine lange Verweilzeit der Schlacke in der Re- erhitzungstemperaturen, Schlacken mit veihältnisaktionsvorrichtung
notwendig macht (so daß das Ver- mäßig niedrigem Vanadingehalt und einem hohen hältnis von Durchsatz zu Größe klein ist) und zu 55 Gehalt an Calcium und/oder Magnesium erfordern
einem geringen thermischen Wirkungsgrad führt. eine verhältnismäßig hohe Vorerhitzungstemperatur.
Ferner muß man die Temperatur wie auch die Kon- Es hat sich gezeigt, daß die zufriedenstellende Vorzentration
der Salze von Alkali- und bzw. oder Erd- erhitzungstemperatur eine abnehmbare Funktion der
alkalimetallen sorgfältig lenken, um ein Erweichen Größe
der Schlacke und Haften an den Wänden der Reak- 60 Fe + Si
tionsvorrichtung zu vermeiden. Γη 4- Μα
Aus der deutschen Patentschrift 897 328 ist die Ge- ^ "*"α g
winnung von Vanadiumverbindungen aus Vanadium
und Erdalkaliverbindungen enthaltendem Material darstellt, worin Fe, Si, Ca und Mg die Gewichtsteile
durch Rösten bekannt. Ebenso wird in den USA.-Pa- 65 dieser Elemente in der Schlacke bedeuten,
tentschriften 2 257 978 und 3 332 736 die Gewinnung Die Vorerhitzungsmindesttemperatur nimmt mit
tentschriften 2 257 978 und 3 332 736 die Gewinnung Die Vorerhitzungsmindesttemperatur nimmt mit
von Vanadium aus entsprechenden Ausgangsmateri- zunehmendem Grad der Feinheit der Schlacke ab.
alien beschrieben, wobei die Ausgangsmaterialien in Eine Schlacke mit einem Teilchenmaximaldurchmesser
von ungefähr 350 Mikron erfordert z. B, eine Vorerhitzungstemperatur
von 85O°C, während eine Schlacke mit einem Teilchenmaximaldurchmesser von
ungefähr 75 Mikron nur eine Vorerhitzungstemperatur von 7500C benötigt.
Die Schlacke wird vorteilhafterweise mittels Strahlungsheizelemente
vorerhitzt, aber beim Vorerhitzen der Schlacke in einer Atmosphäre inerten Gases kann
man auch das Gas erhitzen und eine Schicht der gemahlenen Schlacke durch Hindurchführen des heißen,
inerten Gases nach oben in den Wirbelzustand versetzen und die Schlacke so vorerhitzen.
Die beim Zusammenbringen der vorerhitzten Schlacke mit Sauerstoff eintretende Oxydationsreaktion ist exothermer Natur, und die von der
Schlacke erreichte Maximaltemperatur hängt daher von der Reaktionsgeschwindigkeit (die ihrerseits von
der Sauerstoffkonzentration, der genauen Zusammensetzung
der Schlacke einschließlich Zuschlägen und der Feinheit der Schlackenteilchen abhängig ist), der
Geschwindigkeit des Wärmeverlustes aus der Reaktionsmischung und der Temperatur, auf welche die
Schlacke vorerhitzt wird, ab. Es gibt somit eine Reihe von verschiedenen Parametern, durch deren Lenkung
sich sicherstellen läßt, daß die Schlacke während der Oxydationsreaktion in dem gewünschten Temperaturbereich
bleibt. Die maximale Rösttemperatur soll nicht so hoch sein, daß ein übermäßiges Sintern
der Schlacke eintritt. Die Rösttemperatur soll 8400C, vorzugsweise 82O°C nicht überschreitrn.
Die vorerhitzte Schlacke wird vorteilhafterweise mit im wesentlichen reinem Sauerstoff zusammengebracht,
aber wenn die Schlacke hierdurch eine zu hohe Temperatur erreicht, kann man den Sauerstoff
auch mit einem inerten Gas verdünnen. So kann man die vorerhitzte Schlacke mit an Sauerstoff angereicherter
Luft oder sogar Luft zusammenbringen. Beim Arbeiten mit Luft ist jedoch ohne Vorerhitzung auch
der Luft die von der Schlacke erreichte Maximaltemperatur gewöhnlich zu niedrig. Ferner kann sich
zur Zuführung des Sauerstoffs mit der für die Reaktion benötigten Geschwindigkeit die Notwendigkeit
ergeben, Luft mit solcher Geschwindigkeit zuzuführen, daß Verluste durch Stauben eintreten.
Zumindest beim Zusammenbringen der vorerhitzten Schlacke mit im wesentlichen reinem Sauerstoff zeigt
sich gewöhnlich, daß die bevorzugte obere Grenze der von bestimmten Schlacken während der Oxydationsreaktion
erreichten Maximaltemperatur von 82O°C (wie oben genannt) eine obere Grenze der Temperatur,
auf welche die Schlacke vorerhitzt wird, von 68O0C bedeutet.
Ein Mahlen der Schlacke auf eine höhere Feinheit verbessert den Extraktionswirkungsgrad, muß aber
gegen die höheren Kosten der Feinermahlung abgewogen werden. Vorteilhafterweise wird die Schlacke
auf eine Korngröße entsprechend einem Teilchenmaximaldurchmesser von ungefähr 420 Mikron gemahlen.
Die Mahlung kann aber auch auf eine Feinheit entsprechend einem Teilchenmaximaldurchmesser
von ungefähr 175 Mikron, oder, wenn gewünscht, noch höhere Feinheitsgrade erfolgen.
Nach dem Zusammenbringen mit Sauerstoff und nach im wesentlichen vollständigen Ablauf der sich
ergebenden Oxydationsreaktion wild die Schlacke vorteilhafterweise abgeschreckt, worauf man sie z. B. in
herkömmlicher Weise auf die Gewinnung eines Vanadinoxides behandeln kann. Im Vergleich mit einem
langsamen Abkühlenlassen der Schlacke ergibt die Abschreckung eine gewisse Verbesserung des Extraktionswirkungsgrades.
Besonders voi teilhaft ist es, wenn man zur Vorerhitzung der Schlacke das die
S inerte Atmosphäre bildende Gas erhitzt und eine Schicht der gemahlenen Schlacke durch Hindurchführen
erhitzten Gases nach oben durch dieselbe in den Wirbelzustand versetzt.
Es wurde die Auswirkung einer Verdünnung des
Es wurde die Auswirkung einer Verdünnung des
ίο Sauerstoffs, mit dem die vorerhitzte Schlacke zusammengebracht
wird, mit Stickstoff auf den Extraktionswirkungsgrad untersucht. Hierbei wurden Proben
des gleichen Schlackenansatzes in einer inerten Atmosphäre auf die gleiche Temperatur vorerhitzt und dann
mit einer Atmosphäre aus (zu mehr als 99°/0) Sauerstoff
bzw. mit Atmosphären aus mit verschiedenen Anteilen an Stickstoff verdünntem Sauerstoff zusammengebracht.
Unter Konstanthaltung aller wichtigen Bedingungen zeigte sich ein Abfallen des Extraktions-
ao Wirkungsgrades mit zunehmendem Stickstoffanteil. Die einzelnen Werte nennt die folgende Tabelle I, bei
welcher sich die Prozentsätze an Sauerstoff und Stickstoff auf das Volumen beziehen und der Extraktionswirkungsgrad, der mit einer aus Sauerstoff bestehen-
aj den Atmosphäre erhalten wird, gleich 100 °/0 gesetzt
ist.
Sauerstoff | Stickstoff |
Extraktions
wirkungsgrad |
% | 7. | 7. |
20 | 80 | 30 |
33 | 67 | 30,5 |
43 | 57 | 38,0 |
50 | 50 | 62,2 |
57 | 43 | 86,9 |
67 | 33 | 90,0 |
80 | 20 | 94,5 |
>99 | — | 100,0 |
• Wie die Tabelle I zeigt, fällt der Extraktionswirkungsgrad mit zunehmender Verdünnung des Sauer-Stoffs
nicht sonderlich stark ab, bis der Sauerstoff-Prozentsatz auf etwa 60 Volumprozent sinkt. Somit
ist zwar, wenn möglich, ein Zusammenbringen der vorerhitzten Schlacke mit im wesentlichem reinem
Sauerstoff vorzuziehen, aber auch, wenn die von der Schlacke im Kontakt mit dem Sauerstoff erreichte
Maximaltemperatur sonst zu hoch wäre, eine geringe Verdünnung des Sauerstoffs zur Senkung dieser
Maximaltemperatur möglich.
In einem weiteren Versuch ist die Art und Weise untersucht worden, in der sich die Temperatur der
Schlacke während ihres Kontaktes mit dem Sauerstoff nach der Vorerhitzung mit der Zeit verändert. Hierbei
wurde ein Schlackenansatz mit einem Gehalt von 7,01 % an V2O5, 5,82% an P2O5, 41,80°/0 an Fe,
15,08% an SiO2, 1,66% an Al2O3, 18,07% an CaO
und 6,14% an MgO (jeweils auf das Gewicht bezogen) auf —200 Maschen (B.S.S.), entsprechend einem
Teilchenmaximaldurchmesser von ungefähr 75 Mikron, gemahlen und eine Schicht der gemahlenen Schlacke
von 1,25 cm Tiefe in einer Stickstoffatmosphäre auf eine Temperatur von 685° C vorerhitzt und dann einer
im wesentlichen aus Sauerstoff bestehenden Atmosphäre ausgesetzt. Beginnend mit dem Zeitpunkt, zu
dem die vorerhitzte Schlacke erstmalig mit dem Sauerstoff zusammenkommt, wurde die Temperatur
der Schlackenschicht mittels eines in dieser eingegrabenen Thermopaars in Abständen von 6 Sekunden
gemessen. Die Ergebnisse (Tabelle H) lassen schließen, daß die Geschwindigkeit der Schlackenoxydation
innerhalb der ersten 30 Sekunden ein Maximum erreichte.
Die Schlacke A hatte folgende Zusammensetzung:
Prozent
V2O5 30,60
SiO2 14,80
FeO
36,30
Tabelle | II | Schlackentemperatur |
Dauer der Sauerstoffein
wirkung |
0C | |
Sekunden | 685 | |
0 | 705 | |
6 | 790 | |
12 | 815 | |
18 | 910 | |
24 | 970 | |
30 | 960 | |
36 | 900 | |
42 | 840 | |
48 | ||
IO
MnO 5,18
Cr2O3 6,15
TiO2 5,23
CaO 1,87
MgO 1,66
Zur Erläuterung der Auswirkung einer Beimengung von Natriumcarbonat zur Schlacke vor dem Zusammenbringen
der vorerhitzten Schlacke mit Sauerstoff ist eine Reihe von Versuchen durchgeführt worden.
Hierzu wurden drei aus geographisch verschiedenen Quellen erhaltene Schlacken A, B und C gemäß der
Erfindung behandelt.
Vier Proben der Schlacke A wurden jeweils in einer inerten Atmosphäre auf ähnliche Temperaturen vorerhitzt
und dann 5 Minuten mit einer Atmosphäre aus im wesentlichen reinem Sauerstoff zusammengebracht,
wobei die von der Schlacke im Kontakt mit dem Sauerstoff erreichte Maximaltemperatur gemessen
wurde. Jede Probe der oxydierten Schlacke wurde durch Einführen in eine wäßrige, 5°/oige Natrium-
ao carbonatlösung abgeschreckt, und nach der Heißauslaugung
der oxydierten Schlacke mit dieser Lösung wurden die unlöslichen Rückstände mit verdünnter
Schwefelsäure ausgelaugt und der Vanadin-Extraktionswirkungsgrad bestimmt. Drei der Proben der
»5 Schlacke wurde vor der Vorerhitzung Natriumcarbonat
beigemengt. Die Ergebnisse der Versuche (Tabelle III, in der sich die Prozentsätze an Natriumcarbonat
auf das Gewicht der Mischung von Schlacke und Natriumcarbonat beziehen, zeigen, daß die Beimengung
von Natriumcarbonat sowohl die von der Schlacke im Kontakt mit dem Sauerstoff erreichte
Maximaltemperatur senkt als auch den Vanadin-Extraktionswirkungsgrad verbessert.
Versuch | Natriumcarbonat 7, |
Vorerhitzungs temperatur
0C |
Oxydationsmaximal
temperatur 0C |
Vanadin-Extraktions wirkungsgrad V. |
1 2 3 4 |
0,0 9,1 13,01 16,7 |
675 673 668 665 |
990 888 835 775 |
68,60 91,21 93,30 95,51 |
Die Schlacke B ist in vier Versuchen bei genau der 45 schwerer als die Schlacke A schmelzbar war;
gleichen Arbeitsweise wie bei den mit der Schlacke A Schlacke B hatte folgende Zusammensetzung:
durchgeführten Versuchen eingesetzt worden; die Ergebnisse nennt die Tabelle IV. Die Tabelle IV zeigt,
daß, wie bei Schlacke A, die Beimengung von Natriumcarbonat sowohl die von der Schlacke im Kon- 50
takt mit dem Sauerstoff erreichte Maximaltemperatur vermindert als auch den Vanadin-Extraktionswirkungsgrad
erhöht. Andererseits ist der Vanadin-Extraktionswirkungsgrad ohne Natriumcarbonatzusatz
trotz der sehr hohen Oxydationsmaximaltemperatur 55 nicht so niedrig wie bei der Schlacke A. Dies ergibt
sich daraus, daß die Schlacke B einen viel niedrigeren Vanadingehalt als die Schlacke A hatte und somit
V2O8
FeO
Fe2O3
MnO
SiO8
Al2O3
TiO2
Cr2O3
CaO
MgO
P2O5
Prozent 11,78 59,30 0,29 1,70 17,72 1,60 0,96
0,07 3,79 1,36 1,60
Versuch | Natriumcarbonat V. |
Vorerhitzungstemperatur 0C |
Oxydationsmaximal
temperatur 0C |
Vanadin-Extraktions
wirkungsgrad % |
1 2 3 4 |
0,0 9,1 13,0 16,7 |
690 680 680 680 |
1005 923 880 835 |
82,15 88,42 91,20 94,60 |
Die Schlacke C
setzung:
setzung:
V2O5
SiO2
CaO.
Fe...
hatte die folgende Zusammen-
Prozent
15,00
15,90
0,87
0,06
39,60
Drei Proben der Schlacke C wurden jeweils mit 13,04 Gewichtsprozent Natriumcarbonat, bezogen auf
das Gewicht der Mischung, gemischt und in einer inerten Atmosphäre auf verschiedene Temperaturen
vorerhitzt, worauf die vorerhitzten Schlacken in der gleichen Weise wie die Schlacken A und B behandelt
wurden. Die Ergebnisse nennt die Tabelle V. Bei jedem der drei mit der Schlacke C durchgeführten Versuche
lag die von der Schlacke im Kontakt mit dem Sauerstoff erreichte Maximaltemperatur ungefähr
2600C über der Vorerhitzungstemperatur.
Versuch |
Vorerhitzungs
temperatur 0C |
Vanadin-Extraktions
wirkungsgrad ·/· |
1 2 3 |
620 650 700 |
94,95 96,14 96,74 |
Vor der oben beschriebenen Behandlung gemäß der Erfindung wurde jede der Schlacken A, B und C auf
eine Korngröße von —60 Maschen (B.S.S.), entsprechend einem Teilchenmaximaldurchmesser von
251 Mikron, gemahlen, wobei jedoch eine »Griff«-
Prüfung darauf schließen ließ, daß die Schlacke C am feinsten gemahlen und die Schlacke C am gröbsten
war.
Das folgende Beispiel dient der weiteren Erläute-
Das folgende Beispiel dient der weiteren Erläute-
rung der Erfindung, wobei sich die Prozentwerte auf das Gewicht beziehen.
Eine 8,3 % Vanadin, 18,7 °/o SiO2 und 39,3 ·/„ FeO
(jeweils auf das Schlackengewicht bezogen) und auch Chrom, Mangan und Aluminium enthaltende, jedoch
ίο an Alkalimetallen, Erdalkalimetallen und Phosphor
arme Schlacke wurde auf eine Korngröße von —36 Maschen (B.S.S.), entsprechend einem Teilchenmaximaldurchmesser
von ungefähr 420 Mikron, gemahlen.
Mit der gemahlenen Schlacke wurde wasserfreies Natriumcarbonat in solchen Anteilen vermengt, daß die Konzentration des wasserfreien Natriumcarbonats in der anfallenden Mischung 28,6 °/0 betrug.
Mit der gemahlenen Schlacke wurde wasserfreies Natriumcarbonat in solchen Anteilen vermengt, daß die Konzentration des wasserfreien Natriumcarbonats in der anfallenden Mischung 28,6 °/0 betrug.
Die Mischung wurde in eine Reihe verschiedener Proben unterteilt, deren jede in einen flachen Behälter
unter Bildung einer Schicht von 1 cm Dicke eingebracht wurde. Der Behälter wurde in einen mit
Stickstoff gespülten und auf einer Temperatur von 68O0C (nach der Anzeige eines in die Probe eingebetteten
Thermopaars) gehaltenen Rohrofen ein-
»5 gegeben, der Stickstoffstrom abgeschaltet und durch einen Sauerstoffstrom ersetzt, nach einer bestimmten,
bei jeder Probe anderen Zeit der Sauerstoffhindurchführung der Sauerstoffstrom ab- und der Stickstoffstrom
wieder angeschaltet und die Probe dann in die Kältezone des Ofens gezogen und abkühlen gelassen.
Jede erhaltene kalte Probe wurde mit Wasser aufgeschlämmt, gerührt, auf eine Temperatur von ungefähr
8O0C erhitzt und filtriert. Das anfallende Filtrat
und jeglicher Probenrückstand wurden auf Vanadin analysiert; der Extraktionsprozentsatz wurde nach der
folgenden Formel errechnet:
Extrahiertes Vanadin (%) =
Vanadin im Filtrat (g)
Gesamtvanadin im Filtrat und Rückstand (g)
100.
Die nach verschieden langer Einwirkung des Sauerstoffs extrahierten Prozentsätze an Vanadin nennt die
Tabelle VI, aus der zu ersehen ist, daß eine Ausdehnung der Sauerstoffeinwirkung auf über 2,5 Minuten
den Extraktionswirkungsgrad sehr wenig verbessert. Der Extraktionswirkungsgrad von 2,0 °/0 bei einer
Dauer der Sauerstoffeinwirkung gleich Null erklärt sich dadurch, daß die ursprüngliche Schlacke etwas
lösliches Vanadin enthielt, und der Wert von 2,0°/o war auch tatsächlich mit dem beim Auslaugen der unbehandelten
Schlacke mit heißer alkalischer Lösung erhaltenen identisch.
55
Sauerstoffeinwirkungszeit |
Vanadin-Extraktion
·/. |
0 | 2,0 |
25 Sekunden | 50,0 |
50 Sekunden | 80,0 |
75 Sekunden | 87,0 |
100 Sekunden | 89,0 |
2,5 Minuten | 91,25 |
3,3 Minuten | 91,25 |
5,0 Minuten | 91,25 |
6,6 Minuten | 91,25 |
8,3 Minuten | 91,50 |
10,0 Minuten | 91,75 |
209547/487
Claims (5)
1. Verfahren zum Aufarbeiten von gemahlener, 5 vorzurösten, ohne daß das Material zum Sintern
vanadinhaltiger Schlacke, gegebenenfalls unter kommt und dann bei 760 bis 9800C zu Ende zu rösten.
Zusatz von Alkalisalzen, durch Rösten bei Tem- Auch ein Vorrösten von Vanadinit bei 4000C ist beperaturen
zwischen 680 und 10500C unter Bildung kannt.
von wasserlöslichen Vanadiumverbindungen, d a- Nach den bekannten Aufarbeitungsmethoden treten
durch gekennzeichnet, daß man die io jedoch immer noch die schon angegebenen Nachteile
Schlacke vor dem Rösten zuerst in einer inerten einer langen Verweilzeit der Schlacke in der Reaktions-Atmosphäre
auf mindestens 6CO0C vorerhitzt vorrichtung auf. Aufgabe der Erfindung ist darum ein
und die so vorerhitzte heiße Schlacke dann in an Verfahren zum Aufarbeiten von vanadinhaltiger
sich bekannter Weise röstet. Schlacke zur Verfügung zu stellen, bei dem lösliche
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- 15 Vanadinverbindungen nach einem kurzzeitigen Röstzeichnet,
daß die Vorerhitzungstemperatur zwi- Vorgang erhalten werden.
sehen 600 und 8CO0C, vorzugsweise zwischen 630 Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zum
und 680° C liegt. Aufarbeiten von gemahlener, vanadinhaltiger Schlacke,
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- gegebenenfalls unter Zusatz von Alkalisalzen, durch
zeichnet, daß die Rösttemperatur 84O0C, Vorzugs- ao Rösten bei Temperaturen zwischen 680 und 1050° C
weise 8200C, nicht überschreitet. unter Bildung von wasserlöslichen Vanadiumverbin-
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- düngen, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man die
zeichnet, daß man die Schlacke in einer Stickstoff- Schlacke vor dem Rösten zuerst in einer inerten
atmosphäre vorerhitzt. Atmosphäre auf mindestens 6000C vorerhitzt und die
5. Verfahren nach den Anspiüchen 1 bis 4, da- 45 so vorerhitzte heiße Schlacke dann in an sich bekanndurch
gekennzeichnet, daß man zur Vorerhitzung ter Weise röstet.
der Schlacke das die inerte Atmosphäre bildendeGas Durch das Erhitzen der Schlacke vor dem Rösten in
erhitzt und eine Schicht dei gemahlenen Schlacke einer inerten Atmosphäre auf mindestens 6000C kann
durch Hindurchführen des erhitzten Gases nach die für das Rösten erforderliche Reaktionszeit beoben
durch dieselbe in den Wirbelzustand versetzt. 30 trächtlich verkürzt werden und dies bedeutet, daß das
Verhältnis von Durchsatz zu der Größe der Anlage wesentlich verbessert wird.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB3970167 | 1967-08-30 | ||
GB3970167 | 1967-08-30 | ||
GB805668A GB1244606A (en) | 1967-08-30 | 1968-02-19 | Improvements in and relating to the beneficiation of vanadium-containing slags |
GB805668 | 1968-02-19 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1792393A1 DE1792393A1 (de) | 1972-03-09 |
DE1792393B2 true DE1792393B2 (de) | 1972-11-16 |
DE1792393C DE1792393C (de) | 1973-06-14 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO123065B (de) | 1971-09-20 |
FI49321B (de) | 1975-01-31 |
DE1792393A1 (de) | 1972-03-09 |
FI49321C (fi) | 1975-05-12 |
BE720256A (de) | 1969-02-28 |
NL6812317A (de) | 1969-03-04 |
FR1577839A (de) | 1969-08-08 |
JPS4822909B1 (de) | 1973-07-10 |
SE358902B (de) | 1973-08-13 |
LU56780A1 (de) | 1969-10-01 |
AT290862B (de) | 1971-06-25 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |