DE1767675B1 - Verfahren zur selektiven Haertung von Fetten und Fettsaeuren - Google Patents
Verfahren zur selektiven Haertung von Fetten und FettsaeurenInfo
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Description
Während man Fettsäuren gewöhnlich vollständig hydriert, wird zur Herstellung von Speisefetten die
Härtung partiell und selektiv geführt, d. h. der Ungesättigtheitsgrad gewöhnlich nur so weit herabgesetzt,
daß die Härtungsprodukte einerseits Schmelzpunkte in einem mittleren Temperaturbereich (30 bis
44° C) zeigen und bestimmte Konsistenzeigenschaften aufweisen, andererseits aber frei sind von Fettsäureestern
mit Triengruppierungen und höher ungesättigten Gruppen. Außer vom Schmelzpunkt hängen
die Konsistenzeigenschaften noch von dem Gehalt an trans-Fettsäureestern in den Härtungsprodukten
ab. Gewöhnlich strebt man Gehalte von etwa 30 bis 40% trans-Fettsäureresten an, während die restlichen
ungesättigten Fettsäurereste cis-konfiguriert sind.
Die Selektivität der partiellen Fetthärtung beruht auf der unterschiedlichen Hydrierungsgeschwindigkeit
der ungesättigten Fettsäurereste und einem stufenweisen Reaktionsablauf. Triene und höher ungesättigte
Gruppierungen weisen die höchsten Reaktionsgeschwindigkeiten auf, diejenigen mit Dien- und Monoengruppierungen
reagieren jeweils deutlich langsamer. Unter den üblichen Bedingungen verläuft die selektive
Härtung bevorzugt stufenweise in dem Sinne, daß beispielsweise Triengruppen zunächst in Diene, diese
sodann in Monoene und letztere schließlich in gesättigte Gruppen übergehen. Gemäß dem vereinfachten
Reaktionsschema
Triene
Diene
Monoene
/C1
Gesättigte
kann das Verhältnis der Geschwindigkeitskonstanten als Maß für die Selektivität herangezogen und aus
der Zusammensetzung der jeweiligen Ausgangs- und Härtungsprodukte errechnet werden. Neben den Härtungsbedingungen
(Temperatur, Wasserstoffdruck, Rühren) ist die Art des Katalysators von beträchtlichem
Einfluß auf das Ausmaß der Selektivität. Zur Härtung von Fetten und Fettsäuren benutzt man seit
langem feinverteiltes metallisches Nickel als Katalysator, vorzugsweise niedergeschlagen auf Trägerstoffen,
wie Kieselgur, Aluminiumoxyd, Silikaten u. ä. Die Selektivität von Nickelkatalysatoren ist nicht
hoch, genügt aber gewöhnlich den Anforderungen, die man bei der Herstellung von Speisefetten stellt.
Man hat vielfach versucht, die Selektivität der gebräuchlichen Nickelkatalysatoren durch Modifizierung
ihrer Zusammensetzung zu steigern. So wurden Mischkatalysatoren bekannt, die neben Nickel andere
Ubergangsmetalle oder auch Erdalkalimetalle, wie Magnesium, enthalten. Ausgehend von der Beobachtung,
daß mehrfach benutzte Nickelkatalysatoren eine etwas günstigere Selektivwirkung zeigen, wurde
auch versucht, diesen Effekt durch eine partielle Desaktivierung des metallischen Katalysators zu erreichen,
beispielsweise durch eine geringfügige Schwefelung, Umsetzung mit anderen bekannten Kontaktgiften
oder durch unvollständige Reduktion von NiSO4 mit Wasserstoff, so daß ein schwefelhaltiger
Nickeikatalysator erhalten wird. Die Aktivität dieses Katalysators beruht offensichtlich auf seinem Gehalt
an metallischem Nickel, da er durch Schwefelverbindungen vergiftet wird und seine von Haus aus bereits
geringe Aktivität einbüßt (vgl. Beispiel 2, Vergleichsversuch C).
Alle vorerwähnten Maßnahmen führen, nur zu einem mäßigen Erfolg oder sind, soweit es sich um
eine künstliche Desaktivierung handelt, sogar äußerst fragwürdig. Denn es ist allgemein bekannt, daß
Nickelkatalysatoren bei der Fetthärtung besonders empfindlich gegenüber Kontaktgiften sind und daß
bei Gegenwart derartiger Giftstoffe der Reaktionsverlauf erheblich gestört wird und die Härtungsprodukte von der Norm abweichende und unerwünschte
Eigenschaften aufweisen. Neben mechanischen Verunreinigungen, Phosphatiden, Seifen und
Peroxyden ist besonders die Anwesenheit von Schwefelverbindungen gefürchtet, da diese die Hydrierungsreaktion unter Umständen vollständig inhibieren
können. Daher werden die zur Härtung bestimmten Rohstoffe soweit wie eben möglich — durch Behandlung
mit Lauge und Bleicherde und durch Waschen und Trocknen — gereinigt, um die genannten Kontaktgifte
zu entfernen.
In jüngster Zeit ist bekanntgeworden, daß Kupferkatalysatoren und Kupfer enthaltende Mischkatalysatoren
eine besonders hohe Selektivität bei der Härtung von Speisefetten zeigen. Derartige Katalysatoren
verwendet man seit langem unter anderem bei der Hydrierung von Fettsäureestern zu Fettalkoholen.
Mit Hilfe dieser Katalysatoren gelingt es beispielsweise, den Linolensäureanteil des Sojaöls unter BiI-dung
der entsprechenden Dien- bzw. Monoensäurereste weitgehend herabzudrücken, ohne daß der
Anteil an Linolensäureresten wesentlich vermindert und die Anteile an gesättigten Säure- und ungesättigten
trans-Fettsäureresten nennenswert erhöht werden. Man erhält auf diese Weise Härtungsprodukte
mit noch beträchtlichen Linolsäureanteilen, die ernährungsphysiologisch besonders wertvoll sind und
gegenüber dem Ausgangsmaterial eine wesentlich bessere Gebrauchsstabilität und Lagerfähigkeit besitzen.
In einer älteren Patentschrift wurde die Behauptung aufgestellt, daß die Hydrierung von Fetten und
fetten ölen mit Hilfe von Schwermetallsulfiden bei Temperaturen unterhalb von 300° C möglich sein soll.
Bei der angegebenen Arbeitsweise erweist sich jedoch Nickelsulfid als völlig inaktiv (vgl. Beispiel 2, Vergleichsversuch
A). Das Verfahren hat demgemäß keinen Eingang in die Praxis gefunden.
überraschenderweise wurde nun gefunden, daß sich Fette und Fettsäuren mit Hilfe von Nickelsubsulfid
oder Nickelsubsulfid im Gemisch mit Molybdänsulfid oder Wolframsulfid in der Weise selektiv
härten lassen, daß die mehrfach ungesättigten Fettsäurereste fast vollständig in einfach ungesättigte,
trans-konfigurierte Fettsäurereste übergehen und ursprünglich vorhandene einfach ungesättigte cis-konfigurierte
Fettsäurereste eine räumliche Umlagerung in die entsprechenden trans-Verbindungen erfahren.
Gegenstand der Erfindung ist demgemäß ein Verfahren, daß dadurch gekennzeichnet ist, daß man
Nickelsubsulfid oder Nickelsubsulfid im Gemisch mit Molybdän- oder Wolframsulfid als aktive Katalysatorkomponente
verwendet. Die Sulfide werden vorzugsweise in Mengen von 0,05 bis 10 Gewichtsteilen
je 100 Gewichtsteile Fett oder Fettsäure eingesetzt.
Zur Herstellung des erfindungsgemäßen Nickelsubsulfidkatalysators vermischt man beispielsweise die
wäßrige Lösung eines Nickelsalzes mit dem Trägerstoff, wie y-Aluminiumoxyd, macht mit Ammoniak
schwach alkalisch und leitet in dieses Gemisch bei gewöhnlicher oder leicht erhöhter Temperatur eine
auf die vorhandene Nickelsalzmenge berechnete
Menge Schwefelwasserstoff ein, wobei sich Nickel als Sulfid auf dem Trägerstoff niederschlägt. Nach
Filtrieren, ausgiebigem Waschen, Trocknen und Vermählen wird das Material mit Wasserstoff bei erhöhter
Temperatur (z.B. bei 2000C) und bei gewöhnlichem oder erhöhtem Druck behandelt, um
die Nickel-Schwefel-Verbindung vollständig in Ni3S2
umzuwandeln, das sodann als Katalysator gebrauchsfertig ist. Die Wasserstoffbehandlung kann auch in
Gegenwart des zu härtenden Substrates erfolgen (vgl. Beispiele 2 und 7). In bekannter Weise kann
man auch aus der Nickelsalzlösung Nickelhydroxyd oder -carbonat fällen und dieses nach Abfiltrieren
und Trocknen bei erhöhter Temperatur mit Schwefelwasserstoff oder Schwefel in das Sulfid (Ni3S2) überführen.
Das als Katalysator verwendete Ni3S2 enthält
kein metallisches Nickel; Messungen zeigen, daß es diamagnetisch ist.
Aus Nickel-Aluminium-Legierungen erhält man
durch Behandeln mit wäßriger Natriumsulfidlösung und ausgiebiges Waschen Nickelsulfid in Pastenform,
das ebenfalls nach Behandlung mit Wasserstoff als Katalysator gut brauchbar ist. Endlich ist auch die
Sulfidierung üblicher Nickelkatalysatoren eine brauchbare Methode, um die gewünschten Nickelsulfidkatalysatoren
zu erhalten. Auf prinzipiell gleiche und bekannte Weise werden die entsprechenden Mischkatalysatoren
hergestellt.
Ein besonderer Vorteil der erfindungsgemäß zu verwendenden Katalysatoren besteht darin, daß sie
gegenüber Kontaktgiften, wie sie in Fetten und Fettsäuren auftreten können, praktisch vollständig unempfindlich
sind und daher eine fast unbegrenzte Lebensdauer besitzen und wiederholt verwendet werden
können (vgl. Beispiel 2, Vergleichsversuch B). Naturgemäß kann infolgedessen auch der Aufwand
zur Reinigung der zu härtenden Fette wesentlich eingeschränkt werden; im allgemeinen genügen mechasches
Klären (Filtrieren mit Filterhilfsmitteln), Waschen und Trocknen.
Mit Hilfe der erfindungsgemäß verwendeten Katalysatoren wird die Härtung unter üblichen Bedingungen
in diskontinuierlicher oder kontinuierlicher Arbeitsweise betrieben. Unter 1000C verläuft die
Hydrierung sehr langsam, oberhalb 2500C liegende Temperaturen sind jedoch nicht vonnöten und auch
mit Rücksicht auf die mögliche thermische Veränderung des Substrats zu vermeiden. Für Fette liegt der
günstigste Temperaturbereich bei 180 bis 2100C, für Fettsäuren bei 200 bis 2200C. Der Wasserstoffdruck
kann in ziemlich weiten Grenzen schwanken. Unterhalb 1 kg/cm2 ist die Reaktionsgeschwindigkeit gering,
höhere Drucke als 50 kg/cm2 jedoch sind nicht vonnöten und wären daher unwirtschaftlich. Der günstigste
Druckbereich liegt gewöhnlich zwischen 2 und 25 kg/cm2. Die Hydrierungsdauer, gerechnet bis zur
Endstufe, d. h. bis zur vollständigen Umwandlung der mehrfach ungesättigten Fettsäurereste in einfach
ungesättigte, beträgt einige Stunden und hängt außer von Temperatur und Wasserstoffdruck auch von der
Katalysatorkonzentration ab.
Bei Fetten benötigt man im allgemeinen 0,05 bis 2 Gewichtsteile Metallsulfid, bei Fettsäuren je nach
Beschaffenheit 0,5 bis 5 Gewichtsteile der genannten Katalysatoren auf 100 Gewichtsteile Substrat. Nur
in Ausnahmefällen sind höhere Katalysatorkonzentrationen angebracht, die aber schon aus wirtschaftlichen
Gründen 10 Gewichtsprozent, berechnet auf Fette bzw. Fettsäuren, nicht zu übersteigen brauchen.
Es ist naturgemäß möglich, den Prozeß in jedem beliebigen Stadium abzubrechen.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren können alle Fette und Fettsäuren behandelt werden, die
ungesättigte Bestandteile enthalten, vornehmlich pflanzliche öle, wie Sojaöl, Sonnenblumenöl, Erdnußöl,
Rüböl u. a., und Seetieröle, wie Fischöl und Walöl, deren ungesättigte Fettsäurereste bekanntlich
cis-Konfiguration besitzen und, soweit sie mehrfach ungesättigt sind, Allylstrukturen aufweisen.
Die erfindungsgemäß erhaltenen Härtungsprodukte weisen im Vergleich zu den bekannten gehärteten
Fetten eine ungewöhnliche Zusammensetzung auf und besitzen infolgedessen einige neuartige, vorteilhafte
Eigenschaften, die für ihre Verwendung von Bedeutung sind. Dies beruht darauf, daß nach dem
erfindungsgemäßen Verfahren isoliert ungesättigte Fettsäurereste, d. h. Gruppierungen von Doppelbindüngen
mit Allylstruktur, zu einfach ungesättigten Fettsäureresten hydriert werden, letztere aber überhaupt
nicht oder nur in ganz unbedeutendem Umfange in gesättigte Fettsäurereste übergehen. Gleichzeitig
findet eine räumliche Umlagerung fast aller Doppelbindungen statt, so daß die in den Härtungsprodukten
verbliebenen ungesättigten Fettsäurereste trans-Konfiguration besitzen. Dies ist natürlich von wesentlichem
Einfluß unter anderem auf deren Schmelzverhalten. In untergeordnetem Maße kann die Hydrierung
von einer Wanderung von Doppelbindungen innerhalb der Fettsäurekette begleitet sein, wobei
aus mehrfach ungesättigten Fettsäureresten mit Allylstrktur
auch solche entstehen, deren Doppelbindungen durch mehrere Methylengruppen voneinander getrennt
sind. Diese werden unter den Bedingungen des Verfahrens praktisch nicht hydriert.
Die erfindungsgemäß gehärteten Fette zeichnen sich durch eine hohe Stabilität gegenüber oxidativen
Einflüssen aus und neigen kaum zum Verderb, weder bei Lagerung noch während des Gebrauchs. Daher
sind sie besonders zum Backen und Braten »in schwimmendem Fett« geeignet. Ihr Schmelzverhalten
innerhalb des Temperaturbereichs von etwa 10 bis 40° C, wie es aus Dilatationsmessungen entnommen
werden kann, zeigt ihre hervorragende Eignung als Ersatzfette für Kakaobutter, z. B. zur Herstellung
von Glasurfetten. Natürlich können die Härtungsprodukte auch überall dort eingesetzt werden, wo
man üblicherweise konsistente Fette benötigt, beispielsweise bei der Herstellung von Margarine.
Bricht man die Härtung nach dem erfindungsgemäßen Verfahren vor der Endstufe ab, so erhält man
Produkte, die bei gewöhnlicher Temperatur mehr oder weniger beträchtliche Mengen an flüssigen Anteilen
enthalten können. Diese können in bekannter Weise leicht abgetrennt werden und zeichnen sich
durch eine bemerkenswerte Beständigkeit gegenüber autoxidativen Einflüssen aus, erklärbar durch die
Art ihrer Doppelbindungssysteme. Der bei dieser
Maßnahme anfallende feste Anteil kann zu den vorstehend
beschriebenen Zwecken verwendet werden. Die erfindungsgemäß gehärteten Fettsäuren sind
Gemische von trans-Monoenfettsäuren und gesättigten Fettsäuren, wobei der Gehalt an gesät-
tigten Fettsäuren durch den des Ausgangsmaterials bestimmt wird. Technische Fettsäuren dieser Art sind
durch die Erfindung erstmalig auf einfache Weise zugänglich und bieten vorteilhafte Verwendungsmög-
lichkeiten. Gegenüber der vergleichbaren festen technischen Fettsäuren, die praktisch vollständig aus gesättigten
Fettsäuren (Palmitinsäure, Stearinsäure und höheren) bestehen, zeichnen sich diese durch ihr abweichendes
Schmelzverhalten (niedrigere Schmelz- und Erstarrungspunkte) aus, während ihre Gebrauchsund
Lagerstabilität ebenbürtig sind. Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung.
Entsprechend der Hauptreaktion
mehrfach ungesättigte Fettsäure (Polyenfettsäure) —* einfach ungesättigte Fettsäure (Monoenfettsäure)
wird der Selektivitätsgrad der Härtung in Prozenten ausgedrückt:
% Monoenfettsäure im Härtungsprodukt
% Monoenfettsäure im Ausgangsprodukt 100
/ο Polyenfettsäure im Ausgangsprodukt = Selektivitätsgrad (in %)
Dabei sind sinngemäß mehrfach ungesättigte Fettsäuren, die nicht Allylstruktur besitzen, als Monoenfettsäuren
in Rechnung zu stellen. Die Gehalte an trans-Fettsäuren bzw. trans-konfigurierten Doppelbindungen
wurden an den Methylestern der Gesamtfettsäuren IR-spektroskopisch nach der Methode von
H.P.Kaufmann, F. Volbert und G.Mankel, Fette, Seifen, Anstrichmittel, 61, S. 643 bis 651
(1959), ermittelt; der Gehalt an isoliert ungesättigten Fettsäuren wurde nach Alkali-Isomerisierung UV-spektroskopisch
bestimmt. Die Zusammensetzung der Gesamtfettsäuren in Form ihrer Methylester wurde
außerdem gaschromatografisch festgestellt. Für alle Messungen der Schmelzausdehnung (Dilatation) wurde
die DGF-Einheitsmethode C-IV-3e (57) zugrunde gelegt.
Ein mit einem elektromagnetischen Rührwerk und üblichen Armaturen ausgerüsteter Autoklav von 3 1
Inhalt wurde mit 1,5 kg entsäuertem und gebleichtem Sojaöl (0,06% freie Fettsäuren, als ölsäure berechnet,
enthaltend) und 25 g eines Trägerkatalysators, bestehend aus 1 Gewichtsteil Nickelsubsulfid (Ni3S2)
und 2 Gewichtsteilen y-Aluminiumoxyd, beschickt.
Auf 100 Gewichtsteile Sojaöl entfielen mithin 0,55 Gewichtsteile Nickelsubsulfid (Ni3S2). Nach Verdrängung
der Luft durch Wasserstoff wurde unter Ingangsetzen des Rührwerkes auf 2000C aufgeheizt, wobei
ein Wasserstoffdruck von 20 kg/cm2 aufrechterhalten wurde. Gegen Ende der Aufheizperiode kam die Härtung
in Gang, kenntlich an der nach Abstellen der Wasserstoffzufuhr eintretenden Druckminderung. Die
Härtung wurde nun unter sonst gleichen Bedingungen in der Weise fortgeführt, daß jeweils nach Absinken
des Druckes auf 15 bis 16 kg/cm2 Wasserstoff bis zu einem Druck von 20 kg/cm2 nachgepreßt wurde.
Von Zeit zu Zeit wurden Proben entnommen, die nach Abfiltrieren des Katalysators zur Untersuchung
dienten. Nach einer Härtungsdauer von insgesamt 11 Stunden kam die Hydrierungsreaktion praktisch
zum Stillstand, kenntlich daran, daß von da ab keine merkliche Druckminderung mehr eintrat. Der Verlauf
der Härtung ist aus den in der nachstehenden Tabelle zusammengestellten Ergebnissen der analyti-
sehen Untersuchungen zu ersehen. Normalerweise wird die Härtung früher, d. h. bei Erreichen der gewünschten
Produktzusammensetzung abgebrochen.
Hydrierzeit in Stunden |
Jodzahl | Steigschmelz punkt in 0C |
Dilatation in mm3/25gbei°C |
10/50 | Zusammensetzung der Gesamtfettsäuren in% |
10,5 | Selektivitätsgrad in % |
trans-Form der Doppelbindungen in% |
0 | 132,8 | fl. | 20/50 | Q6 | 4,5 | — | <0,5 | |
(Sojaöl) | 25/50 | Q8 | - 21,5 | |||||
30/50 | Q8- | = 55,0 | ||||||
Q8 = | s 8,5 | |||||||
Qe = | 10,5 | |||||||
IVz | 103,5 | 26,0 | Q6 | 5,6 | — | 65 | ||
Qs | - 50,0 | |||||||
Q8- | = 32,5 | |||||||
Q8 = | ξ 2,0 | |||||||
Q8 = | 10,5 | |||||||
3 | 88,2 | 32,0 | Q6 | 8,0 | — | 75 | ||
Q8 | - 58,0 | |||||||
Q8- | = 22,0 | |||||||
Q8 = | η 1,5 ■ | |||||||
Q8 = | 10,5 | |||||||
5 | 81,7 | 34,2 | 1500 | Q6 | 9,0 | 78 | 80 | |
1450 | Q8 | - 62,5 | ||||||
1350 | Q8- | = 16,5 | ||||||
1070 | Q8 = | = 1,5 | ||||||
Q8 = | ||||||||
Fortsetzung
Hydrierzeit in Stunden |
Jodzahl | Steigschmelz punkt in °C |
Dilatation in mm3/25gbei 0C |
Zusammensetzung der Gesamtfettsäuren in°/o |
10,5 | Selektivitätsgrad in% |
trans-Form der Doppelbindungen in% |
7 | 77,3 | 37,0 | 1710 10/50 | Q6 | 10,0 | 80 | 83 |
1700 20/50 | Q8 | - 68,0 | |||||
1560 25/50 | Q8- | = 10,5 | |||||
1180 30/50 | Q8 = | Ξ 1,0 | |||||
Qe = | 10,5 | ||||||
11 | 68,6 | 40,5 | 1830 10/50 | Q6 | 15,5 | 83 | 92 |
1820 20/50 | Q8 | - 72,0 | |||||
1680 25/50 | Q8- | = 2,0 | |||||
1410 30/50 | Q8 = | Ξ Ο | |||||
Q8 = |
In der Rubrik »Zusammensetzung der Fettsäuren« bedeuten:
Q6 | Palmitinsäure, |
Qs | Stearinsäure, |
Qe | Octadecaensäure, |
Q8 = | Octadecadiensäure, |
Qs = | Octadecatriensäure. |
Um die Lebensdauer des Katalysators zu erproben, wurde er für weitere Versuche eingesetzt und nach
jedem Versuch sorgfältig gesammelt. Nach insgesamt 15 Versuchen mit entsäuertem, gebleichtem Sojaöl
standen noch 22 g des obengenannten Katalysators zur Verfügung, der für einen 16. Härtungsversuch
eingesetzt wurde, bei dem 1,5 kg gewaschenes, getrocknetes und filtriertes, also nicht entsäuertes und
nicht gebleichtes Sojaöl mit einem Gehalt von 0,42% freien Fettsäure, berechnet als ölsäure, zur Anwendung
kamen. Die Härtungszeit betrug bei diesem Versuch nur 4 Stunden. Im übrigen wurde unter den
oben beschriebenen Bedingungen gearbeitet. Das Härtungsprodukt dieses Versuches wies folgende
Eigenschaften und Kennzahlen auf:
Steigschmelzpunkt 33,6° C
Jodzahl 80,4
Dilatation in mm3/25 g:
1580 bei 10/50° C
1560 bei 20/500C
1420 bei 25/50° C
1310 bei 30/50° C
1560 bei 20/500C
1420 bei 25/50° C
1310 bei 30/50° C
Die Gesamtfettsäuren setzten sich zusammen aus
10,0% Palmitinsäure,
8,0% Stearinsäure,
73,0% Octadecaensäure,
8,5% Octadecadiensäure,
0,5% Octadecatriensäure.
Die mehrfach ungesättigten Fettsäuren dieses Härtungsproduktes zeigten, ebenso wie auch diejenigen
des erstgenannten Versuches bei einer elfstündigen Hydrierzeit, keine Allylstruktur, d.h., ihre Doppelbindungen
waren durch mehr als eine Methylengruppe voneinander getrennt.
94% der Doppelbindungen lagen in trans-Form vor. Der Selektivitätsgrad betrug etwa 95%·
Ein mit einem elektromagnetischen Rührwerk und den üblichen Armaturen ausgerüsteter Autoklav wurde
mit 2 kg gewaschenem, getrocknetem und filtriertem Sojaöl (0,45% freie Fettsäure) und 100 g unter Luftabschluß
frisch gefälltem, getrocknetem Nickelsulfid (NiS) beschickt, mit Wasserstoff gespült und nach
Ingangsetzen des Rührwerkes auf 2000C aufgeheizt.
Während der Aufheizperiode wurde Wasserstoff bis zu einem Druck von 20 kg/cm2 aufgepreßt und sodann
mittels der entsprechenden Einlaß- und Auslaßventile ein Wasserstoffstrom von etwa 3 1 Wasserstoff pro
Minute bei gleichbleibendem Autoklavdruck eingestellt. Alsbald kam die Reduzierung des Sulfids in
Gang, kenntlich an austretendem Schwefelwasserstoff. Sie war nach 2 Stunden beendet, worauf der
Autoklavinhalt nach Abkühlen filtriert und der Filterrückstand ausgiebig mit Hexan gewaschen wurde.
Nach Trocknen im Vakuum bei 150° C verblieben etwa 80 g eines staubfeinen Pulvers, das die formelmäßige
Zusammensetzung Ni3S2 aufwies und gebrauchsfertig
war.
1,5 kg entsäuertes und getrocknetes Sonnenblumenöl (0,05% freie Fettsäure, Jodzahl 128,0) wurden
mit 30 g des obigen Katalysators unter den gleichen Bedingungen, wie im Beispiel 1 beschrieben, gehärtet.
Nach einer Hydrierdauer von 6 Stunden war die Hydrierung beendet. Das Härtungsprodukt zeigte
folgende Eigenschaften und Kennzahlen:
Steigschmelzpunkt 35,2° C
Jodzahl 77,3
Dilatation in mm3/25 g:
1680 bei 10/50° C
1590 bei 20/50° C
1380 bei 25/50° C
1170 bei 30/50° C
1590 bei 20/50° C
1380 bei 25/50° C
1170 bei 30/50° C
Die Gesamtfettsäuren setzen sich zusammen aus
6,8% Palmitinsäure,
8,2% Stearinsäure,
1,5% Arachinsäure,
79,0% Octadecaensäure,
4,5% Octadecadiensäure.
Letztere zeigten keine Allylstruktur, d. h., ihre Doppelbindungen waren durch mehr als eine Methylengruppe
voneinander getrennt.
009520/225
92% der Doppelbindungen lagen in trans-Form vor. Der Selektivitätsgrad betrug etwa 90%.
Vergleichsversuch A
Ein mit einem elektromagnetischem Rührwerk und üblichen Armaturen ausgerüsteter Autoklav von 3 1
Inhalt wurde mit 1,5 kg entsäuertem und gebleichtem Sojaöl (0,06% freie Fettsäuren, als ölsäure berechnet;
Jodzahl 132.5) und 30 g eines frisch hergestellten Trägerkatalysators, bestehend aus 1 Gewichtsteil Nikkelsulfid
(NiS) und 2 Gewichtsteilen y-Aluminiumoxyd, beschickt. Auf 100 Gewichtsteile Sojaöl entfielen
mithin etwa 0,7 Gewichtsteile Nickelsulfid (NiS). Nach Verdrängung der Luft aus dem Autoklav wurde
Wasserstoff bis zu einem Druck von 20 kg/cm2 aufgepreßt, sodann das Rührwerk in Gang gesetzt und
auf 200' C aufgeheizt. In Abständen von 1 Stunde wurden Proben entnommen, an denen nach Abfiltrieren
des Katalysators die Jodzahl bestimmt wurde. Der Versuch wurde auf eine Reaktionsdauer
von insgesamt 6 Stunden ausgedehnt. Sämtliche Proben zeigten Jodzahlen von 131,5 bis 132,5. NiS, ein
einfacher Schwermetallsulfidkatalysator gemäß deutscher Patentschrift 615 148 ist somit als Hydrierungskatalysator
nicht brauchbar.
35
45
Vergleichsversuch B
Es wurden 1,5 kg Sojaöl (0,06% freie Fettsäuren, als ölsäure berechnet; Jodzahl 132,5) mit einem Gehalt
von 0,03% Allylisothiocyanat (Allylsenföl), mit 25 g Trägerkatalysator, bestehend aus 1 Gewichtsteil
Nickelsubsulfid (Ni3S2) und 2 Gewichtsteilen y-Aluminiumoxyd
bei einem Wasserstoffdruck von 20 atü und bei einer Temperatur von 200° C gehärtet. Nach
6stündiger Reaktionsdauer zeigte das Härtungsprodukt eine Jodzahl von 79,0. Eine gegenüber dem
Katalysator vergiftende Wirkung der Schwefelverbindung war demnach nicht festzustellen.
Vergleichsversuch C
Ein Autoklav von 3 1 Inhalt wurde mit 1,5 kg entsäuertem und gebleichtem Sojaöl (0,06% freie Fettsäuren,
als ölsäure berechnet; Jodzahl 132,5), das 0,45 g Allylisothiocyanat (Allylsenföl) enthielt und
60 g eines Trägerkatalysators gemäß Beispiel 1 der USA.-Patentschrift 3 123 626,13,0% Nickel und 1,5%
Schwefel enthaltend, beschickt. Auf 100 Gewichtsteile Sojaöl entfielen mithin etwa 0,52 Gewichtsteile Nickel.
Nach Verdrängung der Luft aus dem Autoklav wurde Wasserstoff bis zu einem Druck von 3,5 kg/cm2 aufgepreßt,
sodann das Rührwerk in Gang gesetzt und auf 2000C aufgeheizt. Die Hydrierbedingungen entsprachen
somit in etwa dem Beispiel 2 der USA.-Patentschrift, die Temperatur ausgenommen, die mit
Rücksicht auf die verhältnismäßig geringe Aktivität des Katalysators höher gewählt wurde. Nach 6stündiger
Reaktionsdauer zeigte das Härtungsprodukt eine Jodzahl von 131,0. Die Hydrierung war demnach
durch die Schwefelverbindung vollständig inhibiert worden. Mithin verhält sich dieser Katalysator gegenüber
Kontaktgiften genauso wie ein handelsüblicher Nickelkontakt.
1,5 kg entsäuertes und getrocknetes Heringsöl (0,06% freie Fettsäure; Jodzahl 141) wurden mit 30 g
eines Nickelsulfidträgerkatalysators gemäß Beispiel 1 bei 4 bis 5 kg/cm2 Wasserstoffdruck unter sonst
gleichen Bedingungen, wie im Beispiel 1 angegeben, 5 Stunden lang gehärtet. Das Härtungsprodukt zeigte
folgende Eigenschaften und Kennzahlen:
Steigschmelzpunkt 34,8° C
Jodzahl 81,0
Dilatation in mm3/25 g:
1530 bis 10/50° C
1500 bei 20/50° C
1410 bei 25/500C
1290 bei 30/50° C
1500 bei 20/50° C
1410 bei 25/500C
1290 bei 30/50° C
88% der Doppelbindungen lagen in trans-Form vor. Bei s piel 4
1,5 kg entsäuertes und getrocknetes peruanisches Fischöl (0,06% freie Fettsäure; Jodzahl 197) wurden
mit 30 g eines Mischträgerkatalysators, der 8 Gewichtsprozent Nickelsulfid (Ni3S2) und 10 Gewichtsprozent
Molybdänsulfid (MoS2), auf y-Aluminiumoxyd
niedergeschlagen, enthielt, in der gleichen Weise, wie im Beispiel 1 beschrieben, gehärtet. Die zunächst
hohe Geschwindigkeit der Wasserstoffaufnahme verminderte sich nach 3stündiger Härtungsdauer sichtlieh,
worauf die Hydrierung noch 1 Stunde weitergeführt und der Versuch sodann abgebrochen wurde.
Das Härtungsprodukt war bei gewöhnlicher Temperatur teils fest, teils flüssig, und zeigte folgende
Eigenschaften und Kennzahlen:
Steigschmelzpunkt 31,2° C
Jodzahl 95
Konjugiert ungesättigte Fettsäuren:
nicht nachweisbar
Isoliert ungesättigte Fettsäuren:
Isoliert ungesättigte Fettsäuren:
1% der Gesamtfettsäuren
Nach mehrtägigem Stehen bei 150° C wurde der
flüssige Anteil des Härtungsproduktes mittels eines Druckfilters abfiltriert, wobei etwa 1 kg als fester
Rückstand anfiel. Der bei gewöhnlicher Temperatur flüssige Anteil zeigte die Jodzahl 105, der feste Rückstand
die Jodzahl 87,0 und einen Steigschmelzpunkt von 34,8° C.
1,5 kg handelsübliche destillierte Sojaölfettsäure wurden mit 45 g des im Beispiel 1 angegebenen Trägerkatalysators
bei 210° C und 20 kg/cm2 Wasserstoffdruck
5 Stunden lang hydriert. Eigenschaften und Kennzahlen von Ausgangsmaterial und Härtungsprodukt sind nachstehend gegenübergestellt.
55
6o Steigschmelzpunkt
Jodzahl
Verseifungszahl ..
Säurezahl
c °/
M2> /0
C 0I
M4> /0
Ci6> /θ
*~18>
/θ
0/
18 > /0
(-18 ==i /θ
C °/
M8 ' /0
Ausgangsmaterial
127,5
203,0
202,0
1,5
1,0
14,5
4,5
23,5
47,0
8,0
Härtungsprodukt
34DC 78,0 202,0 201,5
1,5
1,0 14,5
8,0 65,0 10,0
Fortsetzung
Selektivitätsgrad
% trans-Form der
Doppelbindungen
Doppelbindungen
Ausgangsmaterial
1.5
Härtungsprodukt
etwa 95
95
Die im Härtungsprodukt festgestellten C18-Diensäuren
zeigten weder eine konjugierte noch eine Allylstruktur
des Doppelbindungssystems, wie durch UV-spektroskopische Messungen in Verbindung mit der
Alkali-Isomerisierung festgestellt wurde.
1,5 kg rohes Palmöl (2,3% fre'e Fettsäure) wurden
mit Hilfe von 30 g eines Trägermischkatalysators, der aus 10 Gewichtsteilen Nickelsulfid (Ni3S2) und
15 Gewichtsteilen Wolframsulfid (WS2) auf 75 Gewichtsteilen
Kieselgur bestand, bei 180·° C und 6 kg/cm2
Druck unter sonst gleichen Bedingungen des Beispiels 1 mit Wasserstoff behandelt. Der Härtungsverlauf ist aus der folgenden Gegenüberstellung der
Eigenschaften und Kennzahlen von Ausgangsöl und Härtungsprodukten ersichtlich.
Hydrierzeit in Minuten |
Steigschmelzpunkt in C |
Jodzahl | Dilatation mm3/25 g |
Farbe*) E bei 447 ηΐμ |
trans-Form der Doppelbindungen in% |
0 | 40,5 | 52,2 | 1050 | 43,50 | 1,5 |
15 | 41.5 | 50,5 | 1110 | 1,20 | 3,1 |
30 | 43,2 | 48,2 | 1180 | 0,64 | 9,8 |
60 | 44,0 | 36,3 | 1900 | 0,52 | 90 |
90 | 44,0 | — | 1950 | 0,50 | — |
120 | 44,0 | 36,0 | 1950 | 0,50 | 92 |
*) E = Extinktion.
Claims (2)
1. Verfahren zur selektiven Härtung von Fetten und Fettsäuren, gegebenenfalls unter gleichzeitiger
Entfärbung gefärbter natürlicher Fette oder öle wie Palmöl, durch Anlagerung von Wasserstoff
bei Temperaturen von 100 bis 2500C und Drucken
von 1 bis 50 kg/cm2 in Gegenwart von schwefelhaltigen Ubergangsmetallkatalysatoren, die gegebenenfalls
auf einen Träger aufgebracht sind, dadurch gekennzeichnet, daß man
Nickelsubsulfid (Ni3S2) oder Nickelsubsulfid im
Gemisch mit Molybdän- oder Wolframsulfid als aktive Katalysatorkomponente verwendet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Ubergangsmetallsulfide in
Mengen von 0,05 bis 10 Gewichtsteilen je 100 Gewichtsteile Fett oder Fettsäuren einsetzt.
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