DE1515301A1 - Verfahren zur Aufbringung hochwertiger duenner Schichten mittels Kathodenzerstaeubung und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens - Google Patents
Verfahren zur Aufbringung hochwertiger duenner Schichten mittels Kathodenzerstaeubung und Vorrichtung zur Durchfuehrung des VerfahrensInfo
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Description
703 BDBLINGEN · SINDiLFINGER STBA88E 49
JOVO FKRNSPRECHKR (0 70 31) 66 W-M
Dr. Expl.
Böblingen, den 9. September 1964 si-bn
Anmelder:
Amtliches Aktenzeichen:
Aktenz. der Anmelderin!
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International Business Machines Corporation, Armonk, N.Y. 10 504
Neuanmeldung Docket 8168
Verfahren zur Aufbringung hochwertiger dünner Schichten mittels Kathodenzerstäubung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
In der letzten Zeit wurden Verfahren zur Aufbringung dünner Schichten von immer größerer Bedeutung. Einer der Gründe hierfür
liegt z.B. darin, daß gewisse in der Pestkörperphysik wichtige Eigenschaften übersichtlicher werden, falls sie an Materialien
in Form dünner Schichten studiert werden. Derartige Phänomene finden eine wachsende Anwendung in magnetischen und elektronischen
Vorrichtungen. Dieses wachsende Interesse an der Erzeugung dünner Schichten führten dazu, daß in der letzten
Zeit auf dem Gebiete der Dünnschichterzeugung große Fortschritte gemacht wurden, insbesondere gelang es bei der Aufbringung dünner
Schichten in zunehmendem Maße feinere Steuermöglichkeiten für wichtige Schichteigenschaften wie beispielsweise Reinheit der
Substanz und der kristallinen Struktur zu realisieren. Aus verschiedenen
Gründen erwartet man von der Aufbringungsmethode
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dünner Schichten mittels Stoßverdampfung bzw. Kathodenzerstäubung
besondere Resultate bezüglich der genannten Kontrollmöglichkeiten. Zur Zeit weist aber gerade diese Aufbringungsmethode einige Probleme
auf in bezug auf den zu erreichenden Wirkungsgrad und hinsichtlich ihrer praktischen DurchfUhrungsmöglichkeit. So ist beispielsweise
die Schichtausbeute dieser Methode bisher bei Drücken zwischen etwa 10"-7 bis 10" Torr gering, obwohl es aus verschiedenen Gründen besonders
wünschenswert wäre, gerade innerhalb dieser Druckbereiche dünne Schichten durch Aufstäubung zu erzeugen. Die vorliegende Erfindung
macht sich daher zur Aufgabe, ein Verfahren bzw. eine Vorrichtung anzugeben, die es gestattet, mit ausreichendem Wirkungsgrad,
d.h. mit ausreichender BeSchichtungsrate, dünne Schichten bei
genügend niedrigen Drücken durch Kathodenzerstäubung zu erzeugen, insbesondere bei Drucken in der Größenordnung von 10 Torr oder
darunter. Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe unter einer Steigerung des Wirkungsgrades um mehrere Größenordnungen dadurch erreicht, daß
der Sntladungsstrecke in an sich bekannter Weise ein transversales
magnetisches Feld überlagert und die Geometrie der Elektroden so gewählt wird, daß die zur Zerstäubungsentladung in einem Gebiete
mindestens zweier gegenläufiger, einander überlappender negativer Glimmbereiche stattfindet.
Zusammenfassend gibt die Erfindung ein verbessertes Verfahren und eine Vorrichtung für das Aufbringen von dünnen Schichten durch
Kathodenzerstäubung an. Die Erfindung lehrt, wie viele verschiedene
Beschichtungsmaterialien mit größerer Homogenität in bezug sowohl auf Stärke als auch auf Zusammensetzung niedergeschlagen werden
können. Sie lehrt, wie Gegenstände durch Kathodenzerstäubung trotz einer unregelmäßigen Oberflächenanpassung einheitlich beschichtet
werden können. Weiter werden mittels des Verfahrens und der Anordnung stark verbesserte Kathodenzerstäubungsraten erreicht, so daß
eine Kathodenzerstäubung bei viel niedrigeren Drücken möglich ist. Die Erfindung nutzt das Quellenmaterial der Kathode so gut aus, daß
es billiger wird, kostspielige Materialien aufzustäuben. Außerdem machen die erhöhte Leistungsfähigkeit und Wirtschaftlichkeit der
Erfindung die Anpassung der Kathodenzerstäubung für kontinuierliche Massenproduktionsverfahren jetzt einfacher.
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Weitere Merkmale der Erfindung gehen aus der folgenden Beschreibung
sowie aus den Figuren hervor.
Fig. 1 zeigt den Querschnitt einer typischen, dem Stand der Technik
entsprechenden Vorrichtungen für Kathodenzerstäubungszwecke mit planaren festen Elektroden;
Fig. 2 zeigt schematiach eine Darstellung der bei einer Glimmentladung
auftretenden verschiedenen Zonen bei Benutzung von planaren Elektroden;
Fig. 3 zeigt eine schematische halbperspektivische Darstellung
einer Zerstäubungsapparatur entsprechend der vorliegenden Erfindung;
Fig. 4 entspricht einem Seitenriß der in Fig. 3 gezeigten Vorrichtung;
Fig. 5 zeigt eine Querschnittdarstellung der Fig. 4, wobei auch
die Einwirkungen innerhalb der Vorrichtung nach der Erfindung auf die Entladungszonen und die Wege der ionisierenden
Elektronen unter der Bedingung höheren Druckes dargestellt sind;
Fig. 6 zeigt eine Schnittdarstellung ähnlich wie Fig. 3 mit
einer anderen Feldanordnung (Quadrupolfeider);
Fig. 7 ist eine schematische Darstellung ähnlich derjenigen von
Fig. 5, wobei die Entladungszonen entsprechend den Bedingungen
einer Hohlkathodenlampe dargestellt sind;
Fig. 8 stellt die Entladungszonen ähnlich wie Fig. 1J für die
zylindrische Kathodenzerstäubungsanordnung entsprechend der Erfindung unter den Bedingungen niedrigen Druckes dar.
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In einer dem Stand der Technik entsprechenden Vorrichtung nach Fig.1.
ist die Glimmentladungsvorrichtung in einem Gefäß 9 eingeschlossen, das druckresistent ist und daher eine Evakuierung auf niedrige Drücke
aushält. Das Gefäß 9 kann aus Keramik oder auch für Abschirmzwecke
besonders günstig, aus Metall bestehen. Dieses Gefäß 9 ist z.B. auch ein Glaskolben, bei dem die Wände mindestens 5 cm von der Anodenperipherie
entfernt sind. Beim Aufstäuben dünner magnetischer Schichten mittels Kathodenzerstäubung empfiehlt es sich, einen Kolben mit
dem kleinstmöglichen Durchmesser zu verwenden, falls ein homogenes
magnetisches Feld in der Ebene der dünnen Schicht durch außerhalb des Kolbens angeordnete sehr große Helmholtz-Spulen 91 * 91f (z.B.
75 cm Innendurchmesser) erzeugt werden soll. Diese Spulen müssen unbedingt nahe am Kolben liegen, da das Feld stark mit der Entfernung
vom Entladungsbereich abnimmt. Diese Spulen sind so angeordnet, daß das von ihnen erzeugte Feld auf 0,1 % über eine Kugel
auf einem Durchmesser von etwa 20 cm homogen ist.
Die Kathode 7 dieser zwei Elektroden verwendenden Glimmentladungsanordnung ist eben und besteht aus dem zu transportierenden Material,
d.h. dem aufzustäubenden Beschichtungsmaterial. Sie kann jedoch wahlweise auch einfach mit einer Schicht des Beschichtungsmaterials
versehen sein, wobei die Kathode die normale Grundform hat. Das flache, ebene Substrat 90 ist auf der Vorderseite der ebenen Anode
10 angebracht. Die Anode 10 ist natürlich in Richtung der Verbindungslinie zwischen Kathode und Anode verstellbar, damit die Lage des darauf
befestigten Substrats verändert werden kann. Die einzige Einschränkung für die Befestigung des Substrats 90 auf der Anode 10
besteht darin, daß eine gute Wärmeleitung gegeben sein muß. Die Anode 10 kann aus einem beliebigen leitenden, hitzebeständigen Metall,
z.B. aus Aluminium, bestehen. Für die Aufbringung dünner magnetischer Schichten durch Kathodenzerstäubung muß die Anode 10 nichtmagnetisch
sein. Sowohl die Kathode als auch die Anode sind wassergekühlt, damit ihre Temperatur nach Wunsch auch auf Zimmertemperatur
gehalten werden kann. Kühlvorrichtungen sind in Mantelform innerhalb der Basis 6 der Kathode J sowie innerhalb der Anode 10
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vorgesehen. Ein beliebiges geeignetes Kühlmittel, z.B. Wasser, kann'an der Kathodeneinlaßöffnung 4 eingepumpt werden. Es tritt
an der Auslaßöffnung 5 wieder aus, um nach Wärmeaustausch wieder in Umlauf gesetzt zu werden. Ebenso tritt das Kühlmittel für die
Anode 10 durch die Einlaßöffnung 11 und die Auslaßöffnung 12. Der Spannungsabfall zwischen Kathode und Anode kann unter Verwendung
eines Gleichstromversorgungsgerätes niedriger Impedanz mit Siebteil und mit einer Leistung von 5 kV . 500 mA zwischen 0 und 50OeV variiert
werden. Erwünschte Glimmentladungseffekte treten bekannterweise
—1 —"3
im Druckbereich zwischen 10 und 10 ^ mm Hg auf. Um aber eine Glimmentladung
in den niedrigeren Druckbereichen aufrechtzuerhalten, in denen die mittlere freie Weglänge der Elektronen groß ist, muß die
Ionisationsrate auf irgend eine Weise erhöht werden, z.B. dadurch, daß der Entladung ein geeignetes Feld überlagert und dadurch die
effektive Weglänge der kollidierenden Elektronen vergrößert und die Stoßwahrscheinlichkeit entsprechend erhöht wird. Die Erfindung gibt
ein für solche Zwecke geeignetes neuartiges Feld für zylindrische
—ft Elektroden an, welches eine Kathodenzerstäubung bis zu 10~ Torr
hinab ermöglicht.
Mittels einer nicht gezeigten Diffusionspumpe wird auf Glimmentladungsdrücke
evakuiert und dann ein konstanter Druck aufrechterhalten, während ein reines inertes Gas in die Öffnung 15 hineingepumpt
wird. Die Ionenstromdichte ist sehr empfindlich gegenüber kleinen Druckschwankungen, und daher muß die Strömungsrate des Durchspülgases
durch das System genau überwacht bzw. gesteuert werden.
Die Glimmentladungszonen können in einer solchen Anordnung (Fig. 1)
durch die Verwendung sowohl eines externen, longitudinalen magnetischen
Feldes (nicht gezeigt) als auch einer entsprechend aufgeladenen und geformten Abschirmung räumlich abgegrenzt werden. Eine
•solche Abschirmung 8 ist in Fig. 1 gezeigt; sie umgibt dort die Kathode 1J. Wird sie um die ebene Kathode 7 gelegt, erleichtert die
Abschirmung 8 die Entladung in axialer Richtung von der Kathodenvorderseite zur Anode 10 hin. Die Anode 10, deren Form nicht kritisch
ist, kann innerhalb des Bereichs von z.B. 4-14 cm, aber
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jenseits der für die Entladung unzugängliche "Schattenzone," in verschiedenen
Abständen von der Kathode angeordnet werden. Um einwandfreies Arbeiten zu gewährleisten, muß sie so nahe wie möglich an der
Kathode 7 liegen. Der Kathodenquerschnittsbereich muß jedoch zur Sicherstellung einer maximalen Leistung mindestens so groß wie das
Substrat sein. Bestimmte Elektrodenbereiche werden nachstehend hinsichtlich ihrer Zerstäubungsleistung aufgeführt. Die gemeinsamen
Entladungsparameter (z.B. Strom, Druck, Spannung und geometrische Abmessung) stehen nach festgelegten Ähnlichkeitsgesetzen in Wechselbeziehung
zueinander. Die verschiedenen Zonen und die betreffenden Parameter sind in Pig. 2 schematisch veranschaulicht.
Zur Charakterisierung der Glimmentladungsmerkmale seien nun die typischen
Glimmzonen und die Teilchenwechselwirkung für ebene Elektrodenanordnung und für die Hohlkathodenentladungsstrecke nach dem Stand
der Technik und für die Zerstäubung mit zylindrischer Kathode nach der Erfindung beschrieben. Dieses Vorgehen soll die Terminologie
und die für den S'^and der Technik charakteristischen Merkmale leichter
verständlich machen und gleichfalls die Vorteile der Erfindung besser herausstellen.
Die bekannte Kathodenzerstäubung mittels ebener Elektroden,(z.B. die Vorrichtung von Pig.1) bildet einen Ausgangspunkt für das Verständnis
der allgemeinen Glimmentladungs- oder Kathodenzerstäubungsphänomene .
Fig. 2 zeigt schematisch die Änderung der Entladungsphänomene entlang
der Entladungsstrecke für eine typische ebene Entladungsanordnung nach Fig. 1. Mit Hilfe dieses Diagramms und der nachstehenden Beschreibung
lassen sich einige der in der vorliegenden Beschreibung verwendeten Begriffe verdeutlichen. Eine derartige Glimmentladung
findet nur in einem Druckbereich zwischen 1 und 2-10 Torr äfcatt,
obwohl in Gegenwart magnetischer Felder auch niedrigere Drücke möglich sind. Die Aufrechterhaltung der Glimmentladung erfolgt im wesentlichen
durch Elektronen, die an der Kathode als Ergebnis einer ■ Ionenbombardierung erzeugt werden und die ihrerseits zur Anode
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befördert werden. Hierbei werden weitere positive Ionen erzeugt, die
durch Stoßvorgänge Teilchen aus der Kathode herauserodieren. Diese Teilchen diffundieren dann zum Substrat hin und schlagen sich darauf
nieder. Im Astonschen Dunkelraum befindet sich eine Anhäufung dieser Elektronen, die Energie durch den Crookesschen bzw. den Hittorffschen
Dunkelraum hindurch gewinnen, der auch als Kathodenfall oder KathodendunkeIraum bezeichnet wird. Die Abgabe der Anregungsenergie
der positiven Ionen bei der Rekombination ist die Ursache für das Kathodenglimmen. Die Elektronen, die durch den Crookesschen Dunkelraum
gelangt sind, treten in einen Bereich mit konstantem Feld ein, manche von ihnen mit ziemlich hohen Geschwindigkeiten. Dies 1st der
negative Glimmbereich. Hier verlieren sie ihre Energie durch weitere
unelastische Stöße, bei denen manche von ihnen eine Ionisierung bewirken, wobei die angeregten Atome das negative Glimmlicht hervorrufen.
Das Ende des negativen Glimmbereichs entspricht der Reichweite von Elektronen mit für eine Anregung ausreichender Energie.
Jenseits dieses Bereichs, im Paradayschen Dunkelraum, nehmen die Elektronen wieder an Energie zu. Die positive Lichtsäule ist der
ionisierte Bereich, der sich aus dem Paradayschen Dunkelraum fast
bis zur Anode erstreckt.
Bei Druckverringerung erweitert sich der KathodendunkeIraum auf Kosten
der positiven Lichtsäule, weil die Elektronen jetzt eine größere Strecke zurücklegen müssen (die mittlere freie Weglänge ist größer),
um eine Ionisierung bewirken zu können. Dieses Phänomen zeigt, daß die Ionisierungsvorgänge im Kathodendunkelraum für die Aufrechterhaltung
der Entladung unbedingt notwendig sind. Die positive Lichtsäule erfüllt lediglich die Funktion eines leitenden Pfades zwischen
der Anode und dem negativen Glimmbereich. Zur Aufrechterhaltung der Glimmentladung muß ein Elektron bei seinem Durchgang durch das Gas
diejenige Zahl positiver Ionen erzeugen, die beim Aufschlag auf die Kathode ein neues Elektron freimacht. Wenn diese Bedingung nicht erfüllt ist, erweitert sich der Kathodendunkelraum, bis er die Anodenelektrode erreicht,und an diesem Punkt verlöscht die Entladung.
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"ji
Wie man sieht wird bei dieser ebenen Konfiguration nur eine anomale;
eingeschränkte Art der Glimmentladung verwendet. Eine solche Entladung wird "eingeschränkt" genannt, weil die positive Lichtsäule
und der Faradaysche Dunkelraum von Fig. 7 entfallen und alle zur Aufrechterhaltung der Entladung nötigen Vorgänge im negativen Glimmbereich
und im Crookesschen Dunkelraum stattfinden. Sie wird anomal genannt, weil die Entladung auf den spannungsabhängigen Bereich hohen
Stroms auf der Spannung-Ionenstrom-Kurve beschränkt ist.
Bevor nun die erfindungsgemäßen Verfahren zur Steuerung der Kathodenzerstäubung
im einzelnen beschrieben werden, seien die Parameter näher betrachtet, an Hand deren die Aufstäubungswirkung gemessen wird. Ein
solcher Parameter und ein wichtiges Maß für die Zerstäubungsausbeute ist das Schichtstärkenprofil. Wegen seiner umfassenden Eigenschaft '
als analytisches Werkzeug zum Prüfen der Gleichförmigkeit mehrerer Schichtwachstumsparameter ist er eines der nützlichsten Kriterien
zur Beurteilung des Schichtwachstums. Auf einer homogenen Substratoberfläche
ohne Temperaturgradienten deuten Bereiche einheitlicher Schichtstärke qualitativ auf eine einheitliche Ankunftsrate auftreffender
Teilchen hin, die zu einer einheitlichen Verteilung der Teilchengröße- und Teilchengestalt in der so aufgestäubten Schicht
sowie zu einer kristallographischen Homogenität führt. Eine Steuerung dieser Parameter ist besonders wichtig beim Studium magnetischer Eigenschaften
sowie allgemein bei der Erzeugung dünner Schichten.
In nahezu jeder allgemein verwendeten Glimmentladungsvorrichtung ist
das Stärkenprofil auf einem Substrat von einer Steuerung des Transportmechanismus
von zerstäubten Teilchen von der Quelle (Kathode) aus zum Substrat abhängig.
Die experimentall meßbaren Größen, von denen das Schichtstärkenprofil
abhängig ist, sind:
1. Die Ionenenergie, die Stromdichte, die Auftreffrichtung
der Ionen und das resultierende Erosionsprofil an der Kathodenoberfläche;
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2. die räumliche Lage des Substrats;
3. die Größe der Kathoden -fallspannung;
4. der Druck und die dadurch bedingte mittlere freie Weglänge der zerstäubten Teilchen sowie
5. die Entfernung der Wände des Entladungsgefäßes vom Substrat.
Alle diese Parameter stehen in Beziehung zueinander, und jede Änderung
einer Größe spiegelt sich im Stärkenprofil am Substrat wieder.
Um die Erfindung leichter verständlich zu machen, sei sie nun mit der
zum Stand der Technik gehörenden, etwas ähnlichen Hohlkathodenentladungslampe
(HCD) verglichen. In der HCD-Vorrichtung wird eine Glimmentladung dahingehend abgewandelt, daß eine negative Glimmbeleuchtung
auftritt und die Anordnung als Lampe wirkt. Eine negative Glimmbeleuchtung entsteht, wenn mehrere einander entgegengerichtete Glimmentladungskathoden
veranlaßt werden, Entladungszonen mit sich überschneidenden negativen Glimmbereichen zu bilden. Die Beleuchtung beruht
auf der Erzeugung von Photonen in diesem Uberschneidungsbereich. Ein solches Phänomen tritt auf als Ergebnis der Teilchenanregung
(z.B. Argonteilchen) auf Energieniveaus, die ausreichen, um spektrale
Strahlung von Lichtquanten ht freizumachen. Dies unterscheidet sich
grundsätzlich von der Wirkungsweise der Elektronen, wie sie für Zwecke der Zerstäubung gefordert werden. Hier erfolgt die Anregung der Elektronen
dazu, Teilchen zu ionisieren, die ihrerseits eine Kathodenoberfläche erodieren sollen. Dieser Zerstäubungsmechanismus wäre in der
Lampenvorrichtung äußerst schädlich und wurde daher bis jetzt sorgfältig vermieden. Eine solche HCD-Lampe ist in Fig. 7 gezeigt. Wie
man dort sieht, weist die Kathode 101 einander gegenüberliegende Kathodenflächen auf, und zwar hier infolge ihrer durchgehenden zylindrischen
Form. Wenn hier HCD-Bedingungen zwischen der Kathode und der Anode 103 herbeigeführt werden, erscheinen einander entgegengerichtete
HCD-Bereiche und erzeugen den erforderlichen überlappenden negativen Glimmbereich, der schematisch bei 105 dargestellt ist.
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Man könnte natürlich den Aufbau und die Arbeitsbedingungen der Lampe 100 so verändern, daß die Glimmentladung vom Hohlkathodentyp
in eine Zerstäubungsentladung umgewandelt wird, obwohl bisher niemand ein praktisches Mittel dafür vorgeschlagen zu haben
scheint. Dies zu tun, würde eine Umkehrung der bisherigen Konzeption
der HCD bedingen, zu der es notwendigerweise gehört, Maßnahmen zu treffen, um die Zerstäubung zu vermeiden, da dadurch die Kathode
erodiert wird, Röhrenoberflächen beschichtet werden und so die Lebensdauer der Lampe verkürzt wird. Außerdem müßten radikale Änderungen
hinsichtlich der Beträge der angelegten Spannung durchgeführt werden (Erhöhung von unter 100 V auf einige 1 000 V), in den Betriebsdrücken
(zur brauchbaren Schichterzeugung Senkung von etwa 1 Torr auf unter 10""-3 Torr) und in der Größe (für praktische Schichtabmessungen Stei-
2 2
gerung von ca. 1 cm auf ca. 100 cm ). Würden solche typischen Zerstäubungsbedingungen
auf die Lampe 100 angewendet, so würde dadurch charakteristischerweise eine positive "Raumladungs"-Wolke 107 an
der Kathode 101 entstehen. Diese Wolke von Teilchen erscheint in allen üblichen Zerstäubungsentladungen und entsteht durch den Unterschied
in der Beweglichkeit der schnellen Elektronen und der langsameren Ionen, da die Elektronen die Entladungszone zwischen Anode
und Kathode viel schneller durchqueren als die Ionen.
Eine solche Glimmlampenbedingung kann jedoch, wie jetzt herausgefunden
wurde, dahingehend abgeändert werden, daß ein neuer, vorteilhafter Zerstäubungsmechanismus entsteht. Durch die Wahl geeigneter
Werte für Druck, Betriebsspannung und Abmessungen der Hohlkathodenvorrichtung
kann, solange eine Überschneidung der negativen Glimmzonen aufrechterhalten wird, die Kathodenzerstäubung besser über einen
ausgedehnten Druckbereich ausgeführt werden. Dabei handelt es sich zusätzlich zu der üblichen durch mit Ionenbombardierung erzeugte
Sekundärelektronen bewirkten Kathodenzerstäubung um eine von
durch lichtelektrische Emission erzeugten Sekundärelektronen bewirkte Kathodenzerstäubung. Wie bereits erwähnt, erzeugt dabei die
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Überlappung der negativen Glimmbereiche Photonen, und diese wiederum
bewirken die sekundäre lichtelektrische Emission von Elektronen in großer Zahl von der Kathodenoberfläche aus. Diese durch lichtelektrische
Emission erzeugten Elektronen erhöhen daher stark die Zahl der Elektronen, die für die Ionisierung von Teilchen zur Verfügung
stehen. Dadurch wiederum wird die Rate der Kathodenzerstäubung und damit die Beschichtungsrate erhöht. Die Erfindung lehrt also eine
neue Art der Kathodenzerstäubung in einer zylindrischen Kathode bei höheren Drücken (10 Torr und darüber) durch die Herbeiführung einer
Zerstäubungsentladung mit überlappenden negativen Glimmbereichen.
Nach dieser Beschreibung einer "Kathodenzerstaubungslampe" 100 können
wir uns dem Ausführungsbeispiel 200 mit zusätzlichem Magnetfeld in Fig. 8 zuwenden und dessen Eigenschaften und Vorteile erläutern,
insbesondere bei niedrigeren Drücken, bei welchen der Lampenmechanismus
verschwindet (10 Torr oder darunter). Wie schon bezüglich Fig.
7 gesagt, werden in bekannter Weise Glimmentladungsbedingungen (niedriger Druck, hohe Spannungen usw.) zwischen der Anode 205 und der
Kathode 201 herbeigeführt. Außerdem ist erfindungsgemäß jedoch ein
magnetisches Querfeld, z.B. durch die Spule 208 erzeugbar, vorgesehen,
um die Entladungsbedingungen durch Überlagern eines transversal zur Entladungsstrecke verlaufenden, homogenen Mcignetfeldes zu
verändern. Dies bewirkt u.a. einen Verlauf der ionisierenden Elektronen in Form einer Doppelspirale, wodurch deren wirksamer Weg
zwischen Kathoden und Anode stark verlängert (Fig. 5) und damit ihre effektive Beweglichkeit verringert wird. Unter den genannten Bedingungen
ist die Durchgangszeit für Elektronen länger als für Ionen. Das Ergebnis dieser verringerten Elektronenbeweglichkeit ist eine
Umkehrung der Raumladung von einer positiven Ladung an der Kathode wie in Fig. 7 (Zone 107) in eine negative Raumladung an der Anode
-4 (Zone 207). Diese Umkehrung tritt bei einem Druck unter 10 Torr
bei dem erfindungsgemäßen Magnetfeld auf. Der Fachmann kann sich
gut vorstellen, welche radikalen Veränderungen dadurch im Aufbau
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der Zerstäubungsentladung bewirkt werden, da diese Elektronenwolke
207 eine virtuelle Kathode bildet und die Kathode 201 (effektiv) in den Bereich 207 verschiebt. Diese Veränderungen werden noch nicht
vollständig verstanden, man nimmt aber an, daß das Magnetfeld einige Entladungsbereiche dämpft und außerdem bei niedrigeren Drücken die
negative Raumladung an der· Anode erzeugt, wodurch ein steilerer Feldgradient entsteht und Ionen mit höherer Energie erzeugt1 werden,
woraus die beobachteten wesentlichen Erhöhungen der Zerstäubungserosionsleistung
resultieren.
Außerdem werden Erhöhungen der Ionisierungsieistung erreicht, die
auf einer Konservierung von Elektronenenergie beruhen. Dies ergibt sich aus der durch das Feld bewirkten spiralförmigen wiederholten
Inumlaufsetzung von Elektronen (209) durch die Ionisierungsbereiche (vergl. Fig. 5), die wahrscheinlich zu vielfachen ionisierenden
Stößen führt. Die Erosionserhöhungen folgen auch aus der verringerten
Wahrscheinlichkeit wiederholter unelastischer Stöße der Ionen (211) mit anderen Teilchen der Raumladung und der Tatsache, daß sie
nicht mehr daran gehindert werden, die Kathode zu erodieren, da die positive Raumladungswolke nicht mehr im Wege steht.
Natürlich muß die Stärke des Magnetfeldes so groß gehalten werden,
daß sich die doppelt spiralförmige Bewegung des Elektrons (209) auf, der angedeuteten Strecke in Fig. 8 ausbilden kann. Wie man sieht,
verläuft diese Bahn spiralförmig sowohl um die Anode 205 als auch
um sich selbst herum. In der Praxis hat sich dafür ein Feld von ca. 700 Gauss als zufriedenstellend erwiesen. Die spiralförmige
Einwärtsbewegung zur Anode 203 hin beruht größtenteils auf dem
durch Stöße (als X angedeutet) bewirkten Verlust kinetischer Energie.
Eine zweite Bedingung für die Magnetfeldstärke besteht darin, daß sie
bei dem Betriebsdruck groß genug sein muß, um die Entladungsbereiche genügend komprimiert zu halten, damit sie bei der Erweiterung mit
nachlassendem Druck die Entladung nicht löschen. Diese Expansion verläuft indirekt proportional mit dem Betriebsdruck, je niedriger
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der Druck ist, desto größer muß daher die Feldstärke sein. Bei
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einem Druck von 10 ^ - 10 Torr hat sich z.B. der Wert von etwa 700 Gauss bei Verwendung von Vorrichtungen entsprechend der von Pig. 4 als geeignet erwiesen.
einem Druck von 10 ^ - 10 Torr hat sich z.B. der Wert von etwa 700 Gauss bei Verwendung von Vorrichtungen entsprechend der von Pig. 4 als geeignet erwiesen.
Die eJrfindungsgemäße Überlagerung einer Zerstäubungsentladung in
einer zylindrischen Kathode mit einem Magnetfeld verlängert also die Elektronenbahnen und dämpft die Entladungsζonen.
Angesichts der vorstehenden Erläuterungen der Eigenschaften und der
Wirkungsweise des Glimmentladungsmechanismus sowohl entsprechend dem bekannten Stand der Technik als auch gemäß der Erfindung kann man
die bedeutsamen Änderungen, die der erfindungsgemäßen zylindrischen
Kathodenentladungsanordnung zu eigen sind, und die Vorteile, die durch die dargelegten experimentellen Maßnahmen erreicht werden,
in den folgenden Ausführungsbeispielen leichter verstehen.
Ein für die praktische Ausübung der Erfindung geeignetes Ausführungsbeispiel ist die in Pig. 4 gezeigte Kathodenzerstäubungsvorrichtung.
Es ist wichtig, darauf hinzuweisen, daß erfindungsgemäß die Gefäßkammer
die Form der zylindrischen Kathode 40 selbst annimmt. Dies ist eine einschneidende Verbesserung gegenüber allen.Formen bisher
bekanfcer Zerstäubunssvorrichtungen, da dadurch der Aufbau vereinfacht,
Teile und Platz eingespart und eine einfache Kühlung der Kathode durch externe Einrichtungen, z.B. durch die Kühlschlange 50,
ein Wärmeaustausch mit der Kathode 40 ermöglicht werden. Die genannte Wärmeaustauschvorrichtung 50 wird mit einem geeigneten herkömmlichen
Kühlmittel, z.B. Wasser oder flüssigem Stickstoff, betrieben. Es kann jedoch auch jede andere Kühlvorrichtung verwendet werden. Wichtip;
ist, daß ohne Rücksicht auf die verwendete Einrichtung eine solche kombinierte "Kathoden-Behälterwand"-Anordnung das Kühlproblem
"erheblich vereinfacht. Die Zweckdienlichkeit wird besonders dadurch
"erhöht, daß die Kathode nicht mehr wie bei den bekannten Vorrichtungen in einem evakuierten Kolben untergebracht ist, was das Einführen
der Kühlvorrichtung in einen evakuierten Behälter und eine
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Vergrößerung des Behältervolumens bedingen würde und so z.B. auch
• vakuumtechnische Probleme mit sich brächte. Außerdem wird es, was
noch bedeutsamer ist, durch diese Anordnung möglich, die Feldspulen (z.B. die Spulen 80) viel näher an den Elektroden und der Entladungsstrecke selbst anzuordnen und so eine bessere Ökonomie in der Felderzeugung
zu erreichen.
Das Substrat 47, das dem zu beschichtenden Gegenstand entspricht,
wird in die durch die zylindrische Kathode 40 gebildete Kammer eingebracht, und nun unter den oben genannten Bedingungen wird es durch
Zerstäubung mit dem von der Kathodenhülse 41 innerhalb der Kathode 40 erodierten Material beschichtet. Dabei wird natürlich das Substrat
galvanisch mit der positiven Anode 42 verbunden. Statt dessen kann auch die Oberfläche der Kathode 40 direkt erodiert werden, indem
die Hülse 41 entfernt wird. Wie in jedem Kathodenzerstäubungsvorgang füllt das erodierte Material die Entladungskammer mit einem
Gas, das dieselbe Zusammensetzung wie die Hülse 41 aufweist. Dieses Gas strömt sich ausbreitend zu der Oberfläche des Substrats 47 und
schlägt sich darauf gleichförmig nieder in gleichförmiger sorgfältig überwachter Weise. Es ist ein besonderer Vorteil dieser neuartigen
Kathodenzerstäubungsanordnung, daß es bei einer solchen zylindrischen Kathodenform möglich ist, das Beschichtungsmaterial homogener und
besser zum Niederschlagen auf der Oberfläche jeder beliebigen Substratform zu veranlassen. Das liegt daran, daß die zylindrische
Kathode nach der Erfindung im Gegensatz z.B. zu einer ebenen Beschichtungsvorrichtung
eine Beschichtung aus allen Richtungen bewirkt. Z.B. kann anstelle des Substrats 47 und der Anode 42 ein
Prisma in den Zylinder eingebracht und einheitlich durch Kathodenzerstäubung beschichtet werden ohne eine bedeutsame Abhängigkeit
von seiner Form oder Lage. Wenn es außerdem noch gedreht wird, erhält man eine optimale Schichthomogenität. Dies ist ein einschneidender,
bedeutender Unterschied gegenüber den bisher bekannten Glimmaufstäubungsvorrichtungen,
bei welchen die Güte der erzeugten Schicht äußerst lageabhängig ist und die Substrate in bezug auf
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Lage und Form notwendigerweise ziemlich festliegen. Wenn innerhalb
der Kathode genügend Platz vorhanden ist (die Anordnung nach der . Erfindung ermöglicht es, größere und längere Kathodenanordnungen
zu verwenden), lassen sich ferner mehr als ein solcher Gegenstand verschiedener Form und Lage gleichzeitig axial innerhalb der einzigen
zylindrischen Kathode anordnen, wobei die einzige Einschränkung darin besteht, daß zwischen einem solchen Gegenstand und der Erosionsfläche der Quellenhülse 41 keine sperrende Fläche vorhanden sein
darf. Dem Fachmann ist es selbstverständlich klar, daß die Hülse aus Beschichtungsmaterial aus jedem für die Beschichtung des Substrats
47 geeigneten Material bestehen kann, solange dieses mit der Kathode 40 galvanisch und thermisch verbunden ist. Dies gestattet
eine einfache Änderung des Beschichtungsquellmaterials. Das Quellenmaterial könnte natürlich auch den Kathodenzylinder selbst bilden,
obwohl es vorzuziehen ist, diesen nicht zu erodieren, sondern ihn unerodiert als Behälterwand zu benutzen. Ebenso könnte das Substrat
47 auch die Anode 42 selbst bilden, die koaxial zur Kathodenwand
in die Kammer 70 eingeführt werden kann. Es ist aber selbstverständlich
zweckdienlicher, möglichst die Anodenfläche als Halterung für das einzuführende zu bestäubende Objekt sowie als Kühlungsmedium
zu benutzen. Die Anode 42 könnte auch einen Objektträger von beliebiger geeigneter Form bilden, z.B. ein Prisma. Ein solches Prisma
könnte mit Einsätzen versehen werden, die die Objekte in der Entladungskammer
erfassen. Die Abkühlung erfolgt zweckmäßigerweise innerhalb der Anode 42, indem z.B. ein Kühlmittel durch die Leitung
46 eingepumpt wird und nach Wärmeaustausch durch die äußere Leitung
48 wieder hinausfließt. Statt dessen kann aber jedes dem Fachmann bekannte Kühlsystem verwendet werden. Wie man sieht, bildet die
Hilfskammer 70 in Verbindung mit ihrem abnehmbaren Deckel 71 eine
Eintrittsöffnung, durch welche die verschiedenen Anodensubstrate axial eingeführt werden können, so daß z.B. das Substrat 47 schnell
und leicht in die Kammer einführbar und wieder herausnehmbar ist. Eine zweite und gänzlich überraschende Funktion der Kammer 70 dient
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der Reinigung. Eine solche Vorreinigungsanordnung wird auch durch die neuartigen Armaturen unterstützt, nämlich durch den drehbaren
Verschluß 53, das Gitter 72 und die axial herausnehmbare Hilfsanode
44.
Unter Benutzung dieser Armaturen ergibt sich folgendes neuartiges Vorreinigungsverfahren:
Wenn sich die Substrate in der Hilfskammer 70 befinden und der Verschluß
53 so eingestellt ist, daß diese Kammer gegenüber dem Hauptsystem
abgeschbssen ist, wird die Hilfsanode 44 in die Hauptentladungskammer
eingeführt und auf Zerstäubungsspannung aufgeladen, um so Ausheizung zu Säuberungszwecken an den inneren Gefäßwänden
der Kammer einzuleiten. Das hierbei anfallende, zu beseitigende Material kann entweder dadurch eingefangen werden, daß es auf der
Hilfsanode 44 niedergeschlagen wird oder daß es während der Zerstäubung nach unten durch die Öffnung 52 gepumpt wird. Eine solche
Vorreinigung bzw. Ausheizung durch Ionenstoß eignet sich besonders für die hier beschriebene erfindungsgemäße Anordnung. Die Bereit-
; 'Tlun ■ der Hilfsanode 44 macht es unnötig, das Substrat während
der Reinigungsentladungszeit herauszunehmen oder abzudecken.
Während die SubstratObjekte sich in der Hilfskammer 70 befinden,
können auch diese einer Vorreinigung unterzogen werden. Zu diesem Zweck ist das gelochte Gitter 72 vorgesehen. Es wird während des
Reinigungsvorganges so vorgespannt, daß die Substrate mit Ionen geringer Energie (etwa j500 eV), die durch die Elektrodenöffnungen
hindurchgehen, beaufschlagt werden. (Hierbei handelt es sich somit um Stoßvorgänge innerhalb eines Kanalstrahles). In dieser Anordnung
werden Elektronen durch das gelochte Gitter 72 abgewiesen, wodurch die Substrate von dem Plasma hoher Elektronendichte ferngehalten
werden, um eine durch Elektronen verursachte Verunreinigung, z.B. eine Polymerisation von öldämpfen, zu vermeiden. Nach der Vorreinigung
durch Ionenstöße können die Substrate dann zur Beschichtung in die Zerstäubungskammer eingebracht werden.
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In Verbindung mit der Hilfskammer 70 sei darauf hingewiesen, daß sie
abdichtbar, aber isoliert, z.B. durch Teflon-Isolierung 56, mit den
Stirnplatten 58, 58' der Hauptkammer verbunden ist.
Die Stirnplatten 58, 58' dienen als axiale Abschlüsse des durch die
zylindrische Kathode 40 gebildeten Behälters. Diese Endplatten bestehen aus einem metallischen Material, vorzugsweise demselben
Material wie die Kathode 40, um so die effektive Kathodenfläche zu vergrößern und dadurch unerwünscht scharfe Feldgradienten an den
Zylinderrändern zu vermeiden. Schichten 60, 60' aus dielektrischem
Material liegen über den Außenflächen der Endplatten 58, 58' mit
Ausnahme von Lücken 95 (wenige mm groß) an der Hülse 41. Hierdurch
wird die Entladung an den Stirnplatten und deren Erosion verhindert und trotzdem eine vakuumdichte Verbindung zwischen Metall und Dielektrikum
durch die Verwendung von Metallwänden 58, 58' vermieden.
In den Eintrittsöffnungen 54 und 55 sind Ventile 57, 57f vorgesehen,
die die zur Zerstäubungskammer zugelassene Menge inerten Gases- dosieren. Solche Ventile werden vorzugsweise mit Steuerungen versehen,
die es ihnen ermöglichen, als Gaseinlaß mit veränderlicher Durchlaßrate zu wirken, so daß Eingangsgas ständig in winzigen Mengen in
den Entladungsraum eingelassen werden kann, was auch eine gewisse Kühlung des Substrats 47 während des Kathodenzerstäubungsvorganges
bewirkt. Wenn nötig, kann eine solche Hilfskühleinrichtung die gleichen
Vorteile wie die Anodenkühleinrichtung 45 usw. bieten. Die
Steuerung der Substrattemperatur ist natürlich wichtig, weil sie sowohl
die physikalischen Eigenschaften als auch die chemische Zusammensetzung der darauf aufgestäubten Schicht beeinflußt. Diese Temperatur
wird besonders kritisch, wenn oxydierbare Materialien zerstäubt werden oder wenn die aufgestäubte Schicht während der Aufbringung magnetisch
orientiert werden soll. Ohne Steuerung der Substrattemperatur ist eine Aufbringung von Schichten mit gleichförmigen physikalischen
und chemischen Eigenschaften durch Kathodenzerstäubung praktisch unmöglich. Auch eine thermische Verdampfung von Kathodenmaterial muß
verhindert werden, damit z.B. ein Legierungsbestandteil nur der Zerstäubung, nicht aber einer Verdampfung ausgesetzt ist. Dies sind
wichtige Gründe für eine sorgfältige Kühlung' der Kathode.
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Die Erfindung gibt also eine neuartige Elektrodenkonfiguration an,
die zu bisher unbekannten Entladungsmerkmalen führt. Sie besteht aus einer zylindrischen Kathodenfläche, abtrennbaren Elektroden, einer
Hilfsentladungskammer und nicht zerstäubenden Stirnplatten, die ebenfalls
Kathodenpotential aufweisen.
Die Erfindung lehrt weiterhin auch eine neuartige Feldanordnung. Wie
man in Pig. 4 sieht, umgibt eine ein Magnetfeld erzeugende Spule 80 die Zerstäubungskammer. Die Spule 80 kann auch durch jede gleichwertige
Vorrichtung ersetzt werden, die ein Magnetfeld zu erzeugen gestattet, welches axial zu der von der Kathode 40 gebildeten zylindrischen
Kammer verläuft und radiale Symmetrie aufweist. Diese neuartige Peldanordnung wirkt zusammen mit der zylindrischen Elektrodenanordnung
nach der Erfindung und stellt eine neue und überraschende Verbesserung gegenüber bekannten Kathodenzerstäubungsvorrichtungen
dar, indem sie die Zerstäubungsleistung größenordnungsmäßig je nach den Zerstäubungsbedingungen um das Zehn- bis Hundertfache erhöht.
Solche Leistungserhöhungen sind in der Technik außerordentlich wichtig, denn sie machen die Beschichtungsraten der Kathodenzerstäubung
konkurrenzfähiger mit denen anderer Verfahren und erlauben eine Kathodenaufstäubung bei niedrigeren Drücken. Das erfindungsgemäß
überlagerte Magnetfeld erhöht die Ionisierung und steigert so die Kathodenerosionsrate und damit die Beschichtungsrate. Ein sehr
wichtiger Grund dafür ist aus Fig. 5 ersichtlich, die allgemein einen Querschnitt durch die in Fig. 4 dargestellte Kathodenzerstäubungsvorrichtung
zeigt und die Anordnung der Kathode 40, der Kombination 47' aus Anode und Substrat, dem Crookesschen Dunkelraum
(CDS) und einer typischen Elektronenbahn EP von der Kathode zur Anode veranschaulicht. Dies zeigt schematisch, wie die Weglänge der
Elektronen vergrößert wird durch die Aufprägung des Magnetfeldes (Linien X), das in axialer Richtung zur Kathode 40 (in das Papier
hinein) verläuft. Die doppelt spiralförmige Bahn EP wird erzeugt durch die gemeinsame Wirkung des durch die Spule 80 erzeugten Magnetfelds
und des elektrischen Feldes E zwischen den Elektroden (auf die beschleunigten Ladungsträger). Das Feld E erstreckt sich radial zwischen
der Kathode 40 und der Kombination 47' aus Anode und Substrat.
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Die Überlagerung des Magnetfeldes auf die Vorrichtung hat mindestens
zwei zusammenwirkende Konsequenzen. Die eine besteht darin, daß die
Länge der Glimmentladungszonen (z.B..des Crookesschen Dunkelraums)
verkürzt und dadurch eine Verkleinerung des Elektrodenabstandes ermöglicht wird. Daher kann das Volumen der Zerstäubungsvorrichtung
verringert sowie die Dichte des ionisierbaren Materials durch Einschränkung
der ionisierbaren Zone erhöht werden. Wie Fig. 5 schematischdarstellt,
besteht die andere Wirkung darin, daß die Elektronenbewegung auf der doppelt spiralförmigen Bahn EP zur Anode hin verläuft.
Diese Spiralbahn tritt sowohl um die Anode selbst als auch um die Longitudinalbahn des. Elektrons herum auf. Das Ergebnis besteht
natürlich darin, daß die effektive Weglänge des Elektrons stark vert, 'fißert und damit die Wahrscheinlichkeit ionisierender
Stöße erhöht wird. Hierdurch wiederum wird die Ionisationsleistung
des Systems gesteigert, so daß die Stoß- bzw. Erosionsrate für die Kathode erhöht wird, was wiederum eine gesteigerte Beschichtungsrate
zur Folge hat. Eine verbesserte Leistung folgt auch daraus, daß infolge der zylindrischen Kathodenanordnung die von der Kathode aus
zerstäubten Teilchen fast hundertprozentig ausgenutzt werden und wenig Kathodenmaterial verloren geht. Infolge der Geometrie der
Entladungsanordnung muß das erodierte Material entweder auf das Substrat auftreffen oder seine Wanderung fortsetzen bis es wieder
auf die Kathodenfläche auftrifft, von der es erneut erodiert werden kann. Das führt offensichtlich zu einer großen Ersparnis an
wertvollem Beschichtungsmaterial sowie zu einer großen Vereinfachung der Reinigung bzw. Ausheizung des Gefäßes. Man erkennt die
Ersparnis beim Vergleich mit ebenen Elektrodenvorrichtungen (z.B. Fig. 1), in denen viel Material leicht seitlich der Entladungsrichtung
auf den Rohrwänden eingefangen werden kann.
Durch die Verwendung eines solchen radialsymmetrischen zur Entladungsstrecke
transversalen Magnetfeldes in der zylindrischen Kathodenentladungsvorrichtung gemäß der Erfindung, wird es dem
Fachmann ermöglicht, bei niedrigeren Drücken, als es bisher möglich
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war, eine Kathodenzerstäubung durchzuführen. Z.BKurde eine Kathoden-
—ft
zerstäubung bis hinunter zu 10~ Torr erreicht e, während eine solche mit bisher bekannten Anordnungen unterhalb von 10 Torr un-, durchführbar war.
zerstäubung bis hinunter zu 10~ Torr erreicht e, während eine solche mit bisher bekannten Anordnungen unterhalb von 10 Torr un-, durchführbar war.
Für spezielle Zwecke sind natürlich auch andere Feldanordnungen anwendbar
.
Für den Fall, dass "Randeffekte" wesentlich sind, wird gemäß der Erfindung eine andere Magnetfeldkonfiguration angegeben, nämlich
ein magnetisches Quadrupolfeld wie das in Fig. 6 gezeigte. Dort gleicht die Entladungsanordnung mit zylindrischer Kathode im wesentlichen
der in Fig. 4 und 5 gezeigten; die Entladung erfolgt
zwischen der zylindrischen Kathode 93 und der zentral gelegenen Kombination 97 aus Substrat und Anode, die z.B. auf einer Spannung
von etwa +3500 Volt in bezug auf die Kathode 93 gehalten wird. Wie
bei den früheren Substratformen kann die Anode 97 jede beliebige Form besitzen, solange sie einigermaßen parallel zur Kathode 93
liegt und in den Entladungsbereich hineinpaßt. Die "Kathode 93 hat
wiederum etwa Erdpotential. Die Änderung besteht hier in den vier Magnetfelder erzeugenden Spulen 92, 92', 94 und 94', die, wie die
positiven und negativen Vorzeichen und die Feldlinien andeuten, mit einander abwechselnder Polarität oder in Feldopposition angeordnet·
sind. Eine solche Anordnung erzeugt magnetische Quadrupolfeider,
die, wie es die Flußlinien schematisch andeuten, transversal und radialsymmetrisch wie im Falle des einseitig gerichteten, durch
eine Spule erzeugten Feldes verlaufen, aber abweichend davon auch zweiseitig gerichtet und axialsymmetrisch sind und so entgegengesetzte
Magnetfelder erzeugen. Wie schon angedeutet, besteht die Wirkung eines solchen magnetischen Quadrupolfeldes darin, die Randeffekte
zu beseitigen. Diese Randeffekte bestehen in einer Änderung der Beschlchtungsstärke an den Rändern der Substratanordnung. In
diesen Randbereichen tritt eine verstärkte Beschichtung auf, und daher resultieren die Randeffekte aus der erhöhten Erosionsrate,
'die gewöhnlich an den Rändern der Kathode wegen der größeren Erosionsfähigkeit
von schräg auftreffenden Ionen und der dort bestehenden
steileren Feldgradienten anzutreffen ist. Die oben
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beschriebenen Endplatten 58, 58' mildern natürlich den Feldgradienten.
Ein Zweiseitig gerichtetes, ausgeglichenes Feld hilft dem ab, indem
es die Elektronen einheitlich axial dispergiert. Die in Fig. 6 gezeigten vier Spulen reduzieren dieses asymmetrische Erosionsprofil
an den Substraträndern, das die Einheitlichkeit der Schichtstärke beeinträchtigt. Diese Spulen erzeugen eine magnetische Hauptkomponente
nahe den Enden der zylindrischen Kathode, die parallel zu dem elektrischen Feld liegt, wie es die schematisch gezeigten Feldlinien
andeuten. Eine solche Feldberichtigung wird erreicht, indem der Stromfluß in den Spulen entsprechend verändert wird, um ein Feld ähnlich
dem schematisch dargestellten zu erreichen. Das Ziel ist es natürlich,
den Ionisierungsgrad ausgleichend an diesen Rändern auf einen Wert zu reduzieren, der proportional der dort vorhandenen höheren
Zerstäubungsrate ist.
Es wurde gezeigt, daß durch Verwendung des erfindungsgemäßen radialsymmetrischen, transversalen Magnetfeldes der Fachmann die Ionisationsleistungen
stark erhöhen kann und damit auch den Wirkungsgrad der Erosion und der Beschichtung, indem er die zylindrische
Kathodenvorrichtung nach der Erfindung benutzt. Weitere Vorteile ergeben sich aus dem axialen Ausgleich des Feldes, wodurch Randinhomogenitäten
beseitigt werden. Wegen dieser Vorteile können solche Kathodenzerstäubungsvorrichtungen gut bei niedrigeren Drücken (z.B.
Q h
ca. 10 Torr gegenüber ca. 10 Torr) verwendet werden. Dadurch
wird ein großer Nachteil der bekannten Kathodenzerstäubungsanordnungen überwunden, insbesondere z.B. bei der Herstellung von supraleitfähigen oder magnetischen dünnen.Schichten, bei denen die Reinheit
wesentlich ist. Eine solche Dünnschichterzeugung sei nun beschrieben.
Es hat sich gezeigt, daß die Kathodenzerstäubungsanordnung nach der
•Erfindung in vorteilhafter Weise für das Aufbringen dünner, hochwertiger Magnetschichten verwendbar ist. Solche dünne Schichten können
mit einer zylindrischen Kathodenentladungsvorrichtung nach der Erfindung hergestellt werden, indem deren Fähigkeit, sehr reine
Schichten in einem sehr hohen Vakuum aufzuwachsen, ausgenutzt wird.
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Wenn sehr hohe Beschichtungsraten nötig sind, läßt sich das durch die Verwendung des transversalen Magnetfeldes bei höheren Drücken
erreichen. Es kann jedoch der Wunsch bestehen, bei niedrigen DrUkken zu arbeiten, um Stoßprozesse in dem Plasma zu vermeiden. Solche
Stöße können unerwünschte, unkontrollierbare Reaktionen bewirken, deren Ergebnis unbrauchbare Schichten sind. Es können jetzt
starke Orientierungsfelder benutzt werden, ohne daß eine Entladungsverzerrung eintritt. Zur weiteren Verbesserung kann eine
Komponente des magnetischen Quadrupolfeldes entlang der Entladung benutzt werden. Es muß sorgfältig darauf geachtet werden, daß die
Kathode nicht Über den Weg des magnetischen Flußes hinausragt (der größte Teil des Flusses muß sich über sie hinaus erstrecken),
damit die Kathode das Magnetfeld nicht kurzschließt und das homogene Feld in der Ebene der dünnen Schicht stört. Der Verlust dieses
Transversalfeldes im Bereich der Glimmentladung verhindert auch die Steigerung der Ionisations- und Kathodenzerstäubungsraten.
Die Erfindung kann vorteilhafterweise auch zum Aufbringen von supraleitenden
Schichten verwendet werden, z.B. der "harten" Supraleiter NbZr, Nb,Sn, V^Ga usw. in der Literatur wurde bereits erwähnt, daß
es sehr zweckmäßig wäre, diese "harten" Supraleiter in Form dünner Schichten herzustellen, weil u.a. ihre Fähigkeit zur Stromführung
in Gegenwart des unvermeidlichen Magnetfeldes in dieser Form größer ist als im normalen Zustand. Es besteht auch die Ansicht, daß die
Dünnschichtform dieser Materialien eine wesentliche Vorbedingung für ihre Fähigkeit ist, supraleitend entlang "fadenartigen Gebilden"
in ihrer Struktur zu werden. Diese dünnen Schichten führen natürlich zu der Erzeugung von Materialien, die eine hohe Dichte von strukturellen
Fehlstellen (Inhomogenitäten) aufweisen. Der Fachmann wird solche dünnen Supraleiterschichten lieber durch Kathodenzerstäubung
erzeugen, und zwar aus den folgenden Gründen:
1. Diese Materialien sind schwer schmelzbar und können daher von
der Quelle zum Substrat gut durch einen impulstransportgesteuer-
ten Prozeß (d.h. Kathodenzerstäubung) transportiert werden, aber nicht durch Verdampfungsverfahren.
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2. Diese Legierungen enthalten Bestandteile von stark schwankenden
Dampfdrücken! und daher ist ihre Aufbringung durch thermisches
Aufdampfen sehr unzweckmäßig, während die Kathodenzerstäubung durchführbar ist.
Außerdem muß sich die erfindungsgemäße zylindrische Kathodenvorrichtung
besonders gut für diese dünnen Schichten eignen, weil sie folgende Eigenschaften hat:
a) Die wahlweise Aufbringung entweder bei hohem Druck (z.B. 10™ Torr) oder bei ,niedrigem Druck (z.B. 10~ Torr) je
nachdem, ob die Bildung von strukturellen Defekten oder die* Reduzierung von Stellen mit chemischer Verunreinigung
gewünscht wird. Im Gegensatz dazu ist die zum Stand der Technik gehörende ebene Glimmentladung viel weniger wirkungsvoll
und bei Drücken von 10""^ Torr oder darunter nicht mehr
betriebsfähig.
b) Die Herstellung dieser harten Supraleiter in einer der am
meisten angestrebten geometrischen Formen, nämlich in Form eines Drahtes oder.Bandes, damit sie zu Magnetspulen aufgewickelt
werden können, um hohe Magnetfelder zu erzeugen (z.B. 1Cr Gauss). Für eine solche zylindrische Aufbringung
ist offensichtlich eine zylindrische Kathodenzerstäubungsvorrichtung besonders geeignet. Gegenwärtig sind solche
Drähte außerordentlich teuer, weil sie so schwierig herzustellen sind. Außerdem sind einige dieser Materialien
äußerst bröckelig, insbesondere Nb^Sn und VaGa, so daß
sie durch Vieiterbehandlun.;;, z.B. durch Biegen, zerstört
werden. Außerdem werden durch Hantieren häufig der Typ und die Dichte der Störstellen zerstört, welche die Supraleitfähigkeit
bedingen.
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AIs speziellere Anwendungsmöglichkeiten der Erfindung lassen sich
Supraleiter durch Kathodenzerstäubung auf Drähte aufbringen. Unter Verwendung einer HCD-Anordnung nach der Erfindung könnte man einen
biegsamen Draht beschichten, dessen Wärmeausdehnungskoeffizient nahe dem des gewünschten supraleitfähigen Materials liegt, und zwar
als Basis für die Magnetspulenleiter, indem man solche Drähte als Zentralanode der Kathodenzerstäubungsvorrichtung benutzt. Die Beschichtung
wäre dann wunschgemäß vollkommen symmetrisch. Natürlich kann die Temperaturüberwachung solcher Drähte trotzdem noch Schwierigkeiten
bereiten.
Das gewählte Substrat darf selbst nicht supraleitend werden, sondern
muß bei niedrigen Temperaturen als normaler Leiter wirken. Wenn man supraleitende Drähte nach dem erfindungsgemäßen Verfahren mit Hilfe
einer zylindrischen Kathodenanordnung beschichtet, kann man sie leicht manipulieren (z.B. wickeln), ohne durch die Brüchigkeit
der dünnen Schicht behindert zu sein. Dies gilt natürlich für alle nach der Erfindung beschichteten fadenartigen Gebilde.
Es dürfte jedem Fachmann klar sein, daß die mit der Erfindung erreichten
Vorteile eine kontinuierliche Beschichtung von Kathodenzerstäubungssubstraten
leichter durchführbar machen, was bisher in der Technik unmöglich, wenn auch sehr erstrebenswert war. Die
mit der erfindungsgemäßen Kathoden-Wand erreichte Einfachheit, Leichtigkeit der Beschichtung und Miniaturisierung der Vorrichtung
sowie die Erhöhung der Zerstäubungsleistung, die Verringerung der Abstände zwischen den Elektroden und die Verbesserung in der Schichteinheitlichkeit,
die durch das erfindungsgemäße Magnetfeld erreicht wird, tragen dazu bei. Wie der Fachmann weiß, muß für eine solche kon
tinuierliche Operation eine Vorrichtung vorhanden sein, die schnell und gleichmäßig beschichtet werden kann, sich leicht evakuieren
läßt und relativ einfach ist.
Es gibt mindestens zwei durchführbare Verfahren zum Transportieren
einer Reihe von zu beschichtenden Gegenständen in die Kathodenkammer hinein und zur Wiederentnahme nach der Beschichtung. Die Gegenstände
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können fortlaufend von außen mittels einer Vorrichtung, die jedes
Eindringen von Luft in die Kammer verhindert in die Vakuumkammer hineinbewegt werden. In der gleichen Weise kann die Entfernung ;
aus der Kammer z.B. durch einen stufenweisen Druckabfall erfolgen. Es kann auch eine periodisch arbeitende Spendervorrichtung
geschaffen werden, die den Gegenstand einführt, die Kathodenzerstäubung einleitet und dann den Gegenstand wieder herausnimmt, wobei
alle Vorgänge automatisch abgewickelt werden.
Die Kathodenzerstäubung eignet sich für die Herstellung vieler verschiedener
durch Beschichtung hergestellter Gegenstände. Zu den Materialarten, bei denen die neuartige Kathodenzerstäubungsmethode
und -anordnung anderen Beschichtungsverfahren überlegen ist, gehören
Legierungen, Metalle mit niedrigen Dampfdrücken und wertvolle Materialien. Der Transport von Legierungen ist mit Vakuumaufdampfungsverfahren
unmöglich, es sei denn,, die Dampfdrücke der legierten Materialien liegen zufällig sehr nahe beieinander,
während die Kathodenzerstäubung unabhängig von diesen Drücken arbeitet. Metalle, die schwer schmelzbar oder schwer verdampfbar
sind, wie z.B. Platin, Iridium, Tantal, Wolfram, Zirkon und Molybdän, sind bei der Aufdampfung im Vakuum schwer zu behandeln, stellen aber für die Beschichtung durch Kathodenzerstäubung kein Problem
dar. Teure Substanzen, wie Gold oder Palladium, können jetzt mittels der Erfindung ohne die für die Vakuumbeschichtung typische
kostspielige Materialvergeudung niedergeschlagen werden.
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Claims (1)
- Docket 81689. September 1964si-bnPatentansprüche1. Verfahren zur Aufbringung hochwertiger dünner Schichten mittels Kathodenzerstäubung, dadurch gekennzeichnet, daß der Entladungsstrecke in an sich bekannter Weise ein transversales magnetisches Feld überlagert und die Geometrie der Elektroden so gewählt wird, daß die Zerstäubungsentladung in einem Gebiete mindestens zweier gegenläufiger, einander überlappender negativer Glimmbereiche stattfindet.2. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Entladungsstrecke mit gegenläufigen einander überlappenden Bereichen negativen Glimmlicht zwischen zwei zylindrischen, konzentrisch angeordneten Elektroden verläuft, von denen die äußere als Hohlkathode (4O,41) ausgebildet ist.j5. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Hohlkathode gleichzeitig als Vakuumbehälter (40) wirksam ist, daß das durch Kathodenzerstäubung zu transportierende Material als Wandbekleidung oder als einzupassende Hülse (41) mit den metallischen Wänden der Hohlkathode in Berührung steht und daß die abschließendenStirnflächen (58, 58') mit isolierendem Material (6O, 6O1) abgedeckt und daher nicht als aktive Kathodenfläche wirksam sind.909825/12744. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 und J>, dadurch gekennzeichnet, daß zum Zwecke .der separaten Ausheizung der Hauptanode eine zentral am Hauptentladungsgefäß angeordnete, durch den Verschluß (53) abtrennbare Nebenkammer mit Gitterelektrode (72) sowie zur Ausheizung der Kathodenfläche der Hauptkammer eine in axialer Richtung ausfahrbare Hilfsanode (4Ψ) vorgesehen ist.909825/1274Leerseite
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