DE1471941A1

DE1471941A1 - Durch Gas getemperte Glasplatten

Info

Publication number: DE1471941A1
Application number: DE19631471941
Authority: DE
Inventors: Sleighter George Elwood; Clair James Fredley
Original assignee: Pittsburgh Plate Glass Co
Current assignee: PPG Industries Inc
Priority date: 1961-09-22
Filing date: 1963-07-09
Publication date: 1969-02-13
Also published as: SE300873B; NL131325C; CH421399A; BE622745A; DE1421785A1; BE622747A; NL283298A; BE622751A; BE622748A; DE1421783A1; GB1021849A; DE1421785B2; US3332761A; NL7207436A; DE1421786B2; DE1421784A1; NL283302A; CH415979A; DE1421781B2; BE634891A

Description

3ZJfC tit/Ma, ■

Patentonwälfe

Dr.-Ing. HANS RUSCHKE Dip!.-Ing. HEINZ AGULAR β München 27, PienzenauerSir.2

Dr. Expl. j

Pittsburgh Plate Glass Company, Pittsburgh, Pennsylvania

Durch Gas getemperte Glasplatten

Die Erfindung bezieht sich auf neuartiges getempertes Glas das durch Übertragung von Hitze zwischen einer Glasplatte und Gasen, die mit einer verschiedenen Temperatur in Berührung mit dem Glas fliessen.

Es ist ein Zweck der vorliegenden Erfindung durch wirksamere und gleichmässigere Wärmeübertragung im wesentlichen das unregelmässige StrahlungsSpannungsmuster auszuschalten, das für getempertes Glas charakteristisch ist und ein Verfahren zu schaffen, um dünneres Glas voll zu tempern um Erzeugnisse

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von höherer Qualität zu erzeugen, als das unter den heute üblichen Produktionsvorgängen möglich ist.

In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung wird eine durch Gas getemperte Glasplatte von einer ungefähren Durchschnittsstärke von etwa 2,2j55 und 3,425 mm geschaffen, die in ihrer Zusammensetzung durch und durch im wesentlichen gleichmässig ist und dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Mittelspannung von mindestens J52OO Millimikron je Zoll hat.

Das obengenannte Glas wird üblicherweise getempert durch Abkühlen der Glasplatte, die auf Verforrnungstemperatur erhitzt wurde durch kühlende Gase, die in Berührung damit fliessen, wobei mindestens ein Teil des Gasstromes neben mindestens einer Hauptoberfläche der Glasplatte zwischen dieser Hauptoberfläche und schmalen Kanten eines Korpers verläuft, der in kurzem Abstand von der Glasplatte angeordnet ist, um einen beträchtlichen Fluss in einer Richtung entlang einem Teil der genannten Oberfläche zu erzielen und die Glasplatte und der Körper im Verhältnis zueinander bewegt werden, um andere Teile der Hauptoberfläche in Berührung mit dem genannten beträchtlichen Fluss zu bringen.

σ Bei der üblichen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung

oo werden Glasplatten, beispielsweise flache Glasplatten auf

einem Gasfilm getragen, der einen im wesentlichen gleich-

^ massigen Druck ausübt, um die Platten gegen Verformung zu

o> schützen, während sie auf die Verformungstemperatur erhitzt werden. Der Gasfilm wird durch erhitzte Gase erzeugt, die in Berührung mit der Glasplatte fliessen, um diese zu er-

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hitzen* Die Bewegung der Glasplatten entlang dem Gasträger wird durch physikalische Mittel gesteuert, die nur an einer Kante oder an einem Randteil der Glasplatte angreifen. Nach dem Erreichen der gewünschten Temperatur wird jede Platte zwischen einen stützenden verhältnismässig kalten fliessenden Gasträger und einen entgegengesetzten kalten Gasstrom auf der anderen entgegengesetzten Hauptoberfläche bewegt, die beide genügende Fliessmengen und eine niedrige Temperatur haben, um den notwendigen Wärmeabfall zwischen den Oberflächen und dem Inneren herzustellen. Der Gasfilmträger wird vorzugsweise durch das Gasträgersystem geschaffen, das in der eigenen Anmeldung Nr. P J>0 221 Vlb/J2a, einger. 22.9.62, (Case 3182 - 3 - ^- ) beschrieben und beansprucht ist und die hierin beschriebene Ausführungsform verwendet ein solches Trägersystem. Jedoch können auch andere Gasträgersysteme verwendet werden.

Die Erfindung und ihre verschiedenen Ausführungsformen können ohne weiteres aus der folgenden Beschreibung unter hinweis auf die beigefügten schematischen Zeichnungen verstanden werden.

Fig. 1 ist eine perspektivische, teilweise schematische Ansicht, die ein System zeigt, um Plattenglas gemäss der vorliegenden Erfindung zu transportieren, zu erhitzen und abzuschrecken,

Fig. 1-A ist eine andere teilweise schematische perspektivische Ansicht in grösserem Maßstab, die insbesondere

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zeigt, wie Plattenglasteile durch Scheiben angetrieben werden, die eine Kante des Teiles ergreifen, während die Glasplatte ansonsten vollständig durch einen Gasfilm über dem geneigten Bett nach Fig. 1 gehalten wird.

Pig. 2 ist eine Seitenansicht des Abschrecksystems, bei dem das Verhältnis der oberen und unteren Köpfe gezeigt ist,

Fig. 3 ist eine Endansicht des Systems nach Fig. 2,

Fig. 4 ist eine schematische Ansicht, die die Anordnungen zeigt, um Luft und Kühlwasser zu den Abschreckköpfen zu führen,

Fig. 5 ist eine Schnittteilansicht ungefähr in natürlicher Grosse, worin Elemente des Abschreckdüsenbildes und Muster des Lüftstromes während des Betriebes gezeigt sind,

Fig. 6 ist eine Schnitteinzelansicht, die die Anordnung zeigt, um Luft dieser Abschreckdüse in der Reihe zuzuführen, die dem Heizabschnitt am nächsten liegt,

Fig. 7 ist eine yergrösserte teilweise Draufsicht auf das untere Abschreckbett nach Fig. 1,

Fig. 8 zeigt die Anordnung, die benutzt wird, um die Geschwindigkeit des Transportbandantriebes während des Auslaufens von Teilen aus dem Erhitzung»-in den Abschreckabschnitt zu verändern,

Fig. 9 ist eine Ansicht, die diagrammatische grafische Darstellungen und Flüsse im Zusammenhang mit dem Absohrecksystem zeigt,

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Pig. 10 ist eine Draufsicht in ungefähr doppeltem Maßstab einer typischen Abschreckdüseneinheit,

Fig. 11 ist ein Querschnitt entlang den Linien 11-11 der Fig. 10,

Fig. 12 ist eine Draufsicht einer Abschreckdüseneinheit mit einer Stufe in den Randwandungen, um das Wirbeln der Abschreckgase an der Berührungsfläche zwischen Gas und Glas zu verstärken,

Fig. 13 ist ein Schnitt nach den Linien ljS-l? der Fig. 12,

Fig. 14 ist eine Photografie einer Glasplatte, die in der Art und Weise getempert ist, wie hier beschrieben und worin das Spannungsverteilungsmuster in dem Glas gezeigt wird, wie es durch polarisiertes Licht dargestellt wird, und

Fig. 15 ist eine Zeichnung eines Teiles einer geschnittenen Kantenoberfläche einer getemperten Glasplatte in Übereinstimmung mit der Erfindung, die Oberflächenrisse zeigt, die durch Behandeln der Oberfläche mit geschmolzenem eutektischem LiNO^-KNO-, erzeugt wurden und zwar in einer Art und Weise, wie sie nachstehend im einzelnen beschrieben ist.

In den Zeichnungen zeigt Fig. 1 ein System, das vorteilhafterweise verwendet werden kann, um flache Glasteile bis zu oder über ihre Verformungstemperatur zu erhitzen, z.B. auf eine Temperatur, bei der das Glas getempert werden kann, zum Abschrecken dieser Glasteile, während sie heiß sind und Ab-

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geben der so getemperten Teile auf eine Rollentransportbahn zur Entfernung. Die Bestandteilabschnitte, aus denen das vollständige System besteht, bestehen aus einer Vorerhitzabteilung 1 worin das Glas auf Rollen zwischen Strahlungserhitzern transportiert wird um das Glas vorzuerhitzen, bis auf eine geeignete Vorerhitzungstemperatur unter der Verformungstemperatur gebracht ist, einem Gasfilmträgererhitzungsteil 2, wo die Glasteile hingeführt werden, und auf einem Film heissen Gases gehalten werden, während sie durch einen Reibungsantrieb vorwärts gefördert werden, der nur an den Kanten dieser Glasteile angreift und wobei zusätzliche Hitze durch Strahlungshitzequelle über und unter dem Glas zugeführt wird, bis das Glas eine Temperatur erreicht, die zum Tempern hoch genug ist. Ein Abschreckabschnitt ^, worin das Glas schnell abgekühlt wird, während es zwischen entgegengesetzten fliessenden Filmen kühler Luft schwebt und einem Kantenantriebsteil, der auch durch diesen Abschnitt hindurchführt und einem Abgaberollensystem 4, das die getemperten Glasplatten aus dem Abschrecksystem aufnimmt und sie zu ihrem nächsten Bestimmungsort führt.

Der Vorerhitzungsabschnitt 1 weist eine Schürzenrolleneinheit 5 zum Beschicken auf, wovon die ersten paar Rollen frei umlaufen während die letzten angetrieben sind* In Bewegungsrichtung des Glases folgen danach drei identische umschlossene Vorerhitzereinheiten, worauf drei umschlossene mit Gasträger versehene Heizeinheiten 7, der Abschreckabschnitt 5 und der 'Abgabeabschnitt 4.

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Zur Vereinfachung der Herstellung, sind alle Einheiten 5,6,7 und die Abschnitte 5 und 4· in geradlinigen Trägerrahmengestellen untergebracht und auf Transportrollen 8 zum einfachen Zusammenbau montiert. Jede Einheit und jeder Abschnitt wird von den Transportrollen 8 durch Heber 9 in eine Stellung gehoben, in der die Oberflächen aller Rollen und die Gasträgerbetten in einer gemeinsamen Ebene liegen, die nach der Seite mit einem Winkel von 5 Grad im Verhältnis zum Horizont geneigt ist·, wie in Fig. 1 bis 2 gezeigt. Das wesentliche Rahmenwerk besteht aus Trägern 11, Ständern 12 und Balken IJ, die auf Trägerblocks l4 ruhen.

Jede Einheit des Vorerhitzungsabschnittes umfasst einen Strahlungsboden und einen Strahlungsdeckenteil, die aus einzelnen elektrischen Heizeinheiten gebildet werden, die aus (nicht gezeigten) Heizschlangen bestehen. Eine Steuerung ist so angeordnet, dass jede Einheit bezüglich ihrer Temperatur durch den Bewegungspfad und parallel dazu reguliert werden kann. Jede Einheit ist mit einem (nicht gezeigten) Thermoelement versehen, um die Temperatur der Einheit und das Glases abzufühlen und die Einheit in dem Ausmaß zu betätigen, das notwendig ist, um die erforderliche Wärmemenge zu liefern. Transportrollen 20 sind mit Führungsbunden in Ausrichtung miteinander durch den gesamten Abschnitt 1 hindurch vorgesehen, um das Glas in die richtige Lage zu bringen, zum Fördern zu der darauf folgenden Gasträgerabteilung.

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Die Gasfilmträgererhitzungsabteilung 2 besteht aus drei gleichartigen, aneinanderstossenden Einheiten 7, von denen jede innerhalb eines Trägerrahmens hergestellt ist, wie bei den Vorerhitzungseinheiten 6 und von denen jede im allgemeinen gleichartige strahlende Boden- -und Deckenabschnitte haben, mit(nicht gezeigten) Erhitzungsspuleneinheiten, die durch Thermoelementen in Schritten quer und in Längsrichtung zu jeder Einheit gesteuert werden können.

Wie im allgemeinen in Fig. 1-A gezeigt, weist jede Einheit 7 ein flaches Bett 50 von Düsen 51 auf, die in einem nahen Abstand aneinander angeordnet sind und geometrisch wie ein Mosaik wirken. Bei der Ausführungsform, wie sie dargestellt ist, enden alle Düsen Jl mit ihren oberen Enden in rechteckiger Gestalt und liegen in einer gemeinsamen Ebene. Die Düsen 51 sind in aufeinanderfolgenden Reihen angeordnet, die quer über den vorbestimmten Arbeitspfade des Werkstückes verlaufen, wobei jede Reihe mit einem anderen Winkel als 90 Grad von diesem Wege liegt und nahe an der nächstbenachbarten Reihe wie nachstehend im einzelnen beschrieben.

Jede Düse Jl hat einen Schaft 52 von geringerem· Querschnittebereich als das obere Ende und jede öffnet sich in eine volle Kammer 55, die unter dem Bett 50 liegt und als ein Träger dafür dient. Jede Düse ist im wesentlichen von anderen Düsen durch eine Absaugzone umschlossen und getrennt, wie in der Anmeldung P 50 221 VIb/52a, einger. 22.9.62 (Case 5182-3-4)

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beschrieben. Das Bett ist auf einer solchen Höhe eingestellt, dass die ibene der oberen Enden der Düsen parallel zu aber direkt unter der Ebene liegen, die von den oberen Oberflächen der Transportrollen 20 in einem Vorerhitzungsabschnitt gebildet werden und zwar ungefähr gerade unter der Höhe der Lücke zwischen den Düsen und der Haltehöhe der Glasplatte. An einer Seite steht jede Vollkammer in Verbindung mit (nicht gezeigten) Gasbrennern, und zwar durch öffnungen 35. An der entgegengesetzten und unteren Seite des Bettes 30 erstrecken sich eine Serie gleichmässiger scheibenartiger Antriebsteile 37 nach einwärts und direkt über das Bett, um durch Reibung nur an einer Kante des Werkstückes anzugreifen und es in einer kontinuierlichen geradlinigen Bahn entlang dem Bett zu führen. Eine Vielzahl von Jäntlüftungslöchern 38 ragt durch das Dach einer jeden Einheit 7 um das Innere mit der Aussenluft in Verbindung zu bringen. In einem Abstand intermittierend in dem Bett 30 und nach Innen von seinen Rändern befinden sich Entlüftungsleitungen 39, die durch den Boden der Vollkammer 33 verlaufen und mit einem Absaugraum in Verbindung stehen, nämlich der umgebenden Atmosphäre in der Ofenkammer, wodurch die Wahrscheinlichkeit eines Druckaufbaus in den mittleren Zwischenräumen zwischen den Düsen 31 während der Zeit verringert wird, wenn ein Werkstück über irgendeinem beliebigen wesentlichen Bereich des Bettes liegt. Zusätzlich schafft ein Absaugkanal, der die Düsenschäfte umgibt und zwischen den Düsen und den Vollkammern angeordnet ist, Absaugpfade zu den Seiten der Düsenbetten und dadurch zur umgebenden Atmosphäre.

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Um Luft unter Druck zu dem Heißgas-Trägerverbrennungssystem zu führen, benützt Jede Einheit ¹J ein (nicht gezeigtes) Gebläse, das Druckluft durch eine Klappensteuerung in einen Pirümraer zu den einzelnen Brennern führt, die mit den Öffnungen 35 in Verbindung stehen. '

Direkt benachbart zu dem Gasträgerheizabschnitt 2 in der Bewegungsrichtung des VJerkstückes befindet sich der Abschreckabschnitt 3. Die beiden Abschnitte werden durch eine Zwischenwand von Asbestplatte od.dgl. getrennt, um so weit als möglich die heisse Umgebung des Heizabschnittes 2 von der kühlen Umgebung des Abschreckabschnittes 3 zu trennen. Sine üffnung in der Trennwandung ist von solcher Grosse und Form vorgesehen, um die Übertragung des Werkstückes von dem Heizabschnitt in den Abschreckabschnitt 3 mit einer Minimumübertragung von Wärme zwischen den beiden Abschnitten zu gestatten.

V/ie in Fig. 1-Λ, 2 und 3 gezeigt, umfasst der Abschreckabschnitt 2 ein flaches Bett, von Düsen 80, die in einem I'iosaikmuster angeordnet sind, ähnlich dem des Gasfilmträger-Erhitzungsbettes, aber davon in verschiedener Hinsicht verschieden, wie nachstellend im einzelnen beschrieben. Jede Düse 81 hat einen langen Schaft 82, der von geringerem Querschnitt ist, als das obere Ende, das durch einen Kühlkasten 83 in eine Kammer 84 hineinragt, wobei der Kühlkasten und die obere Fläche der Kammer als ein Träger für die Düsen dienen (sh. Fig. 3 und 9). Die Oberfläche der oberen Enden der Düsen

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ist auf ein solches Niveau angeordnet, dass es auf der gleichen Höhe und in der gleichen Kontur liegt, wie die Oberfläche des Endteiles des Gasfilmerhitzungsbettes, das direkt davorgeschaltet ist.

Ein Wärmeaustauschermedium, wie etwa Kühlwasser aus dem Einlasskrümmer 85 wird in den V/ärraeaustauschkasten 83 durch eine Vielzahl von Rohren 86 eingeführt und durch Leitungen 87 in einen Auslaßkrümmer 88 abgegeben. Der Kühlkasten 83 wird durch Wandungen 177 getrennt, wie in Fig. 7 gezeigt, um kleinere Abteile zu schaffen und so eine höhere Geschwindigkeit des Wärmeaustauschers am Ende des Abschnittes, der das heisse Glas aufnimmt als am Abgabeende des Abschnittes. Verhältnismässig kühles Gas, wie etwa Luft mit Raumtemperatur wird der Kammer durch das Gebläse 89* Ventil 90 und Leitung 91 zugeleitet, siehe z.B. Fig. 3 und 4.

Über dem Bett 80 und in einer solchen Art und Weise gehalten, dass er gehoben und gesenkt werden kann, befindet sich ei: ein Kopf 92 (Fig. 2 und 3) der im wesentlichen das spiegelbildliche Gegenstück des Bettes 80 darstellt und sein dazugehörender V/ärmeaustauschkasten 83 und die volle Kammer 84 werden getrennt in gleicher Art und Weise mit Wärmeaustauschmedium gespeist. Der obere Kopf ist starr, etwa durch geschweisste Winkeleisen 95 und 96 an zwei Querstangen oder Kanälen 97 und 98 befestigt die ihrerseits an einem Träger

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- 12 99 befestigt und bei 100 und 101 versteift sind.

An Jedem 3nde des Trägers 99 trägt ein aufwärtsgeriehteter Plansch 102 und 105 zwei Führungsrollen 104 und 105, die gegenüber der Achse der Führungsbahnen 106 und 107 versetzt sind. Die Führungsbahnen 106 und 107 sind in senkrechter Stellung befestigt und werden von Flanschen 108 109 und 110, 111 getragen, die an den Querteilen 112 und des Trägerrahmenwerkes befestigt sind.

Bügel Il4 und 115* vorzugsweise aus Kabel sind über Stifte II6 und 117 geschlungen, die von einem Sattel II8 getragen werden und sind am unteren Ende am Träger 99 befestigt. Der Sattel 118 hängt an drei Kolbenstangen 122, 123 und die durch einen pneumatischen Hebezylinder 126 und zwei hydraulische Kontrollzylinder 125 und 127 betätigt werden. Die drei Zylinder werden auf einem Gestell 128 gehalten, das durch eine "Brücke 129 über dem Hauptrahmen befestigt ist. In der unteren oder Arbeitsstellung ruht der Kopf auf Haltearmen lj50, 151 auf dem Rahmenwerk und verstellbare Anschläge I52 und I55 schaffen gjittel, um den Kopf auszurichten und seine Höhe im Verhältnis zur Linie der Bewegung des Glases einzustellen.

Das Einführen von Luft in den Zylinder 126 durch nicht gezeigte Ventile dient dazu, die Kopfgruppe 92 auf die oberste Grenze der Bewegung der Kolben 122, 125 und 124 zu

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heben, wodurch ein Zugang zu den Düsen zum Reinigen, Einstellen od.dgl. ermöglichst wird.

Die Bettgruppe 80 wird von ^uerstangen IJf, 1J58 getragen, die bei I39 und 140 versteift sind. An jeder der vier Ecken ruht das so gebildete Rahmenwerk auf einstellbaren Haltern, wie etwa I¹H und 142 gezeigt, um eine Ausrichtung und eine Höheneinstellung zu ermöglichen.

Um die Lücke zu überbrücken, die notwendigerweise aro Verbindungspunkt zwischen der letzten Kammer der Erhitzungszone und der Kammer der Abschreckzone besteht, wird eine Reihe besonders konstruierter Abschreckdüsen, wie sie in Flg. 12 gezeigt sind, benutzt. Diese Anordnung wird durch den leicht verformbaren Zustand des Glases während dieses Teiles des Vorganges notv/endig, da dieser Zustand das Vorhandensein eines kontinuierlichen und gleichmässigen Haltens erforderlich macht. Dieses Halten wird durch die Doppeldüse 93 bewirkt, die aus einem Stück geformt ist und deren beide Düsenhöhlungen von einem gemeinsamen Schaft 9^ gespeist werden.

Die Transportvorrichtung für das Abschrecksystem umfasst scheibenartige Antriebsteile 37Ö mit einer genügend schmalen peripheren Kante, um sich einwärts und zwischen die oberen und unteren Düsenbetten zu erstrecken, um durch Reibung nur an einer Kante des Werkstückes anzugreifen

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und es in einer kontinuierlichen geraden Arbeitsrichtung entlang dem Bett zu führen. Die Antriebsteile JJG werden auf Wellen 4CC getragen, deren Drehlager von den Ständern für das untere Bett gehalten werden. Jede V/elle 400 und .die letzten drei t/ellen 40, die am nächsten an der Abschreckabteilung liegen, sind mit der Antriebswelle 470 durch Zahnräder verbunden und werden von dieser angetrieben, die ihrerseits mit normaler Geschwindigkeit vom Motor 147 und mit hoher Geschwindigkeit durch den Motor 146 angetrieben wird. Siehe Figur 8.

Die Antriebswelle 470 ist von der Antriebswelle 47 durch eine elektrisch betätigte Kupplung 5o getrennt. Ein normaler Geschwindigkeitsantriebsmotor 147 ist mit der Antriebswelle 47 durch einen Kettenantrieb l48 verbunden und ein Hochgeschwindigkeitsantrxebsmotor 146 ist mit der Antriebswelle 470 durch den Kettenantrieb 145 verbunden. Eine (nicht gezeigte) Kupplung ist zwischen der Kraftabgabe des Hochgeschwindigkeitsmotors 146 und dem Kettenantrieb 145 zur V/elle 47G eingeschaltet, um ein ständiges Arbeiten des Motors zu gestatten und ein wahlweises Antreiben mit hoher Geschwindigkeit oder mit normaler Geschwindigkeit der V/elle 470 zu gestatten, wenn die Kupplung 58 ausgekuppelt ist.

An derEcke einer Düse in der Nahe des Endes des Heizabschnittes befindet sich ein Druckfühlelement (nicht ge-

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zeigt) das auf das Vorhandensein einer Glasplatte anspricht Tand einen Mikroschalter betätigt, der mit einem (nicht gezeigten) Zeitgesteuerten Kontrollmechanismus verbunden ist. Dieser Mechanismus steuert die Kuppelung 58 und die Kupplung, die zwischen der Kraftabgabe des Hochgeschwindigkeitsmotors 146 und dem Kettenantrieb 145 eingeschaltet ist und wirkt nach einer vorgewählten Zeit so, dass der Antrieb von den letzten drei Scheiben 37 und allen Scheiben 370 des Abschreckabschnittes von der Welle 47 getrennt wird, und um den Motor 1Ä6 mit dem Kettenantrieb 145 zu verbinden. Das schafft einen schnellen Antrieb für die genannten Scheiben, um die Glasplatte, die vom Abfühlelement gefühlt wurde, schnell aus dem Heizabschnitt in den Abschreckabschnitt zu bringen. Der Zeiteinstellungsmechanismus schaltet dann den Antrieb aller Scheiben 37 und 370 wieder zurück zu dem Normalgeschwindigkeitsmotor

Eine Photozelle 57 zum Empfangen von Licht, das Kantenweise durch die Breite des Glases verläuft, das zwischen den Abschrägbetten transportiert wird, ist neben einer Seite das Abschreckabschnitts montiert. Eine Lichtquelle 59 ist an der anderen Seite des Abschreckabschnitts gegenüber der Photozelle montiert. Die Photozelle ist elektrisch mit dem genannten Kontrollmechanismus verbunden und beim Abfühlen einer unterbrechung schaltet sie die Kupplung 58 aus und schaltet die Kupplung ein, die zwischen der Kraftabnahme des Hochgeschwindigkeitsmotors 146 und dem Kettenantrieb

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eingeschaltet ist, um die zerbrochene Glasplatte aus dem Abschreckabschnit hinauszufordern.

Wie in Fig. 1 gezeigt, besteht der Abgaberollenabschnitt 4 aus Transportrollen 200, die mit FUhrungsbunden in Ausrichtung mit Scheiben yjO des Abschreckabschnittes versehen sind, um die richtige Stellung des Glases während des Ilindurchführens zu bewirken.

In Übereinstimmung mit einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird das gut entwickelte und konstruierte Trägergerät nach der obigen Anmeldung des gleichen Anmelders benützt, um ein Verzerren des Glases bei Verformungstemperatur zu verhüten und zwar in Übereinstimmung mit der auf Seite J5 und 8 genannten Anmeldung des gleichen Anmelders, auf die für eine ins einzelne gehende Beschreibung von Düsen Bezug genommen werden kann, die bei dem Gasfilmträgerheizabschnitt 2 verwendet werden. Insbesondere ist es wichtig, dass ein sehr grosser Teil der Glasplatte oder Tafel von einer gleichmässigen Kraft getragen wird. Dies erfordert, dass der Trägerluftfilm nicht über beträchtliche Bereiche einer Trägerplatte fliesst, (d.h. zwischen einer solchen Platte und dem gehaltenen Glas) wegen des Entstehens eines progressiven Druckabfalles entlang dem Pfad des Flusses und daher einer nicht gleichmässigen Trägerkraft. Weiterhin muss Luft die aus einer Vielzahl von Punkten unter dem gehaltenen Glas zugeführt wird, unter den

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unterstützten Bereich abgesaugt werden, anstatt lediglich

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durch seitliches Abfliessen/den Glaskanten, um einen Druckaufbau in der Mitte der unterstützten Glastafel zu verhüten, wodurch eine V/ölbungswlrkung auf das weiche Glas ausgeübt würde. Das Gas, das zu Punkten unter den Düsen und neben deren Schäften abgesaugt wurde, fliesst dann hauptsächlich nach den Seiten des Bettes durch den Absaugkanal 77 unterhalb der Düsen, während ein gewisser Teile des Gases durch die Leitungen 59 abfliesst. Dieser Kanal 77 ist unter den Düsen angeordnet, wobei die Düsenschäfte J32 die sich durch ihn hindurch erstrecken lang genug sind, um diesem Raum eine genügende Höhe zu verleiehn.

Selbstverständlich ist, wenn die Trägerzone im Vergleich mit den Absaugbereichen klein sind, der Trägerdruck nicht im wesentlichen gleichmässig. Wenn die Auslaßbereiche in ihrer Grosse gross sind, haben dünnere Glasplatten, die über diesen Bereichen liegen, die Tendenz, durchzuhängen. Wenn umgekehrt die Trägerbereiche zu gross und die Auslaßbereiche zu klein sind, besteht die Gefahr, dass das Glas sich nach oben wölbt. Ebenso darf der Trägerdruck und der Absaugdruck nicht zu gross sein um ein Durchsacken zu verhüten.

Schliesslich ist es wichtig, dass der Träger mit einem diffundierten und verhältnismässig kleinen Gasstrom versehen wird, um einen im wesentlichen gleichmässigen Druck über die Breite der Träger-zone zu schaffen, wodurch die Verformung

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vermieden v/ird, wie etwa eine Jiluung von Erhöhungen durch Gesohwindigkeitsdruck infolge des direkten Auftreffens der örtlichen Gasstrahlen gegen die gehaltene Glasoberfläche. Die Düsenausführungsformen, v/ie sie in Fig. 10 bis Γ? dargestellt sind, schaffen, wenn sie so zusammengebaut sind, dass sie ein Trägerbett bilden und in geeigneter Weise mit Gas aus einer Vollkammer versehen werden, v/ie das nachstehend beschrieben wird, den gleichmässigen Tragedruck der erforderlich ist, um Glas bei hohen Temperaturen zu bearbeiten und zwar frei von irgendwelchen Verformungen in der Art, in der das hier beschrieben wird.

V/ie in B'ig. 5 und schematiseh in Fig. 9 gezeigt, ist eine Abschreckdüse, die im wesentlichen ein Spiegelbild der unteren Düse darstellt, über dem gehaltenen Glas angeordnet, um die obere Oberfläche des Glases abzuschrecken. Wie hierin gezeigt, können Fliessgeschwindiglreiten die so eingestellt sind, dass sie eine gleichmässige Hitzeübertragung von jeder Seite des Glases sicherstellen zu einer grösseren lücke zwischen dem Glas und den oberen Düsen führen als zwischen dem Glas und den unteren Düsen, weil das Gewicht des Glases durch die unteren Düsen gehalten wird. Während es sich gezeigt hat, dass hohe Pließgeschwindigkeiten im allgemeinen die erwünschten statischen Druckmerkmale der Trägerzone etwas stören, können sie in dem Abschreckabschnitt ertragen werden, weil das Vorhandensein entgegengesetzter Druckzonen auf jeder Seife des gehaltenen Glases jeglichen Störungen des Glases

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entgegenwirken und sie dadurch ein ein Minimum verringern und in der tatsächlichen Praxis ein Gleichgewicht und eine gleichmässige Trägerebene aufrechterhalten.

Fig. lü und 11 stellen eine andere Ausführungsform einer Abschreckdüse 81 ähnlich der nach Fig. 9 in jeglicher Hinsicht dar, mit der Ausnahme, dass die Düse l60 in der Form eines Konus endet um eine grosse metallische Masse in der Nähe der Glasoberfläche zu halten, während die Gleiehmässigkeit des Druckes über die Düsenhöhlung verbessert und das Ausmaß der Höhlung vergrössert wird.

Fig. 12 und 15 stellen eine andere Ausführungsform 810 einer Abschreckdüse dar, die verbesserte Wärmeübertragungsmerkmale durch einen Schritt l6l in der Peripherie der Düsenwandung herstellt. Auf diese Art und Weise werden gute Trägermerkmale aufrechterhalten und starke Gaswirbel werden erzeugt, infolge der Eingangswirkung wenn das Glas über die Stufe l6l fliesst und dann in lücke zwischen dem oberen Ende der Düse und dem getragenen Glas eintritt. Dies führt zu einem gleichmässigeren und grösseren Durchschnittskühlen quer über das Düsenbett. Gleichzeitig wird die Hasse der Düsen verhältnismässig gross gehalten um Wärme von den Düsen zum Wasser in dem Kühlkasten 83 abzuleiten, um über das ganze Düsenbett eine gleichmässige Temperatur aufrecht zu erhalten. Es hat sich herausgestellt, dass ein wirbelnder Gasstrom, selbst bei verhältnlsmässig niedrigen Geschwindig-

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keiten, ein dominierender Paktor beim Kühlen des Glases wird.· In der Tat ist bei der Düse 810 nach der vorliegenden AusfUhrungsform das konvektive Kühlen für ungefähr achtzig vom Hundert der Wärmeübertragung vom Glas verantwortlich und führt zu einer beträchtlichen Erhöhung der Gesamtkühlgeschwindigkeit ,

Im folgenden sind Beispiele lediglich zur Illustration von bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung dargestellt, wie sie bei der Behandlung von Glasplatten verwendet werden.

Glasplatten von einer Nominalstärke von 3,¹IZ mm und ungefähr 400 mm Breite-mal 675 mm Länge werden in Längsrichtung hintereinander auf die Anfangsrolleneinheit 5 aufgelegt, richtig durch Führungsbünde 21 ausgerichtet und auf Rollen in und durch Vorerhitzungseinheiten 6 mit einer Laufgeschwindigkeit von 35 mm je Sekunde gefördert. Auf diese Art und V/eise wird eine Durchschnittsmenge von ungefähr 90 Glasstücken je Stunde durch das System geführt. Elektrische Heizspiralen 18 über und unter dem sich bewegenden Glas führen der Vorerhitzungsabteilung Wäreme zu mit einer Durchschnittsleistung von ungefähr 32 KW um die Temperatur des Glases auf ungefähr 510⁰C Oberflächentemperatur in ungefähr 4,50 m Glas vorwärtsbewegung zu bringen.

Wenn die Vorderkante der Glasplatte die letzte Rolle der Vorerhitzungsabteilung verlässt und nach und nach über die

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Düsen 51 kommt, die das Trägerbett 30 bilden, wird die Glasplatte teilweise und schliesslich voll durch den gleichmässigen Druck des Gases getragen, der aus den Düsen abgegeben wird. Die Grosse dieses Gasdruckes ist niemals hoch und in jedem Falle wird der Gasdruck niedrig und gleichmässig genug von Düse zu Düse gehalten, so dass kein Durchbiegen oder eine andere Verformung des Glases stattfindet. Weil die Düsen wenig oder kein Tragen bewirken, wenn sie nur teilweise mit G3eb bedeckt sind, sind die Reihen in einem Winkel von der senkrechten zum Bewegungspfad angeordnet, so dass die Kanten der Glasplatte zu allen Zeiten mindestens an im Abstand voneinander liegenden Stellen getragen werden. Zusätzlich sichert diese Ausrichtung ein gleichmässiges Erhitzen des Glases durch Verhüten, dass einige Teile davon durch die Länge der Erhitzungsabteilung nur über Absaugbereiche verlaufen, wie das der Fall wäre, wenn die Düsen in der Richtung der Glasbewegung ausgerichtet werden,. Wenn das Glas einmal von dem Gas in der Schwebe getragen wird, wird es durch Kantenberührung durch Reibeingriff der Unterkante mit den umlaufenden Antriebsteile J57 gefördert. Zu diesem Zwecke ist das gesamte System in einer gemeinsamen Ebene angeordnet, die in einem Winkel von 5° gegenüber dem Horizont gekippt ist, um das Glas mit einer Kraftkomponente zu versehen, die senkrecht zu den Antriebsscheiben Hegt.

Gasbrennern J>h wird Erdgas und Luft in Volumenanteilen von 1 : 56 zugeführt, wobei 260# Luftüberschuss gegenüber dem vorhanden sind, was normalerweise für eine vollständige Verbrennung

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erforderlich ist. Das Erdgas wird mit einer Geschwindigkeit von ungefähr 32 Kubikfuß je Stunde je Quadratfußbettflache zugeführt. Die Verbrennungsprodukte werden in die Vollkammern eingeführt und erzeugen dort einen Druck von ungefähr 0,25 Pfund je Quadratzoll am Manometer. Jede Düse weist Öffnungen auf, die diesen Druck in den Düsenhöhlungen verringern, wenn sie mit Glas bedeckt sind und zwar auf ungefähr l/21 des Anfülldruckes. Das wird in den Schaft einer jeden Düse mit einer Temperatur von 65O⁰C eingeführt und einem Durchflußvolumen von ungefähr 0,7 Kubikfuß je Minute.

Das Düsenbett nach dem vorliegenden Beispiel ist aus 120 Düsen je Quadratfuß gebaut, wobei das obere Ende einer jeden Düsen ein Viereck bildet, dessen äussere Seiten einen Zoll lang sind, während die Abstände zwischen den Wandungen benachbarter Düsen 5/32 Zoll betragen. Jede Wandung ist I/16 Zoll stark. Für jeden Quadratfuß des Glasbereiches schafft die Bettbauweise, wie sie hierin verwendet wird, 0,64 Quadratfuß Gaszufuhrbereich (d.h. Innenfläche der Düse an ihrer oberen Kante), 0,163 Quadratfuß Gasabzugsbereich und 0,196 Quadratfuß Düsenwandungsbereich, der die Zufuhrbereiche von den Abflußbereichen trennt. Der nominale Düsenträgerdruck wenn diese mit dem 3*42 mm .,-.·... Starken Glas bedeckt sind, beträgt 0,012 Pfund je Quadratzoll über dem Druck über dem Glas, was einen normalen Abstand von 0,254 mm zwischen der Unterseite des vom Gasfilm getragenen Glases und dem oberen Ende der Düsenwandung schafft. Der nominelle Absaugdruck beträgt ungefähr eine Atmosphäre absolut.

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Um das Glas zu erhitzen wird das Trägergas auf einer Temperatur über (üblicherweise mindestens 10 bis 50° Fahrenheit über) der Temperatur des Glases während des Erhitzungsstadiums gehalten oder bis das Glas die gewünschte Temperatur erreicht hat. In diesem Falle wird den Glasplatten Hitze durch Konvektion und Strahlung von dem Trägergas zugeführt, das bei einer Temperatur von etwa 65O⁰C ist und wird in die Kammer durch Strahlung eingeführt durch an der Decke angeordnete Heizspiralen 13 bei einer Temperatur über (mindestens 25° Fahrenheit über) der des Glases, üblicherweise 704°C. Wenn kein Glas in den Ofen eingebracht wird, wird eine Durchschnittsleistungseinbringung von ungefähr 30 KW durchgeführt. VJährend Glas in den Ofen eingeführt wird, werden die Erhitzer betätigt, um die Schwankungen im Y/ärmebedarf zu erzeugen. Auf diese Art und Weise wird die Temperatur des Glases auf ungefähr 650⁰C erhöht und leicht darunter wenn das Glas seinen Weg durch die 450 cm Länge des Erhitzungsabschnittes zurückgelegt hat. Am Boden angebrachte Heizspiralen 18 unter den Gasfüllkammern brauchen Kraft mit einer Durchschnittsgeschwindigkeit von ungefähr 50 KW unter nicht Belastungs-Bedingungen und liefern Hitze bei ungefähr 7O4°C um das Umgebungswärmeniveau in der Ofenkanmer aufrechtzuerhalten und die Füllkästen heiss zu halten. Diese Spiralen können den Düsenwandungen durch Wärmeleitung von der Füllkamraer Hitze zuführen. Weil Hitze gleichmässig zur Oberseite und zum Boden der Glasplatten geführt werden muss, um ein Biegen oder ein anderes Werfen des Glases zu verhüten, wird das Gas mit der ungefähren Temperatur zugeführt, mit der das Glas schliesslich erhitzt werden soll.

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BAD OHtGiNAL

Das Strahlungswärmeenergieniveau (z.B. Temperatur) über dem Glas wird dann eingestellt, um die Wärme von unten auszugleichen, um die'Glasplatten flach zu halten. Beispielsweise zeigt ein konvex aufwärts gebogenes Glas in den frühen Erhitzungszonen oder in der Abschreckzone häufig eine übermässige Strahlungshitze an. Um diese wünschenswerte Ausgeglichenheit zu erreichen, ist es vorteilhaft, die Temperatur der Strahlungshitzequelle, die über dem Glas angeordnet ist, höher zu halten, als die des Gases. Vorzugsweise beträgt die Temperatur der Strahlungsquelle 25 Grad Fahrenheit oder mehr über der Temperatur des Trägergases. Die Geschwindigkeit, mit der das Glas durch die Erhitzungsabteilung geführt wird, wird dann kontrolliert um den richtigen Wärmezugang je Glaseinheit zu erreichen und dadurch die richtige Temperatur zum tempern in dem darauf folgenden Abschreckabteil.

Wenn die Vorderkante des Glases über das Abfühlelement des Druckschalters verläuft, beginnt ein Zeitwerk eines Kontrollmechanismus zu laufen. Das Zeitwerk ist auf die besondere Geschwindigkeit eingestellt, mit der das Glas gefördert wird, um den Hoehgeschwindjgkeitsablauf zu betätigen, wenn die Vorderkante des Glases das Ende der Erhitzungsabteilung erreicht. Zu diesem Zeitpunkt schaltet der Antrieb für die letzten drei Schreiben yj der Erhitzungsabteilung und alle Scheiben 570 der Abschreckabteilung vom Motor 147 auf den Motor l46 um und zwar durch Auskuppeln der Kupplung 58 und Einkuppeln der Kupplung, die den Motor 146 mit ihrem Antrieb 145 verbindet. Wegen des Hochgeschwindigkeitsbetriebes des

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Motors l46 wird die Glasplatte schnell von der Erhitzungsabteilung in die Abschreckabteilung mit einer Geschwindigkeit von ungefähr 25 cm je Sekunde geführt. Die Zeitwerkvorrichtung bringt dann die Kupplungen in ihren ursprünglichen Zustand zurück, um den Motor 146 abzukuppeln und die Welle 470 mit der Welle 47 zu kuppeln, um die Glasplatte mit normaler Geschwindigkeit durch die Abschreckungsabteilung zu führen.

In der Abschreckungsabteilung wird Luft mit einer Umgebungstemperatur von ungefähr J8 C in die oberen und unteren Auffüllkammern geführt, um einen Auffülldruck von einem Durchschnitt von 1,4 Pfund je Quadratzoll zu führen. Jede Düse weist Öffnungen auf, die diesen Druck auf ungefähr l/8 des Auffüllkammerdruckes verringern, wenn die Luft in die Düsenhöhlungen ausströmt. Die Luft wird mit einer durchschnittlichen Geschwindigkeit von ungefähr 201 Standardkubikfuß je Minute je Quadratfußbereich über und unter dem Glas ausgeblasen. Wasser wird durch Kühlkasten 83 mit einer Fließgeschwindigkeit von einer Gallone je Hinute je Quadratfußbett geleitet und die Einlaßtemperatur des Wassers beträgt ungefähr 15,6⁰C und die Auslaßtemperatur ungefähr 26,7°C, Jedes Abschreckdüsenbett nach diesem Beispiel ist aus 25 mm im Quadrat Düsen von der Art gebildet, wie sie in Fig. 10 und 11 gezeigt sind und 4h die in einem gleichmässigen Abstand voneinander liegen, um 102 Düsen je Quadratfuß zur Verfügung zu stellen. Für jeden Quadratfuß Glasbereich werden 0,24 Quadratfuß Kaltluftzufuhrbereich, 0,29 Quadratfuß Absaugbereich und 0,47 Quadratfuß

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Düsenwandungsbereich zur Verfugung gestellt. Die Lücke zwischen den Wandungen der benachbarten Düsen beträgt 3/16 Zoll. Die Durchschnittsabstände des Glases von den oberen und unteren Düsenoberflächen, gemessen an der entgegengesetzten Glasober- , fläche beträgt ungefähr 0,254 mm. Dieser Abstand ist die Hälfte des Unterschiedes zwischen dem Gesamtabstand zwischen den oberen und unteren Düsenbetten und der Glasstärke. In der Tat ist der Abstand unter dem Glas etwas geringer als der Abstand über dem Glas und der von der Abschreckluft ausgeübte Druck ist unter dem Glas grosser als darüber und zwar um eine Grosse, die gleich dem Gewicht des Glases ist. Von der abgeleiteten Hitze führt die Konvektion ungefähr 8ü>j ab, Leitung und Strahlung den liest.

Die Düsenreihen der Abschreckungsabteilung sind in einem j leichten Winkel ausgerichtet, üblicherweise 3 bis 45 Grad und in diesem Falle 10 Grad vom normalen zum Verlaufpfad, um die Kanten des Glases in der Art und Weise zu tragen, wie das bezüglich der Erhitzungsabteilung erläutert ist und ein gleichmässiges Kühlen des Glases über die gesamte Oberfläche sicherzustellen, um die Bildung eines wechselnden Spannungsmusters im Glase auf ein Minimum zu verringern.

Das Glas läuft durch die 210 cm der Abschreckzone in ungefähr 30 Sekunden hindurch. In den ersten 15 Sekunden wird die Temperatur durch den Temperungskühlbereich gesenkt. In den restlichen 15 Sekunden wird die Temperatur des Glases auf ungefähr 316⁰C gesenkt. Das Glas, das an diesem Punkt nicht

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mehr weiter verformbar ist, wird von dem Lufttragen des Abschrecksystems zu den Rollen des Abgabesystems durch die Scheiben 57° transportiert und von dort zu ihrem nächsten Bestimmungsort.

Derartig getempertes Glas von einer Stärke von 3,425 mm hat eine Spannung ausgedrückt in seiner Mittelspannung, wie durch die Doppelrefraktionswirkung des Glases auf polarisierte Lichtwellen angezeigt von ungefähr 5200 Millimikron je 25 mm Glaslänge, gemessen mit Standardtechniken unter Verwendung eines Polariskops. Die Spannung wird nachstehend bezüglich der Mittelspannung in "Millimikron je Zoll" ausgedrückt.

Fig, l4 stellt eine Glasplatte dar, die in der vorstehend beschriebenen Art und Weise getempert wurde und zeigt die Veränderungen in der Spannungsverteilung darin, wie sie durch polarisiertes Licht gezeigt wird, dass durch die Stärke des Glases verläuft, wenn es durch einen Analysator betrachtet wird, der eine Polarisierungsebene in rechten Winkeln zur Polarisierungsebene des Lichtes hat. Eine gleiche Spannungsverteilung kann in der Form eines irisierenden Musters gezeigt werden, durch die Reflektion polarisierten Lichtes von der Oberfläche der getemperten Platte. Wie in Fig. y\ gezeigt, erscheint die Verteilung der Spannung, die sich aus dem Temperungsprozess nach der vorliegenden Erfindung zeigt, als in einem Abstand voneinander liegende Bänder von veränderlicher Lichtintensität. Die Lichtintensität ist ver-

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hältnismässig unveränderlich in im wesentlichen einer Richtung entlang der Platte aber ändert sich in anderen Richtungen. Die Linien des Spannungsmusters erstrecken sich im allgemeinen parallel und in der Richtung des Glases, in der dieses während des Tempervorganges verläuft. Drei Grenzen sind in Fig. 14 um die Peripherie der Glasplatte gezeigt. Das äusserste Lichtband zeigt eine Zone der Kantenzusammenpressung. Die nächste Grenze ist ein schmales dunkles Band, das die erste Zone neutraler Spannung anzeigt. Und die Breite innerste Lichtgrenze zeigt die Veränderung in der Spannung von der neutralen Zone zu einem allgemeinen Niveau, das für die Spannung in der Platte repräsentativ ist. Die allgemein parallelen Linien der Spannungsveränderung, die oben beschrieben werden, stellen leichte Veränderungen in diesem allgemeinen Spannungsniveau dar. Die Grenzen der Spannungsveränderung ergeben sich aus den Umgrenzungsbedingungen, die notwendigerweise in dem konvektiven Kühlen einer fest bemessenen Glasplatte gegeben sind und sind vom Standpunkt der Plattenwiderstandsfähigkeit aus gesehen wünschenswert.

Das Spannungsmuster, wie es oben beschrieben und in Fig. 14 gezeigt ist, ist repräsentativ für eine hochgradig gleichmassige Temperung durch die gesamte Glasplatte, wobei diese Gleichmässigkeit die Widerstandsfähigkeit und das Aussehen des Gegenstandes verbessert und auch die Gleichmässigkeit der Forrr und Grosse der Glasteilchen, in die sich die Platte beim Zerbrechen verwandelt (ein wichtiger Sicherheitsfaktor infolge des wesentlichen Ausschaltens scharfer Scherben).

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Die Liclitlinie, die diagonal durch den Mittelteil der Glasplatte bei ungefähr einem Winkel von 45 Grad in Fig. 14 verläuft wird durch die Verbindung zwischen zwei getrennten Teilen eines Polarisators gebildet, auf dem die Glasplatte ruht und zeigt die Richtung der Polarisationsebene des Polarisators. Die beiden Stücke des Polarisators bilden den Hintergrund hinter der Glasplatte und umgeben sie und die äusserste Dunkelheit davon zeigt, dass die Polarisationsebene des Analysators in rechten Winkeln zur Ebene der Polarisation des Polarisators liegt.

Eine Platte von Soda-Kalk-Siliziumglas (das normalerweise ungefähr 71 bis 73 ⁽ß> SiO₂, 12 bis 15# Na_g0 und 8 bis 12 £ CaO enthält) wird, wenn es in der oben beschriebenen Art und Weise behandelt wird, einer physikalischen Veränderung unterzogen, die zu einer Hauptoberfläche der Platte führt, die eine verschiedene chemische Zusammensetzung von der anderen Ilauptoberfläche hat. Insbesondere verringert dieses Verfahren den ursprünglichen Alkaligehalt (insbesondere das Natriumoxyd) des Glases an einer Oberfläche der Glasplatte, dso dass das Glas an der genannten einen Oberfläche auf eine Tiefe von zwischen ungefähr 1/2 und 5 Mikron lediglich zwischen 10 und 50/j des Natriumoxydgehaltes hat, der für den restlichen Teil der Glasplatte charakterisierend ist. Es wird angenommen, dass das durch die Verdampfung des Natriumoxyds hervorgerufen wird, infolge eines erhöhten Dampfdruckes, der sich aus den hohen Behandlungstemperaturen ergibt und infolge der innigen Berührung des wirbelnd fliessenden erhitzten, an Kali mangelnden Trägergases.

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Infolge der von Alkali entblößten Schicht, hat die eine Oberfläche der Glasplatte einer höhere als normale Widerstandsfähigkeit gegen chemische Korrosion und Feuchtigkeitsangriff. Zusätzlich schafft das Erzeugnis ein ausgezeichnetes Ausgangsglas zum Filmen mit einer Kombination einer organischen Zinnverbindung und Salzsäure, weil der Schleier, der normalerweise durch die Reaktion der Salzsäure und des Glases verursacht wird, infolge der von Alkali entblößten Glasoberfläche verringert wird.

Die thermisch getemperten Glasgegenstände nach der vorliegenden Erfindung sind weiter gekennzeichnet durch ein beliebiges oder mehrere der folgenden Werkmale:

(A) Die genannten Gegenstände haben eine Oberflächendruckbeanspruchungszone, nämlich eine Oberflächenzone, die zusammengepreßt wird, und durch eine maximale Druokbeanspruchüng< gekennzeichnet ist, die von ungefähr l4.ooo bis 36*000 Pfund je Quadratzoll schwankt'und üblicherweise von 2o.ooo bis 23.000 Pfund je Quadratzoll reicht.

(B) Die genannten Gegenstände haben eine mittlere innere Zugebeanspruchungszone, nämlich eine Grundzone, die unter Spannung steht und durch eine maximale Mittelspannung gekennzeichnet ist, die von ungefähr 2.800 bis 6.2oo Millimikron je Zoll reicht, nämlich eine maximale Mittelinnenzugbeanspruchung, die von ungefähr 6.000 bis Ij5.£oo Pfund je Quadratzoll rdcht (Mittelspannung in Millimirkon je Zoll wird umgewandelt in Zugbeanspruchung in Pfund je Quadratzoll durch Multiplizieren des Beanspruchungs-Umwandlungsfaktors, der 2.13 für die meisten Plattenglaszusammensetzungen beträgt);

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Üblicherweise reicht die maximale zentrale innere Zugbeanspruchung von ungefähr 3.4oo bis ll.ooo Pfund je Quadratzoll.

(C) Die genannten Gegenstände haben ein Verhältnis von maximaler Oberflächenkompressionsbeanspruchung in der Oberfläehenkompressionsbeanspruchungszone zu der maximalen zentralen inneren Zugbeanspruchung in der zentralen inneren Zugbeanspruchungszone von mehr als 2.3 zu 1, aber unter 5 zu 1. Normalerweise liegt dieses Verhältnis von 2.4 bis 2.7 zu 1. Beispielsweise hatten polierte Glasplatten von 40 cm mal 40 cm mal 0.584 und 0.6096 Piillimeter Stärke, wenn sie in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung behandelt wurden, ein Verhältnis der maximalen Oberflächenkompressionsbeanspruchung zur maximalen zentralen imeren Zugbeanspruchung von 2.47 bis 2.65 zu 1. Für durch Hitze getemperte Glasplatten wird, wenn die Oberflächenkompressionsbeanspurchung erhöht wird, die Widerstandsfähigkeit der Glasplatte erhöht. Beim Bestimmen der oben erwähnten Verhältnisse, wird die Mittelßpannungsbeanspruchung durch ein Polariskop bestimmt, wie oben beschrieben. Die Oberflächenkompressionsbeanspruchung wird mit einem Differentialoberflächenrefraktometer bestimmt, das eine Menge mißt, die proportional dem Unterschied zwischen Refraktiven Indices für Licht ist, das parallel und senkrecht zur Glasoberfläche polarisiert ist. Das Instrument besteht im allgemeinen aus einer Glühbirne, einem rechteckigen Prisma mit einem Refraktionsindex, der höher ist, als der, der Oberfläche des Glases und dem Betrachtungsteleskop. Die untere Fläche des Prismas wird in Kontakt mit der Glasoberfläche gebracht mit einer Flüssigkeit von dazwischenliegendem Refraktionsindex. Im Teleskop zeigen sich helle Linien und der Abstand zwischen ihnen ist proportional der Oberflächenbeanspruchung. Dieser Abstand wird mit einem

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Mikrometer okular gemessen, das vorher in Pfund je Quadratzoll je Skalenunterteilung kalibriert wurde.

(D) Die genannten Artikel haben eine Dicke, die von ungefähr 0.080 Zoll und sogar dünner bis zu 0.1 j55 Zoll und üblicherweise mindestens 0.09 Zoll schwankt.

(E) Die genannten Artikel haben eine entalkalisierte Oberflächenzone, d.h. eine Zone mit einem verringerten Natriumoxydgehalt ( von 10 bis 50 Prozent weniger Natriumoxyd als in dem Grundglas vorhanden ist) wobei diese entalkalisierte Zone in den äußersten 0.5 bis 5·0 Mikron der genannten Oberflächenkompressionsbeanspruchungszone vorhanden ist·

Das Bestehen dieser von Alkali entblößten Schicht kann nachgewiesen werden durch Zerteilen des Glases in Schichten oder Zonen und durchführen einer chemischen Analyse für jede Zone, wonach die Veränderung im Alkaligehalt in jeder Zone als eine Funktion des Abstandes von der Originaloberfläche der Glasplatte abgetragen werden kann. Das Zerteilen erfolgt am besten durch Eintauchen der Glasplatte in verdünnte ( 1 bis 5 ^CA>] Hydrofluorsäure ( wässrig) während eines kurzen Zeitraumes ( 1- 5 Minuten) worauf ein Spülen, Trocknen und Wiegen erfolgt, um das Gewicht ( und damit die Stärke) der entfernten Glasschicht zu bestimmen. Das so entfernte Glas wird in Lösung gebracht und bezüglich seiner chemischen Zusammensetzung durch ein geeignetes empfindliches Verfahren analysiert, wie etwa durch Verwenden eines Flammenphotometers. Das Unterteilen wird an dem gleichen Musterstück so oft wiederholt, wie das erwünscht 1st, bis der Bereich der sich ändernden Zusammensetzung durchforscht worden ist.

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Es ist sehr wohl zu erkennen, daß die sprungartigen Flecken von geringer Tiefe, die auf der Oberfläche von normal hergestelltem -GIaS erscheinen, < und die - besonders in starker Dichte auf glattem Glas vorhanden" sind,- von-entscheidendem Einfluß 'auf die Widerstandsfähigkeit des Glasfes Sindy selbst in getempertem Zustand. Daher ist es, um die größte Wirksamkeit der Widerstandsfähigkeit im Glas zu erreichen, wünschenswert, daß diese Hiss-e geheilt, werden oder mindestens.ihre'Wirkung auf' _;ein i-iinimum verringert wird. Diese „Flepke-n· haben die,Neigung, in einem größeren Ausmaß be;L Glas "aus zuheilen" , das in der Art jsetempert ist, wie es hier beschrieben ist, als bei Glas, das auf andere bekannte Arten getempert wird. Ein wirkliches Heilen der Oberflächenmikrorisse wird jedoch nicht erreicht, wegen des Auftretens von Entglasung bei jedem Mikroriß. Charakteristisch für einen solchen geheilten Fleck ist das Vorhandensein eines unsichtbaren Kernes eines Mikro-Kristalles an der Spitze dessen, was ursprünglich ein Mikroriß in der Glasoberfläche war. Dieses Wikrokristall ist wahrscheinlich Wallastonit ( CaO.SiO₀). Wenn diesen Kernen gestatten wird, auf eine sichtbare Größe anzuwachsen, dann können sie unter dem gekreuzten Nikol¹sehen Prisma (nicol condition) der Musterstückdurchleuchtung identifiziert werden, d.h. die Beobachtung eines Musterstückes unter monochromatischem Licht* das zuerst durch ein Polarisierungselement verläuft, dann durch das Prüfmuster und schließlich durch ein zweites

to Polarisierungselement, dessen Polarisierungsebene in rechten ο Winkeln zum ersten Polarisierungselement liegt, und zwar als ■^^ stark bi-lichtbrechende Mikrokristalle.

<» δ

Den Kernen kann gestattet werden, zu wachsen,- indem zwei ec

identische flache Glasstücke, die getestet werden sollen,

zusanunengestapelt werden und das Glas "Sandwich" auf eine

Temperatur in der Kristallwachstuiiiszone erhitzt wird, für einen Zeitraum, von dem die Ürfahrun^ zeigt, daß or Tür das Wachsen vorher bestehender Kristallkerne auf sichtbare Größe genügt. (Typisch zwei Stunden bei HIo⁰U ). Die beiden inneren Oberflächen v/erden v/ährend der Wärmebehandlung zu einem Stück zusaiTirnengeschmolzen durch ein Gegenseitig-Anhaften. Die beiden äußeren Oberflächen werden dann v/e^eschliffea und poliert und die Innenoberfläche wird mit einem kikroskop und" gekreuzten ITikoi'sehen Prismen (nicols) .Ln'der Art und V/eise "untersucht, v/ie vorstellend erwähnt.

öle' i'lenge der bi-lichtbrechenden Kristalle in ^esc-iliffeneM und 'poliertem Platten^ias, das in der Art unii ^r..oise getempert ;/urcie," wie hierin beschrieben und in der o'oen beschriebenen Art ^ί und Weise festgestellt wurde, liegt in der Nachbarschaft von 5Ö.000 bis 3oo.ooö je iiuadratZentimeter. Dies ist ungefähr das Eehnfacxie bis-Hundertfache der hexite sOlch'e'i· Kristalle, die ^?in i-lattengras gefunden werden, das -aurc:: l'i'üiior bekennte Verhaaren .behändeIt Wird. Jedes bi-lichuui'ac:ieha'e itri£rtall ist₄ repräsentativ- für. den Kern, aus der.i-es jjowaOhseri ist, und -dieser Kern .erscheint'nur* in iiikrorisser- bind ν ist daiier repx-äsentatlv für- diese, in der Glasoberfläcke/ "ciie' oelnr Behaxideln des C-lases geschlossen und _oeiicilt v.urden. Infolge dieses Jieiiens ainü 6ie Oberflächen des'ilatba/i^lases, das in α©*¹ hierin "oeschriebeneii Art und weise behandelt viurde, · stärker'als die Oberflächen von Plattenglas, das in einer Art 'und v/eise behandelt vmrüe, v/ie'sie in der früheren Technik bekaruiu" ist. ■

•^: Es ist auci> ,festgestellt worden, daß Glasplätten, 'die nach dera "/erfahren getempert v/uvJeh, das hierifi "beSöhrieben 909807/0^53

.wurde, von Glasplatten verschieden sind, die in der Art und Weise getempert wurden, wie das in der früheren Technik bekannt war, durch den Ausgleich der hauptsächlichen Kompressionsbeanspruchungskomponenten in den geschnittenen Oberflächen des Glases, die die Stärlcendimension des Glases darstellen.

liegen der Nähe mit der die oberen und unteren Düsen des Abschreckbettes aneinanderliegen und der bestehenden Fließmuster des Kühlgases, wird eine Ebene relativer Stagnation in dem Gasfluß erzeugt, der an oder in der Nähe der Mittelebene zwischen den unteren und oberen Düsenbetten in den Zonen liegt, die direkt die Peripherie der Glasplatte umgeben, die getempert wird. Demgemäß werden die Kantenoberflächen ( d.h. die Oberflächen in der Stärkendimension) einer Glasplatte, die so getempert wird, wie hierin beschrieben, etwas weniger schnell gekühlt als die Hauptoberflächen der Glasplatte und weniger schnell als die Kantenoberflächen einer Glasplatte, die in der üblichen Art und Weise getempert wird. Als ein Ergebnis ist festgestellt worden, daß die Hauptkompressionsbeanspruchungskomponenten an den Kantenoberflächen parallel zur Kante entlang denjenigen Teilen der Oberfläche liegen, die die Stärke der Platte umfaßt, die benachbart zu jeder Hauptoberfläche liegen und senkrecht zu den Hauptoberflächen in den Mittelteil der Kantenoberflächen verlaufen, wodurch gezeigt wird, daß die Zone der mittleren Spannung, die durch den Temperprozess geschaffen wird,sich leicht aber bedeutend zur Kantenoberfläche der Glasplatte verlagert. Dies kann nachgewiesen werden durch Eintauchen einer Kantenoberfläche in geschmolzenes eutektisches Lithiumnitrat-Kaliumnitrat für ungefähr zwanzig Minuten bei ungefähr 2130 Grad Celsius, worauf ein Waschen in Wasser folgt

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und Ätzen des behandelten Bereiches in fünfprozentiger Hydrofluorsäure während fünf Minuten. Wenn diese Arbeitsgänge durchgeführt worden sind, werden Risse erzeugt, die die Richtung der Hauptkompressionsbeanspruchung in der behandelten Oberfläche zeigen. Wie in Fig.15 gezeigt, entwickelt eine Glasplatte 180, die in der oben beschriebenen Art und Weise getempert und behandelt wurde, Oberflächenrisse 182A und 182B in einer Kantenoberfläche 184. Die Oberflächenrisse I82A erstrecken sich im allgemeinen parallel zur geschnittenen Kante und die Hauptoberfläche der Glasplatte in Teilen der Kantenoberfläche nahe den Haipboberflächen und die Oberflächenrisse I82B erstrecken sich im allgemeinen seikrecht zu den Hauptoberflächen der Platte im Mittelbereich der Kantenoberflächen.

Beim Tempern von Glas nach der vorliegenden Erfindung ist eine angemessene Wärme-Übertragung zum Herstellen eines symmetrischen Kühlungsabfalles zum Zentrum nach den Oberflächen der Glasplatte um den gewünschten Grad der Beanspruchung in dem Glas zu erzeugen, für die Konstruktion wichtig. In diesem Zusammenhang gestatten zwei Faktoren einen Grad der Flexibilität, bei der Düsenbettbauweise des Abschreck- oder Tempersystems, der sich im Erhitzungsbett nicht ergibt: ein schnelles Kühlen des Glases auf Temperaturen unter der Verformungstemperatur und ein entgegenwirkender Druck über dem Glas.

Das Düsenbett, das über dem Glas liegt, das gehalten und abgeschreckt wird, ist in dem Arbeitsbeispiel beschrieben, das hierin' gezeigt ist als ein Gegenstück des unteren Bettes, um die Herstellung einer gleichmässigen Geschwindigkeit der

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OWG(NAL INSPECTED

Wärmeübertragung von jeder Oberfläche des Glases zu erleichtern, und um Trägerprobleme und die Verformung auf ein Minimum zurückzuführen, die sich durch einen ungleichmässigen Druck oder örtliche Luftstrahlen auf die obere Oberfläche des Glases ergeben würde. Jedoch braucht das obere Abschreckbett kein Spiegelbild des unteren Trägerbettes der Abschreckeinheit zu sein, um die gewünschten Ergebnisse zu erzielen. Beispielsweise könnten andere Kühlmittel, wie etwa Düsen oder Sehlitze in der Nähe der oberen Oberfläche des gehaltenen Glases in Zusammenhang mit dem unteren Düsenbett behandelt werden. Der Temper- oder Abschreckvorgäng in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung sollte unter Bedingungen ausgeführt werden, die so sind, daß die Geschwindigkeit der Wärmeableitung im wesentlichen die gleiche auf jeder Seite der Platte ist. Andernfalls wird geworfenes oder verzerrtes Glas erzeugt. Dies kann wirksam durchgeführt werden durch Einstellen des Flusses durch Regulieren des Druckes in den entsprechenden Füllkammern. In solch einem Falle werden die relativen Drücke in den oberen und unteren Auffüllkammern so eingestellt, daß das Glas zwiahen den oberen und unteren Betten von Düsen in solcher Art und V/eise angeordnet wird, daß die Lücke zwischen den oberen Düsen und der oberen Glasoberfläche üblicherweise größer ist als die Lücke zwischen der unteren Oberfläche des Glases und den unteren Düsen.

Andere Mittel können vorgesehen werden, um diesen wünschenswerten Ausgleich der Wärmeableitung von beiden Seiten sicherzustellen, wobei anerkannt wird, daß die Fließgeschwindigkeiten von Gas auf entgegengesetzten Seiten

in jedem Falle so geleitet werden müssen, daß die aufwärts 909807/0A53 ^;-

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gerichtete Tragekraft, die von dem Gas der unteren Düsen ausgeübt wird, nicht vollständig durch die abwärts gerichtete Kraft von Gas ausgeglichen wird, das aus den oberen Düsen ausströmt. Beispielsweise kann eine ausgeglichene Wärmeableitung bei ungleichen Gasfließgeschwindigkeiten erzielt werden durch Zurverfügungstellen eines Gases in den oberen Düsen, das eine höhere spezifische Wärme oder höhere Wärmeleitfähigkeit hat als das Gas der unteren Düsen. Wahlweise kann die Masse der oberen Düsen größer sein als die der unteren Düsen, so daß Wärme schneller abgeleitet werden kann oder die oberen Düsen können von einer Bauweise sein, die das konvektive Kühlen des Gases in einem größeren Ausmaß fördert als die unteren Düsen. Auf diese Art und V/eise kann die Glasplatte besser zentral in der Lücke zwischen den entgegengesetzten Düsenbetten angeordnet sein. Im Falle von Glasplatten, die auf einer Oberfläche überzogen sind, etwa mit einem Wärem ableitendem Film, kann eine ausgeglichene Wärmeableitung einen erhöhten Fluß- und/oder eine verringerte Temperatur des Gases erfordern, das auf die überzogene Seite auftrifft. Das umgekehrte, würde für einen wärmeabsorbierenden Film zutreffen.

Veränderungen in der Düsenkonstruktion, einschließlich der Ausführungsformen der hterin beschriebenen Abschreckdüsen beeinflussen die Gesamtwärmeübertragung vom Glas durch

Q Verändern der tatsächlichen und relativen Beiträge zur

oo Wärmeableitung der Düsen und des gasförmigen Mediums, das ο

^⁴ zum Tragen der Glasplatte verwendet wird.

ο
•es
on

ο Die Verwendung eines anderen Bases als Luft mit einer höheren Wärmeleitfähigkeit kann in Betracht gezogen werden, wie oben angedeutet, um die Wärmeübertragung mit einem

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gegebenen Gasstrom weiter zu erhöhen.

Wegen der entgegenwirkenden Kraft auf das Glas, die durch das obere Düsenbett geschaffen wird, können Gasfließgeschwindigkeiten durch Düsen erhöht werden und werden üblicherweise über die Geschwindigkeiten erhöht, die verwendet werden, um das lagen zu bewirken. Auf diese Art und Weise kann der Wärmeübertragungskoeffizient des Abschrecksystems erhöht werden. Die sich ergebende Beanspruchung in dem Glas durch den Abschreckprozess hängt von der Stärke des Glases und von der Geschwindigkeit ab, mit der es gekühlt wird. Während so das hierin gezeigte Beispiel das Tempern eines Glases von 6.5 mm Stärke auf eine Beanspruchung von ;j.2ooMillimikron je Zoll zeigt, ist es möglich, durch Verwendung erhöhter Fließgeschwindigkeiten und verbeseerter Düsenkonstruktionen Temperglas zu erzeugen, das nur 3 mm stark ist und eine Beanspruchung von bis zu 4.500 Millimikron je Zoll aushält. In der gleichen Art und Weise kann die Beanspruchung in einem 6.5 mm starken Glas auf ein Niveau von ungefähr 6000 iiillimikron je Zoll erhöht werden.

Die Gasfließgeschwindigkeiten zum Tempern, dje sich mit annehmbaren Trägermerkmalen vertragen können, im Bereich von 50 bis 75O Kubikfuß je Hinute je Quadratfuß Glasbereich schwanken, je nach der Temperatur, Wärmeübertragungsmerkmalen des Gases, der Stärke des Glases, dem Abstand zwischen den Düsen und dem Glas und der gewünschten Endbeanspruchung. Es hat sich beispielsweise gezeigt, daß eine Glasplatte mit einer ungefiUiren Durchschnittsstärke von ungefähr 6.5 mm auf eine restliche I'iittelspannung von über 5.000 Millimikron je Zoll in der Art und V/eise getempert werden kann, wie in dem

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Temperbeispiel beschrieben, das oben gezeigt ist, aber mit kleineren Abständen zwischen den Glasoberflächen und den gegenüberliegenden Düsen (z.B. in der Größenordnung von 0.1524 bis q.5o3 mm) mit einer Luftdurchflußgeschwindigkeit von ungefähr 50 Standardkubikfuß je Minute auf jeder Seite je Quadratfußglasbereich; und eine Glasplatte mit einer ungefähren Durchschnittsstärke von 2.2352 mm kann auf ungefähr 3200 Millimikron je Zv;ll in der gleichen Art und Weise getempert werden, aber mit einer Luftfließgeschwindigkeit von ungefähr 350 bis 375 Standardkubikfuß je Minute auf jeder Seite je Quadratfuß Glasbereich. Glasplatten mit einer ungefähren Durchschnittsstärke von 3· 17 Lind 3·^2 mm können ebenfalls auf 3.2oo Millimikron je Zoll in dieser Art und V/eise getempert werden mit einem Luftstrom von ungefähr 2oo Standardkubikfuß je Minute auf jeder Seite je Quadratfuß Glasbereich. Zum Tempern der meisten Glasplatten (z.B. 6.5 mm stark und darunter) sollte die Glastemperatur oberhalb von 593⁰C liegen, vorzugsweise zwischen 621 und 7o4°C und die Lufttemperatur für das Abschrecken sollte unter ungefähr 8O⁰C liegen. Zum· Tempern von stärkerem Glas, beispielsweise von 25 mm starken Glasplatten sollte die Lufttemperatur höher liegen, oft über 2o4°C.

Nachstehend wird eine Tabelle wiedergegeben, die als Beispiel Temper/igrade zeigt, die in Mittelspannung ausgedruckt sind, die in Glasplatten verschiedener Stärken erzeugt werden unter Verwendung eines oberen und unteren Bettes von Abschreckdüsen der Art, wie sie in Fig. 9 gezeigt sind, wobei die anderen Bedingungen so sind, wie angegeben:

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Glas Mittel- Luft- Abschreck- Glastemgeratur Modul des GIa

stärke spannung fließge- temperatur ( C) abstandes in (mm) (mü/zoll) schwindigk. d. Luft - ***

SCFH* (⁰C)

0.508 0.254

2.255	5500	560	26.7- 58 C (Umgebungsluft)	682
5.42	5200	2ol	II	682
5.42	5250	216	It	660
5.42	5600	288	It	682
5.42	454o	560	!!	682

0.508 0.508

^x) Luftdurchflußgeschwindigkeit durch die oberen und unteren Düsenbetten eines Abschreckabschnittes ausgedrückt in Standardkubikfuß je Minute je Quadratfuß Glasoberflächenbereich, der abgeschreckt wird.

xx\ vor dem Abschrecken

^xxx) Der bezeichnete Abstand ist ein halb des Unterschiedes zwischen

dem Gesamtabstand zwischen den oberen und unteren Düsenbetten und der Glasstärke.

Der Abstand zwischen der Glasplatte und den oberen und unteren Düsenbetten des Abschrecksystems ist ungleich^ wenn die Düsenbetten gleich sind und das gleiche Abschreckmedium in beiden verwendet wird, weil der Gasfluß so eingestellt wird, daß er eine gleiche V/ärmeübertragung schafft und, selbstverständlich bei vergleichbarem Pliessen liegt das Glas etwas näher an dem unteren Düsenbett als an dem oberen. Der Abstand unter dem Glas kann von O.O76 mm bis 1.27 mm schwanken mit einem entsprechenden Abstand über dem Glas von O.254 bis zu 2.54 mm, wobei der letztere Abstand im allgemeinen größer ist als der erstere, während ein gleichmässiges Tragen geschaffen wird und ein genügender Abstand zur Verwendung in einem handelsüblichen

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Verfahren. Ein gleichmässigerer Abstand kann erreicht werden, wie früher erläutert.

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Claims

Pat entansprüche

/IJ Eine durch Gas getemperte Glasplatte von einer ungefähren Durchschnittsstärke von ungefähr 2.2352 mm und J5.342 ram und von im allgemeinen durchlaufender gleichmässiger Zusammensetzung, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Mittelspannung von mindestens 5.200 Millimikron je Zoll hat.

2. Eine getemperte Glasplatte nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie ein Beanspruchungs-Verteilungsmuster hat, das, wie durch polarisiertes Licht gezeigt, das durch die Stärke des Glases verläuft und durch einen Polarisator angesehen, der eine Polarisationsebene in rechten Winkeln zur Polarisationsebene des genannten Lichtes hat, im Abstand voneinander liegende Bänder von veränderlicher Lichtintensität aufweist, die sich durch die Platte im wesentlichen in einer Richtung und in einer im wesentlichen geordneten Anordnung erstrecken.

5. Eine getemperte Glasplatte nach den Ansprüchen 1 oder 2 aus Soda-Kalk-Silizium-Glas, das einen Natriumoxydgehälfc von ungefähr 12 bis 15 5* durch die gesamte Stärke der Glasplatte hat, mit Ausnahme auf einer Hauptoberfläche, die zwischen 10 ois 50 ^lJ> des genannten Natriumoxydgehaltes aufweist, auf eine Tiefe von zwischen 1/2 und 5 Mikron, die sich einwärts von der genannten Platteüsfcärke erstreckt.

4. Eine Glasplatte nach einem beliebigen der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die ungefähr 50.000 bis 500.000 Kerne bi-lichtbrechender Kristalle je QuadratZentimeter Glasoberfläche aufweist.

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BAD ORiGiNAL

U71941

5. Getemperte Glasplatte nach einem beliebigen der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Oberflächenkompressionsbeanspruchungszone und eine mittlere innere Zugbeänspruchungszone aufweist, worin das Verhältnis der maximalen Kompressionsbeanspruchung der genannten Oberflächenkompressionsbeanspruehungszone zur maximalen Zugbeanspruchung der genannten mittigen inneren Zugbeanspruchungszone größer ist als 2.3 zu 1 aber unter 5 ^zu 1·

6. Eine getemperte Glasplatte nach Anspruch 5* dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von ungefähr 2.4 bis 1 liegt.

7. Eine getemperte Glasplatte nach den Ansprüchen 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die maximale Zugbeanspruchung in der mittigen inneren Zugbeanspruchungszone von ungefähr 6.000 bis 13.000 Pfund/Quadratzoll liegt.

8. Eine getemperte Glasplatte nach einem beliebigen der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine ihrer Kantenoberflächen, wenn sie in ein geschmolzenes Lithiumnitrat-Kaliumnitrat eutektisch während ungefähr 20 Minuten bei 250°C eingetaucht wird wonach ein Waschen in Wasser und ein fitzen des behandelten Bereiches in 5^0-iger Hydrofluorsäurelösung für fünf Minuten folgt, Oberflächenrisse im Mittelbereich der Kantenoberfläche aufweist, die sich im wesentlichen senkeeht zu den Hauptoberflächen der Glasplatte erstrecken.

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