DE1237542B - Verfahren zur Durchfuehrung von Gasphasenreaktionen bei hohen Temperaturen - Google Patents
Verfahren zur Durchfuehrung von Gasphasenreaktionen bei hohen TemperaturenInfo
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Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
Int. Cl.:
Nummer: 1 237 542
Aktenzeichen: F41910IVa/12g
Anmcldetag: 4. Februar 1964
Auslegetag: 30. März 1967
Es wurde bereits ein Verfahren zur Durchführung von Gasphasenr.'aktionen bei hohen Temperaturen
vorgeschlagen, bei dem man die Reaktionspartner nach Vorerhitzung auf Temperaturen von 500 bis
8(H) C zumindest teilweise über eine Eintrittskammer
mit hoher Geschwindigkeit wirbeiförmig in ein z\luuirisches Rohr einführt und durch Zufuhr
elektrischer Energie unter Anlegen einer hohen Spannung vorzugsweise von 2 bis 10 kV eventuell
unter Zusatz leicht ionisierbarer Gase auf Reaktionstemperatur
bringt, anschließend die erhitzten Reaktionspartner wiederum über eine Eintrittskammer
wirbeiförmig in eine sich trichterförmig erweiternde senkrecht stehende Brennkammer an deren Wandung
abriebfeste chemisch inerte und annähernd runde Körper in kreisender Bewegung gehalten werden, mit
solcher Geschwindigkeit einführt, daß eine im Kern der Brennkammer auftretende Rückströmung einsetzt
und das Reaktionsgut über eine Nachrcaktionskammer
einer Kühlkammer zugeführt wird, in der ao das Reaktionszeit wirbeiförmig mit kalten Gasen
oiler Flüssigkeiten vermischt wird.
Cs wurde nun ein Verfahren zur Durchführung von Gasphasenreaktionen bei Temperaturen über 600° C
zur Herstellung von zumindest einem unter normalen Bedingungen festem Reaktionsprodukt, insbesondere
zur Herstellung von TiO* durch Gasphasenoxydation von TiCl1. gefunden, bei dem die Reaktionspartner
nach Vorerhitzung auf Temperaturen zwischen 250 und 800" C tangential bzw. axial in eine konische,
sich in Strömungsrichtung verengende Reaktionskammer eingeWasen werden, an deren Innenwand
abriebfeste und chemisch inerte Körper in kreisender Bewegung gehalten werden, dadurch gekennzeichnet,
daß die Aufheizung der Reaktionspartner auf an sich
Ivkannle Reaktionstemperaturen von 800 bis 2000 ( durch Zufuhr von elektrischer Energie
uiiier Anlegen einer hohen Spannung, vorzugsweise
von 1 bis K) kV. sowie die Reaktion gleichzeitig in der Brennkammer erfolgen.
Is hai sich herausgestellt, daß eine Trennung von
Reaktioiis/one und Hrhit/ungszone nicht notwendig
is:. Die Vermischung der Reaklionspartner kann
dabei sowohl vor als auch in der Reaktionskammer erfolgen. Gegebenenfalls können zusätzliche Inertj!.'ise
oder rückgeführtes Reaktionsgas als Treibgas für die inerten Reibkörper verwendet werden. Diese
crliiukingsgcmäße Abänderung des bereits · vorgeschlagenen
Verfahrens bringt erhebliche apparative und verfahrensmäßige Vorteile mit sich. Jo
In der schweizerischen Patentschrift 265 192 wurde bereits beschrieben, bei der Umsetzung von TiCl4 mit
Verfahren zur Durchführung von
Gasphasenreaktionen bei hohen Temperaturen
Gasphasenreaktionen bei hohen Temperaturen
Anmelder:
Farbenfabriken Bayer Aktiengesellschaft,
Leverkusen
Als Erfinder benannt:
Dr. Hans Zirngibl, Duisburg;
Dr. Walter Gutscho, Krefeld-Bockum;
Dipl.-Ing. Walter Weidmann,
Duisburg-Mündelheim;
Dipl.-Ing. Klaus Wauschkuhn, Krefeld-Bockum
sauerstoffhaltigen Gasen zu TiO2 die fehlende thermische
Energie durch elektrische Entladung zuzuführen. Dieses Verfahren hat jedoch den Nachteil.
daß infolge ihrer Anordnung und infolge der Verfahrensbedingungen sich die Elektroden sehr schnell
mit den festen Reaktionsprodukten überziehen, außerdem zu heiß werden und somit den Beanspruchungen
nicht standhalten.
In der deutschen Auslegeschrift 1 222 896 wird eine Vorrichtung vorgeschlagen, in der die Reaktionspartner
getrennt in einer elektrischen Entladung aufgeheizt werden und anschließend im Zuge der Vermischung
in einer speziellen Kammer reagieren. Ahnlich ist in der französischen Patentschrift 1355 691
ausgeführt, daß man bei der Herstellung von Metalloxiden in der Gasphase durch Umsetzung eines
Metallhalogenide mit einem oxydierenden Gas ein Gas zuführen kann, das durch Passieren eines elektrischen
Lichtbogens oder eine Induktionsheizung aufgeheizt worden ist.
Aus der belgischen Patentschrift 624 372 ist ferner bekannt, inerte Materialien kontinuierlich in die
Reaktionskammer einzuführen. In der deutschen Auslegeschrift 1 222 896 wird eine Vorrichtung vorgeschlagen,
in der die Reaktionspartner getrennt in einer elektrischen Entladung aufgeheizt werden und
anschließend im Zuge der Vermischung in einer speziellen Kammer reagieren. Ähnlich ist in der
französischen Patentschrift 1 355 691 ausgeführt, daß man bei der Herstellung von Metalloxiden in der
Gasphase durch Umsetzung eines Metallhalogenids mit einem oxydierenden Gas ein Gas zuführen kann,
709 547/JW
das durch Passieren eines elektrischen Lichtbogens oder eine Induktionsheizung aufgeheizt worden ist.
Die Inenkörper werden jedoch in großer Menge mit hoher Axialgeschwindigkeit und unter Zuhilfenahme
beträchtlicher Mengen eines inerten Treibguts in die Reaktionskammer geblasen, wodurch
unter anderem die Abtrennung des Reaktionsgutes vom Inertmaterial besondere Probleme bietet, abgesehen
davon, daß die erheblichen Mengen des
tionskammer werden sie dann auf die zur Durchführung der Reaktion erforderliche Temperatur gebracht.
Die Zufuhr der Reibkörper erfolgt, wenn die Reaktionspartner nur tangential eingeführt werden,
5 zweckmäßigerweise dezentral; bei zentraler Einführung einer Komponente dagegen ebenfalls zentral.
Weiterhin ist es möglich, einen Teil der Reibkörper zentral und den anderen dezentral einzuführen. Beim
Passieren der Reaktionszone nehmen die kalt einge-
Inertmaterials über Abtrennungs- und Rcinigungs- io führten Reibkörper zwar einen Teil der Wärme auf,
verfahren sowie Wärmeaustauscher im Kreislauf ge- durch die günstige Formgebung der Reaktionskam-
führt werden müssen. mer ist jedoch die Verweilzeit der Reibkörper in der
Im weiterer Nachteil dieses Verfahrens ist die Kammer überraschenderweise groß, so daß nur wenig
Abkühlung der Reaktionsgase durch die eingeführten Material nachgegeben werden muß. Auf diese Weise
erheblichen Mengen des kalten Inertmaterials. Es ist 15 ist der Wärmeverlust gering, andererseits werden die
deshalb rotwendig, die Reaktionspartner von vom- Reaktionswände durch die Inertkörper vor Über-
herein auf höhere Temperaturen aufzuheizen. hitzung geschützt.
Das Verfahren eignet sich zur Durchführung von Als Reibkörper eignen sich vornehmlich Teilchen
endothermen oder schwach exothermen anorgani- aus hoch feuerfesten, gegen die Reaktionspartner
sehen Reaktionen zwischen gasförmigen bzw. gas- ao und Reaktionsprodukte inerten Materialien. Ihre
fönnigen und festen Partnern, die mindestens zu Korngröße kann sich zwischen 0,1 und 10 mm be-
einem inner Normalbedingungcn festen Reaktions- wegen, vorzugsweise zwischen etwa 0,2 bis 3 mm.
produkt führen. Vorzugsweise können Oxide aus Bei der Durchführung des neuen Verfahrens zur
ihren Halogeniden durch Reaktion mit sauerstoff- Herstellung von TiO2 in der Versuchsanlage wurden
hniligen düsen, wie z. B. TiO., aus TiCI1 und O, aj z. B. bei einem Durchsatz von 35 kg TiCI4 pro Stunde
b:'vv. SiO., aus SiC1, und O... hergestellt werden. Die 4 kg Sand als Inertkörper zugeführt. Die Begrenzung
Herstellung von TiO., erfolgt bei den bekannten Tem- der Menge der Reibkörper hat den weiteren Vorteil,
peraturen von 700 bis 1900r C, vorzugsweise von daß der Verlust an Produkt, der dadurch entsteht,
81H) bis 12007 C. SiO, wird bei bekannten Tempera- daß es zum Zsitpunkt seiner Entstehung auf den
tuten von 600 bis 1500"C gewonnen, vorzugsweise 30 Reibkörpern aufwachst und dadurch verlorengeht,
bei Temperaturen von 800 bis 1200 C. klein gehalten wird.
Eventuell ist es vorteilhaft, bei der Herstellung der Als Material für die Reibkörper kommen in Frage:
Oxide während der Reaktion oder direkt im An- Quarzsand bzw. kompakt gesinterte oder durch
schluß daran in bekannter Weise dampf- oder gas- Schmelzen hergestellte Körper aus AUO3, SiO2. TiO2,
förmige Verbindungen zuzugeben, die zusammen mit 35 CrO2, MnO2, ZrSiO4, BeO, MgO, SiC, Si3N4, MoSi2,
den oxidbildcndcn Reaktionskomponenten zersetzt TiC,"TiB2, ZrB2 oder entsprechende Mischoxide,
werden. Auf diese Weise können Mischoxide oder In der bevorzugten Ausführungsform des Verfah-
Mischphascn — sowohl zur Stabilisierung als auch rens wird die sauerstoffhaltig^ Komponente des Re-
zur Modifizierung der Oxide — Pigmente, Füllstoffe aktionsgemisches tangential in die Reaktionskammer
oder Katalysatoren — gebildet werden. Andererseits 40 eingeführt. Das sauerstoflhaltigc Gas. das auf eine
können die Oxidpartikel auch durch eine Schicht niedrigere Temperatur als die Reaktionstemperatur
eines anderen Metall- bzw. Nichtmetalloxids umhüllt vorgeheizt wird, dient gleichzeitig als Treibgas für die
werden. Reibkörper. Diese Ausführungsform hat den Vorteil.
Bei der Herstellung von TiO2 kann bekanntlich daß die Reaktionskammerwände einerseits gegenüber
z. B. TiCI1 im Gemisch mit geringen Mengen von 45 der eigentlichen Reaktionszone auf einer tieferen
AlCI, und oder SiCI4 eingeblasen werden. Temperatur gehalten werden und andererseits die
Bei der Durchführung des Verfahrens verfährt man Bildung der festen Reaktionsprodukte im wcsent-
folccndcniuißen: Einer oder mehrere der Reaktions- liehen im Zentrum der Kammer erfolgt, so daß an
partner werden zunächst in Wärmeaustauschern kon- der Wand der Kammer nur geringfügige von den
ventioneller Bauart auf mit üblichen Werkstoffen 50 Reibkörpern leicht abweisbare Ansätze auftreten,
beherrschbare Temperaturen (250 bis 800° C) ge- Diese Wirkung, nämlich die Kühlung der Reaktionstrennt
vorgeheizt. Sie werden dann so in die Brennkammer eingeführt, daß in dieser eine starke Wirbelbewegung
entstell!. Dabei wird normalerweise so vorgegangen, daß mm die höhervolumige Komponente 55
tangential trd die andere zentral zuführt, soweit es
sjlIi um /uei Komponenten handelt. Man kann
a:ulerer-.eiis auch beide tangential einführen und gibt
zentral Ldirlieh die Reibkörper zu. Ähnliches gilt
tangential trd die andere zentral zuführt, soweit es
sjlIi um /uei Komponenten handelt. Man kann
a:ulerer-.eiis auch beide tangential einführen und gibt
zentral Ldirlieh die Reibkörper zu. Ähnliches gilt
selbstverständlich auch, wenn es sich um mehr als 60 eine hohe Strömungsgeschwindigkeit und große Tur-
/v\ei Komponenten handelt. bulenz zu erzielen. Dadurch wird die Mischungs-
Bei einigen Reaktionen kann es auch vorteilhaft geschwindigkeit der Reaktionskomponenten erhöht,
sein. diL Reaklionspartner vor Eintritt in die Reak- die Reibwirkung der inerten Festkörper wird ver-
tienskami.ier \orzumischen und sie nur so weit vor- stärkt. Zum anderen wird erreicht, daß die Reaktion
zuhci/cn. daß eine Reaktion noch nicht erfolgen 65 nur zum Teil zwischen den Elektroden abläuft. Die
kann. B. i der Herstellung von z.B. TiO2 dürfen Tempe- vollständige Umsetzung erfolgt dann in der meisl
raiuren v:^r>
et-\a 500' C nicht überschritten werden. zylindrischen Nachreaktionskammer, die sich an die
Π1-1 durch die elektrische Entladung in der Reak- eigentliche Brenn-und Mischkammer anschließt.
kammerwände, wird auch erreicht, wenn die Reaktionspartner
vorgemischt mit niedriger Temperatur in die Reaktionskammer tangential eingeführt werden.
Der sauerstoflhaltigen Komponente kann ferner
Inertgas oder rückgeführtes Reaktionsgas zugcmiscfit
werden.
Das Volumen der Entladungskammer wird möglichst gering gehalten, um bei gegebenem Durchsatz.
Abb. 1 zeigt eine für die Durchführung des vorher beschriebenen Verfahrens bevorzugte Apparatur.
D„,rch die durchbohrte Zentralelektrode 1 wird die
eine der vorgeheizten Reaktionskomponenten eventuell zusammen mit Reibkörpern eingeführt. Die
zxNCUe oder mehrere gasförmige andere Reaktionskorrronentui
werden über die Drallschaufelkammer 2 Uir.cemial in die Entladungskammer 3 cingeblasen.
Zwischen die Elektrode! und die Gegenelektrode4
umgeben. Zweckmäßigerweise verwendet man das ioncnlicfernde Gas gleichzeitig als Schutzgas, z. B.
beim Aufheizen sauerstofThalliger Gase ein Kohienwasserstorfgas.
Als weiterer Schutz dieser Elektrode können bekannte Methoden angewendet werden,
z. B. die mechanische Drehung der Elektrode oder eine durch ein umlaufendes Magnetfeld hervorgerufene
kreisende Bewegung oder Entladung. Für andere, nicht oxydierende Gase eignen sich Graphit
wird die aus einem regelbaren Hochspannungstrans- »ο oder Kohle als Konstruktionsmaterialien.
forvwior entnommene Wechselspannung angelegt
und dadurch die Entladung eingeleitet. Selbstverständlich kann die Wechselspannung auch vorher
gleichgerichtet werden. Die in der Entladung auf-
Die Brennkammer und die Eintrittsschlitze sollten zweckmäßig aus hochtemperaturbeständigem abriebfestem
Material bestehen, das zudem gegen die Reaktionspartner wie auch gegen die Endprodukte be
gehrten und vermischten Reaktionspartner treten »5 ständig ist. Sehr gut^ eigner^ sieh z^B.^Sinterkorund,
dansi in das Nachreaktionsrohr5 ein. Durch die Zu- * """Λ """Λ ""Λ """
fiüiiungsleitung 6 können zusätzlich Reibkörper in
den tp.tUn.!ungsr;:uin 3 eingeführt werden. Sie werden
(.Ur.: vim Wirbel erfaßt und laufen in Spiralbahnen
an der Innenwand des Konus 8 herunter. Zur Er- ao
hol·
rei\
si.::
ei,·',
di.
d.if
rei\
si.::
ei,·',
di.
d.if
line der Leitfähigkeit können einem oder meh- :i Reaktionspannern leicht ionisierbare Sub-
^n zugeführt werden. Anstatt durch die Zcntral- >cie 1 kann ein Reaklionspartner auch durch
Sintermagnesia, ZrO2, ThO2, BeO, SiC u.dgl. In
einigen Fällen kann man die Brennkammer auch aus Metall herstellen, wenn man durch geeignete Maßnahmen
eine Überhitzung vermeidet.
Bevorzugt wird der höhervolumige Partner der Reaktionskomponente, wie schon ausgeführt, tünjential
in die Brennmischkammer eingeführt. Die tangentiale Einführung erfolgt durch spezielle Eintrittskammern
— s. zum Beispiel Abb. la — wodurch
euunL 7 eirvjel'ülm werden. Das ist besonders s>5 eine Wirbclbildung der Reaktionskomponenten in der
/we'ckrnüPiü," wenn die Elektrode 1 nachge- Kammer erfolgt. Die Gase und oder Dämpfe treten
■n werden soll. Andererseits können auch, wie mit einer Geschwindigkeit von mindestens 12 m see
trwhhnt. zwei Reaktionspartner — entweder ein. Dadurch entsteht im Zentrum der Kammer ein
lischt oder getrennt — tangential eingeblasen Unterdruck gegenüber dem Atmosphärendruck und
erden. Bei getrennter ta;vj.entialer Einführung muß 3° dem Druck am Umfang der Kammer. Auf diese
die Dral!>d":au!'e!kummer' mehrteilig ausgebildet Weise erfolgt di,; Durchmischung der Reaktionswerder. /. B. derart, daß durch die Schlitze beide komponenten, di<- Aufheizung und die Reaktion im
Partner in abwechselnder Reihenfolge in die Reak- wesentlichen im Zentrum der Kammer, wobei gleich-•ionskammer
eintreten. Der Abstand zwischen den zeitig die höchste Temperatur in der Rohrachse zenbekicn
Elektroden hängt hauptsächlich von der ge- 35 triert bleibt, während zu den Wandungen hin ein
wünschten Leistung des Lichtbogens ab. Es wurde relativ starker Tei iperaturabfall auftritt.
geiiituicn. daß es zweckmäßig ist. den Lichtbogen Das Reaktionsgemisch durchströmt die Brcnn-
mit möglichst hohen Spannungen und gerinuen kammer mit Geschwindigkeiten von 5 bis 50 m see,
Stromstärken zu betreiben, da dadurch einerseits "bei so daß die Reaktion teilweise in der Nachreaktionsgleicher
Leistung der Elektrodenabbrand vermindert 4» kammer erfolgt.
wird anJ andererseits die Querschnitte der Zulei- An die Brennkammer bzw. die Brennkammern
tungskabe! und der Transformatorbewicklungen ge- schließt sich ein aus hochfeuerfestem, inertem Materinier
cehahen werden können. rial bestehendes Rohr, vorzugsweise mit kreisför-
Fur die Konstruktion der Elektroden finden wie- migem Querschnitt an, dessen Verhältnis Querschnitt
dcrum Materialien Verwendung, die von der Art des 45 zu Länge von der gewünschten Verweilzeit abhängt,
aufzuheizenden Gases abhängen. Für sauerstoffhaltige Durch gute Wärmeisolation ist Sorge getragen, daß
Gase werden vorwiegend Verbindungen, wie Silicium- dieses Rohr auf seiner gesamten Länge eine gleichcarbid.
Molybdünsificid. Zirkonsilicid und Cermets mäßige Temperatur hat. An diese Nachreaktionsauf
der Grundlage Cr-Al1O1. Ni-ThO., usw., einge- kammer schließt sich eine Kühlkammer an. Zur Absetzt.
Gegebenenfalls werden für die Elektroden auch 50 schreckung der Reaktionsprodukte wird in bekannter
Metalle, wie Stahl. Nickel. Titan, zunderfeste Legierung
usw.. verwendet. Die Elektroden werden mit geeigneten Kühlmedien, wie z. B. VVasser, Ol oder
Salzschmelzen, gekühlt. Um Wärmevcrluste weith
Weise eine von der gewünschten Mischtemperatur abhängige Menge Kaltgas tangential in die Kammer
cingeblasen. Zweckmäßig verwendet man dabei zurückgeführtes Abgas, das in üblicher Weise über
gehend zu vermeiden, kann dabei das Kühlmedium 55 Wärmeaustauscher abgekühlt wurde. In manchen
auf der Temperatur des eintretenden Gases gehalten Fällen ist es zweckmäßiger, in ebenfalls bekannter
Weise, eine Flüssigkeit tangential in die Kühlkammer
einzudüsen, durch deren Verdampfungswärmc die Abschreckung erfolgt. Hierfür eignen sich z. B. Was-
werden. Durch geeignete Formgebung der oberen Elektrode, z. B. Ausbildung als Hohlelektrode, kann
die Stromdichte an ihr unter Umständen so niedrig
('ehalten werden, daß sich — die Verwendung hoch- 60 scr, organische Flüssigkeiten oder verflüssigte Inertschmelzenden
resistenten Materials vorausgesetzt — gase, wie CO2, oder vorzugsweise eine der Abgasdic
Kühlung erübrigt. Als zusätzlicher Schutz für die komponenten, die verflüssigt wurde, z. B. Cl1, SO4,
Zentralelcktrode hat es sich bewährt, diese mit einem H4S, NH1.
Inertgas zu umspülen, das man — bei stabförmigen Die Trennung der Reaktionsprodukte erfolgt in
Eletroden — am Entladungsende austreten läßt oder 65 der üblichen Weise. Die feinverteilten Festkörper,
— bei Hohlelektroden — durch den Hohlraum leitet. die im Abgas suspendiert sind, werden durch Zy-Die
Stabelektroden werden dabei infolge der Wirbel- klone, Tuchfilter oder Cottrell-Filtcr aus dem Gasbewegung
um die Elektrode von einemTSchutzgasfilm gemisch entfernt, das weiterhin durch Absorption,
I 237 542
Kühlung oder chemische Reaktionen in seine Komponenten
zerlegt wird.
In die Apparatur nach A b b. 1 wurden durch die
r-lektrodc 1 stündlich 22,5 kg gasförmiges TiCl4 gemischt
mit 0,16 kg gasförmigem AlCI., mit einer Temperatur von 250" C eingeleitet. Gleichzeitig wurden
bei 215,2 Nm1Vh Luft von 750° C eingeleitet.
Durch die Zuleitung 6 wurden in bestimmten Abständen geringe Mengen Korundsand (Korngröße
0,3 mm) in den Entladungsraum 3 eingeführt. Der Brenner wurde mit einer Spannung von 2 KV und
3.1 A botrieben. Dadurch stellte sich im Nachrcaktionsrohr
5 eine Reaktionstemperatur von 1105° C ein.
In den nachgcschalteten Apparaturen fielen stündlich
9,2 kg eines lockeren TiOj in Rutilform an, dessen Korngröße zwischen 0,2 und 0,3 μ lag. Es zeigte
einen ausgezeichneten Weißgrad, sehr gutes Deck- und Aufhellvermögen und gute Dispergierbarkeit.
Die Zusammensetzung des Abgases betrug 30,2 V» Cl1, 2,7·/. Oj, 67,0 ·/. Nt und Spuren HCl.
In die Apparatur nach A b b. 1 wurden durch 7 stündlich 38 kg gasförmiges TiCl4 von 400° C zugleich
mit 270 g gasförmigem AlCl, eingeleitet. Durch 2 wurden 6.7 Nm' 'h O4 von Raumtemperatur
cinpcblascn. Zwischen den Elektroden 1 und 4 brannte ein Lichtbogen mit einer Leistung von
7.2 kW. Dabei stellte sich im anschließenden Nachrcaktionsrohr
5 eine Temperatur von 1060" C ein. Durch 6 wurde hin und wieder Korundsand mit einer
Korngröße von etwa 0,3 mm in den Entladungsraum 3 eingeführt. In den nachgeschalteten Zyklonen
und Staubfiltern fielen stündlich im Durchschnitt 15,7 kg TiOj von sehr einheitlicher Korngröße an.
Das Pigment hatte ausgezeichnetes Aufhell- und Deckvermögen und einen hervorragenden Weißgrad.
Seine Dispergierbarkeit in organischen Medien war überdurchschnittlich. Die Zusammensetzung des Ab-S
gases betrug 79,5 V» Cl2, 20 V« Ot, Spuren TiO4.
Claims (3)
1. Verfahren zur Durchführung von Gasphasenreaktionen
bei Temperaturen über 600rC
ίο zur Herstellung von zumindest einem unter normalen
Bedingungen festem Reaktionsprodukt, insbesondere zur Herstellung von TiOä durch
Gasphasenoxydation von TiCl4, bei dem "die Reaktionspartner
nach Vorerhitzung auf Tempera-
ij türen zwischen 250 und 800 C tangential bzw.
axial in eine konische sich in Strömungsrichtung verengende Reaktionskammer eingeblasen werden,
an deren Innenwand abriebfeste und chemisch inerte Körper in kreisender Bewegung ge-
•o halten werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Aufheizung der Reaktionspartner auf an
sich bekannte Reaktionstemperaturen von 800 bis 2000° C durch Zufuhr von elektrischer Energie
unter Anlegen einer hohen Spannung, vor-
»5 zugsweise von 1 bis 10 kV, sowie die Reaktion gleichzeitig in der Brennkammer erfolgen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Reaktionspartner zumindest teilweise vor Eintritt in die Reaktionskammer
vermischt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß rückgeführtes Reaktionsgas
als Treibgas für ditJ abriebfesten Inertkörper verwendet
wird.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Französische Patentschrift Nr. 1 355 691.
Französische Patentschrift Nr. 1 355 691.
In Betracht gezogene ältere Patente:
Deutsche Patente Nr. 1 222 896, 1 206 399.
Deutsche Patente Nr. 1 222 896, 1 206 399.
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