CZ2001884A3 - Způsob elektrolytického moření - Google Patents
Způsob elektrolytického moření Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2001884A3 CZ2001884A3 CZ2001884A CZ2001884A CZ2001884A3 CZ 2001884 A3 CZ2001884 A3 CZ 2001884A3 CZ 2001884 A CZ2001884 A CZ 2001884A CZ 2001884 A CZ2001884 A CZ 2001884A CZ 2001884 A3 CZ2001884 A3 CZ 2001884A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- pickling
- electrolytic
- ions
- solution
- anode
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 238000005554 pickling Methods 0.000 title claims abstract description 45
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 75
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 12
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims abstract description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 46
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 23
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910001447 ferric ion Inorganic materials 0.000 claims description 18
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910001448 ferrous ion Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 10
- 238000002161 passivation Methods 0.000 claims description 10
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 9
- -1 austenitic type Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 3
- 229940075397 calomel Drugs 0.000 claims description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 2
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 150000004965 peroxy acids Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000008373 pickled product Nutrition 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 36
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 29
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 6
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 5
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 4
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 3
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- CPJSUEIXXCENMM-UHFFFAOYSA-N phenacetin Chemical compound CCOC1=CC=C(NC(C)=O)C=C1 CPJSUEIXXCENMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N ethylene glycol Natural products OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical group 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 description 1
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- RUTXIHLAWFEWGM-UHFFFAOYSA-H iron(3+) sulfate Chemical compound [Fe+3].[Fe+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O RUTXIHLAWFEWGM-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 229910000359 iron(II) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000360 iron(III) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000028161 membrane depolarization Effects 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000002736 nonionic surfactant Substances 0.000 description 1
- 229960003893 phenacetin Drugs 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000006076 specific stabilizer Substances 0.000 description 1
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 1
- 239000002341 toxic gas Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
- C25F1/00—Electrolytic cleaning, degreasing, pickling or descaling
- C25F1/02—Pickling; Descaling
- C25F1/04—Pickling; Descaling in solution
- C25F1/06—Iron or steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
Způsob elektrolytického moření
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu mořeni a povrchové úpravy produktů z oceli, válcované za studená, zejména z nerezové oceli austenitického, ferritického a martensitického typu, oceli, vyrobené duplexním způsobem, superaustenitické a superferritické oceli a zvláštních slitin niklu a niklu a chrómu.
Jde o kontinuální postup, který zahrnuje řadu stupňů, z nichž alespoň jeden spočívá v elektrolytickém zpracování na linkách, v nichž materiál, určený k moření může být předběžně zpracován v lázni, obsahující roztavené soli.
Dosavadní stav techniky
Pro moření nerezových ocelí, válcovaných za studená a podrobených tepelnému zpracování nebo žíhání, je známa celá řada elektrolytických způsobů mořeni.
V patentovém spisu DE-A-19624436 se popisuje způsob elektrolytického moření, přiněmž se jako kyselina používá pouze kyselina chlorovodíková spolu s chloridem železitým v koncentraci 30 až 120 g/1. Pás oceli, který má být mořen prochází mezi dvojicí elektrod, z nichž každá je uložena na jedné straně pásu, elektrody každé dvojice mají stejnou polaritu. Uspořádání elektrod je katoda-anoda-katoda-katoda-anoda-katoda, takže základní jednotka je představována ternární sekvencí katoda-anoda2 ···· ·· ·· ··· ·· ···
-katoda. Hustota proudu je přibližně 3 až 40 A/dm2.
Teplota při zpracováni je 50 až 95 °C.
Patentový spis DE-C-3937438 popisuje způsob mořeni při použiti roztoku, který obsahuje 5 až 50 g/1 HF a až 150 g/1 železitých jontů. Reoxidace Fe2+ na Fe3+ se provádí elektrolyticky tak, že materiál, určený k moření má být v roztoku anodou proti katodové protielektrodě nebo představuje tank pro moření sám katodu. Hustota anodového proudu je v rozmezí 0,1 až 1 A/dm2.
EP-A-838542 popisuje způsob, při němž ocelový pás prochází vertikálně mezi dvojicí protielektrod. Užívá se neutrální elektrolyt, tvořený síranem sodným v koncentraci 100 až 350 g/1, hustota proudu je v rozmezí 20 až 250 A/dm2.
Mezinárodní přihláška WO 98/26111 popisuje způsob moření oceli a titanových slitin při použití roztoků na bázi síranových iontů a fluorovodíků s obsahem Fe3+ nebo Ti4+ jako oxidačních činidel, vytvářených v průběhu postupu elektrolytickou oxidací odpovídajících redukovaných kationtů.
EP-A-763609 popisuje elektrolytické moření nerezové oceli při použití řady komor se střídavými anodami a katodami jako protielektrodami. Základem elektrolytického roztoku je kyselina sírová.
Podle JP 95-130582 se užije při moření elektrolytický roztok, jehož základem je kyselina sírová v množství 20 až 400 g/1, roztok obsahuje dusičnany a/nebo sírany pro moření nerezové oceli.
• · · · ·· · · · · ·· • · · · ··· · · · ··· · · ·· · · ·
Známé postupy jsou obecně založeny na některé z následujících technologií nebo na jejich kombinacích:
a) počáteční zpracování v roztavených solích k odstranění okují a některých nečistot s následujícím elektrolytickým mořením v roztocích na bázi kyseliny dusičné a na konec s chemickým zpracováním v roztoku kyseliny dusičné nebo ve směsi kyseliny dusičné a fluorovodíkové podle typu zpracovávaného materiálu,
b) počáteční elektrolytické zpracování v síranech s následným chemickým zpracováním v kyselině dusičné nebo ve směsi kyseliny dusičné a fluorovodíkové,
c) počáteční elektrolytické zpracování v roztoku neutrálních síranů a pak druhé elektrolytické zpracování v roztocích kyseliny dusičné a na konec chemické zpracování v roztocích směsi kyseliny dusičné a fluorovodíkové.
Diagram na obr. 1 je schematickým znázorněním elektrolytické jednotky pro kontinuální zpracování pásu nerezové oceli, tato jednotka je vhodná i provádění způsobu podle vynálezu. Systém je tvořen sledem různých elektrolytických jednotek, v nichž se střídají protielektrody s katodovou funkcí s protielektrodami s anodovou funkcí, přičemž všechny tyto elektrody jsou upraveny podél pásu oceli. Při průchodu pásu různými elektrolytickými jednotkami dochází pokaždé k indukci s opačnou polaritou než při průchodu předchozí dvojicí elektrod.
Na obr. 1 je hladina roztoku označena L, podpůrné válce jsou označeny R a válec, sloužící k ponoření pásu oceli je označen R'.
• · · · ·· ···· · · ···· · · · · · · • · · « · · · · · ·
Jako materiál pro anodové protielektrody v lázni se užívá železná litina nebo olovo nebo jiný materiál, který je odolný proti korozi při použití jako anoda. Pro katodové protielektrody se obvykle užívá nerezová ocel.
Hustota proudu v pásu oceli při anodové polarizaci se může měnit v širokém rozmezí, například 2 až 40 a zvláště 3 až 30 A/dm2. Hustota proudu v pásu nerezové oceli při katodové polarizaci se bude měnit v závislosti na poměru mezi katodovým a anodovým povrchem pásu, který je obvykle v rozmezí 1:2 až 1:6.
Hustota katodového proudu bude v důsledku toho větší než hustota anodového proudu, a to 2 až 6krát větší.
Elektrolytické zpracování v kyselině dusičné nebo v neutrálních síranech při svrchu popsané technologii představuje základní stupeň moření, který umožní získání materiálu s požadovanými povrchovými vlastnostmi.
Při svrchu popsaných postupech je možno při použití roztoků kyseliny dusičné při postupu (a) nebo (c) dosáhnout velmi dobré úpravy povrchu oceli, vznikají však dobře známé problémy se znečištěním životního prostředí vzhledem k emisi toxických plynů typu NOX a vzhledem k přítomnosti vysoké koncentrace dusičnanových iontů v odpadních vodách. V případě moření uvedených materiálů výlučně chemickými postupy, jako tomu je v případě ferritických, martensitických a austenitických ocelí po válcování za horka již byly tyto problémy vyřešeny tak, že se při jejich moření neužívá kyselina dusičná, příslušné postupy jsou popsány například v patentových ···· 9 · · · · · · • · · · · ·· · · · *
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9 9
9999 99 99 999 99 999 spisech EP 505606 a EP 582121. Náhrada kyseliny dusičné v elektrolytických postupech, typických pro svrchu uvedené postupy (a) a (c) , dosud nebyla vyřešena.
Podstata vynálezu
Vynález navrhuje nahradit elektrolytické zpracováni s použitím kyseliny dusičné nebo jiných anorganických kyselin zpracováním při použiti roztoků na bázi kyseliny sirové a železitých iontů s následným konečným zpracováním pasivací podle typu zpracovávaného materiálu.
Použití roztoků na bázi kyseliny sírové a železitých iontů jako elektrolytické lázně umožňuje dosáhnout následujících výsledků:
1. vyloučeni použití kyseliny dusičné a tím odstranění problémů, spojených s nečištěním životního prostředí,
2. výhodnější vlastnosti výsledného povrchu ve srovnání s vlastnostmi, dosažitelnými při zpracování roztokem kyseliny dusičné,
3. rychlost moření, která je stejná nebo vyšší než při elektrolytickém zpracování s použitím roztoků kyseliny dusičné.
Podstatu vynálezu tedy tvoří elektrolytické moření, které se provádí bez použití kyseliny dusičné v roztoku, který obsahuje kyselinu sírovou a železité ionty Fe3+, při dosažení moření a pasivace stejné úrovně jako při elektrolytických postupech s roztokem kyseliny dusičné a při dosažení stejné kvality výsledného povrchu.
Použitý elektrolytický roztok obsahuje kyselinu sírovou v koncentraci 20 až 140, s výhodou 40 až 100 g/1 ·· ·· ······ tt · • · · · ··· ···· • ·· φ φφφφ φ φ φ φ φ φφφ φ φφφ φ · • · · φ · ···· θ ···· · · · · · φ · φφ φφφ a železité ionty Fe3+ v koncentraci 15 až 80, s výhodou 20 až 50 g/1.
Množství kyseliny sírové je množství volné kyseliny, které je možno zjistit například titrací s použitím baze nebo analýzou vodivosti ve zředěném roztoku při použití kalibrační křivky. Toto množství má být udržováno v průběhu celého postupu postupným přidáváním kyseliny sírové při jejím spotřebování z lázně tvorbou síranů kovů, například síranu železnatého a železitého, nikelnatého, chromitého a síranů dalších kovů.
Elektrolytický postup se provádí známým způsobem, například některým ze způsobů, popsaných ve stati, týkající se dosavadního stavu techniky. Pokud jde o podmínky postupu, klade se zvláštní důraz na skutečnost, že výrobek, který má být mořen, prochází zařízením kontinuálně, například ve formě pásu a představuje postupně katodu a anodu podle polarity protielektrod, určené vloženým elektrickým napětím. Polaritu je nutno vystřídat alespoň dvakrát. V konečné fázi produkt s výhodou představuje anodu tak, aby bylo možno dosáhnout příslušné pasivace zpracovávaného povrchu.
Při průchodu mořicím tankem je produkt podrobem anodovému zpracování po celkovou dobu v rozmezí 5 až 15 sekund.
V případě elektrolytického moření v roztocích, obsahujících kyselinu dusičnou podle známých postupů dochází při anodové polarizaci k působení v transpasivní oblasti při napětí vyšším než při vývoji kyslíku (přibližně 1200 mV vzhledem ke standardní vodíkové
9··· 9 9 9 · · * · ··· · 9999 9 9 9 • 9 999 9 9 9 9 9 9
7*··· ·· ·· ·*·* ·9 * 999 elektrodě, jak je znázorněno na obr. 2). Napětí A se srovnává s potenciodynamickou křivkou na obr. 5 a zpracováni povrchu je velmi homogenní.
Mimo elektrické pole zůstává povrch oceli pasivní, jak je znázorněno na obr. 2, napětí LC1 a LC2 pro „volnou korozi.
Na obr. 2, 3 a 4 znamená A potenciály při anodové polarizaci a C znamená potenciál při katodové polarizaci, kdežto LC1 a LC2 znamenají potenciály vně elektrického pole po anodové a katodové polarizaci.
Způsob, znázorněný na obr. 2 byl prováděn v roztoku kyseliny dusičné s koncentrací 10 % hmotnostních. Postup z obr. 3 byl prováděn v roztoku kyseliny sírové s koncentrací 10 % hmotnostních a postup na obr. 4 byl prováděn v roztoku kyseliny sírové s koncentrací 10 % hmotnostních a s obsahem 3 % hmotnostní Fe3+.
Náhrada kyseliny dusičné kyselinou sírovou neumožní sama o sobě dosáhnout vysoké kvality povrchu, zejména pokud jde o lesk a možnost pasivace. Při anodové polarizaci v roztocích kyseliny sírové zůstává napětí po dlouhou dobu v oblasti transpasivního rozpouštění tak, jak je znázorněno na obr. 3, napětí A ve srovnání s příslušnou potenciodynamickou křivkou z obr. 3. Tím je určována rychlost rozpouštění, která je obecně vyšší.
Mimo to je kyselina sírová vně elektrického pole, to znamená mimo plochu, přivrácenou k elektrodám, agresivní. Potenciály pro volnou korozi po katodové polarizaci LC2, znázorněné na obr. 2, je možno nalézt ve skutečnosti v ♦ · ♦· Μ ··»» ·· · • · · · ··« · · · · • ·· · ·«·· 9 · · * · · · · · · » « · * g···· ·· ·· ·»· «· «·· anodové rozpouštěcí oblasti, jak vyplývá ze srovnání mezi hodnotou LC2 a potenciodynamickou křivkou pro kyselinu sírovou z obr. 5. Za těchto podmínek není zpracování homogenní a výsledkem je drsnost a snížený lesk zpracovávaného povrchu.
Na druhé straně je kyselina dusičná pasivující a potenciály LC1 a LC2 na obr. 2 je možno nalézt v pasivní oblasti při srovnávání s potenciodynamickou křivkou pro kyselinu dusičnou z obr. 5. V důsledku toho při zpracování samotnou kyselinou sírovou dochází ke ztrátě materiálu a v důsledku toho není výsledný povrch lesklý a je drsný. Mimo to se mohou vytvořit oblasti, v níž se ukládají sírany, k tomu dochází zvláště v případě zpracování nerezových ocelí ferritického typu.
Současná přítomnost kyseliny sírové a železitých iontů jako oxidačních činidel podle vynálezu určuje pasivitu povrchu ocelového pásu vně elektrického pole, jak je zřejmé z potenciálů LC1 a LC2 na obr. 4 ve srovnání s odpovídající křivkou z obr. 5, kdežto v transpasivní oblasti dochází k anodovému zpracování stejně jako v případě použití kyseliny dusičné, jak je zřejmé z obr. 2, 4 a 5. Moření v roztocích kyseliny sírové s obsahem železitých iontů tedy vede k chemickofyzikálním a elektrochemickým podmínkám, srovnatelným s podmínkami při moření kyselinou dusičnou, přičemž výsledky jsou alespoň ekvivalentní.
Při použití roztoků podle vynálezu je možno dosáhnout kinetiky moření, která je alespoň srovnatelná s kinetikou při použití kyseliny dusičné, a to z následujících důvodů:
•· · 9 9 · 9 · «· *
99 9 9 9 9 « * · ·
999 · 9 9 · · 9 * · ^· · · 9 · · · · 9 9 9 9 9 99 9
a) při anodovém zpracování je kinetika rozpouštění kyseliny sírové a trojmocného železa vyšší než kinetika rozpouštění kyseliny dusičné (obr. 5) ,
b) při katodové fázi je vývoj vodíku podle reakce 2H+ + 2e“ y H2 větší v roztoku kyseliny sírové a trojmocného železa než v roztoku kyseliny dusičné vzhledem k depolarizaci při redukci dusičnanů.
Při vývoji vodíku dochází také k mechanickému působení a tím k přípravě povrchu pro rovnoměrnější anodové zpracování.
Při moření v roztoku kyseliny sírové s železitými ionty dochází ke vzestupu koncentrace železnatých iontů Fe2+. Tuto koncentraci železnatých iontů je nezbytné řídit alespoň částečnou reoxidací těchto iontů na ionty železité, tak aby koncentrace železitých iontů byla udržována na hodnotě v rozmezí 15 až 70, s výhodou 15 až 40 g/1, poměr Fe3+/Fe2+ má být udržován na hodnotě vyšší než 1, s výhodou vyšší než 3 a současně nemá koncentrace železnatých iontů převyšovat 10 g/1. Oxidace želaznatých iontů na ionty železité může být uskutečněna chemicky, s výhodou při použití peroxidu vodíku nebo při použití perkyselin nebo jejich solí. K oxidaci může také docházet ve zvláštní elektrolytické komoře, například podle mezinárodní přihlášky WO 97/43463. Konečně může k oxidaci docházet při použití vzduchu nebo kyslíku v katalytických systémech, například podle DE 19755350.8.
V případě chemické oxidace s použitím peroxidu vodíku může být peroxid přiváděn kontinuálně nebo diskontinuálně přímo do tanku nebo s výhodou do
Φ Φ · Φ ΦΦΦ · ♦ φ φ
ΦΦΦ · Φ φ Φ Φ Φ Φ ·
ΦΦ ΦΦΦ Φ ΦΦΦ · Φ
10··· ··* *··’···’ *·♦’ ··· recirkulační trubice vně tanku tak, aby bylo možno co nejvíce zvýšit výtěžek reakce. Výtěžek oxidační reakce je možno zvýšit pomocí stabilizátorů, specifických pro peroxid vodíku, jako je fenacetin, sekundární nebo terciární alifatické alkoholy, glykoly, glykolethery, ethoxylované nebo ethopropoxylované neiontové povrchově aktivní látky, blokované na koncovém atomu vodíku.
Elektrolytický roztok je popřípadě možno míchat, například pomocí oběhového čerpadla nebo přívodem vzduchu. Při míchání roztoku je možno dosáhnout té výhody, že se odstraní plyn, vytvořený na spodní straně ocelového pásu.
Elektrolytický roztok se při provádění způsobu podle vynálezu udržuje na teplotě 15 až 60, s výhodou 15 až 40 °C. V případě, že se roztok udržuje pomocí výměníku tepla na teplotě v rozmezí 15 až 40 °C, je možno vytvořit výsledný lesklý povrch se schopností odrazu světla, dokonalejší než je možno získat při použití kyseliny dusičné. Při provádění způsobu podle vynálezu se neliší použité zařízení ani hustota proudu od zařízení a hustoty proudu při použití kyseliny dusičné. Avšak pokud jde o hustotu proudu, umožňuje výsledný vzestup rychlosti rozpouštění při provádění způsobu podle vynálezu použití i nižších hodnot. Dobrých výsledků je možno dosáhnout i při hustotě proudu na pásu oceli v anodové polarizační oblasti přibližně 3 A/dm2.
Při celkovém zpracování oceli je možno elektrolytický způsob podle vynálezu s výhodou kombinovat se známým předběžným zpracováním, například působením roztavených solí, zejména typu KOLENE při teplotě 450 až • · · · ♦· · ·«· «· ·····♦< *«· • · · · · · ♦ 9 · * ···· ·9 ·· «·« * tt *
500 °C.
Pokud jde o zpracováni po elektrolytickém mořeni, je možno použit podle vynálezu následující postupy:
- roztok kyseliny sírové s obsahem 10 až 90 g/1 této kyseliny a stabilizovaného peroxidu vodíku v množství 3 až 20 g/1 v případě nerezové oceli ferretického typu,
- roztok kyseliny sírové s obsahem této kyseliny 50 až 200 g/1, HF v množství 10 až 40 g/1 a iontů Fe3+ a Fe2+ při poměru Fe3+/Fe2+ větším nebo rovném 1,5 v případě austenitických ocelí a superslitin.
Svrchu uvedená koncentrace kyseliny sírové a fluorovodíkové se vztahuje na volné kyseliny a nikoliv k celkovému množství aniontů SO4 2- a F“. Mimo to by se celkové množství volné kyseliny, to znamená souhrnné množství kyseliny sírové a fluorovodíkové mělo pohybovat v rozmezí 1,5 až 6,0 ekvivalentů/1.
Aby bylo možno zvýšit kinetiku moření v elektrolytické lázni s obsahem kyseliny sírové a železitých iontů podle vynálezu, je vhodné přidat chloridové ionty, zejména v případě zpracování ferretických nerezových ocelí,a to v koncentraci 1 až 20 g/1, také v případě austenitických nebo supernerezových ocelí nebo superslitin je výhodné přidávat fluoridové ionty v koncentraci 1 až 20 g/1.
Při celkovém popisu postupu moření podle vynálezu je například možno použít různé cykly v závislosti na typu zpracovávané oceli:
A) Ferritické oceli, válcované za studená ·· ·· ·· ♦··· 99
9 9 9 9 9 9 9 9 9
99 99 999 99
9 9 9 9 9 9 99 lž..... ·· ··· **··*
A.l Předběžné zpracování k odstranění okují v lázni s roztavenými solemi (například Kolene) při teplotě 450 až 500 °C,
A.2 Elektrolytické moření podle vynálezu,
A.3 Omytí vodou
A. 4 Konečná pasivace podle vynálezu v roztoku, obsahujícím 10 až 90 g/1 kyseliny sírové a 3 až 20 g/1 stabilizovaného peroxidu vodíku při teplotě místnosti.
B) Austenitické oceli, válcované za studená
B. l Předběžné zpracování stejně jako A.l
B.2 Elektrolytické moření podle vynálezu
B.3 Omytí vodou
B.4 Chemické moření pro výslednou úpravu povrchu a pasivaci podle vynálezu při použití roztoku, který obsahuje 50 až 200 g/1 kyseliny sírové, 10 až 40 g/1 kyseliny fluorovodíkové a ionty Fe3+ a Fe2+ při poměru Fe3+/Fe2+ větším než 1 při teplotě 40 až 65 °C
B. 5 Omytí vodou
C) Ferritické oceli, válcované za studená
C. l Předběžné zpracování a moření v elektrolytické lázni podle vynálezu, popřípadě obsahující chloridové ionty (HC1) v koncentraci 0 až 20 g/1
C.2 Omytí vodou
C.3 Chemické noření nebo úprava povrchu a pasivace stejně jako v A4
C. 4 Omytí vodou
D) Austenitické oceli, válcované za studená
D. l Předběžné zpracování a moření v elektrolytické lázni podle vynálezu, popřípadě obsahující fluoridové ionty (HF) v koncentraci 1 až 20 g/1 • ·
D.2 Omyti vodou
D.3 Chemické mořeni pro úpravy povrchu a pasivaci stejně jako v B.4 při teplotě 60 °C
D.4. Omyti vodou
Přiklad provedeni vynálezu
Elektrolytické mořeni podle vynálezu bude popsáno na zpracováni kontinuálního pásu nerezové oceli ferritického typu (série 400), válcované za studená se šířkou 1200 mm, pás byl předem zpracován pomocí roztavených solí jako ve stupni A. 1.
Použité elektrolytické zařízení je schematicky znázorněno na obr. 1. Zařízení je tvořeno pravoúhlým tankem, v němž je dráha pro styk pásu oceli s roztokem dlouhá 17,5 m.
Na obr. 1 je znázorněna pouze první základní elektrolytická jednotka (modul), do níž se přivádí elektrický proud s intenzitou 3700 A. Tato jednotka je následována druhou podobnou jednotkou, do níž se přivádí proud s intenzitou 2100 A.
Ve znázornění na obr. 1 je v první elektrolytické oblasti E.1 katodová protielektroda tvořena pravoúhlou deskou, uloženou pod pásem oceli, přičemž hrana této desky, rovnoběžná s pásem oceli je dlouhá 1200 mm a druhá hrana (šířka) je dlouhá 1760 mm.
Podobná deska, která má rovněž funkci katodové protielektrody, je uložena nad pásem oceli.
♦ · ♦ * · · * · φ φφφ
♦φ φφφ
Ve druhé elektrolytické oblasti E.2 je na protielektrodu s funkcí anody vloženo vyšší napětí než na protielektrodu E.1. Ocelový pás bude tedy v části, přivrácené k anodové protielektrodě E.2 představovat katodu.
Anodová protielektroda E.2 je tvořena dvěma pravoúhlými deskami, z nichž jedna se nachází nad pásem oceli a druhá pod ním, přičemž šířka desky je vždy 1760 mm a hrana, rovnoběžná s pásem oceli, má délku 600 mm.
Ve třetí elektrolytické oblasti E.3 má protielektroda stejnou funkci jako protielektroda v oblasti E.1 a má stejné geometrické vlastnosti.
Rychlost průchodu pásu je přibližně 33 m/min, doba styku s roztokem je 32 sekund, celková doba anodového zpracování pásu oceli je přibližně 9 s.
Lázeň je vybavena anodovými protielektrodami z odlitého křemíkového železa a nerezové oceli a katodová protielektroda je vyrobena z nerezové oceli a je vybavena výměníkem tepla k rozptylu tepla, které se vyvíjí v průběhu celého postupu.
Elektrolytický roztok v množství přibližně 30 000 litrů se udržuje při průchodu pásu oceli na teplotě 18 až 26 °C chlazením pomocí výměníku tepla, obsah kyseliny sírové se udržuje v rozmezí 40 až 50 g/1 a množství železitých iontů se udržuje v rozmezí 30 až 32 g/1, přičemž množství železnatých iontů se udržuje na koncentraci nejvýš 10 g/1 oxidací na železité ionty ·· ·Φ·Φ ♦ φ φ φφφ
působením peroxidu vodíku, který se do lázně periodicky přidává.
Na konci pokusu byl obsah železnatých iontů v lázni 8,8 g/1 a poměr Fe3+/Fe2+ byl přibližně 3,5 při celkovém obsahu železa přibližně 41 g/1.
Z provedené zkoušky je možno uzavřít, že navržený systém pracuje s dobrými výsledky při řízení intenzity proudu, procházející modulem na hodnotě, odpovídající hustotě proudu na pásu v oblasti anodové polarizace přibližně 6,4 A/dm2.
Hustota proudu na pásu v oblasti katodové polarizace je dvojnásobná, to znamená přibližně 12,8 A/dm2 vzhledem k tomu, že celkový povrch katodově polarizovaného pásu tvoří přibližně polovinu povrchu anodově polarizovaného pásu.
Do druhé elektrolytické jednotky se přivádí proud s intenzitou 2100 A, hustota proudu na pásu bude přibližně 3,64 A/dm2 v anodové oblasti a 7,28 A/dm2 v katodové oblasti.
Celkové množství železa v roztoku v průběhu celého postupu je výsledkem množství železa, přiváděného do lázně zpracovávaným ocelovým pásem, množství železa, které je z lázně odstraněno spolu s kapalinou, lnoucí na pásu, vystupujícím z lázně a železa, které je vylučováno částečným odváděním roztoku v průběhu postupu tak, aby celkové množství železa nebylo příliš vysoké.
44 ·«♦· 44 · *444 444 4*44 • »· 4 4 444 *44
444 4 4**4 4
4 4 4 4 4444
...............
Svrchu uvedený pokus trval kontinuálně přibližně 8 dnů. Zpracovávaný materiál měl hmotnost 1486,4 tuny, což odpovídá ploše 394 886 m2.
Spotřeba peroxidu vodíku, přepočítáno na 100% peroxid, byla 1464 kg a spotřeba 65% kyseliny sírové byla 7785 kg.
Po výstupu z elektrolytického tanku přechází pás kontinuálně do tanku se stejnými rozměry k pasivačnímu zpracování za podmínek, uvedených ve stupni A.4. Toto zpracování trvalo přibližně 30 sekund. Redox potenciál lázně zůstával vyšší než +500 mV ve srovnání se standardní kalomelovou elektrodou SCE. Spotřeba peroxidu vodíku, přepočítáno na 100% peroxid, byla 112 kg a spotřeba 65% kyseliny sírové byla 900 kg.
Claims (22)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob elektrolytického mořeni nerezových ocelí ferritického martensitického, austenitického typu, ocelí, vyrobených duplexovým postupem, superaustentických a superferritických ocelí nebo superslitin na bázi niklu nebo směsi niklu a chrómu, při němž se mořený materiál vede jednou nebo větším počtem elektrolytických jednotek, obsahujících mořicí roztok a opatřených dvojicí elektrod, z nichž každá se nachází na jedné straně zpracovávaného materiálu, přičemž elektrody každé dvojice mají tutéž polaritu a polarita sousedního páru elektrod je opačná, vyznačující se tím, že vodný roztok obsahuje- 20 až 140 g/1 kyseliny sírové,- 15 až 80 g/1 železitých iontů,- ionty Fe2+ v množství, při němž je poměr Fe3+/Fe2+ větší než 1.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že mořicí roztok obsahuje kyselinu sírovou v množství 40 až 100 g/1.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že železité ionty jsou v mořicím roztoku obsaženy v množství 20 až 50 g/1.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že železnaté ionty jsou v roztoku přítomny v množství, odpovídajícím poměru Fe3+/Fe2+ vyššímu než 3.99 9999
- 5.Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící s e999·9 9 99 •999 999 991S.....tím, že poměr železitých a železnatých iontů se udržuje na požadované hodnotě elektrolytickou oxidací, katalytickou oxidací.při použití kyslíku nebo plynu s obsahem kyslíku nebo přidáváním oxidačních činidel ze skupiny peroxid vodíku, perkyseliny a persoli.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplota roztoku je 15 až 60 °C.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplota roztoku je 15 až 40 °C.
- 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se poměr železitých a železnatých iontů řídí přidáváním stabilizovaného peroxidu vodíku.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že se přidávání peroxidu vodíku uskuteční systémem, zajišťujícím okamžité smísení peroxidu vodíku s roztokem k moření, takže se zvyšuje výtěžek oxidace železnatých iontů na železité ionty.
- 10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že použitými systémy jsou s výhodou:a) recirkulační trubice, opatřené oběhovými čerpadly,b) přívodní trubice s použitím vzdušného nebo kapalného venturiho systému, c) přívod pomocí kolejnic, opatřených rozstřikovacími tryskami.
- 11. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že na zpracovávaném materiálu je celkový povrch s anodovou funkcí 2 až 6x větší než povrch s katodovou funkcí .♦ · ♦· • 9 9 « • ΦΦ
- 12. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se produkt z nerezové oceli střídavě mění na funkci anody a katody a stanoví se křivka napětí v průběhu času podle diagramu na obr. 4, přičemž hodnoty napětí jsou vztaženy ke standardní kalomelové referenční elektrodě SCE.
- 13. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se do mořicí lázně přidávají chloridové ionty v množství 1 až 20 g/1.
- 14. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se do mořicí lázně přidávají fluoridové ionty v množství 1 až 20 g/1.
- 15. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že je následován pasivací a/nebo mořením v závislosti na použitém materiálu, přičemž toto následné zpracování se provádí podle následujících dvou alternativ:a) ponoření do vodného roztoku kyseliny sírové s obsahem volného peroxidu vodíku v množství 3 g/1 nebo vyšším v případě nerezových ocelí ferritického a martensitického typu,b) ponoření do roztoku kyseliny sírové, kyseliny fluorovodíkové a směsi železitých a železnatých iontů v případě nerezových ocelí austenitického typu, ocelí, vyrobených duplexním postupem, superaustenitických a superferritických ocelí a superslitin na bázi niklu nebo směsi niklu a chrómu.• · ♦ φ*·
- 16. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že se užije roztok, obsahující 10 až 90 g/l kyseliny sírové a 3 až 20 g/l stabilizovaného peroxidu vodíku.
- 17. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že'se užije roztok, který obsahuje 50 až 200 g/l kyseliny sírové, 10 až 40 g/l kyseliny fluorovodíkové a železité a železnaté ionty v poměru vyšším než 1,5, přičemž koncentrace jsou přepočítány na volné kyseliny a celkové množství volných kyselin, to znamená kyseliny sírové a kyseliny fluorovodíkové, je v rozmezí 1,5 až 6,0 ekvivalentů/1.
- 18. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že hustota proudu mořeného materiálu na oblasti ve funkci anody je v rozmezí 2 až 40 A/dm2.
- 19. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že hustota proudu mořeného produktu ve funkci anody je v rozmezí 3 až 30 A/dm2.
- 20. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í m, že při výstupu ocelového výrobku mezi poslední dvojicí elektrod před výstupem z elektrolytické lázně má výrobek funkci anody.
- 21. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při průchodu ocelového výrobku kontinuálně elektrolytickým tankem je výrobek podroben anodovému zpracování po dobu celkem 5 až 15 sekund.• · • 9
- 22. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při průchodu ocelového výrobku kontinuálně elektrolytickým tankem prochází výrobek mezi dvojicemi elektrod, upravenými ve sledu katoda/anoda/katoda v každé elektrolytické jednotce.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT1998MI001998A IT1302202B1 (it) | 1998-09-11 | 1998-09-11 | Processo di decapaggio elettrolitico con soluzioni esenti da acidonitrico. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2001884A3 true CZ2001884A3 (cs) | 2001-09-12 |
Family
ID=11380708
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2001884A CZ2001884A3 (cs) | 1998-09-11 | 1999-09-02 | Způsob elektrolytického moření |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6565735B1 (cs) |
EP (1) | EP1115917B1 (cs) |
JP (1) | JP2002525429A (cs) |
KR (1) | KR100650961B1 (cs) |
AT (1) | ATE219170T1 (cs) |
AU (1) | AU5744599A (cs) |
BR (1) | BR9913573A (cs) |
CA (1) | CA2343778A1 (cs) |
CZ (1) | CZ2001884A3 (cs) |
DE (1) | DE69901846T2 (cs) |
ES (1) | ES2181472T3 (cs) |
IT (1) | IT1302202B1 (cs) |
MX (1) | MXPA01002518A (cs) |
WO (1) | WO2000015880A1 (cs) |
ZA (1) | ZA200101948B (cs) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1317896B1 (it) * | 2000-08-10 | 2003-07-15 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Metodo di decapaggio elettrolitico continuo di prodotti metallici concelle alimentate a corrente alternata. |
ITRM20010223A1 (it) * | 2001-04-24 | 2002-10-24 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Metodo per la descagliatura elettrolitica continua di acciai inossidabili in presenza di effetti indiretti del passaggio di corrente. |
DE10160318A1 (de) | 2001-12-07 | 2003-06-18 | Henkel Kgaa | Verfahren zum Beizen von martensitischem oder ferritischem Edelstahl |
ITRM20010747A1 (it) * | 2001-12-19 | 2003-06-19 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento a ridotto impatto ambientale e relativo impianto per descagliare, decapare e finire/passivare, in modo continuo, integrato e fl |
ES2350095T3 (es) * | 2002-10-15 | 2011-01-18 | HENKEL AG & CO. KGAA | Solución y procedimiento de decapado para acero inoxidable. |
US8012338B2 (en) * | 2006-02-10 | 2011-09-06 | Syracuse University | Method for preparing biomedical surfaces |
JP5212933B2 (ja) * | 2007-09-18 | 2013-06-19 | 国立大学法人 東京医科歯科大学 | 硬組織接触具用材の製造方法、及び硬組織接触具 |
CN102203324B (zh) * | 2008-11-14 | 2013-09-04 | Ak钢铁资产公司 | 用含三价铁离子的酸性酸洗溶液酸洗硅钢的方法 |
KR101289147B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-07-23 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판을 제조하기 위한 친환경 고속 산세 프로세스 |
JP5757745B2 (ja) * | 2011-02-09 | 2015-07-29 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼帯の脱スケール用電解酸洗法 |
TWI452181B (zh) * | 2011-09-26 | 2014-09-11 | Ak Steel Properties Inc | 在氧化、電解酸浴中之不銹鋼酸漬法 |
ITMI20130493A1 (it) | 2013-03-29 | 2014-09-30 | Tenova Spa | Metodo per trattare in continuo la superficie di un laminato di acciaio inossidabile in una soluzione a base di acido solforico |
ITMI20130494A1 (it) | 2013-03-29 | 2014-09-30 | Tenova Spa | Metodo per trattare in continuo la superficie di un laminato di acciaio inossidabile in una soluzione a base di acido cloridrico |
CN103276426B (zh) * | 2013-05-17 | 2015-07-22 | 东南大学 | 一种耐蚀抗菌氧化膜不锈钢的制造方法 |
CN104593857A (zh) * | 2014-12-16 | 2015-05-06 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 铁素体不锈钢加工方法 |
JP6605066B2 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-11-13 | 日鉄ステンレス株式会社 | Fe−Cr合金およびその製造方法 |
DE102018219198A1 (de) * | 2018-11-12 | 2020-05-14 | Thyssenkrupp Ag | Kathodisches Beizverfahren zur beschleunigten Entzunderung ohne Ausbeizen der Korngrenze |
DE102018219199A1 (de) * | 2018-11-12 | 2020-05-14 | Thyssenkrupp Ag | Anodisches Beizverfahren zur Entzunderung und Verminderung der Korngrenzenoxidation |
CN113088981B (zh) * | 2021-04-10 | 2022-06-24 | 贵州丝域环能科技有限公司 | 一种不锈钢酸洗钝化液的制备、处理及再生方法 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5864399A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼線材の酸性電解脱スケ−ル方法 |
JPS62222100A (ja) * | 1986-03-24 | 1987-09-30 | Kawasaki Steel Corp | 高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造方法 |
US4814054A (en) * | 1988-01-15 | 1989-03-21 | Armco Inc. | Apparatus for producing one-side electroplated steel strip with enhanced phosphatability |
SE462286B (sv) | 1988-10-13 | 1990-05-28 | Avesta Ab | Saett vid framstaellning av rostfria band och plaatar med god ytjaemnhet och glans |
DE3937438C2 (de) | 1989-02-23 | 1998-01-29 | Wilfried Simmer | Verfahren zum Beizen von Stahl |
JPH0441693A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 連続薄錫めっきラインにおける原板の前処理方法 |
IT1245594B (it) | 1991-03-29 | 1994-09-29 | Itb Srl | Processo di decapaggio e di passivazione di acciaio inossidabile senza acido nitrico |
AT399167B (de) * | 1991-06-10 | 1995-03-27 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren und vorrichtung zum elektrolytischen beizen von kontinuierlich durchlaufendem elektrisch leitendem gut |
FR2683551B1 (fr) * | 1991-11-07 | 1994-09-16 | Ugine Sa | Procede de decapage de materiaux en acier en continu sur une ligne de traitement. |
IT1255655B (it) | 1992-08-06 | 1995-11-09 | Processo di decapaggio e passivazione di acciaio inossidabile senza impiego di acido nitrico | |
SE501561C2 (sv) | 1993-05-09 | 1995-03-13 | Swedish Pickling Ab | Förfarande och anordning vid betning av rostfritt stål varvid strömmen leds igenom stålbandet i dess tjockleksriktning |
US5660708A (en) | 1994-11-21 | 1997-08-26 | Sumitomo Metal Mining Company, Limited | Process for manufacturing a lead frame |
EP0763609B1 (de) | 1995-09-15 | 1999-12-15 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Banderzeugnissen aus nichtrostendem Stahl |
IT1282979B1 (it) | 1996-05-09 | 1998-04-03 | Novamax Itb S R L | Procedimento per il decapaggio dell'acciaio nel quale la ossidazione dello ione ferroso formatosi viene effettuata per via elettrochimica |
US5840173A (en) | 1996-06-19 | 1998-11-24 | Keramchemie Gmbh | Process for treating the surface of material of high-grade steel |
DE19624436A1 (de) | 1996-06-19 | 1998-01-02 | Gewerk Keramchemie | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von aus Edelstahl bestehendem Behandlungsgut |
AT406385B (de) | 1996-10-25 | 2000-04-25 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren und vorrichtung zum elektrolytischen beizen von metallischen bändern |
IT1288407B1 (it) | 1996-12-09 | 1998-09-22 | Sviluppo Materiali Spa | Metodo per il decapaggio di prodotti in lega metallica contenente ferro e di titanio e sue leghe |
JP3792335B2 (ja) * | 1997-02-04 | 2006-07-05 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼帯の脱スケールにおける仕上げ電解酸洗方法 |
DE19755350A1 (de) | 1997-12-12 | 1999-06-17 | Henkel Kgaa | Verfahren zum Beizen und Passivieren von Edelstahl |
SE511777C2 (sv) | 1998-02-02 | 1999-11-22 | Avesta Sheffield Ab | Metod för behandling av en metallprodukt |
-
1998
- 1998-09-11 IT IT1998MI001998A patent/IT1302202B1/it active IP Right Grant
-
1999
- 1999-09-02 AT AT99944586T patent/ATE219170T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-09-02 MX MXPA01002518A patent/MXPA01002518A/es not_active Application Discontinuation
- 1999-09-02 KR KR1020017003099A patent/KR100650961B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-09-02 DE DE69901846T patent/DE69901846T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-02 EP EP99944586A patent/EP1115917B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-02 BR BR9913573-6A patent/BR9913573A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-09-02 JP JP2000570397A patent/JP2002525429A/ja active Pending
- 1999-09-02 CA CA002343778A patent/CA2343778A1/en not_active Abandoned
- 1999-09-02 US US09/786,848 patent/US6565735B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-02 AU AU57445/99A patent/AU5744599A/en not_active Abandoned
- 1999-09-02 CZ CZ2001884A patent/CZ2001884A3/cs unknown
- 1999-09-02 WO PCT/EP1999/006451 patent/WO2000015880A1/en active IP Right Grant
- 1999-09-02 ES ES99944586T patent/ES2181472T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-03-08 ZA ZA200101948A patent/ZA200101948B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ITMI981998A0 (it) | 1998-09-11 |
ES2181472T3 (es) | 2003-02-16 |
CA2343778A1 (en) | 2000-03-23 |
DE69901846T2 (de) | 2003-01-16 |
BR9913573A (pt) | 2001-05-22 |
JP2002525429A (ja) | 2002-08-13 |
EP1115917A1 (en) | 2001-07-18 |
ITMI981998A1 (it) | 2000-03-11 |
ZA200101948B (en) | 2002-06-10 |
US6565735B1 (en) | 2003-05-20 |
ATE219170T1 (de) | 2002-06-15 |
MXPA01002518A (es) | 2003-03-10 |
EP1115917B1 (en) | 2002-06-12 |
DE69901846D1 (de) | 2002-07-18 |
IT1302202B1 (it) | 2000-07-31 |
KR100650961B1 (ko) | 2006-11-29 |
WO2000015880A1 (en) | 2000-03-23 |
KR20010089247A (ko) | 2001-09-29 |
AU5744599A (en) | 2000-04-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ2001884A3 (cs) | Způsob elektrolytického moření | |
EP2660364B1 (en) | Eco-friendly high-speed pickling process for producing a low-chrome ferrite-based cold-rolled stainless steel sheet having superior surface quality | |
CZ285442B6 (cs) | Způsob moření nekorodující oceli | |
US9580831B2 (en) | Stainless steel pickling in an oxidizing, electrolytic acid bath | |
US20040031696A1 (en) | Continous electrolytic pickling method for metallic products using alternate current supplied cells | |
US6554908B1 (en) | Process for pickling stainless steel in the absence of nitric acid and in the presence of chloride ions | |
KR20120075345A (ko) | 고크롬 페라이트계 스테인리스강 산세 방법 | |
JP6031606B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造するための高速酸洗プロセス | |
EP0960221B1 (en) | Method for pickling products of a metal alloy containing iron and of titanium and alloys thereof | |
JP3792335B2 (ja) | ステンレス鋼帯の脱スケールにおける仕上げ電解酸洗方法 | |
EP1358367B1 (en) | Continuous electrolytic pickling and descaling of carbon steel and stainless steel | |
US6500328B1 (en) | Method for pickling steel products | |
JP3282829B2 (ja) | 合金製品を硝酸の不存在下に酸洗いする方法および酸洗い廃液を回収する方法並びにそのための装置 | |
KR101382934B1 (ko) | 내식성 향상을 위한 오스테나이트계 스테인리스 냉연강판의 고속 산세 프로세스 | |
WO2002086199A2 (en) | Continuous electrolytic descaling of stainless steel | |
US6837973B1 (en) | Apparatus for electrically coating a hot-rolled steel substrate | |
JPH05295600A (ja) | ステンレス鋼帯の連続脱スケール方法及び装置 | |
WO1999032690A1 (en) | Pickling process with at least two steps | |
JPH03243799A (ja) | 鋼質金属の高速電解溶解法 | |
JPH01234600A (ja) | ステンレス鋼帯の脱スケール方法 | |
JPH02310398A (ja) | ステンレス冷延鋼材の電解脱スケール法 | |
JPH1161500A (ja) | ステンレス鋼帯および耐熱鋼帯の脱スケール方法 | |
JPH08319600A (ja) | ステンレス鋼帯の脱スケール方法及びその装置 |