CN1926256A - 母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢及其制造方法 - Google Patents

母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢，其以重量％计含有C：0.2％以下、Si：0.01～2.0％、Mn：0.1～4％以下、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Cr：3～11％、Al：0.1～2％、以及N：0.02％；当将Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量各自表示为％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni时，由下式表示的Tp及Tc值各自是1150以上及600以上。Tp＝1601－(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)；Tc＝910+80％Al－(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)。

Description

母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及焊接性优良的耐腐蚀钢及其制造方法，更详细地说，涉及可以在下述的各种腐蚀环境下以各种形态使用的腐蚀钢及其制造方法，例如在结露腐蚀环境或室内环境下可以使用的各种容器、真空容器、低温热交换机以及浴室部件等；在大气中腐蚀环境下可以使用的桥梁、支柱、隧道增强材料、建筑内外装饰材料、屋顶材料以及门扇等；混凝土腐蚀环境下可以使用的各种钢筋构造物以及支柱等；海水腐蚀环境下可以使用的船舶、桥梁、桩子、板桩以及海洋构造物等。
背景技术
对于在高温湿润腐蚀环境、结露腐蚀环境、大气腐蚀环境、自来水腐蚀环境、土壤腐蚀环境、混凝土腐蚀环境以及海水腐蚀环境等各种腐蚀环境下可以使用的钢，经常采取某些防止腐蚀的对策。近年来，从提高可靠性、简化制造和施工工序、免维修化、节约资源等的观点出发、以提高钢原料的耐腐蚀性为目的的含Cr钢或不锈钢的使用正在增加。然而，在以往的技术中，耐腐蚀性的提高会导致原料成本的增加，从经济性的观点出发，经常不能成为现实性的对策，另外，在奥氏体类的情况下，由于强度也低，其适用用途有时受到限制。
从上述例子可以看出，一般在含有一定程度Cr的钢中，如果腐蚀环境严酷，就易发生局部腐蚀。作为解决该问题的手段，为了提高对腐蚀的抵抗，非常常用的技术手段是进一步增加Cr或Mo的含量。
近年来，在日本专利特开平5-279791号公报、特开平6-179949号公报、特开平6-179950号公报、特开平6-179951号公报、特开平6-212256号公报、特开平6-212257号公报、特开平7-3388号公报以及特开平11-350082等中，提出了以提高耐腐蚀性或者提高耐腐蚀性及加工性为目的的除Cr之外还添加了Al的钢的方案。这些钢虽然对提高耐腐蚀性或者提高腐蚀性及加工性可以认为有一定效果，但是母材以及焊接热影响部分的韧性差，在将钢适用于焊接构造物时，该问题成为较大的妨碍。
发明内容
本发明鉴于目前的现状，目的在于提供一种在结露腐蚀环境、大气腐蚀环境、自来水腐蚀环境以及海水腐蚀环境等各种腐蚀环境下抗腐蚀强、且焊接热影响部分的韧性优良的低成本的耐腐蚀钢。
本发明者们为了达到上述的目的，从各种角度进行了研究，以开发出一种在结露腐蚀环境、大气腐蚀环境、自来水腐蚀环境、混凝土腐蚀环境以及海水腐蚀环境等各种腐蚀环境下具有优良耐腐蚀性的钢。首先，对于能使焊接部韧性优良、同时在上述腐蚀环境下提高腐蚀性的手段进行了各种研究，其结果发现：在含有3～11％Cr的钢中添加了0.1～2％Al的钢，在上述多种腐蚀环境下表现出非常优越的耐腐蚀性。然而，这样的钢中铁素体相转变区域较广，例如，在焊接时如果加热到1200℃以上，则生成粗大的铁素体，由此韧性大大下降，且会担心焊接后生成裂纹等。因此，本发明者们进行了更多的实验，结果发现：可以从用合金元素的添加量表示的下述参数Tp设想出焊接时的粗大的铁素体相转变的发生状态。该参数Tp可以用铁素体生成元素(Cr、Al)以及抑制铁素体相生成的奥氏体生成元素(例如Mn、Ni等)的含量来表示。此外，本发明者们发现，当该参数Tp的值在预定值以上时，可以抑制高温区中铁素体的生成。
另一方面，象上述的那样，如果添加预定的奥氏体生成元素，则虽然能抑制焊接部的粗大铁素体相的产生，但大量合金的添加，在母材轧制后的冷却过程中会促进韧性低的低温转变生成相的形成，因此母材的韧性有下降的倾向。因此，本发明者们为了防止这样的脆化，进行了多次专心研究，结果发现：为了确保轧制后母材的韧性，可以定义用于规定可能的合金元素的含量的参数Tc，当该参数Tc的值在预定值以上时，能确保较好的韧性。
本发明的主要内容如下所示。
(1)一种母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢，其特征在于，以重量％计含有C：0.2％以下、Si：0.01～2.0％、Mn：0.1～4％以下、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Cr：3～11％、Al：0.1～2％、以及N：0.02％；
当将Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量各自表示为％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni时，由下式表示的Tp及Tc值各自是1150以上及600以上，
Tp＝1601-(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)，
Tc＝910+80％Al-(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)。
(2)根据上述1所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢，其特征在于，其以重量％计含有选自Cu：0.1～4％、Ni：0.1～4％、Mo：0.01～1％、V：0.01～0.1％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.03％、Ca：0.0005～0.05％、Mg：0.0005～0.05％、以及REM：0.001～0.1％中的1种或2种以上。
(3)一种母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括：对钢锭加热的工序、将所述钢锭通过热轧形成钢板的工序、以及对所述钢板进行空气冷却的工序；
其中，所述钢锭以重量％计含有C：0.2％以下、Si：0.01～2.0％、Mn：0.1～4％以下、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Cr：3～11％、Al：0.1～2％、以及N：0.02％；
当将Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量各自表示为％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni时，由下式表示的Tp及Tc值各自是1150以上及600以上，
Tp＝1601-(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)；
Tc＝910+80％Al-(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)。
(4)根据上述3所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，所述钢锭以重量％计含有选自Cu：0.1～4％、Ni：0.1～4％、Mo：0.01～1％、V：0.01～0.1％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.03％、Ca：0.0005～0.05％、Mg：0.0005～0.05％、以及REM：0.001～0.1％中的1种或2种以上。
(5)根据上述3所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括在对所述钢板进行空气冷却的工序之后将所述钢板在Ac1相转变点以下的温度下退火的工序。
(6)根据上述4所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括在将所述钢板进行空气冷却的工序之后将所述钢板在Ac1相转变点以下的温度下退火的工序。
附图说明
图1是表示Tp值(A4相转变点的计算值)与实测的相转变点之间的关系、以及Tp值与有无δ铁素体之间的关系的曲线图。
图2是表示Tc值与母材的韧性(vE-5)之间的关系的曲线图。
具体实施形式
下面，对本发明中耐腐蚀钢的构成元素及其含量等进行说明。
C：C是改善强度的元素，但添加一定量以上会导致母材及焊接热影响部分的韧性降低。因此，将C的含量上限定为0.2％。
Si：Si在含有2％以上Cr的钢中作为脱氧剂和强化元素添加是有效的，但若含量低于0.01％则其脱氧效果不充分，若超过2.0％则其效果饱和，而且反过来会降低焊接热影响部分的韧性。因此，将Si的含量范围限定为0.01％～2.0％。
Cr：Cr与Al一样是为了确保耐腐蚀性而添加的，其添加量在3％以上是有效的，若含有超过11％，则不仅增加成本，而且会损害母材及焊接热影响部分的韧性。因此，将Cr的含量的上限定为11％。
Al：Al在本发明中是与Cr同样重要的确保耐腐蚀性的元素，从确保耐腐蚀性的观点出发，Al的含量需要在0.1％以上。另一方面，若添加Al超过2％，则铁素体相转变的温度范围变得极宽。因此，将Al的含量定为0.1％～2％。
Mn：Mn在本发明中，主要是作为改善强度和奥氏体生成元素而起作用的，可以为了抑制从耐腐蚀性的观点出发而添加的Cr和Al助长而成的粗大铁素体的形成而添加。也就是说，Cr和Al是众所周知的铁素体生成元素，若大量添加这些元素，则从凝固开始直至室温不经过相转变而形成铁素体的单相组织，不仅母材，有时焊接热影响部分的韧性也显著下降。因此，本发明者们，以在不损害耐腐蚀性的情况下改善母材及焊接热影响部分的韧性为目的，进行了系统的试验，结果发现，通过添加Mn能够避免这个问题。其具体的限制条件如后所述，根据该条件，Mn需要添加0.1％以上，但如果添加超过4％则固化性上升，因此设定为添加4％以下。
N：如果在钢板中添加大量N，则会使母材及焊接热影响部分的韧性下降，因此优选添加较少，其上限的含量被设定为0.02％。
P：如果存在大量P则使韧性下降，因此优选添加较少，其上限的含量被设定为0.03％。优选将不可避免混入的含量尽可能减少。
S：如果也存在大量S则使耐腐蚀性下降，因此优选添加较少，其上限的含量设定为0.01％。和P一样，优选将不可避免混入的S量尽可能减少。
另外，在本发明中，可以选择添加以下的元素。
Cu、Ni：Cu和Ni都具有改善强度并且抑制铁素体生成的效果。另外，尤其是Ni，具有改善母材及焊接热影响部分的韧性的效果。为了得到这些效果，对Cu和Ni中的任何一个都需要添加0.1％以上，但如果添加任何一个超过4％，则使淬火性增加，产生脆化。因此，将Cu和Ni的含量都设定为0.1～4％。
Mo：如果在添加了Cr和Al的钢中添加0.01％以上的Mo，则可以看出在不损害母材的韧性的情况下抑制孔蚀的发生及成长的效果，但如果添加超过1.0％，则不仅效果饱和，而且使韧性降低。因此，将Mo的含量设定为0.01％～1.0％。
Nb：Nb是不损害耐腐蚀性且能改善强度和韧性的元素，从0.005％开始可以看出其效果，但如果超过0.05％则焊接热影响部分的韧性显著下降。因此，将Nb的含量设定为0.005％～0.05％。
V：V与Nb一样，是不损害耐腐蚀性且能改善强度的元素，在0.01％以上可以看出其效果，但若添加大量则如众所周知地那样会阻碍韧性。因此，将V的含量的上限设定为0.1％。
Ti：Ti是通过生成氮化物有利于高温下晶体粒径的微细化的元素，不损害耐腐蚀性，特别是能够提高焊接热影响部分的韧性。对于晶体粒径的微细化以及改善韧性，无论哪一方面，从0.005％以上就可以看出其效果，但如果添加超过0.03％，则由于析出大量的碳化物，反而会阻碍母材及焊接热影响部分的韧性。因此，将其范围设定为0.005％～0.03％以下。
Ca、Mg：Ca和Mg是在含有Cr和Al的钢中能够改善耐腐蚀性的元素。目前对其机理尚有许多不明之处，但可以明确的是：任何一种在5ppm以上就可以看出对耐腐蚀性的改善，但如果超过500ppm，则不仅耐腐蚀性的改善效果饱和，而且韧性有降低的趋势。因此，将它们的含量限定为5ppm～500ppm。
REM：进一步地，在本发明中适当添加稀土类元素(REM)，可以不损害其耐腐蚀性且改善母材及焊接部的特性。其添加量需要在0.001％以上，但添加大量会阻碍韧性等，因此将其上限定为0.1％。
此外，在本发明中，为了实现本发明的一个主要目的即提高焊接部的韧性，引入了由数学式(1)表示的参数Tp。
数学式(1)
Tp＝1601-(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)
其中，％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni分别表示Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量(质量％)。
在图1中，对于以0.015％C-0.15％Si的钢(P、S和N在本发明范围内)为基体添加了Mn、Cr及Al、以及根据不同情况添加了Cu和/或Ni的原料实施焊接循环，对此时测定得到的相转变点以及粗大的铁素体的生成情况进行观察，其结果示于图1。从图1可知，如果横坐标所表示的参数Tp的值在1150以上，则可以抑制粗大的铁素体相的生成。
此外，本发明者们，以确保母材的韧性为目的，对合金元素的含量与韧性的关系进行了调查，结果发现，可以基于由数学式(2)表示的参数Tc对母材的韧性进行评价。
数学式(2)
Tc＝910+80％Al-(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)
在图2中，对于以0.02～0.05％C-0.25％Si的钢为基体添加了Mn：1.50～3.72％、Cr：5.1～10.3％以及Al：0.8～1.5％的钢，通过热轧制造成板厚为20mm的钢板，然后从板厚为其1/4(5mm)的部位在长度方向采取试验片，测定韧性，其结果与参数Tc的值一起表示于图2。如图2所示，表示出-5℃下的吸收能(vE-5)为100J以上的良好的值的参数Tc的范围在600以上。因此，本发明中，将其下限定为600。
对于本发明的耐腐蚀钢，例如可以用锭初轧法、连续铸造法或其他方法制造钢锭。另外，在制造钢锭后，可以通过热轧或热锻造等加工方法制成钢板，也可以根据使用者的意图热加工成无缝管等钢管或型钢等任意形状。在热加工之后例如进行空气冷却。然后，为了调整强度，也可以在Ac1相转变点以下的温度下进行退火，对本发明的效果没有妨碍。
另外，本发明的耐腐蚀钢能够适用于例如高温湿润腐蚀环境、结露腐蚀环境、大气腐蚀环境、自来水腐蚀环境、土壤腐蚀环境、混凝土腐蚀环境以及海水腐蚀环境以及将上述环境复合了的腐蚀环境等各种腐蚀环境中。
(实施例)
将成分如表1所示的钢进行熔制，然后进行热轧以形成板厚为15mm的钢板，对其中一部分进行退火处理，并进行下述的试验。
(1)焊接热影响部分的韧性评价试验
所有的试验片都在板厚中心部从一个长度方向采取。
母材的韧性的评价：进行-5℃下的夏氏冲击试验，通过吸收能进行评价。
焊接热影响部分的韧性的评价：在焊接热影响部分的焊接热循环后实施了冲击试验。此时，将最高加热温度设为1400℃，冷却速度设为15℃/s。另外，对母材也进行冲击试验。然后求出各自的迁移温度，求得ΔvTrs＝([母材的迁移温度]-[热循环后的迁移温度])。
(2)腐蚀试验
通过切削从试验钢板上采取了厚度为5mm的腐蚀试验片，对其中一部分实施了Zn类涂覆(涂覆厚度为15～25μm)，然后以下述条件进行试验。
室内环境：在设置了冷暖空调的室内以无涂覆状态进行了100天的暴露试验。
湿润环境：在-20℃下保持2小时后，在湿度为95％、温度为25℃的环境中保持4小时，将上述操作重复13000次。将任一个锈点的大小作为评判点来表示。
盐害环境：将试验片在海岸飞沫带暴露17个月。
这些试验的结果表示在表2中。符号A～K的钢都是本发明范围内的钢，母材的韧性全部在100J以上；焊接热影响部分的韧性通过ΔvTrs的评价在-15℃以上的范围，韧性的降低较少。另外，对于耐腐蚀性，只有一部分被观察到有2mm以下的轻微发锈，全部显示出良好的特性。
与此相对，符号L～U的钢全部是本发明范围以外的比较例的钢。即，符号L、M及N的钢是与本发明范围相比C、Si及Mn的含量分别超出了上限的钢，任何一个的耐腐蚀性都大体良好，但母材的韧性明显较低。另外，符号L的钢，其焊接热影响部分的韧性(ΔvTrs)降低较大，为-40℃。另外，符号O和P的钢中，与提高耐腐蚀性有关的元素Cr及Al的添加量低于下限值，其耐腐蚀性明显较低。符号Q的钢是Al含量超过上限的钢，虽然耐腐蚀性良好，但母材的韧性较低。符号R的钢是添加Ni超过了上限值的例子，也是虽然耐腐蚀性良好但母材的韧性较低。另外，符号S、T以及U的钢，任何一个中各元素的含量都在本发明范围内，但参数Tp和/或Tc的值脱离了本发明的范围。即，符号S的钢是仅参数Tp的值脱离了本发明范围的例子，其焊接热影响部分的韧性降低为-55℃。符号T的钢是参数Tc的值脱离了本发明范围的钢，其母材的韧性降低为83J。最后，符号U的钢是参数Tp以及Tc两者都脱离了本发明范围的钢，母材及焊接热影响部分的韧性都较低。
根据本发明，能够以低成本提供一种不仅在以结露腐蚀环境为首的室内环境、大气腐蚀环境、海水腐蚀环境等各种腐蚀环境下耐腐蚀性优良、而且在焊接构造物中重要的焊接热影响部分的韧性优良的钢，对产业的发展有极大的贡献。
表1(之一)
  符号   G   Si   Mn   P   S   Cr   Al   N
  A   0.012   0.15   2.06   0.003   0.002   5.36   0.85   0.0045   本发明范围内
  B   0.015   0.26   2.53   0.001   0.001   6.32   1.15   0.0077
  C   0.18   0.19   3.86   0.002   0.004   3.12   1.88   0.0056
  D   0.012   0.46   2.02   0.001   0.003   10.58   0.18   0.0045
  E   0.023   0.06   0.16   0.006   0.001   5.93   0.72   0.0054
  F   0.027   1.26   2.23   0.002   0.002   6.98   0.32   0.0085
  G   0.038   0.28   2.88   0.002   0.001   4.89   1.13   0.003
  H   0.037   0.22   2.19   0.006   0.003   5.12   0.56   0.0136
  I   0.019   0.87   2.38   0.003   0.002   4.44   1.02   0.0175
  J   0.044   1.86   2.46   0.006   0.005   5.44   0.78   0.0056
  K   0.025   0.55   2.04   0.004   0.002   4.22   1.65   0.0132
  L   0.29   0.26   2.33   0.006   0.0004   6.12   0.78   0.0069   比较例
  M   0.035   2.86   2.12   0.003   0.0007   5.66   1.23   0.0065
  N   0.18   0.75   4.26   0.002   0.001   3.02   1.66   0.0113
  O   0.018   0.26   2.46   0.002   0.0008   2.10   1.23   0.0056
  P   0.025   0.39   2.12   0.003   0.0008   8.23   0.06   0.0068
  Q   0.048   0.38   3.43   0.004   0.001   3.88   2.41   0.0098
  R   0.023   0.23   0.58   0.001   0.0008   6.12   1.12   0.0075
  S   0.026   0.28   3.35   0.003   0.001   6.28   1.35   0.0058
  T   0.036   0.21   3.73   0.002   0.002   6.38   0.52   0.0068
  U   0.045   0.63   3.68   0.006   0.003   6.88   1.71   0.0068
(重量％)
表1(之二)
  符号   Cu   Ni   Mo   Ti   Nb   V   Ca   Mg   REM   Tp   Tc
  A   1249   729 本发明范围内
  B   0.22   1160   700
  C   0.59   1236   618
  D   0.12   1262   601
  E   1.26   1344   790
  F   0.042   1359   644
  G   0.015   1224   685
  H   0.22   0.004   1381   680
  I   0.86   0.96   0.028   1400   676
  J   0.001   1295   681
  K   3.68   0.0036   1458   606
  L   0.15   1391   607   比较例
  M   1.82   0.001   1338   643
  N   0.0012   1252   603
  O   0.016   1267   775
  P   0.0036   1386   614
  Q   2.23   0.002   1153   633
  R   0.12   4.52   1593   606
  S   0.012   1124   648
  T   0.012   1376   547
  U   0.75   0.011   1101   594
(重量％)
表2
  钢   母材制造方法   母材的韧性vE-5(J)   焊接热影响部分的韧性               耐腐蚀性
  母材韧性-焊接部韧性ΔvTrs(℃)   室内环境   湿润环境   盐害腐蚀
  无涂覆   无涂覆   Zn类涂覆   Zn类涂覆
  本发明范围内   A   只轧制   223   -10   ◎   ◎   ◎   ○
  B   只轧制   253   -15   ◎   ◎   ◎   ◎
  C   只轧制   132   0   ○   ◎   ○   ◎
  D   轧制+退火   122   -5   ◎   ◎   ◎   ◎
  E   只轧制   201   -10   ◎   ◎   ◎   ○
  F   只轧制   248   -5   ◎   ○   ◎   ◎
  G   只轧制   263   -5   ◎   ○   ◎   ○
  H   只轧制   230   -15   ○   ○   ◎   ◎
  I   只轧制   213   -10   ◎   ◎   ◎   ◎
  J   轧制+退火   183   -15   ○   ○   ◎   ○
  K   只轧制   198   -10   ◎   ◎   ◎   ◎
  比较例   L   只轧制   43   -40   ◎   ○   ◎   △
  M   只轧制   65   -15   ◎   ◎   ◎   ◎
  N   轧制+退火   58   -15   ◎   ○   ○   ◎
  O   只轧制   216   -15   ▲   ×   △   ×
  P   只轧制   263   -15   △   ×   △   ×
  Q   轧制+退火   93   -20   ◎   ◎   ◎   ◎
  R   只轧制   83   -10   ◎   ◎   ◎   ◎
  S   只轧制   213   -55   ◎   ◎   ◎   ◎
  T   只轧制   83   -15   ◎   ◎   ◎   △
  U   只轧制   76   -50   ◎   ◎   ◎   ◎
◎：没有发锈
○：2mm以下的锈
△：5mm以下的锈
▲：10mm以下的锈
×：几乎整面发锈

Claims (6)

1.一种母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢，其特征在于，
以重量％计含有C：0.2％以下、Si：0.01～2.0％、Mn：0.1～4％以下、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Cr：3～11％、Al：0.1～2％、以及N：0.02％；
当将Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量各自表示为％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni时，由下式表示的Tp及Tc值各自是1150以上及600以上，
Tp＝1601-(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)，
Tc＝910+80％Al-(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)。
2.根据权利要求1所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢，其特征在于，以重量％计含有选自Cu：0.1～4％、Ni：0.1～4％、Mo：0.01～1％、V：0.01～0.1％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.03％、Ca：0.0005～0.05％、Mg：0.0005～0.05％、以及REM：0.001～0.1％中的1种或2种以上。
3.一种母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括：对钢锭加热的工序、将所述钢锭通过热轧形成钢板的工序、以及对所述钢板进行空气冷却的工序；
其中，所述钢锭以重量％计含有C：0.2％以下、Si：0.01～2.0％、Mn：0.1～4％以下、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Cr：3～11％、Al：0.1～2％、以及N：0.02％；
当将Cr、Al、C、Mn、Cu及Ni的含量各自表示为％Cr、％Al、％C、％Mn、％Cu及％Ni时，由下式表示的Tp及Tc值各自是1150以上及600以上，
Tp＝1601-(34％Cr+287％Al)+(500％C+33％Mn+60％Cu+107％Ni)；
Tc＝910+80％Al-(300％C+80％Mn+15％Cr+55％Ni)。
4.根据权利要求3所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，所述钢锭以重量％计含有选自Cu：0.1～4％、Ni：0.1～4％、Mo：0.01～1％、V：0.01～0.1％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.03％、Ca：0.0005～0.05％、Mg：0.0005～0.05％、以及REM：0.001～0.1％中的1种或2种以上。
5.根据权利要求3所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括在对所述钢板进行空气冷却的工序之后、将所述钢板在Ac1相转变点以下的温度下退火的工序。
6.根据权利要求4所述的母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢的制造方法，其特征在于，包括在对所述钢板进行空气冷却的工序之后、将所述钢板在Ac1相转变点以下的温度下退火的工序。
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