CN113784815B - 药芯焊丝和焊接方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及药芯焊丝，包括作为芯的焊剂和作为外皮的带钢，其中，所述焊剂，包括含Mg和Al的强脱氧金属元素(flux)和氟化合物粉(flux)，所述强脱氧金属元素(flux)的强脱氧金属粉(flux)中，60质量％以上为150μm以下的粒度，所述氟化合物粉(flux)中，60质量％以上为75μm以下的粒度，所述药芯焊丝中，相对于焊丝总质量含有所述焊剂10～30质量％，且满足特定组成。

Description

药芯焊丝和焊接方法
技术领域
本发明涉及药芯焊丝，特别是涉及在仰焊和立焊的焊接中也适合的药芯焊丝。另外，还涉及使用所述药芯焊丝的气体保护电弧焊方法。
背景技术
历来，药芯焊丝具有无论在包括平焊、立焊、横焊、仰焊等在内的全位置下都能够适用的通用性。但是，与平焊相比，在立焊和仰焊中，由于重力的影响而容易发生焊道外观不良和烧穿，所以特别难以焊接。因此，存在全位置下难以得到良好的耐烧穿性和焊道外观这样的课题。
针对这一课题，在专利文献1中公开有一种气体保护电弧焊用药芯焊丝，其作为必要焊剂成分以特定量含有Al、Mg和BaF2，且使焊剂充填率以及Mn和Si对于焊丝总质量的含量恰当化。该药芯焊丝若在50～300A左右的低电流至中电流的焊接电流范围以直流正极性进行电弧焊，则全位置焊接中的飞溅发生量少。除此之外，焊接性良好，并且能够得到韧性良好的焊接金属。
另外，在专利文献2所公开的气体保护电弧焊用金属系药芯焊丝和气体保护电弧焊方法中，即使使用Ar－CO2混合气体，以直流正极性进行向下立焊，飞溅发生量也少，能够确保充分焊缝厚度。此外，即使以直流正极性通过向下立焊以外的焊接姿势进行焊接，焊接操作性也良好。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平11－58069号公报
专利文献2：日本特开2005－186138号公报
但是，专利文献1的药芯焊丝的适用焊接电流范围是从低电流到中电流的范围。在焊接特别困难的立焊中，若看实施例，则停留在焊接电流200A下实施。在专利文献2中有如下记载，用于进行全位置焊接的焊接电流，在向下立焊和向下·水平角焊中优选为210至290A。但是，提高立焊/仰焊中的焊接电流则优选为110至140A。关于电弧电压，在向下立焊和向下·水平角焊中虽然也优选为23至29V，但是在提高立焊/仰焊中则优选处于14至18V。
如此，关于立焊或仰焊的焊接，若提高焊接电流，则烧穿和焊道外观不良等的焊接缺陷的发生变得显著。因此，需要在低电流区域进行焊接，从焊接操作的高效率性这一观点出发，存在改善的余地。
发明内容
因此，本发明其目的在于，提供一种在仰焊和立焊中，在较高电流的焊接电流范围，特别是高于200A的焊接电流的条件下，一边确保高效率性，一边抑制以烧穿为主的焊接缺陷，且焊道外观良好的药芯焊丝。另外，其目的还在于，提供一种使用所述药芯焊丝的高效率的焊接方法。
本发明人反复锐意研究的结果发现，通过成为具有特定构成的药芯焊丝从而能够解决上述课题，完成了本发明。
即，本发明涉及以下[1]～[12]。
[1]一种包括作为芯的焊剂、和作为外皮的带钢的药芯焊丝，其中，所述焊剂包括含Mg和Al的强脱氧金属元素(flux)、和氟化合物粉(flux)，所述强脱氧金属元素(flux)的合计含量相对于所述焊剂总质量为15～35质量％，所述强脱氧金属元素(flux)之中，Mg和Al的至少一部分是作为金属粉和合金粉中的至少任意一方的强脱氧金属粉(flux)而被包含，所述强脱氧金属粉(flux)中，60质量％以上为150μm以下的粒度，所述氟化合物粉(flux)的合计含量相对于所述焊剂总质量为10～45质量％，所述氟化合物粉(flux)中，60质量％以上为75μm以下的粒度，所述药芯焊丝含有所述焊剂相对于焊丝总质量为10～30质量％，且所述药芯焊丝相对于焊丝总质量，含有C(wire)：0.5质量％以下、Si(wire)：0.05～1.0质量％、Al(wire)：1.0～3.5质量％、Mn(wire)：1.0～3.0质量％、Mg(wire)：0.3～0.9质量％、氟化合物(wire)的氟换算值F的合计：0.30～1.20质量％，及强脱氧金属元素(wire)的合计：2.2质量％以上。
[2]根据前述[1]所述的药芯焊丝，其中，所述药芯焊丝中，相对于焊丝总质量，还含有Ni(wire)：15质量％以下、Mo(wire)：5.0质量％以下、W(wire)：3.0质量％以下、Nb(wire)：5.0质量％以下、V(wire)：5.0质量％以下、Cr(wire)：30质量％以下、Ti(wire)：3.0质量％以下、Zr(wire)：2.0质量％以下、O(wire)：0.05质量％以下、N(wire)：0.05质量％以下、S(wire)：0.05质量％以下、P(wire)：0.05质量％以下、B(wire)：0.05质量％以下、Cu(wire)：5.0质量％以下、Ba(wire)：5.0质量％以下、碱金属元素(wire)的合计：3.0质量％以下、Ca(wire)：3.0质量％以下、稀土元素(wire)的合计：0.5质量％以下、和Fe(wire)：40质量％以上。
[3]根据前述[1]所述的药芯焊丝，其中，所述氟化合物粉(flux)是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、MgF2和CaF2所构成的群中选择的至少一种化合物粉。
[4]根据前述[2]所述的药芯焊丝，其中，所述氟化合物粉(flux)是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、MgF2和CaF2所构成的群中选择的至少一种化合物粉。
[5]根据前述[1]～[4]中任一项所述的药芯焊丝，其中，相对于焊丝总质量的水分量(WC)为0.010～0.100质量％，且所述水分量(WC)与所述强脱氧金属元素(wire)的合计含量，满足105≤(强脱氧金属元素(wire)的合计含量/WC)≤170的关系。
[6]根据前述[1]～[4]中任一项所述的药芯焊丝，其中，相对于焊丝总质量的所述Al(wire)和所述Mg(wire)的含量，满足0.35≤(2×Mg(wire)/0.6×Al(wire))≤1.50的关系。
[7]根据前述[1]～[4]中任一项所述的药芯焊丝，其中，作为所述强脱氧金属元素(flux)，还含有从Zr、Ti和Ca所构成的群中选择的至少一种元素，各元素相对于焊丝总质量的含量，满足5≤{(Mg(wire)+Al(wire))/(Zr(wire)+Ti(wire)+Ca(wire))}≤70的关系。
[8]根据前述[1]～[4]中任一项所述的药芯焊丝，其中，所述焊剂中，含有从金属Ni、Cu－Ni、Fe－Ni、和Ni－Mg所构成的群中选择的至少一种作为Ni。
[9]一种气体保护电弧焊方法，是使用前述[1]～[4]中任一项所述的药芯焊丝的气体保护电弧焊方法，其中，使焊接电流高于200A，在保护气体气氛中进行焊接。
[10]根据前述[9]所述的气体保护电弧焊方法，其中，以仰焊和立焊中的至少任意一方的焊接姿势进行焊接。
[11]根据前述[9]所述的气体保护电弧焊方法，其中，所述保护气体含有70体积％以上的Ar。
[12]根据前述[9]所述的气体保护电弧焊方法，其中，所述保护气体含有70体积％以上的CO2。
根据本发明，即使在较高的焊接电流范围，也能够进行全位置焊接。特别是在仰焊或立焊中，即使是高于200A的焊接电流，也可以抑制以烧穿为主的焊接缺陷，一边良好地维持焊道外观，一边进行高效率的焊接。
具体实施方式
以下，就用于实施本发明的方式，详细进行说明。还有，本发明不受以下说明的实施方式限定。
说明书中，所谓“～”是以包含其前后所述的数值在内作为下限值和上限值的意思使用。另外，附加在物质名和元素后面的所谓“(flux)”是指包含在焊剂中。同样，所谓“(wire)”是指包含在药芯焊丝中，所谓“(Hoop)”是指包含在带钢中。
本实施方式的药芯焊丝(以下，仅称为“焊丝”。)，包括作为芯的焊剂、和作为外皮的带钢。
焊剂包括含Mg和Al的强脱氧金属元素(flux)、和氟化合物粉(flux)，上述强脱氧金属元素(flux)的合计含量相对于焊剂总质量为15～35质量％。作为强脱氧金属粉(flux)含有上述强脱氧金属元素(flux)的一种以上的、金属粉和合金粉中的至少任意一方，强脱氧金属粉(flux)中，60质量％以上为150μm以下的粒度。
另外，上述氟化合物粉(flux)的合计含量相对于焊剂总质量为10～45质量％，氟化合物粉(flux)中，60质量％以上为75μm以下的粒度。
药芯焊丝中，相对于焊丝总质量而含有焊剂10～30质量％。即，焊剂率为10～30质量％。
此外，药芯焊丝，相对于焊丝总质量，含有C(wire)：0.5质量％以下、Si(wire)：0.05～1.0质量％、Al(wire)：1.0～3.5质量％、Mn(wire)：1.0～3.0质量％、Mg(wire)：0.3～0.9质量％、氟化合物(wire)的氟换算值F的合计：0.30～1.20质量％、和强脱氧金属元素(wire)的合计：2.2质量％以上。
＜焊剂＞
本实施方式的药芯焊丝中作为芯的焊剂，包含强脱氧金属元素(flux)和氟化合物粉(flux)。所谓强脱氧金属元素，必须包含Mg和Al的两种以上，作为其他的强脱氧金属元素，也可以任意包含Ti、Zr、Ca、稀土元素(以后称为“REM”。)等，作为任意的强脱氧金属元素，优选还含有从Ti、Zr和Ca所构成的群中选择的至少一种元素。还有，焊剂中，可疑添加强脱氧金属元素和氟化合物粉，除此以外，也可以根据需要，添加Ni；Si和Mn等的脱氧元素；SiO2、TiO2、FeO等的氧化物；氮化物等，余量为铁粉和杂质。
作为强脱氧金属元素的Mg，是能够得到充分的脱氧效果，能够实现良好韧性的元素。另外，因为Mg的氧化物为高熔点，所以形成于熔池表面上的熔渣的生成速度提高。越是以高电流进行焊接，熔池的温度越上升，熔池的粘性、表面张力越降低。因此，在仰焊和立焊中越是高电流的焊接，越容易发生烧穿和焊道外观不良。但是，通过以适当量添加Mg，即使焊接电流高于200A时，在熔池形状因重力而发生变化之前，能够在熔池表面上早期形成熔渣。由此，能够防止烧穿和焊道外观不良。此外，Mg其蒸气压高，借助金属蒸气带来的电弧稳定化而有助于焊接操作性。特别是作为熔滴过渡的一个形态的爆炸过渡中的稳定效果高。还有，所谓爆炸过渡，就是形成于焊丝前端的熔滴内的气体成分爆炸而过渡到母材的过渡形态。
Mg包含在焊剂中，但一部分也可以包含在外皮(以下，仅称为“带钢”。)中。还有，作为包含在焊剂中的形态，作为一例，可列举Mg的金属粉、Mg－Al、Fe－Mg等的合金粉、MgF2等的氟化物。还有，关于金属粉和合金粉，以后，例如将Mg的金属粉称为Mg粉，Mg－Al的合金粉称为Mg－Al粉等。
通过使Mg(wire)的含量相对于焊丝总质量为0.3质量％以上，能够得到作为上述强脱氧金属元素的效果。另一方面，通过使含量的上限为0.9质量％以下，能够防止在焊接部形成夹杂物而无法充分得到力学性能。
因此，Mg(wire)的含量相对于焊丝总质量为0.3～0.9质量％，优选为0.55质量％以上，另外，优选为0.85质量％以下。另外，焊剂中所含的Mg(flux)的含量，相对于焊剂总质量，优选为1.5质量％以上，另外，优选为8.0质量％以下。
Al与Mg同样，是作为强脱氧金属元素必须包含在焊剂中的元素，但也可以有一部分包含在外皮(带钢)中。还有，作为包含于焊剂中的形态，作为一例，可列举Al的金属粉、Mg－Al、Fe－Al等的合金粉、AlF3等的氟化物。
通过使Al(wire)的含量相对于焊丝总质量为1.0质量％以上，能够借助早期的熔渣形成效果而使耐烧穿性和电弧稳定，得到推进爆炸过渡的效果。另一方面，通过使含量的上限为3.5质量％以下，也能够防止过剩的爆炸过渡，因此电弧稳定。
因此，Al(wire)的含量相对于焊丝总质量为1.0～3.5质量％，优选为1.8质量％以上，另外，优选为3.1质量％以下。另外，包含于焊剂中的Al(flux)的含量，相对于焊剂总质量，优选为10.0质量％以上，另外，优选为25.0质量％以下。
如以上，从熔渣形成速度、电弧稳定性的观点出发，在本发明中，Mg和Al为焊剂必要的强脱氧金属元素。此外，需要这些元素的至少一个作为强脱氧金属粉(flux)以金属粉或合金粉的形态共同含有在焊剂中。即，强脱氧金属粉(flux)通过在焊接的过程与氧结合，从而能够得到脱氧带来的韧性提高效果、金属蒸气带来的熔滴过渡稳定效果，但以氧化物的状态含有，也得不到这样的效果。另外，若是氧化物，则焊接时焊剂未完全熔化，残留的氧化物由于熔池的对流而向边际侧流动，因此不可能在整个熔池表面形成均匀的熔渣。还有，所谓氧化物的状态，例如是指Al2O3、MgO等。
强脱氧金属粉(flux)中包括Mg和Al作为单一金属粉或由复合金属构成的金属粉即合金粉。具体来说，包括作为Al或Mg的单一金属粉的Al粉或Mg粉、或由含Al和Mg的至少任意一方的复合金属构成的金属粉即合金粉。作为由上述复合金属构成的金属粉，例如，可列举Fe－Al粉、Ni－Al－Si粉、Fe－Mg粉和Mg－Al粉等。强脱氧金属粉(flux)可以由一种金属粉构成，也可以由多种金属粉构成。
另外，添加到焊剂中的Mg(flux)和Al(flux)与焊接金属中的氧结合，有出渣的特性。由于Mg是非常强力的脱氧金属元素，所以几乎不会残留在焊接金属中，大体上全部出渣。另一方面，Al没有Mg这样的脱氧力，约60％出渣，约40％残留在焊接金属中。
该含有Al和Mg的作为氧化物的熔渣，成为具有含有MgAl2O4或FeAl2O4等的尖晶石结构，非常稳定而高熔点的氧化物。该熔渣的凝固速度例如比通常的钛熔渣系的凝固速度快，特别是在仰焊和立焊时，耐烧穿性优异。
Mg(wire)和Al(wire)的金属添加量，即Mg和Al相对于焊丝总质量的含量，优选满足0.35≤(2×Mg(wire)/0.6×Al(wire))≤1.50的关系。通过使金属添加量的上述比为0.35以上，能够防止焊接金属中的Al残留量上升。另外，也能够防止熔渣过剩地形成，防止熔深、焊道的融合、熔渣包覆等的恶化。因此，能够实现良好的焊道外观。另一方面，通过使金属添加量的上述比为1.50以下，能够形成充分的熔渣量，即使在仰焊和立焊这样的全位置焊接中，也能够由熔渣适当地抑制熔池，耐烧穿性优异。还有，为了进一步得到上述效果，由(2×Mg(wire)/0.6×Al(wire))表示的比值更优选为0.80以上，进一步优选为0.85以上，另外，更优选为1.30以下，进一步优选为1.20以下，更进一步优选为1.15以下。
此外，强脱氧金属粉(flux)中，使其60质量％以上为150μm以下的粒度。若粒度在150μm以下的强脱氧金属粉(flux)低于60质量％，则焊接时焊剂不完全熔化，熔渣的形成速度变慢，存在得不到良好的耐烧穿性和焊道外观形状的可能性。另外，未熔化而残留的金属粉由于熔池的对流而向边际侧流动，因此不可能在整个熔池表面形成均匀的熔渣。为了得到良好的耐烧穿性和焊道外观形状，优选150μm以下的粒度占70质量％以上，更优选占80质量％以上。另外，也更优选60质量％以上为100μm以下的粒度。
还有，在本说明书中，强脱氧金属粉和氟化合物粉的粒度，能够基于JIS Z 8801－1：2006，使用适当网眼尺寸的筛子测量。
焊剂中包含的强脱氧金属元素(flux)的合计含量，相对于焊剂总质量为15～35质量％。通过使强脱氧金属元素(flux)的合计含量为15质量％以上，从而熔渣形成充分，能够得到良好的耐烧穿性。另外，通过使合计含量为35质量％以下，从而能够得到良好的焊道外观。强脱氧金属元素(flux)的合计含量，相对于焊剂总质量，优选为18质量％以上，另外，优选为32质量％以下。
焊丝中包含的强脱氧金属元素(wire)的合计含量，相对于焊丝总质量为2.2质量％以上，优选为2.5质量％以上。通过使强脱氧金属元素(wire)的含量为2.2质量％以上，从而能够由熔渣更恰当地抑制熔池，抑制200A以上的焊接电流下的仰焊、立焊的烧穿。另外，若强脱氧金属元素(wire)的含量为4.0质量％以下，则能够抑制熔渣过剩地形成，能够实现更良好的焊道外观，因此优选。
还有，作为强脱氧金属元素，除了Al和Mg以外，还包含后述的Zr、Ti、Ca、REM这样的元素时，使包含这些元素在内的合计含量作为强脱氧金属元素(wire)或强脱氧金属元素(flux)的合计含量。
本实施方式中的氟化合物粉(flux)通过被添加到焊剂中，能够实现爆炸过渡时的脱离熔滴的微细化。氟化合物粉(flux)的合计含量，相对于焊剂总质量为10～45质量％。通过使合计含量为10质量％以上，可实现脱离熔滴的微细化。另外，通过使合计含量为45质量％以下，熔滴可良好地形成。氟化合物粉(flux)的合计含量优选为10.5质量％以上，另外，优选为41质量％以下。
药芯焊丝中包含的氟化合物粉(wire)的氟换算值F的合计含量，相对于焊丝总质量为0.30～1.20质量％。若氟化合物粉(wire)的合计含量为0.30质量％以上，则该熔滴过渡可实现脱离熔滴的微细化。另外，若合计含量为1.20质量％以下，则在焊丝内部不会发生过剩的挥发，熔滴的形成可良好地进行。氟化合物粉(wire)的氟换算值F的合计含量优选为0.40质量％以上，另外，优选为0.90质量％以下。
氟化合物粉(flux)中，使其60质量％以上为75μm以下的粒度。通过使粒度在75μm以下的氟化合物粉为60质量％以上，防止焊剂不完全熔化。其结果，具有使氟充分气化，维持电弧的稳定性，能够得到良好操作性的倾向。为了得到良好的操作性，优选75μm以下的粒度占70质量％以上，更优选占75质量％以上。
作为氟化合物粉(flux)，可列举BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、CaF2、AlF3、MgF2等，可以含其中一种，也可以含两种以上。其中，从焊接操作性这一点出发，优选氟化合物粉(flux)是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、AlF3、MgF2、NaF和CaF2所构成的群中选择的至少一种化合物粉，更优选是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、MgF2和CaF2所构成的群中选择的至少一种化合物粉。另外，Ba其功函低，具有使阴极点更加稳定的效果，有助于焊接操作性的提高，因此更优选含有作为Ba氟化物的BaF2。
作为氟化合物粉而包含BaF2时，BaF2(wire)相对于焊丝总质量的含量，从焊接操作性的观点出发，优选为1.0质量％以上，更优选为1.2质量％以上。另外，从减少飞溅的观点出发，BaF2(wire)的含量优选为6质量％以下，更优选为5.5质量％以下。
在本实施方式的药芯焊丝中，若包含水分，则在电弧附近施加急剧热量时，因水蒸气化时的体积膨胀而能够得到爆炸效果，因此优选。由此，所形成的熔滴细粒化，熔滴的粗大化得到抑制，能够实现飞溅减少。另外，水(H2O)中的氧与Mn、Al、Mg等金属发生氧化反应，从而作为氧化物的熔渣在熔池上形成。由此，可以在立焊和仰焊等全位置焊接中使耐烧穿性提高。
相对于焊丝总质量的水分量(WC)优选为0.010质量％以上，另外，优选为0.100质量％以下。通过使水分量(WC)为0.010质量％(100质量ppm)以上，能够从焊丝侧充分供给熔渣形成所需的氧量，进一步抑制烧穿，以进行焊接。另外，通过使水分量(WC)为0.100质量％(1000质量ppm)以下，能够防止由于蒸气压过剩而引起电弧不稳定，抑制飞溅的发生。更优选WC为0.015质量％(150质量ppm)以上，另外，更优选为0.050质量％(500质量ppm)以下。还有，焊丝中的水分量，能够通过使用干燥后的空气作为载气的卡尔费休法求得。
除上述以外，水分量(WC，质量％)与相对于焊丝总质量的强脱氧金属元素(wire)的合计含量(质量％)的关系，若满足105≤(强脱氧金属元素(wire)的合计含量/WC)≤170，则从耐烧穿性的观点出发优选。
能够得到上述效果的另一方面是，在电弧中从水分离的氢造成的焊丝中的氢量越多，焊接金属中的扩散性氢量越增大。其结果是，引起作为焊接缺陷的冷裂纹发生的风险提高。为了实现该扩散性氢量降低，添加氟是有效的手段。因此，优选使WC(质量％)与氟化合物(wire)的氟换算值F的合计(质量％)之比(WC/F)为0.025以上，更优选为0.030以上，另外，若考虑焊接操作性，则优选为0.100以下，更优选为0.090以下。
本实施方式的焊剂，相对于焊丝总质量为10～30质量％，即焊剂率为10～30质量％。通过使焊剂率为10质量％以上，能够充分发挥构成焊剂的各成分及其组合带来的效果。另外，通过使焊剂率为30质量％以下，不需要使作为外皮的带钢为薄壁，因此能够使电弧稳定，抑制飞溅的发生。焊剂率更优选为11质量％以上，另外，更优选为20质量％以下。
关于药芯焊丝的构成，除了前述的元素和化合物以外，相对于焊丝总质量，还含有C(wire)：0.5质量％以下、Mn(wire)：1.0～3.0质量％、及Si(wire)：0.05～1.0质量％。
＜C(wire)：0.5质量％以下(包括0质量％)＞
C用于调整焊接金属的强度而任意添加，因此没有规定下限。
另一方面，相对于焊丝总质量而使C(wire)为0.5质量％以下，能够防止焊接金属的强度过高而韧性降低。
C(wire)的含量优选为0.2质量％以下。
＜Mn(wire)：1.0～3.0质量％＞
Mn有脱氧效果，并在固溶强化上是有效的元素，能够使抗拉强度和韧性这样的力学性能提高。Mn(wire)的含量，相对于焊丝总质量为1.0～3.0质量％。通过含有1.0质量％以上，能够充分得到固溶强化的效果，能够得到良好的力学性能。另外，通过使含量为3.0质量％以下，能够抑制过剩的强度提高，能够确保适当的韧性。Mn的含量相对于焊丝总质量优选为1.5质量％以上，另外，优选为2.5质量％以下，更优选为2.0质量％以下。
＜Si(wire)：0.05～1.0质量％＞
Si是使母材与焊接金属良好融合的元素，因此在焊剂中，相对于焊丝总质量而含有0.05质量％以上。另外，为了不使韧性降低，使其上限为1.0质量％。为了进一步得到上述效果，Si的含量优选为0.1质量％以上，另外，优选为0.80质量％以下。
除上述元素和化合物以外，以下详细说明根据需要可以任意添加的元素。还有，以下的元素的含量均为相对于焊丝总质量的质量％。
＜Ni(wire)：15质量％以下＞
Ni是在高线能量、高层间温度下，可以使韧性和抗拉强度提高的元素，因此如果需要，也可以任意添加。若过剩地添加Ni，则熔池的粘性降低。若仰焊和立焊时熔池的粘性降低，则由于重力的影响，会存在烧穿和焊道外观不良这样的焊接缺陷发生的危险性。因此，任意添加Ni(wire)时，优选相对于焊丝总质量为15质量％以下，更优选为5质量％以下。另外，为了得到上述效果，Ni的含量优选为0.01质量％以上，更优选为0.05质量％以上。
在添加Ni时的方式中，优选在焊剂中含有从金属Ni、Cu－Ni、Fe－Ni、和Ni－Mg所构成的群中选择的至少一种的金属单体或化合物而使用。通过以此方式使之含有，熔渣形成成为优势，可以更良好地抑制仰焊时和立焊时的烧穿。
＜Mo(wire)：5.0质量％以下＞
＜Nb(wire)：5.0质量％以下＞
＜V(wire)：5.0质量％以下＞
＜Cr(wire)：30质量％以下＞
Mo、Nb、V和Cr均是可以使韧性或抗拉强度提高的元素，因此为了调整韧性或抗拉强度，如果需要也可以任意添加。另外，这些元素是形成高熔点的碳化物的元素。还有，作为高熔点的碳化物的一例，可列举Mo2C、NbC、VC、Cr3C2。由于这些碳化物为高熔点，所以可作为熔渣，早期形成在熔池的表面上。从这一特性出发，能够抑制仰焊时的烧穿和得到良好的焊道外观。
Mo、Nb、V和Cr分别以满足Mo(wire)：5.0质量％以下、Nb(wire)：5.0质量％以下、V(wire)：5.0质量％以下和Cr(wire)：30质量％以下之中任意一个的方式含有，这是由于可维持良好的焊道外观，因此优选，更优选以全都满足的方式含有。另外，Mo、Nb和V的合计含量相对于焊丝总质量而优选为5.0质量％以下，更优选为3.0质量％以下。
Mo、Nb、V和Cr的添加方式没有特别限定，添加可以在带钢中进行，也可以包含在焊剂中。另外，Mo、Nb和V的含量合计相对于焊丝总质量而优选为0.005质量％以上。
＜W(wire)：3.0质量％以下＞
由于W是对于强度提高有效的元素，所以为了调整抗拉强度，如果需要，则可以任意添加。若过剩地添加W，则因强度过剩引起韧性劣化，因此W的含量相对于焊丝总质量而优选为3.0质量％以下。
＜Ti(wire)：3.0质量％以下＞
Ti是强脱氧金属元素，在借助脱氧效果提高韧性方面是有效的元素。为了调整韧性可以适当量添加，但若过剩地添加Ti，则夹杂物粗大化，夹杂物量过多，由此导致韧性降低。因此，Ti的含量，相对于焊丝总质量而优选抑制在3.0质量％以下。
＜Zr(wire)：2.0质量％以下＞
Zr与Ti同样，是强脱氧金属元素，在借助脱氧效果提高韧性方面是有效的元素。为了调整韧性，可以适当量添加，但若过剩地添加Zr，则夹杂物粗大化，夹杂物量过多，由此导致韧性降低。因此，Zr的含量相对于焊丝总质量而优选为2.0质量％以下。
＜Ca(wire)：3.0质量％以下＞
Ca由CaF2、CaCO3等添加，与Ti、Zr同样，是强脱氧金属元素，在借助脱氧效果提高韧性方面是有效的元素。为了调整韧性，可以适当量添加，但若过剩地添加Ca，则夹杂物粗大化，夹杂物量过多，由此导致韧性降低。因此，Ca的含量相对于焊丝总质量而优选为3.0质量％以下。
＜REM(稀土金属)(wire)：0.5质量％以下＞
REM(稀土金属)使电弧稳定，对于减少飞溅是有效的元素。另外，也有脱氧、脱硫效果，也有助于韧性的提高。若过剩地添加REM，则容易发生电弧偏向，焊接操作性劣化。因此，REM的含量的合计相对于焊丝总质量而优选为0.5质量％以下，更优选为0.2质量％以下。作为REM，更优选使用La、Ce、Y。
上述Ti(wire)、Zr(wire)、Ca(wire)和REM，与Al和Mg均为强脱氧金属元素。Al和Mg不仅可以包含于焊剂，也可以包含在外皮中，但优选包含在焊剂中。强脱氧金属元素之中，Mg(wire)、Al(wire)、Zr(wire)、Ti(wire)和Ca(wire)的含量(相对于焊丝总质量的质量％)，优选满足5≤{(Mg(wire)+Al(wire))/(Zr(wire)+Ti(wire)+Ca(wire))}≤70的关系。在此，所谓Mg(wire)、Al(wire)，意思是分别包含在焊剂和外皮中的Mg、Al的总量，即焊丝总体所包含的Mg、Al。这些元素的氧化物为高熔点，在熔池表面早期形成熔渣，抑制烧穿和焊道外观不良。特别是Mg和Al容易使熔渣凝集，有在整个熔池表面形成熔渣的倾向。另一方面，Zr、Ti和Ca容易分散熔渣，有着由于熔池的流动而导致熔渣形成向边际侧集中的倾向，显现不出确保耐烧穿性和良好的焊道外观的显著效果。
但是，因为这些元素是容易作为铁素体核生成点起作用的元素，所以能够实现韧性的提高。因此，在添加Zr、Ti、Ca时，如果Mg(wire)和Al(wire)的含量的合计与Zr(wire)、Ti(wire)和Ca(wire)的含量的合计的比率，即{(Mg(wire)+Al(wire))/(Zr(wire)+Ti(wire)+Ca(wire))}所表示的值为5以上，则是可以确保充分的Mg(wire)、Al(wire)量的优选范围，能够得到耐烧穿性和良好的焊道外观。另一方面，如果上述比率表示的值在70以下，则从韧性的观点出发优选，能够确保充分的韧性。
上述比率更优选为25以上，进一步优选为27以上，另外，更优选为60以下，进一步优选为55以下。
＜O(氧)(wire)：0.05质量％以下＞
O由保护气体、焊剂中的氧化物和水分等供给。焊接中若过剩添加O，则熔池的表面张力降低，在仰焊和立焊中发生烧穿和焊道外观不良。因此，O(wire)的含量相对于焊丝总质量而优选为0.05质量％以下，更优选为0.04质量％以下。另一方面，包含在焊丝中的氧在焊接金属中与Al、Mg等金属发生氧化反应，从而氧化物(熔渣)在熔池上形成。由此，可以在立焊和仰焊等的全位置焊接中使耐烧穿性提高。
＜N(wire)：0.05质量％以下＞
N对于提高强度有效，并且与Ti、Zr、Nb、Cr和Mn结合，形成氮化物，有助于韧性。抑制因强度过剩造成的韧性劣化、气孔缺陷和裂纹等焊接缺陷的发生，因此优选N(wire)的含量为0.05质量％以下。
＜S(wire)：0.05质量％以下＞
S与O相同，是降低熔池表面张力的元素。另外，若大量添加，则发生裂纹的可能性变高。因此，从耐烧穿性、焊道外观形状、抗裂纹性的观点出发，S(wire)的含量优选为0.05质量％以下。
＜P(wire)：0.05质量％以下＞
P是杂质元素，从抗裂纹性的观点出发，优选P(wire)的含量抑制在0.05质量％以下。
＜B(wire)：0.05质量％以下＞
B通过微量的添加而使焊接金属的微观组织微细化，具有使焊接金属的低温韧性提高的效果。为了抑制焊接金属发生热裂纹，B(wire)的含量相对于焊丝总质量，优选为0.05质量％以下。还有，B除了来自包含在钢制外皮中的成分以外，还能够由来自焊剂的金属B、Fe－B、Fe－Mn－B、Mn－B等的合金粉末添加。
＜Cu(wire)：5.0质量％以下＞
Cu是有助于提高焊接金属强度的元素。为了抑制焊接金属的强度过剩而韧性降低，优选Cu(wire)的含量相对于焊丝总质量在5.0质量％以下。还有，Cu除了对钢制外皮表面实施的带钢镀Cu部分以外，还能够由来自焊剂的金属Cu、Cu－Zr、Fe－Si－Cu等合金粉末添加。
＜Ba(wire)：5.0质量％以下＞
Ba由BaF2、BaCO3等添加，具有使电弧稳定，减少飞溅发生量的效果。但是，若过剩地添加Ba，则发生电弧偏向，焊接操作性劣化。因此，Ba(wire)的含量相对于焊丝总质量而优选为5.0质量％以下，更优选为3.0质量％以下。
＜碱金属元素(wire)的合计：3.0质量％以下＞
碱金属元素提高电弧稳定性，有助于减少飞溅等焊接操作性的提高。若过剩地添加碱金属元素的化合物，则焊丝的耐吸湿性劣化，有可能发生裂纹和气孔缺陷等的焊接缺陷。因此，碱金属元素的合计含量，相对于焊丝总质量而优选为3.0质量％以下。还有碱金属元素可列举Na、K、Li等，以氧化物、氟化物等形态使之添加在焊剂中，或使之附着于带钢表面。
＜Fe(wire)：40质量％以上＞
Fe(wire)的含量优选为40质量％以上，更优选为60质量％以上，进一步优选为80质量％以上。另外，Fe(wire)的含量优选为95质量％以下，更优选为94质量％以下。Fe作为构成外皮的Fe(Hoop)和添加于焊剂的铁粉、合金粉的Fe(flux)被含有。
焊丝的余量为杂质，例如，可列举Ta、Be等。
＜带钢＞
本实施方式的作为药芯焊丝的外皮的带钢，厚度宽度都没有特别限定，例如厚度优选为0.5mm以上，优选为1.5mm以下。另外，宽度优选为30mm以下。
通过使带钢的厚度为0.5mm以上，焊接加热时，焊剂不易从接缝部泄漏，能够抑制飞溅的发生。另外，通过使厚度为1.5mm以下，能够抑制熔滴的粗大化，能够实现爆炸过渡时的脱离熔滴的微细化，因此能够抑制飞溅的发生。
通过使带钢的宽度为30mm以下，能够抑制熔滴的粗大化，能够实现爆炸过渡时的脱离熔滴的微细。因此，能够抑制飞溅的发生而优选。另外，带钢宽度的下限没有特别限定，但从防止焊剂和气化的氟从接缝泄漏的观点出发，优选为10mm以上。
带钢的金属箔，出于焊接的目的，能够根据用途分别使用软钢系的金属箔、不锈钢系的金属箔。例如，要求熔深充分，对制作的结构物的焊接接头的特性有要求时，优选使用软钢系的金属箔。另外，实施堆焊这样的熔深浅，抑制母材稀释，且要想增大熔敷量的焊接施工时，优选使用SUS(不锈钢)系的金属箔。
作为软钢系的金属箔，例如，可列举相对于带钢总质量，含有C(Hoop)：0.005～0.040质量％以下、Si(Hoop)：0.005～0.050质量％以下、Mn(Hoop)：0.01～0.30质量％以下、P(Hoop)：0.01质量％以下和S(Hoop)：0.01质量％以下的金属箔。此外，优选Si和Mn相对于带钢总质量的含量Si(Hoop)和Mn(Hoop)，与相对于焊丝总质量的含量Si(wire)和Mn(wire)的关系，满足0.01≤{(Si(Hoop)+Mn(Hoop))×(HR/100)}/(Si(wire)+Mn(wire))}≤0.25的金属箔。在此，所谓HR意思是带钢率，上述带钢率优选为70～90质量％。
在上述软钢系的金属箔中，C(Hoop)有助于强度的提高。为了调整抗拉强度，下限没有特别规定，但从焊接金属的力学性能的观点出发，优选为0.005质量％以上。另一方面，通过使C(Hoop)为0.040质量％以下，带钢容易加工，焊丝容易制造。此外，从易制造性的观点出发，更优选C(Hoop)含量相对于带钢总质为0.030质量％以下。
在上述软钢系的金属箔中，Si(Hoop)有助于金属箔的电阻。Si的添加量越大，金属箔的电阻越高，在焊接中进入焊丝的焦耳热越大。即，焊丝容易熔化，因此熔敷量增加，有高效率化的效果。为了得到上述效果，更优选使Si的含量相对于带钢总质量为0.005质量％以上。另一方面，若焦耳热过大，则熔滴的粘性和表面张力降低，有可能因施加电弧压而导致飞溅变多。因此，从焊接操作性的观点出发，优选Si的含量为0.050质量％以下。
在上述软钢系的金属箔中，由于Mn(Hoop)的含量为0.01质量％以上，从而与Si(Hoop)同样，能够增加熔敷量。另外Mn(Hoop)的含量的上限为0.40质量％以下，与Si(Hoop)同样，可改善焊接操作性。
P(Hoop)和S(Hoop)的含量分别优选为0.01质量％以下。
P是作为杂质被包含的元素，但容易偏析，容易使韧性和焊接性恶化，因此其含量越低越优选。
S拥有使表面张力降低的特性。以焊丝总质量中的S量多的焊丝进行焊接时，熔池的表面的表面张力变低，烧穿和焊道外观的劣化变得显著。另一方面，若从熔滴过渡的观点出发，则表面张力低的一方，熔滴脱离促进，焊接操作性良好。
另外，优选Si和Mn相对于带钢总质量的含量Si(Hoop)和Mn(Hoop)，与相对于焊丝总质量的含量Si(wire)和Mn(wire)的关系(比)，选满足0.01≤{(Si(Hoop)+Mn(Hoop))×(HR/100)/(Si(wire)+Mn(wire))}≤0.25。
通过使{(Si(Hoop)+Mn(Hoop))×(HR/100)/(Si(wire)+Mn(wire))}的参数为0.25以下，能够防止电阻过度变高，能够防止在焊接中进入焊丝的焦耳热变大。由此，可维持熔滴的粘性和表面张力不会降低，有能够抑制因施加电弧压造成的操作性恶化的倾向。因此，从焊接操作性的观点出发，上述参数优选为0.25以下。
通过使{(Si(Hoop)+Mn(Hoop))×(HR/100)/(Si(wire)+Mn(wire))}为0.01以上，有能够抑制因熔敷量减少造成的效率恶化的倾向。因此，上述参数优选为0.01以上。
作为SUS系的金属箔，例如，可列举相对于带钢总质量，含有C(Hoop)：0.0001～0.06质量％、Si(Hoop)：0.1～0.8质量％、Mn(Hoop)：0.05～3.00质量％、P(Hoop)：0.05质量％以下、S(Hoop)：0.05质量％以下、Cr(Hoop)：10.5～30.0质量％和Ni(Hoop)：3.0～14.0质量％的金属箔。此外，优选Cr和Ni相对于带钢总质量的含量Cr(Hoop)和Ni(Hoop)与相对于焊丝总质量的含量Cr(wire)和Ni(wire)的关系，满足0.80≤{(Cr(Hoop)+Ni(Hoop))×(HR/100)/(Cr(wire)+Ni(wire))}≤1.20的金属箔。在此HR意思是带钢率，上述带钢率优选为70～90质量％。
在上述SUS系的金属箔中，C有助于强度的提高。为了调整抗拉强度，下限没有特别规定，但从焊接金属的力学性能的观点出发，优选使C的含量为0.0001质量％以上。另一方面，通过使C的含量为0.06质量％以下，带钢容易加工，焊丝容易制造，因此优选。
在上述SUS系的金属箔中，Si有助于金属箔的电阻。Si的添加量越大，金属箔的电阻越高，在焊接中进入焊丝的焦耳热越大。即，焊丝容易熔化，因此熔敷量增加，有高效率化的效果。为了得到上述效果，Si的含量相对于带钢总质量更优选为0.1质量％以上。另一方面，若焦耳热过大，则熔滴的粘性和表面张力降低，有可能因施加电弧压导致飞溅变多。因此，从焊接操作性的观点出发，Si的含量优选为0.8质量％以下。
在上述SUS系的金属箔中，Mn与Si同样有助于电阻。从熔敷量的观点出发，优选Mn的含量为0.05质量％以上，更优选为0.1质量％以上。另外，从焊接操作性的观点出发，Mn的含量优选为3.00质量％以下，更优选为2.50质量％以下。
在上述SUS系的金属箔中，P和S分别优选为0.05质量％以下。
P是作为杂质被包含的元素，但容易偏析，使韧性和焊接性恶化，因此其含量越低越优选。
S拥有使表面张力降低的特性。用焊丝总质量中的S量多的焊丝进行焊接时，熔池的表面的表面张力变低，烧穿和焊道外观的劣化变得显著。另一方面，若从熔滴过渡的观点出发，则表面张力低的一方，熔滴脱离促进，焊接操作性良好。本实施方式的药芯焊丝，其带钢部分占据焊接中在焊丝前端形成的熔滴的大部分，考虑焊接操作性的基础上，优选在带钢中适量添加S的方式。带钢中的S(Hoop)的含量相对于带钢总质量为0.0005质量％以上，能够期待上述效果而优选。另一方面，若在带钢中过度地添加S(Hoop)，则表面张力变得过低，由于电弧压，导致熔滴被吹飞，存在飞溅化的可能性，因此S(Hoop)的含量优选为0.05质量％以下。
在上述SUS系的金属箔中，Cr是必要元素，根据其添加量，比Si和Mn更有助于金属箔的电阻。Cr的添加量越大，金属箔的电阻越高，在焊接中进入焊丝的焦耳热越大。即，焊丝容易熔化，因此熔敷量增加，有高效率化的效果。为了充分得到上述效果，更优选使Cr(Hoop)的含量相对于带钢总质量为10.5质量％以上。另一方面，若焦耳热变得过大，则熔滴的粘性和表面张力降低，有可能因电弧压施加而使飞溅变多。因此，从焊接操作性的观点出发，优选Cr(Hoop)的含量为30.0质量％以下。
在上述SUS系的金属箔中，Ni与Cr同样是必要元素，根据其添加量，比Si和Mn更有助于金属箔的电阻。Ni的添加量越大，金属箔的电阻越高，在焊接中进入焊丝的焦耳热越大。即，焊丝容易熔化，因此熔敷量增加，有高效率化的效果。为了得到上述效果，更优选使Ni(Hoop)的含量相对于带钢总质量为3.0质量％以上。另一方面，若焦耳热变得过大，则熔滴的粘性和表面张力降低，有可能因施加电弧压导致飞溅变多。因此，从焊接操作性的观点出发，Ni(Hoop)的含量优选为14.0质量％以下。
在上述SUS系的金属箔中，如上述Cr和Ni非常有助于金属箔的电阻。优选Cr和Ni的相对于带钢总质量的含量Cr(Hoop)和Ni(Hoop)，与相对于焊丝总质量的含量Cr(wire)和Ni(wire)的关系(比)，满足0.80≤{(Cr(Hoop)+Ni(Hoop))×(HR/100)/(Cr(wire)+Ni(wire))}≤1.20。
通过使{(Cr(Hoop)+Ni(Hoop))×(HR/100)/(Cr(wire)+Ni(wire))}的参数为0.80以上，从而熔敷量增大，能够得到效率的改善，因此优选。另外，为了得到飞溅降低效果，优选上述参数为1.20以下。
＜焊接方法、焊接条件＞
本实施方式的药芯焊丝，在焊接电流高于200A的条件下也不会发生烧穿，焊道外观也优异，可以进行高效率的焊接。
焊接姿势没有特别限定，但由于耐烧穿性优异，所以适用于全部焊接姿势，特别是更适用于立焊和仰焊的至少任意一种焊接姿势下的焊接。另外，也能够适用于从仰焊到立焊这样姿势会连续变化的焊接。
在气体保护电弧焊之中，优选使用将电极侧作为－(负)，将母材侧作为+(正)的正极性进行气体保护电弧焊。
用于焊接的气体的种类没有特别限制，例如可列举Ar气、CO2气、O2气单体和它们的混合气体等。使用Ar气时，优选使用含Ar为70体积％以上的保护气体。使用CO2气时，优选使用含CO2为70体积％以上的保护气体。
气体的流量也没有特别限制，例如为15～30L/min左右。
设定的焊接电流波形的形状可以是直线，也可以是脉冲形状。还有，这里所谓的直线，是不具备特殊波形形状的意思。
是直流时，焊接电流范围适用于低电流到高电流的范围，即使仰焊或立焊时，高于200A也可以使用。焊接电压也没有特别限定，例如为15～35V。焊接速度也没有特别限定，例如为10～50cm/分钟。另外，关于焊丝突出长度也没有特别限制，例如设定为10～30mm即可。上述条件均不限定于这些例子，根据用途决定焊接条件即可。
实施例
以下，列举实施例更具体地说明本发明。本发明不受这些实施例限定，在能够符合本发明的宗旨的范围内可以加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。另外，这里说明的焊接条件中一例，在本实施方式中，不限定于以下的焊接条件。
＜评价方法＞
(强脱氧金属粉(flux)和氟化合物粉(flux)的粒度)
焊剂中包含的强脱氧金属粉(flux)(Al粉、Mg粉和Al－Mg粉)的粒度及其比例，基于JIS Z 8801－1：2006，使用网眼150μm的筛子进行测量。结果显示在表3的“焊剂中的强脱氧金属元素，粒度150μm以下的比例”中。
焊剂中包含的氟化合物粉(flux)的粒度及其比例，基于JIS Z 8801－1：2006，使用网眼75μm的筛子测量。结果显示在表3的“焊剂中的氟化合物粉，粒度75μm以下的比例”中。
(药芯焊丝的组成)
相对于焊丝总质量的含量显示在表1和表2中，相对于焊剂总质量的含量显示在表3中。
(水分量)
相对于焊丝总质量的水分量(WC)通过使用三菱ChemicalAnalytech公司制的CA－200的卡尔费休水分测量装置(电量法水分计)进行测量。测量条件如下。
准备将药芯焊丝切断为3cm的试料3根，以卡尔费休法测量水分量，进行评价。测量时，为了使药芯焊丝中焊剂的水分气化而以750℃进行加热，将经过干燥的空气作为载气导入测量装置。结果显示在表2的“焊丝水分量(WC)”中，单位为质量％。
(焊接条件)
对于由轧制钢材SS400(JISG3106：2017)构成的、板厚12mm的平板，使用得到的药芯焊丝，按下述条件进行平板堆焊。还有，焊接电压(电弧电压)、焊接速度、送给速度如表4所述。
·丝径：φ1.4mm
·保护气体：CO2、流量25L/min
·焊接姿势：仰焊
·焊接电流：直流正极性
·焊丝突出长度：15mm
焊接电流从90A起开始焊接，逐渐提高焊接电流，将没有发生烧穿的最大的电流值作为“边界电流”。
没有烧穿的边界电流其他条件显示在表4中。
(耐烧穿性)
耐烧穿性，通过一边提高焊接电流值一边进行仰焊，目测有无烧穿来进行评价。求得未发生烧穿的最大电流值，即边界电流值。评价中，边界电流值为230A以上的为“A”，200A以上且低于230A的为“B”，低于200A的为“C”。A和B为合格，C为不合格。结果显示在表4中。
(焊道外观)
关于焊道外观，以仰焊进行焊接长度30cm的焊接，通过目视观察焊接部的焊道形状来进行评价。评价中，良好的焊道形状为“A”，焊道宽度变动的地方在2处以下时为“B”，焊道宽度变动的地方在3处以上时为“C”。A和B合格，C不合格。结果显示在表4中。
＜药芯焊丝的制作＞
以软钢作为外皮，一边将该外皮成型为圆筒状，一边在其内部填充焊剂，制作具有表1和表2所示组成的实施例(W1～W1 4)和比较例(W15～W20)的药芯焊丝。还有，表1和表2所示的W1～W20的焊剂率均为13质量％，表1和表2所示的W1～W20的组成的余量由Fe和杂质构成。
表1中的各栏的数值表示各成分的焊丝总质量中的含量(质量％)，“REM”一栏的数值表示稀土元素的含量(质量％)的合计。另外，表中的所谓“－”意思是检测界限值以下。
表2所示的焊剂中的氟化合物粉的添加量，以及焊剂中的强脱氧金属元素的添加量、Mg(flux)的含量、和Al(flux)的含量均表示焊剂总质量中的含量(质量％)。
[表1]
/>
[表2]
表2
[表3]
[表4]
表4
根据以上的结果，含有作为强脱氧金属元素的Al和Mg，其相对于焊丝总质量的合计含量低于2.2质量％的W15～W20，均为耐烧穿性和焊道外观差的结果。另外可确认，强脱氧金属元素的含量与相对于焊丝总质量的水分量之比，对耐烧穿性和焊道外观造成影响。
详细并参照特定的实施方式说明了本发明，但能够不脱离本发明的精神和范围而施加各种变更和修改，这对于本领域技术人员来说显而易见。本申请基于2019年6月20日申请的日本专利申请(特愿2019－114818)，其内容在此作为参照被并入。

Claims (10)

1.一种药芯焊丝，包括作为芯的焊剂、和作为外皮的带钢，其中，
所述焊剂包括含Mg和Al的强脱氧金属元素(flux)、和氟化合物粉(flux)，
所述强脱氧金属元素(flux)的合计含量相对于所述焊剂总质量为15～35质量％，
所述强脱氧金属元素(flux)之中的Mg和Al，至少一部分是作为金属粉和合金粉中的至少任意一方的强脱氧金属粉(flux)被包含，
所述强脱氧金属粉(flux)中，60质量％以上为150μm以下的粒度，
所述氟化合物粉(flux)的合计含量相对于所述焊剂总质量为10～45质量％，
所述氟化合物粉(flux)中，60质量％以上为75μm以下的粒度，
所述药芯焊丝中，相对于焊丝总质量含有所述焊剂为10～30质量％，并且
所述药芯焊丝中，相对于焊丝总质量，含有C(wire)：0.5质量％以下、Si(wire)：0.05～1.0质量％、Al(wire)：1.0～3.5质量％、Mn(wire)：1.0～3.0质量％、Mg(wire)：0.55～0.9质量％、Zr(wire)：0.047～2.0质量％、氟化合物(wire)的氟换算值F的合计：0.30～1.20质量％、和强脱氧金属元素(wire)的合计：2.2质量％以上，
相对于焊丝总质量的所述Al(wire)和所述Mg(wire)的含量满足0.35≤(2×Mg(wire)/0.6×Al(wire))≤1.50的关系，
其中，相对于焊丝总质量的水分量WC为0.010～0.100质量％，并且
所述水分量WC与所述强脱氧金属元素(wire)的合计含量满足105≤(强脱氧金属元素(wire)的合计含量/WC)≤170的关系。
2.根据权利要求1所述的药芯焊丝，其中，所述药芯焊丝中，相对于焊丝总质量，还含有Ni(wire)：15质量％以下、Mo(wire)：5.0质量％以下、W(wire)：3.0质量％以下、Nb(wire)：5.0质量％以下、V(wire)：5.0质量％以下、Cr(wire)：30质量％以下、Ti(wire)：3.0质量％以下、O(wire)：0.05质量％以下、N(wire)：0.05质量％以下、S(wire)：0.05质量％以下、P(wire)：0.05质量％以下、B(wire)：0.05质量％以下、Cu(wire)：5.0质量％以下、Ba(wire)：5.0质量％以下、碱金属元素(wire)的合计：3.0质量％以下、Ca(wire)：3.0质量％以下、稀土元素(wire)的合计：0.5质量％以下、和Fe(wire)：40质量％以上。
3.根据权利要求1所述的药芯焊丝，其中，所述氟化合物粉(flux)是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、MgF2和CaF2所构成的群中选择的至少1个化合物粉。
4.根据权利要求2所述的药芯焊丝，其中，所述氟化合物粉(flux)是从BaF2、SrF2、Na3AlF6、NaF、MgF2和CaF2所构成的群中选择的至少1个化合物粉。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的药芯焊丝，其中，作为所述强脱氧金属元素(flux)，还含有从Zr、Ti和Ca所构成的群中选择的至少一种元素，相对于焊丝总质量的各元素的含量满足5≤{(Mg(wire)+Al(wire))/(Zr(wire)+Ti(wire)+Ca(wire))}≤70的关系。
6.根据权利要求1～4中任一项所述的药芯焊丝，其中，所述焊剂含有从金属Ni、Cu－Ni、Fe－Ni和Ni－Mg所构成的群中选择的至少一种作为Ni。
7.一种气体保护电弧焊方法，是使用了权利要求1～4中任一项所述的药芯焊丝的气体保护电弧焊方法，其中，使焊接电流高于200A，在保护气体气氛中进行焊接。
8.根据权利要求7所述的气体保护电弧焊方法，其中，以仰焊和立焊中的至少任意一种焊接姿势进行焊接。
9.根据权利要求7所述的气体保护电弧焊方法，其中，所述保护气体含有70体积％以上的Ar。
10.根据权利要求7所述的气体保护电弧焊方法，其中，所述保护气体含有70体积％以上的CO2。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115815881A (zh) * 2022-12-09 2023-03-21 山东聚力焊接材料有限公司 一种智能高空平台作业车臂架焊接用药芯材料和含该药芯材料的焊丝及其制备方法
CN116079280B (zh) * 2023-04-10 2023-08-18 西安热工研究院有限公司 耐热腐蚀Ni-Cr焊丝、制造方法和焊接工艺

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01284497A (ja) * 1988-01-21 1989-11-15 Nippon Steel Corp ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH01289596A (ja) * 1988-05-16 1989-11-21 Nippon Steel Corp セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH05393A (ja) * 1991-06-25 1993-01-08 Nippon Steel Corp セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH08174275A (ja) * 1994-12-22 1996-07-09 Nippon Steel Corp 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
JPH09277087A (ja) * 1996-04-18 1997-10-28 Kobe Steel Ltd アーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2000254796A (ja) * 1999-03-05 2000-09-19 Kobe Steel Ltd 溶接用フラックス入りワイヤ
CN101164732A (zh) * 2006-10-19 2008-04-23 株式会社神户制钢所 低合金耐热钢用气体保护弧焊用药芯焊丝
JP2011125904A (ja) * 2009-12-18 2011-06-30 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CN104028913A (zh) * 2014-05-30 2014-09-10 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 一种无缝自保护药芯焊丝
JP2015027700A (ja) * 2013-06-25 2015-02-12 新日鐵住金株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
WO2017013965A1 (ja) * 2015-07-17 2017-01-26 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CN109530960A (zh) * 2018-11-21 2019-03-29 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种适用于全位置焊接的小规格自保护药芯焊丝及其应用

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5942198A (ja) * 1982-08-31 1984-03-08 Kobe Steel Ltd セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ
JP2578483B2 (ja) * 1988-08-17 1997-02-05 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
JPH0669634B2 (ja) * 1990-05-01 1994-09-07 株式会社神戸製鋼所 薄板用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
JPH04356397A (ja) * 1991-02-22 1992-12-10 Nippon Steel Corp セルフシールドアーク溶接複合ワイヤ
JPH09262693A (ja) * 1996-03-28 1997-10-07 Kobe Steel Ltd アーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP3586362B2 (ja) * 1997-08-22 2004-11-10 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP3513380B2 (ja) * 1998-01-26 2004-03-31 株式会社神戸製鋼所 直流正極性用炭酸ガスアーク溶接フラックス入りワイヤ及び溶接方法
JP3804802B2 (ja) 2003-12-26 2006-08-02 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ及びガスシールドアーク溶接方法
JP6509007B2 (ja) * 2015-03-30 2019-05-08 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの製造方法
JP6666098B2 (ja) * 2015-09-29 2020-03-13 株式会社神戸製鋼所 高電流パルスアーク溶接方法及びフラックス入り溶接ワイヤ
JP6757899B2 (ja) 2019-04-18 2020-09-23 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 部品実装装置および部品有無判断方法

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01284497A (ja) * 1988-01-21 1989-11-15 Nippon Steel Corp ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH01289596A (ja) * 1988-05-16 1989-11-21 Nippon Steel Corp セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH05393A (ja) * 1991-06-25 1993-01-08 Nippon Steel Corp セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ
JPH08174275A (ja) * 1994-12-22 1996-07-09 Nippon Steel Corp 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
JPH09277087A (ja) * 1996-04-18 1997-10-28 Kobe Steel Ltd アーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2000254796A (ja) * 1999-03-05 2000-09-19 Kobe Steel Ltd 溶接用フラックス入りワイヤ
CN101164732A (zh) * 2006-10-19 2008-04-23 株式会社神户制钢所 低合金耐热钢用气体保护弧焊用药芯焊丝
JP2011125904A (ja) * 2009-12-18 2011-06-30 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2015027700A (ja) * 2013-06-25 2015-02-12 新日鐵住金株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CN104028913A (zh) * 2014-05-30 2014-09-10 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 一种无缝自保护药芯焊丝
WO2017013965A1 (ja) * 2015-07-17 2017-01-26 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CN109530960A (zh) * 2018-11-21 2019-03-29 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种适用于全位置焊接的小规格自保护药芯焊丝及其应用

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
雷毅.金属焊接.中国石油大学出版社,2011,第145-147页. *

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Publication number Publication date
WO2020255808A1 (ja) 2020-12-24
EP3988240A1 (en) 2022-04-27
KR20220002564A (ko) 2022-01-06
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JP2021000646A (ja) 2021-01-07
CN113784815A (zh) 2021-12-10
JP7231499B2 (ja) 2023-03-01
US20220362892A1 (en) 2022-11-17

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