CN111902088B - 拍摄台及其制造方法、钼靶检查装置用拍摄台及其制造方法及钼靶检查装置 - Google Patents

拍摄台及其制造方法、钼靶检查装置用拍摄台及其制造方法及钼靶检查装置 Download PDF

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Abstract

钼靶检查装置用拍摄台，其以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置，前述拍摄台具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，第2构件在前述立壁部处与第1构件接合，第1构件在前述X射线照射面中的任意点处的X射线透射量为铝当量0.5mmAL以下。

Description

拍摄台及其制造方法、钼靶检查装置用拍摄台及其制造方法 及钼靶检查装置
技术领域
本发明涉及具有多个构件的拍摄台、以及具有多个构件的钼靶检查装置用拍摄台及其制造方法。
背景技术
已知有以对受检者的乳房进行检查为目的而通过乳房的X射线拍摄来获得图像数据的钼靶检查装置(专利文献1)。该钼靶检查装置为了获得几何学模糊少、肢体移动引起的模糊少、对比度、分辨率高的图像数据而具备压迫乳房的拍摄台及压迫板。并且，向通过压迫板对支承于拍摄台的乳房进行压迫而保持为均匀厚度的乳房照射X射线，并检测透过乳房的X射线来生成图像数据。
前述拍摄台由于在内部具有检测透过前述压迫板和作为被摄体的乳房的X射线的X射线检测部，因此由X射线透射性优异的材料形成。另外，被摄体在拍摄时由前述压迫板压迫为均匀厚度，因此在前述拍摄台上也受到由压迫板产生的外力的作用，因该外力而拍摄台容易变形，所获得的图像数据的对比度、分辨率降低。因此，通常拍摄台需要由刚性优异的材料形成。基于上述背景，如专利文献1所记载的，钼靶检查装置用拍摄台优选使用X射线透射性优异、刚性高的碳纤维增强复合材料(碳复合材料)。在使用上述碳纤维强化复合材料的情况下，一般市场产品中常见的钼靶检查装置用拍摄台通常为中空的箱型形状，由于是复杂的形状，因此以往使用下述制造方法：通过将形状追随性优异的碳纤维机织物预浸料坯配置在单面模具的表面而对形状进行赋形，并使用高压釜加热、加压。
另外，在钼靶检查中，除了使用前述拍摄台的拍摄方式以外，还公开了将被摄体置于暗盒上直接拍摄的方法(专利文献2)。该拍摄方法使用薄型长方体的暗盒，因此具有能够抑制重量增加、操作性优异的优点。专利文献2的医疗用暗盒为由前构件和与前述前构件相对的后构件构成、且在内部收纳图像记录介质的装置，专利文献2还记载了能够使前构件与后构件分离。另外，X射线所照射的前构件与外周框架构件一起被一体化，因此具有能够抑制拍摄时的变形的效果。在此，专利文献2中记载了前构件由下述层叠体构成，所述层叠体是将多根碳纤维长丝在一个方向上排列且并排而得到的多个层(碳纤维层)重叠并含浸在热固性树脂中而成的。另外，作为其制造方法，公开了使用将前述碳纤维长丝铺设在模具内再向腔内注入树脂的RTM(Resin Transfer Molding：树脂传递模塑成型)法进行制造的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2010-35622号公报
专利文献2：日本特开2010-39267号公报
发明内容
发明要解决的课题
但是，一般市场产品中常见的钼靶检查装置用拍摄台为中空的箱型形状，因此即使是形状追随性优异的碳纤维机织物预浸料坯，也为了追随角部、曲面而将需要前述预浸料坯以与形状对应的切割模式进行裁切以在单面模具中赋形，存在工序变得繁杂的可能。另外，由于将一张预浸料坯基材裁切为多种形状，因此存在基材的成品率差、原料成本升高的可能。基于这样的背景，生产率提高存在课题。
另一方面，在专利文献2的发明中，如上前述，医疗用暗盒具有薄型的长方体形状，且在内部收纳图像记录介质，因此自然会采用能够使前构件及后构件分离的结构。但是，在X射线拍摄这样的插入到受检者的身体下方的拍摄条件下，树脂框架承受载荷以确保刚性，而在像钼靶检查装置用拍摄台这样以压迫板而载荷作用于中央的拍摄条件下，若直接使用该暗盒，则存在形成平面部的前面板中央变得容易挠曲的可能。另外，由于是薄型的长方体形状，因此在将其以悬臂梁的状态支承而改用为拍摄台的情况下，因受到来自压迫板的载荷而使得医疗用暗盒整体容易变形，因此存在所得到的图像数据的对比度、分辨率降低的可能。此外，在钼靶检查拍摄时，存在立壁部陷入受检者而造成不适感的可能。另外，就作为该制造方法而公开的RTM法而言，由于使树脂注入、含浸在纤维基材中从而树脂限定为液状等约束多，且难以实现充分的成形时间的缩短。此外，前述高压釜法及前述RTM法均需要成型辅助材料，因此存在制造成本升高的课题。
因而，本发明是鉴于上述课题而做出的，其目的为提供实现高X射线透射性和高刚性、且以良好的生产率实现高形状自由度的拍摄台及钼靶检查装置用拍摄台。另外，另一目的为提供以短时间的成形时间生产率良好地制造钼靶检查装置用拍摄台的方法。
用于解决课题的手段
为了解决上述问题，本发明的拍摄台采用下述构成。
拍摄台，其以悬臂梁的状态支承于X射线图像拍摄装置，
前述拍摄台包含：在与装置连接的面具有开口部的面状体、和与装置连接的连结构件，
前述面状体具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，
前述第2构件在前述立壁部处与第1构件接合，
前述第1构件与前述连结构件接合，
前述第1构件在前述X射线照射面中的任意点处的X射线透射量为铝当量0.5mmAL以下。
此外，本发明的拍摄台的制造方法如下。
拍摄台的制造方法，前述拍摄台以悬臂梁的状态支承于X射线拍摄装置，其中，
就前述拍摄台而言，
具有与装置连接并具有开口部的面状体，
并且具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面；和第3构件，其对第1构件进行加强，
前述拍摄台的制造方法包含以下所示的工序(I)～(III)。
工序(I)：将包含含有连续纤维(A)和基体树脂(B)的预浸料坯层叠体的预成型体在阴阳双面模具内进行加热及加压，从而利用纤维复合材料将形成包含X射线照射面的顶面的第1构件成型的工序工序(II)：使第2构件至少与第1构件一体化的工序
工序(III)：使第3构件至少与第1构件一体化的工序
另外，本发明的钼靶检查装置用拍摄台采用下述构成。
钼靶检查装置用拍摄台，其以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置，
前述拍摄台具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，
第2构件在前述立壁部处与第1构件接合，
前述第1构件在X射线照射面中的任意点处的X射线透射量为铝当量0.5mmAL以下。
此外，本发明的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法如下。
钼靶检查装置用拍摄台的制造方法，前述钼靶检查装置用拍摄台以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置主体，
钼靶检查装置用拍摄台具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面；和第3构件，其对第1构件进行加强，
前述钼靶检查装置用拍摄台的制造方法包含以下所示的工序(I)～(III)。
工序(I)：将包含含有连续纤维(A)和基体树脂(B)的预浸料坯层叠体的预成型体在阴阳双面模具内进行加热及加压，从而利用纤维复合材料将形成包含X射线照射面的顶面的第1构件成型的工序工序(II)：使第2构件至少与第1构件一体化的工序
工序(III)：使第3构件至少与第1构件一体化的工序
发明效果
根据本发明的拍摄台或钼靶检查装置用拍摄台，由于各构件中的角部、曲面这类复杂形状的数量减少，因此能够简化工序、实现良好的生产率。另外，由于是包含具有X射线透射性的第1构件和形成外板形状的第2构件的构成，因此能够提供下述钼靶检查装置用拍摄台：能够使确保X射线透射性和刚性的功能与赋予受检者的把手等形状的功能分离，能够在维持现有的钼靶检查拍摄所需的功能的同时，实现良好的生产率并使复杂形状的设计容易。另外，能够提供下述钼靶检查装置用拍摄台，其分为两部分结构且接合部的力学特性高，能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷施加引起的拍摄台的挠曲，提高拍摄图像的质量。
根据本发明的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法，能够使得角部、曲面这类复杂形状的数量减少，因此能够简化基材裁切的工序、层叠工序，能够以短时间的成形时间生产率良好地制造钼靶检查装置用拍摄台。
附图说明
图1是示出本发明实施方式的钼靶检查装置的构成的框图。
图2a是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观的一例的示意图。
图2b是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的开口部的一例的示意图。
图2c是示出图2a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图3a是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观的一例的示意图。
图3b是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的开口部的一例的示意图。
图3c是示出图3a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图4a是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的第2构件的立壁部，且在立壁部的实施方式设置的与第1构件的立壁部重叠地接合的区域(A1)的一例的示意图。
图4b是示出图4a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图5a是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观的一例的示意图。
图5b是示出图5a的x-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图5c是示出图5a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图6是示出对本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台进行成型的双面模具的一例的示意图。
图7a是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观的一例的示意图。
图7b是示出图7a的x-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图7c是示出图7a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图8是示出对钼靶检查装置用拍摄台进行成型的单面模具的一例的示意图。
图9是示出钼靶检查装置用拍摄台的制造方法的一例的示意图。
图10a是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的第1构件及第2构件一体化的形态的外观的一例的示意图。
图10b是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的开口部的一例的剖视图。
图10c是示出图10a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图11a是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的第1构件及第2构件一体化的形态的外观一例的示意图。
图11b是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的开口部的一例的示意图。
图11c是示出图11a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图12a是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的第1构件的示意图，是示出在其上设置的螺栓紧固用孔的一例的示意图。
图12b是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的连结构件的示意图，是示出在其上设置的螺栓紧固用孔的一例的示意图。
图12c是示出构成本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的第2构件的示意图，是示出在其上设置的螺栓紧固用孔的一例的示意图。
图13a是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观及截面形状的一例的示意图。
图13b是示出图13a的x-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图13c是示出图13a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图14是示出在本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法中同时实施工序(I)和工序(III)的双面模具的一例的图。
图15是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法中的嵌件成型用模具的一例的图。
图16是示出本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的外观的一例的示意图。
图17是示出图2a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图18a是示出图2a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
图18b是示出图2a的y-z面上的截面形状的一例的剖视图。
具体实施方式
本发明实施方式的拍摄台以悬臂梁的状态支承于X射线图像拍摄装置，所述拍摄台的特征在于，包含：在与X射线图像拍摄装置连接的面具有开口部的面状体、和与X射线图像拍摄装置连接的连结构件，前述面状体具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，前述第2构件在前述立壁部处与第1构件接合，前述第1构件与前述连结构件接合，前述第1构件在前述X射线照射面中的任意点处的X射线透射量为铝当量0.5mmAL以下。只要以悬臂梁的状态支承于X射线图像拍摄装置，则用途没有限定，能够例示钼靶检查装置用拍摄台。
本发明实施方式的钼靶检查装置是将钼靶检查装置用拍摄台与钼靶检查装置主体连接而形成的，以下，对本发明的钼靶检查装置用拍摄台进行说明。
就第1构件在X射线照射面处的X射线透射量而言，在任意点处，无论X射线照射管电压的条件如何，只要铝当量为0.5mmAL以下即可，可以是在X射线照射管电压20kV～60kV中的任意值的条件下为0.5mmAL以下，也可以是X射线照射管电压为20kV或60kV时为0.5mmAL以下。
在本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台中，第1构件形成包含X射线照射面的顶面，只要X射线透射量基于作为X透射性的指标的铝当量为0.5mmAL以下，则其材料没有特别限定，从实现高X射线透射性、抑制由拍摄时的载荷施加引起的挠曲的观点出发，优选由强化纤维和基体树脂形成的纤维强化复合材料。若前述铝当量(铝当量)超过0.5mmAL，则X射线透射性差，因此需要提高X射线照射强度，存在1次拍摄中的受检者的暴露量增加的可能。另外，第2构件具有与X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，在该立壁部处与第1构件接合。只要形成立壁部，则其材料并无特别限定，从赋予受检者的把手等形状的成形加工性的观点出发，优选为选自金属、塑料、弹性体的组中的至少1种。通过采用该构成，从而能够减少曲面、角部的数量，能够生产率良好地制造呈中空的箱型形状的拍摄台。需要说明的是，本发明的拍摄台也可以另外具有第3、第4构件。
前述钼靶检查装置主体包含X射线产生部、压迫板，作为它们的配置，能够例示图1所示的方式。本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置主体。另外，图1所示的钼靶检查装置具备钼靶检查装置主体2、钼靶检查装置用拍摄台1、压迫板3、X射线产生部4，钼靶检查装置用拍摄台1具备X射线照射面5和底面6。另外，本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台通常为内部中空的大致箱型的形状，在内部具备X射线检测器的情况很多。该X射线检测器可以与钼靶检查装置主体直接连接，也可以固定在拍摄台内而使用布线与钼靶检查装置主体连接。另外，所谓前述X射线照射面是指本发明实施方式的拍摄台的顶面中包含的平面区域。作为前述平面区域，既可以是拍摄台的顶面整体，也可以是其一部分。
作为前述纤维强化复合材料中的强化纤维的形态，优选选自由连续纤维形成织物组织的织物形态、将连续纤维单向拉齐的形态、将不连续纤维沿单向排列的形态、不连续纤维分散的形态等中的至少1种，优选将上述形态单独或层叠、或者层叠2种以上等而使用。需要说明的是，所谓连续纤维，是指不将强化纤维裁切为短纤维的状态而将强化纤维束以连续的状态拉齐而得的纤维。在此，短纤维是指长度为100mm以下的纤维。在本发明中，从使得X射线透射率的面内分布均匀、即减小面内的密度差的观点出发，优选强化纤维的形态为连续纤维。其中，优选采用连续纤维容易无间隙地排列的单向拉齐得到的连续纤维的形态。另外，作为连续纤维没有特别限定，能够举出例如玻璃纤维、聚丙烯腈(PAN)系、沥青系碳纤维(包含石墨纤维)、芳纶等有机纤维，也可以将2种以上的纤维组合使用。
所谓将前述连续纤维单向拉齐的形态的单向纤维复合材料，是指由包含单向拉齐得到的连续纤维和基体树脂的层形成，可以由1层构成，也可以由层叠2层以上的层叠状态构成。另外，在层叠2层以上包含单向拉齐得到的碳纤维和基体树脂的层的情况下，也可以采用使连续纤维的取向方向任意错开的构成。基于从片状的基材裁切材料时的成品率的观点，优选使碳纤维的取向方向每90°错开的层叠构成。另外，从各向同性的观点出发，优选使碳纤维的取向方向错开30°～60°的层叠构成，使连续纤维的取向方向每45°错开的层叠构成、使连续纤维的取向方向每60°错开的层叠构成等。
由前述连续纤维形成织物组织的织物形态的机织物复合材料含有由连续纤维织成的片状物和基体树脂，通常具有层结构，可以由1层构成，也可以由层叠2层以上的层叠状态构成。作为连续纤维的织物组织，能够例示平纹织、斜纹织、缎纹织等，其中，从形状追随性和X射线透射性的观点出发，优选斜纹织。
进一步优选第1构件的最外层含有机织物复合材料。通过使与受检者的皮肤接触的最外表面采用该构成，从而即使在由使用环境中的消毒液的暴露等引起的经时变化导致树脂劣化的情况下，与单向纤维复合材料相比，连续纤维也不易起毛，能够缓和对受检者造成的刺激。从这一观点出发，特别优选X射线照射面的最外层由机织物复合材料形成且在内层配置单向纤维复合材料的方式。
作为本发明的第1构件的材料，从X射线透射性和高刚性的观点出发，优选具有碳纤维复合材料。作为碳纤维并无特别限定，例如能够使用聚丙烯腈(PAN)系、沥青系等碳纤维，这些碳纤维可以使用1种或并用2种以上。其中，从所得到的碳纤维复合材料的强度与弹性模量的平衡的观点出发，进一步优选PAN系碳纤维。碳纤维的线束弹性模量优选200GPa以上，更加优选220GPa以上，进一步优选240GPa以上。在碳纤维的线束弹性模量低于200GPa的情况下，在采用碳纤维复合材料时，存在无法获得期望的特性的情况。
作为基体树脂，并无特别限定，可使用热固性树脂、热塑性树脂中的任意。在基体树脂为热固性树脂的情况下，通过成形时的加热、以及根据需要在成形后进一步加热为热固性树脂固化的温度，从而热固性树脂固化，成为基体树脂。在树脂为热塑性树脂的情况下，使通过成形时的加热而熔融的树脂冷却固化，从而成为基体树脂。作为热固性树脂，能够举出环氧树脂、乙烯基酯树脂、苯苯酚树脂、不饱和聚酯树脂等，只要是利用热发生交联反应、至少形成部分的三维交联结构的树脂即可。另外，作为形成碳纤维复合材料的成形基材，能够例示预浸料坯，作为其中的热固性树脂的形态，由于在预浸料坯层叠时需要预浸料坯彼此压接、压接于模具，因此优选粘性优异的半固化状态。其中，考虑到贴附工序中的粘性及制成成形品时的力学特性，优选环氧树脂。作为热塑性树脂，优选使用聚丙烯树脂、聚乙烯树脂、聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚芳硫醚树脂、聚苯硫醚树脂、聚醚酮树脂、聚醚醚酮树脂、聚醚酮酮树脂、聚醚砜树脂、聚酰亚胺树脂、聚酰胺酰亚胺树脂、聚醚酰亚胺树脂、聚砜树脂，另外，也优选使用作为以上任意树脂的前体的环状的低聚物。其中，就应用钼靶检查装置用拍摄台的观点而言，鉴于使用消毒液等清扫而优选耐化学药品性优异的树脂。
在本发明的拍摄台中，就第1构件而言，在将弯曲弹性模量设为Eb、将密度设为ρ时，优选以Eb1/3×ρ-1表示的比弯曲弹性模量为2.50以上。在第1构件的比弯曲弹性模量为2.50以上的情况下，由于处于弯曲弹性模量相对较高而密度相对较低的状态，因此能够平衡良好地保持不易变形性与高X射线透射性，因而优选。另一方面，比弯曲弹性模量的上限值没有特别限制，通过设为20.00以下，X射线透射性提高效果与弯曲弹性模量的平衡性优异，因而优选。
作为第2构件的材料，也可以是与第1构件相同的材料，从加工性和尺寸精度的观点出发，优选使用金属，作为其种类，能够例示铝、铜、镍、锡、铁、镁、铬、钨、锌、铅等以及这些金属的合金。另外，可以由一种金属材料构成，也可以组合2种以上的金属。
作为第2构件的材料，从成形/加工性和制造成本的观点出发，优选使用塑料，能够使用热固性树脂、热塑性树脂中的任意。作为热固性树脂，能够例示环氧树脂、乙烯基酯树脂、苯苯酚树脂、聚氨酯树脂、尿素树脂、三聚氰胺树脂等。作为热塑性树脂，能够例示聚丙烯树脂、聚乙烯树脂、聚碳酸酯树脂、聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚芳硫醚树脂、聚苯硫醚树脂，另外，也优选使用作为以上任意树脂的前体的环状的低聚物。另外，从提高力学特性的观点出发，第2构件的材料也可以包含塑料、玻璃纤维等填料。
或者，从保护受检者的观点出发，第2构件的材料优选使用弹性体，能够例示硅酮橡胶、聚氨酯橡胶、热塑弹性体等。
本发明的第2构件能够使用冲压成形、注射成形、注射压缩成形、压缩成形、真空成形、挤出成形、钣金、铸造等已知的成形方法制造。
在本发明的钼靶检查装置用拍摄台中，优选本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台采用具有与钼靶检查装置主体连接的面，并在该连接面具有开口部的结构。
图2a及图3a所示的钼靶检查装置用拍摄台的第2构件具有立壁部，并在与钼靶检查装置主体连接的连接面(钼靶检查装置主体侧)具有开口部。如图2b及图2c所示，开口部10可以使得与钼靶检查装置主体连接的全部连接面开口，也可以如图3b及图3c所示，使得连接面的一部分开口。图2c是示出图2a所示的钼靶检查装置用拍摄台中的y-z面的截面形状的一例的剖视图，图3c是示出图3a所示的钼靶检查装置用拍摄台中的y-z面的截面形状的一例的剖视图。
钼靶检查装置用拍摄台具有开口部10，从而能够容易地将钼靶检查装置用拍摄台相对于钼靶检查装置主体进行拆装，维护变得容易。拍摄台中的立壁的高度优选10mm以上。若立壁的高度为10mm以上，则钼靶检查装置用拍摄台能够增大收纳X射线检测器的空间，因而优选。立壁的高度是指从第1构件的顶面上部至立壁端部的距离。另外，立壁的高度更加优选20mm以上，特别优选30mm以上。
在本发明实施方式的拍摄台中，优选第1构件形成在顶面的外周直立设置的立壁部。通过第1构件具有立壁部，从而能够抑制钼靶检查拍摄时因从压迫板受到的载荷引起的变形。另外，通过第1构件和第2构件各自具有立壁，从而不仅能够增大供收纳在拍摄台内部的X射线检测器配置的空间，而且能够确保在钼靶检查拍摄时与受检者接触的面的面积大，能够抑制陷入受检者的身体等干扰。
进一步优选在第1构件的X射线照射面之外的顶面区域设置层差部。通过设置该形状，从而层差部能够作为立壁发挥功能，因此能够抑制钼靶检查拍摄时由压迫板的载荷引起的挠曲。另外，能够扩大在拍摄台内收纳检测器等的区域。作为设置层差部的位置，能够例示装置连接面(图16)。
从抑制向拍摄台施加载荷时的侧面变形的观点出发，进一步优选第1构件的立壁部与第2构件的立壁部接合。第1构件与第2构件的接合结构可以是各构件的立壁的端面彼此接合，也可以不是端面彼此接合而是各构件的立壁部重合地接合。更加优选的接合结构为第2构件的立壁部具有与第1构件的立壁部重叠地接合的区域(A1)的结构(图4a)。通过采用具有区域(A1)的结构，从而能够扩大各构件的接合面积，能够更牢固地接合并提高拍摄时的位置精度，因此能得到分辨率高的钼靶检查图像。
优选具有与第1构件的立壁部和第2构件的立壁部两者接合的第3构件。作为第3构件的接合位置，能够例示受检者所接触的面的内壁侧(图17)。通过成为该形态，从而第3构件承担补强构件的作用、刚性提高，因此能够抑制在第1构件的立壁部端部和第2立壁部端部形成的开口，拍摄时的位置精度提高。
优选采用在受检者所接触的装置连接面的相对面中没有第1构件与第2构件的边界线的方式。通过成为该方式，从而在拍摄时受检者的皮肤碰触的区域不存在凹凸，因此能够缓和拍摄时受检者感受到的不适感。只要在装置连接面的相对面不存在第1构件与第2构件的边界线，则形态并无特别限定，例如能够例示：使第1构件中位于装置连接面的相对面的立壁的长度延伸至第2构件的立壁高度，以由该第1构件的立壁覆盖第2构件的立壁的方式接合的形态(图18a)；使第2构件中位于装置连接面的相对面的立壁长度延伸至第1构件的立壁高度，以由该第2构件的立壁覆盖第1构件的立壁的方式连接的形态(图18b)。
优选本发明实施方式的拍摄台具有与钼靶检查装置主体连接的连结构件，且前述连结构件与第1构件接合。在钼靶检查拍摄时从压迫板承受载荷的第1构件能够经由连结构件与钼靶检查装置主体连接，因此能够使载荷传递至作为刚体的装置主体，能够抑制第1构件的变形，因此能够提高拍摄时的位置精度，获得分辨率高的钼靶检查图像。
就本发明实施方式的连结构件而言，进一步优选与第1构件及第2构件这两者接合。通过采用这样的接合方式，从而能够提高接合部的力学特性，能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷负荷引起的拍摄台侧面的变形及开口，提高拍摄时的位置精度，因此能够获得分辨率高的钼靶检查图像。
作为接合连结构件的位置，只要可与第1构件接合，则并无特别限定，从所得到的钼靶检查装置用拍摄台的设计性的观点出发，优选为第1构件的内壁。进一步优选后述的具有开口部的面中的2个侧面的内壁。通过将连结构件接合在侧面，从而能够扩大X射线照射面，在与钼靶检查受检者的身体接近的位置也能够进行拍摄，能够扩大能够检查的区域。从提高接合后的区域的力学特性的观点出发，优选与第1构件的立壁部和第2构件的立壁部这两者接合的位置(图7a、图7b及图7c)。通过采用该构成，从而能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷施加引起的拍摄台侧面的变形及开口，提高拍摄时的位置精度，因此能够获得分辨率高的钼靶检查图像。需要说明的是，作为连接钼靶检查装置主体与第1构件的结构，能够例示介由与第1构件接合的连结构件而与钼靶检查装置主体所具备的框架连接的方法；第1构件与框架状的连结构件接合，并将前述连结构件固定于钼靶检查装置而连接的方法。
在本发明的实施方式中，优选第1构件与连结构件的接合强度(S1)为10MPa以上。通过将接合强度(S1)设为10MPa以上，从而在钼靶检查图像拍摄时，第1构件能够将从压迫板受到的载荷施加高效地向作为刚体的装置主体传递，能够抑制第1构件中的X射线照射面的挠曲，因此优选，更加优选15MPa以上，特别优选20MPa以上。进一步优选第2构件与连结构件的接合强度(S2)为10MPa以上。通过将接合强度(S2)设为10MPa以上，从而能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷施加引起的拍摄台侧面的开口，因此优选，更加优选15MPa以上，特别优选20MPa以上。接合强度(S1)及接合强度(S2)的上限并无特别限定，优选与第1构件及第2构件被破坏的母材破坏强度相同。
在本发明的实施方式中，优选第1构件与第2构件的接合强度(S3)为10MPa以上。通过将接合强度设为10MPa以上，从而能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷施加引起的接合部的开口，因此优选，更加优选15MPa以上，特别优选20MPa以上。接合强度的上限并无特别限定，优选与第1构件及第2构件被破坏的母材破坏强度相同。
在本发明的实施方式中，作为第1构件与连结构件、第2构件与连结构件、第1构件与第2构件的接合方法，能够举出粘接剂接合、热塑性树脂情况下的熔合、熔接等接合、焊接、螺栓紧固、铆钉紧固、嵌入、填缝等机械接合、以及在各构件成形时将其以外的构件配置在成形模具内后通过将构件成形而接合一体化的方法等。其中优选举出粘接剂接合、机械接合。就粘接剂接合而言，由于在接合部处粘接剂发挥密封材料的效果，因此能够防止对拍摄台进行清洗的清洗液、受检者的血液等液体渗透到拍摄台的内部，能够保护检测器等内部机构。在螺栓紧固等机械接合的情况下，能够牢固地接合且容易拆解，装置的维护性优异。
在本发明的实施方式中，就与具有开口部的面相对的面而言，优选自钼靶检查装置用拍摄台的X射线照射方向的正投影的厚度为5mm以内。通过将厚度设为5mm以内，从而能够将X射线检测器配置在与钼靶检查受检者的身体接近的位置，能够在接近身体的位置进行拍摄，能够扩大检查的区域。正投影的厚度更加优选3mm以内。另一方面，从抑制拍摄时由载荷施加引起的拍摄台的挠曲的观点出发，优选1mm以上。
本发明实施方式的连结构件的材料并无特别限定，从连结钼靶检查装置主体与钼靶检查装置用拍摄台且承受钼靶检查拍摄时受到的载荷的观点出发，优选强度、刚性优异的金属材料、塑料材料，进一步优选金属材料。
作为金属材料，能够例示铝、铜、镍、锡、金、银、铁、镁、铬、钨、锌、铅等及这些金属的合金。另外，既可以由1种金属材料构成，也可以组合2种以上的金属。
本发明的连结构件能够使用冲压成形、注射成形、注射压缩成形、压缩成形、真空成形、挤出成形、钣金、铸造等已知的成形方法制造。
＜钼靶检查装置＞
本发明实施方式的钼靶检查装置为在钼靶检查装置用拍摄台中将与第1构件及第2构件接合的连结构件与钼靶检查装置主体连接而形成的。
＜拍摄台的制造方法＞
本发明实施方式的拍摄台的制造方法为以悬臂梁的状态支承于X射线拍摄装置的拍摄台的制造方法，就前述拍摄台而言，具有与装置连接且具有开口部的面状体，且具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面；和第3构件，其对第1构件进行加强，前述拍摄台的制造方法包含以下所示的工序(I)～(III)。
工序(I)：将包含含有连续纤维(A)和基体树脂(B)的预浸料坯层叠体的预成型体在阴阳双面模具内进行加热及加压，从而利用纤维复合材料将形成包含X射线照射面的顶面的第1构件成型的工序工序(II)：使第2构件至少与第1构件一体化的工序
工序(III)：使第3构件至少与第1构件一体化的工序
只要是以悬臂梁的状态支承于X射线图像拍摄装置，则使用本发明制造的拍摄台的用途没有限定，能够例示钼靶检查装置用拍摄台。
本发明实施方式的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法为以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法，前述钼靶检查装置主体包含X射线产生部、压迫板，作为它们的配置，能够例示图1所示的方式。另外，使用本发明的制造方法制造的钼靶检查装置用拍摄台为内部中空的大致箱型的形状，在内部具备X射线检测器情况很多。上述X射线检测器可以与钼靶检查装置主体直接连接，也可以固定在拍摄台内而使用布线与钼靶检查装置主体连接。另外，前述X射线照射面是指本发明的拍摄台的顶面中包含的平面区域。作为前述平面区域，可以是拍摄台的顶面整体，也可以是其一部分。
使用本发明实施方式的制造方法制造的钼靶检查装置用拍摄台具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与前述X射线照射面相对的底面。通过采用该构成，从而能够减少曲面、角部的数量，能够生产率良好地制造呈中空的箱型形状的拍摄台。另外，本发明的拍摄台还具有第3构件。在此，第3构件与承受来自钼靶检查装置的压迫板的载荷的第1构件一体化以对其进行加强，例如，也可以与第2构件一体化，通过使作用于第1构件的载荷分散或提高拍摄台的强度来实现在钼靶检查装置中使用时的第1构件的加强。从加强第1构件及使拍摄台装拆容易以提高维护性的观点出发，优选第3构件为所得到的拍摄台能够与钼靶检查装置主体连接的连结构件。需要说明的是，本发明的拍摄台也可以另外具有第4构件、第5构件等。
本发明的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法包含工序(I)、工序(II)及工序(III)，当然，工序(I)不在工序(II)及工序(III)之后，除此以外，其顺序没有特别限定，工序(III)可以在工序(I)与工序(II)之间进行，也可以与工序(I)或工序(II)同时进行，或者，也可以同时进行工序(I)、(II)及(III)。
工序(I)为下述工序：将包含含有连续纤维(A)和基体树脂(B)的预浸料坯层叠体的预成型体配置在图6所示的阴阳成对的双面模具内，通过基于冲压机的冲压成型来进行加热、加压，作为纤维复合材料得到第1构件。即，如钼靶检查装置用拍摄台这样复杂形状的成形而言，认为无法使用压力较高的冲压成型，而高压釜成型为常识，但发现了通过分为第1构件和第2构件而能够进行冲压成型的方法。
工序(II)是至少使第2构件与第1构件一体化的工序，或者，在工序(II)前进行工序(III)的情况下，成为与第1构件及能够与钼靶检查装置主体连接的连结构件这两者一体化的工序。作为一体化的方法，能够举出使用粘接剂的接合、热塑性树脂情况下的熔合、熔接等接合、焊接、螺栓紧固、铆钉紧固、嵌入、填缝等机械接合等。另外，也优选下述方法：在将第2构件成形时，将第1构件和/或连结构件配置在模具内并直接或隔着构成第2构件的材料进行成型一体化，在该情况下，同时进行工序(II)和工序(III)，在第1构件的成型时同时进行该成型的情况下，成为同时进行工序(I)、(II)及(III)。
工序(III)为至少使第3构件与第1构件一体化的工序，或者，也可以使第3构件与第1构件与第2构件这两者一体化。作为一体化的方法，能够举出使用粘接剂的接合、热塑性树脂情况下的熔合、熔接等接合、焊接、螺栓紧固、铆钉紧固、嵌入、填缝等机械接合等。另外，也优选在将第3构件成形时将第1构件和/或第2构件配置在模具内直接或隔着构成第3构件的材料进行成形一体化的方法。
作为将第3构件一体化的位置，只要与第1构件一体化则并无特别限定，从所得到的钼靶检查装置用拍摄台的设计性的观点出发，优选第1构件的内壁。进一步优选后述的具有开口部的面中的2个侧面的内壁。通过将连结构件与侧面一体化，从而能够扩大X射线照射面，在与钼靶检查受检者的身体接近的位置也能够进行拍摄，能够扩大检查的区域。从提高一体化的区域的力学特性的观点出发，优选可与第1构件的立壁部及第2构件的立壁部这两者一体化的位置。通过采用该构成，从而能够抑制钼靶检查图像拍摄时由载荷施加引起的拍摄台侧面的变形及开口，提高拍摄时的位置精度，因此能够获得分辨率高的钼靶检查图像。
＜第1构件＞
作为在工序(I)中使用的连续纤维没有特别限定，能够举出例如玻璃纤维、聚丙烯腈(PAN)系、沥青系的碳纤维(包括石墨纤维)、芳纶等有机纤维，也可以将其中的2种以上的纤维组合使用。从拍摄台的X射线透射性、高刚性的观点出发，优选碳纤维。作为碳纤维，并无特别限定，能够使用例如聚丙烯腈(PAN)系、沥青系等碳纤维，它们可以使用1种或并用2种以上。其中，从所得到的成型品的强度与弹性模量的平衡性的观点出发，进一步优选PAN系碳纤维。碳纤维的线束弹性模量优选200GPa以上，更加优选220GPa以上，进一步优选240GPa以上。在碳纤维的线束弹性模量低于200GPa的情况下，在制成钼靶检查拍摄台时，存在无法获得期望的特性的情况。
作为基体树脂并无特别限定，能够使用热固性树脂、热塑性树脂中的任意。在基体树脂为热固性树脂的情况下，通过成形时的加热、以及根据需要在成形后进一步加热至热固性树脂固化的温度，从而热固性树脂固化而成为基体树脂。在树脂为热塑性树脂的情况下，将因成形时的加热而熔融的树脂冷却固化而成为基体树脂。作为热固性树脂，能够举出环氧树脂、乙烯基酯树脂、苯酚树脂、不饱和聚酯树脂等，只要是因热而发生交联反应并至少形成局部的三维交联结构的树脂即可。另外，作为本发明中的形成第1构件的成形基材，能够例示预浸料坯，作为其中的热固性树脂的形态，由于在预浸料坯层叠时需要使预浸料坯彼此压合，因此优选粘性优异的半固化状态。其中，考虑贴附工序中的粘性及制成成形品时的力学特性而优选环氧树脂。作为热塑性树脂，优选使用聚丙烯树脂、聚乙烯树脂、聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚芳硫醚树脂、聚苯硫醚树脂、聚醚酮树脂、聚醚醚酮树脂、聚醚酮酮树脂、聚醚砜树脂、聚酰亚胺树脂、聚酰胺酰亚胺树脂、聚醚酰亚胺树脂、聚砜树脂，另外，也优选使用作为以上任意树脂的前体的环状的低聚物。其中，从应用钼靶检查装置用拍摄台的观点出发，鉴于使用消毒液等进行清扫的情况，优选选择耐化学药品性优异的树脂。
就工序(I)的预浸料坯层叠体而言，从层叠工序中的粘性及成形品的耐化学药品性的观点出发，优选含有热固性树脂(A)，热固性树脂(A)优选于150℃加热5分钟时使用离子粘度计测定的固化指数为85％以上，更加优选90％以上，进一步优选95％以上。固化指数是表示热固性树脂(A)的固化反应程度的指标，通过使固化指数升高，从而所得到的第1构件从成型机构的脱模变得容易，因此能够缩短对热固性树脂(A)进行加热而使之固化的时间。因此，能够缩短将含有热固性树脂(A)和连续纤维的预浸料坯加入成型机构进行制造的工序的加热时间、提高生产率。上述固化指数优选100％以下。
工序(I)的预浸料坯层叠体中的连续纤维的形态可以是由连续纤维形成织物组织的织物形态、将连续纤维单向拉齐的形态。在将连续纤维沿单向拉齐的形态的情况下，所得到的成形品为单向纤维复合材料，在由连续纤维形成织物组织的织物形态的情况下，所得到的成形品为机织物复合材料。优选将上述复合材料单独或层叠使用、或将上述两种复合材料层叠等使用。需要说明的是，连续纤维表示不将纤维裁切为短纤维而将纤维束以连续的状态拉齐而得的纤维。在此，短纤维是指长度为100mm以下的纤维。
前述单向纤维复合材料由含有单向拉齐得到的连续纤维和基体树脂的层形成，可以由1层构成，也可以由层叠2层以上的层叠状态构成。另外，在层叠2层以上的情况下，也可以采用使连续纤维的取向方向任意错开的构成。其中，从各向同性的观点出发，优选使连续纤维的取向方向每45°错开的层叠构成、使连续纤维的取向方向每90°错开的层叠构成、使连续纤维的取向方向每60°错开的层叠构成等。
前述机织物复合材料含有将连续纤维织成的片状物和基体树脂，通常具有层结构，可以由1层构成，也可以由层叠2层以上的层叠状态构成。
从拍摄台的X射线透射性、高刚性的观点出发，本发明的第1构件中的X射线照射面优选由碳纤维复合材料形成。作为碳纤维复合材料，能够举出由含有沿单向将碳纤维拉齐而得到的片材和基体树脂的层形成的单向碳纤维复合材料、由含有将碳纤维使用织机织成的片材和基体树脂的层形成的碳纤维机织物复合材料。另外，上述复合材料可以由1层构成，也可以由层叠2层以上的层叠状态的构成。进一步优选由将单向碳纤维复合材料与碳纤维机织物复合材料组合层叠而成的层叠体构成。通过采用该构成，从而能够获得基于碳纤维机织物复合材料的形状追随性的效果和基于单向碳纤维复合材料的高刚性的效果这两者。例如，能够举出在拍摄台的有助于X射线透射性、刚性的顶面大量使用单向碳纤维复合材料、或在重视设计性等情况下在最外层使用碳纤维机织物复合材料等的例子。存在碳纤维机织物复合材料的比例越多，则相应地形状成形越容易的倾向，另一方面，使优选薄壁、高刚性的X射线照射面含有单向碳纤维复合材料并使其比例增加，从而能够实现上述特性的提高，因而优选。
从设计性的观点出发，钼靶检查装置具有平缓的曲面或具有供受检者在拍摄时保持体势用的把手。同样地，为了缓和受检者碰撞时的疼痛感，钼靶检查装置用拍摄台也存在下述情况：除了与钼靶检查拍摄相关的X射线照射面、与受检者接触的立壁面(与钼靶检查装置主体相对的立壁面)的角部(自X射线照射面弯折的部分)以外，采用具有平缓的曲面的设计。
进一步优选在碳纤维复合材料的最外层含有碳纤维机织物复合材料的方式。
通过使与受检者的皮肤接触的最外表面采用该构成，从而即使在因使用环境中的消毒液的暴露等引起的经时变化而树脂劣化的情况下，相比于单向碳纤维复合材料，碳纤维的绒毛也不易起毛，能够缓和对受检者造成的刺激。从这一观点出发，特别优选X射线照射面的最外层由碳纤维机织物复合材料形成且在内层配置单向碳纤维复合材料的方式。
工序(I)中，所成型的第1构件的形状只要形成包含X射线照射面的顶面，则没有特别限定，优选图10a及图11a所示形成有从顶面的外周直立设置的立壁。通过采用这样的结构，从而能够抑制钼靶检查拍摄时由从压迫板受到的载荷引起的变形。前述立壁的高度优选10mm以上。若立壁的高度为10mm以上，则能够增大收纳X射线检测器的空间，因而优选。立壁的高度是从第1构件的顶面上部至立壁端部的距离。另外，立壁的高度更加优选20mm以上，特别优选30mm以上。进一步优选具有与钼靶检查装置主体连接的区域。通过具有与钼靶检查装置主体连接的区域，从而能够容易地将钼靶检查装置用拍摄台相对于钼靶检查装置主体进行拆装，维护性优异，因而优选。从钼靶检查装置主体与钼靶检查装置用拍摄台的拆装性的观点出发，优选与钼靶检查装置主体连接的区域的横宽、即从具有开口部的面观察时的水平方向的开口部的大小为300mm以上。
在通过本发明的制造方法得到的拍摄台中，第1构件在将弯曲弹性模量设为Eb、将密度设为ρ时，优选以Eb1/3×ρ-1表示的比弯曲弹性模量为2.50以上。在比弯曲弹性模量为2.50以上的情况下，由于弯曲弹性模量高而不易变形，由于为密度低的状态而X射线透射性高，因而优选。另一方面，比弯曲弹性模量的上限值没有特别限制，通过设为20.00以下，从而X射线透射性提高效果与弯曲弹性模量的平衡性优异，因而优选。
＜第2构件＞
本发明的制造方法中的第2构件为与第1构件独立的构件。作为其材料，可以与第1构件相同，优选为选自金属、塑料及弹性体的组中的至少1种。
从加工性和尺寸精度的观点出发，优选使用金属，作为其种类，能够例示铝、铜、镍、锡、铁、镁、铬、钨、锌、铅等及这些金属的合金。另外，可以由1种金属材料构成，也可以组合2种以上的金属。
从成形/加工性和制造成本的观点出发，优选使用塑料，能够使用热固性树脂、热塑性树脂中的任意。作为热固性树脂，能够例示环氧树脂、乙烯基酯树脂、苯酚树脂、聚氨酯树脂、尿素树脂、三聚氰胺树脂等。作为热塑性树脂，能够例示聚丙烯树脂、聚乙烯树脂、聚碳酸酯树脂、聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚芳硫醚树脂、聚苯硫醚树脂，另外，也优选使用作为以上任意树脂的前体的环状的低聚物。另外，从提高力学特性的观点出发，塑料也可以含有玻璃纤维等填料。或者，从保护受检者的观点出发，优选使用弹性体，能够例示硅酮橡胶、聚氨酯橡胶、热塑性弹性体等。
本发明的制造方法中的第2构件能够使用冲压成型、注射成型、注射压缩成型、压缩成型、真空成型、挤出成形、钣金、铸造等已知的方法制造，其形状并无特别限定，优选图10a、图10b、图10c、图11a、图11b及11c所示的形成有与第1构件的X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部的形状。通过采用该结构，从而能够抑制钼靶检查拍摄时由从压迫板受到的载荷引起的变形。进一步优选具有与钼靶检查装置主体连接的区域。通过具有与钼靶检查装置主体连接的区域，从而能够容易地将钼靶检查装置用拍摄台相对于钼靶检查装置主体进行拆装，维护性优异，因而优选。从钼靶检查装置主体和钼靶检查装置用拍摄台的拆装性的观点出发，优选与钼靶检查装置主体连接的区域的宽度为300mm以上。需要说明的是，通过使第1构件与第2构件一体化(工序(II))，从而利用第1构件中的与钼靶检查装置主体接合的区域和前述第2构件中的与钼靶检查装置主体接合的区域，成为具有与钼靶检查装置用拍摄台中的钼靶检查装置主体连接的开口部的结构。
作为连接钼靶检查装置主体与拍摄台的结构，能够例示：介由具备连结构件的拍摄台的连结构件与钼靶检查装置主体所具备的框架连接的方法；钼靶检查装置用拍摄台具备框架状的连结构件，并将前述连结构件固定于钼靶检查装置而进行连接的方法。
本发明的制造方法中的第3构件的材料并无特别限定，在第3构件为连结构件的情况下，从连结钼靶检查装置主体与钼靶检查装置用拍摄台并承受在钼靶检查拍摄时受到的载荷的观点出发，优选强度、刚性优异的金属材料、塑料材料，进一步优选金属材料。
从加工性和尺寸精度的观点出发，优选使用金属，作为其种类，能够例示铝、铜、镍、锡、铁、镁、铬、钨、锌、铅等及这些金属的合金。另外，可以由1种金属材料构成，也可以组合2种以上的金属。
从成形/加工性和制造成本的观点出发，优选使用塑料，能够使用热固性树脂、热塑性树脂中的任意。作为热固性树脂，能够例示环氧树脂、乙烯基酯树脂、苯酚树脂、聚氨酯树脂、尿素树脂、三聚氰胺树脂等。作为热塑性树脂，能够例示聚丙烯树脂、聚乙烯树脂、聚碳酸酯树脂、聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚芳硫醚树脂、聚苯硫醚树脂，另外，也优选使用作为以上任意树脂的前体的环状的低聚物。另外，从提高力学特性的观点出发，塑料也可以含有玻璃纤维等填料。
本发明的制造方法中的第3构件能够使用冲压成型、注射成型、注射压缩成型、压缩成型、真空成型、挤出成形、钣金、铸造等已知的方法制造。
本发明的钼靶检查装置用拍摄台的制造方法只要包含前述工序(I)～(III)即可，为了缩短全部工序，优选同时进行这些工序。在将包含含有连续纤维的预浸料坯层叠体的预成型体配置在阴阳双面模具内时，第3构件也一并配置以进行加热及加压，从而同时进行第1构件的成型(工序(I))和第1构件与第3构件的一体化(工序(III))，通过采用这种方法，不仅能够缩短制造工序，而且还能够提高第3构件相对于第1构件的位置精度，因而优选。
进一步优选下述方法：在将通过工序(I)成型得到的第1构件配置到注射成型模具中后，对构成第2构件的热塑性树脂进行嵌件成型，从而同时进行第2构件的成型和第1构件与第2构件的一体化(工序(II))。通过采用该制造方法，从而与使用粘接剂的一体化工序比较，能够简化工序。另外，在将通过工序(I)成型的第1构件和另行成型的第3构件配置到注射成型模具中后，对构成第2构件的热塑性树脂进行嵌件成型，从而同时进行第1构件与第2构件的一体化(工序(II))、和介由构成第2构件的热塑性树脂的第1构件与第3构件的一体化(工序(III))，能够同时进行第2构件的成型和用于制成钼靶检查装置拍摄台的一体化工序而缩短制造工序，因而优选。从提高第1构件与第2构件的接合强度的观点出发，进一步优选第1构件在与第2构件接合的区域中含有与形成第2构件的热塑性树脂同种类的热塑性树脂。通过将第1构件设为这种方式，从而在嵌件成型时，第1构件中含有的热塑性树脂熔融而一体化，因此接合强度提高。作为第1构件中含有与形成第2构件的热塑性树脂同种类的热塑性树脂的方式，能够例示在工序(I)中使用在预浸料坯层叠体中的与第2构件接合的区域中进一步层叠有前述热塑性树脂膜而成的预成型体的方法。
实施例
以下示出实施例来更具体地说明本发明。以下，在本说明书中，存在对附图中示出的附图标记标注英文字母以区分说明的情况，但该英文字母在附图上省略。
[单向碳纤维预浸料坯]
作为单向碳纤维预浸料坯，准备东丽株式会社制的“Torayca(注册商标)预浸料坯”P3252S-10。
[碳纤维机织物预浸料坯]
作为碳纤维机织物预浸料坯，准备东丽株式会社制的“Torayca(注册商标)预浸料坯”F6347B-05P。
[比弯曲弹性模量的计算]
使用从所制备的钼靶检查装置用拍摄台的X射线照射面的平面部裁切得到的试验片，基于JIS K7074(1988)获取3点弯曲弹性模量Eb。另外，在弹性模量Eb的试验前，基于JISZ8807(2012)获取密度ρ。根据所得到的弯曲弹性模量Eb和密度ρ，使用下式计算比弯曲弹性模量。
(比弯曲弹性模量)＝(弯曲弹性模量：Eb[GPa])1/3×(密度：ρ[g/cm3])-1
[铝当量的测定]
关于所制备的钼靶检查装置用拍摄台的X射线照射面的平面部，针对在其区域内任意地设定的共计10个部位，使用X射线照射装置，以X射线照射管电压60kV及20kV沿与平面部垂直的方向、即厚度方向射入X射线，使用辐射剂量仪测定从平面部透过的X射线量。并且，根据所得到的透过X射线量计算铝当量。需要说明的是，作为X射线照射装置，使用株式会社东芝制诊断用X射线高压装置KXO-30F，作为辐射剂量仪，使用Radical Corporation制model No.2025Radiation Monitor。
(实施例1)
将碳纤维机织物预浸料坯层叠7层而得到层叠体。将前述层叠体夹在平板形状的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压而得到平板状的成型品，将该成型品使用NC镂铣机修剪，得到第1构件7A。以聚碳酸酯树脂颗粒(“Panlite(注册商标)”G-3420，帝人株式会社制)为原料，使用注射成形机将具有图5a的形状的第2构件8A成型。使用双液系的环氧粘接剂使第1构件7A的边与第2构件8A的立壁接合，得到钼靶检查装置用拍摄台1A。钼靶检查装置用拍摄台1A具有开口部，从开口部将铝合金制的连结构件12插入，在形成开口部且彼此相对的2个立壁部的各内壁面使用双液系的环氧粘接剂接合连结构件12(图5a、图5b及图5c)，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1A中的第1构件7A的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.48。
(实施例2)
将单向碳纤维预浸料坯以层叠构成[0/90]3S层叠而得到层叠体。在此，[0/90]表示以使单向碳纤维预浸料坯的纤维取向方向为0°方向和90°方向的方式层叠2层。另外，下标符号3S表示使前述2层的层叠重复3次并进一步对称层叠。因此，表示层叠合计12层的单向碳纤维预浸料坯。
将前述层叠体夹在平板形状的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到平板状的成型品，将该成型品使用NC镂铣机修剪，得到第1构件7B。需要说明的是，在前述成型品中，以图5a的x方向与0°方向一致的方式进行修剪。以聚碳酸酯树脂颗粒(“Panlite(注册商标)”G-3420，帝人株式会社制)为原料，使用注射成形机将具有图5a、图5b及图5c的形状的第2构件8B成型。使用双液系的环氧粘接剂使第1构件7B的边与第2构件8B的立壁接合，得到钼靶检查装置用拍摄台1B。钼靶检查装置用拍摄台1B具有开口部，进而将铝合金制的连结构件12与(实施例1)同样地接合(图5a、图5b及图5c)，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1B中的第1构件7B的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.71。
(实施例3)
将碳纤维机织物预浸料坯层叠7层而得到层叠体。将前述层叠体配置在图6所示的阴阳成对的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到成型品。需要说明的是，面压根据成型前的层叠体的面积(从层叠方向观察的投影面积)计算。将前述成型品的外周使用NC镂铣机修剪而得到第1构件7C。通过挤出成形将ABS树脂(“TOYOLAC(注册商标)”600-309，东丽株式会社制)制成厚度3mm的树脂片，将前述树脂片利用真空成形而得到具有立壁面的成型品。将前述成型品的立壁面使用NC镂铣机进行加工，得到立壁端部具有层差部的第2构件8C。使用双液系的环氧粘接剂使第1构件7C的立壁与第2构件8C的立壁接合，得到钼靶检查装置用拍摄台1C。钼靶检查装置用拍摄台1C具有开口部，进而将铝合金制的连结构件12与(实施例1)同样地接合(图7a、图7b及图7c)，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1C中的第1构件7C的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。
(实施例4)
将单向碳纤维预浸料坯以层叠构成[0/90]3S层叠，将所得到的层叠体使用阴阳成对的双面模具成型，除此以外，使用与(实施例3)同样的方法，得到由第1构件7D和第2构件8D形成的钼靶检查装置用拍摄台1D。钼靶检查装置用拍摄台1D具有开口部，进而将铝合金制的连结构件12与(实施例1)同样地接合(图7a、图7b及图7c)，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1D中的第1构件7D的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用前述[比弯曲弹性模量的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.70。
(实施例5)
将单向碳纤维预浸料坯以层叠构成[0/90/0/90/0/0/90/0/90/0]的方式层叠，在其单面层叠碳纤维机织物预浸料坯而得到层叠体。使碳纤维机织物预浸料坯面与阴模面接触并由双面模具加热、加压，除此以外，使用与(实施例3)同样的方法，得到由第1构件7E和第2构件8E形成的钼靶检查装置用拍摄台1E。另外，钼靶检查装置用拍摄台1E具有开口部，进而将铝合金制的连结构件12与(实施例1)同样地接合(图7a、图7b及图7c)，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.18mmAL、在20kV条件下为0.15mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1E的第1构件7E的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用前述[比弯曲弹性模量的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.75。
(比较例1)
使用图8所示的单面模具15，从模具表面将7层碳纤维机织物预浸料坯在单面模具15中赋形。前述单面模具15具有：形成X射线照射面的A面16；形成钼靶检查装置用拍摄台的立壁的B面17；和形成钼靶检查装置用拍摄台的底面的C面18。通过在单面模具的表面一张一张地层叠碳纤维机织物预浸料坯，从而将碳纤维机织物预浸料坯在单面模具15中赋形。另外，碳纤维机织物预浸料坯的裁切模式为层叠在A面16上的裁切模式、层叠在B面17上的裁切模式、和层叠在C面18上的裁切模式这3种。在赋形后，以包含层叠了碳纤维机织物预浸料坯的区域的方式，以密封材料22(使挠性的膜20与模具密合以使模具内密闭)覆盖单面模具15的周围，然后在前述层叠体的外周部配置由厚的无纺布形成的泄放部21(发挥成为空气的通道的间隔件的作用)。在前述泄放部上作为抽吸口配置具备止回阀的阀门23，然后以由挠性的膜20覆盖单面模具的方式，使密封材料22与挠性的膜20密合。之后，将真空泵与作为抽吸口的前述阀门23连接，对成型空间(由单面模具15和挠性的膜20形成并包含层叠有碳纤维机织物预浸料坯的区域的空间)内的空气进行抽吸，使成型空间内减压。之后，将单面模具投入高压釜装置内，在压力为3个大气压的条件下，以2.5℃/分钟的速度升温，在达到130℃后保持90分钟，从而进行加热、加压，以使碳纤维机织物预浸料坯中的热固性树脂组合物固化。在成型后，将成型品从单面模具15取下，使用NC镂铣机对端面进行修剪，得到钼靶检查装置用拍摄台1F。钼靶检查装置用拍摄台1E具有开口部，进而将铝合金制的连结构件12与(实施例1)同样地接合，并组装到钼靶检查装置主体2上进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1F的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。
将上述实施例及比较例中得到的钼靶检查装置用拍摄台的特性汇总到表1中。钼靶检查装置用拍摄台1A及1C与钼靶检查装置用拍摄台1F相比，具有同样的刚性和X射线透射性，并能够减少基材的裁切模式，能够生产率良好地进行制造。钼靶检查装置用拍摄台1B与钼靶检查装置用拍摄台1A相比，确认为刚性和X射线透射性高的钼靶检查装置用拍摄台。钼靶检查装置用拍摄台1D与钼靶检查装置用拍摄台1C相比，确认为刚性和X射线透射性高的钼靶检查装置用拍摄台。另外，使用砂纸对钼靶检查装置用拍摄台1D和钼靶检查装置用拍摄台1E的表面进行研磨而使碳纤维露出，然后徒手划过表面时，钼靶检查装置用拍摄台1D因碳纤维的绒毛扎刺手指而感觉到疼痛，与此相对，钼靶检查装置用拍摄台1E未感觉到疼痛。
[接合强度的测定]
依照JIS K6850(1999)测定接合部的接合强度。在对第1构件与连结构件的接合强度(S1)或第2构件与连结构件的接合强度(S2)进行测定的情况下，准备形成各接合结构的材料，制备使用与接合结构同样的方法接合的试验片并进行测定。另外，在前述接合结构为机械接合的情况下，仅粘接体的尺寸基于标准进行准备，制备通过机械接合而接合的试验片并进行测定。另外，在对第1构件与第2构件的接合强度进行测定的情况下，准备形成各接合结构的材料，制备使用与接合结构同样的方法接合的试验片并进行测定。另外，在前述接合结构为机械接合的情况下，仅粘接体的尺寸基于标准进行准备，制备通过机械接合而接合的试验片并进行测定。
(实施例11)
将碳纤维机织物预浸料坯层叠7层而得到层叠体。将前述层叠体配置在图6所示的阴阳成对的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到成型品。需要说明的是，面压根据成型前的层叠体的面积(从层叠方向观察的投影面积)计算。将前述成型品的外周使用NC镂铣机修剪而得到第1构件7G。以聚碳酸酯树脂颗粒(“Panlite(注册商标)”G-3420，帝人株式会社制)为原料，使用注射成形机将具有图7a、图7b及图7c的形状的第2构件8G成型。使用双液系的聚氨酯粘接剂，将铝合金制的连结构件12以横跨第1构件7G的立壁部内壁面和第2构件8G的立壁部内壁面的方式接合(图7a、图7b及图7c)，得到在彼此相对的2个侧面的内壁面具有连结构件12的钼靶检查装置用拍摄台1G。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1G组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，能够获得良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1G中的第1构件7G的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度如表2所示。
(实施例12)
使用双液系的环氧粘接剂，将铝合金制的连结构件12以横跨第1构件7G的立壁部与第2构件8G立壁部的方式接合，除此以外，使用与(实施例11)同样的方法得到钼靶检查装置用拍摄台1H。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1H组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，能够获得良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1H中的第1构件7G的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度如表2所示。
(实施例13)
将单向碳纤维预浸料坯以层叠构成[0/90]3S层叠而得到层叠体。将前述层叠体配置在图6所示的阴阳成对的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到成型品。需要说明的是，面压根据成型前的层叠体的面积(从层叠方向观察的投影面积)计算。将前述成型品的外周使用NC镂铣机修剪而得到第1构件7I。除此以外，使用与(实施例12)同样的方法而得到钼靶检查装置用拍摄台1I。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1I组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，能够获得良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1I中的第1构件7I的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.70。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度如表2所示。
(实施例14)
使用与(实施例13)同样的方法得到第1构件7J和第2构件8J。将所得到的第1构件7J和第2构件8J使用NC镂铣机进行加工，形成图12a、图12b及图12c所示的螺栓紧固用孔28。另外，针对铝合金制的连结构件12，在与前述紧固用的孔对应的位置使用钻床实施开孔加工。将前述铝合金制的连结构件12配置在横跨第1构件7J的立壁部的内壁面和第2构件8J的立壁部的内壁面的位置，并使用螺栓和螺母进行机械紧固。另外，在与具有开口部的面相对的面中，使用双液系的环氧粘接剂将形成在第1构件7J的立壁部和第2构件8J上并重合地接合的区域(接合区域)(A1)接合，得到在彼此相对的2个侧面的内壁面具有连结构件12的钼靶检查装置用拍摄台1J(图13a、图13b及图13c)。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1J组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，能够获得良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1J中的第1构件7J的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.71。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度如表2所示。
(实施例15)
将单向碳纤维预浸料坯以层叠构成[0/90/0/90/0/0/90/0/90/0]的方式层叠，在其单面层叠碳纤维机织物预浸料坯而得到层叠体。将碳纤维机织物预浸料坯面以与阴模面接触的方式配置在图6所示的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到成型品。需要说明的是，面压根据成型前的层叠体的面积(从层叠方向观察的投影面积)计算。将前述成型品的外周使用NC镂铣机修剪而得到第1构件7K。通过挤出成形将ABS树脂(“TOYOLAC(注册商标)”600-309，东丽株式会社制)制成厚度3mm的树脂片，对前述树脂片进行真空成形，得到具有立壁面的成型品。将前述成型品的立壁面使用NC镂铣机进行加工，得到立壁端部具有层差部的第2构件8K。除了使用所得到的第1构件7K和第2构件8K以外，以与(实施例13)同样的方法与铝合金制的连结构件12接合，得到在彼此相对的2个侧面的内壁面具有连结构件12的钼靶检查装置用拍摄台1K。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1K组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像，获得了良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.18mmAL、在20kV条件下为0.15mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1K中的第1构件7K的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用前述[比弯曲弹性模量的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.75。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度(S3)如表2所示。
(比较例11)
使用图8所示的单面模具15，从模具表面将7层碳纤维机织物预浸料坯在单面模具15中赋形。前述单面模具15具有：形成X射线照射面的A面16；形成钼靶检查装置用拍摄台的立壁的B面17；和形成钼靶检查装置用拍摄台的底面的C面18。通过在单面模具15的表面一张一张地层叠碳纤维机织物预浸料坯，从而将碳纤维机织物预浸料坯在单面模具15中赋形。另外，碳纤维机织物预浸料坯的裁切模式为层叠在A面16上的裁切模式、层叠在B面17上的裁切模式、和层叠在C面18上的裁切模式这3种。在赋形后，以包含层叠有碳纤维机织物预浸料坯的区域的方式，将单面模具15的周围以密封材料22(使挠性的膜20与模具密合以使模具内密闭)覆盖，然后在前述层叠体的外周部配置由厚的无纺布形成的泄放部21(发挥成为空气的通道的间隔件的作用)。在前述泄放部上作为抽吸口配置具备止回阀的阀23，然后使用挠性的膜20以覆盖单面模具的方式使密封材料22与挠性的膜20密合。之后，将真空泵与作为抽吸口的前述阀23连接，对成型空间(由单面模具15和挠性的膜20形成并包含层叠有碳纤维机织物预浸料坯的区域的空间)内的空气进行抽吸以使成型空间内减压。之后，将单面模具投入高压釜装置内，在压力为3个大气压的条件下以2.5℃/分钟的速度升温，在达到130℃后保持90分钟，从而进行加热、加压，以使碳纤维机织物预浸料坯中的热固性树脂组合物固化。在成型后，将成型品从单面模具15取下，并使用NC镂铣机对端面进行修剪。从彼此相对的2个立壁部将铝合金制的连结构件12从开口部插入，并使用双液系的环氧粘接剂与立壁部的内壁面接合，得到在彼此相对的2个侧面的内壁面具有连结构件12的钼靶检查装置用拍摄台1L。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1L组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，能够获得良好的图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1L的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。
(实施例16)
将碳纤维机织物预浸料坯层叠7层而得到层叠体。将前述层叠体夹在平板形状的双面模具内，使用液压冲压机以130℃、90分钟、面压1.0MPa加热加压，得到平板状的成型品，将该成型品使用NC镂铣机修剪，得到第1构件7M。以聚碳酸酯树脂颗粒(“Panlite(注册商标)”G-3420，帝人株式会社制)为原料，使用注射成形机将具有图5a、图5b及图5c的形状的第2构件8M成型。使用双液系的聚氨酯粘接剂使第1构件7M的外周与第2构件8M的立壁接合，将铝合金制的连结构件12从开口部插入并仅与第2构件8M的立壁部的内壁面接合，得到在彼此相对的2个侧面的内壁面具有连结构件12的钼靶检查装置用拍摄台1M。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1M组装到钼靶检查装置主体上并拍摄钼靶检查图像时，由于在第1构件7M与第2构件8M的接合面发生了剥离，因此无法进行图像拍摄。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1M中的第1构件7M的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.48。另外，使用前述[接合强度的测定]中记载的方法测定的接合强度如表2所示。
将上述实施例及比较例中得到的钼靶检查装置用拍摄台的特性汇总到表2中。钼靶检查装置用拍摄台1G与钼靶检查装置用拍摄台1L相比，具有同样的刚性和X射线透射性，并能够减少基材的裁切模式，能够生产率良好地进行制造。钼靶检查装置用拍摄台1H与钼靶检查装置用拍摄台1G相比，确认到拍摄时由载荷施加引起的立壁面的变形得到抑制。钼靶检查装置用拍摄台1I与钼靶检查装置用拍摄台1G相比，确认为刚性和X射线透射性高的钼靶检查装置用拍摄台。另外，将钼靶检查装置用拍摄台1I和钼靶检查装置用拍摄台1K的表面使用砂纸研磨以使碳纤维露出，然后徒手划过表面时，钼靶检查装置用拍摄台1I因碳纤维的绒毛扎刺手指而感觉到疼痛，与此相对，钼靶检查装置用拍摄台1K未感觉到疼痛。
[单向碳纤维预浸料坯的制备方法]
通过以下(a)～(b)的操作，制备单向碳纤维预浸料坯。
(a-1)热固性树脂组合物1的制备
使用混炼机将双酚A型环氧树脂(产品名：“jER(注册商标)”828，三菱化学株式会社制)40质量份、双酚A型环氧树脂(“jER(注册商标)”1001)30质量份、苯酚Novolac型环氧树脂(“jER(注册商标)”154)30质量份混炼，接下来，将作为固化剂的双氰胺(DICY7，三菱化学株式会社制)4质量份、作为固化促进剂的3-(3,4-二氯苯基)1,1-二甲基脲(DCMU-99，保土谷化学工业株式会社制)3质量份、作为粘度调节剂的聚乙烯醇缩甲醛(“Vinylec(注册商标)”K，Chisso株式会社制)2质量份混炼，制备热固性树脂组合物1。
(a-2)热固性树脂组合物2的制备
使用混炼机，将双酚A型环氧树脂(产品名：“jER(注册商标)”828，三菱化学株式会社制)30质量份、双酚A型环氧树脂(“jER(注册商标)”1001)35质量份、苯酚Novolac型环氧树脂(“jER(注册商标)”154)35质量份混炼，接下来，将作为固化剂的双氰胺(DICY7，三菱化学株式会社制)3.7质量份、作为固化促进剂的甲苯双二甲基脲(Omicure24，PTI Japan株式会社制)3质量份、作为粘度调节剂的聚甲基丙烯酸甲酯(“Matsumoto Microsphere(注册商标)”M，松本油脂制药株式会社制)3质量份混炼，制备热固性树脂组合物2。
(b-1)单向碳纤维预浸料坯1的制备
将以(a-1)制备的热固性树脂组合物1使用刮刀涂布机涂布到脱模纸上，制备2张26g/m2的树脂膜。接下来，将所制备的这2张树脂膜以单位面积质量为100g/m2的方式层叠到单向排列的片状的碳纤维(“Torayca(注册商标)”T700S-12K，东丽株式会社制)的两面，在辊温度110℃、辊压力0.25MPa的条件下含浸树脂，制备碳纤维的质量百分比为67％的单向碳纤维预浸料坯1。
(b-2)单向碳纤维预浸料坯2的制备
使用以(a-2)制备的热固性树脂组合物2，除此以外，使用与前述(b-1)同样的方法，制备单向碳纤维预浸料坯2。
[碳纤维机织物预浸料坯的制备方法]
通过以下(a)～(b)的操作，制备碳纤维机织物预浸料坯。
(a)热固性树脂组合物的制备
制备[单向碳纤维预浸料坯的制备方法]中记载的热固性树脂组合物1及热固性树脂组合物2。
(b-1)碳纤维机织物预浸料坯1的制备
将(a-1)中制备的热固性树脂组合物1使用刮刀涂布机涂布到脱模纸上，制备2张78g/m2的树脂膜。接下来，将制备的这2张树脂膜层叠在碳纤维机织物基材(“Torayca(注册商标)”CO6347B，东丽株式会社制)的两面，在辊温度110℃、辊压力0.25MPa的条件下含浸树脂，制备碳纤维的质量百分比为56％的碳纤维机织物预浸料坯1。
(b-2)碳纤维机织物预浸料坯2的制备
使用(a-2)中制备的热固性树脂组合物2，除此以外，使用与前述(b-1)同样的方法制备碳纤维机织物预浸料坯2。
[热固性树脂的固化指数]
作为离子粘度计，使用介电测定装置(Holometrix-Micromet公司制，MDE-10固化电机)。将内径32mm、厚度3mm的Viton制O型环设置于在下表面埋入有TMS-1英寸型传感器的可编程小型冲压机MP2000的下表面，将冲压的温度设定为150℃，向O型环的内侧注入热固性树脂，关闭冲压机，追踪热固性树脂的离子粘度的时间变化。以10、100、1,000及10,000Hz的各频率进行测定，使用附带的软件，得到频率非依赖性的离子粘度的对数Logα。在此，于150℃加热5分钟时的固化指数(％)通过下式计算。
固化指数＝
(Logαt-Logαmin)/(Logαmax-Logαmin)×100
αt：经过5分钟时的离子粘度(单位：Ω·cm)
αmin：离子粘度的最小值(单位：Ω·cm)
αmax：离子粘度的最大值(单位：Ω·cm)
作为使用上述方法测定的于150℃加热5分钟时的固化指数，热固性树脂组合物1为80％，热固性树脂组合物2为94％。
(实施例21)
将单向碳纤维预浸料坯1以层叠构成[0/90]3S层叠而得到预浸料坯层叠体。将前述预浸料坯层叠体配置到图6所示的阴模13及阳膜14的阴阳成对的双面模具内，使用液压冲压机以150℃、30分钟、面压1.0MPa进行加热加压，得到第1构件7N。需要说明的是，面压根据成型前的层叠体的面积(从层叠方向观察的投影面积)计算(工序(I))。使用NC镂铣机对前述第1构件7N的端面进行修剪。通过挤出成形将ABS树脂(“TOYOLAC(注册商标)”600-309，东丽株式会社制)制成厚度3mm的树脂片，对前述树脂片进行真空成型，得到具有立壁面的成型品。将前述成型品的立壁面使用NC镂铣机进行加工，得到具有与立壁端部重合地接合的区域11的第2构件8N。使用双液系的环氧粘接剂使第1构件的立壁与第2构件的立壁接合而一体化(工序(II))。在工序(II)中得到的成型品具有开口部，从开口部将铝合金制的连结构件12插入，使用双液系的环氧粘接剂以横跨第1构件和第2构件这两者的方式接合到形成开口部且相对的2个立壁部的各内壁面上以使之一体化(工序(III))，得到图7a、图7b及图7c所示的钼靶检查装置用拍摄台1N。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1N组装于钼靶检查装置主体2并进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1N中的第1构件的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用前述[比弯曲弹性模量的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.70。
(实施例22)
将单向碳纤维预浸料坯2以层叠构成[0/90]3S层叠而得到层叠体。将前述层叠体配置在图6所示的阴模13及阳膜14的一对双面模具内，使用液压冲压机以150℃、5分钟、面压1.0MPa进行加热加压，得到第1构件7O(工序(I))。除此以外，使用与(实施例21)同样的方法而得到钼靶检查装置用拍摄台1O。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1O组装于钼靶检查装置主体2并进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.17mmAL、在20kV条件下为0.14mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1O的第1构件7O的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用前述[比弯曲弹性模量的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.70。
(实施例23)
将单向碳纤维预浸料坯2以层叠构成[0/90/0/90/0/0/90/0/90/0]进行层叠，在其单面层叠碳纤维机织物预浸料坯2而得到层叠体。将碳纤维机织物预浸料坯面以与阴模面接触的朝向配置到双面模具内，使用液压冲压机以150℃、5分钟、面压1.0MPa进行加热加压，得到第1构件7P(工序(I))。除此以外，使用与(实施例21)同样的方法，得到钼靶检查装置用拍摄台1P。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1P组装于钼靶检查装置主体2并进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.18mmAL、在20kV条件下为0.15mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1P的第1构件7P的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.75。
(实施例24)
将单向碳纤维预浸料坯2以层叠构成[0/90/0/90/0/0/90/0/90/0]进行层叠，在其单面层叠碳纤维机织物预浸料坯2而得到层叠体。在图14所示的铝合金制的连结构件12使用间隔件30而固定的阴阳成对的双面模具内，将碳纤维机织物预浸料坯面以与阴模面接触的朝向配置，使用液压冲压机以150℃、5分钟、面压1.0MPa进行加热加压，得到第1构件7Q与连结构件12一体化的成型品(工序(I)及工序(III))。使用NC镂铣机对前述成型品中的第1构件7Q的端面进行修剪。所得到的成形品为连结构件12接合在第1构件7Q中的彼此相对的立壁面的内壁的方式。通过挤出成形将ABS树脂(“TOYOLAC(注册商标)”600-309，东丽株式会社制)制成厚度3mm的树脂片，对前述树脂片进行真空成型，得到具有壁面的成型品。将前述成型品的立壁面使用NC镂铣机加工，得到在立壁端部具有接合区域的第2构件8Q。使用双液系的环氧粘接剂，进行第1构件7Q的立壁与第2构件8Q的立壁的接合、以及连结构件12与第2构件的立壁的接合，由此使前述第1构件7Q和连结构件12一体化而成的成型品与第2构件8Q一体化(工序(II))，得到钼靶检查装置用拍摄台1Q。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1Q组装于钼靶检查装置主体2并进行钼靶检查图像拍摄，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.18mmAL、在20kV条件下为0.15mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1Q的第1构件7Q的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.75。
(实施例25)
将单向碳纤维预浸料坯2以层叠构成[0/90/0/90/0/0/90/0/90/0]进行层叠，在其单面层叠碳纤维机织物预浸料坯2，在前述碳纤维机织物预浸料坯2的相反面层叠聚酯无纺布(100g/m2)而得到层叠体。将碳纤维机织物预浸料坯面以与阴模面接触的朝向配置到双面模具中，使用液压冲压机以150℃、5分钟、面压1.0MPa进行加热加压，得到第1构件7R(工序(I))。将第1构件7R配置到图15所示的嵌件成型用模具31内，然后使模具合模，使用注射成型机将作为原料的聚碳酸酯树脂颗粒(“Panlite(注册商标)”G-3420，帝人株式会社制)注入模具内，在形成第2构件8R的同时使第1构件7R与第2构件8R一体化(工序(II))。所得到的第1构件7R与第2构件8R一体化的成型品具有开口部，从开口部将铝合金制的连结构件12插入，使用双液系的环氧粘接剂，将连结构件12以横跨第1构件7R和第2构件8R这两者的方式接合在形成开口部且相异地相对的2个立壁部的各内壁以使之一体化(工序(III))，得到图7a、图7b及图7c所示的钼靶检查装置用拍摄台1R。将所得到的钼靶检查装置用拍摄台1R组装于钼靶检查装置主体2并进行钼靶检查图像拍摄时，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.18mmAL、在20kV条件下为0.15mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1R的第1构件7R的X射线照射面的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.75。
(比较例21)
使用图8所示的单面模具15，从模具表面将7层碳纤维机织物预浸料坯1在单面模具15中赋形。前述单面模具15具有：形成X射线照射面的A面16；形成钼靶检查装置用拍摄台的立壁的B面17；和形成钼靶检查装置用拍摄台的底面的C面18。通过该将碳纤维机织物预浸料坯1一张一张地层叠在单面模具的表面，从而将碳纤维机织物预浸料坯1在单面模具15中赋形。另外，碳纤维机织物预浸料坯1的裁切模式为层叠在A面16上的裁切模式、层叠在B面17上的裁切模式、层叠在C面18上的裁切模式这3种。在赋形后，以包含层叠有碳纤维机织物预浸料坯1的区域的方式，以密封材料22(挠性的膜20与模具密合以使模具内密闭)覆盖单面模具15的周围，然后在前述层叠体的外周部配置由厚的无纺布形成的泄放部21(发挥成为空气的通道的间隔件的作用)。在前述泄放部上作为抽吸口配置具备止回阀的阀23，然后以由挠性的膜20覆盖单面模具的方式使密封材料22与挠性的膜20密合。之后，将真空泵与作为抽吸口的前述阀23连接，对成型空间(由单面模具15和挠性的膜20形成并包含层叠有碳纤维机织物预浸料坯1的区域的空间)内的空气进行抽吸，将成型空间内减压。之后，将单面模具投入高压釜装置内，在压力为3个大气压的条件下以2.5℃/分钟的速度升温，保持150℃、30分钟保持而进行加热、加压，使碳纤维机织物预浸料坯1中的热固性树脂组合物固化。在成型后，将成型品从单面模具15取下，并使用NC镂铣机对端面进行修剪，得到钼靶检查装置用拍摄台1S。所得到的钼靶检查装置用拍摄台1S具有开口部，从开口部将铝合金制的连结构件12插入，使用双液系的环氧粘接剂将连结构件12接合在形成开口部并彼此相对的2个立壁部的各内壁面，并组装到钼靶检查装置主体2上，进行钼靶检查图像拍摄，能够没有问题地获得图像。按照前述[铝当量的测定]中记载的方法测定X射线照射面的铝当量，结果，在X射线照射管电压60kV条件下为0.20mmAL、在20kV条件下为0.16mmAL。另外，以所得到的钼靶检查装置用拍摄台1S的x方向为长度方向，使用NC镂铣机裁切矩形的试验片，使用[比弯曲弹性模量Ep的计算]中记载的方法计算出的比弯曲弹性模量为2.46。
将上述实施例及比较例中得到的钼靶检查装置用拍摄台的特性汇总到表3中。根据(实施例21)与(比较例21)的对比，确认到钼靶检查装置用拍摄台的制造时间缩短、在对作为基材的预浸料坯进行裁切时产生的端材减少。根据(实施例21)与(实施例22)的对比，确认到第1构件的制造时间缩短。使用砂纸对钼靶检查装置用拍摄台1O及钼靶检查装置用拍摄台1P的第1构件的表面进行研磨以使碳纤维露出，然后徒手划过表面时，钼靶检查装置用拍摄台1O因碳纤维的绒毛扎刺手指而感觉到疼痛，与此相对，钼靶检查装置用拍摄台1P未感觉到疼痛。根据(实施例23)、(实施例24)及(实施例25)的对比，确认到钼靶检查装置用拍摄台的制造工序简化。
[表1]
[表2]
[表3]
产业上的可利用性
根据本发明的钼靶检查装置用拍摄台，角部、曲面这类复杂形状的数量减少，因此工序简化，能够在维持现有钼靶检查拍摄所需的功能的同时，以良好的生产率提供钼靶检查装置用拍摄台。另外，能够提供接合部的力学特性高、能够抑制由钼靶检查图像拍摄时的载荷施加引起的拍摄台的挠曲而提高拍摄图像的质量的钼靶检查装置用拍摄台。
另外，参照特定的实施方式对本发明进行了说明，但能够在不脱离本发明的主旨和范围的情况下实施多种变更、修改，这对于本领域技术人员是显而易见的。
本申请基于2018年3月23日提出申请的日本专利申请(特愿2018-055837，2018年3月23日提出申请的日本专利申请(特愿2018-055838)及2018年3月23日提出申请的日本专利申请(特愿2018-055839)，其内容作为参照并入本说明书中。
附图标记说明
1 钼靶检查装置用拍摄台
2 钼靶检查装置主体
3 压迫板
4 X射线产生部
5 X射线照射面
6 钼靶检查装置用拍摄台的底面
7 第1构件
8 第2构件
10 开口部
11 接合区域(A1)
12 连结构件
13 阴模
14 阳膜
15 单面模具
16 A面(顶面及X射线照射面)
17 B面(侧面)
18 C面(底面)
19 预浸料坯层叠体
20 挠性的膜
21 泄放部
22 密封材料
23 阀
24 顶面
25 第1构件的立壁部
26 底面
27 第2构件的立壁部
28 螺栓紧固用孔
29 螺栓
30 间隔件
31 嵌件成型用模具
32 注射树脂注入口
33 第1构件的层差部
34 第3构件

Claims (13)

1.拍摄台，其以悬臂梁的状态支承于X射线图像拍摄装置，
所述拍摄台包含：在与装置连接的面具有开口部的面状体、和与装置连接的连结构件，
所述面状体具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；和第2构件，其形成与所述X射线照射面相对的底面及在该底面外周直立设置的立壁部，
所述第2构件在所述立壁部处与第1构件接合，
所述第1构件与所述连结构件接合，
所述第1构件在所述X射线照射面中的任意点处的X射线透射量为铝当量0.5mmAL以下，
所述拍摄台为以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置的钼靶检查装置用拍摄台，
所述第1构件的比弯曲弹性模量为2.50以上，
比弯曲弹性模量＝(弯曲弹性模量)1/3×(密度)-1。
2.根据权利要求1所述的拍摄台，其中，所述第1构件具有在所述顶面的外周直立设置的立壁部。
3.根据权利要求1或2所述的拍摄台，其具有与钼靶检查装置主体连接的连结构件，所述第1构件与所述连结构件接合。
4.根据权利要求3所述的拍摄台，其中，所述连结构件与所述第1构件和所述第2构件这两者接合。
5.根据权利要求1或2所述的拍摄台，其中，所述第1构件具有碳纤维复合材料。
6.拍摄台的制造方法，所述拍摄台以悬臂梁的状态支承于X射线拍摄装置，其中，
就所述拍摄台而言，
具有与所述X射线拍摄装置连接并具有开口部的面状体，
并且具有：第1构件，其形成包含X射线照射面的顶面；第2构件，其形成与所述X射线照射面相对的底面；和第3构件，其对所述第1构件进行加强，所述第1构件的比弯曲弹性模量为2.50以上，
比弯曲弹性模量＝(弯曲弹性模量)1/3×(密度)-1
所述拍摄台的制造方法包含以下所示的工序(I)～(III)：
工序(I)：将包含含有连续纤维(A)和基体树脂(B)的预浸料坯层叠体的预成型体在阴阳双面模具内进行加热及加压，从而利用纤维复合材料将形成包含X射线照射面的顶面的所述第1构件成型的工序；
工序(II)：使所述第2构件至少与所述第1构件一体化的工序；
工序(III)：使所述第3构件至少与所述第1构件一体化的工序。
7.根据权利要求6所述的拍摄台的制造方法，其中，所述拍摄台为以悬臂梁的状态支承于钼靶检查装置主体的钼靶检查装置用拍摄台。
8.根据权利要求7所述的拍摄台的制造方法，其中，对所述第1构件进行加强的所述第3构件为用于将所述拍摄台与钼靶检查装置主体连接的连结构件。
9.根据权利要求8所述的拍摄台的制造方法，其中，将所述连结构件配置在所述阴阳双面模具内而进行所述工序(I)中的所述第1构件的成型，由此同时进行所述工序(I)和所述工序(III)。
10.根据权利要求7至9中任一项所述的拍摄台的制造方法，其中，在工序(I)中，在所述第1构件上形成有从所述顶面的外周直立设置的立壁。
11.根据权利要求7至9中任一项所述的拍摄台的制造方法，其中，所述第2构件从所述底面的外周部直立设置有立壁，在工序(II)中，使所述第1构件与所述立壁一体化。
12.根据权利要求7至9中任一项所述的拍摄台的制造方法，其中，在所述工序(II)中，将所述第1构件配置在模具内而进行所述第2构件的嵌件注射成型，由此与所述第1构件一体化。
13.钼靶检查装置，其是权利要求1至5中任一项所述的拍摄台中的所述连结构件与钼靶检查装置主体连接而成的。
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