CN110914008A - 造型用的Fe基金属粉末 - Google Patents

造型用的Fe基金属粉末 Download PDF

Info

Publication number
CN110914008A
CN110914008A CN201880047475.2A CN201880047475A CN110914008A CN 110914008 A CN110914008 A CN 110914008A CN 201880047475 A CN201880047475 A CN 201880047475A CN 110914008 A CN110914008 A CN 110914008A
Authority
CN
China
Prior art keywords
mass
less
metal powder
based metal
hours
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201880047475.2A
Other languages
English (en)
Inventor
久世哲嗣
福本新吾
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sanyo Special Steel Co Ltd
Original Assignee
Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sanyo Special Steel Co Ltd filed Critical Sanyo Special Steel Co Ltd
Publication of CN110914008A publication Critical patent/CN110914008A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y70/00—Materials specially adapted for additive manufacturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/05—Metallic powder characterised by the size or surface area of the particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/10—Formation of a green body
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/30—Process control
    • B22F10/38—Process control to achieve specific product aspects, e.g. surface smoothness, density, porosity or hollow structures
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/60—Treatment of workpieces or articles after build-up
    • B22F10/64—Treatment of workpieces or articles after build-up by thermal means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B22F3/16—Both compacting and sintering in successive or repeated steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/008—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression characterised by the composition
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
    • B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
    • B22F9/082—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y10/00—Processes of additive manufacturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y40/00—Auxiliary operations or equipment, e.g. for material handling
    • B33Y40/20—Post-treatment, e.g. curing, coating or polishing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y80/00—Products made by additive manufacturing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
    • C22C38/105—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt containing Co and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/20—Direct sintering or melting
    • B22F10/28—Powder bed fusion, e.g. selective laser melting [SLM] or electron beam melting [EBM]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B22F2003/248—Thermal after-treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2301/00—Metallic composition of the powder or its coating
    • B22F2301/35—Iron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2304/00—Physical aspects of the powder
    • B22F2304/10—Micron size particles, i.e. above 1 micrometer up to 500 micrometer
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Abstract

本发明提供一种Fe基金属粉末，其适于伴随着急速熔融急冷凝固的工艺，且能够得到具有优异的特性的造型物。该造型用金属粉末是Fe基合金制，该Fe基合金中，含有Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、Co：0质量％以上且10.0质量％以下、Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、以及Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，余量是Fe和不可避免的杂质。

Description

造型用的Fe基金属粉末
技术领域
本发明涉及用于三维层叠造型法、热喷涂法、激光熔覆法、堆焊法等的急速熔融急冷凝固工艺的金属粉末。详细地说，本发明涉及其材质为Fe基合金的粉末。
背景技术
在由金属构成的造型物的制作中使用3D打印机。该3D打印机通过层叠造型法制作造型物。在层叠造型法中，对于铺开的金属粉末照射激光束或电子束。通过照射粉末的金属粒子发生熔融。粒子之后凝固。经过此熔融和凝固，粒子彼此进行结合。照射可对金属粉末的一部分选择性地进行。粉末未经照射的部分不发生熔融。只在被照射的部分形成结合层。
在结合层之上再铺设金属粉末。对该金属粉末照射激光束或电子束。通过照射，金属粒子发生熔融。金属之后进行凝固。经过此熔融和凝固，粉末中的粒子彼此被结合，形成新的结合层。新的结合层与既有的结合层也结合。
通过重复经由照射进行的结合，结合层的集合体慢慢生长。通过此生长，可得到具有三维形状的造型物。根据层叠造型法，可容易获得形状复杂的造型物。层叠造型法的一例公开在专利文献1(日本专利第4661842号公报)中。
航空器、宇宙空间结构物等的合金要求强度和抗疲劳性。在这样的用途中，适合的是马氏体时效钢。
在专利文献2(日本特开2013－253277公报)中公开有一种主成分为Fe，含有Ni、Co和Mo的马氏体时效钢。该马氏体时效钢中的Co的含有率为7质量％以上。该马氏体时效钢含有W。该马氏体时效钢不含有Ti。
在专利文献3(日本特开2008－185183公报)中公开有一种含有Ni、Cr、Mo和Co的马氏体时效钢。对于该马氏体时效钢实施渗氮处理。
【在先技术文献】
【专利文献】
【专利文献1】日本专利第4661842号公报
【专利文献2】日本特开2013－253277公报
【专利文献3】日本特开2008－185183公报
在层叠造型法中，金属材料被急速熔融，并且被急冷而进行凝固。对用于伴随着这样的急速熔融急冷凝固的工艺的粉末来说，现有的马氏体时效钢并不适宜。这就要求有一种Fe基合金，其适于层叠造型法，并且，能够得到具有优异的力学特性的造型物。这样的合金在热喷涂法、激光熔覆法、堆焊法等之中也有用。
发明内容
本发明的目的在于，提供一种Fe基金属粉末，其适于伴随急速熔融急冷凝固的工艺，并能够得到具有优异的特性的造型物。
根据本发明，可提供以下的方式。
[项目1]一种Fe基合金制的、造型用的Fe基金属粉末，其含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下；
Co：0质量％以上且10.0质量％以下；
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下；
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下；和
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质。
[项目2]根据项目1所述的Fe基金属粉末，其中，所述Fe基合金中的Co的含有率为0.5质量％以下。
[项目3]根据项目1所述的Fe基金属粉末，其中，所述Fe基合金中Co的含有率为0.5质量％以上且10.0质量％以下。
[项目4]根据项目1～3中任一项所述的Fe基金属粉末，其中，所述金属粉末的平均粒径D50(μm)相对于所述金属粉末的振实密度TD(Mg/m3)的比即D50/TD为0.2以上且20以下。
[项目5]一种造型物的制造方法，使用Fe基金属粉末作为原料，其中，包括：
(1)准备Fe基合金制的Fe基金属粉末的工序，该Fe基合金含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、
Co：0质量％以上且10.0质量％以下、
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、和
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质；
(2)使所述Fe基金属粉末熔融及凝固，得到未热处理的造型物的工序。
[项目6]根据项目5所述的制造方法，其中，所述未热处理的造型物的洛氏硬度为30以上且40以下。
[项目7]根据项目5或6所述的制造方法，其中，接着所述工序(2)，还包括(3)对于所述未热处理造型物实施热处理而得到造型物的工序。
[项目8]根据项目7所述的制造方法，其中，所述工序(3)包括：
(3－1)对于所述未热处理造型物实施固溶化的工序；
(3－2)对于所述未热处理造型物实施时效的工序。
[项目9]根据项目8所述的制造方法，其中，所述固溶化(3－1)，以700℃以上且900℃以下的处理温度，经过1.0小时以上且3.0小时以下的处理时间而进行，并且，
所述时效(3－2)，以450℃以上且550℃以下的处理温度，经过3.0小时以上且6.0小时以下的处理时间而进行。
[项目10]根据项目7～9中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物的洛氏硬度为50以上且60以下。
[项目11]根据项目7～10中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物，满足下述算式(Ⅰ)和(Ⅱ)：
1.5≤(ATH/ATR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅰ)
1.5≤(BTH/BTR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅱ)
(式中，ATH表示400℃下的抗拉强度，ATR表示25℃下的抗拉强度，BTH表示400℃下的0.2％屈服强度，BTR表示25℃下的0.2％屈服强度，CTH表示400℃下的断裂伸长率，CTR表示25℃下的断裂伸长率)。
利用本发明的Fe基金属粉末，通过伴随急速熔融急冷凝固的工艺，能够得到具有优异的特性的造型物。
具体实施方式
一般的马氏体时效钢中，实质上不含C，并含有Ni、Mo、Ti、Co等的合金元素。在此马氏体时效钢中，在马氏体的基体中析出有Ni3Mo相和Ni3Ti相这样的金属间化合物。该金属间化合物有助于马氏体时效钢的高硬度和强度。
Co降低Mo的固溶极限。因此，在Co的添加量多的马氏体中，过饱和的Mo的量也多。Co的添加促进Ni3Mo相向马氏体中的析出。
另一方面，因为Co是奥氏体形成元素，所以Co的大量添加阻碍马氏体相变。因为Co的大量添加助长μ相或σ相的生成，所以招致合金的脆化。此外，Co是特定化学物质危害预防规则的对象，从遵守该标准的观点出发，向Fe中大量添加Co不为优选。根据这一情况，优选抑制Co的添加量。但是，在Co的添加量被抑制的钢中，Ni3Mo相难以析出。这种钢其硬度、强度等的力学特性不充分。
本发明者经锐意研究的结果发现，向Fe中添加规定量的Ni、Ti和Al，可弥补Co的添加量少的问题。本发明者发现，以本发明的Fe基金属粉末为原料，通过伴随急速熔融急冷凝固的工艺，能够得到力学特性优异的造型物。
本发明的造型用的Fe基金属粉末，是多个粒子的集合。该粒子的材质是Fe基合金。该Fe基合金的基体的组织是马氏体。该Fe基合金含有Ni、Mo、Ti和Al。该Fe基合金能够含有Co。优选该合金中的余量是Fe和不可避免的杂质。以下，详细说明该合金中的各元素的作用。
[钴(Co)]
如前述，Co是阻碍马氏体相变的任意元素。在本发明的金属粉末中，不添加Co，或者添加Co时，将其量设定为少量。还有，即使不添加Co时，微量的Co仍会不可避免地包含在合金中。优选Co的含有率为10.0质量％以下，更优选为5.0质量％以下，进一步优选为0.5质量％以下，特别优选为0.3质量％以下。Co的含有率实质上也可以为0。因此，Co的优选含有率为0质量％以上且10.0质量％以下，更优选为0质量％以上且5.0质量％以下，进一步优选为0质量％以上且0.3质量％以下。
[镍(Ni)]
Ni是在Fe基合金中分别与Mo、Ti和Al形成金属间化合物的必须元素。作为金属间化合物的具体例，可列举Ni3Mo、Ni3Ti和Ni3Al。这些金属间化合物使合金强化。利用材质为该合金的粉末，无论是否经过急速熔融急冷凝固工艺，仍可得到强度优异的造型物。从造型物的强度的观点出发，优选合金中的Ni的含有率为15.0质量％以上，更优选为16.0质量％以上，特别优选为17.0质量％以上。Ni是奥氏体形成元素。大量的Ni的添加阻碍马氏体相变。从马氏体相变难以被阻碍这一观点出发，优选Ni的含有率为21.0质量％以下，更优选为20.0质量％以下，特别优选为19.5质量％以下。因此，Ni优选的含有率为15.0质量％以上且21.0质量％以下，更优选为16.0质量％以上且20.0质量％以下，进一步优选为17.0质量％以上且19.5质量％以下。
[钼(Mo)]
Mo是在Fe基合金中与Fe形成金属间化合物的任意元素。典型的金属间化合物是Fe2Mo。Mo还与Ni形成金属间化合物。典型的金属间化合物是Ni3Mo。这些金属间化合物使合金强化。利用材质为该合金的粉末，无论是否经过急速熔融急冷凝固工艺，仍可得到强度优异的造型物。从造型物的强度的观点出发，合金中的Mo的含有率优选为2.0质量％以上，更优选为2.5质量％以上，特别优选为3.0质量％以上。Mo的大量的添加，助长δ铁素体相的形成。从抑制δ铁素体相的观点出发，Mo的含有率优选为7.0质量％以下，更优选为6.0质量％以下，特别优选为5.0质量％以下。不过，只要能够得到本发明的希望的特性，Mo的含有率也可以实质上为0。因此，Mo的优选含有率为0质量％以上且7.0质量％以下，更优选为2.0质量％以上且7.0质量％以下，进一步优选为2.5质量％以上且6.0质量％以下，特别优选为3.0质量％以上且5.0质量％以下。
[钛(Ti)]
Ti是在Fe基合金中与Ni形成金属间化合物的必须元素。典型的金属间化合物是Ni3Ti。该金属间化合物有助于合金的蠕变断裂强度。该金属间化合物还有助于合金的抗氧化性。利用材质为该合金的粉末，无论是否经过急速熔融急冷凝固工艺，仍可得到耐久性优异的造型物。从造型物的耐久性的观点出发，优选合金中的Ti的含有率为0.1质量％以上，更优选为0.5质量％以上，特别优选为2.0质量％以上。Ti的大量添加，在急速熔融急冷凝固工艺中容易产生高温裂纹。从抑制高温裂纹的观点出发，Ti的含有率优选为6.0质量％以下，更优选为5.0质量％以下，特别优选为4.0质量％以下。因此，Ti优选的含有率为0.1质量％以上且6.0质量％以下，更优选为0.5质量％以上且5.0质量％以下，进一步优选为2.0质量％以上且4.0质量％以下。
[铝(Al)]
Al是在Fe基合金中与Ni形成金属间化合物的必须元素。典型的金属间化合物是Ni3Al。该金属间化合物有助于合金的蠕变断裂强度。该金属间化合物还有助于合金的抗氧化性。利用材质为该合金的粉末，无论是否经过急速熔融急冷凝固工艺，仍可得到耐久性优异的造型物。从造型物的耐久性的观点出发，合金中的Al的含有率优选为0.1质量％以上，更优选为0.3质量％以上，特别优选为0.5质量％以上。Al的大量添加，在急速熔融急冷凝固工艺中容易产生高温裂纹。从抑制高温裂纹的观点出发，Al的含有率优选为3.0质量％以下，更优选为2.5质量％以下，特别优选为2.0质量％以下。因此，Al优选的含有率为0.1质量％以上且3.0质量％以下，更优选为0.3质量％以上且2.5质量％以下，进一步优选为0.5质量％以上且2.0质量％以下。
[平均粒径]
从造型物的容易制造的观点出发，该金属粉末的平均粒径D50优选为15μm以上且50μm以下，特别优选为20μm以上且30μm以下。在平均粒径D50的测量中，粉末的总体积为100％，求得累积曲线。该曲线上的累积体积为50％这一点的粒径为D50。粒子直径D50由激光衍射散射法测量。作为适于该测量的装置，可列举日机装社的激光衍射·散射式粒径分布测量装置“マイクロトラックMT3000”。粉末与纯水一起被灌入到该装置的槽室内，基于粒子的光散射信息，可检测粒径。
[振实密度]
从造型物容易制造的观点出发，该金属粉末的振实密度TD，优选为0.10Mg/m3以上且0.40Mg/m3以下，特别优选为0.15Mg/m3以上且0.35Mg/m3以下。振实密度TD的测量方法之后详述。
[D50/TD]
平均粒径D50(μm)相对于振实密度TD(Mg/m3)的比(D50/TD)，优选为0.2以上且20以下。比(D50/TD)为0.2以上的金属粉末流动性优异。利用该金属粉末能够得到高密度的造型物。从这一观点出发，比(D50/TD)更优选为2以上，特别优选为5以上。比(D50/TD)为20以下金属粉末，通过急速加热，粒子会充分熔融。从这一观点出发，比(D50/TD)更优选为15以下，特别优选为12以下。因此，D50/TD优选为0.2以上且20以下，更优选为2以上且15以下，进一步优选为5以上且12以下。
[造型]
利用本发明的金属粉末，能够制造各种造型物。该造型物的制造方法，包括：
(1)准备金属粉末的工序，和
(2)使该金属粉末熔融和凝固，从而得到未热处理的造型物的工序。作为使金属粉末熔融和凝固的工序，可列举急速熔融急冷凝固工艺。作为这一工艺的具体例，可列举三维层叠造型法、热喷涂法、激光熔覆法和堆焊法。该金属粉末特别适于三维层叠造型法。
在该层叠造型法中，能够使用3D打印机。在此层叠造型法中，对于铺开的金属粉末照射激光束或电子束。通过照射，粒子被急速加热，急速熔融。粒子之后急速凝固。通过此熔融和凝固，粒子彼此进行结合。照射对于金属粉末的一部分选择性地进行。粉末的未被照射的部分不发生熔融。只有被照射的部分会形成结合层。
在结合层之上，再铺设金属粉末。对该金属粉末照射激光束或电子束。通过照射，粒子急速熔融。粒子之后急速凝固。经过此熔融和凝固，粉末中的粒子彼此被结合，形成新的结合层。新的结合层与既有的结合层也被结合。
通过重复由照射进行的结合，结合层的集合体慢慢生长。通过此生长，可得到具有三维形状的造型物。根据层叠造型法，可容易获得形状复杂的造型物。
[造型物的硬度]
造型后的，换言之就是未经热处理的状态的造型物的洛氏硬度HRC，优选为30以上且40以下。洛氏硬度HRC为30以上的造型物，强度优异。从这一观点出发，洛氏硬度HRC特别优选为32以上。洛氏硬度HRC为40以下造型物，龟裂等的内部缺陷少。从这一观点出发，洛氏硬度HRC特别优选为38以下。因此，未热处理的造型物优选的洛氏硬度HRC为30以上且40以下，更优选为32以上且38以下。洛氏硬度HRC的测量方法之后详述。
[热处理]
优选造型物的制造方法还包括：
(3)对于由上述工序(2)得到的未热处理造型物实施热处理而得到造型物的工序。优选在此工序(3)中，包括：
(3－1)对于未热处理造型物实施固溶化的工序；和
(3－2)对于未热处理造型物实施时效的工序。
通过固溶化，可得到过饱和马氏体组织。通过时效，在马氏体的基体中析出Ni3Mo、Ni3Ti和Ni3Al。利用这些金属间化合物的析出，能够得到强度和韧性优异的造型物。
固溶化的温度优选为700℃以上且900℃以下。通过温度为700℃以上的固溶化，能够得到合金元素充分固溶的马氏体组织。从这一观点出发，温度更优选为730℃以上，特别优选为750℃以上。在温度为900℃以下的固溶化中，组织的脆化受到抑制。从这一观点出发，温度更优选为870℃以下，特别优选为850℃以下。因此，优选的固溶化的温度为700℃以上且900℃以下，更优选为730℃以上且870℃以下，进一步优选为750℃以上且850℃以下。
固溶化的时间，优选为1.0小时以上且3.0小时以下。通过1.0小时以上的固溶化，能够得到合金元素充分固溶的马氏体组织。从这一观点出发，时间更优选为1.3小时以上，特别优选为1.5小时以上。3.0小时以下固溶化可抑制能源成本。从这一观点出发，时间更优选为2.7小时以下，特别优选为2.5小时以下。因此，优选的固溶化的时间为1.0小时以上且3.0小时以下，更优选为1.3小时以上且2.7小时以下，进一步优选为1.5小时以上且2.5小时以下。
时效的温度优选为450℃以上且550℃以下。通过温度为450℃以上的时效，能够得到Ni3Mo、Ni3Ti和Ni3Al充分析出的组织。从这一观点出发，温度更优选为460℃以上，特别优选为470℃以上。温度为550℃以下的时效中，合金元素向母相的固溶受到抑制。从这一观点出发，温度更优选为540℃以下，特别优选为530℃以下。因此，优选的时效的温度为450℃以上且550℃以下，更优选为460℃以上且540℃以下，进一步优选为470℃以上且530℃以下。
时效的时间优选为3.0小时以上且6.0小时以下。通过3.0小时以上的时效，能够得到Ni3Mo、Ni3Ti和Ni3Al充分析出的组织。从这一观点出发，时间更优选为3.3小时以上，特别优选为3.5小时以上。6.0小时以下时效可抑制能源成本。从这一观点出发，时间更优选为5.7小时以下，特别优选为5.5小时以下。因此，优选的时效的时间为3.0小时以上且6.0小时以下，更优选为3.3小时以上且5.7小时以下，进一步优选为3.5小时以上且5.5小时以下。
[热处理后的造型物的物性]
热处理后的造型物的洛氏硬度HRC优选为50以上且60以下。洛氏硬度HRC为50以上的造型物，强度优异。从这一观点出发，洛氏硬度HRC特别优选为52以上。洛氏硬度HRC为60以下造型物，韧性优异。由该造型物得到的制品，耐久性优异。从这一观点出发，洛氏硬度HRC特别优选为58以下。因此，热处理后的造型物优选的洛氏硬度HRC为50以上且60以下，特别优选为52以上且58以下。
在热处理后的造型物中，值V1和值V2分别由下述算式计算出。
V1＝(ATH/ATR)×(CTH/CTR)
V2＝(BTH/BTR)×(CTH/CTR)
在这些算式中，ATH表示400℃下的抗拉强度，ATR表示25℃下的抗拉强度，BTH表示400℃下的0.2％屈服强度，BTR表示25℃下的0.2％屈服强度，CTH表示400℃下的断裂伸长率，CTR表示25℃下的断裂伸长率。在该造型物中，值V1优选为1.5以上且3.5以下，值V2优选为1.5以上且3.5以下。换言之，优选造型物满足下述算式(Ⅰ)和(Ⅱ)。
1.5≤(ATH/ATR)×(CTH/CTR)≤3.5(Ⅰ)
1.5≤(BTH/BTR)×(CTH/CTR)≤3.5(Ⅱ)
值V1为1.5以上，且值V2为1.5以上的造型物，高温环境下的强度和耐久性优异。从这一观点出发，值V1和值V2更优选为1.8以上，特别优选为2.0以上。值V1和值V2为3.5以下造型物容易制造。从这一观点出发，值V1和值V2特别优选为3.3以下。因此，优选的值V1和值V2为1.5以上且3.5以下，更优选为1.8以上且3.5以下，特别优选为2.0以上且3.3以下。
【实施例】
以下，通过实施例表明本发明的效果，但不应该基于此实施例的记述而限定性地解释本发明。
准备具有下述表1～3所示的组成的原料。将各原料在氧化铝制的坩埚内利用高频感应进行加热，得到熔融合金。从形成于坩埚的底部且直径为5mm的喷嘴使熔融合金落下，对其喷射高压的氩气。通过该喷射，熔融金属微细化且被急冷，形成粉末。对该粉末进行分级，使各粒子的径直为63μm以下，得到各实施例和各比较例的Fe基金属粉末。
使用各金属粉末，用三维层叠造型装置(商品名“EOS－M280”)制作造型物。对于该未热处理造型物，实施下述表1～3所示的条件下的热处理。
[硬度测量]
制作10mm见方的试验片(10×10×10mm)，用带有前端半径0.2mm的金刚石钢球的压头，对试验面施加作为基本载荷的10kgf。接着，将在基本载荷上加上作为试验载荷的100kgf的110kgf的载荷施加于试验片，使该试验片发生塑性变形。接着，使载荷回到作为基准载荷的10kgf，测量永久凹陷距基准面的深度。根据该深度，通过变换公式，计算出洛氏硬度HRC。测量在热处理前和热处理后进行。其结果显示在下述的表1～3中。
[常温抗拉特性]
制作JIS 14A号
Figure BDA0002369644210000111
试验片
Figure BDA0002369644210000113
依据JIS的标准，进行拉伸试验。试验中所施加的最大拉伸应力σ(σ＝测量载荷F/断面积S)为抗拉强度。将载荷与伸长率标绘在图中，与弹性区域平行地引出距标距偏移0.2％的直线，将该直线与载荷曲线的交点的应力作为0.2％屈服强度计算。伸长率Z基于下述算式算出。
Z＝(Lf－L0)/L0×100
在该算式中，L0是初始的标距，Lf是断裂时的标距。其结果显示在下述的表1～3中。
[高温抗拉特性]
制作JIS G 0567I―6型试验片
Figure BDA0002369644210000112
在760℃的环境下实施与常温抗拉特性同样的测量，计算出抗拉强度、0.2％屈服强度和伸长率。其结果显示在下述的表1～3中。
[粒度分布测量]
利用前述的激光衍射·散射式粒径分布测量装置“マイクロトラックMT3000”，测量平均粒径D50。其结果显示在下述的表1～3中。
[振实密度]
依据“JIS Z 2512”的标准，测量出振实密度。在测量中，将约50g的金属粉末填充到容积100cm3的圆筒中，测量出密度。测量条件如下。
落下高度：10mm
振实次数：200
其结果显示在下述的表1～3中。
[评级]
基于下述的基准，将各金属粉末分级为评价1～评价5。
(评价1)
造型后硬度：30～40HRC
热处理后硬度：50～60HRC
D50/TD：0.2～20
(ATH/ATR)×(CTH/CTR)：3.0以上且3.3以下
(BTH/BTR)×(CTH/CTR)：3.0以上且3.3以下
(评价2)
造型后硬度：30～40HRC
热处理后硬度：50～60HRC
D50/TD：0.2～20
(ATH/ATR)×(CTH/CTR)：2.0以上且低于3.0
(BTH/BTR)×(CTH/CTR)：2.0以上且低于3.0
(评价3)
造型后硬度：30～40HRC
热处理后硬度：50～60HRC
D50/TD：0.2～20
(ATH/ATR)×(CTH/CTR)：1.8以上且低于2.0
(BTH/BTR)×(CTH/CTR)：1.8以上且低于2.0
(评价4)
相当于下述(a)至(e)中的任意一项。
(a)造型后硬度：小于30HRC或大于40HRC
(b)热处理后硬度：小于50HRC或大于60HRC
(c)D50/TD：低于0.2或大于20
(d)(ATH/ATR)×(CTH/CTR)：1.5以上且低于1.8或大于3.3并在3.5以下
(e)(BTH/BTR)×(CTH/CTR)：1.5以上且低于1.8或大于3.3并在3.5以下
(评价5)
相当于下述(a)和(b)中的任意一项。
(a)(ATH/ATR)×(CTH/CTR)：低于1.5
(b)(BTH/BTR)×(CTH/CTR)：低于1.5
【表1】
Figure BDA0002369644210000131
【表2】
Figure BDA0002369644210000141
【表3】
Figure BDA0002369644210000151
[表1～3中的脚注]
·成分组成列的符号“－”表示不可避免的杂质。
·造型后硬度列的符号“－”表示小于30HRC，或大于40HRC。
·热处理后硬度列的符号“－”，表示小于50HRC，或大于60HRC。
·值V1列的符号“－”，表示小于1.5，或大于3.5。
·值V2列的符号“－”，表示小于1.5，或大于或3.5。
·固溶化热处理温度列的符号“－”，表示温度小于700℃，或大于900℃。
·固溶化热处理时间列的符号“－”，表示时间比1小时短，或比3小时长。
·时效热处理温度列的符号“－”，表示温度小于450℃，或大于550℃。
·时效热处理时间列的符号“－”，表示时间比3小时短，或比6小时长。
·D50/TD之列的符号“－”，表示比小于0.2，或大于20。
如表1～3所示，各实施例的粉末，综合评价优异。据此结果，本发明的优势性明确。
本发明的粉末，也适用于从喷嘴喷射粉末型的3D打印机。该粉末也适于从喷嘴喷射粉末型的激光熔覆法。
权利要求书(按照条约第19条的修改)
1.(删除)
2.(修改后)一种Fe基合金制的造型用的Fe基金属粉末，其含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、
Co：0质量％以上且0.5质量％以下、
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、以及
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质。
3.(删除)
4.(修改后)根据权利要求2所述的Fe基金属粉末，其中，所述金属粉末的平均粒径D50相对于所述金属粉末的振实密度TD的比即D50/TD为0.2以上且20以下，其中，所述平均粒径D50的单位为μm，所述振实密度TD的单位为Mg/m3。
5.(修改后)一种造型物的制造方法，将Fe基金属粉末作为原料使用，其中包括：
(1)准备Fe基合金制的Fe基金属粉末的工序，所述Fe基金属粉末含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、
Co：0质量％以上且0.5质量％以下、
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、以及
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质；
(2)使所述Fe基金属粉末熔融和凝固，得到未热处理的造型物的工序。
6.根据权利要求5所述的制造方法，其中，所述未热处理的造型物的洛氏硬度为30以上且40以下。
7.根据权利要求5或6所述的制造方法，其中，接着所述工序(2)，还包括(3)对所述未热处理造型物实施热处理而得到造型物的工序。
8.根据权利要求7所述的制造方法，其中，所述工序(3)中包括：
(3－1)对于所述未热处理造型物实施固溶化的工序；和
(3－2)对于所述未热处理造型物实施时效的工序。
9.根据权利要求8所述的制造方法，其中，所述固溶化(3－1)，以700℃以上且900℃以下的处理温度，经过1.0小时以上且3.0小时以下的处理时间而进行，并且，
所述时效(3－2)，以450℃以上且550℃以下的处理温度，经过3.0小时以上且6.0小时以下的处理时间而进行。
10.根据权利要求7～9中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物的洛氏硬度为50以上且60以下。
11.根据权利要求7～10中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物，满足下述算式(Ⅰ)和(Ⅱ)：
1.5≤(ATH/ATR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅰ)
1.5≤(BTH/BTR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅱ)
式中，ATH表示400℃下的抗拉强度，ATR表示25℃下的抗拉强度，BTH表示400℃下的0.2％屈服强度，BTR表示25℃下的0.2％屈服强度，CTH表示400℃下的断裂伸长率，CTR表示25℃下的断裂伸长率。

Claims (11)

1.一种Fe基合金制的造型用的Fe基金属粉末，其含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、
Co：0质量％以上且10.0质量％以下、
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、以及
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的Fe基金属粉末，其中，所述Fe基合金中的Co的含有率为0.5质量％以下。
3.根据权利要求1所述的Fe基金属粉末，其中，所述Fe基合金中的Co的含有率为0.5质量％以上且10.0质量％以下。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的Fe基金属粉末，其中，所述金属粉末的平均粒径D50相对于所述金属粉末的振实密度TD的比即D50/TD为0.2以上且20以下，其中，所述平均粒径D50的单位为μm，所述振实密度TD的单位为Mg/m3。
5.一种造型物的制造方法，将Fe基金属粉末作为原料使用，其中，包括：
(1)准备Fe基合金制的Fe基金属粉末的工序，所述Fe基金属粉末含有：
Ni：15.0质量％以上且21.0质量％以下、
Co：0质量％以上且10.0质量％以下、
Mo：0质量％以上且7.0质量％以下、
Ti：0.1质量％以上且6.0质量％以下、以及
Al：0.1质量％以上且3.0质量％以下，
余量是Fe和不可避免的杂质；
(2)使所述Fe基金属粉末熔融和凝固，得到未热处理的造型物的工序。
6.根据权利要求5所述的制造方法，其中，所述未热处理的造型物的洛氏硬度为30以上且40以下。
7.根据权利要求5或6所述的制造方法，其中，接着所述工序(2)，还包括(3)对所述未热处理造型物实施热处理而得到造型物的工序。
8.根据权利要求7所述的制造方法，其中，所述工序(3)中包括：
(3－1)对于所述未热处理造型物实施固溶化的工序；和
(3－2)对于所述未热处理造型物实施时效的工序。
9.根据权利要求8所述的制造方法，其中，所述固溶化(3－1)，以700℃以上且900℃以下的处理温度，经过1.0小时以上且3.0小时以下的处理时间而进行，并且，
所述时效(3－2)，以450℃以上且550℃以下的处理温度，经过3.0小时以上且6.0小时以下的处理时间而进行。
10.根据权利要求7～9中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物的洛氏硬度为50以上且60以下。
11.根据权利要求7～10中任一项所述的制造方法，其中，经过所述工序(3)后的造型物，满足下述算式(Ⅰ)和(Ⅱ)：
1.5≤(ATH/ATR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅰ)
1.5≤(BTH/BTR)×(CTH/CTR)≤3.5 (Ⅱ)
式中，ATH表示400℃下的抗拉强度，ATR表示25℃下的抗拉强度，BTH表示400℃下的0.2％屈服强度，BTR表示25℃下的0.2％屈服强度，CTH表示400℃下的断裂伸长率，CTR表示25℃下的断裂伸长率。
CN201880047475.2A 2017-10-27 2018-10-09 造型用的Fe基金属粉末 Pending CN110914008A (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-207885 2017-10-27
JP2017207885A JP6703511B2 (ja) 2017-10-27 2017-10-27 造形用のＦｅ基金属粉末
PCT/JP2018/037586 WO2019082638A1 (ja) 2017-10-27 2018-10-09 造形用のＦｅ基金属粉末

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN110914008A true CN110914008A (zh) 2020-03-24

Family

ID=66246460

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201880047475.2A Pending CN110914008A (zh) 2017-10-27 2018-10-09 造型用的Fe基金属粉末

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11273490B2 (zh)
EP (1) EP3702063A4 (zh)
JP (1) JP6703511B2 (zh)
KR (1) KR20200075783A (zh)
CN (1) CN110914008A (zh)
TW (1) TW201923105A (zh)
WO (1) WO2019082638A1 (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111809177A (zh) * 2020-06-23 2020-10-23 宁波中物力拓超微材料有限公司 用于模具修复的激光熔覆合金粉末及其制备方法
CN114351048A (zh) * 2021-12-20 2022-04-15 广东省科学院中乌焊接研究所 一种马氏体时效钢粉末及在增材制造中应用
CN115874110A (zh) * 2021-09-29 2023-03-31 大同特殊钢株式会社 熔融固化成形用Fe基合金及金属粉末

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11643711B2 (en) 2017-12-18 2023-05-09 Hitachi Metals, Ltd. Laminate shaped article, method for manufacturing the same, and metal powder for laminate shaping
JP7194087B2 (ja) * 2019-07-23 2022-12-21 山陽特殊製鋼株式会社 Ｃｕ基合金粉末
CN110965061B (zh) * 2020-01-02 2020-09-08 北京机科国创轻量化科学研究院有限公司 一种用于激光熔覆的耐磨耐蚀铁基合金粉末及其激光熔覆层
JPWO2022196778A1 (zh) 2021-03-18 2022-09-22
WO2023136233A1 (ja) * 2022-01-14 2023-07-20 株式会社プロテリアル 積層造形用リユース合金粉末及び積層造形品の製造方法
CN114682784B (zh) * 2022-03-31 2023-11-28 钢铁研究总院有限公司 一种SLM用1900MPa级超高强钢的低成本粉末制备方法与打印方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4098607A (en) * 1976-11-04 1978-07-04 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army 18% Ni-Mo-Co maraging steel having improved toughness and its method of manufacture
JPH0559500A (ja) * 1991-02-27 1993-03-09 Honda Motor Co Ltd 二次硬化型高温耐摩耗性焼結合金
US20070111023A1 (en) * 2005-08-30 2007-05-17 Ati Properties, Inc. Steel compositions, methods of forming the same, and articles formed therefrom
CN102905821A (zh) * 2010-05-25 2013-01-30 松下电器产业株式会社 粉末烧结层叠用金属粉末、使用了其的三维形状造型物的制造方法以及所得三维形状造型物
CN106825566A (zh) * 2017-01-11 2017-06-13 华南理工大学 一种激光选区熔化成型马氏体时效钢模具的方法
CN107116224A (zh) * 2017-04-25 2017-09-01 上海材料研究所 一种用于3D打印技术的18Ni‑300模具钢粉末的制备方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4443254A (en) * 1980-10-31 1984-04-17 Inco Research & Development Center, Inc. Cobalt free maraging steel
US4941927A (en) * 1989-04-26 1990-07-17 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Fabrication of 18% Ni maraging steel laminates by roll bonding
JP4661842B2 (ja) 2006-08-28 2011-03-30 パナソニック電工株式会社 金属光造形用金属粉末の製造方法および金属光造形法
JP5053651B2 (ja) 2007-01-31 2012-10-17 日立金属株式会社 高疲労強度を有するマルエージング鋼帯の製造方法
JP2013253277A (ja) 2012-06-06 2013-12-19 Ihi Corp マルエージング鋼
JP2016160454A (ja) * 2015-02-27 2016-09-05 日本シリコロイ工業株式会社 レーザー焼結積層方法、熱処理方法、金属粉末、及び、造形品
JP6797513B2 (ja) * 2015-07-24 2020-12-09 Ｊｘ金属株式会社 電子ビーム方式の３ｄプリンタ用表面処理金属粉およびその製造方法
CA3041682A1 (en) * 2016-11-01 2018-05-11 The Nanosteel Company, Inc. 3d printable hard ferrous metallic alloys for powder bed fusion
US11090717B2 (en) * 2017-07-21 2021-08-17 The Board Of Trustees Of The University Of Alabama Method and apparatus for heat treating feedstock powder

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4098607A (en) * 1976-11-04 1978-07-04 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army 18% Ni-Mo-Co maraging steel having improved toughness and its method of manufacture
JPH0559500A (ja) * 1991-02-27 1993-03-09 Honda Motor Co Ltd 二次硬化型高温耐摩耗性焼結合金
US5273570A (en) * 1991-02-27 1993-12-28 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Secondary hardening type high temperature wear-resistant sintered alloy
US20070111023A1 (en) * 2005-08-30 2007-05-17 Ati Properties, Inc. Steel compositions, methods of forming the same, and articles formed therefrom
CN102905821A (zh) * 2010-05-25 2013-01-30 松下电器产业株式会社 粉末烧结层叠用金属粉末、使用了其的三维形状造型物的制造方法以及所得三维形状造型物
CN106825566A (zh) * 2017-01-11 2017-06-13 华南理工大学 一种激光选区熔化成型马氏体时效钢模具的方法
CN107116224A (zh) * 2017-04-25 2017-09-01 上海材料研究所 一种用于3D打印技术的18Ni‑300模具钢粉末的制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
姜越: "《新型马氏体时效不锈钢及其强韧性》", 31 January 2017 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111809177A (zh) * 2020-06-23 2020-10-23 宁波中物力拓超微材料有限公司 用于模具修复的激光熔覆合金粉末及其制备方法
CN111809177B (zh) * 2020-06-23 2022-10-14 宁波中物力拓超微材料有限公司 用于模具修复的激光熔覆合金粉末及其制备方法
CN115874110A (zh) * 2021-09-29 2023-03-31 大同特殊钢株式会社 熔融固化成形用Fe基合金及金属粉末
US11946124B2 (en) 2021-09-29 2024-04-02 Daido Steel Co., Ltd. Fe-based alloy for melting-solidification shaping and metal powder
CN114351048A (zh) * 2021-12-20 2022-04-15 广东省科学院中乌焊接研究所 一种马氏体时效钢粉末及在增材制造中应用

Also Published As

Publication number Publication date
US20210178467A1 (en) 2021-06-17
WO2019082638A1 (ja) 2019-05-02
US11273490B2 (en) 2022-03-15
TW201923105A (zh) 2019-06-16
JP2019077937A (ja) 2019-05-23
JP6703511B2 (ja) 2020-06-03
EP3702063A1 (en) 2020-09-02
EP3702063A4 (en) 2021-08-04
KR20200075783A (ko) 2020-06-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110914008A (zh) 造型用的Fe基金属粉末
JP6499546B2 (ja) 積層造形用Ｎｉ基超合金粉末
BR112018075617B1 (pt) Aço para preparação de um molde para formação de plásticos, pó pré-formado para formar liga, seu uso, e artigo
JP2021531398A (ja) アルミニウム合金からなる部品の製造方法
US9994946B2 (en) High strength, homogeneous copper-nickel-tin alloy and production process
JP2019516017A (ja) チタン、アルミニウム、ニオビウム、バナジウム、及びモリブデンのｂｃｃ材料、並びにそれから製造される生成物
US11780014B2 (en) Auto-tempering steels for additive manufacturing
JP6803484B2 (ja) 造形用のＦｅ基金属粉末
US20210222275A1 (en) Bulk metallic glass-based alloys for additive manufacturing
EP4261302A1 (en) Shaped body formed of powder
Tan et al. High-strength Fe32Cr33Ni29Al3Ti3 fabricated by selective laser melting
Wang et al. The mechanical behavior of AISI H13 hot-work tool steel processed by selective laser melting under tensile stress
JP2021123750A (ja) Ｃｒ−Ｎｉ系合金部材およびその製造方法
JP7339412B2 (ja) 積層造形用Ｎｉ系合金粉末および積層造形体
US20240068074A1 (en) Titanium alloy and methods of manufacture
CN114393206B (zh) 一种slm用高强度不锈钢粉末、制备方法及其打印工艺
JP7128916B2 (ja) 積層造形体
WO2023182416A1 (ja) 積層造形用マルエージング鋼粉末、マルエージング鋼積層造形品、およびその製造方法
JP2021139028A (ja) Ｆｅ基合金造形物
US20230349029A1 (en) Wear resistant boride forming ferrour alloys for powder bed fusion additive manufacturing
JP2022148950A (ja) Ｆｅ基合金粉末を用いた造形物の製造方法
JP2022122461A (ja) 積層造形用Ｆｅ基合金粉末および積層造形物
WO2023139098A1 (en) Tool steel powder for additive manufacturing
EP4297927A1 (en) Al-mn-zr based alloys for high temperature applications
JP2022072078A (ja) 金属粉末

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination