CN107849984B - 扭簧 - Google Patents

Abstract

一种扭簧(1)，用在使内燃机的进气路或排气路的开度增减的节流阀装置(2)中，具有以扭转方向彼此相反的方式连接的两个螺旋弹簧(33、34)和两个螺旋弹之间的钩(35)。两个螺旋弹簧中，配置于轴向一侧的一侧弹簧(33)对阀芯(5)向关闭侧施力，配置于轴向另一侧的另一侧弹簧(34)对阀芯向开启侧施力。在两个螺旋弹簧中的至少一个螺旋弹簧中，该一个螺旋弹簧与钩的连接部位处的线间间隙(42a、43a)的大小(fa、ga)大于所述一个螺旋弹簧的线间间隙的平均值(fav、gav)。

Description

扭簧

相关申请的相互参照

本申请是基于2015年9月30日申请的日本专利申请第2015-193764号和2016年8月24日申请的日本专利申请第2016-163887号的申请，在此援引它们的记载内容。

技术领域

本公开涉及一种使内燃机的进气路或排气路的开度增减的节流阀装置中使用的扭簧。

背景技术

在专利文献1公开的使内燃机的进气路的开度增减的节气门装置中，在内燃机停止运转期间，略微打开进气路。也就是说，将进气路的开度保持在微小开度。以下，将内燃机停止运转期间维持的微小开度称为默认开度。

专利文献1的节气门装置具有阀芯、电动式的促动器及扭转式的螺旋弹簧。阀芯旋转自如地收纳在进气路内，增减进气路的开度。促动器具有电动马达和减速器，其能够将电动马达产生的转矩利用减速器进行放大并传递给阀芯，驱动阀芯向开、闭两侧旋转。螺旋弹簧具有复位弹簧及默认弹簧。复位弹簧主要在内燃机运转过程中对阀芯向关闭侧施力，默认弹簧主要在内燃机停止运转的过程中对阀芯向开启侧施力。

在具有默认开度的节气门装置中，公知为了削减部件个数等而将复位弹簧和默认弹簧一体化地形成一个扭簧的结构(参照专利文献2)。

根据专利文献2的扭簧，具有复位弹簧、默认弹簧各自的功能的两个扭转式螺旋弹簧以扭转方向彼此相反的方式连接。另外，在两个螺旋弹簧中的配置于轴向一侧的被称作一侧弹簧的螺旋弹簧与配置于轴向另一侧的被称为另一侧弹簧的螺旋弹簧之间设有中间钩，该中间钩是U形钩。另外，所谓轴向，是指扭簧的轴线的方向。

在使一侧、另一侧弹簧分别作为复位弹簧、默认弹簧起作用的情况下，将一侧弹簧的轴向一端例如挂在设于壳体等的卡定部上进行固定，将另一侧弹簧的轴向另一端挂在由促动器驱动旋转的旋转体上而使之能够旋转。另外，中间钩能够根据阀芯的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比是处于开启侧还是处于关闭侧而进行旋转或是固定。

在阀芯的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比处于开启侧的情况下，中间钩挂在设于旋转体的卡合片上从而能够旋转。在阀芯的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比处于关闭侧的情况下，中间钩卡在设于壳体等的卡定部上从而固定。

根据专利文献2的螺旋弹簧，中间钩作为改变转矩的转矩改变部起作用，但在扭簧被组装于节气门装置时，中间钩附近的部分的姿态有可能变差。因此，导致在中间钩附近，线间间隙变窄，有可能发生轴向相邻的弹簧线圈彼此的接触、即线间接触。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2000-110589号公报

专利文献2：日本特开2011-058408号公报

发明内容

本公开的目的在于提供一种扭簧，该扭簧用于使内燃机的进气路或排气路的开度增减的节流阀装置，以抑制中间钩附近的线间接触線的方式对阀芯分别向关闭侧、开启侧施力。

在本申请的一个方式中，扭簧通过使扭转式的两个螺旋弹簧以扭转方向彼此相反的方式连接而成，在两个螺旋弹簧之间具有钩，用在使内燃机的进气路或排气路的开度增减的节流阀装置中。节流阀装置具有阀芯，该阀芯旋转自如地收纳在进气路内或排气路内，使进气路或排气路的开度增减。以利用两个螺旋弹簧中的配置于轴向一侧的一侧弹簧对阀芯向关闭侧施力、且利用配置于轴向另一侧的另一侧弹簧对阀芯向开启侧施力的方式，将扭簧组装于节流阀装置。

在两个螺旋弹簧中的至少一个螺旋弹簧中，一个螺旋弹簧与钩的连接部位处的线间间隙的大小大于一个螺旋弹簧的线间间隙的平均值。

由此，在一侧、另一侧弹簧的分别离中间钩最近的线间间隙中，在至少一方能够抑制线间接触。

因此，在用于节流阀装置且以对阀芯分别向关闭侧、开启侧施力的方式组装的扭簧中，能够抑制中间钩附近的线间接触。

附图说明

图1是表示节流阀装置内部的剖面图(实施例1)。

图2是拆卸齿轮罩来表示节流阀装置内部的内部结构图(实施例1)。

图3是表示扭簧周围的立体图(实施例1)。

图4中(a)是表示扭簧的示意图，(b)是扭簧的俯视图(实施例1)。

图5是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图(实施例1)。

图6中(a)是表示一侧弹簧的线间间隙的分布的特性图，(b)是表示另一侧弹簧的线间间隙的分布的特性图(实施例1)。

图7中(a)是表示扭簧的示意图，(b)是扭簧的俯视图(实施例2)。

图8是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图(实施例2)。

图9是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图(实施例3)。

图10中(a)是表示扭簧的示意图，(b)是扭簧的俯视图(实施例4)。

图11是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图(实施例4)。

图12中(a)是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图，(b)是扭簧的俯视图(实施例5)。

图13中(a)是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图，(b)是扭簧的俯视图(实施例6)。

图14是以组装于一侧、另一侧衬套的状态来表示扭簧的示意图(变形例)。

图15中(a)是扭簧中的一个弹簧线圈(turn)进入其他弹簧线圈内侧的现象的示意图，(b)是区域XVB的放大图(参考例)。

图16是中间钩的局部放大图(变形例)。

具体实施方式

〔实施例1〕

基于图1～图5说明实施例1的扭簧1的结构。

首先，对使用扭簧1的节流阀装置2进行说明。

节流阀装置2例如搭载于车辆的发动机室，使内燃机(未图示)的进气路的开度增减。节流阀装置2的动作由控制内燃机动作的电子控制装置(未图示，以下称为“ECU”)控制。ECU主要基于车辆的油门操作量求出进气路的开度的指令值，并且控制节流阀装置2的动作以使后述旋转角传感器3取得的旋转角的检测值与相当于指令值的数值一致。

节流阀装置2除了具有扭簧1以外，还具有以下说明的主体4、阀芯5、电动式的促动器6等。

主体4具有圆筒状的缸孔8，缸孔8构成进气路的一部分。主体4利用螺栓等固定件固定于内燃机的进气歧管(未图示)。

阀芯5是圆板状的蝶型阀芯，以固定于轴9的状态旋转自如地收纳在缸孔8内，增减进气路的开度。轴9以沿直径方向α横贯缸孔8的方式组装，被主体4利用所谓的双侧支承构造可旋转地支承。即，轴9在直径方向α的一侧被干式轴承10支承，在另一侧被滚珠轴承11支承。

促动器6具有电动马达13和减速器14，将电动马达13产生的转矩利用减速器14进行放大并传递给阀芯5，主要驱动阀芯5向开启侧旋转。

在主体4上，在缸孔8的直径方向α的另一侧(也就是图1中缸孔8的右侧)主要设有收纳减速器14的齿轮箱15，齿轮箱15的开口由齿轮罩16封闭。在主体4上设有收纳电动马达13的马达收纳部17，马达收纳部17以所收纳的电动马达13的轴线与轴9的轴线平行的方式设置，且向齿轮箱15开口。

电动马达13能够通过使通电方向相反而使输出轴19向正转、反转中的任一方向旋转，其动作由ECU控制。

减速器14包括同轴组装于轴9的阀齿轮20、组装于输出轴19的小齿轮21、以及与阀齿轮20及小齿轮21双方啮合的中间齿轮22。在此，中间齿轮22由架设在齿轮箱15与齿轮罩16之间的支承轴23可旋转地支承。另外，中间齿轮22具有与小齿轮21啮合的大径齿轮部22a及与大径齿轮部22a同轴设置且与阀齿轮20啮合的小径齿轮部22b。另外，阀齿轮20由扇形齿轮构成，在自身的外周具有与小径齿轮部22啮合的齿轮部。

在阀齿轮20上组装有与轴9一起旋转的组合型的永磁铁25。永磁铁25与组装于齿轮罩16的霍尔元件26一起构成检测阀芯5的旋转角的旋转角传感器3。旋转角传感器3产生的信号被输出到ECU，ECU基于从旋转角传感器3输入的信号控制电动马达13的通电从而控制节流阀装置2的动作。

阀齿轮20具有用于以机械方式分别设定阀芯5全闭、全开的旋转角的全闭时、全开时卡定部28、29。全闭时、全开时卡定部28、29分别在阀芯5旋转至全闭、全开的旋转角时与全闭、全开止挡件30、31抵接而被卡定。全闭、全开止挡件30、31例如双方都设于齿轮箱15。全闭止挡件30例如是螺合在齿轮箱15的内壁上的调节螺钉。全开止挡件31例如是设于齿轮箱15的内壁上的台阶部。

扭簧1通过使两个扭转式的螺旋弹簧33、34以扭转方向彼此相反的方式连接而成，在两个螺旋弹簧33、34之间具有中间钩35。并且，在扭簧1组装于节流阀装置2的状态下，两个螺旋弹簧33、34以如下方式对阀芯5施力。

螺旋弹簧33、34中，配置于轴向一侧的螺旋弹簧33(以下，称为“一侧弹簧33”)对阀芯5向关闭侧施力，配置于轴向另一侧的螺旋弹簧34(以下，称为“另一侧弹簧34”)对阀芯5向开启侧施力。

另外，在图1、图3等中，由于扭簧1的轴向与缸孔8的直径方向α一致，并且，扭簧1的轴向一侧、另一侧分别与直径方向α的一侧、另一侧一致，因此省略了对扭簧1的轴向的图示。

扭簧1由一根线材构成，通过将线材弯折成U形来设置中间钩35。在此，中间钩35通过线材的弯曲沿轴向形成间隙(以下，称为“钩间隙A”)(参照图4及图5)。中间钩35的轴向一端与一侧弹簧33的轴向另一端连接，中间钩35的轴向另一端与另一侧弹簧34的轴向一端连接。

在一侧弹簧33的轴向一端也设有钩33a，钩33a例如卡在设于齿轮箱15的卡定部33b上进行固定。并且，在另一侧弹簧34的轴向另一端也设有钩34a，钩34a卡在设于阀齿轮20的卡合片36上，能够与阀齿轮20一体旋转。

另外，中间钩35能够根据阀芯5的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比是处于开启侧还是处于关闭侧而进行旋转或是固定。即，在阀芯5的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比处于开启侧的情况下，中间钩35被卡合片36卡住从而能够旋转。另外，在阀芯5的旋转角与相当于默认开度的旋转角相比处于关闭侧的情况下，中间钩35卡在设于壳体等的卡定部37上从而固定。

在卡合片36上，设有防止中间钩35的横向错位的引导件36a。另外，卡定部37例如由组装于齿轮箱15的壁部的规定位置的具有调节螺钉功能的调节螺钉构成。另外，中间钩35以向一侧、另一侧弹簧33、34的外周侧弯折的状态组装于节流阀装置2。

根据以上说明，一侧弹簧33主要作为在内燃机运转过程中对阀芯5向关闭侧施力的复位弹簧起作用，促动器6克服一侧弹簧33的作用力，驱动阀芯5向开启侧旋转。另外，另一侧弹簧34主要作为在内燃机停止运转的过程中对阀芯5向开启侧施力的默认弹簧起作用。

另外，在一侧、另一侧弹簧33、34的内周，分别配置有在自身的外周面处受到一侧、另一侧弹簧33、34的内周的抵接的一侧、另一侧衬套39、40。

一侧衬套39是主体4的一部分，其设为圆筒形，在齿轮箱15中向轴向另一侧隆起。一侧衬套39的内周构成收纳滚珠轴承11的空间。另外，另一侧衬套40与阀齿轮20一体且同轴，其设为圆筒形状，在齿轮箱15中向轴向一侧隆起，且在其与一侧衬套39之间形成轴向间隙(以下，称为“衬套间间隙B”)(参照图5)。

基于图4及图5进一步详细说明实施例1的扭簧1。另外，图4及图5的中间钩35被绘制成了向外周侧弯折之前的状态。

一侧、另一侧弹簧33、34分别形成线间间隙42、43。并且，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，在一侧弹簧33的线间间隙42中，一侧弹簧33与中间钩35的连接部位处的线间间隙42a的大小都大于线间间隙42的平均值。

在此，所谓一侧弹簧33与中间钩35的连接部位，在将中间钩35向外周侧弯折的状态状态(参照图3)下，是指中间钩35的立起部分的根部。

在将中间钩35向外周侧弯折前的状态(参照图4)下，中间钩35例如从由一侧弹簧33形成的圆沿切线方向呈直线状延伸。并且，在将中间钩35向外周侧弯折前的状态下，中间钩35的立起部分的根部、也就是一侧弹簧33与中间钩35的连接部位是由一侧弹簧33形成的圆与由中间钩35形成的直线的切点。

另外，若沿周向定义旋转角θ，则图6中(a)所示，线间间隙42的大小关于旋转角θ连续分布。并且，若以旋转角θ为变量，用f(θ)表示线间间隙42的大小，用fav表示线间间隙42的平均值，则平均值fav可以使用中间钩35的根部的旋转角θ1及钩33a的根部的旋转角θ2通过下述算式1算出。注意，在以下说明中，用fa表示线间间隙42a的大小。

〔算式1〕

[式1]

同样，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，在另一侧弹簧34的线间间隙43中，另一侧弹簧34与中间钩35的连接部位处的线间间隙43a的大小都大于线间间隙43的平均值。

在此，另一侧弹簧34与中间钩35的连接部位可以以与一侧弹簧33与中间钩35的连接部位相同的方式说明。

另外，若沿周向定义旋转角φ，则图6中(b)所示，线间间隙43的大小关于旋转角φ连续分布。并且，若以旋转角φ为变量，用g(φ)表示线间间隙43的大小，用gav表示线间间隙43的平均值，则平均值gav可以使用中间钩35的根部的旋转角φ1及钩34a的根部的旋转角φ2通过下述算式2算出。注意，在以下说明中，用ga表示线间间隙43a的大小。

〔算式2〕

[式2]

由此，能够在一侧、另一侧弹簧33、34的分别离中间钩35最近的线间间隙42a、43a抑制线间接触。因此，在扭簧1中，能够抑制中间钩35附近的线间接触。

一侧弹簧33的弹簧线圈数多于另一侧弹簧34的弹簧线圈数。另外，钩间隙A是一定的。也就是说，即使沿中间钩35从前端向一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端移动，钩间隙A也是一定的。

另外，可以采用各种方式使线间间隙42a的大小fa大于平均值fav。

例如，可以如图6中(a)所示，以在中间钩35的根部处f(θ)为最大値的方式(也就是以fa为f(θ)的最大値的方式)设定f(θ)。另外，若将构成一侧弹簧33的多个弹簧线圈45中最靠轴向另一侧的第一圈弹簧线圈45设为弹簧线圈451，将第二圈弹簧线圈45设为弹簧线圈452，则在一侧弹簧33中，可以是：直到沿弹簧线圈451向弹簧线圈452旋绕的途中，都使f(θ)较大，之后使f(θ)较小。

同样，可以采用各种方式使线间间隙43a的大小ga大于线间间隙43的平均值gav。

例如，可以以在中间钩35的根部处g(φ)为最大値的方式(也就是以ga为g(φ)的最大値的方式)设定g(φ)。另外，若将构成另一侧弹簧34的多个弹簧线圈46中最靠轴向一侧的第一圈弹簧线圈46设为弹簧线圈461，将第二圈弹簧线圈46设为弹簧线圈462，则在另一侧弹簧34中，可以是：直到沿弹簧线圈461向弹簧线圈462旋绕的途中，都使g(φ)较大，之后使g(φ)较小。

另外，根据实施例1的扭簧1，在另一侧弹簧34中，线间间隙43a的大小ga大于线间间隙43的平均值gav。

根据扭簧1，向开启侧施力的另一侧弹簧34与向关闭侧施力的一侧弹簧33相比更容易发生线间接触，且出于一般的搭载限制，向开启侧施力的另一侧弹簧34的弹簧线圈数少于向关闭侧施力的一侧弹簧33的弹簧线圈数。因此，在向开启侧施力且弹簧线圈数少的另一侧弹簧34中，通过使线间间隙43a大于平均值gav，能够明显得到线间接触的抑制效果。

〔实施例2〕

基于图7及图8说明实施例2的扭簧。另外，图7及图8的中间钩35被绘制成了向外周侧弯折之前的状态。

首先，根据实施例2的扭簧1，与实施例1的扭簧1相同，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav。

由于接下来要说明实施例2的扭簧1，因此定义以下的弹簧间间隙C。所谓弹簧间间隙C，在将扭簧1组装于一侧衬套39及另一侧衬套40的状态下，是指形成在一侧弹簧33的弹簧线圈451与另一侧弹簧34的弹簧线圈461之间的轴向间隙。

当在一侧弹簧33中沿弹簧线圈451向弹簧线圈452旋绕时，在旋转角θ达到规定大小θc之前，弹簧间间隙C小于衬套间间隙B，若旋转角θ超过θc，则弹簧间间隙C大于衬套间间隙B(参照图8)。在此，随着从前端向一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端靠近，钩间隙A逐渐增加。并且，在一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端，钩间隙A等于弹簧间间隙C的最小値，随着沿弹簧线圈451向弹簧线圈452旋绕，弹簧间间隙C逐渐增加，若超过θc，则弹簧间间隙C大于衬套间间隙B。

根据实施例2的扭簧1，在一侧弹簧33中，在沿弹簧线圈451向弹簧线圈452旋绕的途中，弹簧间间隙C变为大于衬套间间隙B。

由此，能够防止弹簧线圈451、461咬入衬套间间隙B。

〔实施例3〕

基于图9说明实施例3的扭簧1。另外，图9的中间钩35被绘制成了向外周侧弯折之前的状态。

根据实施例3的扭簧1，与实施例1的扭簧1相同，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav。另外，与实施例2的扭簧1相同，弹簧间间隙C在旋转角θ达到θc之前小于衬套间间隙B，若超过θc则变为大于衬套间间隙B。

根据实施例3的扭簧1，一侧弹簧33的直径大于另一侧弹簧34的直径。

由此，容易发生线间接触的另一侧弹簧34能够缩小与另一侧衬套40的径向空隙。因此，能够在组装扭簧1时利用另一侧衬套40从内周侧抑制姿态变差，因此能够进一步提高线间接触的抑制效果。

〔实施例4〕

基于图10及图11说明实施例4的扭簧1的特征。另外，图10及图11的中间钩35被绘制成了向外周侧弯折之前的状态。

根据实施例4的扭簧1，与实施例1的扭簧1相同，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav。

另外，根据实施例4的扭簧1，弹簧间间隙C在与实施例2相同的θc处阶梯状扩大(参照图11)。在此，钩间隙A是一定的，在从前端到一侧弹簧33的轴向另一端的区间中不变。另外，弹簧间间隙C在θc之前是一定的，等于钩间隙A，小于衬套间间隙B。并且，弹簧间间隙C在θc处阶梯状扩大，变为大于衬套间间隙B。

由此，在将扭簧1组装于一方侧、另一侧衬套39、40时，容易以弹簧线圈451、461的内周分别不接触一方侧、另一侧衬套39、40的边缘的方式取位。

〔实施例5〕

基于图12说明实施例5的扭簧1。

首先，根据实施例5的扭簧1，与实施例1的扭簧1相同，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav。

另外，根据实施例5的扭簧1，弹簧间间隙C在与实施例2的扭簧1相同的θc处变为大于衬套间间隙B。

其次，根据实施例5的扭簧1，中间钩35向一侧、另一侧弹簧33、34的内周侧弯折而突出到衬套间间隙B中。

也就是说，在一侧弹簧33中，在沿弹簧线圈451向弹簧线圈452旋绕的途中，使弹簧间间隙C大于衬套间间隙B，由此，能够将中间钩35向内周侧弯折而配置在衬套间间隙B中。因此，能够缩小扭簧1的径向尺寸。

〔实施例6〕

基于图13说明实施例6的扭簧1。

首先，根据实施例6的扭簧1，与实施例1的扭簧1相同，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav。

另外，根据实施例6的扭簧1，与实施例3的扭簧1相同，弹簧间间隙C阶梯状扩大，变为大于衬套间间隙B。弹簧间间隙C阶梯状扩大的位置是中间钩35与一侧、另一侧弹簧33、34的边界，也就是一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端。另外，钩间隙A整体上小于衬套间间隙B，弹簧间间隙C在整周上大于衬套间间隙B。

其次，根据实施例6的扭簧1，中间钩35向一侧、另一侧弹簧33、34的内周侧弯折而突出到衬套间间隙B中。

也就是说，弹簧间间隙C在中间钩35与一侧、另一侧弹簧33、34的连接部位处阶梯状扩大，由此，能够将中间钩35向内周侧弯折而配置于衬套间间隙B中。因此，能够缩小扭簧1的径向尺寸。

〔变形例〕

本公开能够在不脱离其主旨的范围内增加各种变形例来实施。

例如，根据实施例的扭簧1，在向节流阀装置2组装扭簧1前后，在任何状态下，线间间隙42a、43a都分别大于线间间隙42、43的平均值fav、gav，但线间间隙42、43不局限于这样的方式。例如，也可以设定为：在将扭簧1组装于节流阀装置2后的状态下，线间间隙42a、43a分别与线间间隙42、43的平均值fav、gav等同。

另外，根据实施例3的扭簧1，一侧弹簧33的直径大于另一侧弹簧34的直径，且一侧衬套39的直径大于另一侧衬套40的直径，但也可也是另一侧弹簧34的直径大于一侧弹簧33的直径(参照图14)。

该情况下，能够在容易发生线间接触的另一侧弹簧34扩大与另一侧衬套40的径向空隙。因此，即使扭簧1的姿态在组装时变差，也能抑制1个弹簧线圈46进入其他弹簧线圈46内侧的现象(参照图15)。因此，能够进一步提高线间接触的抑制效果。另外，在图15中，用附图标记X标记了发生线间接触的部位。

另外，根据实施例2～5的扭簧1，弹簧间间隙C在θc处变为大于衬套间间隙B，钩间隙A小于衬套间间隙B，但钩间隙A、衬套间间隙B及弹簧间间隙C不局限于这样的方式。

例如，也可以将钩间隙A设定为，从中间钩35的前端到靠近一侧弹簧33的轴向另一端的途中的规定位置，小于衬套间间隙B，若越过规定位置则变为大于衬套间间隙B，并且，将弹簧间间隙C设定为在弹簧线圈451的整周上大于衬套间间隙B。此时，也可以使钩间隙A在规定位置处阶梯状扩大。

另外，根据实施例的扭簧1，将一侧、另一侧弹簧33、34的弹簧线圈数设定为一侧弹簧33多于另一侧弹簧34，但弹簧线圈数的大小不特别限定，也可以设定为另一侧弹簧34多于一侧弹簧33。

另外，根据实施例的扭簧1，中间钩35以向外周侧或内周侧弯折的状态组装于节流阀装置2，但也可以不使中间钩35向外周侧或内周侧弯折就将扭簧1组装于节流阀装置2。

另外，根据实施例的扭簧1，钩间隙A是一定的，根据实施例2的扭簧1，钩间隙A随着从前端向一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端靠近而逐渐增加，但钩间隙A的形态并不局限于这些形态。例如，如图16所示，也可以使钩间隙A随着从前端向一侧弹簧33的轴向另一端及另一侧弹簧34的轴向一端靠近而逐渐减小。

另外，根据实施例的扭簧1，在一侧弹簧33的线间间隙42中，线间间隙42a的大小大于线间间隙42的平均值，并且，在另一侧弹簧34的线间间隙43中，线间间隙43a的大小大于线间间隙43的平均值，但扭簧1的形态并不局限于这样的形态。

例如，也可以是在一侧弹簧33的多个线间间隙42中，使最靠轴向另一侧存在的线间间隙42大于其他的线间间隙42，也可以是在另一侧弹簧34的多个线间间隙43中，使最靠轴向一侧存在的线间间隙43大于其他的线间间隙43。另外，也可以是在一侧弹簧33的多个线间间隙42中，使最靠轴向另一侧存在的线间间隙42大于其他的线间间隙42，且在另一侧弹簧34的多个线间间隙43中，使最靠轴向一侧存在的线间间隙43大于其他的线间间隙43。

并且，实施例的扭簧1用在使内燃机的进气路的开度增减的节流阀装置2中，但也可以将扭簧1用在使内燃机的排气路的开度增减的节流阀装置2中。该情况下，在排气路中还包含用于使排放气体向进气路回流的回流路。

Claims (13)

1.一种扭簧，该扭簧(1)通过使扭转式的两个螺旋弹簧(33、34)以扭转方向彼此相反的方式连接而成，在所述两个螺旋弹簧之间具有钩(35)，用在使内燃机的进气路或排气路的开度增减的节流阀装置(2)中，

该节流阀装置具有阀芯(5)，该阀芯(5)旋转自如地收纳在所述进气路内或所述排气路内，使所述进气路或所述排气路的开度增减，

以利用所述两个螺旋弹簧中的配置于轴向一侧的一侧弹簧(33)对所述阀芯向关闭侧施力、且利用配置于轴向另一侧的另一侧弹簧(34)对所述阀芯向开启侧施力的方式组装所述扭簧(1)，其特征在于，

在所述两个螺旋弹簧中的至少一个螺旋弹簧中，该一个螺旋弹簧与所述钩的连接部位处的线间间隙(42a、43a)的大小(fa、ga)大于所述一个螺旋弹簧的线间间隙的平均值(fav、gav)。

2.根据权利要求1所述的扭簧，其特征在于，

所述一个螺旋弹簧与另一个螺旋弹簧相比卷绕圈数更少。

3.根据权利要求1或2所述的扭簧，其特征在于，

所述一个螺旋弹簧与另一个螺旋弹簧相比内径更小。

4.根据权利要求1或2所述的扭簧，其特征在于，

所述一个螺旋弹簧与另一个螺旋弹簧相比内径更大。

5.根据权利要求1或2所述的扭簧，其特征在于，

所述两个螺旋弹簧均为各个螺旋弹簧与所述钩的连接部位处的线间间隙的大小大于各个螺旋弹簧的线间间隙的平均值。

6.根据权利要求1或2所述的扭簧，其特征在于，

所述节流阀装置具有：

一侧衬套(39)，配置于所述一侧弹簧的内周，在外周面处受到所述一侧弹簧的内周的抵接；以及

另一侧衬套(40)，配置于所述另一侧弹簧的内周，在外周面处受到所述另一侧弹簧的内周的抵接，在该另一侧衬套(40)与所述一侧衬套之间形成轴向间隙，

若在将所述扭簧组装于所述一侧衬套及所述另一侧衬套的状态下，将构成所述一侧弹簧的多个弹簧线圈(45)中最靠轴向另一侧的第一圈弹簧线圈(451)与构成所述另一侧弹簧的多个弹簧线圈(46)中最靠轴向一侧的第一圈弹簧线圈(461)之间形成的轴向间隙定义为弹簧间间隙(C)，

并且，将所述一侧衬套与所述另一侧衬套之间形成的轴向间隙定义为衬套间间隙(B)，

则在所述一侧弹簧中，当沿第一圈弹簧线圈向第二圈弹簧线圈(452)旋绕时，在规定的旋绕位置(θc)之前，所述弹簧间间隙小于所述衬套间间隙，若越过所述规定的旋绕位置，则所述弹簧间间隙变为大于所述衬套间间隙。

7.根据权利要求6所述的扭簧，其特征在于，

所述弹簧间间隙在所述规定的旋绕位置处以阶梯状扩大。

8.根据权利要求6所述的扭簧，其特征在于，

所述钩向内周侧突出。

9.根据权利要求1或2所述的扭簧，其特征在于，

所述钩利用线材的弯曲沿轴向形成钩间隙(A)，所述钩的轴向一端与所述一侧弹簧的轴向另一端连接，并且所述钩的轴向另一端与所述另一侧弹簧的轴向一端连接，

所述节流阀装置具有：

一侧衬套，配置于所述一侧弹簧的内周，在外周面处受到所述一侧弹簧的内周的抵接；以及

另一侧衬套，配置于所述另一侧弹簧的内周，在外周面处受到所述另一侧弹簧的内周的抵接，在该另一侧衬套与所述一侧衬套之间形成轴向间隙，

若在将所述扭簧组装于所述一侧衬套及所述另一侧衬套的状态下，将构成所述一侧弹簧的多个弹簧线圈中最靠轴向另一侧的第一圈弹簧线圈与构成所述另一侧弹簧的多个弹簧线圈中最靠轴向一侧的第一圈弹簧线圈之间形成的轴向间隙定义为弹簧间间隙(C)，

将所述一侧衬套与所述另一侧衬套之间形成的轴向间隙定义为衬套间间隙(B)，

则当从前端向所述一侧弹簧的轴向另一端靠近时，在规定位置之前，所述钩间隙小于所述衬套间间隙，若越过所述规定位置，则所述钩间隙变为大于所述衬套间间隙，

所述弹簧间间隙大于所述衬套间间隙。

10.根据权利要求9所述的扭簧，其特征在于，

所述钩间隙在所述规定位置处以阶梯状扩大。

11.一种扭簧，具有以扭转方向彼此相反的方式连接的扭转式的两个螺旋弹簧(33、34)和设于所述两个螺旋弹簧之间的钩(35)，用在节流阀装置(2)中，该节流阀装置(2)具有阀芯(5)，该阀芯(5)旋转自如地收纳在内燃机的进气路内，使所述进气路的开度增减，其特征在于，

所述两个螺旋弹簧中的配置于轴向一侧的一侧弹簧(33)对所述阀芯向关闭侧施力，并且，配置于轴向另一侧的另一侧弹簧(34)对所述阀芯向开启侧施力，

所述一侧弹簧具有多个线间间隙(42)，

所述另一侧弹簧具有多个线间间隙(43)，

在所述一侧弹簧的多个线间间隙中，最靠轴向另一侧存在的线间间隙(42a)大于其他的线间间隙。

12.根据权利要求11所述的扭簧，其特征在于，

在所述另一侧弹簧的多个线间间隙中，最靠轴向一侧存在的线间间隙(43a)大于其他的线间间隙。

13.一种扭簧，具有以扭转方向彼此相反的方式连接的扭转式的两个螺旋弹簧(33、34)和设于所述两个螺旋弹簧之间的钩(35)，用在节流阀装置(2)中，该节流阀装置(2)具有阀芯(5)，该阀芯(5)旋转自如地收纳在内燃机的进气路内，使所述进气路的开度增减，其特征在于，

所述两个螺旋弹簧中的配置于轴向一侧的一侧弹簧(33)对所述阀芯向关闭侧施力，并且，利用配置于轴向另一侧的另一侧弹簧(34)对所述阀芯向开启侧施力，

所述一侧弹簧具有多个线间间隙(42)，

所述另一侧弹簧具有多个线间间隙(43)，

在所述另一侧弹簧的多个线间间隙中，最靠轴向一侧存在的线间间隙(43a)大于其他的线间间隙。

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