CN107206846B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

该充气轮胎具备周向主槽、被周向主槽区划而成的陆部和配置于陆部而向周向主槽开口的多个横槽。另外，陆部具有形成于横槽的开口部的缺口部和形成于缺口部的边缘部的倒角部。另外，缺口部具有向轮胎周向凸的V字形状的边缘部。另外，所述缺口部的最大宽度W2与所述倒角部的宽度W3具有0.30≤W3/W2≤1.80的关系。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及充气轮胎，更加详细而言涉及能兼顾轮胎的湿路性能及耐磨耗磨耗性能的充气轮胎。

背景技术

在以往的充气轮胎中，通过采用块花纹来提高牵引性从而提升轮胎的雪上性能。作为采用该构成的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所公开的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第4677408号公报。

发明内容

发明要解决的课题

在此，在具有块花纹的以往的充气轮胎中，存在应提升湿路性能、还应提升块的耐磨耗性能的技术问题。

因此，本发明是鉴于上述情况而完成的，目的在于提供一种能兼顾轮胎的湿路性能及耐磨耗性能的充气轮胎。

用于解决课题的手段

为了达成上述目的，本发明的充气轮胎，具备周向主槽、被所述周向主槽区划而成的陆部和配置于所述陆部并向所述周向主槽开口的多个横槽(耳槽)，其特征在于，所述陆部具有形成于所述横槽的开口部的缺口部和形成于所述缺口部的边缘部的倒角部。

发明的效果

在本发明的充气轮胎中，缺口部形成于横槽的开口部，因此，横槽的开口部扩宽从而横槽的排水性提高。由此，具有提升轮胎的湿路性能的优点。另外，在缺口部的边缘部形成有倒角部，因此，抑制了以缺口部为起点的偏磨耗。由此，具有提升轮胎的耐磨耗性能的优点。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面花纹的平面图。

图3是示出图2所记载的胎面花纹的要部的说明图。

图4是示出图3所记载的中央陆部的说明图。

图5是示出图3所记载的中央陆部的说明图。

图6是示出图4所记载的缺口部的说明图。

图7是示出图4所记载的缺口部的变形例的说明图。

图8是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图9是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图10是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图详细说明本发明。此外，本发明不受该实施方式限定。另外，该实施方式的构成要素中包括维持发明的等同性、能置换且容易置换的要素。另外，该实施方式所记载的多个变形例，能在本领域技术人员容易想到的范围内任意组合。

[充气轮胎]

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。该图示出了轮胎径向的单侧区域的剖面图。另外，该图作为充气轮胎的一例而示出了乘用车用子午线轮胎。

在该图中，所谓轮胎子午线方向的截面是指用包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的截面。另外，标记CL是轮胎赤道面，是指经过轮胎旋转轴方向上的轮胎的中心点且垂直于轮胎旋转轴的平面。另外，所谓轮胎宽度方向是指平行于轮胎旋转轴的方向，所谓轮胎径向是指垂直于轮胎旋转轴的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面胶15、一对胎侧胶16、16和一对轮辋缓冲胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是捆束多个胎圈线而成的环状部件，构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周从而构成胎圈部。

胎体层13具有由1片胎体帘布构成的单层构造或者层叠多片胎体帘布而成的多层构造，在左右的胎圈芯11、11之间架设成环状(toroidal)而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以将胎圈芯11及胎圈填胶12包入的方式向轮胎宽度方向外侧反卷而接合止动。另外，胎体层13的胎体帘布，是由覆盖胶被覆由钢或有机纤维材料(例如、芳纶、尼龙、聚酯(涤纶)、人造丝等)制成的多个胎体帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为80deg以上且95deg以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14是层叠一对交叉带束141、142和带束覆盖件143而成的，卷绕配置于胎体层13的外周。一对交叉带束141、142是由覆盖胶被覆由钢或有机纤维材料制成的带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为20deg以上且55deg以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有互相不同符号的带束角度(带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，以使带束帘线的纤维方向互相交叉的方式层叠(交叉帘布(cross ply构造)。带束覆盖件143是对由覆盖胶被覆了的由钢或有机纤维材料制成的多个覆盖件进行轧制加工而构成的，具有绝对值为0deg以上且10deg以下的带束角度。另外，带束覆盖件143层叠配置于交叉带束141、142的轮胎径向外侧。

胎面胶15配置于胎体层13及带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的胎侧部。一对轮辋缓冲胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11及胎体层13的反卷部的轮胎径向内侧，构成左右的胎圈部相对于轮辋凸缘的接触面。

[胎面花纹]

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面花纹的平面图。该图示出全季节用轮胎的胎面花纹。在该图中，所谓轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。另外，标记T是轮胎接地端。

如图2所示，充气轮胎1，在胎面部具备：在轮胎周向上延伸的多个周向主槽21、22；由这些周向主槽21、22区划出的多个陆部31～33；和配置于这些陆部31～33的多个横槽(ラグ槽，耳槽)41、421、422、43。

所谓周向主槽是具有表示磨耗极限的磨耗标志(wear indicator)的周方向槽，一般具有5.0mm以上的槽宽及7.5mm以上的槽深。另外，所谓横槽是指具有2.0mm以上的槽宽及3.0mm以上的槽深的横槽。另外，后述的所谓刀槽花纹是形成于陆部的切痕，一般具有小于1.5mm的刀槽花纹宽度。

槽宽是在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无负载状态下、作为槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值而测定的。在陆部为在边缘部具有缺口部和/或倒角部的构成中，在以槽长度方向为法线方向的截面视图中，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准来测定槽宽。另外，在槽为在轮胎周向上呈锯齿状或波状延伸的构成中，以槽壁的振幅的中心线为基准来测定槽宽。

槽深是在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无负载状态下、作为从胎面踏面到槽底的距离的最大值而测定的。另外，在槽为在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的构成中，避开这些凹凸部和/或刀槽花纹而测定槽深。

所谓规定轮辋是指JATMA所规定的“適用リム(适用轮辋)”、TRA所规定的“DesignRim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，所谓规定内压是指JATMA所规定“最高空気圧(最高空气压力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUSCOLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，所谓规定载荷是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负载能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定“LOADCAPACITY(负载能力)”。只是，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压是空气压180kPa，规定载荷为最大负载能力的88％。

例如，在图2的构成中，4根周向主槽21、22以轮胎赤道面CL上的点为中心点对称地配置。另外，由4根周向主槽21、22区划出5列陆部31～33。另外，1个陆部31配置在轮胎赤道面CL上。

但是，并不限于此，也可以配置5根以上的周向主槽(省略图示)。另外，周向主槽21、22也可以以轮胎赤道面CL为中心左右非对称地配置(省略图示)。另外，周向主槽也可以配置在轮胎赤道面CL上(省略图示)。因此，陆部31可以配置于从轮胎赤道面CL偏离的位置。

另外，在图2的构成中，4根周向主槽21、22整体上具有直线形状，左右的陆部31～33的边缘部向周向主槽21、22侧突出，由此，各周向主槽21、22的槽壁朝向轮胎周向呈阶梯状地变化。

但是，并不限于此，周向主槽21、22既可以具有单纯的直线形状，也可以具有在轮胎周向上一边弯折或弯曲一边延伸的锯齿形状或波状形状(省略图示)。

在此，将位于轮胎宽度方向的最外侧的左右的周向主槽22、22称为最外周向主槽。另外，以左右的最外周向主槽22、22为界，来定义胎面部中央区域及胎面部胎肩区域。

另外，将被左右的最外周向主槽22、22区划出的轮胎宽度方向外侧的左右的陆部33、33称为胎肩陆部。左右的胎肩陆部33、33分别配置在左右的轮胎接地端T、T上。另外，将被左右的最外周向主槽22、22区划出的轮胎宽度方向内侧的左右的陆部32、32称为第二陆部。因此，第二陆部32邻接于最外周向主槽22。另外，将位于左右的第二陆部32、32的轮胎宽度方向内侧的陆部31称为中央陆部。在图2的构成中，仅有1列中央陆部31，但是在具备5根以上的周向主槽的构成中，定义了多个中央陆部31。

另外，在图2的构成中，所有陆部31～33分别具有在轮胎宽度方向上延伸的多个横槽41、421、422、43。另外，这些横槽41、421、422、43具有在轮胎宽度方向上贯通陆部31～33的开放构造，另外，在轮胎周向上以预定间隔排列。由此，所有陆部31～33被横槽41、421、422、43在轮胎周向上分割成多个块而成为块列。

但是，不限于此，例如，中央陆部31的横槽41或胎肩陆部33的横槽43也可以具有以一方的端部在陆部31、33内终止的半封闭构造(省略图示)。该情况下，陆部31、33成为在轮胎周向上连续的肋。

[中央陆部及第二陆部]

图3是示出图2所记载的胎面花纹的要部的说明图。该图示出中央陆部31及一方的第二陆部32的放大平面图。

在图3的构成中，中央陆部31具备多个横槽41和多个块311。横槽41具有Z字形状或曲轴形状的弯折部，在轮胎宽度方向上贯通中央陆部31而分别在中央陆部31的左右的周向主槽21、21开口。另外，多个横槽41在轮胎周向上以预定间隔配置。另外，宽度宽的横槽41和宽度窄的横槽41在轮胎周向上交替配置。由此，轮胎滚动时的图案噪声得到降低。块311是由在轮胎周向上邻接的多个横槽41、41和左右的周向主槽21、21区划而成的。另外，多个块311在轮胎周向上配置成一列，形成了块列。

另外，第二陆部32具备多个横槽421、422和多个块321、322。横槽421、422在轮胎宽度方向上贯通第二陆部32而在第二陆部32的左右的周向主槽21、22开口。另外，多个横槽421、422在轮胎周向上以预定间隔配置。另外，在轮胎周向上交替配置具有相互不同的倾斜角、槽形状及槽宽的2种横槽421、422。块321、322是由在轮胎周向上邻接的多个横槽421、422区划而成的。另外，具有相互不同的形状的2种块321、322在轮胎周向上配置成一列，形成了块列。

此外，如上所述，在图3的构成中，中央陆部31的横槽41及第二陆部32的横槽421、422，具有使槽中心线向轮胎周向偏置(offset)而成的Z字形状或曲轴形状。在该构成中，因在陆部31、32的边缘部成分增加从而轮胎的雪上性能提高这一点而优选。

但是，不限于此，中央陆部31的横槽41及第二陆部32的横槽421、422，也可以具有不含弯折部的直线形状或圆弧形状(省略图示)。

[中央陆部的缺口部]

如图3所示，在该充气轮胎1中，中央陆部31具备多个缺口部312。缺口部312形成于横槽41的开口部从而扩宽了横槽41的开口部。由此，确保了宽度窄的第一横槽411的排水性。另外，宽度窄的横槽411的槽容积通过缺口部312得到补充从而使陆部的轮胎周向的刚性均一化。

所谓缺口部312是指在陆部31的边缘部形成的具有预定深度D2(参照后述的图5)的部分。缺口部312，以扩大横槽41的槽容积为目的，为此具有比后述的缺口部312的倒角部313和/或形成于陆部31的边缘部的倒角部(省略图示)深的深度D2。关于缺口部312的深度D2将后述。

所谓倒角部是指用平面(例如、C倒角)或曲面(例如、R倒角)、将邻接的面的边缘部连接起来的部分。

例如，在图3的构成中，在平面观察胎面部时，缺口部312具有V字形状(或L字形状)的边缘部。另外，缺口部312使V字形状的突出方向朝向轮胎周向且朝向陆部31的宽度方向内侧、并且形成于陆部31的周向主槽21侧的边缘部。另外，具有V字形状的1个缺口部312横截横槽41的1个开口部而配置。若换言之，则横槽41连通于缺口部312并经由缺口部312向周向主槽21开口。由此，1个缺口部312使横槽41的开口部沿着周向主槽21向左右扩宽。

另外，多个缺口部312分别形成于中央陆部31的左右的边缘部。另外，在左右的开口部具有缺口部312的横槽41和在任一开口部都没有缺口部312的横槽41，在轮胎周向上交替配置。没有缺口部312的横槽41，相对于V字形状的缺口部312在轮胎周向上离开地配置，不连通于缺口部312地向周向主槽21开口。

另外，如上所述，第二陆部32中相邻的一对横槽421、422具有相互不同的倾斜角。具体而言，一方的横槽421的槽中心线与周向主槽21的槽中心线的交差角处于50deg以上且75deg以下的范围，另一方的横槽422的槽中心线与周向主槽21的槽中心线的交差角处于15deg以上且40deg以下的范围。另外，这些横槽421、422相对于轮胎周向向同一方向倾斜，由此，这些横槽421、422的槽中心线的延长线在中央陆部31的边缘部互相交叉。而且，中央陆部31的缺口部312围绕横槽421、422的槽中心线的延长线。

此外，在图3的构成中，一部分横槽41分别在向左右的周向主槽21、21开口的开口部具有缺口部312。但是，不限于此，缺口部312也可以仅形成于横槽41的1个开口部的单侧从而使横槽41的开口部仅向一个方向扩宽(省略图示)。

另外，在图3的构成中，如上所述，1个缺口部312横截横槽41的1个开口部而配置。因此，横槽41的开口部在轮胎周向上向左右扩宽。但是，不限于此，缺口部312也可以仅形成于横槽41的1个开口部的一方(省略图示)。

另外，在图3的构成中，没有缺口部312的其他横槽41，以固定的槽宽向周向主槽21开口。在该构成中，与中央陆部31的所有横槽41都在开口部具有缺口部312的构成(省略图示)相比较，因确保了陆部31的刚性从而提升轮胎的操控稳定性能这一点而优选。

但是，不限于此，上述其他横槽41也可以在向周向主槽21开口的开口部具有同样的缺口部312(省略图示)。由此，提升了横槽41的排水性。另外，例如，上述其他横槽41也可以具有对开口部的左右的角部进行倒角而得的倒角部(省略图示)。该倒角部，与后述的缺口部312的倒角部313同样地具有比缺口部312窄的宽度以及比缺口部312浅的深度。具体而言，优选的是，倒角部的宽度及深度处于1.5mm以上且6.0mm以下的范围。通过该倒角部，提升了陆部31的耐磨耗性能。

图4及图5是示出图3所示的中央陆部的说明图。在这些图中，图4示出中央陆部31的放大平面图，图5示出沿着横槽41切断了中央陆部31的剖面图。

在图4中，优选的是，中央陆部31的最大宽度W1与缺口部312的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.25的关系，更优选的是具有0.10≤W2/W1≤0.15的关系。由此，使缺口部312的最大宽度W2合理化。

陆部的最大宽度W1，是陆部的踏面的轮胎轴向上的宽度最大值，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且在无负载状态下测定的(图4参照)。

缺口部的最大宽度W2，是缺口部的轮胎轴向上的宽度最大值，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且在无负载状态下、以陆部的最大宽度W1的测定点为基准而测定的(参照图4)。

另外，优选的是，由相邻的横槽41、41区划出的中央陆部31的边缘部的周向长度L1与在所述边缘部形成的缺口部312的周向长度L2，具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系，更优选的是具有0.45≤L2/L1≤0.60的关系。由此，使缺口部312的周向长度L2合理化。

陆部的边缘部的周向长度L1，是在轮胎周向上相邻并向共同的周向主槽开口的一对横槽之间的、陆部的边缘部的轮胎周向上的长度，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且设为无负载状态而测定的。例如，在图4的构成中，中央陆部31是由多个横槽41、41区划而成的块列，测定作为1个块311的周向主槽21侧的边缘部的轮胎周向上的长度，作为中央陆部31的边缘部的周向长度L1。

缺口部的周向长度L2，是由相邻的横槽区划出的陆部的边缘部中的缺口部的轮胎周向上的长度，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且设为无负载状态而测定的。例如，在图4的构成中，缺口部312的周向长度L2，是作为在中央陆部31的1个块311的边缘部形成的缺口部312的轮胎周向上的长度而测定的。

另外，在图5中，优选的是，横槽41的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系，更优选的是具有0.50≤D2/D1≤0.80的关系。由此，使缺口部312的最大深度D2合理化。

横槽的最大槽深是从胎面踏面到槽底的距离的最大值，是在将轮胎装配于规定轮辋且填充了规定内压的无负载状态下测定的。另外，在横槽为在槽底具有局部的底升高部(变浅部)和/或刀槽花纹的构成中，避开这些底升高部和/或刀槽花纹而测定槽深。

缺口部的最大深度D2是从胎面踏面到底部的距离的最大值，是在将轮胎装配于规定轮辋且填充了规定内压的无负载状态下测定的。另外，在缺口部为在底部具有局部的底升高部和/或刀槽花纹的构成中，避开这些底升高部和/或刀槽花纹而测定深度。

另外，在图5中，优选的是，周向主槽21的最大槽深D0与中央陆部31的横槽41的最大槽深D1处于0.6≤D1/D0≤0.8的范围。由此，使横槽41的槽深D1合理化从而确保横槽41的排水性。

例如，在图5的构成中，周向主槽21的槽深D0、横槽41的槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有D2＜D1＜D0的关系。因此，横槽41向周向主槽21开口的开口部通过缺口部312而隆起。由此，确保了缺口部312的形成位置处的中央陆部31的刚性。另外，横槽41的槽底与缺口部312的底部通过倾斜部平缓地连接。由此，确保了从横槽41向周向主槽21的排水性。

图6是示出图4所记载的缺口部的说明图。图7是示出图4所记载的缺口部的变形例的说明图。这些图示出平面观察胎面时的中央陆部31的边缘部及缺口部312的轮廓线。

在图4的构成中，在平面观察胎面时缺口部312具有向轮胎周向凸的V字形状。另外，如图6所示，缺口部312的V字形状的2边由位于V字形状的凸侧的短尺寸的直线和位于另一方的长尺寸的圆弧构成，向轮胎周向的同一方向倾斜。另外，优选的是，缺口部312的V字形状的弯折角θ处于10deg≤θ≤70deg的范围，更优选的是处于15deg≤θ≤55deg的范围，进一步优选的是处于20deg≤θ≤43deg的范围。这样，缺口部312具有向轮胎周向凸的锐角的V字形状，由此，如图3所示，缺口部312能沿着第二陆部32的横槽421、422的槽中心线的延长线包围所述延长线的交差部。

缺口部312的弯折角θ是用将轮胎装配于规定轮辋且填充了规定内压的设为无负载状态时的、平面观察胎面时的缺口部312的壁面的轮廓线来测定的。另外，如图6所示，在缺口部312具有弯曲的边的情况下，弯折角θ是以V字形状的顶点处的弯曲的边的切线为基准而测定的。此外，弯折角θ根据与具有间距变化(pitch variation)构造的胎面花纹的间距长度的关系而适当设定。

但是，不限于此，缺口部312的V字形状的2边，既可以均是直线(参照图7)，也可以均是圆弧(省略图示)。另外，缺口部312也可以具有圆形、椭圆形、三角形、矩形、梯形等任意形状(省略图示)。

[缺口部的倒角部]

如图4及图5所示，中央陆部31具备倒角部313。倒角部313沿着缺口部312的边缘部形成。由此，提升了中央陆部31的边缘部的耐磨耗性。

例如，在图4的构成中，倒角部313遍及V字形状的缺口部312的边缘部的全域而形成。另外，倒角部313形成于中央陆部31的所有缺口部312。

另外，优选的是，缺口部312的最大宽度W2与倒角部313的宽度W3具有0.30≤W3/W2≤1.80的关系，更优选的是具有0.80≤W3/W2≤1.20的关系。另外，优选的是，倒角部313的宽度W3处于1.5mm≤W3≤6.0mm的范围。由此，使倒角部313的宽度W3合理化。

倒角部的宽度W3，是平面观察胎面时的缺口部的轮廓线与胎面踏面的距离，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且设为无负载状态而测定的(参照图4)。

另外，如图5所示，优选的是，倒角部313的深度D3与缺口部312的最大深度D2具有0.50≤D3/D2≤0.80的关系。另外，优选的是，倒角部313的深度D3处于1.3mm≤D3≤5.5mm的范围。由此，使倒角部313的深度D3合理化。

倒角部的深度D3是从胎面踏面到倒角部的最大深度位置的距离，是将轮胎装配于规定轮辋且赋予规定内压并且设为无负载状态而测定的。缺口部与倒角部的边界，如图5所示，由缺口部312的底部侧的壁面的延长线与连接于陆部31的踏面的倒角部313的倾斜面的交点来定义。

此外，在图5的构成中，倒角部313是C倒角，但是不限于此，倒角部313也可以是R倒角(省略图示)。

[陆部的刀槽花纹]

如图3所示，中央陆部31及第二陆部32分别具备多个刀槽花纹5。这些刀槽花纹5分类为二维刀槽花纹(平面刀槽花纹)及三维刀槽花纹(立体刀槽花纹)。通过这些刀槽花纹5，确保了陆部31、32的边缘成分从而提升轮胎的牵引性。

二维刀槽花纹在以刀槽花纹长度方向为法线方向的任意截面视图(包括刀槽花纹宽度方向和刀槽花纹深度方向的截面视图)中具备直线形状的刀槽花纹壁面。二维刀槽花纹，只要在上述截面视图中具有直线形状就足够了，在刀槽花纹长度方向，可以以具有直线形状、锯齿形状、波状形状、圆弧形状等的方式向该刀槽花纹长度方向延伸。

三维刀槽花纹，在以刀槽花纹长度方向为法线方向的截面视图及以刀槽花纹深度方向为法线方向的截面视图这两方中，具有在刀槽花纹宽度方向上具有振幅的弯折形状的刀槽花纹壁面。三维刀槽花纹，与二维刀槽花纹相比较，相向的刀槽花纹壁面的啮合力强，因此，具有增强陆部的刚性的作用。三维刀槽花纹，只要在刀槽花纹壁面具有上述构造就足够了，在胎面踏面上可以具有例如直线形状、锯齿形状、波状形状、圆弧形状等。关于该三维刀槽花纹列举例如以下的例子(参照图8及图9)。

图8及图9是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。这些图示出具有金字塔型的刀槽花纹壁面的三维刀槽花纹的透视立体图。

在图8的构成中，刀槽花纹壁面具有在刀槽花纹长度方向上将三棱锥与倒三棱锥连结而成的构造。若换言之，刀槽花纹壁面具有使胎面表面侧的锯齿形状与底部侧的锯齿形状在轮胎宽度方向上互相错开间距、且在该胎面表面侧的锯齿形状与底部侧的锯齿形状的彼此之间互相相向的凹凸。另外，刀槽花纹壁面是通过下述方式形成的：在这些凹凸中的从轮胎旋转方向观察时看到的凹凸中，用棱线分别将胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凹弯折点之间、胎面表面侧的凹弯折点与底部侧的凸弯折点之间、在胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凸弯折点中互相相邻接的凸弯折点彼此之间连起来，并且在轮胎宽度方向上依次用平面将这些棱线之间连结。另外，一方的刀槽花纹壁面具有使凸状的三棱锥和倒三棱锥在轮胎宽度方向上交替地排列而成的凹凸面，另一方的刀槽花纹壁面具有使凹状的三棱锥和倒三棱锥在轮胎宽度方向上交替地排列而成的凹凸面。而且，刀槽花纹壁面的至少配置于刀槽花纹的两端最外侧的凹凸面朝向块的外侧。此外，作为这样的三维刀槽花纹，已知有例如日本特许第3894743号公报所公开的技术。

在图9的构成中，刀槽花纹壁面具有使具有块形状的多个棱柱相对于刀槽花纹深度方向倾斜同时使它们在刀槽花纹深度方向及刀槽花纹长度方向上连结而成的构造。若换言之，则刀槽花纹壁面在胎面表面上具有锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面在块的内部具有在轮胎径向上的2处以上在轮胎周向上弯折而在轮胎宽度方向上相连的弯折部，另外，在该弯折部具有在轮胎径向上有振幅的锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面，使轮胎周向上的振幅固定，另一方面，与胎面表面侧的部位相比在刀槽花纹底侧的部位使相对于胎面表面的法线方向的朝向轮胎周向的倾斜角度减小，与胎面表面侧的部位相比在刀槽花纹底侧的部位增大弯折部的轮胎径向上的振幅。此外，作为这样的三维刀槽花纹，已知有例如日本特开第4316452号公报所公开的技术。

例如，在图4的构成中，中央陆部31的块311分别具有多个刀槽花纹5，这些刀槽花纹5均是三维刀槽花纹。另外，刀槽花纹5，在一方的端部在块311的内部终止，在另一方的端部在块311的边缘部开口而连通于周向主槽21。另外，刀槽花纹5相对于轮胎周向与横槽41向同一方向倾斜且横截中央陆部31的中心线(在图4中为轮胎赤道面CL)而在轮胎宽度方向上延伸。另外，刀槽花纹5及横槽41在轮胎周向上互相等间隔地配置，由此，将块311区划成矩形状且大致等宽的区域。另外，在轮胎周向上相邻的块311、311中，刀槽花纹5相对于轮胎周向向同一方向倾斜、且在互相不同侧的边缘部开口。

另外，任意刀槽花纹5均不连通于缺口部312地在块311的边缘部开口。因此，刀槽花纹5的开口部和缺口部312在块311的边缘部在轮胎周向上互相偏置地配置。此时，优选的是，在块311的边缘部，刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1(图中省略了尺寸标记)处于2.0mm≤g1的范围。由此，确保刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1合理。

另外，一部分刀槽花纹5贯通缺口部312的倒角部313而在块311的边缘部开口。具体而言，如图4所示，缺口部312及倒角部313具有向轮胎周向凸的V字形状，另外，越过横槽41跨及2个块311、311而延伸。此时，在具有缺口部312及倒角部313的V字形状的块311中，所有刀槽花纹5均相对于缺口部312及倒角部313离开而配置。另一方面，在另一方的块311中，一部分刀槽花纹5贯通倒角部313而在块311的边缘部开口。

另外，如上所述，处在块311内部的刀槽花纹5的终端部，相对于缺口部312及倒角部313离开而配置。在该构成中，块311的踏面不被刀槽花纹5、缺口部312及倒角部313切断地在轮胎周向上连续延伸。由此，确保了块311的踏面。另外，此时，优选的是，刀槽花纹5的终端部与倒角部313的距离g2(图中省略了尺寸标记)处于2.0mm≤g2的范围。由此，确保刀槽花纹5的终端部与倒角部313的距离g2合理。

此外，在图4的构成中，如上所述，一部分刀槽花纹5贯通缺口部312的倒角部313。但是，不限于此，所有刀槽花纹5也可以相对于缺口部312及倒角部313离开而配置。由此，确保了陆部31的刚性。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎1具备：多个周向主槽21、22；被一对周向主槽21、21区划而成的陆部31；和配置于陆部31且向至少一方的周向主槽21、21开口的多个横槽41(参照图3)。另外，陆部31具有形成于横槽41的开口部的缺口部312和形成于缺口部312的边缘部的倒角部313(参照图4)。

在该构成中，(1)缺口部312形成于横槽41的开口部，因此，横槽41的开口部扩宽从而提升了横槽41的排水性。由此，具有提升轮胎的湿路性能的优点。另外，(2)陆部31具有缺口部312，由此，使轮胎滚动时陆部31撞击路面产生的声音(打音)分散。由此，具有提升轮胎的噪音性能的优点。另外，(3)在缺口部312的边缘部形成倒角部313，因此，抑制了以缺口部312为起点的偏磨耗。由此，具有提升轮胎的耐磨耗性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312的最大宽度W2与倒角部313的宽度W3具有0.30≤W3/W2≤1.80的关系(参照图4)。由此，具有使倒角部313的宽度W3合理化的优点。即，通过0.30≤W3/W2，由此妥当地确保由倒角部313实现的陆部31的耐磨耗性能的提升作用。另外，通过W3/W2≤1.80，由此确保了陆部31的接地面积及刚性。

另外，在该充气轮胎1中，倒角部313的宽度W3处于1.5mm≤W3≤6.0mm的范围(参照图4)。由此，具有使倒角部313的宽度W3合理化的优点。即，通过1.5mm≤W3，由此妥当地确保由倒角部313实现的陆部31的耐磨耗性能的提升作用。另外，通过W3≤6.0mm，由此确保了陆部31的接地面积及刚性。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31的最大宽度W1与缺口部312的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.20的关系(参照图4)。由此，具有使缺口部312的最大宽度W2合理化的优点。即，通过0.05≤W2/W1，由此确保了缺口部312的最大宽度W2从而提升横槽41的排水性，另外噪音性能改善。另外，通过W2/W1≤0.20，由此抑制了由于缺口部312变得过大而导致陆部31的刚性降低。

另外，在该充气轮胎1中，横槽41的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系(参照图5)。由此，具有使缺口部312的最大深度D2合理化的优点。即，通过0.30≤D2/D1，由此确保了缺口部312的最大深度D2从而提升横槽41的排水性，另外噪音性能改善。另外，通过D2/D1≤1.00，由此抑制了由于缺口部312过深而导致陆部31的刚性降低。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽411的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有D2/D1≤0.80的关系(参照图5)。即，缺口部312具有比第一横槽411的最大槽深D1浅的最大深度D2，由此，第一横槽411的开口部底部抬高(变浅)。由此，具有确保陆部31的刚性从而提升轮胎的操控稳定性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，由相邻的横槽41、41区划出的陆部31的边缘部的周向长度L1与形成于边缘部的缺口部312的周向长度L2，具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系(参照图4)。由此，具有使缺口部312的周向长度L2合理化的优点。即，通过0.30≤L2/L1，由此确保了缺口部312的周向长度L2从而提升横槽41的排水性，另外噪音性能改善。另外，通过L2/L1≤0.80，由此抑制了由于缺口部312变得过大而导致陆部31的刚性降低。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312具有向轮胎周向凸的V字形状的边缘部(参照图4)。由此，具有陆部31的边缘长度增加从而提升轮胎的雪上性能及糟糕路面持续行驶性能(悪路走破性能)的优点。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312的V字形状的弯折角θ处于10deg≤θ≤70deg的范围(参照图6)。由此，具有使缺口部312的弯折角θ合理化的优点。即，通过10deg≤θ，由此，确保缺口部312的大小从而提升横槽41的排水性，另外噪音性能改善。另外，通过θ≤70deg，由此抑制了由于缺口部312变得过大而导致陆部31的刚性降低。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312横截横槽41的开口部而配置(参照图4)。即，缺口部312跨及夹着横槽41相邻的一对陆部31的部分(块311、311)边缘部而配置。由此，具有横槽41的开口部通过缺口部312而向左右扩宽从而提升横槽41的排水性的优点。

另外，在该充气轮胎1中，将陆部31称为第一陆部，将相对于第一陆部31夹着周向主槽21相邻的其他陆部32称为第二陆部(参照图3)。此时，第二陆部32具有以相互不同的倾斜角倾斜的一对横槽421、422，并且，一对横槽421、422的槽中心线的延长线在第一陆部31的边缘部互相交差。另外，第一陆部31的缺口部312围绕一对横槽421、422的槽中心线的延长线而形成。在该构成中形成了下述排水路径：从第一陆部31的缺口部312，经由第二陆部32的横槽421、422至处于第二陆部32的轮胎宽度方向外侧的周向主槽22。由此，具有提升胎面部中央区域的排水性从而提升轮胎的湿路性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31具有贯通倒角部313而向周向主槽21开口的三维刀槽花纹5(参照图4)。在该构成中，能通过三维刀槽花纹5来调整陆部31的刚性，因此，具有能容易地使轮胎接地面内的刚性分布最佳化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，三维刀槽花纹5向周向主槽21开口的开口部和缺口部312，在陆部31的边缘部在轮胎周向上相互离开地配置(参照图4)。由此，确保了三维刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1(图中省略了尺寸标记)，从而抑制了以刀槽花纹5为起点的开裂的发生。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31具有三维刀槽花纹5，该三维刀槽花纹5，以一方的端部在陆部31的内部终止并且以另一方的端部在陆部31的边缘部开口(参照图4)。另外，三维刀槽花纹5的终端部和倒角部313相互离开地配置。由此，确保了三维刀槽花纹5的终端部与倒角部313的距离g2(图中省略了尺寸标记)，从而抑制了以刀槽花纹5为起点的开裂的发生。

实施例

图10是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了与(1)湿路性能、(2)耐磨耗性能及(3)噪音性能相关的评价。另外，轮胎尺寸265/65R17 112H的试验轮胎组装于轮辋尺寸17×8J的轮辋，对该试验轮胎赋予230kPa的空气压力及JATMA规定的最大负载。另外，试验轮胎被装配于作为试验车辆的排气量3.5L的四轮驱动的RV(Recreational Vehicle，娱乐旅行车)车的所有车轮。

在(1)与湿路性能相关的评价中，试验车辆在以水深1mm洒水后的沥青路面上行驶，测定从40km/h的行驶速度起的制动距离。而且，基于该测定结果，进行将以往例设为基准(100)的指数评价。该数值越大该评价越好。

在(2)与耐磨耗性能相关的评价中，试验车辆在铺装路面上行驶5万km，之后观察中央陆部的摩损量及在中央陆部发生的偏磨耗而进行评价。该评价通过将以往例设为基准(100)的指数评价来进行，该数值越大该评价越好。

在(3)与噪音性能相关的评价中，试验车辆在ISO(International Organizationfor Standardization，国际标准化组织)试验路面上以80km/h的速度行驶，测定其通过噪音(车外噪音)的声压水平而进行评价。该评价通过将以往例设为基准(100)的指数评价来进行，该数值越大则声压水平越低、越优选。

实施例1～8的试验轮胎具备图1～图5的构造，中央陆部31具有横槽41、缺口部312及倒角部313。另外，中央陆部31的宽度W1为W1＝30.0mm，周向主槽21的槽深D0为D0＝6.0mm，横槽41的槽深D1为D1＝4.0mm。另外，在实施例1～6中，V字形状的2边相对于轮胎周向向相互不同的方向倾斜，缺口部312的V字形状没有向轮胎周向凸。另一方面，在实施例7、8中，V字形状的2边相对于轮胎周向向相互相同的方向倾斜，缺口部312的V字形状向轮胎周向凸(参照图4)。

以往例的试验轮胎，在图1～图5的构成中，中央陆部31不具有缺口部312及倒角部313。比较例的试验轮胎，在图1～图5的构成中，中央陆部31具有缺口部312但不具有倒角部313。

如试验结果所示可知，在实施例1～8的试验轮胎中，兼顾了轮胎的湿路性能、耐磨耗性能及噪音性能。

附图标记说明

1：充气轮胎、21、22：周向主槽、31：中央陆部、311：块、312：缺口部、313：倒角部、32：第二陆部、321、322：块、33：胎肩陆部、41、421、422、43：横槽、5：刀槽花纹、11：胎圈芯、12：胎圈填胶、13：胎体层、14：带束层、141、142：交叉带束、143：带束覆盖件、15：胎面胶、16：胎侧胶、17：轮辋缓冲胶

Claims (13)

1.一种充气轮胎，具备多个周向主槽、被一对所述周向主槽区划而成的陆部和配置于所述陆部且向所述周向主槽开口的多个横槽，其特征在于，

所述陆部具有：形成于所述横槽的开口部的缺口部；和形成于所述缺口部的边缘部的倒角部，

所述缺口部具有向轮胎周向凸的V字形状的边缘部，

所述缺口部的所述V字形状的两条边，相对于轮胎周向向同一方向倾斜，

所述缺口部被定义为相对于所述陆部的踏面以预定的阶梯差将所述横槽的开口部扩宽的部分，

所述倒角部被定义为将所述陆部的踏面和所述缺口部的壁面以平面或曲面连接的部分。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述缺口部的最大宽度W2与所述倒角部的宽度W3具有0.30≤W3/W2≤1.80的关系。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述倒角部的宽度W3处于1.5mm≤W3≤6.0mm的范围。

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述陆部的最大宽度W1与所述缺口部的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.25的关系。

5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述横槽的最大槽深D1与所述缺口部的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系。

6.根据权利要求5所述的充气轮胎，其中，

所述横槽的最大槽深D1与所述缺口部的最大深度D2具有D2/D1≤0.80的关系。

7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

由相邻的所述横槽区划出的所述陆部的边缘部的周向长度L1与形成于所述边缘部的所述缺口部的周向长度L2，具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系。

8.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述缺口部的所述V字形状的弯折角θ处于10deg≤θ≤70deg的范围。

9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述缺口部横截所述横槽的开口部而配置。

10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述陆部具有贯通所述倒角部而向所述周向主槽开口的三维刀槽花纹。

11.根据权利要求10所述的充气轮胎，其中，

所述三维刀槽花纹的向所述周向主槽开口的开口部和所述缺口部，在所述陆部的边缘部在轮胎周向上相互分离地配置。

12.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述陆部具有一方的端部在所述陆部内部终止并且另一方的端部在所述陆部的边缘部开口的三维刀槽花纹，而且，

所述三维刀槽花纹的终端部与所述倒角部相互分离地配置。

13.一种充气轮胎，具备在轮胎周向上连续延伸的多个周向主槽、被一对所述周向主槽区划而成的第一陆部和配置于所述第一陆部且向所述周向主槽开口的多个横槽，其特征在于，

所述第一陆部具有：形成于所述横槽的开口部的缺口部；和形成于所述缺口部的边缘部的倒角部，

所述缺口部被定义为相对于所述第一陆部的踏面以预定的阶梯差将所述横槽的开口部扩宽的部分，

所述倒角部被定义为将所述第一陆部的踏面和所述缺口部的壁面以平面或曲面连接的部分，

所述充气轮胎还具备相对于所述第一陆部夹着所述周向主槽而相邻的第二陆部，

所述第二陆部具有以相互不同的倾斜角倾斜的一对横槽，所述一对横槽的槽中心线的延长线在所述第一陆部的边缘部相互交叉，并且

所述第一陆部的所述缺口部围绕所述一对横槽的槽中心线的延长线而形成。