CN107107676B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本充气轮胎(1)具有在轮胎接地端(T)排列配置的多个块状花纹(331)。另外，块状花纹(331)具有至少一条主刀槽花纹(5)，该主刀槽花纹(5)具有在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部(51)、以及在轮胎宽度方向延伸并连接于二维刀槽花纹部(51)的三维刀槽花纹部(52)。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及充气轮胎，更详细地说，涉及能够提高轮胎的雪地性能和耐磨损性能的充气轮胎。

背景技术

在以往的充气轮胎中，通过采用块状花纹来提高牵引性、提高轮胎的雪地性能。

作为采用该结构的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。

在先技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2003－341306号公报

发明内容

发明要解决的课题

另一方面，在采用该块状花纹的结构中，存在应提高块状花纹的耐磨损性能(磨损耐久性能和耐偏磨损性能)的课题。

因此，本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供一种能够提高轮胎的雪地性能和耐磨损性能的充气轮胎。

用于解决课题的手段

为了达到上述目的，本发明的充气轮胎是具有在轮胎接地端排列配置的多个块状花纹的充气轮胎，所述块状花纹具有将在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部相互连接或邻近配置而成的L字形状的刀槽花纹。

发明效果

在本发明的充气轮胎中，刀槽花纹具有在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部，从而具有如下优点：增加块状花纹的边缘成分、提高轮胎的雪地性能，并且，确保块状花纹的刚性、提高轮胎的耐磨损性能。另外，刀槽花纹具有在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部，从而因三维刀槽花纹部而变化了的块状花纹的刚性平衡被均匀化，能抑制块状花纹的偏磨损。由此，具有提高轮胎的耐偏磨损性能的优点。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。

图3是表示图2所记载的充气轮胎的胎肩陆部的平面图。

图4是表示图3所记载的胎肩陆部的单体的块状花纹的平面图。

图5是表示图4所记载的刀槽花纹的说明图。

图6是表示图4所记载的刀槽花纹的说明图。

图7是表示三维刀槽花纹的一个例子的说明图。

图8是表示三维刀槽花纹的一个例子的说明图。

图9是表示三维刀槽花纹的一个例子的说明图。

图10是表示三维刀槽花纹的一个例子的说明图。

图11是表示图1所记载的充气轮胎的变型例的说明图。

图12是表示图1所记载的充气轮胎的变型例的说明图。

图13是表示图1所记载的充气轮胎的变型例的说明图。

图14是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细地说明。此外，不由本实施方式来限定本发明。另外，在本实施方式的构成要素中，包括了在维持发明的一致性的同时可置换且显然能置换的要素。另外，本实施方式所记载的多个变型例在对于本领域技术人员来说不言而喻的范围内是可以进行任意组合的。

[充气轮胎]

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。该图示出了轮胎径向的单侧区域的剖视图。另外，在该图中，作为充气轮胎的一个例子，示出了乘用车用子午线轮胎。

在该图中，轮胎子午线方向的剖面是指用包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的剖面。另外，标号CL是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向的轮胎的中心点并垂直于轮胎旋转轴的平面。另外，轮胎宽度方向是指平行于轮胎旋转轴的方向，轮胎径向是指垂直于轮胎旋转轴的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状结构，具有一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面橡胶15、一对胎侧橡胶16、16和一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是将多个胎圈线束扎而成的环状部件，构成左右胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周，构成胎圈部。

胎体层13具有由一张胎体帘布层构成的单层结构或者层叠多张胎体帘布层而成的多层结构，呈环状地架设在左右胎圈芯11、11之间来构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以包入胎圈芯11和胎圈填胶12的方式向轮胎宽度方向外侧卷回并卡定。另外，胎体层13的胎体帘布层是通过覆盖橡胶(涂敷橡胶)覆盖由钢或者有机纤维材料(例如，芳族聚酰胺、尼龙、聚酯、人造丝等)构成的多个胎体帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为80[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14是层叠一对交叉带束141、142和带束覆盖件143而成的，挂绕配置在胎体层13的外周。一对交叉带束141、142是通过覆盖橡胶覆盖由钢或者有机纤维材料构成的多个带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为20[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有正负符号彼此不同的带束角度(带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的纤维方向彼此交叉地层叠(交叉带束结构)。带束覆盖件143是通过对由覆盖橡胶覆盖的由钢或者有机纤维材料构成的多个帘线进行轧制加工而构成的，具有绝对值为0[deg]以上且10[deg]以下的带束角度。另外，带束覆盖件143层叠配置在交叉带束141、142的轮胎径向外侧。

胎面橡胶15配置于胎体层13和带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的胎侧部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右胎圈芯11、11和胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧而构成左右胎圈部对于轮辋凸缘的接触面。

[胎面花纹]

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。在该图中，示出了四季用轮胎的胎面花纹。此外，在该图中，轮胎周向指的是绕轮胎旋转轴的方向。另外，附图标记T是轮胎接地端。

如图2所示，充气轮胎1在胎面部具有：沿轮胎周向延伸的多个周向主槽21、22、被这些周向主槽21、22划分而成的多个陆部31～33、以及配置于这些陆部31～33的多个横向槽41～43。

周向主槽是具有表示磨损末期的磨损指示器的周向槽，一般来说，具有5.0[mm]以上的槽宽和7.5[mm]以上的槽深。另外，横向槽指的是具有2.0[mm]以上的槽宽和3.0[mm]以上的槽深的横槽。另外，后述的刀槽花纹指的是形成于陆部的切口，一般来说，具有不足1.5[mm]的刀槽花纹宽度。

槽宽是在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下，作为槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值而被测定的。在陆部在边缘部具有缺口部、倒角部的结构中，在将槽长度方向作为法线方向的剖面看，以胎面踏面和槽壁的延长线的交点为基准来测定槽宽。另外，在槽在轮胎周向呈锯齿形或者波浪形延伸的结构中，以槽壁的振幅的中心线为基准来测定槽宽。

槽深是在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下，作为从胎面踏面到槽底为止的距离的最大值而被测定的。另外，在槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的结构中，将它们除外地测定槽深。

规定轮辋是指JATMA所规定的“適用リム(适用轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空气圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，规定载荷是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负荷能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“LOADCAPACITY(负载能力)”。其中，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为空气压力180[kPa]，规定载荷为最大负荷能力的88[％]。

例如，在图2的结构中，4条周向主槽21、22以轮胎赤道面CL上的点为中心，左右对称地配置。另外，由4条周向主槽21、22划分出5列陆部31～33。另外，1个陆部31配置于轮胎赤道面CL上。

但是，并不限于此，也可以配置5条以上的周向主槽(省略图示)。另外，周向主槽21、22也可以以轮胎赤道面CL为中心，左右非对称地配置(省略图示)。另外，周向主槽21、22也可以配置于轮胎赤道面CL上(省略图示)。因此，陆部31能配置在离开轮胎赤道面CL的位置。

另外，在图2的结构中，4条周向主槽21、22整体具有直线形状，左右的陆部31～33的边缘部向周向主槽21、22侧突出，从而各周向主槽21、22的槽壁朝向轮胎周向呈台阶状变化。

但是，并不限于此，周向主槽21、22也可以具有单纯的直线形状，或者也可以具有在轮胎周向一边弯折或弯曲一边延伸的锯齿形状或波浪形状(省略图示)。

在此，将位于轮胎宽度方向的最外侧的左右周向主槽22、22称为最外周向主槽。另外，以左右最外周向主槽22、22为界来定义胎面部中央区域和胎面部胎肩区域。

另外，将左右最外周向主槽22、22所划分的轮胎宽度方向外侧的左右陆部33、33称为胎肩陆部。左右胎肩陆部33、33分别配置于左右轮胎接地端T、T上。另外，将左右最外周向主槽22、22所划分的轮胎宽度方向内侧的左右陆部32、32称为第二陆部。因此，第二陆部32与最外周向主槽22相邻。另外，将位于左右第二陆部32、32的轮胎宽度方向内侧的陆部31称为中央陆部。在图2的结构中，虽然仅存在1列中央陆部31，但在具有5条以上的周向主槽的结构中，定义多个中央陆部31。

另外，在图2的结构中，所有的陆部31～33分别具有在轮胎宽度方向延伸的多个横向槽41～43。另外，这些横向槽41～43具有在轮胎宽度方向贯通陆部31～33的开放结构，并在轮胎周向以预定间隔排列配置。由此，所有的陆部31～33被横向槽41～43在轮胎周向分割成多个块状花纹，成为块状花纹列。

但是，不限于此，例如一部分的横向槽41～43也可以具有在一端部、在陆部31～33内终止的半封闭结构(省略图示)。在此情况下，陆部31～33成为在轮胎周向上连续的条状花纹。

另外，在图2的结构中，如上所述，充气轮胎1的胎面花纹具有由多个周向主槽21、22和多个横向槽41～43划分成格子状而成的多个块状花纹。

但是，不限于此，例如充气轮胎1的胎面花纹也可以具有相对于轮胎周向倾斜地延伸的多个倾斜主槽、以及由这些倾斜主槽划分而成的多个块状花纹(省略图示)。

[胎肩陆部]

图3是表示图2所记载的充气轮胎的胎肩陆部的平面图。图4是表示图3所记载的胎肩陆部的单体的块状花纹的平面图。

如图3所示，在该充气轮胎1中，胎肩陆部33具有在轮胎宽度方向贯通胎肩陆部33的多个横向槽43。另外，这些横向槽43在轮胎周向以预定间隔配置，从而胎肩陆部33被划分成多个块状花纹331。另外，这些块状花纹331排列配置在轮胎接地端T上。

例如，在图3的结构中，胎肩陆部33的横向槽43在一端部向最外周向主槽22开口，在轮胎宽度方向贯通胎肩陆部33，在另一端部向胎面端开口。另外，横向槽43一边在轮胎周向缓缓地弯曲一边在轮胎宽度方向延伸。另外，横向槽43的一方槽壁在轮胎接地面内呈台阶状变化，从而横向槽43的槽宽朝向轮胎宽度方向外侧呈台阶状扩大。另外，由这些横向槽43划分出多个块状花纹331而形成块状花纹列。另外，这些块状花纹331在轮胎接地端T上排列配置成一列。

此外，轮胎接地端T是作为如下时候的轮胎与平板的接触面中的轮胎轴向的最大宽度位置而定义的，该时候是在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压且在静止状态下相对于平板垂直地放置、并施加了与规定载荷相对应的负荷的时候。

[胎肩陆部的横槽]

另外，如图3所示，该充气轮胎1中，1个块状花纹331分别具有在轮胎宽度方向延伸的第一横槽332和第二横槽333。由这些横槽332、333来提高轮胎的湿地性能和雪地性能。

例如，在图3的结构中，第一横槽332具有半封闭结构，在一端部向块状花纹331的轮胎宽度方向内侧(最外周向主槽22侧)的边缘部开口，在另一端部在块状花纹331的接地面内终止。另外，第二横槽333具有半封闭结构，在一端部在块状花纹331的接地面内终止，并越过轮胎接地端T延伸直到胎面端。因此，第二横槽333向轮胎接地端T开口。另外，第一横槽332和第二横槽333一边相对于横向槽43以预定的倾斜角倾斜一边延伸。

另外，第一横槽332和第二横槽333在轮胎周向彼此错开位置来配置。另外，块状花纹331内的第一横槽332的终止部和第二横槽333的终止部位于轮胎宽度方向的相同位置。由此，块状花纹331的刚性均匀化，能抑制块状花纹331的偏磨损。

另外，第一横槽332的槽深H1优选相对于最外周向主槽22的槽深H0(省略图示)处于0.3≤H1/H0≤0.6的范围。由此，能确保第一横槽332的功能，并确保块状花纹331的刚性。

另外，第一横槽332的槽深H1优选比第二横槽333的槽深H2大(省略图示)。具体地说，第一横槽332的槽深H1和第二横槽333的槽深H2优选具有1.1≤H1/H2≤2.5的关系。由此，横槽332、333的槽深比H1/H2被适当化。

槽深H1、H2作为横槽332、333的最大槽深而被测定。另外，在横槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的结构中，将它们除外地测定槽深。

另外，第一横槽332的槽宽W1优选相对于最外周向主槽22的槽宽W0(省略图示)处于0.3≤W1/W0≤0.7的范围。由此，能确保第一横槽332的功能，并确保块状花纹331的刚性。

另外，在图4中，第一横槽332的槽宽W1优选比第二横槽333的槽宽W2大。具体地说，第一横槽332的槽宽W1和第二横槽333的槽宽W2优选具有1.1≤W1/W2≤2.0的关系。由此，横槽332、333的槽宽比W1/W2被适当化。

槽宽W1、W2是在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下，作为槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值而被测定的。

如上所述，第一横槽332的槽深H1和槽宽W1比第二横槽333的槽深H2和槽宽W2大，从而向最外周向主槽22开口的第一横槽332的槽容积被设定得大。由此，提高轮胎的雪地性能。此外，起因于上述槽容积的不同的块状花纹331的最外周向主槽22侧(第一横槽332侧)的区域和轮胎接地端T侧(第二横槽333侧)的区域的刚性差由后述的刀槽花纹5、6来调整。

[胎肩陆部的刀槽花纹]

图5和图6是表示图4所记载的刀槽花纹的说明图。在这些图中，图5示出了刀槽花纹5的放大平面图，图6示出了刀槽花纹5的壁面的展开图。

如图3和图4所示，在该充气轮胎1中，胎肩陆部33的块状花纹331具有刀槽花纹(主刀槽花纹)5和辅助刀槽花纹6。由这些刀槽花纹5、6来增加块状花纹331的边缘成分，提高轮胎的雪地性能。

刀槽花纹5具有连接在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部51和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部52而成的结构。此时，刀槽花纹5可以具有L字形状(参照图5)，也可以具有T字形状或十字形状(省略图示)。另外，块状花纹331也可以具有多个刀槽花纹5。

二维刀槽花纹部51在将刀槽花纹长度方向作为法线方向的任意的剖面(包括刀槽花纹宽度方向和刀槽花纹深度方向的剖面)中具有为直线形状的刀槽花纹壁面。二维刀槽花纹部51只要在上述剖面中为直线形状即可，可以在刀槽花纹长度方向(将刀槽花纹深度方向作为法线方向的剖面)中具有直线形状、锯齿形状、波浪形状、圆弧形状等。

三维刀槽花纹部52具有在将刀槽花纹长度方向作为法线方向的剖面和将刀槽花纹深度方向作为法线方向的剖面双方，为在刀槽花纹宽度方向具有振幅的弯折形状的刀槽花纹壁面。三维刀槽花纹部52与二维刀槽花纹部51相比，相对向的刀槽花纹壁面的啮合力强，所以，具有加强陆部的刚性的作用。三维刀槽花纹部52只要在刀槽花纹壁面具有上述结构即可，可以在胎面踏面中具有例如直线形状、锯齿形状、波浪形状、圆弧形状等。

另外，刀槽花纹5也可以具有两端部在块状花纹331的内部终止的封闭结构(参照图4)，还可以具有半封闭结构或者开放结构，在半封闭结构中，一端部在块状花纹331的内部终止且另一端部向块状花纹331的边缘部或轮胎接地端T开口，在开放结构中，两端部向块状花纹331的边缘部或者轮胎接地端T开口(省略图示)。

例如，在图4的结构中，刀槽花纹5具有相互连接二维刀槽花纹部51的一端部和三维刀槽花纹部52的一端部而成的L字形状。具体地说，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52所成的角θ(图5参照)处于－80[deg]≤θ≤100[deg]的范围。由此，形成弯折部，增加块状花纹331的边缘成分。另外，刀槽花纹5具有封闭结构，具有使刀槽花纹5的两端部(二维刀槽花纹部51的另一端部和三维刀槽花纹部52的一端部)在块状花纹331的内部终止的封闭结构。由此，能提高块状花纹331的刚性。

此外，在刀槽花纹部51、52具有锯齿形状(例如参照图4的三维刀槽花纹部52)、波浪形状或者圆弧形状(省略图示)的结构中，角度θ是以表示连接三维刀槽花纹部52的两端部的刀槽花纹整体的延伸方向的假想线为基准而测定的。

另外，二维刀槽花纹部51在胎面踏面具有直线形状(参照图5)，一边在相对于轮胎周向为±10[deg]的范围内倾斜一边大致平行于轮胎周向地延伸。另外，二维刀槽花纹部51配置于块状花纹331的中央部(距轮胎接地端T为块状花纹331的接地宽度的40[％]～60[％]的区域)。

另外，三维刀槽花纹部52在胎面踏面具有锯齿形状(参照图5)，一边在相对于轮胎宽度方向为±10[deg]的范围倾斜一边大致平行于轮胎宽度方向地延伸。另外，三维刀槽花纹部52从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向内侧延伸。因此，三维刀槽花纹部52从块状花纹331的中央部向轮胎宽度方向内侧配置。由此，能提高块状花纹331的轮胎宽度方向内侧的区域的刚性。

另外，如图6所示，三维刀槽花纹部52在与二维刀槽花纹部51连接的连接部具有抬底部521。由此，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52的连接部被加强，能抑制以该连接部为起点的裂纹的发生。此外，在抬底部521，三维刀槽花纹部52的壁面成为平面。

在图3的结构中，如上所述，块状花纹331具有刀槽花纹5，从而增加块状花纹331的边缘成分，提高轮胎的雪地性能。尤其是，刀槽花纹5具有在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部52，从而增加块状花纹331的边缘成分、提高轮胎的雪地性能，并且，确保块状花纹331的刚性、提高轮胎的耐磨损性能。

另外，刀槽花纹5具有在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部51，从而因三维刀槽花纹部52而变化了的块状花纹331的刚性平衡被均匀化，能抑制块状花纹331的偏磨损。由此，提高轮胎的耐偏磨损性能。

另外，刀槽花纹5具有连接在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部51和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部52而成的结构，从而与刀槽花纹仅在轮胎宽度方向或者轮胎周向的一个方向延伸的结构相比，提高块状花纹331的刚性，并且，增加块状花纹331的边缘成分。由此，抑制块状花纹331的磨损、提高轮胎的耐磨损性能，并且，提高轮胎的雪地性能。

此外，在图3和图4的结构中，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹长度L1和三维刀槽花纹部52的刀槽花纹长度L2优选具有0.2≤L1/L2≤0.8的关系，更优选具有0.3≤L1/L2≤0.6的关系(参照图5)。由此，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹长度L1被适当化。

刀槽花纹长度L1、L2作为块状花纹踏面中的刀槽花纹部的两端部的距离而被测定。因此，在刀槽花纹部具有锯齿形状或者圆弧形状的情况下，刀槽花纹长度L1、L2作为锯齿形状或者圆弧形状的两端部的距离而被测定。

另外，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1和三维刀槽花纹部52的刀槽花纹深度D2优选具有0.1≤D1/D2≤0.6的关系，更优选具有0.2≤D1/D2≤0.4的关系(参照图6)。由此，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1被适当化。

刀槽花纹深度D1、D2作为刀槽花纹部的最大深度而被测定。因此，在刀槽花纹部具有抬底部的情况下，刀槽花纹深度是将抬底部的位置除外地测定的。

另外，在图4的结构中，二维刀槽花纹部51从第一横槽332的轮胎宽度方向外侧的端部延伸到第二横槽333的轮胎宽度方向内侧的端部。另外，二维刀槽花纹部51和第一横槽332并不连通而是在块状花纹踏面隔开微小的间隙地配置。同样地，二维刀槽花纹部51和第二横槽333并不连通而是隔开微小的间隙地配置。由此，在轮胎的硫化成形时，确保了刀槽花纹端部处的空气的散逸通道，会减少块状花纹的硫化不良。具体地说，二维刀槽花纹部51和各横槽332、333之间的距离G1(省略图中标号)优选处于0.1[mm]≤G1≤0.4[mm]的范围。另外，距离G1的上限更优选处于G1≤1.0[mm]的范围。由此，二维刀槽花纹部51和横槽332、333之间的间隙被适当化。

另外，在图4的结构中，三维刀槽花纹部52从第二横槽333的轮胎宽度方向内侧的端部向轮胎宽度方向内侧延伸。另外，三维刀槽花纹部52和第二横槽333并不连通而是在块状花纹踏面隔开微小的间隙地配置。由此，在轮胎的硫化成形时，确保了刀槽花纹端部处的空气的散逸通道，会减少块状花纹的硫化不良。具体地说，三维刀槽花纹部52和第二横槽333之间的距离G2(省略图中标号)优选处于0.1[mm]≤G2≤0.4[mm]的范围。另外，距离G2的上限更优选处于G2≤1.0[mm]的范围。由此，三维刀槽花纹部52和第二横槽333之间的间隙被适当化。

此外，不限于如上所述，例如，也可以采用二维刀槽花纹部51和横槽332、333在胎面踏面接触而在块状花纹内部不连续的结构(省略图示)。同样地，也可以采用三维刀槽花纹部52和第二横槽333在胎面踏面接触而在块状花纹内部不连续的结构(省略图示)。即使是这些结构，也能够降低块状花纹的硫化不良。

另外，在图4中，第一横槽332相对于二维刀槽花纹部51的倾斜角α优选处于80[deg]≤α≤100[deg]的范围。由此，二维刀槽花纹部51和第一横槽332的配置角度被适当化。

另外，在图4中，第二横槽333相对于三维刀槽花纹部52的倾斜角β优选处于0[deg]≤β≤10[deg]的范围。由此，三维刀槽花纹部52和第二横槽333的配置角度被适当化。

倾斜角α、β作为块状花纹踏面中的刀槽花纹部51、52的中心线和横槽332、333的中心线所成的角而被测定。

辅助刀槽花纹6是从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向外侧延伸到达轮胎接地端T的刀槽花纹。

例如，在图4的结构中，辅助刀槽花纹6是二维刀槽花纹(平面刀槽花纹)，在块状花纹踏面具有直线形状。另外，辅助刀槽花纹6以延长第一横槽332的轮胎宽度方向外侧的端部的方式在轮胎宽度方向延伸，在块状花纹331的接地面内终止。另外，辅助刀槽花纹6相对于第一横槽332的倾斜角γ优选处于0[deg]≤γ≤10[deg]的范围。由此，辅助刀槽花纹6和第一横槽332的配置角度被适当化。另外，辅助刀槽花纹6优选在块状花纹331的接地面内终止，不向轮胎接地端T开口。由此，能够确保轮胎接地端T处的块状花纹331的刚性。

倾斜角γ作为块状花纹踏面中的辅助刀槽花纹6的中心线和第一横槽332的中心线所成的角而被测定。

[三维刀槽花纹的具体例]

图7～图10是表示三维刀槽花纹的一个例子的说明图。这些图示出了三维刀槽花纹的单侧壁面的透视立体图。刀槽花纹5的三维刀槽花纹部52可以具有这些图所示的结构。

在图7的三维刀槽花纹部52中，刀槽花纹壁面具有沿刀槽花纹长度方向连结三棱锥和倒三棱锥的结构。换言之，刀槽花纹壁面中，使胎面表面侧的锯齿形状与底部侧的锯齿形状在轮胎宽度方向上相互错开间距，在该胎面表面侧与底部侧的锯齿形状的相互之间具有彼此相对的凹凸。另外，在这些凹凸中的从轮胎旋转方向观察时的凹凸中，分别用棱线将胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凹弯折点之间相连、将胎面表面侧的凹弯折点与底部侧的凸弯折点之间相连、将在胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凸弯折点中彼此相邻的凸弯折点彼此之间相连，并且将这些棱线之间沿轮胎宽度方向依次用平面连结，由此形成刀槽花纹壁面。另外，一方的刀槽花纹壁面具有在轮胎宽度方向上交替地排列凸状的三棱锥和倒三棱锥而成的凹凸面，另一方的刀槽花纹壁面具有在轮胎宽度方向上交替地排列凹状的三棱锥和倒三棱锥而成的凹凸面。并且，刀槽花纹壁面，至少使配置于刀槽花纹的两端最外侧的凹凸面朝向块状花纹的外侧。此外，作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本专利第3894743号公报所记载的技术。

在图8的三维刀槽花纹部52中，刀槽花纹壁面具有使具有块形状的多个棱柱相对于刀槽花纹深度方向倾斜并将它们沿刀槽花纹深度方向以及刀槽花纹长度方向连结的结构。换言之，刀槽花纹壁面在胎面表面具有锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面在块状花纹的内部具有在轮胎径向上的2处以上在轮胎周向弯折并在轮胎宽度方向上相连的弯折部，另外，该弯折部中具有在轮胎径向上具有振幅的锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面中，将在轮胎周向上的振幅设为恒定，另一方面，将相对于胎面表面的法线方向的向轮胎周向的倾斜角度设为在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位小，将弯折部在轮胎径向上的振幅设为在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位大。此外，作为这样的三维刀槽花纹部，例如已知有日本专利第4316452号公报所记载的技术。

图9的三维刀槽花纹部52具有在陆部的踏面的俯视下为直线形状或者圆弧形状的开口部。另外，三维刀槽花纹具有如下的波浪形状：从该开口部直到陆部的至少80[％]磨损位置为止振幅随着刀槽花纹深度的加深而逐渐增加、并从一端到另一端为止反复弯曲或者弯折。另外，在预定的刀槽花纹深度位置，从三维刀槽花纹的两端部分别向通过三维刀槽花纹的波浪形状的振幅的中心的中心线引垂线，将它们的垂足的距离设为刀槽花纹长度L(省略图示)。此时，刀槽花纹深度越深则刀槽花纹长度L越短。另外，将陆部的踏面中的刀槽花纹的外围长度(实际的长度)设为M0[mm]，将80[％]磨损位置处的刀槽花纹长度L设为L80[mm]，将80％磨损位置处的刀槽花纹的外围长度设为M80[mm](省略图示)。此时，比L80/M0和比M80/M0满足0.85≤L80/M0≤0.90且1.0≤M80/M0≤1.15的条件。作为这样的三维刀槽花纹部，例如已知有日本特开2006－56502号公报所记载的技术。

图10的三维刀槽花纹部52具有：向刀槽花纹宽度方向的一侧突出的第1偏置部、以及在比第1偏置部靠轮胎径向内侧的位置处向刀槽花纹宽度方向的另一方侧突出的第2偏置部。另外，新轮胎时的刀槽花纹长度L1(省略图示)和80[％]磨损时的刀槽花纹长度L2(省略图示)具有实质上相同(0.95≤L2/L1≤1.05)的关系。另外，新轮胎时的刀槽花纹的外围长度M1(省略图示)和80[％]磨损时的刀槽花纹的外围长度M2(省略图示)具有1.10≤M2/M1≤1.50的关系。另外，80[％]磨损时的刀槽花纹的平面形状具有平行于新轮胎的刀槽花纹的平面形状的平行部分。另外，该平行部分的总长度P2(省略图示)和新轮胎时的刀槽花纹长度L1具有0.20≤P2/L1≤0.80的关系。作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本特开2009－255688号公报所记载的技术。

[辅助刀槽花纹的省略]

图11是表示图1所记载的充气轮胎的变型例的说明图。该图示出了胎肩陆部33的放大平面图。

在图1的结构中，如图3和图4所示，胎肩陆部33的块状花纹331具有主刀槽花纹5和辅助刀槽花纹6双方。该结构在通过辅助刀槽花纹6来提高轮胎的雪地性能和耐磨损性能这一点上是优选的。

而与之相对地，如图11所示，胎肩陆部33的块状花纹331也可以仅具有主刀槽花纹5而省略辅助刀槽花纹6。因此，在图11的结构中，块状花纹331在块状花纹踏面的轮胎接地端T侧的区域(距轮胎接地端T为块状花纹331的接地宽度的40[％]的区域)仅具有第二横槽333而不具有刀槽花纹。该结构在提高胎肩陆部33的轮胎接地端T侧的区域的刚性、提高轮胎的操纵安定性能这一点上是优选的。

[主刀槽花纹的分割结构]

图12和图13是表示图1所记载的充气轮胎1的变型例的说明图。在这些图中，图12示出了主刀槽花纹5的放大平面图，图13示出了主刀槽花纹5的壁面的展开图。

在图1的结构中，如图5和图6所示，主刀槽花纹5具有连接短尺寸的二维刀槽花纹部51和长尺寸的三维刀槽花纹部52而成的L字形状。另外，三维刀槽花纹部52在与二维刀槽花纹部51的连接部具有抬底部521，抬底部521处的三维刀槽花纹部52的深度(省略尺寸记号)和二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1一致。因此，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52的抬底部521共用刀槽花纹底而连通。

而与之相对地，在图12和图13的结构中，主刀槽花纹5具有邻近配置短尺寸的二维刀槽花纹部51和长尺寸的三维刀槽花纹部52而成的L字形状。具体地说，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52在胎面踏面隔开微小的间隙g而分离。另外，间隙g优选处于0[mm]≤g≤0.2[mm]的范围，更优选处于0.01[mm]≤g≤0.1[mm]的范围。在g＝0[mm]的情况下，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52在胎面踏面连通或者相接。通过将间隙g设定得小，由三维刀槽花纹部52的边缘成分来提高雪地性能，并且，由二维刀槽花纹51来使得块状花纹331的刚性平衡均匀化而提高轮胎的耐偏磨损性能。另外，间隙g为g≠0[mm]，从而提高具有L字形状的主刀槽花纹5的易加工性。

另外，如图13所示，二维刀槽花纹部51的最大深度D1和三维刀槽花纹部52的抬底部521处的从胎面踏面直到刀槽花纹底为止的深度D2’具有D2’＜D1的关系。因此，三维刀槽花纹部52的抬底部521比二维刀槽花纹部51浅。另外，深度D1、D2’优选具有1.0≤D1/D2’≤3.0的关系，更优选具有1.5≤D1/D2’≤2.5的关系。由此，具有块状花纹331的刚性平衡被均匀化而提高轮胎的耐偏磨损性能的效果。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎1具有在轮胎接地端T排列配置的多个块状花纹331(参照图3)。另外，块状花纹331具有L字形状的主刀槽花纹5，该主刀槽花纹5是将在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部51和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部52相互连接(参照图4～图6)或者邻近配置(参照图12和图13)而成的。

在该结构中，刀槽花纹5具有在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部52，从而具有如下优点：增加块状花纹331的边缘成分、提高轮胎的雪地性能，并且，确保块状花纹331的刚性、提高轮胎的耐磨损性能。另外，刀槽花纹5具有在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部51，从而因三维刀槽花纹部52而变化了的块状花纹331的刚性平衡被均匀化，能抑制块状花纹331的偏磨损。由此，具有提高轮胎的耐偏磨损性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52具有在块状花纹331的内部终止的封闭结构(参照图4)。由此，具有确保块状花纹331的刚性、提高轮胎的耐磨损性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52所成的角θ处于－80[deg]≤θ≤100[deg]的范围(参照图5)。由此，具有兼顾三维刀槽花纹部52带来的边缘成分的增加作用和二维刀槽花纹部51带来的块状花纹刚性的均匀化作用、提高轮胎的雪地性能和耐磨损性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹长度L1和三维刀槽花纹部52的刀槽花纹长度L2具有0.2≤L1/L2≤0.8的关系(参照图5)。由此，具有二维刀槽花纹部51的刀槽花纹长度L1被适当化的优点。也就是说，通过是0.2≤L1/L2，能确保二维刀槽花纹部51的刀槽花纹长度L1，能适当地确保二维刀槽花纹部51带来的块状花纹刚性的均匀化作用。另外，通过是L1/L2≤0.8，能防止二维刀槽花纹部51的尺寸过长，能适当地确保块状花纹331的刚性。

另外，在该充气轮胎1中，二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1和三维刀槽花纹部52的刀槽花纹深度D2具有0.1≤D1/D2≤0.6的关系(参照图6)。由此，具有二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1被适当化的优点。也就是说，通过是0.1≤D1/D2，能确保二维刀槽花纹部51的刀槽花纹深度D1，能适当地确保二维刀槽花纹部51带来的块状花纹刚性的均匀化作用。另外，通过是D1/D2≤0.6，能防止二维刀槽花纹部51的底部过深，能适当地确保块状花纹331的刚性。

另外，在该充气轮胎1中，三维刀槽花纹部52在与二维刀槽花纹部51的连接部具有抬底部521(参照图6)。在该结构中，抬底部521加强二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52的连接部，所以，具有抑制以该连接部为起点的裂纹的发生的优点。

另外，在该充气轮胎1中，块状花纹331具有在轮胎宽度方向延伸的第一横槽332，该第一横槽332在一端部向块状花纹331的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口并在另一端部在块状花纹的内部终止(参照图4)。另外，二维刀槽花纹部51延伸直到第一横槽332的终止部。在该结构中，二维刀槽花纹部51延伸直到第一横槽332的终止部，从而具有能适当地确保二维刀槽花纹部51带来的块状花纹刚性的均匀化作用、抑制块状花纹331的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，二维刀槽花纹部51和第一横槽332的终止部之间的距离G1(省略图中标号)处于0.1[mm]≤G1≤1.0[mm]的范围(参照图4)。由此，具有二维刀槽花纹部51和第一横槽332之间的距离G1被适当化的优点。也就是说，通过是0.1[mm]≤G1，能在二维刀槽花纹部51和第一横槽332之间确保微小的间隙，所以，轮胎硫化成形时的排气良好，能降低块状花纹331的硫化成形不良。另外，通过是G1≤1.0[mm]，二维刀槽花纹部51延伸直到第一横槽332的终止部，能适当地确保二维刀槽花纹部51带来的块状花纹刚性的均匀化作用。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽332相对于二维刀槽花纹部51的倾斜角α处于80[deg]≤α≤100[deg]的范围。在该结构中，第一横槽332和二维刀槽花纹部51配置成大致直角，所以，具有能确保块状花纹331的刚性、抑制块状花纹331的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，块状花纹331具有在轮胎宽度方向延伸的第二横槽333，该第二横槽333在一端部在块状花纹331的接地面内终止而在另一端部向轮胎接地端T开口(参照图4)。另外，三维刀槽花纹部52延伸直到第二横槽333的终止部。在该结构中，三维刀槽花纹部52延伸直到第二横槽333的终止部，从而具有提高三维刀槽花纹部52带来的边缘成分的增加作用、提高轮胎的雪地性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，三维刀槽花纹部52和第二横槽333的终止部之间的距离G2(省略图中标号)处于0.1[mm]≤G2≤1.0[mm]的范围(参照图4)。由此，具有三维刀槽花纹部52和第二横槽333之间的距离G2被适当化的优点。也就是说，通过是0.1[mm]≤G2，能在三维刀槽花纹部52和第二横槽333之间确保微小的间隙，所以，轮胎硫化成形时的排气良好，能降低块状花纹331的硫化成形不良。另外，通过是G2≤1.0[mm]，二维刀槽花纹部51延伸直到第二横槽333的终止部，从而提高三维刀槽花纹部52带来的边缘成分的增加作用。

另外，在该充气轮胎1中，第二横槽333相对于三维刀槽花纹部52的倾斜角β处于0[deg]≤β≤10[deg]的范围(参照图4)。在该结构中，三维刀槽花纹部52位于第二横槽333的大致延长线上，从而具有三维刀槽花纹部52的配置被适当化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，块状花纹331具有从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向内侧延伸并向块状花纹331的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口的第一横槽332、以及从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向外侧延伸并向轮胎接地端T开口的第二横槽333(参照图4)。另外，第一横槽332的槽深H1和第二横槽333的槽深H2具有1.1≤H1/H2≤2.5的关系(省略图示)。由此，具有配置于二维刀槽花纹部51的左右的横槽332、333的槽深比H1/H2被适当化、块状花纹331的刚性被适当化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，块状花纹331具有从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向内侧延伸并向块状花纹331的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口的第一横槽332、以及从二维刀槽花纹部51向轮胎宽度方向外侧延伸并向轮胎接地端T开口的第二横槽333(参照图4)。另外，第一横槽332的槽宽W1和第二横槽333的槽宽W2具有1.1≤W1/W2≤2.0的关系。由此，具有配置于二维刀槽花纹部51的左右的横槽332、333的槽宽比W1/W2被适当化、块状花纹331的刚性被适当化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，具有从二维刀槽花纹部51直到轮胎接地端T向轮胎宽度方向外侧延伸的辅助刀槽花纹6(参照图4)。由此，具有降低从二维刀槽花纹部51直到轮胎接地端T的区域中的块状花纹331的刚性、抑制块状花纹331的偏磨损的优点。

实施例

图14是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了与(1)雪地性能和(2)耐磨损性能有关的评价。另外，轮胎尺寸265/65R17 112H的试验轮胎被组装于轮辋尺寸17×8J的轮辋，给该试验轮胎施加230[kPa]的空气压和JATMA规定的最大负荷。另外，试验轮胎安装于作为试验车辆的RV(Recreational Vehicle，休闲车辆)车辆，该RV车辆是排气量3500[cc]的四轮驱动车。

(1)在关于雪地性能的评价中，试验车辆在雪路试验场的雪地路面行驶，测定从行驶速度40[km/h]起的制动距离。然后，基于该测定结果来进行将以往例作为基准(100)的指数评价。数值越大，则该评价越好。

(2)在关于耐磨损性能的评价中，试验车辆在铺面道路上行驶5万[km]，然后观察在陆部产生的偏磨损，并算出推定磨损寿命来进行评价。该评价是通过将以往例作为基准(100)的指数评价来进行的，该数值越大越好。

关于实施例1的试验轮胎，在图1～图3的结构中，胎肩陆部33的块状花纹331具有主刀槽花纹5和第一横槽332却不具有第二横槽333和辅助刀槽花纹6。另外，主刀槽花纹5具有将二维刀槽花纹部51和三维刀槽花纹部52连接成L字状的结构(参照图5)。另外，主刀槽花纹5的尺寸L2、D2为L2＝18.0[mm]和D2＝7.0[mm]。另外，最外周向主槽22的槽深H0和槽宽W0为H0＝10.4[mm]和W0＝8.6[mm]。另外，实施例2～实施例10的试验轮胎是实施例1的变型例。

关于以往例1的试验轮胎，在实施例1的结构中，不具有主刀槽花纹5而仅具有第一横槽332。关于以往例2的试验轮胎，在实施例1的结构中，配置在轮胎宽度方向延伸的直线形状的二维刀槽花纹来代替主刀槽花纹5。

如试验结果所示，可知：在实施例1～10的试验轮胎中，兼顾轮胎的雪地性能和耐磨损性能。

标号说明

1：充气轮胎、21、22：周向主槽、31～33：陆部、331：块状花纹、332：第一横槽、333：第二横槽、41～43：横向槽、5：主刀槽花纹、51：二维刀槽花纹部、521：抬底部、52：三维刀槽花纹部、6：辅助刀槽花纹、11：胎圈芯、12：胎圈填胶、13：胎体层、14：带束层、141、142：交叉带束、143：带束覆盖件、15：胎面橡胶、16：胎侧橡胶、17：轮辋缓冲橡胶

Claims (15)

1.一种充气轮胎，具有在轮胎接地端排列配置的多个块状花纹，其特征在于，

所述块状花纹具有将在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部相互连接或邻近配置而成的L字形状的刀槽花纹，

所述块状花纹具有第一横槽，该第一横槽在轮胎宽度方向延伸，在一端部向所述块状花纹的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口而在另一端部在块状花纹的内部终止；

所述二维刀槽花纹部延伸直到所述第一横槽的终止部。

2.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述二维刀槽花纹部和所述三维刀槽花纹部具有在所述块状花纹的内部终止的封闭结构。

3.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述二维刀槽花纹部的刀槽花纹长度L1和所述三维刀槽花纹部的刀槽花纹长度L2具有0.2≤L1/L2≤0.8的关系。

4.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述二维刀槽花纹部的刀槽花纹深度D1和所述三维刀槽花纹部的刀槽花纹深度D2具有0.1≤D1/D2≤0.6的关系。

5.如权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

所述三维刀槽花纹部在与所述二维刀槽花纹部连接的连接部具有抬底部。

6.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述二维刀槽花纹部和所述第一横槽的终止部之间的距离G1处于0.1mm≤G1≤1.0mm的范围。

7.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述第一横槽相对于所述二维刀槽花纹部的倾斜角α处于80deg≤α≤100deg的范围。

8.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述块状花纹具有第二横槽，该第二横槽在轮胎宽度方向延伸，在一端部在所述块状花纹的接地面内终止而在另一端部向轮胎接地端开口；

所述三维刀槽花纹部延伸直到所述第二横槽的终止部。

9.如权利要求8所述的充气轮胎，其特征在于，

所述三维刀槽花纹部和所述第二横槽的终止部之间的距离G2处于0.1mm≤G2≤1.0mm的范围。

10.如权利要求8所述的充气轮胎，其特征在于，

所述第二横槽相对于所述三维刀槽花纹部的倾斜角β处于0deg≤β≤10deg的范围。

11.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述块状花纹具有从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向内侧延伸并向所述块状花纹的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口的第一横槽、以及从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向外侧延伸并向轮胎接地端开口的第二横槽；并且，

所述第一横槽的槽深H1和所述第二横槽的槽深H2具有1.1≤H1/H2≤2.5的关系。

12.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述块状花纹具有从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向内侧延伸并向所述块状花纹的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口的第一横槽、以及从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向外侧延伸并向轮胎接地端开口的第二横槽；并且，

所述第一横槽的槽宽W1和所述第二横槽的槽宽W2具有1.1≤W1/W2≤2.0的关系。

13.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

具有从所述二维刀槽花纹部直到轮胎接地端向轮胎宽度方向外侧延伸的辅助刀槽花纹。

14.一种充气轮胎，具有在轮胎接地端排列配置的多个块状花纹，其特征在于，

所述块状花纹具有将在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部相互连接或邻近配置而成的L字形状的刀槽花纹，

所述块状花纹具有横槽，该横槽在轮胎宽度方向延伸，在一端部在所述块状花纹的接地面内终止而在另一端部向轮胎接地端开口；

所述三维刀槽花纹部延伸直到所述横槽的终止部。

15.一种充气轮胎，具有在轮胎接地端排列配置的多个块状花纹，其特征在于，

所述块状花纹具有将在轮胎周向延伸的二维刀槽花纹部和在轮胎宽度方向延伸的三维刀槽花纹部相互连接或邻近配置而成的L字形状的刀槽花纹，

所述块状花纹具有从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向内侧延伸并向所述块状花纹的轮胎宽度方向内侧的边缘部开口的第一横槽、以及从所述二维刀槽花纹部向轮胎宽度方向外侧延伸并向轮胎接地端开口的第二横槽；并且，

所述第一横槽的槽宽W1和所述第二横槽的槽宽W2具有1.1≤W1/W2≤2.0的关系。