CN104822925B - 燃料喷射装置及其控制方法 - Google Patents

Abstract

一种燃料喷射装置包括：第一取得单元，其取得与喷射器的打开行为有关的第一指标；第二取得单元，其取得与所述喷射器的最大喷射率有关的第二指标和与喷射持续期有关的第三指标中的至少一个；以及计算单元，当与所述第一指标有关的第一条件成立、且与所述第二指标有关的第二条件和与所述第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，所述计算单元判定在所述喷射器中已经发生喷孔腐蚀。

Description

燃料喷射装置及其控制方法

技术领域

本发明涉及一种燃料喷射装置及其控制方法。

背景技术

在最近几年，已经提出了解决燃料喷射阀(喷射器)的开/闭操作中老化的各种措施。例如，在公布号为2001-280189的日本专利申请(JP 2001-280189 A)中提出的燃料喷射阀中，为了解决由使用气体燃料或腐蚀性燃料的燃料喷射阀的老化所引起的喷射量特性的变化，检测燃料喷射阀的开/闭延迟变化，且由此修正燃料喷射脉冲宽度。在这个燃料喷射阀中，通过修正燃料喷射脉冲宽度来维持初始设定的喷射量。

顺便提及，燃料喷射阀老化的一个原因是余留在气缸内的气体的酸性成分的冷凝。当酸性成分冷凝且附着于喷射器的末端部时，设置在喷射器的末端部中的喷孔部可能腐蚀。当喷孔部腐蚀时，从喷孔部喷射的燃料的雾化会受到影响，结果是会产生烟。

然而，在JP 2001-280189 A中公开的燃料喷射阀中，没有考虑到由冷凝水引起的喷孔腐蚀的影响。更具体地，由于冷凝水，喷孔从在燃烧室附近的喷孔出口开始腐蚀，而因此，基本上看不到燃料喷射量的变化。因此，难以简单地通过检测开/闭延迟来准确地诊断喷孔腐蚀。

发明内容

因此，本发明的目的是提供一种燃料喷射装置及其控制方法，通过该燃料喷射装置及其控制方法，能够适当地判定在喷射器中由冷凝水引起的喷孔腐蚀的存在。

依照本发明的第一方案的燃料喷射装置包含：第一取得单元，其取得与喷射器的打开行为有关的第一指标；第二取得单元，其取得与所述喷射器的最大喷射率有关的第二指标和与燃料喷射持续期有关的第三指标中的至少一个；以及计算单元，当与所述第一指标有关的第一条件成立、且与所述第二指标有关的第二条件和与所述第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，所述计算单元判定在所述喷射器中已经发生喷孔腐蚀。

当由于冷凝水的附着而导致在喷射器中发生喷孔腐蚀时，喷孔的出口侧的直径增加。在此情况下，喷射器的打开行为与还没发生喷孔腐蚀的情况没有很大不同。另一方面，与喷孔腐蚀还没发生的情况相比较，在喷射器的最大喷射率和喷射持续期中的至少一个中看到变化，且因此使用与这些指标有关的条件的组合，来判定由冷凝水附着引起的喷孔腐蚀的存在。

这里，与所述喷射器的所述打开行为有关的所述第一指标可为：紧接在所述喷射器打开之后的燃料压力的降低量和降低速度中的至少一个。与所述喷射器的所述打开行为有关的所述第一指标也可为：紧接在所述喷射器打开之后的针阀速度和针阀升程中的至少一个。

在上述的第一方案中，所述计算单元可基于所述第二指标和所述第三指标中的至少一个来计算用于评估所述喷射器的喷孔腐蚀量的参数，且所述计算单元基于所述参数来修正所述喷射器的所述燃料压力。进一步地，所述计算单元可以基于烟增大量来确定要施加于所述燃料压力的修正量。当由冷凝水附着引起的喷孔腐蚀发生时，每次喷射的燃料喷射量基本上没有发生变化，而因此在烟特性劣化的同时空燃比保持不变。因此，燃料压力(喷射压力)变化，以便能够补偿烟特性的劣化。结果，能够避免由烟特性的劣化引起的不利影响，如过滤器堵塞。

依照本发明的第二方案的燃料喷射装置的控制方法包含：取得与喷射器的打开行为有关的第一指标；取得与所述喷射器的最大喷射率有关的第二指标和与燃料喷射持续期有关的第三指标中的至少一个；以及当与所述第一指标有关的第一条件成立、且与所述第二指标有关的第二条件和与所述第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，判定在所述喷射器中已经发生喷孔腐蚀。

通过依照本发明的第一方案的燃料喷射装置以及依照本发明第二方案的用于燃料喷射装置的控制方法，能够适当地判定在喷射器中由冷凝水引起的喷孔腐蚀的存在。

附图说明

参考附图，将在下文描述本发明的典型实施例的特征、优势、以及技术和产业意义，其中同样的附图标记表示同样的元件，且其中：

图1是示出包括依照第一实施例的燃料喷射装置的发动机的构造的示意性说明图；

图2是示出喷射器的构造的示意性说明图；

图3A是示出在还没发生喷孔腐蚀时的喷孔形状的示意性说明图，而图3B是示出在已经发生喷孔腐蚀时的喷孔形状的示意性说明图；

图4是示出燃料喷射装置的控制的实例的流程图；

图5是示出燃料喷射装置的控制的另一实例的流程图；

图6是示出燃料喷射装置的控制的又一实例的流程图；

图7是示出第一指标、第二指标和第三指标的说明图；

图8是示出燃料入口压力波形的测量结果的实例的说明图；

图9是示出针阀升程依照沉积物堆积的有无而不同的说明图；

图10是图示出喷孔流量的影响的说明图；

图11A和图11B是示出在检测到喷孔腐蚀时实施的动作的实例的流程图；

图12是示出喷孔腐蚀量与最大喷射率之间的关系的实例的曲线图；

图13是示出喷孔腐蚀量、喷射压力、以及烟产生量之间的关系的实例的曲线图；

图14是示出依照第二实施例的燃料喷射装置的一部分的框图；

图15是示出针阀速度和针阀升程的变化的实例的说明图；以及

图16是示出最大喷射率的变化的说明图。

具体实施方式

参考附图，将在下文描述本发明的实施例。然而，注意的是，可使图中示出的相应部件的尺寸、比率等与实际的尺寸、比率等不完全地相配。进一步地，在一些图中，可能省略了细节部分。

(第一实施例)图1是示出包括依照本实施例的燃料喷射装置1的发动机100的构造的示意性说明图。图2是示出喷射器107的构造的示意性说明图。

15发动机100是执行缸内喷射的发动机，或更具体地为柴油发动机。发动机100具有四个气缸。发动机100包含发动机主体101，并且第一气缸至第四气缸设置在发动机主体101中。燃料喷射装置1并入发动机100。燃料喷射装置1包含分别对应第一气缸至第四气缸的第一喷射器107-1至第四喷射器107-4。更具体地，第一喷射器107-1附接至第一气缸，且第二喷射器107-2附接至第二气缸。第三喷射器107-3附接至第三气缸，且第四喷射器107-4附接至第四气缸。第一喷射器107-1至第四喷射器107-4分别连接至共轨120，而高压燃料从该共轨120被供给到第一喷射器107-1至第四喷射器107-4。

发动机100包含附接至发动机主体101的进气歧管102和排气歧管103。进气管104与进气歧管102连接。排气管105和废气再循环(EGR)通路108的一端都连接至排气歧管103。EGR通路108的另一端连接至进气管104。EGR冷却器109设置在EGR通路108中。进一步地，EGR阀110设置在EGR通路108中，以控制排气的流动。空气流量计106连接至进气管104。空气流量计106电连接至电子控制单元(ECU)111。喷射器107-i(其中i是气缸序号)，或更具体地，第一喷射器107-1至第四气缸107-4，电连接至ECU 111。ECU 111向第一喷射器107-1至第四喷射器107-4单独地发出发动机停止燃料喷射命令。

测量发动机转速的NE传感器112、测量冷却水的水温的水温传感器113、以及测量燃料温度的燃料温度传感器114电连接至ECU 111。ECU 111执行关于发动机的各种控制。

参考图2，喷嘴主体107a设置在喷射器107的末端部。喷孔107a1设置在喷嘴主体107a中。图3A和图3B示意地示出喷孔107a1的形状。更具体地，图3A是示出在还没发生喷孔腐蚀时的喷孔107a1形状的示意性说明图，且图3B是示出在已经发生喷孔腐蚀时的喷孔107a1形状的示意性说明图。针阀被容置在喷射器107的内部，以便自由滑动。如图3B所示，当冷凝水附着于在喷射器107的末端部的喷嘴主体107a时，喷孔107a1的出口侧的直径增加。另一方面，对入口侧的腐蚀影响小，而由此入口侧的直径不太可能改变。换句话说，由冷凝水的附着所引起的喷孔腐蚀的特征是出口侧的直径的增加，其中所述出口侧向燃烧室的内部暴露。注意的是，可对喷孔107a1实行电镀工艺。在此情况下，喷孔腐蚀包含施加到喷孔107a1的电镀的剥落。

参考图2，高压燃料部107b设置在喷射器107的基端侧，以将燃料供给到喷射器107的内部。高压燃料部107b连接至共轨120，且测量喷射器107的燃料入口压力Pcr的压力计115设置在高压燃料部107b和共轨120之间的连通路径上。压力计115测量喷射的燃料的压力(燃料压力)，其中所述喷射的燃料从共轨120被供给到喷射器107。燃料入口压力Pcr根据喷射器107的燃料喷射操作而变化。压力计115电连接至ECU 111。ECU 111和压力计115被包含在第一取得单元和第二取得单元中，其中，所述第一取得单元取得与喷射器107的打开行为有关的第一指标，第二取得单元取得与喷射器107的最大喷射量有关的第二指标和与喷射器107的喷射持续期有关的第三指标。ECU 111还用作计算单元。第一指标、第二指标和第三指标将在下文详细地描述。

现在，参考图4至图8将描述燃料喷射装置1的控制的实例。图4是示出燃料喷射装置1的控制的实例的流程图。图7是示出第一指标、第二指标和第三指标的说明图。图8是示出燃料入口压力波形的测量结果的实例的说明图。图9是示出针阀升程依照沉积物的堆积的有无而不同的说明图。图10是图示出喷孔流量的影响的说明图。

在描述具体控制之前，将参考图7来描述第一指标至第三指标。第一指标由图7中的(1)打开行为α表示。第二指标由图7中的(2)最大喷射率dQmax表示。第三指标由图7中的(3)喷射持续期tinj表示。全部的这些指标可从燃料入口压力Pcr的变化得知。在与指标有关的条件当中，与第一指标有关的第一条件必须成立，以判定喷射器中已经发生喷孔腐蚀。进一步地，当除了第一条件之外，与第二指标有关的第二条件和与第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，判定喷射器中已经发生喷孔腐蚀。当然，当全部的条件都成立时，也可判定出喷孔腐蚀已经发生。

这里，第一指标可设定为：紧接在喷射器107打开之后的燃料压力的降低量和降低速度中的至少一个。更具体地，第一指标可设定为：紧接在喷射器107打开之后的燃料入口压力Pcr的降低量和降低速度。因此，当第一指标的变化量等于或小于预定值时，与第一指标有关的条件可设定为成立。通过设置在喷嘴主体107a1中的吸入室(suction chamber)内的压力与设置在喷射器107的基端侧的控制室内的压力之间的平衡，升起喷射器107的针阀。因此，当在吸入室内的压力与控制室内的压力之间的关系没有发生变化时，在打开行为α中不会看到变化。这里，集中在当喷射器107打开时所发生的行为上，喷射初期的流量系数通过使喷孔的内表面变得粗糙而减小，因此吸入室内的压力不会降低。因此，即使当喷孔腐蚀发生时，喷射器紧接在打开之后的行为变化也非常小。换句话说，第一指标的变化量保持在预定值或低于预定值。第一指标的变化量保持在预定值或低于预定值的条件是在由冷凝水的附着所引起的喷孔腐蚀发生时所观察到的特征现象，而因此该条件是用于判定喷孔腐蚀的存在的必要条件。注意的是，如上所述，当紧接在打开之后的燃料入口压力Pcr的降低量或降低速度作为第一指标被采用时，用作“紧接在打开之后”的期间可按期望地被设定。换句话说，考虑到喷射器107的规格、特性以及个体差异，可适当地设定期间“紧接在打开之后”。例如，在图7和图8中，从打开(开始时间)延续到燃料入口压力Pcr降低最大量的时间(结束时间)的期间可设定为紧接在打开之后的期间。

现在，将参考图9和图10描述喷孔直径在喷孔的整个区域范围内变化(例如，减小)的情况与喷孔直径仅仅在出口侧变化的情况之间的区别。沉积物通常堆积在喷孔的整个区域范围，因此，当沉积物堆积时，喷孔的直径在整个长度方向区域范围内变化。换句话说，喷孔以与由冷凝水附着引起喷孔腐蚀的仅喷孔出口侧的直径发生变化的情况不同的方式腐蚀。当沉积物堆积时，喷射燃料变得更加困难，而因此，与没有堆积沉积物的情况相比较，吸入室内的压力从喷射初期增加。结果，如图7所示，针阀升程速度增加，且由于吸入室内的压力保持得高，因此针阀升程也增加，导致打开时间(喷射持续期)增长。

当使用具有不同的喷孔直径的喷射器来评估喷孔流量的实际影响，以根据沉积物堆积的有无比较打开行为时，取得图10所示的结果。从图10明显的是，当喷孔流量增加时，喷射器的喷射量也增加。因此，当直径在喷孔的整个区域范围内变化(例如减小)时，检测出初始喷射率的不同。另一方面，当喷孔的在出口侧的直径由于喷孔腐蚀而变化(例如减小)时，打开行为没有出现差别。因此，在依照本实施例的燃料喷射装置1中，与第一指标的变化量是否保持在预定值或低于预定值有关的第一条件是用于判定已经发生喷孔腐蚀的必要条件。

第二指标与最大喷射率dQmax的变化有关。喷射率dQ使用以下等式(1)计算。

dQ＝Cd×A×√(2×ΔP/ρ) 等式(1)

这里，Cd为流量系数，A为喷孔出口表面积，ΔP为吸入室内部的压力与喷孔外部的压力之间的压力差，而ρ为燃料密度。

因此，当喷孔出口表面积增加时，喷射率dQ也增加。喷射率dQ的变化是在喷孔腐蚀发生时所观察到的现象，因此可被设定为用于判定喷孔腐蚀的存在的指标。注意的是，喷射率dQ的增加也可解读为燃料入口压力Pcr的减小。进一步地，在期望的正时所取得的瞬时的喷射率dQ可作为最大喷射率dQmax被采用。例如，如图7所示，可采用在燃料入口压力Pcr变得基本上恒定时的喷射率dQ。

第三指标与喷射持续期tinj的变化有关。即使当喷孔腐蚀发生时，每次喷射的燃料喷射量也不会变化。因此，当最大喷射率dQmax增加时，喷射持续期tinj缩短。因此，喷射持续期tinj也可被用作用于判定喷孔腐蚀的存在的指标。喷孔腐蚀发生时喷射持续期tinj缩短的现象也可通过针阀的打开速度的增加来解释，这在吸入室内的压力由于最大喷射率dQmax的增加而提早减小时发生。

当与第二指标有关的第二条件和与第三指标有关的第三条件中的任何一个与第一条件一起满足时，可判定出已经发生喷孔腐蚀。

使用图4示出的流程图，将在下文描述基于上述三个条件的判定的控制的实例。注意的是，在本实施例中，如上述，基于燃料入口压力Pcr的变化来判定条件，其中所述燃料入口压力Pcr由压力计115测量。

首先，在步骤S1中，作出关于是否满足喷孔腐蚀判定喷射条件的判定。为了判定是否已经发生喷孔腐蚀，每一指标与对应的基准值进行比较。这里，例如，在出厂运送时设定的指标可作为基准值被采用。换句话说，指标分别与在没有发生喷孔腐蚀时所取得的所谓的正常状态的值比较。喷孔腐蚀判定喷射条件与基准值取得条件一致。该条件可按期望地设定，但是，例如，通过设定如中/高喷射压力正时的喷射量相对较大的区域，更可能出现不同，从而增加喷孔腐蚀判定的精确度。

当步骤S1的判定为否定时，处理返回。当步骤S1的判定为肯定时，处理进行到步骤S2。在步骤S2中，取得燃料入口压力Pcr的波形。接下来，在步骤S3中，检测喷孔腐蚀判定指标(第一指标至第三指标)。换句话说，取得图6所示的燃料入口压力波形。

在继步骤S3之后的步骤S4中，作出关于用作第一指标的打开行为条件(或换句话说，与第一指标有关的第一条件)是否满足的判定。更具体地，在喷孔打开的打开时期中的燃料入口压力Pcr与基准的燃料入口压力Pcr相比较，从而作出关于燃料入口压力Pcr的变化量是否等于或小于预定值的判定。当步骤S4的判定为否定时，处理进行到步骤S7，在其中，判定出喷孔腐蚀还没发生。然后处理返回。另一方面，当步骤S4的判定为肯定时，处理进行到步骤S5。在步骤S5中，作出关于与用作第二指标的最大喷射率dQmax有关的条件(或换句话说，与第二指标有关的第二条件)是否满足的判定。更具体地，最大喷射率dQmax与基准dQmax相比较，以判定最大喷射率dQmax是否已经增加。注意的是，当dQmax增加时，燃料入口压力Pcr降至基准燃料入口压力Pcr之下。当步骤S5的判定为肯定时，处理进行到步骤S8，在其中，判定出已经发生喷孔腐蚀。然后处理返回。换句话说，当第一条件和第二条件都满足时，判定喷孔腐蚀已经发生。

另一方面，当步骤S5的判定为否定时，处理进行到步骤S6。在步骤S6中，作出关于与用作第三指标的燃料喷射持续期tinj有关的条件(或者换句话说，与第三指标有关的第三条件)是否满足的判定。更具体地，燃料喷射持续期tinj与基准喷射持续期tinj相比较，以判定燃料喷射持续期tinj是否已经变得更短。当步骤S6的判定为肯定时，处理进行到步骤S8，在其中，判定出喷孔腐蚀已经发生。然后处理返回。换句话说，当第一条件和第三条件都满足时，判定喷孔腐蚀已经发生。另一方面，当步骤S6的判定为否定时，或换句话说，当既不满足第二条件又不满足第三条件时，处理进行到步骤S7，在其中，判定出喷孔腐蚀还没发生。然后处理返回。

注意的是，步骤S5和步骤S6的处理所执行的顺序可颠倒。此外，只要第一条件至第三条件可最终地被判定，就不存在对步骤S4至步骤S6的处理所执行的顺序的任何限制。而且，处理可在第二条件或第三条件与第一条件一起满足时返回，或当满足全部条件时，可判定出喷孔腐蚀已经发生。

进一步地，如图5所示，图4中的步骤S6的处理可省略。更具体地，当步骤S5的判定为否定时，处理进行到步骤S7，在其中，判定出喷孔腐蚀还没发生，然后处理返回。同时，当步骤S5的判定为肯定时，处理进行到步骤S8，在其中，判定出喷孔腐蚀已经发生，然后处理返回。换句话说，当除了用作第一指标的打开行为之外，与用作第二指标的最大喷射率dQmax有关的条件满足时，判定喷孔腐蚀已经发生。而且，依照图6所示的修改例，图4中的步骤S5的处理可省略。更具体地，当步骤S6的判定为否定时，处理进行到步骤S7，在其中，判定出喷孔腐蚀还没发生，然后处理返回。同时，当步骤S6的判定为肯定时，处理进行到步骤S8，在其中，判定出喷孔腐蚀已经发生，然后处理返回。换句话说，当除了用作第一指标的打开行为条件之外，与用作第三指标的喷射持续期有关的条件满足时，判定喷孔腐蚀已经发生。

如上所述，通过依照本实施例的燃料喷射装置1，由喷射器中的冷凝水引起的喷孔腐蚀的存在能够适当地被判定出。

接下来，将参考图11至图13，描述当确认喷孔腐蚀时所采取的对策。考虑到当喷孔腐蚀发生时烟特性劣化的事实，所述对策的目的是实行动作来补偿烟特性的劣化。在本实施例中，修正喷射压力(燃料压力)。

参考图11A和图11B，在步骤S21中，作出关于喷孔腐蚀是否已经发生的判定。更具体地，作出关于在图4、图5和图6所示的流程图的步骤S8中是否已经执行了喷孔腐蚀判定的判定。重复步骤S21的处理，直到判定变成肯定为止。当步骤S21的判定为肯定时，处理进行到步骤S22。在步骤S22中，再次取得燃料入口压力Pcr的波形。在步骤S2中取得的波形可被用作这个波形。在继步骤S22之后的步骤S23中，从所取得的波形上检测喷孔腐蚀量判定指标。更具体地，用作第二指标的最大喷射率dQmax以及用作第三指标的燃料喷射持续期tinj被检测出。在本实施例中，基于第二指标和第三指标来计算用作评估喷孔腐蚀量的参数的喷孔腐蚀量Δd。在本实施例中，计算喷孔腐蚀量Δd本身，但是与喷孔腐蚀量Δd相关的值可用作评估喷孔腐蚀量的参数。注意的是，第二指标和第三指标中的任何一个可被用作喷孔腐蚀量判定指标，且可基于所使用的指标来计算用于评估喷孔腐蚀量的参数。

在继步骤S23之后的步骤S24中，基于最大喷射率dQmax来计算喷孔腐蚀量Δd_dQ。可通过f(dQmaxi，dQmax0)来计算喷孔腐蚀量Δd_dQ。更具体地，可通过dQmaxi与dQmax0之差来确定喷孔腐蚀量Δd_dQ。这里，尾标i表示在步骤S22中取得的测量值，以及尾标0表示用作比较对象的基准值。这同样应用到以下描述中所用的尾标。

在继步骤S24之后的步骤S25中，基于喷射持续期tinj来计算喷孔腐蚀量Δd_ti。可通过f(tinji，tinj0)来计算喷孔腐蚀量Δd_ti。更具体地，可通过tinji与tinj0之差来确定喷孔腐蚀量Δd_ti。

注意的是，不存在对执行步骤S24和步骤S25的顺序的任何限制。换句话说，执行这两个步骤的顺序可颠倒，或这两个步骤可同时并行执行。

在继步骤S25之后的步骤S26中，作出关于Δd_dQ更大还是Δd_ti更大的判定。当判定为肯定时，或换句话说，当判定Δd_dQ更大时，处理进行到步骤S27，其中Δd_dQ作为喷孔腐蚀量Δd被采用。另一方面，当判定为否定时，或换句话说，当判定Δd_ti更大时，处理进行到步骤S28，其中，Δd_ti作为喷孔腐蚀量Δd被采用。通过以这种方式将更大的数值用作Δd，可更安全地作出判定。在本实施例中，这两个值相比较且采用更大值，但是代替地，这两个值的平均值可作为喷孔腐蚀量Δd被采用。

在继步骤S27或步骤S28之后的步骤S29中，基于喷孔腐蚀量Δd来计算燃料压力修正值ΔPcr。ΔPcr通过f(Δd，ΔPcr)来计算。这里，参考图13，明显的是，当腐蚀时间增加，导致喷孔腐蚀量增加时，最大喷射率dQmax同样趋向增加。典型地，最大喷射率dQmax的增加导致烟产生量增加。参考图13，明显的是，当燃料压力保持恒定时，烟产生量随喷孔腐蚀进行而增加，或换句话说随喷孔腐蚀量增加而增加。在朝向燃料入口压力Pcr低的区域，或换句话说，在朝向喷射压力(燃料压力)低的区域，这个趋向显得更加突出。例如，如果用户希望将同等的烟产生量设定成当喷射器107仍然为新的从而喷孔腐蚀还没发生时以喷射压力a1喷射燃料时所产生的烟量，那么在图13中表明喷孔腐蚀量为小的情况下，燃料必须以喷射压力a2喷射。相似地，图13中，在喷孔腐蚀量表明为大的情况下，燃料必须以喷射压力a3喷射。因此，在步骤S29中，燃料压力(喷射压力)变化，以便烟特性的劣化可被补偿。参考图11A和图11B，可根据烟增大量来确定燃料压力的修正量。当喷孔腐蚀发生时，不会看到燃料喷射量的变化，因此空燃比也不会变化。因此，修正燃料压力，以便能够补偿烟增大量。

在继步骤S29之后的步骤S30中，作出关于喷孔腐蚀量是否等于或超出喷孔腐蚀量Δd的阈值Δdmax的判定。这里，阈值Δdmax设定在如下值：即使通过增加燃料压力，也不可能避免燃料喷射装置1中不能容易地处理的问题，如过滤器堵塞。当步骤S30的判定为肯定时，处理进行到步骤S31，点亮MIL。结果，用户被提示实行如将车辆开到修理店的行动。另一方面，当步骤S30的判定为否定时，基于步骤S29中计算出的修正量来实施喷射压力修正。结果，由烟特性的劣化所引起的烟产生量的增加能够被抵消。继步骤S31和步骤S32之后，处理返回。

注意的是，除了步骤S32的操作之外，可实行喷孔腐蚀对策。例如，可执行发动机停止后燃料喷射，以对抗喷孔腐蚀。当对喷射器107已经实行电镀工艺且电镀已经剥离时，如实行发动机停止后燃料喷射的动作是有效的。换句话说，能够延迟在电镀剥离时发生的腐蚀的进行。关于电镀是否已经剥离的判定可类似于喷孔腐蚀量的估算而作出。进一步地，与图11A和图11B的流程图所示的阈值Δdmax等同的值或不同的值可用作用于判定是否实行喷孔腐蚀对策的阈值。此外，不管喷射压力修正是否实施，可独立地实行喷孔腐蚀对策。

(第二实施例)接下来，参考图14至图16，将描述第二实施例。在第一实施例中，取得燃料入口压力Pcr的波形，以取得第一指标至第三指标。另一方面，在第二实施例中，如图14所示，通过使用针阀升程传感器120来分析针阀行为而取得各种指标，其中所述针阀升程传感器120电连接至ECU 111。更具体地，紧接在喷射器107的打开之后的针阀速度和针阀升程作为与喷射器107的打开行为有关的第一指标被采用。

图15示出针阀速度和针阀升程的老化。可以看到的是，取决于喷孔腐蚀是否已经发生，在紧接在打开之后的期间内的针阀升程和针阀速度不同，其中紧接在打开之后的期间按类似于第一实施例的方式设定。换句话说，可以看到的是，与第一指标有关的第一条件满足。进一步地，集中于紧接在闭合之前的针阀速度，喷孔腐蚀已经发生时的针阀速度比喷孔腐蚀还没发生时的针阀速度高，而因此燃料喷射持续期tinj缩短。换句话说，可以看到的是，与第三指标有关的第三条件满足。如图16所示，可通过图15所示的针阀升程和针阀速度的变化来计算最大喷射率的变化，且从图16中明显的是，最大喷射率dQmax已经增加。换句话说，可以看到的是，也满足与第二指标有关的第二条件。

因此，基于设置在喷射器107中的针阀的行为，也可取得各种指标，借此，可基于取得的指标来判定喷孔腐蚀的存在。

上述的实施例只是本发明的实施的实例，而本发明不限制于此。从上文的描述中明显地是，可在本发明的范围内对实施例作出各种修改，且此外，各种其他的实施例被包含在本发明的范围内。

Claims (13)

1.一种燃料喷射装置，其特征在于，包括：

第一取得单元，其取得与喷射器(107)的打开行为有关的第一指标；

第二取得单元，其取得与所述喷射器的最大喷射率(dQmax)有关的第二指标和与燃料喷射持续期(tinj)有关的第三指标中的至少一个；以及

计算单元，当与所述第一指标有关的第一条件成立、且与所述第二指标有关的第二条件和与所述第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，所述计算单元判定在所述喷射器中已经发生喷孔腐蚀，

其中当所述第一指标的变化量等于或小于预定值时，所述第一条件成立，并且

当所述第二指标相对于基准值增大时，所述第二条件成立，并且

当所述第三指标相对于基准值缩短时，所述第三条件成立。

2.根据权利要求1所述的燃料喷射装置，其中与所述喷射器的所述打开行为有关的所述第一指标为：紧接在所述喷射器打开之后的燃料压力的降低量和降低速度中的至少一个。

3.根据权利要求1所述的燃料喷射装置，其中与所述喷射器的所述打开行为有关的所述第一指标为：紧接在所述喷射器打开之后的针阀速度和针阀升程中的至少一个。

4.根据权利要求1至3中的任一项所述的燃料喷射装置，其中所述计算单元基于所述第二指标和所述第三指标中的至少一个来计算用于评估所述喷射器的喷孔腐蚀量的参数，且所述计算单元基于所述参数来修正所述喷射器的燃料压力。

5.根据权利要求4所述的燃料喷射装置，其中所述计算单元基于烟增大量来确定要施加于所述燃料压力的修正量。

6.根据权利要求1至3中的任一项所述的燃料喷射装置，其中所述第二指标为所述喷射器的所述最大喷射率。

7.根据权利要求4所述的燃料喷射装置，其中所述第二指标为所述喷射器的所述最大喷射率。

8.根据权利要求5所述的燃料喷射装置，其中所述第二指标为所述喷射器的所述最大喷射率。

9.根据权利要求1至3中的任一项所述的燃料喷射装置，其中所述第三指标为所述喷射器的所述燃料喷射持续期。

10.根据权利要求4所述的燃料喷射装置，其中所述第三指标为所述喷射器的所述燃料喷射持续期。

11.根据权利要求5、7或8所述的燃料喷射装置，其中所述第三指标为所述喷射器的所述燃料喷射持续期。

12.根据权利要求6所述的燃料喷射装置，其中所述第三指标为所述喷射器的所述燃料喷射持续期。

13.一种用于燃料喷射装置的控制方法，其特征在于，包括：

取得与喷射器(107)的打开行为有关的第一指标；

取得与所述喷射器的最大喷射率(dQmax)有关的第二指标和与燃料喷射持续期(tinj)有关的第三指标中的至少一个；以及

当与所述第一指标有关的第一条件成立、且与所述第二指标有关的第二条件和与所述第三指标有关的第三条件中的至少一个成立时，判定在所述喷射器中已经发生喷孔腐蚀，

其中当所述第一指标的变化量等于或小于预定值时，所述第一条件成立，并且

当所述第二指标相对于基准值增大时，所述第二条件成立，并且

当所述第三指标相对于基准值缩短时，所述第三条件成立。