CN104661629B

CN104661629B - 吸收性物品

Info

Publication number: CN104661629B
Application number: CN201380050464.7A
Authority: CN
Inventors: 宇田匡志; 丸山贵史
Original assignee: Unicharm Corp
Current assignee: Unicharm Corp
Priority date: 2012-09-28
Filing date: 2013-08-19
Publication date: 2016-08-24
Anticipated expiration: 2033-08-19
Also published as: CN104661629A; US9492333B2; EP2901979A1; TW201438685A; WO2014050360A1; EP2901979A4; US20150238370A1; JP2014079561A; JP6184721B2

Abstract

本发明的目的在于，在吸收性物品中，将接合部的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差(干燥时弯曲刚度-湿润时弯曲刚度)维持于一定以下，为了解决上述问题，在具备表层(2)、底层(3)、设置于表层(2)与底层(3)之间的吸收体(4)、以及将表层(2)和吸收体(4)在厚度方向一体化的压缩部(5)的生理用卫生巾(1)中，吸收体(4)含有：纤维素系吸水性纤维；和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维，压缩部(5)的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差为2.5mN/12.5mm以下。

Description

吸收性物品

技术领域

本发明涉及吸收性物品。

背景技术

作为吸收性物品的吸收体，已知具有：包含绒毛状浆粕、高吸收性聚合物和热熔接性合成树脂纤维的吸收保持层，和配置于吸收保持层的表层侧的面、包含热熔接性合成树脂纤维的无纺布层的吸收体(专利文献1)。专利文献1中记载的吸收体中，为了防止吸收性物品的使用中的吸收体的走样，使得吸收保持层中含有的热熔接性合成树脂纤维之间交织或热熔接，并且使得吸收保持层中含有的热熔接性合成树脂纤维与无纺布层中含有的热熔接性合成树脂纤维热熔接。

另一方面，作为气流成网无纺布用的热粘接性复合纤维，已知以利用含有不饱和羧酸或不饱和羧酸酐的乙烯基单体进行了接枝聚合的改性聚烯烃作为鞘成分、以熔点高于改性聚烯烃的树脂作为芯成分的芯鞘型复合纤维(专利文献2、3)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第3916852号公报

专利文献2：日本专利第4221849号公报

专利文献3：日本特开2004-270041号公报

发明内容

发明要解决的问题

将专利文献1中记载的吸收体配置于表层与底层之间、形成将表层与吸收体接合的接合部(例如将表层和吸收体在厚度方向一体化的压缩部)时，干燥状态(吸收液体之前)中的接合部的弯曲刚度(干燥时弯曲刚度)充分。但是，湿润状态(吸收液体之后)中的接合部的弯曲刚度(湿润时弯曲刚度)与吸收体的强度一起显著降低，因此接合部的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差(干燥时弯曲刚度-湿润时弯曲刚度)增大。因此，产生表层对于佩带者的密合性的降低、吸收体的变形等，由于它们而有可能产生液体的泄漏、佩带者的不舒适感等。

另一方面，对于专利文献2、3中记载的芯鞘型复合纤维而言，虽然已知与纤维素系纤维的粘接性良好，但是未知作为吸收体的构成成分的利用可能性。

因此，本发明的目的在于，提供一种吸收性物品，其具备含有纤维素系吸水性纤维和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维的吸收体，可以将接合部的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差(干燥时弯曲刚度-湿润时弯曲刚度)维持于一定以下。

用于解决问题的方案

为了解决上述问题，本发明提供一种吸收性物品，其具备透液性层、非透液性层、设置于前述透液性层与前述非透液性层之间的吸收体、和将前述透液性层与前述吸收体接合的接合部，前述吸收体作为其构成纤维含有：纤维素系吸水性纤维；和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维，前述接合部的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差为2.5mN/12.5mm以下。

发明的效果

根据本发明，提供一种吸收性物品，其具备含有纤维素系吸水性纤维和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维的吸收体，可以将接合部的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差维持于一定以下。

附图说明

图1为本发明的一实施方式的生理用卫生巾的部分断裂俯视图。

图2为图1的A-A线截面图。

图3为表示本发明的一实施方式的生理用卫生巾的制造工序的图。

图4的(a)和(b)为表示实施例中使用的SJ带式加压机的图。

图5为表层含有三C2L油脂肪酸甘油酯的生理用卫生巾中的表层的肌肤接触面的电子显微镜照片。

图6为含有或不含有血液润滑性赋予剂的经血的显微镜照片。

图7为用于说明表面张力的测定方法的图。

具体实施方式

以下对本发明的吸收性物品进行说明。

方式1的吸收性物品具备透液性层、非透液性层、设置于前述透液性层与前述非透液性层之间的吸收体、和将前述透液性层与前述吸收体接合的接合部，前述吸收体作为其构成纤维含有：纤维素系吸水性纤维(以下有时简称为“吸水性纤维”)；和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维(以下有时简称为“热塑性树脂纤维”)，前述接合部的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差为2.5mN/12.5mm以下。

方式1的吸收性物品中，通过形成于吸收体的纤维之间的高度的网络，吸收体在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度，因此实现了2.5mN/12.5mm以下的接合部的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差(干燥时格利硬挺度-湿润时格利硬挺度)。因此，方式1的吸收性物品中，在吸收液体前后的整个期间，接合部的弯曲刚度维持于一定以下。因此，即使吸收液体而吸收体的强度降低、随之接合部的弯曲刚度降低，也可以有效地防止起因于接合部的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差的、表层对于佩带者的密合性的降低及吸收体的变形、以及起因于它们的液体的泄漏及佩带者的不舒适感。需要说明的是，吸收体含有含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维，是用于实现2.5mN/12.5mm以下的接合部的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差的必要条件。

方式1的吸收性物品的优选方式(方式2)中，前述吸收体中含有的前述热塑性树脂纤维与前述吸水性纤维的质量比为1/9～5/5。

方式2的吸收性物品中，1/9的下限是从吸收体的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)的观点考虑规定的，5/5的上限是从吸收体的液体吸收性的观点考虑规定的，若热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9～5/5，则吸收体兼具充分的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)和充分的液体吸收性。

方式2的吸收性物品的优选方式(方式3)中，前述接合部的干燥时格利硬挺度为4.82～6.09mN/12.5mm、前述接合部的湿润时格利硬挺度为2.32～3.98mN/12.5mm。

方式3的吸收性物品中，由于实现了4.82～6.09mN/12.5mm的接合部的干燥时格利硬挺度、以及2.32～3.98mN/12.5mm的接合部的湿润时格利硬挺度，因此接合部具有充分的干燥时弯曲刚度和湿润时弯曲刚度。需要说明的是，热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9～5/5，是用于实现4.82～6.09mN/12.5mm的接合部的干燥时格利硬挺度、以及2.32～3.98mN/12.5mm的接合部的湿润时格利硬挺度的必要条件。

方式2或方式3的吸收性物品的优选方式(方式4)中，前述接合部的干燥时接合强度为1.53～7.65N/25mm，前述接合部的湿润时接合强度为0.95～4.34N/25mm。

方式4的吸收性物品中，由于实现了1.53～7.65N/25mm的接合部的干燥时接合强度、以及0.95～4.34N/25mm的接合部的湿润时接合强度，因此即使吸收液体而吸收体的强度降低，也可以有效地防止透液性层与吸收体的界面剥离。需要说明的是，热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9～5/5，是用于实现1.53～7.65N/25mm的接合部的干燥时接合强度、以及0.95～4.34N/25mm的接合部的湿润时接合强度的必要条件。

方式2～方式4中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式5)中，前述吸收体的密度为0.06～0.14g/cm³。吸收体中的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9～5/5时，若吸收体的密度为0.06～0.14g/cm³，则可以对吸收体赋予充分的液体吸收性。

方式5的吸收性物品的优选方式(方式6)中，前述吸收体为通过对含有前述纤维素系吸水性纤维和前述热塑性树脂纤维的混合材料喷射高压水蒸气、进行高密度化而得到的。

方式6的吸收性物品中，通过利用了高压水蒸气的喷射的高密化，将吸收体的密度调节到所希望的范围。若对混合材料喷射高压水蒸气，则水蒸气浸渗到混合材料的内部，氢键(例如吸水性纤维之间、热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维-热塑性树脂纤维之间等形成的氢键)断裂，混合材料软化。因此，高密度化所需要的压力减小，软化了的混合材料能够容易地进行密度调整。若密度调整了的混合材料干燥而再形成氢键，则纤维的弹性回复(体积的增加)得到抑制，吸收体的密度维持于一定范围内。对于方式6，在热塑性树脂纤维含有不饱和羧酸酐(例如马来酸酐或其衍生物)作为单体成分的情况下，特别优选。若热塑性树脂纤维中含有的不饱和羧酸酐基与水蒸气反应而形成不饱和羧酸基，则能够形成氢键的氧原子的个数增加，因此高密度化了的纤维的弹性回复(体积增加)得到有效抑制。

方式5或方式6的吸收性物品的优选方式(方式7)中，前述吸收体的基重为40～900g/m²。若基重不足40g/m²，则热塑性树脂纤维的纤维量不充分，吸收体的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)有可能降低，另一方面，若超过900g/m²，则热塑性树脂纤维的纤维量过量，吸收体的刚性有可能过高。

方式1～方式7中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式8)中，前述接合部包含在前述吸收性物品的长度方向延伸的部分，前述接合部的干燥时格利硬挺度和湿润时格利硬挺度为在前述吸收性物品的长度方向延伸的部分的干燥时格利硬挺度和湿润时格利硬挺度。

方式1～方式8中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式9)中，前述接合部为将前述透液性层和前述吸收体在厚度方向一体化的压缩部。

方式1～方式9中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式10)中，前述吸收体的构成纤维彼此粘接。方式10的吸收性物品中，通过吸收体的构成纤维彼此的粘接，在纤维之间形成高度的网络，因此吸收体在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度。作为粘接的方式，可列举出例如利用热塑性树脂纤维的热熔接的热塑性树脂纤维之间或热塑性树脂纤维-吸水性纤维之间的粘接，利用氢键的热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维之间或热塑性树脂纤维-吸水性纤维之间的粘接等。需要说明的是，吸收体含有其它纤维的情况下，热塑性树脂纤维和/或吸水性纤维可以与其它纤维粘接。

方式1～方式10中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式11)中，贯通前述透液性层的贯通孔以5～70％开孔率形成。若贯通孔的开孔率不足5％则不能通过贯通孔的形成来充分实现透液性层的透液性的提高，另一方面，若贯通孔的开孔率超过70％则由吸收体向透液性层的液体的回渗变得显著。

方式1～方式11中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式12)中，形成有贯通前述透液性层和前述吸收体的贯通孔。方式12的吸收性物品中，粘度高的液体的吸收性·容纳性提高。

方式1～方式12中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式13)中，前述热塑性树脂纤维为芯鞘型复合纤维，所述芯鞘型复合纤维以利用含有不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物的乙烯基单体进行了接枝聚合的改性聚烯烃或者该改性聚烯烃与其它树脂的混合聚合物作为鞘成分，以熔点高于前述改性聚烯烃的树脂作为芯成分。

方式1～方式13中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式14)中，前述不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物为马来酸或其衍生物、马来酸酐或其衍生物、或者它们的混合物。

方式1～方式14中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式15)中，前述吸收体含有高吸水性材料。方式15的吸收性物品中，吸收体的液体吸收性提高。需要说明的是，氢键通过被吸收体吸收的液体而断裂，因此不会阻碍吸收体中含有的高吸水性材料的溶胀。

方式1～方式15中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式16)中，前述吸收体中含有的前述热塑性树脂纤维被着色。方式16的吸收性物品中，吸水性纤维和热塑性树脂纤维是否均匀地分散的可视是容易的。另外，可以掩蔽所吸收的液体的颜色。例如所吸收的液体为尿的情况下着色为蓝色系、为经血的情况下着色为绿色系，由此可以使得佩带者感觉到清洁感。

方式1～方式16中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式17)中，前述透液性层与前述吸收体通过粘接剂粘接，前述透液性层在肌肤接触面中至少排泄口接触区域含有40℃时的运动粘度为0.01～80mm²/s、保水率为0.01～4.0质量％、重均分子量不足1000的血液润滑性赋予剂。

方式17的吸收性物品中，若由佩带者排泄的经血到达排泄口接触区域，则与存在于排泄口接触区域的血液润滑性赋予剂一起滑落，通过透液性层而转移到吸收体。因此，方式17的吸收性物品具有由透液性层向吸收体的提高了的经血转移性、可以减少残留于透液性层的经血。因此，能够防止透液性层的肌肤接触面的发粘感、维持干爽感。这种血液润滑性赋予剂的作用效果无论月经时的经血排出量如何变化(即，一下子排出的经血为大量或少量)都得以发挥。

血液润滑性赋予剂发挥上述作用效果，另一方面，若与将透液性层与吸收体粘接的粘接剂混杂在一起，则粘接剂的粘接力有可能减弱。对此，方式17的吸收性物品中，即使由于血液润滑性赋予剂而粘接剂的粘接力减弱，也可以通过接合部维持透液性层与吸收体的接合。

方式17的吸收性物品的优选方式(方式18)中，前述血液润滑性赋予剂的IOB为0.00～0.60的IOB。

方式17或方式18的吸收性物品的优选方式(方式19)中，前述血液润滑性赋予剂选自由以下的(i)～(iii)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i)烃；

(ii)具有(ii-1)烃部分和(ii-2)插入到前述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物；和

(iii)具有(iii-1)烃部分，(iii-2)插入到前述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团，和(iii-3)取代前述烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物。

(在此，(ii)或(iii)的化合物中，插入两个以上氧基的情况下，各氧基不邻接)。

方式17～方式19中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式20)中，前述血液润滑性赋予剂选自由以下的(i’)～(iii’)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i’)烃；

(ii’)具有(ii’-1)烃部分和(ii’-2)插入到前述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键的化合物；和

(iii’)具有(iii’-1)烃部分，(iii’-2)插入到前述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键，和(iii’-3)取代前述烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物。

(在此，(ii’)或(iii’)的化合物中，插入两种以上的相同或不同的键的情况下，各键不邻接)。

方式17～方式20中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式21)中，前述血液润滑性赋予剂选自由以下的(A)～(F)、以及它们的任意组合组成的组中：

(A)(A1)具有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(A2)具有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物的酯；

(B)(B1)具有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(B2)具有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的醚；

(C)(C1)含有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸，与(C2)具有链状烃部分和取代前述链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的酯；

(D)具有链状烃部分和插入到前述链状烃部分的C-C单键之间的选自由醚键(-O-)、羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)和碳酸酯键(-OCOO-)组成的组中的任意一种键的化合物；

(E)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇、或者其烷基酯或烷基醚；和

(F)链状烃。

方式17～方式21中任一项所述的吸收性物品的优选方式(方式22)中，前述血液润滑性赋予剂选自由(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯，(a₂)链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯，(a₃)链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯，(b₁)链状烃四醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(b₂)链状烃三醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(b₃)链状烃二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(c₁)具有4个羧基的链状烃四羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(c₂)具有3个羧基的链状烃三羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(c₃)具有2个羧基的链状烃二羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(d₁)脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚，(d₂)二烷基酮，(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯，(d₄)碳酸二烷基酯，(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇，(e₂)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯，(e₃)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，和(f₁)链状烷烃，以及它们的任意组合组成的组中。

对本发明的吸收性物品的种类和用途没有特别限定。作为吸收性物品，可列举出例如生理用卫生巾、一次性尿布、卫生护垫、失禁巾、吸汗片材等卫生用品、生理用品，它们可以以人类作为对象，也可以以宠物等人类以外的动物作为对象。对吸收性物品成为吸收对象的液体没有特别限定，可列举出例如由佩带者排泄的液态排泄物(例如经血、尿、白带等)等。

以下以生理用卫生巾为例子，基于附图对本发明的吸收性物品的实施方式进行说明。

本发明的一实施方式的生理用卫生巾1，如图1和图2所示，具备透液性的表层2、非透液性的底层3、设置于表层2与底层3之间的吸收体4、和将表层2和吸收体4在厚度方向一体化的压缩部5。需要说明的是，图1中，X轴方向相当于生理用卫生巾1的宽度方向、Y轴方向相当于生理用卫生巾1的长度方向、在X轴Y轴方向扩展的平面的方向相当于生理用卫生巾1的平面方向。其它图中与此相同。

生理用卫生巾1是为了吸收由佩带者排泄的液态排泄物(特别是经血)而佩带的。此时，以表层2位于佩带者的肌肤侧、底层3位于佩带者的穿着的衣服(内衣)侧的方式佩带。由佩带者排泄的液态排泄物透过表层2而到达吸收体4，被吸收体4吸收、保持。被吸收体4吸收、保持的液态排泄物的泄漏被底层3防止。

如图1所示，关于表层2与底层3，长度方向的端部之间通过密封部11a、11b接合，形成主体部6，并且宽度方向的端部之间通过密封部12a、12b接合，形成由主体部6在宽度方向延伸出的大致矩形状的翼部7a、7b。

主体部6的形状能够在适合于女性的身体、内衣等的范围内适当变更，例如可以为大致长方形、大致椭圆形、大致葫芦形等。主体部6的长度方向的总计尺寸通常为100～500mm，优选为150～350mm，主体部6的宽度方向的总计尺寸通常为30～200mm，优选为40～180mm。

作为利用密封部11a、11b、12a、12b的接合方式，可列举出例如压花加工、超声波、热熔型粘接剂等。为了提高接合强度，可以组合两种以上的接合方式(例如利用热熔型粘接剂进行接合后、实施压花加工等)。

作为压花加工，可列举出例如在具有对应于应该形成的压花图案的凸部的压花辊与平滑辊之间合并通过表层2和底层3、进行压花加工的方法(被称为所谓圆形密封(Round seal)的方法)等。该方法中，通过对压花辊和/或平滑辊进行加热，各片材软化，因此密封部容易变得明显。作为压花图案，可列举出例如格子状图案、锯齿状图案、波状图案等。优选压花图案为间断且细长状以使生理用卫生巾1不易在密封部的交界折弯。

作为热熔粘接剂，可列举出例如以苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯(SIS)等橡胶系为主体的、或者以直链状低密度聚乙烯等烯烃系为主体的压敏型粘接剂或热敏型粘接剂；包含水溶性高分子(例如聚乙烯醇、羧甲基纤维素、明胶等)或水溶胀性高分子(例如聚乙烯基乙酸酯、聚丙烯酸钠等)的水敏性粘接剂等。作为粘接剂的涂布方法，可列举出例如螺旋状涂布、涂布机涂布、幕涂机涂布、顶端喷枪(summit-gun)涂布等。

如图2所示，在形成翼部7a、7b的底层3的穿着的衣服侧设置粘合部13a、13b，在形成主体部6的底层3的穿着的衣服侧设置粘合部13c。粘合部13c粘贴于内衣的裆部，并且翼部7a、7b折弯到内衣的外表面侧，粘合部13a、13b粘贴于内衣的裆部，由此生理用卫生巾1稳定地固定于内衣。

作为粘合部13a、13b、13c中含有的粘合剂，可列举出例如苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-丁烯聚合物、苯乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-异丁烯-苯乙烯共聚物等苯乙烯系聚合物；C5系石油树脂、C9系石油树脂、双环戊二烯系石油树脂、松香系石油树脂、多萜树脂、萜烯苯酚树脂等增粘剂；磷酸三甲苯酯、邻苯二甲酸二丁酯、邻苯二甲酸二辛酯等单体增塑剂；乙烯基聚合物、聚酯等聚合物增塑剂等。

表层2为能够透过由佩带者排泄的液态排泄物的片材，是透液性层的一例。表层2的一面为与佩带者的肌肤接触的面。

表层2只要能够透过由佩带者排泄的液态排泄物则没有特别限定。作为表层2，可列举出例如无纺布、织布、形成有透液孔的合成树脂薄膜、具有网眼的网状片材等，它们之中，优选为无纺布。

作为构成无纺布的纤维，可列举出例如天然纤维(例如羊毛、棉等)、再生纤维(例如人造丝、乙酸酯等)、无机纤维(例如玻璃纤维、碳纤维等)、合成树脂纤维(例如聚乙烯、聚丙烯、聚丁烯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物、乙烯-丙烯酸共聚物、离聚物树脂等聚烯烃；聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚乳酸等聚酯；尼龙等聚酰胺等)等。在无纺布可以混合芯·鞘型纤维、并列型纤维、岛/海型纤维等复合纤维；中空类型的纤维；扁平、Y型、C型等异型纤维；潜在卷曲或显在卷曲的立体卷曲纤维；通过水流、热、压花加工等物理上的负荷分割而成的分割纤维等。

作为无纺布的制造方法，可列举出例如形成织片(羊毛状织物(fleece))、使纤维之间物理上/化学上结合的方法，作为织片的形成方法，可列举出例如纺粘法、干式法(梳理法、纺粘法、熔喷法、气流成网法等)、湿式法等，作为结合方法，可列举出例如热粘合法、化学粘合法、针刺法、缝编法、水刺法等。除了如此制造的无纺布之外，也可以使用通过水流交织法形成为片材状而成的水刺无纺布作为表层2。另外，也可以使用在肌肤侧的面附加了凹凸的无纺布(例如通过使含有热收缩纤维等的下层侧收缩、在上层侧形成凹凸而成的无纺布，形成织片时通过吹空气、形成凹凸而成的无纺布等)作为表层2。通过如此在肌肤侧的面形成凹凸，可以降低表层2与肌肤之间的接触面积。

表层2优选具有贯通表层2的贯通孔。表层2具有贯通孔的情况(例如开孔薄膜、开孔无纺布)下，贯通孔的开孔率(贯通孔的面积总和与表层2的面积的比率)优选为5～70％，进一步优选为10～40％。若贯通孔的开孔率不足5％则不能充分实现表层2的透液性的提高，另一方面，若贯通孔的开孔率超过70％则由吸收体4向表层2的液体的回渗变得显著。贯通孔的直径优选为0.01～5mm，进一步优选为0.5～3mm，贯通孔的间隔优选为0.02～20mm，进一步优选为1～10mm。

表层2的厚度、基重、密度等可以在能够透过由佩带者排泄的液态排泄物的范围内适当调整。使用无纺布作为表层2的情况下，从液态排泄物的透过性、接触肌肤时的感觉等观点考虑，可以适当调整构成无纺布的纤维的纤度、纤维长、密度、无纺布的基重、厚度等。

从提高表层2的隐蔽性的观点考虑，用作表层2的无纺布可以含有氧化钛、硫酸钡、碳酸钙等无机填料。无纺布的纤维为芯鞘类型的复合纤维的情况下，可以仅芯含有无机填料、也可以仅鞘含有无机填料。

对于生理用卫生巾1，作为透液性层，除了表层2之外，还可以具备配置于表层2与吸收体4之间的第二片。作为第二片，可以适当选择表层2中例示出的无纺布等片材来使用。

底层3为不能透过由佩带者排泄的液态排泄物的片材，是非透液性层的一例。底层的一面为与佩带者的穿着的衣服(内衣)接触的面。对于底层3，为了降低佩带时的闷热，优选除了非透液性之外还具有透湿性。

底层3只要不能透过由佩带者排泄的液态排泄物则没有特别限定。作为底层3，可列举出例如实施了防水处理的无纺布、合成树脂(例如聚乙烯、聚丙烯、聚对苯二甲酸乙二醇酯等)薄膜、无纺布与合成树脂薄膜的复合片材(例如在纺粘、水刺等无纺布接合透气性的合成树脂薄膜而成的复合薄膜)、耐水性高的熔喷无纺布被强度强的纺粘无纺布夹着而成的SMS无纺布等。

在表层2与吸收体4的界面以及底层3与吸收体4的界面涂布粘接剂(例如热熔粘接剂)，吸收体4的一面与表层2粘接、另一面与底层3粘接。从由表层2向吸收体4的透液性的观点考虑，粘接剂未涂布于表层2与吸收体4的全部界面，例如以点状、螺旋状、条纹状等图案涂布。作为粘接剂，可列举出例如以苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯(SIS)等橡胶系为主体的、或者以直链状低密度聚乙烯等烯烃系为主体的压敏型粘接剂或热敏型粘接剂；包含水溶性高分子(例如聚乙烯醇、羧甲基纤维素、明胶等)或水溶胀性高分子(例如聚乙烯基乙酸酯、聚丙烯酸钠等)的水敏性粘接剂等。作为粘接剂的涂布方法，可列举出例如螺旋状涂布、涂布机涂布、幕涂机涂布、顶端喷枪(summit-gun)涂布等。粘接剂的涂布量(基重)通常为0.5～20g/m²，优选为2～10g/m²。

吸收体4作为其构成纤维含有：纤维素系吸水性纤维(以下有时简称为“吸水性纤维”)；和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维(以下有时简称为“热塑性树脂纤维”)。吸水性纤维主要与吸收体4的液体吸收性、保持性相关，热塑性树脂纤维主要与吸收体4的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)相关。

吸水性纤维和热塑性树脂纤维以混合状态含有于吸收体4。纤维之间的交点(例如热塑性树脂纤维之间的交点、热塑性树脂纤维与吸水性纤维的交点)通过热塑性树脂纤维的热熔接而粘接。由此，吸收体4的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)提高。另外，纤维之间机械地交织，通过形成于热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维之间或热塑性树脂纤维-吸水性纤维之间的氢键而粘接。需要说明的是，吸收体4含有其它纤维的情况下，热塑性树脂纤维和/或吸水性纤维可以与其它纤维粘接。

对于热熔接，例如通过在热塑性树脂纤维的熔点以上的温度下对含有吸水性纤维和热塑性树脂纤维的混合材料进行加热来实施。加热温度可以根据热塑性树脂纤维的种类适当调节。热塑性树脂纤维的熔点以上的温度若为热塑性树脂纤维的一部分熔解的温度以上即可，例如热塑性树脂纤维为芯鞘型复合纤维的情况下，若为鞘成分熔解的温度以上即可。

对于热熔接，例如可以通过对含有吸水性纤维和热塑性树脂纤维的混合材料，以2.5～30m/秒、优选5～20m/秒的风量喷130～220℃、优选140～180℃的热风0.5～60秒、优选5～30秒来实施。喷热风例如可以以热风方式实施。需要说明的是，喷热风为加热处理的一例。加热处理只要能够加热到热塑性树脂纤维的熔点以上的温度则没有特别限定。对于加热处理，除了热风之外，还可以使用微波、蒸气、红外线等热介质来实施。

吸收体4也可以为含有吸水性纤维和热塑性树脂纤维的芯被芯材包套覆盖的形态。芯材包套只要具有透液性和吸收体保持性则没有特别限定。作为芯材包套，可列举出例如无纺布、织布、形成有透液孔的合成树脂薄膜、具有网眼的网状片材等。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)优选为1/9以上。1/9的下限是从吸收体4的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)的观点考虑限定的，若热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上，则吸收体4在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)越大则吸收体4的强度越大。例如随着热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比增大、为1/9、1.5/8.5、2/8、2.5/7.5、3/7、3.5/6.5、4/6、4.5/5.5，吸收体4的强度增大。因此，从增大吸收体4强度的观点考虑，1/9、1.5/8.5、2/8、2.5/7.5、3/7、3.5/6.5、4/6、4.5/5.5的质量比能够具有作为热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比的下限的意义。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)的上限优选为5/5。5/5的上限是从吸收体4的液体吸收性的观点考虑限定的，若热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为5/5以下，则吸收体4兼具充分的液体吸收性。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)越小，则热塑性树脂纤维的疏水性的影响越弱、吸收体4的液体吸收性越大。例如随着热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比减小、为5/5、4.5/5.5、4/6、3.5/6.5、3/7、2.5/7.5、2/8、1.5/8.5，吸收体4的液体吸收性增大。因此，从增大吸收体4的液体吸收性的观点考虑，5/5、4.5/5.5、4/6、3.5/6.5、3/7、2.5/7.5、2/8、1.5/8.5的质量比能够具有作为热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比的上限的意义。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)，从吸收体4的强度(特别是吸收液体之后的浸润时强度)和液体吸收性的两观点考虑，优选为1/9～5/5，进一步优选为2/8～4/6。由此，吸收体4兼具充分的强度(特别是吸收液体之后的浸润时强度)和充分的液体吸收性。

吸收体4的密度优选为0.06～0.14g/cm³，进一步优选为0.07～0.12g/cm³，进一步更优选为0.08～0.1g/cm³。吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9～5/5时，若吸收体4的密度为0.06～0.14g/cm³，则可以对于吸收体4赋予充分的液体吸收性。

吸收体4的密度基于下式算出。

D(g/cm³)＝B(g/m²)/T(mm)×10^-3

[式中，D、B和T分别表示吸收体4的密度、基重和厚度。]

吸收体4的基重(g/m²)基于下式算出。

由吸收体4切出三块100mm×100mm的样品片，用直读式天平(例如研精工业株式会社制电子天平HF-300)测定标准状态(温度23±2℃、相对湿度50±5％)下的各样品片的质量，由三个测定值的平均值算出的吸收体4的单位面积的质量(g/m²)作为吸收体4的基重。

需要说明的是，关于吸收体4的基重的测定，对于上述没有特别规定的测定条件采用ISO 9073-1或JIS L 1913 6.2中记载的测定条件。

吸收体4的厚度(mm)的测定如下所述实施。

通过厚度计(株式会社大荣科学精器制作所制FS-60DS、测定面44mm(直径)、测定压力3g/cm²)，以恒定压力3g/cm²对标准状态(温度23±2℃、相对湿度50±5％)下的吸收体4的不同的5个部位(使用厚度计FS-60DS的情况下，各部位的直径为44mm)进行加压，测定各部位的加压10秒后的厚度，5个测定值的平均值作为吸收体4的厚度。

吸收体4的密度可以通过含有吸水性纤维和热塑性树脂纤维的混合材料的高密度化来调节到所希望的范围内。为了将吸收体4的密度维持于一定范围内，需要抑制纤维的弹性回复、将吸收体4的体积维持于一定范围内。对此，氢键(例如吸水性纤维之间、热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维-热塑性树脂纤维之间等形成的氢键)有助于吸收体4的体积的维持。氢键例如在热塑性树脂纤维的氧原子(例如羧基、酰基、醚键等的氧原子)与纤维素的氢原子(例如羟基的氢原子)之间形成。需要说明的是，氢键由于被吸收体4吸收的液体而断裂，因此不会阻碍吸收体4中含有的吸收性材料(作为必须成分的吸水性纤维、作为任意成分的高吸水性材料)的溶胀。

吸收体4的干燥时最大拉伸强度(基重200g/m²下的最大拉伸强度)优选为3～36N/25mm，进一步优选为8～20N/25mm，吸收体4的湿润时最大拉伸强度(基重200g/m²下的最大拉伸强度)优选为2～32N/25mm，进一步优选为5～15N/25mm。由此，吸收体4可以在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度。吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上是用于实现这种吸收体4的强度的必要条件。

关于吸收体4的最大拉伸强度，“N/25mm”指的是吸收体4的平面方向的每25mm宽度的最大拉伸强度(N)，作为吸收体4的平面方向，可列举出例如吸收体4的制造时的搬送方向(MD方向)、与MD方向正交的方向(CD方向)等，但是优选为MD方向。

吸收体4的干燥时最大拉伸强度的测定如下所述实施。

将标准时(温度20℃、湿度60％的气氛下)的样品片(长度150mm×宽度25mm)以夹持间隔100mm安装于拉伸试验机(岛津制作所制、AG-1kNI)，以100mm/分钟的拉伸速度施加负荷(最大点负荷)直至切断样品片为止，并测定最大拉伸强度(N/25mm)。需要说明的是，“N/25mm”指的是样品片的长度方向的每25mm宽度的最大拉伸强度(N)。

吸收体4的湿润时最大拉伸强度的测定如下所述实施。

将样品片(长度150mm×宽度25mm)浸渍于离子交换水中直至其由于自重而下沉为止后、或者样品片沉入水中1小时以上后，与干燥时最大拉伸强度同样地测定最大拉伸强度(N/25mm)。需要说明的是，“N/25mm”指的是样品片的长度方向的每25mm宽度的最大拉伸强度(N)。

关于干燥时及湿润时最大拉伸强度的测定，对于上述没有特别规定的测定条件，采用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3中记载的测定条件。

吸收体4的干燥时最大拉伸强度与湿润时最大拉伸强度之差(干燥时最大拉伸强度-湿润时最大拉伸强度)优选为1～5N/25mm，进一步优选为2～4N/25mm。由此，吸收体4可以在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度。吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上是用于实现这种吸收体4的强度的必要条件。需要说明的是，干燥时形成的氢键在湿润时断裂，因此干燥时最大拉伸强度与湿润时最大拉伸强度之差为氢键量的指标。

作为吸收体4中含有的纤维素系吸水性纤维，可列举出例如以针叶树或阔叶树作为原料得到的木材浆粕(例如碎木浆粕、精制磨木浆、预热磨木浆、预热化学机械浆等机械浆粕；牛皮纸浆、亚硫酸盐纸浆、碱法浆等化学浆粕；半化学浆粕等)；对木材浆粕实施化学处理得到的丝光化浆粕或交联浆粕；甘蔗渣、洋麻、竹、麻、棉(例如棉绒)等非木材浆粕；人造丝纤维等再生纤维等。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维只要是含有不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维，则没有特别限定，可以从强度、氢键性、热熔接性等观点考虑适当选择。

作为吸收体4中含有的热塑性树脂纤维，可列举出例如以利用含有不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物的乙烯基单体接枝聚合而成的改性聚烯烃或者该改性聚烯烃与其它树脂的混合聚合物作为鞘成分、以熔点高于该改性聚烯烃的树脂作为芯成分的芯鞘型复合纤维等。

作为不饱和羧酸或不饱和羧酸酐，可列举出例如马来酸或其衍生物、马来酸酐或其衍生物、富马酸或其衍生物、丙二酸的不饱和衍生物、琥珀酸的不饱和衍生物等乙烯基单体，作为除此以外的乙烯基单体，可列举出具有自由基聚合性的通用单体例如苯乙烯、α-甲基苯乙烯等苯乙烯类；(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸2-羟基乙酯、(甲基)丙烯酸二甲基氨基乙酯等(甲基)丙烯酸酯类等。作为马来酸的衍生物或马来酸酐的衍生物，可列举出例如柠康酸、柠康酸酐、焦辛可酸酐等，作为富马酸的衍生物或丙二酸的不饱和衍生物，可列举出例如3-丁烯-1,1-二羧酸、丙二酸苄叉基酯、丙二酸异丙叉基酯等，作为琥珀酸的不饱和衍生物，可列举出例如衣康酸、衣康酸酐等。

作为改性聚烯烃的主链聚合物，可列举出直链低密度聚乙烯(LLDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯、聚丁烯、以它们作为主体的共聚物(例如乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)、离聚物树脂等)。

关于乙烯基单体对于主链聚合物的接枝聚合，例如可以根据使用自由基引发剂，在聚烯烃混合不饱和羧酸或不饱和羧酸酐和乙烯基单体，导入由无规共聚物形成的侧链的方法；将不同种类的单体依次聚合、导入由嵌段共聚物形成的侧链的方法等常规方法实施。

鞘成分可以为单独的改性聚烯烃，也可以为改性聚烯烃与其它树脂的混合聚合物。作为其它树脂，优选为聚烯烃，进一步优选为种类与改性聚烯烃的主链聚合物相同的聚烯烃。例如主链聚合物为聚乙烯的情况下，优选其它树脂也为聚乙烯。

用作芯成分的树脂只要为熔点高于改性聚烯烃的树脂则没有特别限定，可列举出例如6-尼龙、6,6-尼龙等聚酰胺；聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯(PTT)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、以聚乳酸、聚乙醇酸为代表的直链状或支链状的碳原子数直至20的多羟基烷酸等的聚酯以及以它们作为主体的共聚物、或者以对苯二甲酸亚烷基酯作为主要成分并且共聚少量其它成分而成的共聚聚酯等。由于具有弹性回弹性，从缓冲性高的观点考虑、从工业上廉价地得到的经济上的观点等考虑优选为PET。

若鞘成分与芯成分的复合比处于10/90～90/10的范围内，则能够纺丝，优选为30/70～70/30。若鞘成分比过度减少则热熔接性降低，若过度增加则纺丝性降低。

在吸收体4中含有的热塑性树脂纤维中可以根据需要添加抗氧化剂、光稳定剂、紫外线吸收剂、中和剂、成核剂、环氧稳定剂、润滑剂、抗菌剂、阻燃剂、抗静电剂、颜料、增塑剂等添加剂。热塑性树脂纤维优选通过表面活性剂、亲水剂等进行亲水化处理。

对于吸收体4中含有的热塑性树脂纤维的纤维长没有特别限定，以气流成网方式与浆粕混合的情况下，优选为3～70mm，进一步优选为5～20mm。若小于该范围则与吸水性纤维的接合点的个数减少，因此不能对于吸收体4赋予充分的强度。另一方面，若大于该范围则分梳性显著降低而产生大量的未分梳状态的物质，因此产生质地不均，吸收体4的均匀性降低。另外，热塑性树脂纤维的纤度优选为0.5～10分特(dtex)，进一步优选为1.5～5分特。若纤度不足0.5分特则分梳性降低，若超过10分特则纤维根数减少、强度降低。

对于吸收体4中含有的热塑性树脂纤维可以赋予三维卷曲形状。由此，即使纤维取向朝向平面方向的情况下，纤维的压曲强度也会在厚度方向发挥作用，因此即使施加外压也不易压垮。作为三维卷曲形状，可列举出例如Z字形状、Ω状、螺旋状等，作为三维卷曲形状的赋予方法，可列举出例如机械卷曲、利用热收缩赋予形状等。机械卷曲能够对于纺丝后的连续且直链状的纤维，通过线速度的圆周速度差、热、加压等进行控制，单位长度的卷曲个数越多则对于外压下的压曲强度越高。卷曲个数通常为5～35个/英寸，优选为15～30个/英寸。利用热收缩赋予形状时，例如通过对由熔点不同的两种以上树脂形成的纤维施加热，利用起因于熔点差异而产生的热收缩差异，能够进行三维卷曲。作为纤维截面的形状，可列举出例如芯鞘型复合纤维的偏芯类型、并列类型。这种纤维的热收缩率优选为5～90％，进一步优选为10～80％。

吸收体4优选除了吸水性纤维和热塑性树脂纤维之外、还含有高吸水性材料(例如高吸水性树脂、高吸水性纤维等)。高吸水性材料的含量为吸收体4的通常5～80质量％、优选10～60质量％、进一步优选20～40质量％。作为高吸水性材料，可列举出例如淀粉系、纤维素系、合成聚合物系的高吸水性材料。作为淀粉系或纤维素系的高吸水性材料，可列举出例如淀粉-丙烯酸(盐)接枝共聚物、淀粉-丙烯腈共聚物的皂化物、羧甲基纤维素钠的交联物等，作为合成聚合物系的高吸水性材料，可列举出例如聚丙烯酸盐系、聚磺酸盐系、马来酸酐盐系、聚丙烯酰胺系、聚乙烯醇系、聚环氧乙烷系、聚天冬氨酸盐系、聚谷氨酸盐系、聚海藻酸盐系、淀粉系、纤维素系等高吸水性树脂(Superabsorbent Polymer：SAP)等，它们之中，优选为聚丙烯酸盐系(特别是聚丙烯酸钠系)的高吸水性树脂。作为高吸水性材料的形状，可列举出例如颗粒状、纤维状、鳞片状等，颗粒状的情况下，粒径优选为50～1000μm、进一步优选为100～600μm。粒径的测定根据JIS R 6002：1998中记载的筛分试验方法实施。

吸收体4的厚度、基重等可以根据生理用卫生巾1应该具备的特性(例如吸收性、强度、轻量性等)适当调整。吸收体4的厚度通常为0.1～15mm、优选为1～10mm、进一步优选为2～5mm，基重通常为20～1000g/m²、优选为40～900g/m²、进一步优选为100～400g/m²。若基重不足40g/m²，则热塑性树脂纤维的纤维量不充分，有可能不能保持吸收体4的强度(特别是吸收液体之后的湿润时强度)，另一方面，若超过900g/m²，则热塑性树脂纤维的纤维量过量，吸收体4的刚性有可能过高。需要说明的是，吸收体4的厚度、基重等可以在全部吸收体4恒定，也可以部分不同。

吸收体4可以通过贯通表层2和吸收体4的贯通孔而与表层2一体化。由此，粘度高的液体(例如经血)的吸收性、容纳性提高。贯通表层2和吸收体4的贯通孔的开孔率(贯通孔的总面积与表层2的面积的比率)优选为0.1～20％，进一步优选为1～10％，贯通孔的直径优选为0.1～5mm，进一步优选为0.5～3mm，贯通孔的间隔优选为0.2～30mm，进一步优选为5～20mm。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维可以被色素等着色。由此，吸水性纤维和热塑性树脂纤维是否均匀地分散的可视是容易的。另外，可以掩蔽所吸收的液体的颜色。例如所吸收的液体为尿的情况下，着色为蓝色系，为经血的情况下着色为绿色系，由此可以使佩带者感到清洁感。

为了赋予所希望的功能，吸收体4可以含有银、铜、锌、二氧化硅、活性炭、铝硅酸盐化合物、沸石等。由此，可以赋予消臭性、抗菌性、吸热效果等功能。

如图1所示，压缩部5间断性地形成于表层2的肌肤接触面中排泄口接触区域20的周缘或周围。压缩部5的形成图案能够适当变更，作为俯视表层2时的形成图案，可列举出例如直线状、曲线状、环状、点状等。

排泄口接触区域20为在生理用卫生巾1的佩带时与佩带者的排泄口(例如小阴唇、大阴唇等)接触的区域。排泄口接触区域20设定于吸收体配置区域的大致中央。需要说明的是，吸收体配置区域为将吸收体4投影到表层2时、吸收体4与表层2重叠的区域。排泄口接触区域20的位置、面积等可以适当调整。排泄口接触区域20可以以与实际上与排泄口接触的区域大致相同的区域形式设定、也可以以大于实际上与排泄口接触的区域的区域形式设定，从防止经血等液态排泄物向外部漏出的观点考虑，优选以大于实际上与排泄口接触的区域的区域形式设定。排泄口接触区域20的长度通常为50～200mm，优选为70～150mm，宽度通常为10～80mm，优选为20～50mm。

压缩部5为通过热压花处理而形成的凹部。本实施方式中的压缩部5为将透液性层与吸收体接合的接合部的一例。将透液性层与吸收体接合的接合部也可以通过热压花处理以外的接合方法例如超声波压花、加热流体喷射处理(例如高压水蒸气喷射处理、加热空气喷射处理等)等接合方法形成。

热压花处理中，将表层2的肌肤接触面中规定部位向吸收体4的厚度方向压缩的同时进行加热。由此，将表层2和吸收体4在厚度方向一体化的压缩部5以凹部形式形成。

热压花处理例如利用在外周表面设置有凸部的压花辊与外周表面平滑的平滑辊之间通过表层2和吸收体4、进行压花加工的方法进行。该方法中，通过对压花辊和/或平滑辊进行加热，能够实现压缩时的加热。压花辊的凸部以对应于压缩凹沟5的形状、配置图案等的方式设置。加热温度通常为80～180℃，优选为120～160℃，压力为10～3000N/mm，优选为50～500N/mm，处理时间通常为0.0001～5秒，优选为0.005～2秒。

通过热压花处理，将吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与构成表层2的材料热熔接，将表层2和吸收体4一体化。由此，表层2与吸收体4的界面剥离强度增加。

压缩部5的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差(干燥时格利硬挺度-湿润时格利硬挺度)为2.5mN/12.5mm以下。对于生理用卫生巾1，由于吸收体4在吸收液体前后的整个期间(即，不仅干燥时而且湿润时)保持充分的强度，因此实现了2.5mN/12.5mm以下的压缩部5的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差。因此，对于生理用卫生巾1而言，在吸收液态排泄物前后的整个期间，压缩部5的弯曲刚度能够维持于一定以下。因此，即使吸收液态排泄物而吸收体4的强度降低、随之压缩部5的弯曲刚度降低，也可以有效地防止起因于压缩部5的干燥时弯曲刚度与湿润时弯曲刚度之差的、表层2对于佩带者的密合性的降低及吸收体的变形、以及起因于它们的液态排泄物的泄漏及佩带者的不舒适感。需要说明的是，吸收体4含有含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维的条件，是用于实现这种压缩部5的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差的必要条件。

关于压缩部5的格利硬挺度，“mN/12.5mm”指的是压缩部5的延伸方向中的每12.5mm宽度的格利硬挺度(mN)，作为压缩部5的延伸方向，可列举出例如生理用卫生巾1的长度方向(制造时的搬送方向(MD方向))、生理用卫生巾1的宽度方向(与MD方向正交的方向(CD方向))等，优选为生理用卫生巾1的长度方向(MD方向)。因此，压缩部5的干燥时及湿润时格利硬挺度优选为压缩部5中、在生理用卫生巾1的长度方向延伸的部分的干燥时及湿润时格利硬挺度。

压缩部5的干燥时格利硬挺度优选为4.82mN/12.5mm以上，压缩部5的湿润时格利硬挺度优选为2.32mN/12.5mm以上。由此，压缩部5具有充分的干燥时及湿润时格利硬挺度。需要说明的是，热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上的条件，是用于实现这种压缩部5的干燥时及湿润时格利硬挺度的必要条件。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)为1/9～5/5的情况下，可以实现4.82～6.09mN/12.5mm的压缩部5的干燥时格利硬挺度、以及2.32～3.98mN/12.5mm的压缩部5的湿润时格利硬挺度。

压缩部5的干燥时接合强度优选为1.53N/25mm以上，压缩部5的湿润时接合强度优选为0.95N/25mm以上。由此，压缩部5的湿润时接合强度优选为0.95N/25mm以上。由此，即使生理用卫生巾1吸收液态排泄物而吸收体4的强度降低，也可以有效地防止表层2与吸收体4的界面剥离。需要说明的是，热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上的条件，是用于实现这种压缩部5的接合强度的必要条件。

关于压缩部5的接合强度，“N/25mm”指的是压缩部5的延伸方向中的每25mm宽度的接合强度(N)，作为压缩部5的延伸方向，可列举出例如生理用卫生巾1的长度方向(制造时的搬送方向(MD方向))、生理用卫生巾1的宽度方向(与MD方向正交的方向(CD方向))等，优选为生理用卫生巾1的长度方向(MD方向)。因此，压缩部5的干燥时及湿润时接合强度优选为压缩部5中、在生理用卫生巾1的长度方向延伸的部分的干燥时及湿润时接合强度。

吸收体4中含有的热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比(热塑性树脂纤维/吸水性纤维)为1/9～5/5的情况下，可以实现1.53～7.65N/25mm的压缩部5的干燥时接合强度、以及0.95～4.34N/25mm的压缩部5的湿润时接合强度。

所希望的干燥时及湿润时格利硬挺度、以及所希望的干燥时及湿润时接合强度，可以通过在吸收体4含有含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维的基础上(根据需要在热塑性树脂纤维与吸水性纤维的质量比为1/9以上的基础上)，适当调整热压花处理条件、表层2中含有的热塑性树脂纤维的有无、种类等来实现。

压缩部5的格利硬挺度的测定如下所述实施。

格利硬挺度的测定使用No.311格利式柔软度试验机(株式会社安田精机制作所制)。本试验机为根据JIS-L1096测定样品片的柔软度(弯曲回弹性)的试验机，将样品片安装于可动臂的卡盘，使其在左右以规定速度旋转，读取样品片下端由振动子分离时的刻度，硬挺度S(mN)基于下式算出。

S＝R×(D₁W₁+D₂W₂+D₃W₃)×(L-12.7)²/b×3.375×10^-5

[式中，R为刻度板的读数，D₁、D₂、D₃为由振动子支点直至重物安装位置为止的距离(25.4mm(1in.(英寸))、50.8mm(2in.)、101.6mm(4in.))，W₁、W₂、W₃为安装于D₁、D₂、D₃的孔的重物的质量(g)，L为样品片的长度(mm)，b为样品片的宽度(mm)。]

如此，测定样品片的长度方向中的每12.5mm宽度的格利硬挺度(mN)。需要说明的是，作为样品片的长度方向，可列举出例如生理用卫生巾1的长度方向(制造时的搬送方向(MD方向))、生理用卫生巾1的宽度方向(与MD方向正交的方向(CD方向))等，优选为MD方向。

干燥时的格利硬挺度的测定使用标准时(温度20℃、湿度60％的气氛下)的样品片，湿润时的格利硬挺度的测定使用浸渍于离子交换水中直至其由于自重而下沉为止的样品片、或者沉入水中1小时以上的样品片。

格利硬挺度的测定中使用的样品片，以包含压缩部5的一部分的方式由生理用卫生巾1切出。例如样品片以包含压缩部5中在生理用卫生巾1的长度方向延伸的部分的方式由生理用卫生巾1切出。如此切出的样品片优选其长度方向与压缩部5的延伸方向一致。例如通过将生理用卫生巾1相对于在长度方向延伸的压缩部5垂直地切断，可以制作长度方向与压缩部5的延伸方向一致的样品片(例如长度40mm×宽度12.5mm)。样品片可以包含或不包含底层3部分，从提高压缩部5的格利硬挺度的测定精度的观点考虑，优选不包含底层3部分。

压缩部5的干燥时接合强度的测定如下所述实施。

对于标准时(温度20℃、湿度60％的气氛下)的样品片(长度50mm×宽度25mm)，在拉伸试验机(例如岛津制作所、AG-1kNI)，以夹持间隔20mm在上侧夹子安装吸收体、在下侧夹子安装表层，以100mm/分钟的拉伸速度施加负荷(最大点负荷)直至表层和吸收体完全剥离为止，并测定压缩部的接合强度(N/25mm)。需要说明的是，“N/25mm”指的是样品片的长度方向为拉伸方向时的样品片的每25mm宽度的接合强度(N)。

压缩部5的湿润时接合强度的测定如下所述实施。

将样品片(长度50mm×宽度25mm)浸渍于离子交换水中直至其由于自重而下沉为止后、或者样品片沉入水中1小时以上后，与干燥时同样地测定。需要说明的是，“N/25mm”指的是样品片的长度方向为拉伸方向时的样品片的每25mm宽度的接合强度(N)。

关于干燥时及湿润时接合强度的测定，对于上述没有特别规定的测定条件，采用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3中记载的测定条件。

接合强度的测定中使用的样品片以包含压缩部5的方式由生理用卫生巾1切出。例如样品片以包含压缩部5中在生理用卫生巾1的长度方向延伸的部分的方式由生理用卫生巾1切出。如此切出的样品片优选其长度方向与压缩部5的延伸方向一致。例如通过将生理用卫生巾1相对于在长度方向延伸的压缩部5垂直地切断，可以制作长度方向与压缩部5的延伸方向一致的样品片(例如长度50mm×宽度25mm)。

从进一步增强表层2与吸收体4的界面剥离强度的观点考虑，优选表层2含有一种或两种以上的热塑性树脂纤维。

表层2中含有的热塑性树脂纤维只要纤维之间的交点能够热熔接则没有特别限定。作为构成热塑性树脂纤维的热塑性树脂，可列举出例如聚烯烃、聚酯、聚酰胺等。

作为聚烯烃，可列举出例如直链低密度聚乙烯(LLDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯、聚丁烯、以它们作为主体的共聚物(例如乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)、离聚物树脂等)。由于软化点比较低、为100℃左右，因此从热加工性优异的观点，以及刚性低、为柔软的触感的观点考虑，优选为聚乙烯特别是HDPE。

作为聚酯，可列举出例如聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯(PTT)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、以聚乳酸、聚乙醇酸为代表的直链状或支链状的碳原子数直至20的多羟基烷酸等的聚酯以及以它们作为主体的共聚物、或者以对苯二甲酸亚烷基酯作为主要成分并且共聚少量的其它成分而成的共聚聚酯等。由于具有弹性回弹性，从能够构成缓冲性高的纤维和无纺布的观点、以及工业上廉价地获得的经济上的观点考虑，优选为PET。

作为聚酰胺，可列举出例如6-尼龙、6,6-尼龙等。

表层2可以由一种或两种以上的热塑性树脂纤维构成，也可以含有不与热塑性树脂纤维热熔接的其它纤维。作为不与热塑性树脂纤维热熔接的其它纤维，可列举出例如人造丝等再生纤维；乙酸酯等半合成纤维；棉、羊毛等天然纤维；聚丙烯、聚乙烯、聚酯、尼龙、聚氯乙烯、维尼纶等合成纤维等。不与热塑性树脂纤维热熔接的其它纤维的量为表层2的通常5～70重量％、优选10～30重量％。

作为表层2中含有的热塑性树脂纤维的形态，可列举出例如芯·鞘型、并列型纤维、岛/海型等。从热粘接性的观点考虑，优选为由芯部和鞘部构成的复合纤维。作为芯鞘型复合纤维中的芯截面的形状，可列举出例如圆、三角形、四边形、星型等，芯的部分可以为中空或多孔。对芯部/鞘部结构的截面积比没有特别限定，优选为80/20～20/80，进一步优选为60/40～40/60。

对于表层2中含有的热塑性树脂纤维可以赋予三维卷曲形状。由此，即使纤维取向朝向平面方向的情况下，纤维的压曲强度也会在厚度方向发挥作用，因此即使施加外压也不易压垮。作为三维卷曲形状，可列举出例如Z字形状、Ω状、螺旋状等，作为三维卷曲形状的赋予方法，可列举出例如机械卷曲、利用热收缩赋予形状等。机械卷曲能够对于纺丝后的连续且直链状的纤维，通过线速度的圆周速度差、热、加压等进行控制，单位长度的卷曲个数越多则对于外压下的压曲强度越高。卷曲个数通常为5～35个/英寸，优选为15～30个/英寸。利用热收缩赋予形状时，例如通过对由熔点不同的两种以上树脂形成的纤维施加热，利用起因于熔点差异而产生的热收缩差异，能够进行三维卷曲。作为纤维截面的形状，可列举出例如芯鞘型复合纤维的偏芯类型、并列类型。这种纤维的热收缩率优选为5～90％，进一步优选为10～80％。

吸收体4也可以对含有吸水性纤维和热塑性树脂纤维的混合材料喷射高压水蒸气来进行高密度化。吸收体4的密度可以通过利用了高压水蒸气的喷射的高密度化来调节到所希望的范围内。若对混合材料喷射高压水蒸气，则水蒸气浸渗到混合材料内部，氢键(例如吸水性纤维之间、热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维-热塑性树脂纤维之间等形成的氢键)断裂，混合材料软化。因此，高密度化所需要的压力减小，软化了的混合材料能够容易地进行密度调整。若密度调整了的混合材料干燥而再形成氢键，则纤维的弹性回复(体积的增加)得到抑制，吸收体4的密度维持于一定范围内。

对于利用高压水蒸气的喷射进行的高密度化，在热塑性树脂纤维含有不饱和羧酸酐(例如马来酸酐或其衍生物)作为单体成分的情况下特别优选。若热塑性树脂纤维中含有的不饱和羧酸酐基与水蒸气反应而形成不饱和羧酸基，则能够形成氢键的氧原子的个数增加，因此密度调整了的纤维的弹性回复(体积增加)得到有效抑制。

利用高压水蒸气的喷射进行的高密度化例如在将热塑性树脂纤维与吸水性纤维粘接之后实施。高压水蒸气的温度、蒸气压等根据所要求的纤维密度范围等适当调节。高压水蒸气的温度优选低于热塑性树脂纤维的熔点(例如热塑性树脂纤维为芯鞘型复合纤维的情况下、鞘成分的熔点)。高压水蒸气优选单位面积喷射0.03kg/m²～1.23kg/m²。高压水蒸气的蒸气压力通常为0.1～2MPa，优选为0.3～0.8MPa。

利用高压水蒸气的喷射来实施高密度化的情况下，吸收体4的基重优选为40～900g/m²，进一步优选为100～400g/m²。若基重不足40g/m²则纤维量过少，因此难以利用高压水蒸气的喷射来实现高密度化，另一方面，若超过900g/m²则纤维量过多，因此水蒸气难以浸渗到内部。

通过高压水蒸气的喷射，可以在吸收体4的表面形成凸条部和凹沟部。凸条部和凹沟部的个数、间隔等根据喷射高压水蒸气的喷嘴的个数、间距等变化。需要说明的是，喷射高压水蒸气的部分形成凹沟部。凸条部和凹沟部可以形成于吸收体4的表层2侧的面，也可以形成于吸收体4的底层3侧的面。

凸条部和凹沟部可以以在生理用卫生巾1的长度方向(Y轴方向)延伸、交替配置于生理用卫生巾1的宽度方向(X轴方向)的方式形成。凸条部和凹沟部可以朝向生理用卫生巾1的长度方向(Y轴方向)连续地延伸，也可以以其一部分欠缺的状态断续地延伸。例如可以以凸条部和凹沟部欠缺的部分形成俯视矩形状、俯视锯齿状等形状的方式，凸条部和凹沟部断续地延伸。

另外，凸条部和凹沟部可以以在生理用卫生巾1的宽度方向(X轴方向)延伸、交替配置于生理用卫生巾1的长度方向(Y轴方向)的方式形成。凸条部和凹沟部可以朝向生理用卫生巾1的宽度方向(X轴方向)连续地延伸，也可以以其一部分欠缺的状态断续地延伸。例如可以以凸条部或凹沟部欠缺的部分形成俯视矩形状、俯视锯齿状等形状的方式，凸条部或凹沟部断续地延伸。在吸收体4的表层侧的面或底层3侧的面形成在生理用卫生巾1的宽度方向(X轴方向)延伸的多个凸条部和凹沟部的情况下，即使对吸收体4的宽度方向施加力，吸收体4也不易折皱，吸收体4容易沿着佩带者的身体形状变形为曲面状。因此，不易对佩带者带来不舒适感。

对凸条部的形状没有特别限定。例如凸条部的顶部和侧面为曲面，凸条部的截面形状为朝向表层或底层大致倒U字型形状。凸条部的截面形状能够适当变更，例如可以为圆顶状、梯形状、三角状、Ω状、四边形状等。优选以即使对吸收体4施加力而凸条部压垮，凹沟部的空间也得以维持的方式，凸条部的宽度从底部朝向顶部变窄。

从由表层2的液体转移性的观点考虑，凸条部的宽度优选为0.5～10mm，进一步优选为2～5mm。从同样的观点考虑，凹沟部的宽度优选为0.1～10mm，进一步优选为1～5mm。

形成多个凸条部的情况下，凸条部的宽度可以大致相同，也可以不同。例如可以以一个凸条部的宽度与其它的凸条部的宽度不同、但是与进一步其它的凸条部的宽度大致相同的方式形成多个凸条部。形成多个凹沟部的情况也与此相同。

高压水蒸气可以对于全部混合材料喷射、也可以对于一部分喷射。另外，所喷射的高压水蒸气的温度、蒸气压等可以根据混合材料的每个部分改变。通过对混合材料部分性地喷射高压水蒸气、或者通过根据混合材料的每个部分改变所喷射的高压水蒸气的温度、蒸气压等，可以改变吸收体4的纤维密度分布。

高压水蒸气可以将混合材料加压的同时喷射，也可以不加压地喷射。通过将混合材料的一部分加压的同时喷射高压水蒸气、其它部分不加压地喷射高压水蒸气，可以改变吸收体4的纤维密度分布。例如，若通过一部分开口的网络状传送带之间的同时对混合材料喷射高压水蒸气，则在网络状传送带的开口部分不加压地直接喷射高压水蒸气、在网络状传送带的非开口部分加压的同时喷射高压水蒸气，因此可以改变纤维密度分布。

需要说明的是，通过高压水蒸气喷射进行高密度化的情况与其它方法相比，在以下方面是有利的。通过加压辊成型来将混合材料高密度化的情况下，为了赋予超过纤维的回弹力的纤维之间结合力，需要进行高压缩。另外，即使通过高压缩而暂时被压缩，纤维也会弹性回复、体积恢复到原来。另一方面，将加压辊和水喷雾器组合来将混合材料高密度化的情况下，若基重为100g/m²以下则可以使水分浸渗于混合材料的内部，但是若基重超过100g/m²，则水分难以浸渗于混合材料的内部，不能在混合材料的内部形成氢键。另外，若提供过量的水分则能够使水分浸渗于混合材料的内部，但是此时，为了蒸发水分而需要过量的热量和时间，因此生产率降低。与此相对，通过高压水蒸气喷射来进行高密度化的情况下，水蒸气浸渗于混合材料的内部，氢键(例如吸水性纤维之间、热塑性树脂纤维之间、吸水性纤维-热塑性树脂纤维之间等形成的氢键)被断裂，混合材料软化。因此，高密度化所需要的压力减小，软化了的混合材料能够容易地进行密度调整。另外，水蒸气容易蒸发，干燥所需要的时间短，因此生产率提高。

基于图3对生理用卫生巾1的制造工序的具体例进行说明。

[第一工序]

在朝向搬送方向MD旋转的吸引鼓151的周面151a，在圆周方向以所希望的间距形成凹部153作为装填吸收性材料的模具。若吸引鼓151旋转而凹部153进入到材料供给部152，则吸引部156作用于凹部153，由材料供给部152供给的吸收性材料被凹部153真空吸引。

带罩的材料供给部152以覆盖吸引鼓151的方式形成，材料供给部152通过空气搬送将纤维素系吸水性纤维和热塑性树脂纤维的混合材料21供给到凹部153。另外，材料供给部152具备供给高吸水性聚合物颗粒22的颗粒供给部158，对于凹部153供给高吸水性聚合物颗粒22。将纤维素系吸水性纤维、热塑性树脂纤维和高吸水性聚合物颗粒以混合状态供给到凹部153，在凹部153形成吸收性材料层224。形成于凹部153的吸收性材料层224被转印到朝向搬送方向MD前进的载体片材150上。

[第二工序]

被转印到载体片材150上的吸收性材料层224自吸引鼓151的周面151a分离而朝向搬送方向MD行进。在载体片材150上，在搬送方向MD间歇地排列处于未压缩的状态的吸收性材料层224。加热部103对于吸收性材料层224的上表面，加热部104对于吸收性材料层224的下表面，以风速5m/秒喷出加热到135℃的空气。由此，吸收性材料层224中含有的热塑性树脂纤维熔融，形成热塑性树脂纤维之间、热塑性树脂纤维-浆粕、热塑性树脂纤维-高吸水性聚合物颗粒结合(热熔接)而成的吸收性材料层225。对于吸收性材料层224喷出的加热空气的条件(温度、风速、加热时间)根据生产速度等适当控制。

[第三工序]

以形成一对的方式上下配置的透气性的网络状传送带171、172边压缩载体片材150上的吸收性材料层225边朝向机械方向MD行进。对于平行行进部175中的上下方向d的尺寸(网络状传送带171、172之间的距离)，通过调整朝向搬送方向MD旋转的上游侧上辊176与上游侧下辊177的间隙、以及下游侧上辊178与下游侧下辊179的间隙来设定于所希望的值，吸收性材料层225通过网络状传送带171、172被压缩至所希望的厚度。图3中，在水平延伸的平行行进部175，以夹着网络状传送带171、172并对置的方式配置蒸气喷射部173和蒸气吸引部174。在蒸气喷射部173，例如通过以0.5～10mm、优选0.5～5mm、进一步优选0.5～3mm的间距横切吸收性材料层225的方式，在与机械方向MD和上下方向TD正交的交叉方向CD(未图示)配置0.1～2mm口径的喷嘴(未图示)，蒸气锅炉180产生的水的沸点以上温度的水蒸气，在压力控制阀181例如形成被调整到0.1～2.0MPa的蒸气压的高压水蒸气，介由配管182被供给到各喷嘴。由各喷嘴，对于处于通过网络状传送带171、172压缩的状态的吸收性材料层225，介由网络状传送带171喷射高压水蒸气。对于吸收性材料层225喷射的高压水蒸气量根据网络状传送带171、172的行进速度调整，网络状传送带171、172以5～500m/分钟行进时，优选对于与网络状传送带171相对的吸收性材料层225的表面积，以1.23kg/m²～0.03kg/m²的范围喷射。水蒸气在吸收性材料层225的厚度方向依次通过网络状传送带171、吸收性材料层225、和网络状传送带172，通过利用蒸气吸引部174实现的真空压力的吸引作用而被回收。被喷射了高压水蒸气的吸收性材料层225，朝向搬送方向MD前进并自网络状传送带171、172分离，前往第四工序。在喷射了高压水蒸气的吸收性材料层225的表面形成凸条部和凹沟部。通过调节蒸气喷射部173的喷嘴的个数、间距等，可以调节凸条部和凹沟部的个数、间隔等。需要说明的是，喷射了高压水蒸气的部分形成凹沟部。

第三工序中，为了不会通过网络状传送带171、172来局部地压缩吸收性材料层225，对于网络状传送带171、172的至少一者而言，使用具有能够朝向上下方向TD容易地变形的程度的可挠性的网络状传送带。网络状传送带171、172可以使用由不锈钢合金、青铜等形成的金属制线材的网络状带，由聚酯纤维、芳族聚酰胺纤维等形成的塑料制的网络状带，也可以使用由开孔金属板形成的金属制的带来替代网络状带。吸收性材料层225极度忌避金属粉的混入的情况下，优选使用塑料制的网络状带。另外，对于塑料制的网络状带，要求高的耐热性的情况下，优选使用聚苯硫醚树脂制的网络状带。使用了聚苯硫醚树脂的10～75目的平织网络状带具有可挠性，为可以用于网络状传送带171、网络状传送带172的特别优选的网络状带的一例。对于蒸气喷射部173、配管182优选实施适当的保温对策或者设置排水排出机构。通过如此，可以防止产生于蒸气喷射部173等的排水由喷嘴喷出而吸收性材料层225含有过量的水分。向着吸收性材料层225喷射的水蒸气存在为不含有作为水分的液体成分的干燥蒸气的情况、为饱和蒸气的情况、和为含有液体成分的湿润蒸气的情况。水蒸气为湿润蒸气或饱和蒸气的情况下，可以使得浆粕容易地形成湿润状态而变形。干燥蒸气可以使得浆粕中含有的水分气化，通过气化了的水分能够使得浆粕变形容易。另外，若浆粕为热塑性合成纤维，则通过干燥蒸气具有的热，可以使得该热塑性合成纤维的变形容易。蒸气喷射部173也可以在其中设置加热机构将水蒸气改变为过热水蒸气来进行喷射。蒸气吸引部174优选具有所吸引的高压水蒸气通过气水分离装置后前往排气鼓风机(未图示)的配管。需要说明的是，也可以替代蒸气喷射部173和蒸气吸引部174的位置，即，以蒸气喷射部173形成下侧、蒸气吸引部174形成上侧的方式实施。另外，无需回收高压水蒸气时，也可以不配置蒸气吸引部174来实施。

需要说明的是，无需实施利用高压水蒸气的喷射进行的高密度化的情况下，可以省略第三工序。

[第四工序]

第四工序为制造通常的生理用卫生巾的工序的例子。一对辊300、301将在第三工序得到的吸收性材料层226(省略第三工序的情况下，为第二工序中得到的吸收性材料层225)切出规定形状，形成吸收体。由辊302供给表层，通过具有高压缩部·低压缩部的加热压花303、304密封，将表层与吸收体一体化。然后，由辊305供给底层，通过以吸收体被夹于表层与底层的状态利用加热压花将产品周缘部密封的工序306、307，最后通过工序308、309切出产品形状。

优选在表层2的肌肤接触面中至少排泄口接触区域20涂布40℃时的运动粘度为0.01～80mm²/s、保水率为0.01～4.0质量％、重均分子量不足1000的血液润滑性赋予剂。需要说明的是，对于血液润滑性赋予剂的详细内容，在另外项目进行说明。

血液润滑性赋予剂也可以涂布于表层2的肌肤接触面中排泄口接触区域20以外的区域(例如排泄口接触区域20的周边区域)。例如血液润滑性赋予剂可以涂布于大致全部肌肤接触面或大致全部吸收体配置区域。需要说明的是，吸收体配置区域为将吸收体4投影到表层2时、吸收体4与表层2重叠的区域。对于排泄口接触区域20，在吸收体配置区域的大致中央，以假想区域形式设定，但是也可以以视觉上能够可视的区域形式设定。视觉上可视例如通过排泄口接触区域20的着色、沿着排泄口接触区域20的周缘连续性地或断续性地延伸的凹部(例如通过热压花处理形成的凹部)的形成等来实现。

通过将血液润滑性赋予剂涂布于排泄口接触区域20，能够发挥以下的作用效果。若由佩带者排泄的经血到达排泄口接触区域20，则与存在于排泄口接触区域20的血液润滑性赋予剂一起滑落，通过表层2而转移到吸收体4。因此，生理用卫生巾1具有由表层2向吸收体4的提高了的经血转移性、可以减少残留于表层2的经血。因此，能够防止表层2的肌肤接触面的发粘感、维持干爽感。这种血液润滑性赋予剂的作用效果无论月经时的经血排出量如何变化(即，一下子排出的经血为大量或少量)都得以发挥。需要说明的是，血液润滑性赋予剂还作为润滑剂发挥作用，降低纤维之间的摩擦，因此可以提高表层2整体的柔软性。

血液润滑性赋予剂发挥上述作用效果，另一方面，若与将表层2与吸收体4粘接的粘接剂混杂在一起则粘接剂的粘接力有可能减弱。对此，生理用卫生巾1中，即使由于血液润滑性赋予剂而粘接剂的粘接力减弱，也可以通过压缩部5维持表层2与吸收体4的接合。

生理用卫生巾1与含有护肤组合物、洗剂组合物等的公知的吸收性物品不同，无需润肤剂、固定化剂等成分，血液润滑性赋予剂可以单独适用于表层2。

血液润滑性赋予剂的基重通常为约1～30g/m²，优选为约2～20g/m²，进一步优选为约3～10g/m²。若血液润滑性赋予剂的基重低于约1g/m²则经血容易残留于表层2，另一方面，若血液润滑性赋予剂的基重超过约30g/m²则佩带中的发粘感容易增加。

血液润滑性赋予剂的基重例如可以通过以下的方法测定。

(1)使用锐利的刃具例如切刀的备用刀片，尽可能不改变其厚度地切出表层的应该测定范围，得到样品。

(2)测定样品的面积：SA(m²)及质量：SM₀(g)。

(3)将样品在可以溶解血液润滑性赋予剂的溶剂例如乙醇、丙酮等中至少搅拌3分钟，将血液润滑性赋予剂溶解于溶剂中。

(4)将样品在测定了质量的滤纸上过滤，在滤纸上用溶剂充分洗涤样品。将滤纸上的样品在60℃的烘箱内干燥。

(5)测定滤纸和样品的质量，由其减去滤纸的质量，由此算出干燥后的样品的质量：SM₁(g)。

(6)血液润滑性赋予剂的基重BBS(g/m²)基于下式算出。

BBS(g/m²)＝[SM₀(g)-SM₁(g)]/SA(m²)

需要说明的是，为了减少误差，使得样品的总面积超过100cm²来由多个吸收性物品采集多个样品，重复多次实验，采用它们的平均值。

血液润滑性赋予剂优选以不会闭塞表层2的纤维间的空隙的方式涂布。例如血液润滑性赋予剂以液滴状或颗粒状附着于表层2的纤维的表面、或者覆盖纤维的表面。

血液润滑性赋予剂优选以增大其表面积的方式涂布。由此，血液润滑性赋予剂与经血的接触面积增大，血液润滑性赋予剂容易与经血一起滑落。血液润滑性赋予剂以液滴状或颗粒状存在的情况下，通过减小粒径，可以增大表面积。

作为血液润滑性赋予剂的涂布方法，可列举出例如使用涂布装置(例如螺旋涂布机、幕涂机、喷涂机、浸涂机等非接触式涂布机，接触式涂布机等)的方法。优选的涂布装置为非接触式的涂布机。由此，可以使液滴状或颗粒状的血液润滑性赋予剂全部均匀地分散并且可以降低对表层2造成的损伤。

血液润滑性赋予剂根据需要可以以含有挥发性溶剂例如醇系溶剂、酯系溶剂、芳香族系溶剂等的涂布液形式涂装。通过涂布液含有挥发性溶剂，含有血液润滑性赋予剂的涂布液的粘度降低，因此容易涂布，涂装时无需加温等涂布工序的简易化得以实现。

血液润滑性赋予剂例如在室温下为液体的情况下可以直接或者为了降低粘度而加热，而在室温下为固体的情况下加热以液化，利用控制缝热熔胶(control seam hot melt adhesive)(HMA)枪来涂布。通过提高控制缝HMA枪的气压，可以涂布微粒状的血液润滑性赋予剂。需要说明的是，血液润滑性赋予剂的涂布量例如可以通过增减由控制缝HMA枪的涂布量来调节。

血液润滑性赋予剂可以在制造表层2时涂布，也可以在生理用卫生巾1的生产线中涂布。从抑制设备投资的观点考虑，优选在生理用卫生巾1的生产线中涂布血液润滑性赋予剂，进而为了抑制血液润滑性赋予剂脱落、污染生产线，优选在生产线的下游工序、具体而言即将将产品封入单个包装之前涂布血液润滑性赋予剂。

<血液润滑性赋予剂>

对于血液润滑性赋予剂而言，40℃时的运动粘度为约0.01～约80mm²/s、保水率为约0.05～约4.0质量％、重均分子量不足约1000。

血液润滑性赋予剂的40℃时的运动粘度可以在约0～约80mm²/s的范围内适当调整，但是优选为约1～约70mm²/s，进一步优选为约3～约60mm²/s，更进一步优选为约5～约50mm²/s，更进一步优选为约7～约45mm²/s。需要说明的是，本说明书中，40℃时的运动粘度有时仅称为“运动粘度”。

运动粘度存在a)血液润滑性赋予剂的分子量越大，b)极性基团例如羰基键(-CO-)、醚键(-O-)、羧基(-COOH)、羟基(-OH)等的比率越高，并且c)IOB越大则越高的倾向。

为了在40℃时具有约0～约80mm²/s的运动粘度，优选血液润滑性赋予剂的熔点为45℃以下。这是由于，若血液润滑性赋予剂在40℃时含有晶体，则存在其运动粘度升高的倾向。

血液润滑性赋予剂的运动粘度的意义如后文所述，若运动粘度超过约80mm²/s，则血液润滑性赋予剂的粘性高，存在难以与到达表层的肌肤接触面的经血一起由凸部滑落到凹部，接着转移到吸收体内部的倾向。

运动粘度可以根据JIS K 2283：2000的“5.运动粘度试验方法”，使用佳能芬斯克逆流型粘度计，在40℃的试验温度下测定。

血液润滑性赋予剂的保水率可以在约0.01～约4.0质量％的范围内适当调整，优选为约0.02～约3.5质量％，进一步优选为约0.03～约3.0质量％，更进一步优选为约0.04～约2.5质量％，更进一步优选为约0.05～约2.0质量％。

本说明书中，“保水率”指的是物质可以保持的水的比率(质量)，可以如下所述测定。

(1)在40℃的恒温室将20mL的试管、橡胶塞、应该测定的物质和去离子水静置一昼夜。

(2)在恒温室，向试管中投入应该测定的物质5.0g和去离子水5.0g。

(3)在恒温室，用橡胶塞将试管的口塞住，将试管旋转1次，静置5分钟。

(4)在恒温室，将应该测定的物质的层(通常为上层)3.0g采集到直径90mm的质量：W₀(g)的玻璃制培养皿。

(5)将培养皿在烘箱内于105℃下加热3小时，使得水分蒸发，测定连同培养皿的质量：W₁(g)。

(6)保水率根据下式算出。

保水率(质量％)＝100×[W₀(g)-W₁(g)]/3.0(g)

测定实施3次，采用平均值。

血液润滑性赋予剂的保水率的意义如后文所述，若保水率降低，则血液润滑性赋予剂与经血的亲和性降低，存在难以与到达表层的肌肤接触面的经血一起转移到吸收体的倾向。另一方面，若保水率升高，则如表面活性剂那样，与经血的亲和性非常高，存在在表层的肌肤接触面残留所吸收的经血、表层的肌肤接触面容易着色为红色的倾向。

保水率存在a)血液润滑性赋予剂的分子量越小，并且b)极性基团例如羰基键(-CO-)、醚键(-O-)、羧基(-COOH)、羟基(-OH)等的比率越高则值越大的倾向。这是由于血液润滑性赋予剂进一步具有亲水性。另外，保水率存在IOB越大、即无机性值越高，并且有机性值越小则值越大的倾向。这是由于，血液润滑性赋予剂进一步具有亲水性。

对血液润滑性赋予剂的运动粘度和保水率的意义进行说明。

若由佩带者排泄的经血到达排泄口接触区域，则与存在于凸部的血液润滑性赋予剂接触，与其一起滑落到凹部，通过表层而转移到吸收体。

更具体而言，认为40℃时具有约0.01～约80mm²/s的运动粘度的血液润滑性赋予剂，由于在佩带者的体温附近粘度非常低并且与经血具有一定的亲和性，因此与经血一起由凸部滑落到凹部，利用这种滑落时的势能，经血通过表层，可以迅速地转移到吸收体。另外认为，存在于凸部的血液润滑性赋予剂由于具有约0.01～约4.0质量％的保水率，因此与经血中主要是亲水性成分(血浆等)不具有亲和性，所以不易在表层上残留经血。

认为由佩带者排出的经血为大量的情况下，经血其本身的动能大，即使在血液润滑性赋予剂的运动粘度的值比较高、难以与经血一起滑落的情况下，保水率的值比较高、与经血的亲水性成分的亲和性高的情况下，重均分子量的值比较高、难以与经血一起滑落的情况下，以及在表层的肌肤接触面没有凹凸结构的情况下，经血都容易转移到吸收体。

另一方面，由佩带者排出的经血为少量的情况下，经血的动能小，存在到达表层的肌肤接触面的经血容易停留于该场所的倾向。因此，血液润滑性赋予剂与经血一起由凸部滑落到凹部，接着将经血引进到表层的内部，接着引进到吸收体，由此可以使得经血迅速地转移到吸收体。

血液润滑性赋予剂具有不足约1000的重均分子量，并且优选具有不足约900的重均分子量。这是由于，若重均分子量为约1000以上，则血液润滑性赋予剂其本身产生粘性，存在对佩带者带来不适感的倾向。另外，若重均分子量升高，则存在血液润滑性赋予剂的粘度升高的倾向，因此难以通过加温来将血液润滑性赋予剂的粘度降低到适于涂布的粘度，其结果有可能必须用溶剂稀释血液润滑性赋予剂。

血液润滑性赋予剂优选具有约100以上的重均分子量，并且更优选具有约200以上的重均分子量。这是由于，若重均分子量减小，则有可能产生血液润滑性赋予剂的蒸气压升高，保存中气化，量的减少，佩带时的臭气等问题。

需要说明的是，本说明书中，“重均分子量”为包含多分散系的化合物(例如通过逐次聚合制造的化合物、由多种脂肪酸与多种脂肪族一元醇生成的酯)和单一化合物(例如由一种脂肪酸与一种脂肪族一元醇生成的酯)的概念，包含N_i个分子量M_i的分子(i＝1、或i＝1,2…)的系统中，指的是通过下式求出的M_w。

M_w＝ΣN_iM_i ²/ΣN_iM_i

本说明书中，重均分子量指的是通过凝胶渗透色谱(GPC)求出的聚苯乙烯换算的值。

作为GPC的测定条件，可列举出例如以下的条件。

机型：Hitachi High-Technologies Corp.制高效液相色谱Lachrom Elite

色谱柱：昭和电工株式会社制的SHODEX KF-801、KF-803和KF-804

洗脱液：THF

流量：1.0mL/分钟

进样量：100μL

检测：RI(差示折射仪)

需要说明的是，本说明书的实施例中记载的重均分子量通过上述条件测定。

血液润滑性赋予剂可以具有约0.00～约0.60的IOB。

IOB(无机有机平衡、Inorganic Organic Balance)为表示亲水性和亲油性的平衡的指标，本说明书中，指的是通过小田等人提出的下式算出的值。

IOB＝无机性值/有机性值

无机性值和有机性值基于藤田穆“有機化合物の予測と有機概念図”(有机化合物的预测和有机概念图)化学の領域(日本化学杂志)Vol.11，No.10(1957)p.719-725)中记载的有机概念图。

藤田氏提出的主要基团的有机性值和无机性值总结于下述表1。

表1

基团	无机性值	有机性值
			-COOH	150	0
-OH	100	0
			-O-CO-O-	80	0
-CO-	65	0
			-COOR	60	0
-O-	20	0
			三键	3	0
双键	2	0
			CH₂	0	20
异支化	0	-10
			叔支化	0	-20
轻金属(盐)	≥500	0

例如，在碳原子数14的十四烷酸与碳原子数12的十二烷醇的酯的情况下，有机性值为520(CH₂，20×26个)、无机性值为60(-COOR，60×1个)，因此IOB＝0.12。

血液润滑性赋予剂中，IOB优选为约0.00～约0.60，更优选为约0.00～约0.50，进一步优选为约0.00～约0.40，并且进一步优选为约0.00～约0.30。这是由于，若IOB处于上述范围内则保水力和运动粘度容易满足上述条件。

血液润滑性赋予剂优选具有45℃以下的熔点，进一步优选具有40℃以下的熔点。这是由于，通过血液润滑性赋予剂具有45℃以下的熔点，血液润滑性赋予剂容易具有上述范围的运动粘度。

本说明书中，“熔点”指的是差示扫描量热分析仪中，以10℃/分钟升温速度测定时的由固体状变化为液态时的吸热峰的峰位温度。熔点例如可以使用株式会社岛津制作所制的DSC-60型DSC测定装置测定。

若血液润滑性赋予剂具有约45℃以下的熔点，则室温(约25℃)下可以为液体或固体，即熔点可以为约25℃以上或低于约25℃，并且例如可以具有约-5℃、约-20℃等的熔点。

关于血液润滑性赋予剂，其熔点不存在下限，优选其蒸气压低。血液润滑性赋予剂的蒸气压优选25℃(1个大气压)下为约0～约200Pa，更优选为约0～约100Pa，进一步优选为约0～约10Pa，更进一步优选为约0～约1Pa，并且更进一步优选为约0.0～约0.1Pa。

若考虑到本公开的吸收性物品与人体接触来使用，则上述蒸气压优选40℃(1个大气压)下为约0～约700Pa，更优选为约0～约100Pa，进一步优选为约0～约10Pa，更进一步优选为约0～约1Pa，并且更进一步优选为约0.0～约0.1Pa，这是由于，若血液润滑性赋予剂的蒸气压高则保存中气化，有可能产生血液润滑性赋予剂的量减少、佩带时的臭气等问题。

另外，可以根据气候、佩带时间长短等来选择血液润滑性赋予剂的熔点。例如平均气温为约10℃以下的区域中，认为通过采用具有约10℃以下的熔点的血液润滑性赋予剂，即使排泄经血后，由于周围温度而被冷却的情况下，血液润滑性赋予剂也容易发挥功能。

另外，长时间使用吸收性物品的情况下，血液润滑性赋予剂的熔点优选为45℃以下范围内的高的温度。这是由于，不易受到汗、佩带时的摩擦等的影响，即使长时间佩带的情况下，血液润滑性赋予剂也不易偏移。

该技术领域中，为了改变经血的表面张力等、迅速地吸收经血，而用表面活性剂涂覆表层的肌肤接触面。但是，涂覆有表面活性剂的表层与经血中的亲水性成分(血浆等)的亲和性高，存在吸引它们、反而发挥作用以使经血残留于表层的倾向。血液润滑性赋予剂与以往公知的表面活性剂不同，与经血的亲和性低，经血不会残留于表层，而可以迅速地转移到吸收体。

血液润滑性赋予剂优选选自由以下的(i)～(iii)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i)烃；

(ii)具有(ii-1)烃部分和(ii-2)插入到烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物；和

(iii)具有(iii-1)烃部分，(iii-2)插入到烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团，和(iii-3)取代烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物。

本说明书中，“烃”指的是由碳和氢形成的化合物，可列举出链状烃，例如石蜡系烃(不包含双键和三键，也称为链烷烃(alkane))、烯烃系烃(包含一个双键，也称为链烯烃)、乙炔系烃(包含一个三键，也称为炔烃(alkyne))、及包含两个以上选自由双键和三键组成的组中的键的烃，以及环状烃，例如芳香族烃、脂环式烃。

作为烃，优选为链状烃和脂环式烃，更优选为链状烃，进一步优选为石蜡系烃、烯烃系烃和包含两个以上双键的烃(不包含三键)，并且进一步优选为石蜡系烃。

链状烃包含直链状烃和支链状烃。

上述(ii)和(iii)的化合物中，插入两个以上氧基(-O-)的情况下，各氧基(-O-)不邻接。因此，上述(ii)和(iii)的化合物不包括氧基连续的化合物(所谓过氧化物)。

另外，上述(iii)的化合物中，与烃部分的至少一个氢原子被羧基(-COOH)取代的化合物相比，烃部分的至少一个氢原子被羟基(-OH)取代的化合物更优选。这是由于，羧基与经血中的金属等键合，血液润滑性赋予剂的保水率升高，有可能超过规定的范围。这从IOB的观点考虑也是同样的。如表1所示，羧基与经血中的金属等键合，无机性值由150大幅升高到400以上，因此具有羧基的血液润滑性赋予剂在使用时IOB的值有可能大于约0.60。

血液润滑性赋予剂更优选选自由以下的(i’)～(iii’)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i’)烃；

(ii’)具有(ii’-1)烃部分和(ii’-2)插入到烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键的化合物；和

(iii’)具有(iii’-1)烃部分，(iii’-2)插入到烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键，和(iii’-3)取代烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物。

上述(ii’)和(iii’)的化合物中，插入两种以上的相同或不同的键的情况，即插入选自羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)中的两种以上的相同或不同的键的情况下，各键不邻接，在各键之间至少夹着一个碳原子。

血液润滑性赋予剂可以进一步优选在烃部分每10个碳原子具有羰基键(-CO-)约1.8个以下、酯键(-COO-)2个以下、碳酸酯键(-OCOO-)约1.5个以下、醚键(-O-)约6个以下、羧基(-COOH)约0.8个以下、和/或羟基(-OH)约1.2个以下。

血液润滑性赋予剂进一步优选选自由以下的(A)～(F)、以及它们的任意组合组成的组中：

(A)(A1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(A2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物的酯；

(B)(B1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(B2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的醚；

(C)(C1)含有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸，与(C2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的酯；

(D)具有链状烃部分和插入到链状烃部分的C-C单键之间的选自由醚键(-O-)、羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)和碳酸酯键(-OCOO-)组成的组中的任意一种键的化合物；

(E)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇、或者其烷基酯或烷基醚；和

(F)链状烃。

以下对(A)～(F)的血液润滑性赋予剂进行详细说明。

[(A)(A1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(A2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物的酯]

(A)(A1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(A2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物的酯(以下有时称为“化合物(A)”)，只要具有上述运动粘度、保水率和重均分子量，则不必酯化全部羟基。

作为(A1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物(以下有时称为“化合物(A1)”)，可列举出例如链状烃四醇如烷烃四醇、包括季戊四醇，链状烃三醇如烷烃三醇、包括甘油，和链状烃二醇如烷烃二醇、包括乙二醇。

作为(A2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物，可列举出例如烃上的一个氢原子被一个羧基(-COOH)取代的化合物、例如脂肪酸。

作为化合物(A)，可列举出例如(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯、(a₂)链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯、和(a₃)链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯。

[(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯]

作为链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯，可列举出例如以下的式(1)的季戊四醇与脂肪酸的四酯、以下的式(2)的季戊四醇与脂肪酸的三酯、以下的式(3)的季戊四醇与脂肪酸的二酯、以下的式(4)的季戊四醇与脂肪酸的单酯。

(式中，R¹～R⁴分别为链状烃)

作为构成季戊四醇与脂肪酸的酯的脂肪酸(R¹COOH、R²COOH、R³COOH和R⁴COOH)，若季戊四醇与脂肪酸的酯满足运动粘度、保水率和重均分子量的条件，则没有特别限制，可列举出例如饱和脂肪酸，例如C₂～C₃₀的饱和脂肪酸，例如乙酸(C₂)(C₂表示碳原子数，相当于R¹C、R²C、R³C或R⁴C的碳原子数，以下相同)、丙酸(C₃)、丁酸(C₄)及其异构体如2-甲基丙酸(C₄)、戊酸(C₅)及其异构体如2-甲基丁酸(C₅)和2,2-二甲基丙酸(C₅)、己酸(C₆)、庚酸(C₇)、辛酸(C₈)及其异构体如2-乙基己酸(C₈)、壬酸(C₉)、癸酸(C₁₀)、十二烷酸(C₁₂)、十四烷酸(C₁₄)、十六烷酸(C₁₆)、十七烷酸(C₁₇)、十八烷酸(C₁₈)、二十烷酸(C₂₀)、二十二烷酸(C₂₂)、二十四烷酸(C₂₄)、二十六烷酸(C₂₆)、二十八烷酸(C₂₈)、三十烷酸(C₃₀)等，以及没有列举出的它们的异构体。

另外，脂肪酸也可以为不饱和脂肪酸。作为不饱和脂肪酸，可列举出例如C₃～C₂₀的不饱和脂肪酸，例如单不饱和脂肪酸例如巴豆酸(C₄)、肉豆蔻脑酸(C₁₄)、棕榈油酸(C₁₆)、油酸(C₁₈)、反油酸(C₁₈)、11-十八碳烯酸(C₁₈)、顺式9-二十碳烯酸(C₂₀)、二十碳烯酸(C₂₀)等，二不饱和脂肪酸例如亚油酸(C₁₈)、二十碳二烯酸(C₂₀)等，三不饱和脂肪酸例如亚麻酸如α-亚麻酸(C₁₈)和γ-亚麻酸(C₁₈)、松油酸(pinolenic acid)(C₁₈)、桐酸如α-桐酸(C₁₈)和β-桐酸(C₁₈)、米德酸(Mead acid)(C₂₀)、二高-γ-亚麻酸(C₂₀)、二十碳三烯酸(C₂₀)等，四不饱和脂肪酸例如十八碳四烯酸(stearidonic acid)(C₂₀)、花生四烯酸(C₂₀)、二十碳四烯酸(C₂₀)等，五不饱和脂肪酸例如十八碳五烯酸(bosseopentaenoic acid)(C₁₈)、二十碳五烯酸(C₂₀)等，以及它们的部分氢化物。

作为季戊四醇与脂肪酸的酯，若考虑到由于氧化等而改性的可能性，则优选为源自饱和脂肪酸的季戊四醇与脂肪酸的酯、即季戊四醇与饱和脂肪酸的酯。

另外，作为季戊四醇与脂肪酸的酯，从减小保水率的值的观点考虑，优选为二酯、三酯或四酯，更优选为三酯或四酯，并且进一步优选为四酯。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察，则季戊四醇与脂肪酸的四酯中，构成季戊四醇与脂肪酸的四酯的脂肪酸的碳原子数总计，即上述式(1)中R¹C、R²C、R³C和R⁴C部分的碳原子数总计优选为约15(碳原子数总计为15的情况下，IOB为0.60)。

对于季戊四醇与脂肪酸的四酯而言，可列举出例如季戊四醇与己酸(C₆)、庚酸(C₇)、辛酸(C₈)如2-乙基己酸(C₈)、壬酸(C₉)、癸酸(C₁₀)和/或十二烷酸(C₁₂)的四酯。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察，则季戊四醇与脂肪酸的三酯中，构成季戊四醇与脂肪酸的三酯的脂肪酸的碳原子数总计，即上述式(2)中R¹C、R²C和R³C部分的碳原子数总计优选为约19以上(碳原子数总计为19的情况下，IOB为0.58)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察，则季戊四醇与脂肪酸的二酯中，构成季戊四醇与脂肪酸的二酯的脂肪酸的碳原子数总计，即上述式(3)中R¹C和R²C部分的碳原子数总计优选为约22以上(碳原子数总计为22的情况下，IOB为0.59)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察，则季戊四醇与脂肪酸的单酯中，构成季戊四醇与脂肪酸的单酯的脂肪酸的碳原子数，即上述式(4)中R¹C部分的碳原子数优选为约25以上(碳原子数为25的情况下，IOB为0.60)。

需要说明的是，IOB的计算时，不考虑双键、三键、异支化和叔支化的影响(以下相同)。

作为季戊四醇与脂肪酸的酯的市售品，可列举出UNISTAR H-408BRS、H-2408BRS-22(混合品)等(以上日油株式会社制)。

[(a₂)链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯]

作为链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯，可列举出例如以下的式(5)的甘油与脂肪酸的三酯、以下的式(6)的甘油与脂肪酸的二酯、以及以下的式(7)的甘油与脂肪酸的单酯。

(式中，R⁵～R⁷分别为链状烃)。

作为构成甘油与脂肪酸的酯的脂肪酸(R⁵COOH、R⁶COOH和R⁷COOH)，若甘油与脂肪酸的酯满足运动粘度、保水率和重均分子量则没有特别限制，可列举出例如“(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯”中列举的脂肪酸、即饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸，若考虑到有可能由于氧化等而改性，则优选为源自饱和脂肪酸的甘油与脂肪酸的酯、即甘油与饱和脂肪酸的酯。

另外，作为甘油与脂肪酸的酯，从减小保水率的值的观点考虑，优选为二酯或三酯，并且更优选为三酯。

甘油与脂肪酸的三酯也称为甘油三酯，可列举出例如甘油与辛酸(C₈)的三酯、甘油与癸酸(C₁₀)的三酯、甘油与十二烷酸(C₁₂)的三酯、甘油与两种或三种的脂肪酸的三酯、以及它们的混合物。

作为甘油与两种以上的脂肪酸的三酯，可列举出例如甘油与辛酸(C₈)和癸酸(C₁₀)的三酯，甘油与辛酸(C₈)、癸酸(C₁₀)和十二烷酸(C₁₂)的三酯，甘油与辛酸(C₈)、癸酸(C₁₀)、十二烷酸(C₁₂)、十四烷酸(C₁₄)、十六烷酸(C₁₆)和十八烷酸(C₁₈)的三酯等。

若从使得熔点为约45℃以下的观点考察，则甘油与脂肪酸的三酯，优选构成甘油与脂肪酸的三酯的脂肪酸的碳原子数总计，即式(5)中R⁵C、R⁶C和R⁷C部分的碳原子数总计为约40以下。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪酸的三酯中，构成甘油与脂肪酸的三酯的脂肪酸的碳原子数总计，即式(5)中R⁵C、R⁶C和R⁷C部分的碳原子数总计优选为约12以上(碳原子数总计为12的情况下，IOB为0.60)。

甘油与脂肪酸的三酯为所谓脂肪，为能够构成人体的成分，因此从安全性观点考虑优选。

作为甘油与脂肪酸的三酯的市售品，可列举出三椰子油脂肪酸甘油酯、NA36、PANACET 800、PANACET 800B和PANACET 810S、以及三C2L油脂肪酸甘油酯和三CL油脂肪酸甘油酯(以上日油株式会社制)等。

甘油与脂肪酸的二酯也称为甘油二酯，可列举出例如甘油与癸酸(C₁₀)的二酯、甘油与十二烷酸(C₁₂)的二酯、甘油与十六烷酸(C₁₆)的二酯、甘油与两种脂肪酸的二酯，以及它们的混合物。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪酸的二酯中，构成甘油与脂肪酸的二酯的脂肪酸的碳原子数总计，即式(6)中R⁵C和R⁶C部分的碳原子数总计优选为约16以上(碳原子数总计为16的情况下，IOB为0.58)。

甘油与脂肪酸的单酯也称为甘油单酸酯，可列举出例如甘油的十八烷酸(C₁₈)单酯、甘油的二十二烷酸(C₂₂)单酯等。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪酸的单酯中，构成甘油与脂肪酸的单酯的脂肪酸的碳原子数，即式(7)中R⁵C部分的碳原子数优选为约19以上(碳原子数为19的情况下，IOB为0.59)。

[(a₃)链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯]

作为链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯，可列举出例如C₂～C₆的链状烃二醇例如C₂～C₆的二元醇与脂肪酸的单酯或二酯，所述C₂～C₆二元醇例如为乙二醇、丙二醇、丁二醇、戊二醇或己二醇。

具体而言，作为链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯，可列举出例如下式(8)的C₂～C₆二元醇与脂肪酸的二酯、和下式(9)的C₂～C₆二元醇与脂肪酸的单酯：

R⁸COOC_kH_2kOCOR⁹ (8)

(式中，k为2～6的整数，而R⁸和R⁹分别为链状烃)，

R⁸COOC_kH_2kOH (9)

(式中，k为2～6的整数，而R⁸为链状烃)。

C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯中，作为应酯化的脂肪酸(式(8)和式(9)中相当于R⁸COOH和R⁹COOH)，若C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯满足运动粘度、保水率和重均分子量的条件，则没有特别限制，可列举出例如“(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯”中列举的脂肪酸、即饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸，若考虑到有可能由于氧化等而改性，则优选为饱和脂肪酸。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则式(8)所示的丁二醇(k＝4)与脂肪酸的二酯中，R⁸C和R⁹C部分的碳原子数总计优选为约6以上(碳原子数总计为6的情况下，IOB为0.60)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则式(9)所示的乙二醇(k＝2)与脂肪酸的单酯中，R⁸C部分的碳原子数优选为约12以上(碳原子数为12的情况下，IOB为0.57)。

作为C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯，若考虑到有可能由于氧化等而改性，则优选为源自饱和脂肪酸的C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯、即C₂～C₆二元醇与饱和脂肪酸的酯。

另外，作为C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯，从减小保水率的值的观点考虑，优选为源自碳原子数多的二元醇的二元醇与脂肪酸的酯，例如源自丁二醇、戊二醇或己二醇的二元醇与脂肪酸的酯。

进而，作为C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯，从减小保水率的值的观点考虑，优选为二酯。

作为C₂～C₆二元醇与脂肪酸的酯的市售品，可列举出例如COMPOL BL、COMPOL BS(以上日油株式会社制)等。

[(B)(B1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(B2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的醚]

(B)(B1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(B2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的醚(以下有时称为“化合物(B)”)，只要具有上述运动粘度、保水率和重均分子量，则不必醚化全部羟基。

作为(B1)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物(以下有时称为“化合物(B1)”)，可列举出“化合物(A)”中作为化合物(A1)列举的例子，例如季戊四醇、甘油和乙二醇。

作为(B2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物(以下有时称为“化合物(B2)”)，可列举出例如烃的1个氢原子被1个羟基(-OH)取代的化合物，例如脂肪族一元醇，包括饱和脂肪族一元醇和不饱和脂肪族一元醇。

作为饱和脂肪族一元醇，可列举出例如C₁～C₂₀饱和脂肪族一元醇，例如，甲醇(C₁)(C₁表示碳原子数，以下相同)、乙醇(C₂)、丙醇(C₃)及其异构体包括异丙醇(C₃)、丁醇(C₄)及其异构体包括仲丁醇(C₄)和叔丁醇(C₄)、戊醇(C₅)、己醇(C₆)、庚醇(C₇)、辛醇(C₈)及其异构体包括2-乙基己醇(C₈)、壬醇(C₉)、癸醇(C₁₀)、十二烷醇(C₁₂)、十四烷醇(C₁₄)、十六烷醇(C₁₆)、十七烷醇(C₁₇)、十八烷醇(C₁₈)和二十烷醇(C₂₀)，以及没有列举出的它们的异构体。

作为不饱和脂肪族一元醇，可列举出饱和脂肪族一元醇的1个C-C单键用C＝C双键置换而成的不饱和脂肪族一元醇，例如油醇，例如由新日本理化株式会社以RIKACOL系列和UNJECOL系列的名称市售。

作为化合物(B)，可列举出例如(b₁)链状烃四醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，如单醚、二醚、三醚和四醚，优选二醚、三醚和四醚，更优选三醚和四醚，并且进一步优选四醚，(b₂)链状烃三醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，如单醚、二醚和三醚，优选二醚和三醚，并且更优选三醚，以及(b₃)链状烃二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，如单醚和二醚，并且优选二醚。

作为链状烃四醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，可列举出例如下式(10)～(13)的季戊四醇与脂肪族一元醇的四醚、三醚、二醚和单醚。

(式中R¹⁰～R¹³分别为链状烃。)

作为链状烃三醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，可列举出例如下式(14)～(16)的甘油与脂肪族一元醇的三醚、二醚和单醚。

(式中R¹⁴～R¹⁶分别为链状烃。)

作为链状烃二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，可列举出下式(17)的C₂～C₆二元醇与脂肪族一元醇的二醚、以及下式(18)的C₂～C₆二元醇与脂肪族一元醇的单醚：

R¹⁷OC_nH_2nOR¹⁸ (17)

(式中，n为2～6的整数，而R¹⁷和R¹⁸分别为链状烃)，

R¹⁷OC_nH_2nOH (18)

(式中，n为2～6的整数，而R¹⁷为链状烃)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则季戊四醇与脂肪族一元醇的四醚中，构成季戊四醇与脂肪族一元醇的四醚的脂肪族一元醇的碳原子数总计，即上述式(10)中R¹⁰、R¹¹、R¹²和R¹³部分的碳原子数总计优选为约4以上(碳原子数总计为4的情况下，IOB为0.44)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则季戊四醇与脂肪族一元醇的三醚中，构成季戊四醇与脂肪族一元醇的三醚的脂肪族一元醇的碳原子数总计，即上述式(11)中R¹⁰、R¹¹和R¹²部分的碳原子数总计优选为约9以上(碳原子数总计为9的情况下，IOB为0.57)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则季戊四醇与脂肪族一元醇的二醚中，构成季戊四醇与脂肪族一元醇的二醚的脂肪族一元醇的碳原子数总计，即上述式(12)中R¹⁰和R¹¹部分的碳原子数总计优选为约15以上(碳原子数总计为15的情况下，IOB为0.60)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则季戊四醇与脂肪族一元醇的单醚中，构成季戊四醇与脂肪族一元醇的单醚的脂肪族一元醇的碳原子数，即上述式(13)中R¹⁰部分的碳原子数优选为约22以上(碳原子数为22的情况下，IOB为0.59)。

另外，若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪族一元醇的三醚中，构成甘油与脂肪族一元醇的三醚的脂肪族一元醇的碳原子数总计，即式(14)中R¹⁴、R¹⁵和R¹⁶部分的碳原子数总计优选为约3以上(碳原子数总计为3的情况下，IOB为0.50)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪族一元醇的二醚中，构成甘油与脂肪族一元醇的二醚的脂肪族一元醇的碳原子数总计，即式(15)中R¹⁴和R¹⁵部分的碳原子数总计优选为约9以上(碳原子数总计为9的情况下，IOB为0.58)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则甘油与脂肪族一元醇的单醚中，构成甘油与脂肪族一元醇的单醚的脂肪族一元醇的碳原子数，即式(16)中R¹⁴部分的碳原子数优选为约16以上(碳原子数为16的情况下，IOB为0.58)。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则式(17)所示的丁二醇(n＝4)与脂肪族一元醇的二醚中，R¹⁷和R¹⁸部分的碳原子数总计优选为约2以上(碳原子数总计为2的情况下，IOB为0.33)。

另外，若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察则式(18)所示的乙二醇(n＝2)与脂肪族一元醇的单醚中，R¹⁷部分的碳原子数优选为约8以上(碳原子数为8的情况下，IOB为0.60)。

作为化合物(B)，可以通过在酸催化剂的存在下将化合物(B1)和化合物(B2)脱水缩合来生成。

[(C)(C1)含有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸，与(C2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的酯]

(C)(C1)含有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸，与(C2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的酯(以下有时称为“化合物(C)”)，只要具有上述运动粘度、保水率和重均分子量，则不必酯化全部羧基。

作为(C1)含有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸(以下有时称为“化合物(C1)”)，可列举出例如具有2～4个羧基的链状烃羧酸，如链状烃二羧酸包括链烷烃二羧酸，如乙二酸、丙二酸、丁二酸、戊二酸、己二酸、庚二酸、辛二酸、壬二酸和癸二酸，链状烃三羧酸包括链烷烃三羧酸如丙三羧酸、丁三羧酸、戊三羧酸、己三羧酸、庚三羧酸、辛三羧酸、壬三羧酸和癸三羧酸，以及链状烃四羧酸包括链烷烃四羧酸，如丁烷四羧酸、戊烷四羧酸、己烷四羧酸、庚烷四羧酸、辛烷四羧酸、壬烷四羧酸和癸烷四羧酸。

另外，化合物(C1)包括具有2～4个羧基的链状烃羟基酸，如苹果酸、酒石酸、柠檬酸和异柠檬酸等，具有2～4个羧基的链状烃烷氧基酸，如O-乙酰柠檬酸，以及具有2～4个羧基的链状烃氧代酸。

作为(C2)具有链状烃部分和取代链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物，可列举出“化合物(B)”的项中列举出的例子，例如脂肪族一元醇。

作为化合物(C)，可列举出(c₁)具有4个羧基的链状烃四羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，例如单酯、二酯、三酯和四酯，优选二酯、三酯和四酯，更优选三酯和四酯，并且进一步优选四酯，(c₂)具有3个羧基的链状烃三羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，例如单酯、二酯和三酯，优选二酯和三酯，并且更优选三酯，以及(c₃)具有2个羧基的链状烃二羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，例如单酯和二酯，优选二酯。

作为化合物(C)的例子，可列举出己二酸二辛酯、O-乙酰柠檬酸三丁酯等，并且已经市售。

[(D)具有链状烃部分和插入到链状烃部分的C-C单键之间的选自由醚键(-O-)、羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)和碳酸酯键(-OCOO-)组成的组中的任意一种键的化合物]

作为(D)具有链状烃部分和插入到链状烃部分的C-C单键之间的选自由醚键(-O-)、羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)和碳酸酯键(-OCOO-)组成的组中的任意一种键的化合物(以下有时称为“化合物(D)”)，可列举出(d₁)脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚、(d₂)二烷基酮、(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯、和(d₄)碳酸二烷基酯。

[(d₁)脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚]

作为脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚，可列举出具有下式(19)的化合物：

R¹⁹OR²⁰ (19)

(式中，R¹⁹和R²⁰分别为链状烃)。

作为构成醚的脂肪族一元醇(式(19)中相当于R¹⁹OH和R²⁰OH)，若醚满足上述运动粘度、保水率和重均分子量的条件，则没有特别限制，可列举出例如“化合物(B)”项中列举的脂肪族一元醇。

[(d₂)二烷基酮]

作为二烷基酮，可列举出具有下式(20)的化合物：

R²¹COR²² (20)

(式中，R²¹和R²²分别为烷基)。

关于二烷基酮，除了市售之外，还可以通过公知的方法例如用铬酸等将仲醇氧化来得到。

[(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯]

作为脂肪酸与脂肪族一元醇的酯，可列举出例如具有下式(21)的化合物：

R²³COOR²⁴ (21)

(式中，R²³和R²⁴分别为链状烃)。

作为构成酯的脂肪酸(式(21)中相当于R²³COOH)，可列举出例如“(a₁)链状烃四醇与脂肪酸的酯”中列举的脂肪酸、即饱和脂肪酸或不饱和脂肪酸，若考虑到有可能由于氧化等而改性则优选为饱和脂肪酸。作为构成酯的脂肪族一元醇(式(21)中相当于R²⁴OH)，可列举出例如“化合物(B)”项中列举的脂肪族一元醇。

作为脂肪酸与脂肪族一元醇的酯的例子，可列举出例如十二烷酸(C₁₂)与十二烷醇(C₁₂)的酯、十四烷酸(C₁₄)与十二烷醇(C₁₂)的酯等，作为脂肪酸与脂肪族一元醇的酯的市售品，可列举出例如ELECTOL WE20和ELECTOLWE40(以上日油株式会社制)。

[(d₄)碳酸二烷基酯]

作为碳酸二烷基酯，可列举出具有下式(22)的化合物：

R²⁵OC(＝O)OR²⁶ (22)

(式中，R²⁵和R²⁶分别为烷基)。

关于碳酸二烷基酯，除了市售之外，还可以通过光气与醇的反应、氯化甲酸酯与醇或醇化物的反应、以及碳酸银与烷基碘的反应来合成。

若从保水率、蒸气压等观点考察则(d₁)脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚、(d₂)二烷基酮、(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯、和(d₄)碳酸二烷基酯中，重均分子量优选为约100以上，并且更优选为约200以上。

需要说明的是，(d₂)二烷基酮中，碳原子数的总计为约8的情况下，例如5-壬酮中，熔点为约-50℃，蒸气压在20℃下为约230Pa。

[(E)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇、或者其烷基酯或烷基醚]

作为(E)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇、或者其烷基酯或烷基醚(以下有时称为化合物(E))，可列举出(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇，(e₂)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯，(e₃)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚。以下进行说明。

[(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇]

聚氧C₃～C₆亚烷基二醇指的是i)具有选自由氧基C₃～C₆亚烷基骨架，即氧基亚丙基骨架、氧基亚丁基骨架、氧基亚戊基骨架、和氧基亚己基骨架组成的组中的任意一种骨架并且两末端具有羟基的均聚物，ii)具有选自上述组中的两种以上骨架并且两末端具有羟基的嵌段共聚物，或iii)具有选自上述组中的两种以上骨架并且两末端具有羟基的无规共聚物。

聚氧C₃～C₆亚烷基二醇通过下式(23)表示：

HO-(C_mH_2mO)_n-H (23)

(式中，m为3～6的整数)。

本发明人确认后结果发现，对于聚丙二醇(式(23)中相当于m＝3的均聚物)而言，在重均分子量不足约1000的情况下，不满足保水率的条件。因此，血液润滑性赋予剂的范围不包含聚丙二醇的均聚物，丙二醇应该以与其它二元醇的共聚物或无规聚合物形式包括于(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇。

需要说明的是，本发明人确认后可知，对于聚乙二醇(式(23)中相当于m＝2的均聚物)而言，暗示了重均分子量不足1000时，不能满足运动粘度和保水率的条件。

若从使得IOB为约0.00～约0.60的观点考察，则例如式(23)为聚丁二醇(m＝4的均聚物)的情况下，优选n≥约7(n＝7的情况下，IOB为0.57)。

作为聚氧C₃～C₆亚烷基二醇的市售品，可列举出例如UNIOL(商标)PB-500和PB-700(以上日油株式会社制)。

[(e₂)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯]

作为聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯，可列举出“(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇”项中说明的聚氧C₃～C₆亚烷基二醇的OH末端的一者或两者被脂肪酸酯化而成的酯，即单酯和二酯。

作为聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯中应酯化的脂肪酸，可列举出例如“(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯”中列举的脂肪酸，即饱和脂肪酸或不饱和脂肪酸，若考虑到有可能由于氧化等而改性，则优选为饱和脂肪酸。

[(e₃)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚]

作为聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，可列举出“(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇”项中说明的聚氧C₃～C₆亚烷基二醇的OH末端的一者或两者被脂肪族一元醇醚化而成的醚，即单醚和二醚。

作为聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚中应醚化的脂肪族一元醇，可列举出例如“化合物(B)”项中列举的脂肪族一元醇。

[(F)链状烃]

作为链状烃，可列举出例如(f₁)链状烷烃如直链烷烃和支链烷烃。直链烷烃，在熔点为约45℃以下的情况下，碳原子数为约22以下，而蒸气压在1个大气压以及25℃下为约0.01Pa以下的情况下，碳原子数为约13以上。支链烷烃与直链烷烃相比，存在同一碳原子数下熔点低的倾向。因此支链烷烃即使在熔点为约45℃以下的情况下，也可以包括碳原子数为22以上的支链烷烃。

作为烃的市售品，可列举出例如PARLEAM 6(日油株式会社)。

在排泄口接触区域20中至少凸部8可以单独涂布血液润滑性赋予剂，也可以涂布含有血液润滑性赋予剂和至少一种其它成分的含血液润滑性赋予剂组合物。

以下对含血液润滑性赋予剂组合物进行说明。需要说明的是，关于含血液润滑性赋予剂组合物的涂布，与血液润滑性赋予剂的涂布同样，因此省略说明。

[含血液润滑性赋予剂组合物]

含血液润滑性赋予剂组合物含有上述血液润滑性赋予剂和至少一种其它成分。作为其它成分，若不会阻碍血液润滑性赋予剂的作用效果则没有特别限制，可以使用本领域中常用于吸收性物品、特别是表层的成分。

作为其它成分，可列举出例如硅油、有机硅、有机硅系树脂等。

作为其它成分，可列举出例如抗氧化剂如BHT(2,6-二叔丁基-对甲酚)、BHA(丁基化羟基茴香醚)、没食子酸丙酯等。

作为其它成分，可列举出例如维生素如天然维生素或合成维生素。作为维生素，可列举出水溶性维生素例如维生素B族、包括维生素B₁、维生素B₂、维生素B₃、维生素B₅、维生素B₆、维生素B₇、维生素B₉、维生素B₁₂等，维生素C。

作为维生素，可列举出例如脂溶性维生素如维生素A族、维生素D族、维生素E族、和维生素K族等。另外，维生素还包括它们的衍生物。

作为其它成分，可列举出例如氨基酸如丙氨酸、精氨酸、赖氨酸、组氨酸、脯氨酸、羟基脯氨酸等，以及肽。

作为其它成分，可列举出例如沸石如天然沸石包括方沸石、菱沸石、片沸石、钠沸石、辉沸石、和杆沸石(thomosonite)，以及合成沸石。

作为其它成分，可列举出例如胆甾醇、透明质酸、卵磷脂、神经酰胺等。

作为其它成分，可列举出例如药剂包括皮肤收敛剂、祛痘剂、抗皱纹剂、瘦身剂、美白剂、抗菌剂、防霉剂等。

作为皮肤收敛剂，可列举出例如氧化锌、硫酸铝、鞣酸等，油溶性皮肤收敛剂如油溶性多酚。作为油溶性多酚，可列举出天然的油溶性多酚如黄柏提取物、小连翘提取物、野芝麻提取物、洋甘菊提取物、牛蒡提取物、琴柱草提取物、椴树提取物、酸橙提取物、白桦提取物、问荆提取物、鼠尾草提取物、琴柱草提取物、胡桃提取物、扶桑提取物、枇杷叶提取物、欧椴树提取物、蛇麻草提取物、欧洲七叶树提取物、薏苡仁提取物等。

作为祛痘剂，可列举出例如水杨酸、过氧化苯甲酰、间苯二酚、硫磺、红霉素、锌等。

作为抗皱纹剂，可列举出例如乳酸、水杨酸、水杨酸衍生物、乙醇酸、植酸、硫辛酸、溶血磷脂酸等。

作为瘦身剂，可列举出例如黄嘌呤化合物如氨茶碱、咖啡因、茶碱、可可碱等。

作为美白剂，可列举出例如烟酰胺、曲酸、熊果苷、葡糖胺及衍生物、植物甾醇衍生物、抗坏血酸及其衍生物、以及桑提取物及胎盘提取物。

作为其它成分，可列举出例如消炎成分、pH调节剂、抗菌剂、保湿剂、香料、色素、染料、颜料、植物提取物等。

作为消炎成分，可列举出例如源自天然的消炎剂如牡丹、黄芩、小连翘、春黄菊、甘草、桃叶、艾蒿、紫苏提取物等，合成抗炎剂如尿囊素、甘草酸二钾等。

作为pH调节剂，可列举出用于将皮肤保持于弱酸性的物质例如苹果酸、琥珀酸、柠檬酸、酒石酸、乳酸等。

作为颜料，可列举出例如氧化钛。

从血液润滑性赋予剂和其它成分的作用效果的观点考虑，含血液润滑性赋予剂组合物，分别含有血液润滑性赋予剂和至少一种其它成分优选约50～约99质量％和约1～约50质量％、更优选约60～约99质量％和约1～约40质量％、进一步优选约70～约99质量％和约1～约30质量％、进一步更优选约80～约99质量％和约1～约20质量％、进一步更优选约90～99质量％和约1～约10质量％、并且进一步更优选约95～99质量％和约1～约5质量％。

含血液润滑性赋予剂组合物优选以源自表层或第二片的亲水化处理的量以下含有表面活性剂。更具体而言，含血液润滑性赋予剂组合物以优选约0.0～约1.0g/m²、更优选约0.0～约0.8g/m²、进一步优选约0.1～约0.5g/m²、并且进一步更优选约0.1～约0.3g/m²的基重的范围含有表面活性剂。

这是由于，若表面活性剂的量增大则存在经血容易残留于表层的倾向。需要说明的是，表面活性剂不具有保水率的值。这是因为，由于与水混合，不存在应该测定物质的层。

含血液润滑性赋予剂组合物以优选约0.0～约1.0g/m²、更优选约0.0～约0.8g/m²、进一步优选约0.1～约0.5g/m²、并且进一步更优选约0.1～约0.3g/m²的基重的范围含有水。水由于降低吸收性物品的吸收性能而优选少。

含血液润滑性赋予剂组合物，与血液润滑性赋予剂同样地，作为组合物，优选在40℃时具有约0～约80mm²/s的运动粘度，更优选具有约1～约70mm²/s的运动粘度，进一步优选具有约3～约60mm²/s的运动粘度，进一步更优选具有约5～约50mm²/s的运动粘度，并且进一步更优选具有约7～约45mm²/s的运动粘度。

这是由于，若含血液润滑性赋予剂组合物的运动粘度超过约80mm²/s，则存在粘性高、血液润滑性赋予剂组合物难以与到达了表层的肌肤接触面的经血一起滑落到吸收性物品的内部的倾向。

含血液润滑性赋予剂组合物含有与血液润滑性赋予剂混合的成分作为至少一种其它成分的情况下，其它成分优选具有不足约1000的重均分子量，并且更优选具有不足约900的重均分子量。这是由于若重均分子量为约1000以上，则存在含血液润滑性赋予剂组合物其本身产生粘性，对佩带者提供不适的倾向。另外，若重均分子量升高则存在含血液润滑性赋予剂组合物的粘度升高的倾向，因此难以通过加温来将血液润滑性赋予剂组合物的粘度降低到适于涂布的粘度，其结果，血液润滑性赋予剂有可能必须用溶剂稀释。

含血液润滑性赋予剂组合物，作为组合物，具有约0.01～约4.0质量％的保水率，优选具有约0.02～约3.5质量％的保水率，更优选具有约0.03～约3.0质量％的保水率，进一步优选具有约0.04～约2.5质量％的保水率，并且进一步优选具有约0.05～约2.0质量％的保水率。

若保水率降低，则存在血液润滑性赋予剂组合物与经血的亲和性降低，到达了表层的肌肤接触面的经血难以滑落到吸收性物品的内部的倾向。

需要说明的是，含血液润滑性赋予剂组合物含有固体物的情况下，在运动粘度和保水率的测定中，优选通过过滤来去除它们。

实施例

以下基于制造例和试验例对本发明进行更详细的说明，但是本发明的范围不被制造例及试验例所限定。

需要说明的是，以下的制造例和试验例中，使用热熔接性复合纤维A(以下称为“复合纤维A”)制造的纤维材料以及吸收体分别称为“纤维材料A”和“吸收体A”，使用热熔接性复合纤维B(以下称为“复合纤维B”)制造的纤维材料以及吸收体分别称为“纤维材料B”和“吸收体B”。另外，使用相对于浆粕的复合纤维A的质量混合比不同的纤维材料A1～A8制造的吸收体分别称为“吸收体A1～A8”，使用相对于浆粕的复合纤维B的质量混合比不同的纤维材料B1～B8制造的吸收体分别称为“吸收体B1～B8”。

[制造例1]吸收体A(A1～A8)、B(B1～B8)的制造

(1)纤维材料A(A1～A8)的制造

将浆粕(Weyerhaeuser Company Limited制、NB416)和复合纤维A，以浆粕:复合纤维A＝9.5:0.5(A1)、9:1(A2)、8:2(A3)、6.5:3.5(A4)、5:5(A5)、3.5:6.5(A6)、2:8(A7)、0:10(A8)的质量比混棉层叠，制造纤维材料A1～A8(基重200g/m²)。

复合纤维A为以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)作为芯成分、以利用含有马来酸酐的乙烯基聚合物进行了接枝聚合的高密度聚乙烯(HDPE)作为鞘成分的芯鞘型复合纤维。复合纤维A的芯鞘比为50:50(质量比)、芯成分中的氧化钛量为0.7重量％、纤度为2.2分特、纤维长为6mm。

(2)纤维材料B(B1～B8)的制造

将浆粕(Weyerhaeuser Company Limited制、NB416)和复合纤维B，以浆粕:复合纤维B＝10:0(B1)、9:1(B2)、8:2(B3)、6.5:3.5(B4)、5:5(B5)、3.5:6.5(B6)、2:8(B7)、0:10(B8)的质量比混棉层叠，制造纤维材料B1～B8(基重200g/m²)。

复合纤维B为以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)作为芯成分、以一般的高密度聚乙烯(HDPE)作为鞘成分的芯鞘型复合纤维。复合纤维B的芯鞘比为50:50(质量比)、芯成分中的氧化钛量为0.7重量％、纤度为2.2分特、纤维长为6mm。

(3)吸收体A(A1～A8)、B(B1～B8)的制造

通过通常的热风法将纤维材料A1～A8、B1～B8粘合，将复合纤维A、B加热熔接，制造吸收体A1～A8、B1～B8。此时，加热温度为135℃、风量为5m/秒、加热时间为20秒。

吸收体A1～A8、B1～B8的组成及物性如表2所示。

需要说明的是，吸收体的基重、厚度和密度的测定如下所述实施。

吸收体的密度基于下式算出。

D(g/cm³)＝B(g/m²)/T(mm)×10^-3

[式中，D、B和T分别表示吸收体的密度、基重和厚度。]

吸收体的基重(g/m²)的测定如下所述实施。

由吸收体切出三块100mm×100mm的试验片，用直读式天平(研精工业株式会社制电子天平HF-300)测定标准状态(温度23±2℃、相对湿度50±5％)下的各试验片的质量，由三个测定值的平均值算出的吸收体的单位面积的质量(g/m²)作为吸收体的基重。

需要说明的是，关于吸收体的基重的测定，对于上述没有特别规定的测定条件采用ISO 9073-1或JIS L 1913 6.2中记载的测定条件。

吸收体的厚度(mm)的测定如下所述实施。

通过厚度计(株式会社大荣科学精器制作所制FS-60DS、测定面44mm(直径)、测定压力3g/cm²)，以恒定压力3g/cm²对标准状态(温度23±2℃、相对湿度50±5％)下的吸收体的不同的5个部位(各部位的直径为44mm)进行加压，测定各部位的加压10秒后的厚度，5个测定值的平均值作为吸收体的厚度。

需要说明的是，其它的制造例或试验例中的吸收体的基重、厚度和密度的测定与上述同样地实施。

[表2]

[制造例2]吸收性物品A(A1～A5)、B(B1～B5)的制造

在透气无纺布(基重：30g/m²、尺寸：长度(MD方向)100mm×宽度(CD方向)80mm)的喷空气面，使用螺旋状喷枪(Nordson Corporation制)，以5g/m²基重涂布热熔粘接剂(HMA)后，粘结吸收体A1～A5、B1～B5(基重：200g、尺寸：长度(MD方向)100mm×宽度(CD方向)80mm)。然后，通过热压花处理，形成将无纺布与吸收体部分性地接合的压花部，制造吸收性物品A1～A5、B1～B5。

作为无纺布，使用具有上层和下层的两层结构的无纺布。上层由以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)作为芯成分(芯成分中的氧化钛量为4重量％)、以高密度聚乙烯(HDPE)作为鞘成分的芯鞘型复合纤维(纤度为2.8分特、纤维长为44mm)构成(基重20g/m²)，下层由以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)作为芯成分(芯成分中的氧化钛量为4重量％)、以高密度聚乙烯(HDPE)作为鞘成分的芯鞘型复合纤维(纤度为2.2分特、纤维长为44mm)构成(基重10g/m²)，无纺布整体的基重为30g/m²。需要说明的是，无纺布的强度(最大点强度)，对于MD方向而言为24.7N/25mm、对于CD方向而言为3.93N/25mm。

无纺布如下制造：通过梳理机将上层和下层层叠，进行热风处理后，用表面活性剂对表面进行亲水化处理，由此制造上述无纺布。

作为HMA，使用在热塑性弹性体(SIS系、SBS系)添加增粘成分而成的通常的HMA。需要说明的是，所使用的HMA在120℃下表现出40500cps、在140℃下表现出11000cps、在160℃下表现出4100cps、在180℃下表现出2000cps的粘度。

对于热压花处理，使用形成有凸部的压花板(加热温度为110℃)作为无纺布侧(上侧)的板、使用平面板(加热温度为110℃)作为吸收体样品侧(下侧)的板来实施。压花处理时间为3秒，压花压力为5MPa(5kPa/mm²)。通过热压花处理，形成由无纺布侧俯视吸收性物品时、在吸收性物品的长度方向延伸的压花部。压花部包含低压缩部和高压缩部，低压缩部的面积为803.01mm²、高压缩部的面积为188.65mm²。

[制造例3]高密度化吸收体A(A2～A8)、B(B1～B8)的制造

在载体片材(UCKN公司制、薄纸基重：14g/m²)载置纤维材料A2～A8(参照制造例1)，通过通常的热风法粘合，将复合纤维A加热熔接(加热温度：135℃、风量：5m/秒、加热时间：20秒)后，利用蒸气喷射(SJ)带式加压机将密度调整到约0.08g/cm³(0.0793～0.0817g/cm³)，制造高密度化吸收体A2～A8(120mm×120mm、各3块)。

使用纤维材料B1～B8(参照制造例1)同样地制造高密度化吸收体B1～B8(120mm×120mm、各3块)。

所使用的SJ带式加压机的结构如图4所示。

如图4的(a)所示，SJ带式加压机9具备网络状传送带91a、91b，蒸气喷嘴92和吸引箱93，在相互对置的蒸气喷嘴92和吸引箱93之间搬送被一对网络状传送带91a、91b夹持的吸收体，由蒸气喷嘴92向着吸收体喷出高压水蒸气，将吸收体压缩。通过了吸收体的水蒸气被吸引箱93吸引而排气。吸收体厚度的调整能够通过调整一对网络状传送带91a、91b的间隔来进行。

网络状传送带91a、91b为聚苯硫醚制平织网络状传送带(NIPPONFILCON CO.,LTD.制)，纵横方向线径为0.37mm，纵线为34根/英寸，横线为32根/英寸。网络状传送带91a、91b之间的距离被调整到1mm或0.2mm，线速度为200m/秒。

在蒸气喷嘴92如图4的(b)所示以开孔间距2mm、5mm形成口径0.5mm的开孔部，由此喷出的水蒸气的蒸气压为0.7MPa，单位面积的水蒸气处理量为1.27kg/m²。

高密度化吸收体A2～A8、B1～B8的组成以及物性如表3所示。

[表3]

[试验例1]吸收性物品A(A1～A5)、B(B1～B5)的格利硬挺度的测定

(1)测定方法

S＝R×(D₁W₁+D₂W₂+D₃W₃)×(L-12.7)²/b×3.375×10^-5

[式中，R为刻度板的读数，D₁、D₂、D₃为由振动子支点直至重物安装位置为止的距离(25.4mm(1in.)、50.8mm(2in.)、101.6mm(4in.))，W₁、W₂、W₃为安装于D₁、D₂、D₃的孔的重物的质量(g)，L为样品片的长度(mm)，b为样品片的宽度(mm)。]

将制造例2中制造的吸收性物品A1～A5、B1～B5，相对于压花部垂直地切断，制作5个样品片(长度40mm×宽度12.5mm)，测定样品片的长度方向(MD方向)中的每12.5mm宽度的格利硬挺度(mN)。

(3)结果和考察

测定结果如表4所示。

[表4]

基于表4的考察如下所述。

吸收体仅含有浆粕的情况下，干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差为2.85N/12.5mm，但是吸收体含有浆粕和复合纤维A的情况下，在任意一种质量混合比下，干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差都为2.5N/12.5mm以下。因此，吸收体含有浆粕和复合纤维A，从将干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差维持于2.5N/12.5mm以下的观点考虑是有利的。另外，通过使得吸收体中的复合纤维A与浆粕的质量混合比为1/9以上，可以达成4.82mN/12.5mm以上的压花部的干燥时格利硬挺度、以及2.32mN/12.5mm以上的压花部的湿润时格利硬挺度。另外，通过使得吸收体中的复合纤维A与浆粕的质量混合比为1/9～5/5，可以达成4.82～6.09mN/12.5mm的压花部的干燥时格利硬挺度、以及2.32～3.98mN/12.5mm的压花部的湿润时格利硬挺度。

[试验例2]吸收性物品A(A1～A5)、B(B2～B5)的压花部的接合强度的测定

(1)测定方法

将制造例2中制造的吸收性物品A1～A5、B2～B5，相对于压花部垂直地切断，制作5个样品片(长度50mm×宽度25mm)，用于压花部接合强度(N/25mm)的测定。

[干燥时压花部接合强度(N/25mm)]

对于标准时(温度20℃、湿度60％的气氛下)的样品片，在拉伸试验机(岛津制作所、AG-1kNI)，以夹持间隔20mm在上侧夹子安装吸收体、在下侧夹子安装无纺布。以100mm/分钟的拉伸速度施加负荷(最大点负荷)直至无纺布和吸收体完全剥离为止，并测定样品片的长度方向为拉伸方向时的样品片的每25mm宽度的压花部的接合强度(N)。

[湿润时压花部接合强度(N/25mm)]

将样品片浸渍于离子交换水中直至其由于自重而下沉为止后、或者样品片沉入水中1小时以上后，与上述同样地测定样品片的长度方向为拉伸方向时的样品片的每25mm宽度的压花部的接合强度(N)。

需要说明的是，关于干燥时及湿润时压花部接合强度的测定，对于上述没有特别规定的测定条件，采用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3中记载的测定条件。

(3)结果和考察

测定结果如表5所示。

[表5]

基于表5的考察如下所述。

若压花部接合强度不足0.75N/25mm，则吸收性物品的使用中，有可能产生表层与吸收体的界面剥离。因此，若将干燥时和湿润时压花部接合强度都为0.75N/25mm以上作为基准，则满足该基准的是吸收性物品A2～A5。因此，使得吸收体中的复合纤维A与浆粕的质量混合比为1/9以上，从增大干燥时和湿润时压花部接合强度的观点考虑是有利的，由此，可以达成1.53N/25mm以上的干燥时压花部接合强度、以及0.95N/以上的湿润时压花部接合强度。

另外，若对吸收体中的复合纤维A、B与浆粕的质量混合比相同的吸收性物品之间(即，A2与B2、A3与B3、A4与B4、A5与B5)进行比较则可知，对于干燥时和湿润时压花部接合强度而言，在任意一种质量混合比下，吸收性物品A都大于吸收性物品B。因此，吸收体中的复合纤维A、B与浆粕的质量混合比相同时，使用复合纤维A的情况与使用复合纤维B的情况相比，可以增大干燥时和湿润时压花部接合强度。另外，达成一定的干燥时和湿润时压花部接合强度时，使用复合纤维A的情况与使用复合纤维B的情况相比，可以减小吸收体中的复合纤维与浆粕的质量混合比(即，以这种程度，浆粕的质量混合比增大，可以提高吸收体的吸收性能)。

[试验例3]吸收体A(A2～A8)、B(B1～B8)的最大拉伸强度的测定

(1)测定方法

将制造例1中制造的吸收体A2～A8、B1～B8切断，制作5个样品片(长度150mm×宽度25mm)，用于最大拉伸强度的测定。

[干燥时最大拉伸强度(N/25mm)]

将标准时(温度20℃、湿度60％的气氛下)的样品片以夹持间隔100mm安装于拉伸试验机(岛津制作所、AG-1kNI)，以100mm/分钟的拉伸速度施加负荷(最大点负荷)直至切断样品片为止，测定样品片的长度方向(MD方向)的每25mm宽度的最大拉伸强度。

[湿润时最大拉伸强度(N/25mm)]

将样品片浸渍于离子交换水中直至其由于自重而下沉为止后、或者样品片沉入水中1小时以上后，与上述同样地测定样品片的长度方向(MD方向)的每25mm宽度的最大拉伸强度。

需要说明的是，关于干燥时及湿润时最大拉伸强度的测定，对于上述没有特别规定的测定条件，采用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3中记载的测定条件。

(2)结果和考察

测定结果如表6所示。

[表6]

基于表6的考察如下所述。

吸收体A中，若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)不足1/9，则预想湿润时最大拉伸强度不足2N/25mm，有可能不能确保湿润时强度。因此，吸收体A中，从保持强度的观点考虑，优选复合纤维A与浆粕的质量混合比为1/9以上。

吸收体B中，若复合纤维B与浆粕的质量混合比(复合纤维B/浆粕)不足2/8，则预想湿润时最大拉伸强度不足2N/25mm，有可能不能确保湿润时强度。因此，吸收体B中，从保持强度的观点考虑，优选复合纤维B与浆粕的质量混合比为2/8以上。

若对复合纤维A、B与浆粕的质量混合比相同的吸收体之间(例如A2和B2)进行比较则可知，对于最大拉伸强度(干燥时和湿润时)而言，在任意一种质量混合比下，吸收体A都大于吸收体B。另外，若复合纤维A、B与浆粕的质量混合比处于1/9～6.5/3.5的范围内(吸收体A2～A6、B2～B6)，则对于干燥时最大拉伸强度与湿润时最大拉伸强度之差(干燥时最大拉伸强度-湿润时最大拉伸强度)而言，吸收体A大于吸收体B。

这种强度之差认为是由于，吸收体A中，马来酸酐所具有的酰基和醚键的氧原子与纤维素的OH基之间产生氢键，而吸收体B中，没有产生这种氢键。

这由织片状态的样品的最大拉伸强度证明。即，测定织片状态的样品的最大拉伸强度，结果任意一种样品都不足0.4N/25mm(参照表6)，暗示强度之差并非起因于缠结程度的差异、而起因于氢键形成的有无。需要说明的是，织片状态的样品为将纤维材料层叠于基材后、没有进行任何处理的样品，不实施针刺等缠结处理，利用热风、压花、能量波等的加热处理，利用粘接剂的处理等任意一种处理。

另外，如表7所示，由于复合纤维A与复合纤维B相比熔化热热量大，因此复合纤维A与复合纤维B相比结晶化度高，认为强度之差也起因于复合纤维A、B之间的结晶化度(纤维自身的接合强度)之差。

[表7]

需要说明的是，日本特开2004-270041号公报中记载了，马来酸酐接枝聚合而成的改性聚烯烃，由于马来酸酐的羧酸酐基断裂而与纤维素纤维表面的羟基共价键合，因此与纤维素纤维的粘接性良好，但是本结果中，没有观察到起因于共价键合的形成的强度增加。

[试验例4]高密度化吸收体A(A2～A8)、B(B1～B8)的吸收性和最大拉伸强度的测定

(1)测定方法

[吸收性(浸渗时间、液体排出时间)的测定]

在制造例3中制造的高密度化吸收体A2～A8、B1～B8载置表面片材(使用商品名SOFY Hadaomoi的表面片材)，在其上重叠开孔亚克力板(中央40mm×10mm的孔、200mm(长度)×100mm(宽度))。使用自动滴定管(柴田化学器械工业株式会社、MultiDosimat E725-1型)，向着亚克力板的孔以90ml/分钟注入3ml人工经血(使用相对于离子交换水1L加入甘油80g、羧甲基纤维素钠8g、氯化钠10g、碳酸氢钠4g、红色102号8g、红色2号2g、黄色5号2g并充分搅拌而成的人工经血)。注入开始后、直至停留于亚克力板的孔的人工经血消失为止的时间作为浸渗时间(秒)，注入开始后、直至人工经血由表面片材内消失为止的时间作为排出时间(秒)。

[干燥时和湿润时最大拉伸强度的测定]

高密度化吸收体A2～A8、B1～B8的干燥时和湿润时最大拉伸强度与试验例3同样地测定。

(2)结果和考察

测定结果如表8所示。

[表8]

基于表8的考察如下所述。

若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)处于1/9～5/5的范围内(高密度化吸收体A2～A5)则吸收性充分，但是若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)为6.5/3.5以上(高密度化吸收体A6～A8)则吸收性显著降低。

高密度化吸收体A中，若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)不足1/9，则预想湿润时最大拉伸强度不足2N/25mm，有可能不能确保湿润时强度。因此，高密度化吸收体A中，从保持强度的观点考虑，优选复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)为1/9以上。

高密度化吸收体B中，若复合纤维B与浆粕的质量混合比(复合纤维B/浆粕)不足2/8，则预想湿润时最大拉伸强度不足2N/25mm，有可能不能确保湿润时强度。因此，高密度化吸收体B中，从保持强度的观点考虑，优选复合纤维B与浆粕的质量混合比(复合纤维B/浆粕)为2/8以上。

吸收体的密度为约0.08g/cm³(0.0793～0.0817g/cm³)的情况下，若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)处于1/9～5/5的范围内则吸收体可以兼具充分的强度和吸收性。这是由于，复合纤维A与复合纤维B相比少量(因此不会阻碍吸收性)就可以确保吸收体的强度。

[试验例5]

试验例4中，密度固定于约0.08g/cm³(0.0793～0.0817g/cm³)的系统中，从强度和吸收性的观点考虑，对复合纤维A与浆粕的质量混合比的最合适的范围进行研究。

本试验例中，从吸收性的观点考虑，对密度的最合适的范围进行研究。

使用浆粕(Weyerhaeuser Company Limited制、NB416)与复合纤维A以表9所示的质量比混棉层叠而成的材料(基重200g/m²)，与试验例4同样地制造各种密度(0.05、0.06、0.07、0.08、0.09、0.1、0.12、0.13、0.14g/cm³)的高密度化吸收体1～9，并测定吸收性(液体排出时间)。

测定结果如表9所示。

基于表9的考察如下所述。

若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)处于1/9～5/5的范围内时，充分的液体排出性能(具体而言，滴加人工经血3cc后的液体排出时间为90秒以内)得到发挥的密度范围为0.06～0.14g/cm³。

密度低于0.06g/cm³的情况下，任意一种质量混合比下，液体排出时间都超过90秒。认为若密度低于0.06g/cm³，则纤维之间距离大、毛细管力不发挥作用。

密度超过0.12g/cm³的情况下，若复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)处于1/9～3.5/6.5的范围内则液体排出时间为60秒以内，但是若处于除此以外的范围内则超过60秒。若密度超过0.12g/cm³，则虽然毛细管力发挥作用，但是液体的移动空隙减小，液体的移动阻力增加，因此认为液体排出性能降低。

由以上的试验例认为，复合纤维A与浆粕的质量混合比(复合纤维A/浆粕)的最合适的范围为1/9～5/5，最合适的密度为0.06～0.14g/cm³。

[试验例6]

(1)标准时(温度20℃、相对湿度50％)的压花部接合强度(N/25mm)的测定方法

将制造例2中制造的吸收性物品A1～A5、B2～B5，相对于压花部垂直地切断，制作10个样品片(长度50mm×宽度25mm)。其中，在5个样品片涂布作为血液润滑性赋予剂一例的PANACET 810S(参照试验例7)(基重：5g/m²)，在5个样品片不涂布血液润滑性赋予剂。

各样品片在温度20℃、相对湿度50％下保存24小时以上，调节状态后，用于压花部接合强度(N/25mm)的测定。测定在温度20℃、相对湿度50％的室内实施。

[干燥时压花部接合强度(N/25mm)]

对于样品片，在拉伸试验机(岛津制作所、AG-1kNI)，以夹持间隔20mm在上侧夹子安装吸收体、在下侧夹子安装无纺布。以100mm/分钟的拉伸速度施加负荷(最大点负荷)直至无纺布和吸收体完全剥离为止，并测定样品片的长度方向为拉伸方向时的样品片的每25mm宽度的压花部的接合强度(N)。

[湿润时压花部接合强度(N/25mm)]

(2)加速劣化试验后的压花部接合强度(N/25mm)的测定方法

与(1)同样地，制作涂布有血液润滑性赋予剂的样品片以及没有涂布血液润滑性赋予剂的样品片后，将各样品片在温度50℃、相对湿度0％下保存4周，供于加速劣化试验。加速劣化试验后的各样品片，在温度20℃、相对湿度50％下保存24小时以上，调节状态后，用于压花部接合强度(N/25mm)的测定。干燥时压花部接合强度(N/25mm)和湿润时压花部接合强度(N/25mm)的测定，在温度20℃、相对湿度50％的室内与(1)同样地实施。

(3)结果和考察

测定结果如表10所示。

基于表10的考察如下所述。

对于压花部接合强度的强度，在标准时以及加速劣化试验后，都会由于血液润滑性赋予剂的存在而降低。认为这是由于，血液润滑性赋予剂的油性成分与HMA的油性成分混杂在一起，由此HMA的粘接力降低。这也由与标准时相比、加速劣化试验后，压花部接合强度降低得到启示。

吸收性物品A2～A5即使存在血液润滑性赋予剂，标准时的压花部接合强度在干燥时和湿润时都为0.75N/25mm以上，可以防止吸收性物品的使用中有可能产生的表层与吸收体的界面剥离。因此，即使在表层涂布有血液润滑性赋予剂的情况下，吸收体中的复合纤维A与浆粕的质量混合比为1/9以上，从增大干燥时和湿润时压花部接合强度的观点考虑也是有利的，由此，可以达成1.34N/25mm以上的干燥时压花部接合强度、以及0.95N/25mm以上的湿润时压花部接合强度。

另外，若对吸收体中的复合纤维A、B与浆粕的质量混合比相同的吸收性物品之间(即，A2与B2、A3与B3、A4与B4、A5与B5)进行比较则可知，无论有无血液润滑性赋予剂，对于干燥时和湿润时压花部接合强度而言，在任意一种质量混合比下，吸收性物品A都大于吸收性物品B。因此，吸收体中的复合纤维A、B与浆粕的质量混合比相同时，使用复合纤维A的情况与使用复合纤维B的情况相比，可以增大干燥时和湿润时压花部接合强度。另外，达成一定的干燥时和湿润时压花部接合强度时，使用复合纤维A的情况与使用复合纤维B的情况相比，可以减小吸收体中的复合纤维与浆粕的质量混合比(即，以这种程度，浆粕的质量混合比增大，可以提高吸收体的吸收性能)。

<试验例7>

以下列举出本试验例中使用的血液润滑性赋予剂。

[(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯]

·UNISTAR H-408BRS，日油株式会社制

四2-乙基己酸季戊四醇酯，重均分子量：约640

·UNISTAR H-2408BRS-22，日油株式会社制

四2-乙基己酸季戊四醇酯和二2-乙基己酸新戊二醇酯的混合物(58:42，重量比)，重均分子量：约520

[(a₂)链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯]

·Cetiol SB45DEO，Cognis Japan制

脂肪酸为油酸或硬脂酸的甘油与脂肪酸的三酯

·SOY42，日油株式会社制

以大致0.2:11:88:0.8的质量比含有C₁₄的脂肪酸:C₁₆的脂肪酸:C₁₈的脂肪酸:C₂₀的脂肪酸(含有饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸这两者)的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：880

·三C2L油脂肪酸甘油酯，日油株式会社制

以大致37:7:56的重量比含有C₈的脂肪酸:C₁₀的脂肪酸:C₁₂的脂肪酸的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约570

·三CL油脂肪酸甘油酯，日油株式会社制

以大致44:56的重量比含有C₈的脂肪酸:C₁₂的脂肪酸的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约570

·PANACET 810s，日油株式会社制

以大致85:15的重量比含有C₈的脂肪酸:C₁₀的脂肪酸的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约480

·PANACET 800，日油株式会社制

脂肪酸全部为辛酸(C₈)的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约470

·PANACET 800B，日油株式会社制

脂肪酸全部为2-乙基己酸(C₈)的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约470

·NA36，日油株式会社制

以大致5:92:3的重量比含有C₁₆的脂肪酸:C₁₈的脂肪酸:C₂₀的脂肪酸(含有饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸这两者)的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约880

·三椰子油脂肪酸甘油酯，日油株式会社制

以大致4:8:60:25:3的重量比含有C₈的脂肪酸:C₁₀的脂肪酸:C₁₂的脂肪酸:C₁₄的脂肪酸:C₁₆的脂肪酸(含有饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸这两者)的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：670

·辛酸甘油二酯，日油株式会社制

脂肪酸为辛酸的甘油与脂肪酸的二酯，重均分子量：340

[(a₃)链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯]

·UNISTAR H-208BRS，日油株式会社制

二-2-乙基己酸新戊二醇酯，重均分子量：约360

·COMPOL BL，日油株式会社制

丁二醇的十二烷酸(C₁₂)单酯，重均分子量：约270

·COMPOL BS，日油株式会社制

丁二醇的十八烷酸(C₁₈)单酯，重均分子量：约350

[(c₂)具有3个羧基的链状烃三羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯]

·O-乙酰基柠檬酸三丁酯，东京化成工业株式会社制

重均分子量：约400

·柠檬酸三丁酯，东京化成工业株式会社制

重均分子量：约360

[(c₃)具有2个羧基的链状烃二羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯]

·己二酸二辛脂，和光纯药工业制

重均分子量：约380

[(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯]

·ELECTOL WE20，日油株式会社制

十二烷酸(C₁₂)与十二烷醇(C₁₂)的酯，重均分子量：约360

·ELECTOL WE40，日油株式会社

十四烷酸(C₁₄)与十二烷醇(C₁₂)的酯，重均分子量：约390

[(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇]

·UNIOL PB500，日油株式会社制

聚丁二醇，重均分子量：约500

·UNIOL PB700，日油株式会社制

聚氧亚丁基聚氧亚丙基二醇，重均分子量：约700

[(f₁)链状烷烃]

·PARLEAM 6，日油株式会社制

通过将液体异链烷烃、异丁烯和正丁烯共聚、接着加成氢而生成的支链烃，聚合度：约5～约10，重均分子量：约330

[其他材料]

·NA50，日油株式会社制

对NA36加成氢，源自作为原料的不饱和脂肪酸的双键的比率降低了的甘油与脂肪酸的三酯，重均分子量：约880

·(辛酸/癸酸)甘油单酸酯，日油株式会社制

以大致85:15的重量比含有辛酸(C₈)和癸酸(C₁₀)的甘油与脂肪酸的单酯，重均分子量：约220

·Monomuls 90-L2月桂酸甘油单酸酯，Cognis Japan制

·柠檬酸异丙酯，东京化成工业株式会社制

重均分子量：约230

·苹果酸二异硬脂酯

重均分子量：约640

·UNIOL PB1000R，日油株式会社制

聚丁二醇，重均分子量：约1000

·UNIOL D-250，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约250

·UNIOL D-400，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约400

·UNIOL D-700，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约700

·UNIOL D-1000，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约1000

·UNIOL D-1200，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约1160

·UNIOL D-2000，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约2030

·UNIOL D-3000，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约3000

·UNIOL D-4000，日油株式会社制

聚丙二醇，重均分子量：约4000

·PEG1500，日油株式会社制

聚乙二醇，重均分子量：约1500～约1600

·WILBRITE cp9，日油株式会社制

聚丁二醇的两末端的OH基被十六烷酸(C₁₆)酯化的化合物，重均分子量：约1150

·UNILUBE MS-70K，日油株式会社制

聚丙二醇的硬脂基醚，约15个重复单元，重均分子量：约1140

·NONION S-6，日油株式会社制

聚氧亚乙基单硬脂酸酯，约7个重复单元，重均分子量：约880

·UNILUBE 5TP-300KB

通过对季戊四醇1摩尔加成环氧乙烷5摩尔和环氧丙烷65摩尔而生成的聚氧亚乙基聚氧亚丙基季戊四醇醚，重均分子量：4130

·WILBRITE s753，日油株式会社制

聚氧亚乙基聚氧亚丙基聚氧亚丁基甘油，重均分子量：约960

·UNIOL TG-330，日油株式会社制

聚丙二醇的甘油基醚，约6个重复单元，重均分子量：约330

·UNIOL TG-1000，日油株式会社制

聚丙二醇的甘油基醚，约16个重复单元，重均分子量：约1000

·UNIOL TG-3000，日油株式会社制

聚丙二醇的甘油基醚，约16个重复单元，重均分子量：约3000

·UNIOL TG-4000，日油株式会社制

聚丙二醇的甘油基醚，约16个重复单元，重均分子量：约4000

·UNILUBE DGP-700，日油株式会社制

聚丙二醇的二甘油基醚，约9个重复单元，重均分子量：约700

·UNIOX HC60，日油株式会社制

聚氧亚乙基氢化蓖麻油，重均分子量：约3570

·凡士林，Cognis Japan制

源自石油的烃，半固体

<试验例7-1>

[吸收了大量血液时的经血的表面残留率A]

进行评价生理用卫生巾一下子吸收了大量血液时的吸收性的实验。

准备由用亲水剂处理了的透气无纺布(由聚酯和聚对苯二甲酸乙二酯形成的复合纤维、基重：35g/m²)形成的表层，由透气无纺布(由聚酯及聚对苯二甲酸乙二酯形成的复合纤维、基重：30g/m²)形成的第二片，含有浆粕(基重：150～450g/m²、越靠中央部越多)、丙烯酸系高吸收聚合物(基重：15g/m²)以及作为芯材包套的薄纸的吸收体，经过拒水剂处理的侧部片材，和由聚乙烯薄膜形成的底层。

上述表层为根据日本特开2008-2034号公报中记载的方法制造的具有凸条-凹沟结构的表层，凸条部的厚度为约1.5mm、凹沟部的厚度为约0.4mm、凸条-凹沟结构的间距(凸条部的宽度+凹沟部的宽度)为约4mm，并且在凹沟部形成有开孔率约15％的开孔部。

作为血液润滑性赋予剂，选择UNISTAR H-408BRS(日油株式会社制、季戊四醇与脂肪酸的四酯)，室温下，由控制缝HMA枪以5.0g/m²的基重涂布到上述表层的肌肤接触面(凸条-凹沟面)。用电子显微镜确认，结果H-408BRS以微粒状附着于纤维的表面。

接着，将底层、吸收体、第二片、以及凸条-凹沟面朝上的表层依次重叠，由此形成生理用卫生巾No.1-1。

血液润滑性赋予剂由UNISTAR H-408BRS变更为表11所示的物质，制造生理用卫生巾No.1-2～No.1-49。需要说明的是，血液润滑性赋予剂在室温下为液体的情况下直接，而血液润滑性赋予剂在室温下为固体的情况下加热至熔点+20℃，接着使用控制缝HMA枪将血液润滑性赋予剂微粒化，以大致5g/m²的基重涂布到表层的肌肤接触面。

另外，血液润滑性赋予剂涂布于表层的肌肤接触面的大致全部表面，并且涂布于凸条部和凹沟部这两者。

[试验方法]

测定表层的质量：W₂(g)(试验之前的表层的质量)后，在吸收性物品的长度方向以及宽度方向的中央部且表层之上放置开了孔的亚克力板(200mm×100mm、125g、中央开40mm×10mm的孔)，由上述孔使用移液管滴加37±1℃的马的EDTA血液(在马的血液中添加乙二胺四乙酸(以下称为“EDTA”)以防止凝固而得到)4.0g。

滴加马的EDTA血液之后，立即移除上述亚克力板，取出表层，测定其质量：W₃(g)(试验之后的表层的质量)，根据下式算出“表面残留率A(质量％)”。

表面残留率A(质量％)＝100×[W₃(g)-W₂(g)]/4.0(g)

另外，表层的肌肤接触面的粘性根据以下的基准在35℃下测定。

○：无粘性

△：稍微有粘性

×：有粘性

各吸收性物品的表面残留率A、粘性以及各血液润滑性赋予剂的特性如以下的表11所示。另外，图5为表层含有三C2L油脂肪酸甘油酯的生理用卫生巾中的表层的肌肤接触面的电子显微镜照片。

对于不具有血液润滑性赋予剂的生理用卫生巾No.1-49而言，表面残留率A为7.5质量％，对于运动粘度和保水率处于规定范围内的生理用卫生巾No.1-1～No.1-21而言，表面残留率A为2.5质量％以下。

对于生理用卫生巾No.1-1～No.1-21而言，观察到滴加到表层的凸条部的马的EDTA血液从凸条部滑落到凹沟部，从凹沟部迅速地被吸收到吸收体内部的样子。另一方面，对于不具有血液润滑性赋予剂的生理用卫生巾No.1-49而言，所滴加的马的EDTA血液并非滑落到凹沟部，而是缓慢地滴落到凹沟部，大部分残留于表层的凸条部。另外，对于保水率高的吸收性物品例如No.1-30而言，滴加到表层的凸条部的马的EDTA血液并非滑落到凹沟部，而是一部分残留于表层的同时缓慢地滴落，并且一部分残留于凸条部。

由以上暗示了，生理用卫生巾No.1-1～No.1-21，在一下子大量经血到达表层时，可以使得经血由表层迅速地转移到吸收体。

接着，让多名志愿受试者佩带No.1-1～No.1-49的生理用卫生巾，结果对于No.1-1～No.1-21的含有血液润滑性赋予剂的生理用卫生巾而言，大多得到即使吸收经血后，表层也没有发粘感，表层干爽的回答。

<试验例7-2>

[吸收了少量血液时的经血的表面残留率B]

进行评价生理用卫生巾吸收了少量血液时的吸收性的实验。

准备由用亲水剂处理了的透气无纺布(由聚酯和聚对苯二甲酸乙二酯形成的复合纤维、基重：35g/m²)形成的表层(以下有时称为“具有凸条-凹沟的表层”)，由透气无纺布(由聚酯及聚对苯二甲酸乙二酯形成的复合纤维、基重：30g/m²)形成的第二片，含有浆粕(基重：150～450g/m²、越靠中央部越多)、丙烯酸系高吸收聚合物(基重：15g/m²)以及作为芯材包套的薄纸的吸收体，经过拒水剂处理的侧部片材，和由聚乙烯薄膜形成的底层。

接着，将底层、吸收体、第二片、以及凸条-凹沟面朝上的表层依次重叠，由此形成生理用卫生巾No.2-1(i)。

表层变更为不具有凸条-凹沟结构的平坦的、由用亲水剂处理了的透气无纺布(由聚酯和聚对苯二甲酸乙二酯形成的复合纤维、基重：35g/m²)形成的表层(以下有时称为“平坦的表层”)，除此之外，与生理用卫生巾No.2-1(i)同样地形成生理用卫生巾No.2-1(ii)。

血液润滑性赋予剂由UNISTAR H-408BRS变更为表12所示的物质，制造生理用卫生巾No.2-2(i)～No.2-11(i)以及No.2-2(ii)～No.2-11(ii)。需要说明的是，血液润滑性赋予剂在室温下为液体的情况下直接，而血液润滑性赋予剂在室温下为固体的情况下加热至熔点+20℃，接着使用控制缝HMA枪将血液润滑性赋予剂微粒化，以大致5g/m²的基重涂布到表层的肌肤接触面。

另外，血液润滑性赋予剂涂布于表层的肌肤接触面的大致全部表面，并且对于具有凸条-凹沟结构的表层而言，涂布于凸条部和凹沟部这两者。

[试验方法]

测定表层的质量：W₄(g)(试验之前的表层的质量)后，在吸收性物品的长度方向以及宽度方向的中央的表层之上，由移液管滴加37±1℃的马的EDTA血液约0.25g(2滴)。需要说明的是，对于具有凸条-凹沟的表层而言，在凸条部的顶部滴加马的EDTA血液。

由滴加起30秒之后，取出表层，测定其质量：W₅(g)(试验之后的表层的质量)，根据下式算出“表面残留率B(质量％)”。

表面残留率B(质量％)＝100×(W₅(g)-W₄(g))/W₆(g)

需要说明的是，W₆(g)为由滴加前后的移液管的质量算出的所滴加的马的ETDT血液的质量。

结果如下述表12所示。

[表12]

由表12可知，血液润滑性赋予剂为H-408BRS、PANACET 810S、癸酸甘油二酯、COMPOL BL、O-乙酰基柠檬酸三丁酯、己二酸二辛酯、ELECTOLWE40、UNIOL PB500、和PARLEAM 6的情况下，对于具有凸条-凹沟的表层而言，表面残留率B低。认为这暗示了，具有规定特性的血液润滑性赋予剂使得少量血液由凸条部迅速地转移到凹沟部和吸收体。

[试验例7-3]

[含有血液润滑性赋予剂的血液的粘性]

含有血液润滑性赋予剂的血液的粘性使用Rheometric Expansion SystemARES(Rheometric Scientific,Inc.)测定。在马的去纤维蛋白血液中添加2质量％的PANACET 810s，轻轻搅拌形成试样，将试样载置于直径50mm的平行板，使间隙为100μm，在37±0.5℃下测定粘度。由于平行板，不会对试样施加均匀的剪切速度，但是机器显示的平均剪切速度为10s^-1。

包含2质量％PANACET 810s的马的去纤维蛋白血液的粘度为5.9mPa·s，另一方面，不含有血液润滑性赋予剂的马的去纤维蛋白血液的粘度为50.4mPa·s。因此可知，包含2质量％PANACET 810s的马的去纤维蛋白血液与不含有血液润滑性赋予剂的情况相比，降低约90％粘度。

已知血液含有血液细胞等成分，并且具有触变性(thixotropy)，但是认为本公开的血液润滑性赋予剂还具有可以在低粘度区域降低经血等血液的粘度的作用。认为通过降低血液的粘度，可以使所吸收的经血容易由表层迅速地转移到吸收体。

[试验例7-4]

[含有血液润滑性赋予剂的血液的显微镜照片]

将健康志愿者的经血采集到食品保护用保鲜膜上，向其一部分以1质量％的PANACET 810s浓度添加分散在10倍质量的磷酸缓冲生理盐水中的PANACET 810s。将经血滴加到载玻片，盖上盖玻片，用光学显微镜观察红细胞的状态。不含血液润滑性赋予剂的经血的显微镜照片如图6的(a)所示，而含有PANACET 810s的经血的显微镜照片如图6的(b)所示。

由图6可知，不含血液润滑性赋予剂的经血中，红细胞形成缗钱状等聚集块，而含有PANACET 810s的经血中，红细胞分别稳定地分散。因此暗示，血液润滑性赋予剂在血液中还具有使红细胞稳定化的作用。

[试验例7-5]

[含有血液润滑性赋予剂的血液的表面张力]

含有血液润滑性赋予剂的血液的表面张力通过悬滴法使用协和界面科学株式会社制接触角计Drop Master500测定。在向羊的去纤维蛋白血液中添加规定量的血液润滑性赋予剂，并充分振荡后测定表面张力。

测定使用机器自动进行，表面张力γ通过下式求得(参照图7)。

γ＝g×ρ×(de)²×1/H

g：万有引力常数

1/H：由ds/de求得的校正因子

ρ：密度

de：最大直径

ds：从滴加端仅提高de的位置处的直径

密度ρ根据JIS K 2249-1995的“密度试验方法和密度/质量/体积转换表”的“5.振动式密度试验方法”在下述表13所示的温度下测定。

测定使用京都电子工业株式会社的DA-505。

结果如下述表13所示。

[表13]

由表13可知，血液润滑性赋予剂还具有降低血液的表面张力的作用。

认为通过降低血液的表面张力，所吸收的血液不会保持于表层的纤维之间，而可以迅速地转移到吸收体。

附图标记说明

1 生理用卫生巾(吸收性物品)

2 表层(透液性层)

3 底层(非透液性层)

4 吸收体

5 压缩部(接合部)

Claims

1.一种吸收性物品，其具备透液性层、非透液性层、设置于所述透液性层与所述非透液性层之间的吸收体、和将所述透液性层与所述吸收体接合的接合部，

所述吸收体作为其构成纤维含有：纤维素系吸水性纤维；和含不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物作为单体成分的热塑性树脂纤维，

所述接合部的干燥时格利硬挺度与湿润时格利硬挺度之差为2.5mN/12.5mm以下。

2.根据权利要求1所述的吸收性物品，其中，所述吸收体中含有的所述热塑性树脂纤维与所述吸水性纤维的质量比为1/9～5/5。

3.根据权利要求2所述的吸收性物品，其中，所述接合部的干燥时格利硬挺度为4.82mN/12.5mm～6.09mN/12.5mm，所述接合部的湿润时格利硬挺度为2.32mN/12.5mm～3.98mN/12.5mm。

4.根据权利要求2或3所述的吸收性物品，其中，所述接合部的干燥时接合强度为1.53N/25mm～7.65N/25mm，所述接合部的湿润时接合强度为0.95N/25mm～4.34N/25mm。

5.根据权利要求2或3所述的吸收性物品，其中，所述吸收体的密度为0.06g/cm³～0.14g/cm³。

6.根据权利要求5所述的吸收性物品，其中，所述吸收体为通过对含有所述纤维素系吸水性纤维和所述热塑性树脂纤维的混合材料喷射高压水蒸气、进行高密度化而得到的。

7.根据权利要求5所述的吸收性物品，其中，所述吸收体的基重为40g/m²～900g/m²。

8.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述接合部包含在所述吸收性物品的长度方向延伸的部分，所述接合部的干燥时格利硬挺度和湿润时格利硬挺度为在所述吸收性物品的长度方向延伸的部分的干燥时格利硬挺度和湿润时格利硬挺度。

9.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述接合部为将所述透液性层和所述吸收体在厚度方向一体化的压缩部。

10.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述吸收体的构成纤维彼此粘接。

11.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，贯通所述透液性层的贯通孔以5～70％开孔率形成。

12.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，形成有贯通所述透液性层和所述吸收体的贯通孔。

13.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述热塑性树脂纤维为芯鞘型复合纤维，所述芯鞘型复合纤维以利用含有不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物的乙烯基单体进行了接枝聚合的改性聚烯烃或者该改性聚烯烃与其它树脂的混合聚合物作为鞘成分，以熔点高于所述改性聚烯烃的树脂作为芯成分。

14.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述不饱和羧酸、不饱和羧酸酐或它们的混合物为马来酸或其衍生物、马来酸酐或其衍生物、或者它们的混合物。

15.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述吸收体含有高吸水性材料。

16.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述吸收体中含有的所述热塑性树脂纤维被着色。

17.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品，其中，所述透液性层与所述吸收体通过粘接剂粘接，

所述透液性层在肌肤接触面中至少排泄口接触区域含有40℃时的运动粘度为0.01mm²/s～80mm²/s、保水率为0.01质量％～4.0质量％、重均分子量不足1000的血液润滑性赋予剂。

18.根据权利要求17所述的吸收性物品，其中，所述血液润滑性赋予剂的无机有机平衡为0.00～0.60。

19.根据权利要求17所述的吸收性物品，其中，所述血液润滑性赋予剂选自由以下的(i)～(iii)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i)烃；

(ii)具有(ii-1)烃部分和(ii-2)插入到所述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物；和

(iii)具有(iii-1)烃部分，(iii-2)插入到所述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基(-CO-)和氧基(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团，和(iii-3)取代所述烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物，

在此，(ii)或(iii)的化合物中，插入两个以上氧基的情况下，各氧基不邻接。

20.根据权利要求17所述的吸收性物品，其中，所述血液润滑性赋予剂选自由以下的(i’)～(iii’)、以及它们的任意组合组成的组中：

(i’)烃；

(ii’)具有(ii’-1)烃部分和(ii’-2)插入到所述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键的化合物；和

(iii’)具有(iii’-1)烃部分，(iii’-2)插入到所述烃部分的C-C单键之间的、选自由羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)、碳酸酯键(-OCOO-)和醚键(-O-)组成的组中的一种或多种、相同或不同的键，和(iii’-3)取代所述烃部分的氢原子的、选自由羧基(-COOH)和羟基(-OH)组成的组中的一种或多种、相同或不同的基团的化合物，

在此，(ii’)或(iii’)的化合物中，插入两个以上的相同或不同的键的情况下，各键不邻接。

21.根据权利要求17所述的吸收性物品，其中，所述血液润滑性赋予剂选自由以下的(A)～(F)、以及它们的任意组合组成的组中：

(A)(A1)具有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(A2)具有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的1个羧基的化合物的酯；

(B)(B1)具有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的2～4个羟基的化合物、与(B2)具有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的醚；

(C)(C1)含有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的2～4个羧基的羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸，与(C2)具有链状烃部分和取代所述链状烃部分的氢原子的1个羟基的化合物的酯；

(D)具有链状烃部分和插入到所述链状烃部分的C-C单键之间的选自由醚键(-O-)、羰基键(-CO-)、酯键(-COO-)和碳酸酯键(-OCOO-)组成的组中的任意一种键的化合物；

(E)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇、或者其烷基酯或烷基醚；和

(F)链状烃。

22.根据权利要求17所述的吸收性物品，其中，所述血液润滑性赋予剂选自由(a₁)链状烃四醇与至少一种脂肪酸的酯，(a₂)链状烃三醇与至少一种脂肪酸的酯，(a₃)链状烃二醇与至少一种脂肪酸的酯，(b₁)链状烃四醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(b₂)链状烃三醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(b₃)链状烃二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，(c₁)具有4个羧基的链状烃四羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(c₂)具有3个羧基的链状烃三羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(c₃)具有2个羧基的链状烃二羧酸、羟基酸、烷氧基酸或氧代酸与至少一种脂肪族一元醇的酯，(d₁)脂肪族一元醇与脂肪族一元醇的醚，(d₂)二烷基酮，(d₃)脂肪酸与脂肪族一元醇的酯，(d₄)碳酸二烷基酯，(e₁)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇，(e₂)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪酸的酯，(e₃)聚氧C₃～C₆亚烷基二醇与至少一种脂肪族一元醇的醚，和(f₁)链状烷烃，以及它们的任意组合组成的组中。