JP2014079561A - 吸収性物品 - Google Patents
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Abstract
【課題】吸収性物品において、接合部の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差（乾燥時曲げ剛性−湿潤時曲げ剛性）を一定以下に維持する。
【解決手段】トップシート（２）と、バックシート（３）と、トップシート（２）及びバックシート（３）の間に設けられた吸収体（４）と、トップシート（２）及び吸収体（４）を厚さ方向に一体化する圧搾部（５）とを備えた生理用ナプキン（１）において、吸収体（４）に、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有させ、圧搾部（５）の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下とする。
【選択図】図１
【解決手段】トップシート（２）と、バックシート（３）と、トップシート（２）及びバックシート（３）の間に設けられた吸収体（４）と、トップシート（２）及び吸収体（４）を厚さ方向に一体化する圧搾部（５）とを備えた生理用ナプキン（１）において、吸収体（４）に、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有させ、圧搾部（５）の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下とする。
【選択図】図１
Description
本発明は、吸収性物品に関する。
吸収性物品の吸収体として、フラッフパルプと高吸収性ポリマーと熱融着性合成樹脂繊維とからなる吸収保持層と、吸収保持層のトップシート側の面に配置され、熱融着性合成樹脂繊維からなる不織布層とを有する吸収体が知られている（特許文献１）。特許文献１に記載の吸収体では、吸収性物品の使用中における吸収体の型崩れを防止するために、吸収保持層に含まれる熱融着性合成樹脂繊維同士を交絡又は熱融着させるとともに、吸収保持層に含まれる熱融着性合成樹脂繊維と、不織布層に含まれる熱融着性合成樹脂繊維とを熱融着させている。
一方、エアレイド不織布用の熱接着性複合繊維として、不飽和カルボン酸又は不飽和カルボン酸無水物を含むビニルモノマーでグラフト重合された変性ポリオレフィンを鞘成分とし、変性ポリオレフィンよりも融点が高い樹脂を芯成分とする芯鞘型複合繊維が知られている（特許文献２，３）。
特許文献１に記載の吸収体をトップシート及びバックシートの間に配置し、トップシート及び吸収体を接合する接合部（例えば、トップシート及び吸収体を厚さ方向に一体化する圧搾部）を形成したとき、乾燥状態（液体吸収前）における接合部の曲げ剛性（乾燥時曲げ剛性）は十分なものとなる。しかしながら、湿潤状態（液体吸収後）における接合部の曲げ剛性（湿潤時曲げ剛性）は、吸収体の強度とともに著しく低下するため、接合部の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差（乾燥時曲げ剛性−湿潤時曲げ剛性）が大きくなる。このため、着用者に対するトップシートの密着性の低下、吸収体の変形等が生じ、これらに起因して、液体の漏れ、着用者の違和感等が生じるおそれがある。
一方、特許文献２，３に記載の芯鞘型複合繊維について、セルロース系繊維との接着性が良好であることは知られているものの、吸収体の構成成分としての利用可能性は知られていなかった。
そこで、本発明は、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有する吸収体を備えた吸収性物品であって、接合部の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差（乾燥時曲げ剛性−湿潤時曲げ剛性）を一定以下に維持することができる吸収性物品を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、本発明は、液透過性層と、液不透過性層と、前記液透過性層及び前記液不透過性層の間に設けられた吸収体と、前記液透過性層及び前記吸収体を接合する接合部とを備えた吸収性物品であって、前記吸収体は、その構成繊維として、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有しており、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差が２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である、前記吸収性物品を提供する。
本発明によれば、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有する吸収体を備えた吸収性物品であって、接合部の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差を一定以下に維持することができる吸収性物品が提供される。
以下、本発明の吸収性物品について説明する。
態様１に係る吸収性物品は、液透過性層と、液不透過性層と、前記液透過性層及び前記液不透過性層の間に設けられた吸収体と、前記液透過性層及び前記吸収体を接合する接合部とを備えた吸収性物品であって、前記吸収体は、その構成繊維として、セルロース系吸水性繊維（以下「吸水性繊維」と略する場合がある）と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維（以下「熱可塑性樹脂繊維」と略する場合がある）とを含有しており、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差が２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である、前記吸収性物品である。
態様１に係る吸収性物品は、液透過性層と、液不透過性層と、前記液透過性層及び前記液不透過性層の間に設けられた吸収体と、前記液透過性層及び前記吸収体を接合する接合部とを備えた吸収性物品であって、前記吸収体は、その構成繊維として、セルロース系吸水性繊維（以下「吸水性繊維」と略する場合がある）と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維（以下「熱可塑性樹脂繊維」と略する場合がある）とを含有しており、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差が２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である、前記吸収性物品である。
態様１に係る吸収性物品では、吸収体の繊維間に形成された高度なネットワークにより、吸収体が液体吸収の前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持するため、２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下という接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差（乾燥時ガーレ剛軟度−湿潤時ガーレ剛軟度）が実現されている。したがって、態様１に係る吸収性物品では、液体吸収の前後を通じて、接合部の曲げ剛性が一定以下に維持される。このため、液体を吸収して吸収体の強度が低下し、これに伴って接合部の曲げ剛性が低下しても、接合部の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差に起因する、着用者に対するトップシートの密着性の低下及び吸収体の変形、並びにこれらに起因する液体の漏れ及び着用者の違和感を効果的に防止することができる。なお、吸収体が、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維を含有することは、２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下という接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を実現するための必要条件である。
態様１に係る吸収性物品において、前記吸収体に含有される前記吸水性繊維に対する前記熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であることが好ましい（態様２）。
態様２に係る吸収性物品おいて、１／９という下限は、吸収体の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）の観点から、５／５という上限は、吸収体の液体吸収性の観点から規定されたものであり、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であると、吸収体が、十分な強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）と、十分な液体吸収性とを兼ね備える。
態様２に係る吸収性物品おいて、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度が４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍであり、前記接合部の湿潤時ガーレ剛軟度が２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍであることが好ましい（態様３）。
態様３に係る吸収性物品では、４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍという接合部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍという接合部の湿潤時ガーレ剛軟度が実現されているので、接合部が十分な乾燥時曲げ剛性及び湿潤時曲げ剛性を有する。なお、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であることは、４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍという接合部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍという接合部の湿潤時ガーレ剛軟度を実現するための必要条件である。
態様２又は態様３に係る吸収性物品において、前記接合部の乾燥時接合強度が１．５３〜７．６５Ｎ／２５ｍｍであり、前記接合部の湿潤時接合強度が０．９５〜４．３４Ｎ／２５ｍｍであることが好ましい（態様４）。
態様４に係る吸収性物品では、１．５３〜７．６５Ｎ／２５ｍｍという接合部の乾燥時接合強度、及び０．９５〜４．３４Ｎ／２５ｍｍという接合部の湿潤時接合強度が実現されているので、液体を吸収して吸収体の強度が低下しても、液透過性層と吸収体との界面剥離を効果的に防止することができる。なお、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であることは、１．５３〜７．６５Ｎ／２５ｍｍという接合部の乾燥時接合強度、及び０．９５〜４．３４Ｎ／２５ｍｍという接合部の湿潤時接合強度を実現するための必要条件である。
態様２〜態様４のいずれか一態様に係る吸収性物品おいて、前記吸収体の密度が０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3であることが好ましい（態様５）。吸収体における吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であるとき、吸収体の密度が０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3であると、吸収体に十分な液体吸収性を付与することができる。
態様５に係る吸収性物品において、前記吸収体が、前記セルロース系吸水性繊維及び前記熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料に高圧水蒸気を噴射して高密度化することにより得られたものであることが好ましい（態様６）。
態様６に係る吸収性物品では、高圧水蒸気の噴射を利用した高密度化により、吸収体の密度が所望の範囲に調節されている。混合材料に高圧水蒸気が噴射されると、混合材料の内部に水蒸気が浸透し、水素結合（例えば、吸水性繊維間、熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維−熱可塑性樹脂繊維間等で形成された水素結合）が切断され、混合材料が軟化する。したがって、高密度化に要する圧力が減少し、軟化した混合材料は容易に密度調整が可能である。密度調整された混合材料が乾燥して水素結合が再形成されると、繊維の弾性回復（嵩の増加）が抑制され、吸収体の密度が一定範囲に維持される。態様６は、熱可塑性樹脂繊維に不飽和カルボン酸無水物（例えば、無水マレイン酸又はその誘導体）がモノマー成分として含まれる場合に、特に好適である。熱可塑性樹脂繊維に含まれる不飽和カルボン酸無水物基が水蒸気と反応して不飽和カルボン酸基となると、水素結合を形成可能な酸素原子の数が増加するので、高密度化された繊維の弾性回復（嵩の増加）が効果的に抑制される。
態様５又は態様６に係る吸収性物品において、前記吸収体の坪量が４０〜９００ｇ／ｍ2であることが好ましい（態様７）。坪量が４０ｇ／ｍ2未満であると、熱可塑性樹脂繊維の繊維量が不十分となり、吸収体の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）が低下するおそれがある一方、９００ｇ／ｍ2を越えると、熱可塑性樹脂繊維の繊維量が過剰となり、吸収体の剛性が高くなりすぎるおそれがある。
態様１〜態様７のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記接合部が前記吸収性物品の長手方向に延在する部分を含み、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度及び湿潤時ガーレ剛軟度が、前記吸収性物品の長手方向に延在する部分の乾燥時ガーレ剛軟度及び湿潤時ガーレ剛軟度であることが好ましい（態様８）。
態様１〜態様８のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記接合部が、前記液透過性層及び前記吸収体を厚さ方向に一体化する圧搾部であることが好ましい（態様９）。
態様１〜態様９のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記吸収体の構成繊維同士が接着していることが好ましい（態様１０）。態様１０に係る吸収性物品では、吸収体の構成繊維同士の接着により、繊維間に高度なネットワークが形成されているので、吸収体が液体の吸収前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持する。接着の態様としては、例えば、熱可塑性樹脂繊維の熱融着による熱可塑性樹脂繊維間又は熱可塑性樹脂繊維−吸水性繊維間の接着、水素結合による熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維間又は熱可塑性樹脂繊維−吸水性繊維間の接着等が挙げられる。なお、吸収体が、その他の繊維を含む場合、熱可塑性樹脂繊維及び／又は吸水性繊維は、その他の繊維と接着していてもよい。
態様１〜態様１０のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記液透過性層を貫通する貫通孔が開孔率５〜７０％で形成されていることが好ましい（態様１１）。貫通孔の開孔率が５％未満であると、貫通孔の形成によって液透過性層の液透過性の向上を十分に図ることができない一方、貫通孔の開孔率が７０％を越えると、吸収体から液透過性層への液体の逆戻りが顕著となる。
態様１〜態様１１のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記液透過性層及び前記吸収体を貫通する貫通孔が形成されていることが好ましい（態様１２）。態様１２に係る吸収性物品では、粘度が高い液体の吸収性・収容性が向上している。
態様１〜態様１２のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記熱可塑性樹脂繊維が、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物を含むビニルモノマーでグラフト重合された変性ポリオレフィンあるいは該変性ポリオレフィンと他の樹脂との混合ポリマーを鞘成分とし、前記変性ポリオレフィンよりも融点が高い樹脂を芯成分とする芯鞘型複合繊維であることが好ましい（態様１３）。
態様１〜態様１３のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物が、マレイン酸又はその誘導体、無水マレイン酸又はその誘導体、あるいはそれらの混合物であることが好ましい（態様１４）。
態様１〜態様１４のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記吸収体が高吸水性材料を含有することが好ましい（態様１５）。態様１５に係る吸収性物品では、吸収体の液体吸収性が向上している。なお、水素結合は、吸収体に吸収された液体により切断されるため、吸収体に含有される高吸水性材料の膨潤を阻害しない。
態様１〜態様１５のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記吸収体に含有される前記熱可塑性樹脂繊維が着色されていることが好ましい（態様１６）。態様１６に係る吸収性物品では、吸水性繊維と熱可塑性樹脂繊維とが均一に分散されているか否かの視認が容易である。また、吸収された液体の色をマスキングすることができる。例えば、吸収される液体が尿である場合には青色系に、経血である場合には緑色系に着色しておくことにより、着用者に清潔感を感じさせることができる。
態様１〜態様１６のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記液透過性層と前記吸収体とが接着剤によって接着しており、前記液透過性層が、肌当接面のうち少なくとも排泄口当接領域に、４０℃における動粘度が０．０１〜８０ｍｍ2／ｓ、抱水率が０．０１〜４．０質量％、重量平均分子量が１，０００未満である血液滑性付与剤を含むことが好ましい（態様１７）。
態様１７に係る吸収性物品において、着用者から排泄された経血が排泄口当接領域に到達すると、排泄口当接領域に存在する血液滑性付与剤とともに滑落し、液透過性層を通過して吸収体に移行する。したがって、態様１７に係る吸収性物品は、液透過性層から吸収体への向上した経血移行性を有し、液透過性層に残存する経血を低減させることができる。このため、液透過性層の肌当接面のべたつき感が防止され、サラサラ感が維持される。このような血液滑性付与剤の作用効果は、月経時の経血排出量の変化に関わらず（すなわち、一度に排出される経血が大量であっても少量であっても）発揮される。
血液滑性付与剤は上記作用効果を発揮する反面、液透過性層と吸収体とを接着する接着剤と混ざり合うと、接着剤の接着力を弱めるおそれがある。この点、態様１７に係る吸収性物品では、血液滑性付与剤によって接着剤の接着力が弱まったとしても、液透過性層と吸収体との接合を接合部によって維持することができる。
態様１７に係る吸収性物品において、前記血液滑性付与剤のＩＯＢが、０．００〜０．６０のＩＯＢであることが好ましい（態様１８）。
態様１７又は態様１８に係る吸収性物品において、前記血液滑性付与剤が、次の（ｉ）〜（ｉｉｉ）：
（ｉ）炭化水素、
（ｉｉ） （ｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ） （ｉｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基と、（ｉｉｉ−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される（ここで、（ｉｉ）又は（ｉｉｉ）の化合物において、オキシ基が２つ以上挿入されている場合には、各オキシ基は隣接していない）ことが好ましい（態様１９）。
（ｉ）炭化水素、
（ｉｉ） （ｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ） （ｉｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基と、（ｉｉｉ−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される（ここで、（ｉｉ）又は（ｉｉｉ）の化合物において、オキシ基が２つ以上挿入されている場合には、各オキシ基は隣接していない）ことが好ましい（態様１９）。
態様１７〜態様１９のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記血液滑性付与剤が、次の（ｉ’）〜（ｉｉｉ’）：
（ｉ’）炭化水素、
（ｉｉ’） （ｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ’） （ｉｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合と、（ｉｉｉ’−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される（ここで、（ｉｉ’）又は（ｉｉｉ’）の化合物において、２以上の同一又は異なる結合が挿入されている場合には、各結合は隣接していない）ことが好ましい（態様２０）。
（ｉ’）炭化水素、
（ｉｉ’） （ｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ’） （ｉｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合と、（ｉｉｉ’−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される（ここで、（ｉｉ’）又は（ｉｉｉ’）の化合物において、２以上の同一又は異なる結合が挿入されている場合には、各結合は隣接していない）ことが好ましい（態様２０）。
態様１７〜態様２０のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記血液滑性付与剤が、次の（Ａ）〜（Ｆ）：
（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル、
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物、
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル、及び
（Ｆ）鎖状炭化水素、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択されることが好ましい（態様２１）。
（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル、
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物、
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル、及び
（Ｆ）鎖状炭化水素、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択されることが好ましい（態様２１）。
態様１７〜態様２１のいずれか一態様に係る吸収性物品において、前記血液滑性付与剤が、（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｂ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｂ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｂ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｃ1）４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素テトラカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｃ2）３個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素トリカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｃ3）２個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素ジカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｄ2）ジアルキルケトン、（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｄ4）ジアルキルカーボネート、（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、（ｅ2）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｅ3）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、及び（ｆ1）鎖状アルカン、並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択されることが好ましい（態様２２）。
本発明の吸収性物品の種類及び用途は特に限定されない。吸収性物品としては、例えば、生理用ナプキン、使い捨てオムツ、パンティーライナー、失禁パッド、汗取りシート等の衛生用品・生理用品が挙げられ、これらはヒトを対象としてもよいし、ペット等のヒト以外の動物を対象としてもよい。吸収性物品が吸収対象とする液体は特に限定されず、例えば、着用者から排泄される液状排泄物（例えば、経血、尿、下り物等）等が挙げられる。
以下、生理用ナプキンを例として、図面に基づいて、本発明の吸収性物品の実施形態を説明する。
本発明の一実施形態に係る生理用ナプキン１は、図１及び図２に示すように、液透過性のトップシート２と、液不透過性のバックシート３と、トップシート２及びバックシート３の間に設けられた吸収体４と、トップシート２及び吸収体４を厚さ方向に一体化する圧搾部５とを備える。なお、図１において、Ｘ軸方向は生理用ナプキン１の幅方向に、Ｙ軸方向は生理用ナプキン１の長手方向に、Ｘ軸Ｙ軸方向に広がる平面の方向は生理用ナプキン１の平面方向に相当する。他の図においても同様である。
本発明の一実施形態に係る生理用ナプキン１は、図１及び図２に示すように、液透過性のトップシート２と、液不透過性のバックシート３と、トップシート２及びバックシート３の間に設けられた吸収体４と、トップシート２及び吸収体４を厚さ方向に一体化する圧搾部５とを備える。なお、図１において、Ｘ軸方向は生理用ナプキン１の幅方向に、Ｙ軸方向は生理用ナプキン１の長手方向に、Ｘ軸Ｙ軸方向に広がる平面の方向は生理用ナプキン１の平面方向に相当する。他の図においても同様である。
生理用ナプキン１は、着用者から排泄される液状排泄物（特に経血）を吸収する目的で着用される。この際、トップシート２が着用者の肌側に、バックシート３が着用者の着衣（下着）側に位置するように着用される。着用者から排泄された液状排泄物は、トップシート２を透過して吸収体４に至り、吸収体４で吸収・保持される。吸収体４で吸収・保持された液状排泄物の漏れは、バックシート３によって防止される。
図１に示すように、トップシート２及びバックシート３は、長手方向の端部同士がシール部１１ａ，１１ｂによって接合され、本体部６を形成するとともに、幅方向の端部同士がシール部１２ａ，１２ｂによって接合され、本体部６から幅方向に延出する略矩形状のウイング部７ａ，７ｂを形成している。
本体部６の形状は、女性の身体、下着等に適合する範囲で適宜変更可能であり、例えば、略長方形、略楕円形、略瓢箪形等であってもよい。本体部６の長手方向の延べ寸法は、通常１００〜５００ｍｍ、好ましくは１５０〜３５０ｍｍであり、本体部６の幅方向の延べ寸法は、通常３０〜２００ｍｍ、好ましくは４０〜１８０ｍｍである。
シール部１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１２ｂによる接合様式としては、例えば、エンボス加工、超音波、ホットメルト型接着剤等が挙げられる。接合強度を高めるために、２種以上の接合様式を組み合わせてもよい（例えば、ホットメルト型接着剤による接合後に、エンボス加工を施す等）。
エンボス加工としては、例えば、形成すべきエンボスパターンに対応する凸部を有するエンボスロールとフラットロールとの間に、トップシート２及びバックシート３を合わせて通過させてエンボス加工する方法（いわゆるラウンドシールと呼ばれる方法）等が挙げられる。この方法では、エンボスロール及び／又はフラットロールの加熱により、各シートが軟化するため、シール部が明瞭になりやすい。エンボスパターンとしては、例えば、格子状パターン、千鳥状パターン、波状パターン等が挙げられる。シール部の境界で生理用ナプキン１が折り曲がりにくくなるように、エンボスパターンは間欠で細長状であることが好ましい。
ホットメルト接着剤としては、例えば、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＥＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン（ＳＩＳ）等のゴム系を主体とした、又は直鎖状低密度ポリエチレン等のオレフィン系を主体とした感圧型接着剤又は感熱型接着剤；水溶性高分子（例えば、ポリビニルアルコール、カルボキシルメチルセルロース、ゼラチン等）又は水膨潤性高分子（例えば、ポリビニルアセテート、ポリアクリル酸ナトリウム等）からなる感水性接着剤等が挙げられる。接着剤の塗布方法としては、例えば、スパイラル塗工、コーター塗工、カーテンコーター塗工、サミットガン塗工等が挙げられる。
図２に示すように、ウイング部７ａ，７ｂを形成するバックシート３の着衣側には、粘着部１３ａ，１３ｂが設けられており、本体部６を形成するバックシート３の着衣側には、粘着部１３ｃが設けられている。粘着部１３ｃが下着のクロッチ部に貼付されるとともに、ウイング部７ａ，７ｂが下着の外面側に折り曲げられ、粘着部１３ａ，１３ｂが下着のクロッチ部に貼付されることにより、生理用ナプキン１は下着に安定して固定される。
粘着部１３ａ，１３ｂ，１３ｃに含有される粘着剤としては、例えば、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−ブチレン重合体、スチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソブチレン−スチレン共重合体等のスチレン系ポリマー；Ｃ５系石油樹脂、Ｃ９系石油樹脂、ジシクロペンタジエン系石油樹脂、ロジン系石油樹脂、ポリテルペン樹脂、テルペンフェノール樹脂等の粘着付与剤；リン酸トリフレシル、フタル酸ジブチル、フタル酸ジオクチル等のモノマー可塑剤；ビニル重合体、ポリエステル等のポリマー可塑剤等が挙げられる。
トップシート２は、着用者から排泄される液状排泄物が透過し得るシートであり、液透過性層の一例である。トップシート２の一方の面は、着用者の肌が当接する面となっている。
トップシート２は、着用者から排泄される液状排泄物が透過し得る限り特に限定されない。トップシート２としては、例えば、不織布、織布、液透過孔が形成された合成樹脂フィルム、網目を有するネット状シート等が挙げられるが、これらのうち不織布が好ましい。
不織布を構成する繊維としては、例えば、天然繊維（例えば、羊毛，コットン等）、再生繊維（例えば、レーヨン，アセテート等）、無機繊維（例えば、ガラス繊維，炭素繊維等）、合成樹脂繊維（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、アイオノマー樹脂等のポリオレフィン；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタラート、ポリトリメチレンテレフタラート、ポリ乳酸等のポリエステル；ナイロン等のポリアミド等）等が挙げられる。不織布には、芯・鞘型繊維、サイド・バイ・サイド型繊維、島／海型繊維等の複合繊維；中空タイプの繊維；扁平、Ｙ型、Ｃ型等の異型繊維；潜在捲縮又は顕在捲縮の立体捲縮繊維；水流、熱、エンボス加工等の物理的負荷により分割する分割繊維等が混合されていてもよい。
不織布の製造方法としては、例えば、ウェブ（フリース）を形成し、繊維同士を物理的・化学的に結合させる方法が挙げられ、ウェブの形成方法としては、例えば、スパンボンド法、乾式法（カード法、スパンボンド法、メルトブローン法、エアレイド法等）、湿式法等が挙げられ、結合方法としては、例えば、サーマルボンド法、ケミカルボンド法、ニードルパンチ法、ステッチボンド法、スパンレース法等が挙げられる。このようにして製造された不織布の他、水流交絡法によりシート状に形成したスパンレースをトップシート２として使用してもよい。また、肌側の面に凹凸をつけた不織布（例えば、熱収縮繊維等を含有する下層側を収縮させることで上層側に凹凸を形成した不織布、ウェブ形成時にエアーを当てることで凹凸を形成した不織布等）をトップシート２として使用してもよい。このように肌側の面に凹凸を形成することにより、トップシート２と肌との間の接触面積を低減させることができる。
トップシート２は、トップシート２を貫通する貫通孔を有することが好ましい。トップシート２が貫通孔を有する場合（例えば、開孔フィルム、開孔不織布）、貫通孔の開孔率（トップシート２の面積に対する貫通孔の面積の総和の割合）は、好ましくは５〜７０％、さらに好ましくは１０〜４０％である。貫通孔の開孔率が５％未満であると、トップシート２の液透過性の向上を十分に図ることができない一方、貫通孔の開孔率が７０％を越えると、吸収体４からトップシート２への液体の逆戻りが顕著となる。貫通孔の径は、好ましくは０．０１〜５ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜３ｍｍであり、貫通孔の間隔は、好ましくは０．０２〜２０ｍｍ、さらに好ましくは１〜１０ｍｍである。
トップシート２の厚み、坪量、密度等は、着用者から排泄される液状排泄物が透過し得る範囲で適宜調整することができる。トップシート２として不織布を使用する場合、液状排泄物の透過性、肌触り等の観点から、不織布を構成する繊維の繊度、繊維長、密度、不織布の坪量、厚み等を適宜調整することができる。
トップシート２の隠ぺい性を高める観点から、トップシート２として使用する不織布に酸化チタン、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等の無機フィラーを含有させてもよい。不織布の繊維が芯鞘タイプの複合繊維である場合、芯のみに無機フィラーを含有させてもよいし、鞘のみに含有させてもよい。
生理用ナプキン１は、液体透過性層として、トップシート２に加えて、トップシート２及び吸収体４の間に配置されたセカンドシートを備えていてもよい。セカンドシートとしては、トップシート２で例示した不織布等のシートを適宜選択して使用することができる。
バックシート３は、着用者から排泄される液状排泄物が透過し得ないシートであり、液不透過性層の一例である。バックシートの一方の面は、着用者の着衣（下着）と接触する面となっている。バックシート３は、着用時のムレを低減させるために、液不透過性に加えて、透湿性を有することが好ましい。
バックシート３は、着用者から排泄される液状排泄物を透過し得ない限り特に限定されない。バックシート３としては、例えば、防水処理を施した不織布、合成樹脂（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート等）フィルム、不織布と合成樹脂フィルムとの複合シート（例えば、スパンボンド、スパンレース等の不織布に通気性の合成樹脂フィルムが接合された複合フィルム）、耐水性の高いメルトブローン不織布を強度の強いスパンボンド不織布で挟んだＳＭＳ不織布等が挙げられる。
トップシート２と吸収体４との界面及びバックシート３と吸収体４との界面には、接着剤（例えば、ホットメルト接着剤）が塗工されており、吸収体４の一方の面にはトップシート２が、他方の面にはバックシート３が接着している。トップシート２から吸収体４への液透過性の観点から、接着剤は、トップシート２と吸収体４との界面全体には塗工されておらず、例えば、ドット、スパイラル、ストライプ等のパターンで塗工されている。接着剤としては、例えば、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＥＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン（ＳＩＳ）等のゴム系を主体とした、又は直鎖状低密度ポリエチレン等のオレフィン系を主体とした感圧型接着剤又は感熱型接着剤；水溶性高分子（例えば、ポリビニルアルコール、カルボキシルメチルセルロース、ゼラチン等）又は水膨潤性高分子（例えば、ポリビニルアセテート、ポリアクリル酸ナトリウム等）からなる感水性接着剤等が挙げられる。接着剤の塗布方法としては、例えば、スパイラル塗工、コーター塗工、カーテンコーター塗工、サミットガン塗工等が挙げられる。接着剤の塗工量（坪量）は、通常０．５〜２０ｇ／ｍ2、好ましくは２〜１０ｇ／ｍ2である。
吸収体４は、その構成繊維として、セルロース系吸水性繊維（以下「吸水性繊維」と略する場合がある）と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維（以下「熱可塑性樹脂繊維」と略する場合がある）とを含有する。吸水性繊維は、主として吸収体４の液体吸収性・保持性に関与し、熱可塑性樹脂繊維は、主として吸収体４の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）に関与する。
吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維は混合状態で吸収体４に含有されている。繊維同士の交点（例えば、熱可塑性樹脂繊維同士の交点、熱可塑性樹脂繊維と吸水性繊維との交点）は、熱可塑性樹脂繊維の熱融着により接着している。これにより、吸収体４の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）は向上している。また、繊維同士は機械的に交絡され、熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維間又は熱可塑性樹脂繊維−吸水性繊維間に形成された水素結合により接着している。なお、吸収体４が、その他の繊維を含む場合、熱可塑性樹脂繊維及び／又は吸水性繊維は、その他の繊維と接着していてもよい。
熱融着は、例えば、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料を熱可塑性樹脂繊維の融点以上の温度で加熱することにより実施される。加熱温度は、熱可塑性樹脂繊維の種類に応じて適宜調節することができる。熱可塑性樹脂繊維の融点以上の温度は、熱可塑性樹脂繊維の一部が融解する温度以上であればよく、例えば、熱可塑性樹脂繊維が芯鞘型複合繊維である場合、鞘成分が融解する温度以上であればよい。
熱融着は、例えば、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料に対して、１３０〜２２０℃、好ましくは１４０〜１８０℃の熱風を、風量２．５〜３０ｍ／秒、好ましくは５〜２０ｍ／秒で、０．５〜６０秒間、好ましくは５〜３０秒間、吹き付けることにより実施することができる。熱風の吹き付けは、例えば、エアースルー方式で実施することができる。なお、熱風の吹き付けは、加熱処理の一例である。加熱処理は、熱可塑性樹脂繊維の融点以上の温度に加熱可能である限り特に限定されない。加熱処理は、熱風の他、マイクロウェーブ、蒸気、赤外線等の熱媒体を使用して実施することができる。
吸収体４は、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維を含有するコアがコアラップで被覆された形態であってもよい。コアラップは、液体透過性及び吸収体保持性を有する限り特に限定されない。コアラップとしては、例えば、不織布、織布、液体透過孔が形成された合成樹脂フィルム、網目を有するネット状シート等が挙げられる。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）は、好ましくは１／９以上である。１／９という下限は、吸収体４の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）の観点から規定されたものであり、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９以上であると、吸収体４は、液体吸収の前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持する。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）が大きくなるほど、吸収体４の強度は大きくなる。例えば、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が、１／９、１．５／８．５、２／８、２．５／７．５、３／７、３．５／６．５、４／６、４．５／５．５と大きくなるに伴って、吸収体４の強度は大きくなる。したがって、１／９、１．５／８．５、２／８、２．５／７．５、３／７、３．５／６．５、４／６、４．５／５．５という質量比は、吸収体４の強度を大きくする観点から、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比の下限としての意義を有し得る。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）の上限は、好ましくは５／５である。５／５という上限は、吸収体４の液体吸収性の観点から規定されたものであり、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が５／５以下であると、吸収体４は、十分な液体吸収性を兼ね備える。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）が小さくなるほど、熱可塑性樹脂繊維の疎水性の影響が弱まり、吸収体４の液体吸収性は大きくなる。例えば、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が、５／５、４．５／５．５、４／６、３．５／６．５、３／７、２．５／７．５、２／８、１．５／８．５と小さくなるに伴って、吸収体４の液体吸収性は大きくなる。したがって、５／５、４．５／５．５、４／６、３．５／６．５、３／７、２．５／７．５、２／８、１．５／８．５という質量比は、吸収体４の液体吸収性を大きくする観点から、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比の上限としての意義を有し得る。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）は、吸収体４の強度（特に液体吸収後の浸潤時強度）及び液体吸収性の両観点から、好ましくは１／９〜５／５、さらに好ましくは２／８〜４／６である。これにより、吸収体４は、十分な強度（特に液体吸収後の浸潤時強度）と、十分な液体吸収性とを兼ね備える。
吸収体４の密度は、好ましくは０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは０．０７〜０．１２ｇ／ｃｍ3、さらに一層好ましくは０．０８〜０．１ｇ／ｃｍ3である。吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５であるとき、吸収体４の密度が０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3であると、吸収体４に対して十分な液体吸収性を付与することができる。
吸収体４の密度は、次式に基づいて算出する。
Ｄ（ｇ／ｃｍ3）＝Ｂ（ｇ／ｍ2）／Ｔ（ｍｍ）×１０-3
［式中、Ｄ、Ｂ及びＴは、それぞれ、吸収体４の密度、坪量及び厚みを表す。］
Ｄ（ｇ／ｃｍ3）＝Ｂ（ｇ／ｍ2）／Ｔ（ｍｍ）×１０-3
［式中、Ｄ、Ｂ及びＴは、それぞれ、吸収体４の密度、坪量及び厚みを表す。］
吸収体４の坪量（ｇ／ｍ2）は、次式に基づいて算出する。
吸収体４から１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプル片を３枚切り出し、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における各サンプル片の質量を直示天秤（例えば、研精工業株式会社製 電子天秤ＨＦ−３００）で測定し、３つの測定値の平均値から算出した吸収体４の単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ2）を、吸収体４の坪量とする。
なお、吸収体４の坪量の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−１又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．２に記載の測定条件を採用する。
吸収体４から１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプル片を３枚切り出し、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における各サンプル片の質量を直示天秤（例えば、研精工業株式会社製 電子天秤ＨＦ−３００）で測定し、３つの測定値の平均値から算出した吸収体４の単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ2）を、吸収体４の坪量とする。
なお、吸収体４の坪量の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−１又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．２に記載の測定条件を採用する。
吸収体４の厚み（ｍｍ）の測定は、以下の通り、実施する。
厚み計（例えば、株式会社大栄科学精器製作所製 ＦＳ−６０ＤＳ，測定面４４ｍｍ（直径），測定圧３ｇ／ｃｍ2）により、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における吸収体４の異なる５つの部位（厚み計ＦＳ−６０ＤＳを使用する場合、各部位の直径は４４ｍｍ）を定圧３ｇ／ｃｍ2で加圧し、各部位における加圧１０秒後の厚みを測定し、５つの測定値の平均値を、吸収体４の厚みとする。
厚み計（例えば、株式会社大栄科学精器製作所製 ＦＳ−６０ＤＳ，測定面４４ｍｍ（直径），測定圧３ｇ／ｃｍ2）により、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における吸収体４の異なる５つの部位（厚み計ＦＳ−６０ＤＳを使用する場合、各部位の直径は４４ｍｍ）を定圧３ｇ／ｃｍ2で加圧し、各部位における加圧１０秒後の厚みを測定し、５つの測定値の平均値を、吸収体４の厚みとする。
吸収体４の密度は、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料の高密度化により、所望の範囲に調節することができる。吸収体４の密度を一定範囲に維持するためには、繊維の弾性回復を抑制し、吸収体４の嵩を一定範囲に維持する必要がある。この点、水素結合（例えば、吸水性繊維間、熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維−熱可塑性樹脂繊維間等で形成された水素結合）が、吸収体４の嵩の維持に寄与する。水素結合は、例えば、熱可塑性樹脂繊維の酸素原子（例えば、カルボキシル基、アシル基、エーテル結合等の酸素原子）と、セルロースの水素原子（例えば、水酸基の水素原子）との間で形成される。なお、水素結合は、吸収体４に吸収された液体により切断されるので、吸収体４に含有される吸収性材料（必須成分である吸水性繊維、任意成分である高吸水性材料）の膨潤を阻害しない。
吸収体４の乾燥時最大引張り強度（坪量２００ｇ／ｍ2における最大引張り強度）は、好ましくは３〜３６Ｎ／２５ｍｍ、さらに好ましくは８〜２０Ｎ／２５ｍｍであり、吸収体４の湿潤時最大引張り強度（坪量２００ｇ／ｍ2における最大引張り強度）は、好ましくは２〜３２Ｎ／２５ｍｍ、さらに好ましくは５〜１５Ｎ／２５ｍｍである。これにより、吸収体４は、液体吸収の前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持することができる。吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９以上であることは、このような吸収体４の強度が実現されるための必要条件である。
吸収体４の最大引張り強度に関し、「Ｎ／２５ｍｍ」は、吸収体４の平面方向における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度（Ｎ）を意味し、吸収体４の平面方向としては、例えば、吸収体４の製造時の搬送方向（ＭＤ方向）、ＭＤ方向と直交する方向（ＣＤ方向）等が挙げられるが、好ましくはＭＤ方向である。
吸収体４の乾燥時最大引張り強度の測定は、以下の通り、実施する。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を、引張試験機（島津製作所製，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔１００ｍｍで取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度でサンプル片が切断されるまで荷重（最大点荷重）を加え、最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度（Ｎ）を意味する。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を、引張試験機（島津製作所製，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔１００ｍｍで取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度でサンプル片が切断されるまで荷重（最大点荷重）を加え、最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度（Ｎ）を意味する。
吸収体４の湿潤時最大引張り強度は、以下の通り、実施する。
サンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、乾燥時最大引張り強度と同様にして、最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度（Ｎ）を意味する。
サンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、乾燥時最大引張り強度と同様にして、最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度（Ｎ）を意味する。
乾燥時及び湿潤時最大引張り強度の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−３又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．３に記載の測定条件を採用する。
吸収体４の乾燥時最大引張り強度と湿潤時最大引張り強度との差（乾燥時最大引張り強度−湿潤時最大引張り強度）は、好ましくは１〜５Ｎ／２５ｍｍ、さらに好ましくは２〜４Ｎ／２５ｍｍである。これにより、吸収体４は、液体吸収の前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持することができる。吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９以上であることは、このような吸収体４の強度が実現されるための必要条件である。なお、乾燥時に形成されている水素結合は、湿潤時に切断されるので、乾燥時最大引張り強度と湿潤時最大引張り強度との差は、水素結合量の指標となる。
吸収体４に含有されるセルロース系吸水性繊維としては、例えば、針葉樹又は広葉樹を原料として得られる木材パルプ（例えば、砕木パルプ、リファイナーグランドパルプ、サーモメカニカルパルプ、ケミサーモメカニカルパルプ等の機械パルプ；クラフトパルプ、サルファイドパルプ、アルカリパルプ等の化学パルプ；半化学パルプ等）；木材パルプに化学処理を施して得られるマーセル化パルプ又は架橋パルプ；バガス、ケナフ、竹、麻、綿（例えばコットンリンター）等の非木材パルプ；レーヨン繊維等の再生繊維等が挙げられる。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維は、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維である限り、特に限定されるものではなく、強度、水素結合性、熱融着性等の観点から、適宜選択することができる。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維としては、例えば、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物を含むビニルモノマーでグラフト重合された変性ポリオレフィンあるいは該変性ポリオレフィンと他の樹脂との混合ポリマーを鞘成分とし、該変性ポリオレフィンよりも融点が高い樹脂を芯成分とする芯鞘型複合繊維等が挙げられる。
不飽和カルボン酸又は不飽和カルボン酸無水物としては、例えば、マレイン酸又はその誘導体、無水マレイン酸又はその誘導体、フマル酸又はその誘導体、マロン酸の不飽和誘導体、コハク酸の不飽和誘導体等のビニルモノマーが挙げられ、それ以外のビニルモノマーとしては、ラジカル重合性を有する汎用モノマー、例えば、スチレン、α−メチルスチレン等のスチレン類；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸ジメチルアミノエチル等の（メタ）アクリル酸エステル類等が挙げられる。マレイン酸の誘導体又は無水マレイン酸の誘導体としては、例えば、シトラコン酸、無水シトラコン酸、無水ピロシンコン酸等が挙げられ、フマル酸の誘導体又はマロン酸の不飽和誘導体としては、例えば、３−ブテン−１、１−ジカルボン酸、ベンジリデンマロン酸、イソプロピリデンマロン酸等が挙げられ、コハク酸の不飽和誘導体としては、例えば、イタコン酸、無水イタコン酸等が挙げられる。
変性ポリオレフィンの幹ポリマーとしては、直鎖低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン、ポリブチレン、これらを主体とした共重合体（例えばエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、エチレン−アクリル酸共重合体（ＥＡＡ）、アイオノマー樹脂等）が挙げられる。
幹ポリマーに対するビニルモノマーのグラフト重合は、例えば、ラジカル開始剤を用いて、ポリオレフィンに不飽和カルボン酸又は不飽和カルボン酸無水物とビニルモノマーとを混合し、ランダム共重合体からなる側鎖を導入する方法、異種モノマーを順次重合し、ブロック共重合体からなる側鎖を導入する方法等の常法に従って実施することができる。
鞘成分は、変性ポリオレフィン単独であってもよいし、変性ポリオレフィンと他の樹脂との混合ポリマーであってもよい。他の樹脂としてはポリオレフィンが好ましく、変性ポリオレフィンの幹ポリマーと同種のポリオレフィンがさらに好ましい。例えば、幹ポリマーがポリエチレンである場合、他の樹脂もポリエチレンであることが好ましい。
芯成分として使用される樹脂は、変性ポリオレフィンよりも融点が高い樹脂である限り特に限定されず、例えば、６−ナイロン、６，６−ナイロン等のポリアミド；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸、ポリグリコール酸をはじめとする直鎖状又は分岐鎖状の炭素数２０までのポリヒドロキシアルカン酸等のポリエステル及びこれらを主体とした共重合体、あるいはアルキレンテレフタレートを主成分として他の成分を少量共重合してなる共重合ポリエステル等が挙げられる。弾性反発性を有するのでクッション性が高いという観点、工業的に安価に得られるという経済的な観点等から、ＰＥＴが好ましい。
芯成分に対する鞘成分の複合比は１０／９０〜９０／１０の範囲なら紡糸可能であるが、３０／７０〜７０／３０が好ましい。鞘成分比が減少し過ぎると熱融着性が低下し、増加し過ぎると紡糸性が低下する。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維には、酸化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、中和剤、造核剤、エポキシ安定剤、滑剤、抗菌剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料、可塑剤等の添加剤を必要に応じて添加してもよい。熱可塑性樹脂繊維は、界面活性剤、親水剤等により親水化処理されていることが好ましい。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維の繊維長は、特に限定されないが、エアレイド方式でパルプと混合する場合、好ましくは３〜７０ｍｍ、さらに好ましくは５〜２０ｍｍである。この範囲を下回ると、吸水性繊維との接合点の数が減少するため、吸収体４に対して十分な強度を付与することができない。一方、この範囲を上回ると、解繊性が著しく低下して未解繊状態のものが多数発生するため、地合ムラが発生し、吸収体４の均一性が低下する。また、熱可塑性樹脂繊維の繊度は、好ましくは０．５〜１０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは１．５〜５ｄｔｅｘである。繊度が０．５ｄｔｅｘ未満であると解繊性が低下し、１０ｄｔｅｘを超えると繊維本数が少なくなり強度が低下する。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維には、３次元捲縮形状を付与してもよい。これにより、繊維配向が平面方向に向いた場合でも、繊維の挫屈強度が厚み方向に働くので、外圧が加えられても潰れにくくなる。３次元捲縮形状としては、例えば、ジクザク状、Ω状、スパイラル状等が挙げられ、３次元捲縮形状の付与方法としては、例えば、機械捲縮、熱収縮による形状付与等が挙げられる。機械捲縮は、紡糸後の連続で直鎖状の繊維に対し、ライン速度の周速差、熱、加圧等によって制御可能であり、単位長さ辺りの捲縮個数が多いほど外圧下に対する挫屈強度が高められる。捲縮個数は、通常５〜３５個／インチ、好ましくは１５〜３０個／インチである。熱収縮による形状付与では、例えば、融点の異なる２種以上の樹脂からなる繊維に熱を加えることにより、融点差に起因して生じる熱収縮の差を利用して、３次元捲縮が可能である。繊維断面の形状としては、例えば、芯鞘型複合繊維の偏芯タイプ、サイドバイサイドタイプが挙げられる。このような繊維の熱収縮率は、好ましくは５〜９０％、さらに好ましくは１０〜８０％である。
吸収体４は、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維に加えて、高吸水性材料（例えば、高吸水性樹脂、高吸水性繊維等）を含有することが好ましい。高吸水性材料の含有量は、吸収体４の通常５〜８０質量％、好ましくは１０〜６０質量％、さらに好ましくは２０〜４０質量％である。高吸水性材料としては、例えば、デンプン系、セルロース系、合成ポリマー系の高吸水性材料が挙げられる。デンプン系又はセルロース系の高吸水性材料としては、例えば、デンプン−アクリル酸（塩）グラフト共重合体、デンプン−アクリロニトリル共重合体のケン化物、ナトリウムカルボキシメチルセルロースの架橋物等が挙げられ、合成ポリマー系の高吸水性材料としては、例えば、ポリアクリル酸塩系、ポリスルホン酸塩系、無水マレイン酸塩系、ポリアクリルアミド系、ポリビニルアルコール系、ポリエチレンオキシド系、ポリアスパラギン酸塩系、ポリグルタミン酸塩系、ポリアルギン酸塩系、デンプン系、セルロース系等の高吸水性樹脂（Superabsorbent Polymer：ＳＡＰ）等が挙げられるが、これらのうちポリアクリル酸塩系（特に、ポリアクリル酸ナトリウム系）の高吸水性樹脂が好ましい。高吸水性材料の形状としては、例えば、粒子状、繊維状、鱗片状等が挙げられ、粒子状である場合、粒径は、好ましくは５０〜１０００μｍであり、さらに好ましくは１００〜６００μｍである。粒径の測定は、ＪＩＳ Ｒ ６００２：１９９８に記載のふるい分け試験方法に準拠して実施する。
吸収体４の厚み、坪量等は、生理用ナプキン１が備えるべき特性（例えば吸収性、強度、軽量性等）に応じて適宜調整することができる。吸収体４の厚みは、通常０．１〜１５ｍｍ、好ましくは１〜１０ｍｍ、さらに好ましくは２〜５ｍｍであり、坪量は、通常２０〜１０００ｇ／ｍ2、好ましくは４０〜９００ｇ／ｍ2、さらに好ましくは１００〜４００ｇ／ｍ2である。坪量が４０ｇ／ｍ2未満であると、熱可塑性樹脂繊維の繊維量が不十分となり、吸収体４の強度（特に液体吸収後の湿潤時強度）が保持できないおそれがある一方、９００ｇ／ｍ2を越えると、熱可塑性樹脂繊維の繊維量が過剰となり、吸収体４の剛性が高くなりすぎるおそれがある。なお、吸収体４の厚さ、坪量等は、吸収体４全体にわたって一定であってもよいし、部分的に異なっていてもよい。
吸収体４は、トップシート２及び吸収体４を貫通する貫通孔により、トップシート２と一体化されていてもよい。これにより、粘度が高い液体（例えば、経血）の吸収性・収容性が向上する。トップシート２及び吸収体４を貫通する貫通孔の開孔率（トップシート２の面積に対する貫通孔の総面積の割合）は、好ましくは０．１〜２０％、さらに好ましくは１〜１０％であり、貫通孔の径は、好ましくは０．１〜５ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜３ｍｍであり、貫通孔の間隔は、好ましくは０．２〜３０ｍｍ、さらに好ましくは５〜２０ｍｍである。
吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維は、色素等により着色されていてもよい。これにより、吸水性繊維と熱可塑性樹脂繊維とが均一に分散されているか否かの視認が容易である。また、吸収された液体の色をマスキングすることができる。例えば、吸収される液体が尿である場合には青色系に、経血である場合には緑色系に着色しておくことにより、着用者に清潔感を感じさせることができる。
吸収体４には、所望の機能を付与するために、銀、銅、亜鉛、シリカ、活性炭、アルミノケイ酸塩化合物、ゼオライト等を含有させてもよい。これにより、消臭性、抗菌性、吸熱効果等の機能を付与することができる。
図１に示すように、圧搾部５は、トップシート２の肌当接面のうち、排泄口当接領域２０の周縁又は周囲に断続的に形成されている。圧搾部５の形成パターンは適宜変更可能であり、トップシート２を平面視したときの形成パターンとしては、例えば、直線状、曲線状、環状、ドット状等が挙げられる。
排泄口当接領域２０は、生理用ナプキン１の着用時に、着用者の排泄口（例えば、小陰唇、大陰唇等）が当接する領域である。排泄口当接領域２０は、吸収体配置領域の略中央に設定されている。なお、吸収体配置領域は、吸収体４をトップシート２に投影したときに、吸収体４がトップシート２と重なる領域である。排泄口当接領域２０の位置、面積等は、適宜調整することができる。排泄口当接領域２０は、実際に排泄口が当接する領域と略同一の領域として設定されてもよいし、それよりも大きい領域として設定されてもよいが、経血等の液状排泄物の外部への漏れ出しを防止する観点から、実際に排泄口が当接する領域よりも大きい領域として設定されることが好ましい。排泄口当接領域２０の長さは通常５０〜２００ｍｍ、好ましくは７０〜１５０ｍｍであり、幅は通常１０〜８０ｍｍ、好ましくは２０〜５０ｍｍである。
圧搾部５は、ヒートエンボス処理により形成された凹部である。本実施形態における圧搾部５は、液透過性層及び吸収体を接合する接合部の一例である。液透過性層及び吸収体を接合する接合部は、ヒートエンボス処理以外の接合方法、例えば、超音波エンボス、加熱流体噴射処理（例えば、高圧水蒸気噴射処理、加熱空気噴射処理等）等の接合方法によって形成してもよい。
ヒートエンボス処理では、トップシート２の肌当接面のうち、所定部位が、吸収体４の厚さ方向へ圧縮されるとともに加熱される。これにより、トップシート２及び吸収体４を厚さ方向に一体化する圧搾部５が、凹部として形成される。
ヒートエンボス処理は、例えば、凸部が外周表面に設けられたエンボスロールと、外周表面が平滑であるフラットロールとの間に、トップシート２及び吸収体４を通過させてエンボス加工する方法によって行われる。この方法では、エンボスロール及び／又はフラットロールの加熱により、圧縮時の加熱が可能である。エンボスロールの凸部は、圧搾溝５の形状、配置パターン等に対応するように設けられている。加熱温度は通常８０〜１８０℃、好ましくは１２０〜１６０℃であり、圧力は１０〜３０００Ｎ／ｍｍ、好ましくは５０〜５００Ｎ／ｍｍであり、処理時間は通常０．０００１〜５秒、好ましくは０．００５〜２秒である。
ヒートエンボス処理により、吸収体４に含有される熱可塑性樹脂繊維が、トップシート２を構成する材料と熱融着し、トップシート２及び吸収体４が一体化する。これにより、トップシート２と吸収体４との界面剥離強度が増加する。
圧搾部５の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差（乾燥時ガーレ剛軟度−湿潤時ガーレ剛軟度）は２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である。生理用ナプキン１は、吸収体４が液体吸収の前後を通じて（すなわち、乾燥時だけでなく湿潤時も）十分な強度を保持するため、２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下という圧搾部５の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差が実現されている。したがって、生理用ナプキン１では、液状排泄物の吸収の前後を通じて、圧搾部５の曲げ剛性が一定以下に維持される。このため、液状排泄物を吸収して吸収体４の強度が低下し、これに伴って圧搾部５の曲げ剛性が低下しても、圧搾部５の乾燥時曲げ剛性と湿潤時曲げ剛性との差に起因する、着用者に対するトップシート２の密着性の低下及び吸収体の変形、並びにこれらに起因する液状排泄物の漏れ及び着用者の違和感を効果的に防止することができる。なお、吸収体４が、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維を含有するという条件は、このような圧搾部５の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を実現するための必要条件である。
圧搾部５のガーレ剛軟度に関し、「ｍＮ／１２．５ｍｍ」は、圧搾部５の延在方向における幅１２．５ｍｍあたりのガーレ剛軟度（ｍＮ）を意味し、圧搾部５の延在方向としては、例えば、生理用ナプキン１の長手方向（製造時の搬送方向（ＭＤ方向））、生理用ナプキン１の短手方向（ＭＤ方向と直交する方向（ＣＤ方向））等が挙げられるが、好ましくは生理用ナプキン１の長手方向（ＭＤ方向）である。したがって、圧搾部５の乾燥時及び湿潤時ガーレ剛軟度は、好ましくは、圧搾部５のうち、生理用ナプキン１の長手方向に延在する部分の乾燥時及び湿潤時ガーレ剛軟度である。
圧搾部５の乾燥時ガーレ剛軟度は、好ましくは４．８２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上であり、圧搾部５の湿潤時ガーレ剛軟度は、好ましくは２．３２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上である。これにより、圧搾部５が、十分な乾燥時及び湿潤時ガーレ剛軟度を有する。なお、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９以上であるという条件は、このような圧搾部５の乾燥時及び湿潤時ガーレ剛軟度を実現するための必要条件である。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）が１／９〜５／５である場合、４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍという圧搾部５の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍという圧搾部５の湿潤時ガーレ剛軟度を実現することができる。
圧搾部５の乾燥時接合強度は、好ましくは１．５３Ｎ／２５ｍｍ以上であり、圧搾部５の湿潤時接合強度は、好ましくは０．９５Ｎ／２５ｍｍ以上である。これにより、圧搾部５の湿潤時接合強度は、好ましくは０．９５Ｎ／２５ｍｍ以上である。これにより、生理用ナプキン１は、液状排泄物を吸収して吸収体４の強度が低下しても、トップシート２と吸収体４との界面剥離を効果的に防止することができる。なお、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９以上であるという条件は、このような圧搾部５の接合強度を実現するための必要条件である。
圧搾部５の接合強度に関し、「Ｎ／２５ｍｍ」は、圧搾部５の延在方向における幅２５ｍｍあたりの接合強度（Ｎ）を意味し、圧搾部５の延在方向としては、例えば、生理用ナプキン１の長手方向（製造時の搬送方向（ＭＤ方向））、生理用ナプキン１の短手方向（ＭＤ方向と直交する方向（ＣＤ方向））等が挙げられるが、好ましくは生理用ナプキン１の長手方向（ＭＤ方向）である。したがって、圧搾部５の乾燥時及び湿潤時接合強度は、好ましくは、圧搾部５のうち、生理用ナプキン１の長手方向に延在する部分の乾燥時及び湿潤時接合強度である。
吸収体４に含有される吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比（熱可塑性樹脂繊維／吸水性繊維）が１／９〜５／５である場合、１．５３〜７．６５Ｎ／２５ｍｍという圧搾部５の乾燥時接合強度、及び０．９５〜４．３４Ｎ／２５ｍｍという圧搾部５の湿潤時接合強度を実現することができる。
所望の乾燥時及び湿潤時ガーレ剛軟度、並びに所望の乾燥時及び湿潤時接合強度は、吸収体４に、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維を含有させた上で（必要に応じて、吸水性繊維に対する熱可塑性樹脂繊維の質量比を１／９以上とした上で）、ヒートエンボス処理条件、トップシート２に含有される熱可塑性樹脂繊維の有無、種類等を適宜調整することにより実現することができる。
圧搾部５のガーレ剛軟度の測定は、以下の通り、実施する。
ガーレ剛軟度の測定には、Ｎｏ．３１１ガーレー式柔軟度試験機（安田精機製作所社製）を使用する。本試験機は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に準拠して、サンプル片の柔軟度（曲げ反発性）を測定する試験機であり、サンプル片を可動アームのチャックに取り付け、左右に規定の速さで回転させて、サンプル片下端が振子から離れた時の目盛を読み取り、剛軟度Ｓ（ｍＮ）を以下の式に基づいて算出する。
ガーレ剛軟度の測定には、Ｎｏ．３１１ガーレー式柔軟度試験機（安田精機製作所社製）を使用する。本試験機は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に準拠して、サンプル片の柔軟度（曲げ反発性）を測定する試験機であり、サンプル片を可動アームのチャックに取り付け、左右に規定の速さで回転させて、サンプル片下端が振子から離れた時の目盛を読み取り、剛軟度Ｓ（ｍＮ）を以下の式に基づいて算出する。
Ｓ＝Ｒ×（Ｄ1Ｗ1＋Ｄ2Ｗ2＋Ｄ3Ｗ3）×（Ｌ−１２．７）2／ｂ×３．３７５×１０-5
［式中、Ｒは目盛板の読みであり、Ｄ1，Ｄ2，Ｄ3は振子支点からおもり取付位置までの距離（２５．４ｍｍ（１ｉｎ．），５０．８ｍｍ（２ｉｎ．），１０１．６ｍｍ（４ｉｎ．））であり、Ｗ1，Ｗ2，Ｗ3はＤ1，Ｄ2，Ｄ3の孔に取り付けたおもりの質量（ｇ）であり、Ｌはサンプル片の長さ（ｍｍ）であり、ｂはサンプル片の幅（ｍｍ）である。］
［式中、Ｒは目盛板の読みであり、Ｄ1，Ｄ2，Ｄ3は振子支点からおもり取付位置までの距離（２５．４ｍｍ（１ｉｎ．），５０．８ｍｍ（２ｉｎ．），１０１．６ｍｍ（４ｉｎ．））であり、Ｗ1，Ｗ2，Ｗ3はＤ1，Ｄ2，Ｄ3の孔に取り付けたおもりの質量（ｇ）であり、Ｌはサンプル片の長さ（ｍｍ）であり、ｂはサンプル片の幅（ｍｍ）である。］
こうして、サンプル片の長さ方向における幅１２．５ｍｍあたりのガーレ剛軟度（ｍＮ）が測定される。なお、サンプル片の長さ方向としては、例えば、生理用ナプキン１の長手方向（製造時の搬送方向（ＭＤ方向））、生理用ナプキン１の短手方向（ＭＤ方向と直交する方向（ＣＤ方向））等が挙げられるが、好ましくはＭＤ方向である。
乾燥時のガーレ剛軟度の測定には、標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を使用し、湿潤時のガーレ剛軟度の測定には、イオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬したサンプル片、又は１時間以上水中に沈めたサンプル片を使用する。
ガーレ剛軟度の測定に使用されるサンプル片は、圧搾部５の一部を含むように、生理用ナプキン１から切り出される。例えば、サンプル片は、圧搾部５のうち、生理用ナプキン１の長手方向に延在する部分を含むように、生理用ナプキン１から切り出される。こうして切り出されたサンプル片は、その長さ方向が圧搾部５の延在方向と一致することが好ましい。例えば、生理用ナプキン１を、長手方向に延在する圧搾部５に対して垂直に切断することにより、長さ方向が圧搾部５の延在方向と一致するサンプル片（例えば、長さ４０ｍｍ×幅１２．５ｍｍ）を作製することができる。サンプル片は、バックシート３部分を含んでもよいし、含まなくてもよいが、圧搾部５のガーレ剛軟度の測定精度を向上させる観点から、バックシート３部分を含まないことが好ましい。
圧搾部５の乾燥時接合強度の測定は、以下の通り、実施する。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を、引張試験機（例えば、島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみにトップシートを取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度で、トップシート及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、圧搾部の接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりの接合強度（Ｎ）を意味する。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を、引張試験機（例えば、島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみにトップシートを取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度で、トップシート及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、圧搾部の接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）を測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりの接合強度（Ｎ）を意味する。
圧搾部５の湿潤時接合強度の測定は、以下の通り、実施する。
サンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、乾燥時と同様にして測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりの接合強度（Ｎ）を意味する。
サンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、乾燥時と同様にして測定する。なお、「Ｎ／２５ｍｍ」は、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりの接合強度（Ｎ）を意味する。
乾燥時及び湿潤時接合強度の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−３又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．３に記載の測定条件を採用する。
接合強度の測定に使用されるサンプル片は、圧搾部５を含むように、生理用ナプキン１から切り出される。例えば、サンプル片は、圧搾部５のうち、生理用ナプキン１の長手方向に延在する部分を含むように、生理用ナプキン１から切り出される。こうして切り出されたサンプル片では、その長さ方向が圧搾部５の延在方向と一致することが好ましい。例えば、生理用ナプキン１を、長手方向に延在する圧搾部５に対して垂直に切断することにより、長さ方向が圧搾部５の延在方向と一致するサンプル片（例えば、長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製することができる。
トップシート２及び吸収体４の界面剥離強度をさらに増強させる観点から、トップシート２は、１種又は２種以上の熱可塑性樹脂繊維を含有することが好ましい。
トップシート２に含有される熱可塑性樹脂繊維は、繊維同士の交点が熱融着可能である限り特に限定されるものではない。熱可塑性樹脂繊維を構成する熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド等が挙げられる。
ポリオレフィンとしては、例えば、直鎖低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン、ポリブチレン、これらを主体とした共重合体（例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、エチレン−アクリル酸共重合体（ＥＡＡ）、アイオノマー樹脂）等が挙げられる。軟化点が１００℃前後と比較的低いので熱加工性に優れる点、並びに、剛性が低く、しなやかな触感である観点から、ポリエチレン、特にＨＤＰＥが好ましい。
ポリエステルとしては、例えば、ポリエチレンタレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸、ポリグリコール酸をはじめとする直鎖状又は分岐状の炭素数２０までのポリヒドロキシアルカン酸等のポリエステル、これらを主体とした共重合体、アルキレンテレフタレートを主成分として他の成分を少量共重合してなる共重合ポリエステル等が挙げられる。弾性反発性を有するのでクッション性が高い繊維及び不織布を構成することが可能である点、並びに工業的に安価に得られるという経済的な観点から、ＰＥＴが好ましい。
ポリアミドとしては、例えば、６−ナイロン、６，６−ナイロン等が挙げられる。
トップシート２は、１種又は２種以上の熱可塑性樹脂繊維で構成されていてもよいし、熱可塑性樹脂繊維と熱融着しないその他の繊維を含有してもよい。熱可塑性樹脂繊維と熱融着しないその他の繊維としては、例えば、レーヨン等の再生繊維；アセテート等の半合成繊維；綿、ウール等の天然繊維；ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエステル、ナイロン、ポリ塩化ビニル、ビニロン等の合成繊維等が挙げられる。熱可塑性樹脂繊維と熱融着しないその他の繊維の量は、トップシート２の通常５〜７０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。
トップシート２に含有される熱可塑性樹脂繊維の形態としては、例えば、芯・鞘型、サイド・バイ・サイド型のものや島／海型等が挙げられる。熱接着性の観点から、芯部と鞘部とから構成される複合繊維が好ましい。芯鞘型複合繊維における芯断面の形状としては、例えば、円、三角型、四角型、星型等が挙げられ、芯の部分は中空であってもよいし、多孔であってもよい。芯部／鞘部構造の断面積比は特に限定されるものではないが、好ましくは８０／２０〜２０／８０であり、さらに好ましくは６０／４０〜４０／６０である。
トップシート２に含有される熱可塑性樹脂繊維には、３次元捲縮形状を付与してもよい。これにより、繊維配向が平面方向に向いた場合でも、繊維の挫屈強度が厚み方向に働くので、外圧が加えられても潰れにくくなる。３次元捲縮形状としては、例えば、ジクザク状、Ω状、スパイラル状等が挙げられ、３次元捲縮形状の付与方法としては、例えば、機械捲縮、熱収縮による形状付与等が挙げられる。機械捲縮は、紡糸後の連続で直鎖状の繊維に対し、ライン速度の周速差、熱、加圧等によって制御可能であり、単位長さ辺りの捲縮個数が多いほど外圧下に対する挫屈強度が高められる。捲縮個数は、通常５〜３５個／インチ、好ましくは１５〜３０個／インチである。熱収縮による形状付与では、例えば、融点の異なる２種以上の樹脂からなる繊維に熱を加えることにより、融点差に起因して生じる熱収縮の差を利用して、３次元捲縮が可能である。繊維断面の形状としては、例えば、芯鞘型複合繊維の偏芯タイプ、サイドバイサイドタイプが挙げられる。このような繊維の熱収縮率は、好ましくは５〜９０％、さらに好ましくは１０〜８０％である。
吸収体４は、吸水性繊維及び熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料に高圧水蒸気を噴射して高密度化されていてもよい。吸収体４の密度は、高圧水蒸気の噴射を利用した高密度化により所望の範囲に調節することができる。混合材料に高圧水蒸気が噴射されると、混合材料の内部に水蒸気が浸透し、水素結合（例えば、吸水性繊維間、熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維−熱可塑性樹脂繊維間等で形成された水素結合）が切断され、混合材料が軟化する。したがって、高密度化に要する圧力が減少し、軟化した混合材料は容易に密度調整可能である。密度調整された混合材料が乾燥して水素結合が再形成されると、繊維の弾性回復（嵩の増加）が抑制され、吸収体４の密度が一定範囲に維持される。
高圧水蒸気の噴射による高密度化は、熱可塑性樹脂繊維に不飽和カルボン酸無水物（例えば、無水マレイン酸又はその誘導体）がモノマー成分として含まれる場合に、特に好適である。熱可塑性樹脂繊維に含まれる不飽和カルボン酸無水物基が水蒸気と反応して不飽和カルボン酸基となると、水素結合を形成可能な酸素原子の数が増加するので、密度調整された繊維の弾性回復（嵩の増加）が効果的に抑制される。
高圧水蒸気の噴射による高密度化は、例えば、熱可塑性樹脂繊維を吸水性繊維と接着させた後に実施される。高圧水蒸気の温度、蒸気圧等は、求められる繊維密度範囲等に応じて適宜調節される。高圧水蒸気の温度は、熱可塑性樹脂繊維の融点（例えば、熱可塑性樹脂繊維が芯鞘型複合繊維である場合、鞘成分の融点）未満であることが好ましい。高圧水蒸気は、単位表面積あたり０．０３ｋｇ／ｍ2〜１．２３ｋｇ／ｍ2で噴射することが好ましい。高圧水蒸気の蒸気圧力は、通常０．１〜２Ｍｐａ、好ましくは０．３〜０．８Ｍｐａである。
高圧水蒸気の噴射による高密度化を実施する場合、吸収体４の坪量は、好ましくは４０〜９００ｇ／ｍ2、さらに好ましくは１００〜４００ｇ／ｍ2である。坪量が４０ｇ／ｍ2未満であると、繊維量が少な過ぎるため、高圧水蒸気の噴射による高密度化が困難となる一方、９００ｇ／ｍ2を越えると、繊維量が多過ぎるため、水蒸気の内部浸透が困難となる。
高圧水蒸気の噴射により、吸収体４の表面に畝部及び溝部を形成することができる。畝部及び溝部の数、間隔等は、高圧水蒸気を噴射するノズルの数、ピッチ等に応じて変化する。なお、高圧水蒸気が噴射される部分が溝部となる。畝部及び溝部は、吸収体４のトップシート２側の面に形成されていてもよいし、吸収体４のバックシート３側の面に形成されていてもよい。
畝部及び溝部は、生理用ナプキン１の長手方向（Ｙ軸方向）に延び、生理用ナプキン１の幅方向（Ｘ軸方向）に交互に配置されるように形成することができる。畝部及び溝部は、生理用ナプキン１の長手方向（Ｙ軸方向）に向けて連続して延びていてもよいし、その一部を欠いた状態で断続的に延びていてもよい。例えば、畝部及び溝部を欠く部分が平面視矩形状、平面視千鳥状等の形状となるように、畝部及び溝部が断続的に延びていてもよい。
また、畝部及び溝部は、生理用ナプキン１の幅方向（Ｘ軸方向）に延び、生理用ナプキン１の長手方向（Ｙ軸方向）に交互に配置されるように形成することができる。畝部及び溝部は、生理用ナプキン１の幅方向（Ｘ軸方向）に向けて連続して延びていてもよいし、その一部を欠いた状態で断続的に延びていてもよい。例えば、畝部又は溝部を欠く部分が平面視矩形状、平面視千鳥状等の形状となるように、畝部又は溝部が断続的に延びていてもよい。吸収体４のトップシート側の面又はバックシート３側の面に、生理用ナプキン１の幅方向（Ｘ軸方向）に延びる複数の畝部及び溝部が形成されている場合、吸収体４の幅方向に力が加わっても、吸収体４がヨレにくく、着用者の体の形に沿って吸収体４が曲面状に変形しやすい。したがって、着用者に違和感を与えにくい。
畝部の形状は特に限定されない。例えば、畝部の頂部及び側面は曲面であり、畝部の断面形状は、トップシート又はバックシートに向かって略逆Ｕ字型形状である。畝部の断面形状は適宜変更可能であり、例えば、ドーム状、台形状、三角状、Ω状四角状等であってもよい。吸収体４に力が加えられて畝部が潰されても、溝部の空間が維持されるように、畝部の幅は底部から頂部に向けて狭くなっていることが好ましい。
畝部の幅は、トップシート２からの液体移行性の観点から、好ましくは０．５〜１０ｍｍであり、さらに好ましくは２〜５ｍｍである。同様の観点から、溝部の幅は、好ましくは０．1〜１０ｍｍであり、さらに好ましくは１〜５ｍｍである。
複数の畝部が形成される場合、畝部の幅は略同一であってもよいし、異なっていてもよい。例えば、１つの畝部の幅は別の畝部の幅と異なるが、さらに別の畝部の幅と略同一であるように複数の畝部を形成することができる。複数の溝部が形成される場合も同様である。
高圧水蒸気は、混合材料の全体に噴射してもよいし、一部に噴射してもよい。また、噴射する高圧水蒸気の温度、蒸気圧等を混合材料の部分ごとに変化させてもよい。高圧水蒸気を混合材料に部分的に噴射することにより、又は噴射する高圧水蒸気の温度、蒸気圧等を混合材料の部分ごとに変化させることにより、吸収体４の繊維密度分布を変化させることができる。
高圧水蒸気は、混合材料をプレスしながら噴射してもよいし、プレスせずに噴射してもよい。混合材料の一部分はプレスしながら高圧水蒸気を噴射し、他の部分はプレスせずに高圧水蒸気を噴射することにより、吸収体４の繊維密度分布を変化させることができる。例えば、一部が開口するメッシュコンベアベルト間を通過させながら混合材料に高圧水蒸気を噴射すると、メッシュコンベアベルトの開口部分ではプレスされることなく高圧水蒸気が直接当てられ、メッシュコンベアベルトの非開口部分ではプレスされながら高圧水蒸気が当てられるので、繊維密度分布を変化させることができる。
なお、高圧水蒸気の噴射により高密度化する場合、他の方法と比較して、次の点で有利である。プレスロール成形によって混合材料を高密度化する場合、繊維の反発力に勝る繊維間結合力を付与するために高圧縮が必要である。また、高圧縮により一旦は圧縮されても、繊維が弾性回復し、嵩が元に戻ってしまう。一方、プレスロールと水スプレーを組み合わせて混合材料を高密度化する場合、坪量が１００ｇ／ｍ2以下であれば、混合材料の内部に水分を浸透させることができるが、坪量が１００ｇ／ｍ2を超えると、混合材料の内部に水分を浸透させることが困難となり、混合材料の内部に水素結合を形成させることができない。また、過剰な水分を与えれば、混合材料の内部に水分を浸透させることが可能となるが、この場合、水分を蒸発させるために過剰な熱量と時間を要するため、生産性が低下する。これに対して、高圧水蒸気の噴射により高密度化する場合、混合材料の内部に水蒸気が浸透し、水素結合（例えば、吸水性繊維間、熱可塑性樹脂繊維間、吸水性繊維−熱可塑性樹脂繊維間等で形成された水素結合）が切断され、混合材料が軟化する。したがって、高密度化に要する圧力が減少し、軟化した混合材料は容易に密度調整可能となる。また、水蒸気は容易に蒸発し、乾燥に要する時間が短いので、生産性が向上する。
生理用ナプキン１の製造工程の具体例を図３に基づいて説明する。
［第１工程］
搬送方向ＭＤへ回転するサクションドラム１５１の周面１５１ａには、吸収性材料を詰める型として凹部１５３が周方向に所要のピッチで形成されている。サクションドラム１５１が回転して凹部１５３が材料供給部１５２へ進入すると、サクション部１５６が凹部１５３に作用し、材料供給部１５２から供給された吸収性材料は凹部１５３に真空吸引される。
［第１工程］
搬送方向ＭＤへ回転するサクションドラム１５１の周面１５１ａには、吸収性材料を詰める型として凹部１５３が周方向に所要のピッチで形成されている。サクションドラム１５１が回転して凹部１５３が材料供給部１５２へ進入すると、サクション部１５６が凹部１５３に作用し、材料供給部１５２から供給された吸収性材料は凹部１５３に真空吸引される。
フード付きの材料供給部１５２は、サクションドラム１５１を覆うように形成されており、材料供給部１５２は、セルロース系吸水性繊維と熱可塑性樹脂繊維との混合材料２１を空気搬送により凹部１５３に対して供給する。また、材料供給部１５２は、高吸水性ポリマー粒子２２を供給する粒子供給部１５８を備えており、凹部１５３に対して高吸水性ポリマー粒子２２を供給する。セルロース系吸水性繊維と熱可塑性樹脂繊維と高吸水性ポリマー粒子とは、混合状態で凹部１５３に供給され、凹部１５３には吸収性材料層２２４が形成される。凹部１５３に形成された吸収性材料層２２４は、搬送方向ＭＤに向かって進むキャリアシート１５０上に転写される。
［第２工程］
キャリアシート１５０上に転写された吸収性材料層２２４は、サクションドラム１５１の周面１５１ａから離れて搬送方向ＭＤへ走行する。キャリアシート１５０には、未圧縮の状態にある吸収性材料層２２４が搬送方向ＭＤにおいて間欠的に並んでいる。加熱部１０３は、吸収性材料層２２４の上面に対して、加熱部１０４は、吸収性材料層２２４の下面に対して、１３５℃に加熱された空気を風速５ｍ／秒で吹き付ける。これにより、吸収性材料層２２４中に含まれる熱可塑性樹脂繊維が溶融し、熱可塑性樹脂繊維同士、熱可塑性樹脂繊維−パルプ、熱可塑性樹脂繊維−高吸水性ポリマー粒子が結合（熱融着）した吸収性材料層２２５が形成される。吸収性材料層２２４に対して吹き付けられる加熱空気の条件（温度、風速、加熱時間）は、生産速度等に応じて適宜に制御される。
キャリアシート１５０上に転写された吸収性材料層２２４は、サクションドラム１５１の周面１５１ａから離れて搬送方向ＭＤへ走行する。キャリアシート１５０には、未圧縮の状態にある吸収性材料層２２４が搬送方向ＭＤにおいて間欠的に並んでいる。加熱部１０３は、吸収性材料層２２４の上面に対して、加熱部１０４は、吸収性材料層２２４の下面に対して、１３５℃に加熱された空気を風速５ｍ／秒で吹き付ける。これにより、吸収性材料層２２４中に含まれる熱可塑性樹脂繊維が溶融し、熱可塑性樹脂繊維同士、熱可塑性樹脂繊維−パルプ、熱可塑性樹脂繊維−高吸水性ポリマー粒子が結合（熱融着）した吸収性材料層２２５が形成される。吸収性材料層２２４に対して吹き付けられる加熱空気の条件（温度、風速、加熱時間）は、生産速度等に応じて適宜に制御される。
［第３工程］
一対を成すように上下に配置されている通気性のメッシュコンベアベルト１７１，１７２は、キャリアシート１５０上の吸収性材料層２２５を圧縮しつつ機械方向ＭＤへ走行させる。平行走行部１７５における上下方向ｄの寸法（メッシュコンベアベルト１７１，１７２間の距離）は、搬送方向ＭＤへ回転する上流側上ロール１７６と上流側下ロール１７７との間隙、及び下流側上ロール１７８と下流側下ロール１７９との間隙を調整することによって所要の値に設定されており、吸収性材料層２２５はメッシュコンベアベアベルト１７１，１７２によって所要の厚さにまで圧縮される。図３において水平に延びる平行走行部１７５には、メッシュコンベアベルト１７１，１７２を挟んで対向するように蒸気噴射部１７３と蒸気サクション部１７４とが配置されている。蒸気噴射部１７３には、例えば０．１〜２ｍｍの口径のノズル（図示せず）が０．５〜１０ｍｍ、好ましくは０．５〜５ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜３ｍｍのピッチで吸収性材料層２２５を横断するように、機械方向ＭＤと上下方向ＴＤとに直交する交差方向ＣＤ（図示せず）に配置されており、各ノズルには、蒸気ボイラー１８０で発生した水の沸点以上の温度の水蒸気が、圧力制御弁１８１で例えば０．１〜２．０ＭＰａの蒸気圧に調整された高圧水蒸気となって配管１８２を介して供給される。各ノズルからは、メッシュコンベアベルト１７１，１７２によって圧縮された状態にある吸収性材料層２２５に対して、メッシュコンベアベルト１７１を介して高圧水蒸気が噴射される。吸収性材料層２２５に対して噴射される高圧水蒸気量は、メッシュコンベアベルト１７１，１７２の走行速度に応じて調整され、メッシュコンベアベルト１７１，１７２が５〜５００ｍ／分で走行しているとき、メッシュコンベアベルト１７１と向かい合っている吸収性材料層２２５の表面積に対して１．２３ｋｇ／ｍ2〜０．０３ｋｇ／ｍ2の範囲で噴射されることが好ましい。水蒸気は、吸収性材料層２２５の厚さ方向において、メッシュコンベアベルト１７１と、吸収性材料層２２５と、メッシュコンベアベルト１７２とを順に通過して蒸気サクション部１７４による真空圧のサクション作用で回収される。高圧水蒸気を噴射された吸収性材料層２２５は、搬送方向ＭＤへ進んでメッシュコンベアベルト１７１，１７２から分離され、第４工程に向かう。高圧水蒸気を噴射された吸収性材料層２２５の表面には、畝部及び溝部が形成される。蒸気噴射部１７３のノズルの数、ピッチ等を調節することにより、畝部及び溝部の数、間隔等を調節することができる。なお、高圧水蒸気を噴射された部分は溝部となる。
一対を成すように上下に配置されている通気性のメッシュコンベアベルト１７１，１７２は、キャリアシート１５０上の吸収性材料層２２５を圧縮しつつ機械方向ＭＤへ走行させる。平行走行部１７５における上下方向ｄの寸法（メッシュコンベアベルト１７１，１７２間の距離）は、搬送方向ＭＤへ回転する上流側上ロール１７６と上流側下ロール１７７との間隙、及び下流側上ロール１７８と下流側下ロール１７９との間隙を調整することによって所要の値に設定されており、吸収性材料層２２５はメッシュコンベアベアベルト１７１，１７２によって所要の厚さにまで圧縮される。図３において水平に延びる平行走行部１７５には、メッシュコンベアベルト１７１，１７２を挟んで対向するように蒸気噴射部１７３と蒸気サクション部１７４とが配置されている。蒸気噴射部１７３には、例えば０．１〜２ｍｍの口径のノズル（図示せず）が０．５〜１０ｍｍ、好ましくは０．５〜５ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜３ｍｍのピッチで吸収性材料層２２５を横断するように、機械方向ＭＤと上下方向ＴＤとに直交する交差方向ＣＤ（図示せず）に配置されており、各ノズルには、蒸気ボイラー１８０で発生した水の沸点以上の温度の水蒸気が、圧力制御弁１８１で例えば０．１〜２．０ＭＰａの蒸気圧に調整された高圧水蒸気となって配管１８２を介して供給される。各ノズルからは、メッシュコンベアベルト１７１，１７２によって圧縮された状態にある吸収性材料層２２５に対して、メッシュコンベアベルト１７１を介して高圧水蒸気が噴射される。吸収性材料層２２５に対して噴射される高圧水蒸気量は、メッシュコンベアベルト１７１，１７２の走行速度に応じて調整され、メッシュコンベアベルト１７１，１７２が５〜５００ｍ／分で走行しているとき、メッシュコンベアベルト１７１と向かい合っている吸収性材料層２２５の表面積に対して１．２３ｋｇ／ｍ2〜０．０３ｋｇ／ｍ2の範囲で噴射されることが好ましい。水蒸気は、吸収性材料層２２５の厚さ方向において、メッシュコンベアベルト１７１と、吸収性材料層２２５と、メッシュコンベアベルト１７２とを順に通過して蒸気サクション部１７４による真空圧のサクション作用で回収される。高圧水蒸気を噴射された吸収性材料層２２５は、搬送方向ＭＤへ進んでメッシュコンベアベルト１７１，１７２から分離され、第４工程に向かう。高圧水蒸気を噴射された吸収性材料層２２５の表面には、畝部及び溝部が形成される。蒸気噴射部１７３のノズルの数、ピッチ等を調節することにより、畝部及び溝部の数、間隔等を調節することができる。なお、高圧水蒸気を噴射された部分は溝部となる。
第３工程では、メッシュコンベアベルト１７１，１７２によって吸収性材料層２２５が局部的に圧縮されないようにするために、メッシュコンベアベルト１７１，１７２の少なくとも一方に対しては、上下方向ＴＤへ容易に変形し得る程度の可撓性を有するものが使用される。メッシュコンベアベルト１７１，１７２には、ステンレス合金や青銅等で形成された金属製線材のメッシュベルト、ポリエステル繊維、アラミド繊維等で形成されたプラスチック製のメッシュベルトを使用することができ、開孔金属プレートで形成された金属製のベルトをメッシュベルトに代えて使用してもよい。吸収性材料層２２５が金属粉の混入を極度に嫌う場合には、プラスチック製のメッシュベルトを使用することが好ましい。また、プラスチック製のメッシュベルトであって高い耐熱性が求められる場合には、ポリフェニレンサルファイド樹脂製のメッシュベルトを使用することが好ましい。ポリフェニレンサルファイド樹脂を使用した１０〜７５メッシュの平織りメッシュベルトは、可撓性を有し、メッシュコンベアベルト１７１にもメッシュコンベアベルト１７２にも使用できる特に好ましいメッシュベルトの一例である。蒸気噴射部１７３や配管１８２には、適宜の保温対策を施したり、ドレン排出機構を設けたりすることが好ましい。そのようにすることによって、蒸気噴射部１７３等に生じたドレンがノズルから噴出されて吸収性材料層２２５に水分を過剰に含ませることを防ぐことができる。吸収性材料層２２５に向かって噴射される水蒸気には、水分である液分を含まない乾き蒸気である場合と、飽和蒸気である場合と、液分を含む湿り蒸気である場合とがある。水蒸気が湿り蒸気または飽和蒸気である場合には、パルプを容易に湿潤状態にして変形させることができる。乾き蒸気は、パルプに含まれる水分を気化させることができ、気化させた水分でパルプの変形を容易にすることが可能である。また、パルプが熱可塑性合成繊維であれば、乾き蒸気が持つ熱によってその熱可塑性合成繊維の変形を容易にすることができる。蒸気噴射部１７３は、それに加熱機構を設けておいて水蒸気を過熱水蒸気に変えて噴射することもできる。蒸気サクション部１７４は、吸引した高圧水蒸気が気水分離装置を通過した後に排気ブロワ（図示せず）へ向かうような配管を有するものであることが好ましい。なお、蒸気噴射部１７３と蒸気サクション部１７４との位置を入れ替えて、すなわち、蒸気噴射部１７３が下側となり、蒸気サクション部１７４が上側となる態様で実施することもできる。また、高圧水蒸気の回収が必要ではないときには、蒸気サクション１７４を配置することなく実施することもできる。
なお、高圧水蒸気の噴射による高密度化を実施する必要がない場合には、第３工程を省略してもよい。
［第４工程］
第４工程は、一般的な生理用ナプキンを製造する工程の例である。一対のロール３００，３０１は第３工程で得られた吸収性材料層２２６（第３工程を省略する場合には、第２工程で得られた吸収性材料層２２５）を所定の形状に切り抜き、吸収体を形成する。ロール３０２からトップシートが供給され、高圧搾部・低圧搾部を有する加熱エンボス３０３，３０４でシールされ、トップシートと吸収体が一体化される。その後、ロール３０５からバックシートが供給され、吸収体がトップシートとバックシートに挟まれた状態で製品周縁部を加熱エンボスによりシールする工程３０６，３０７を通過し、最後に工程３０８，３０９により製品形状に切り取られる。
第４工程は、一般的な生理用ナプキンを製造する工程の例である。一対のロール３００，３０１は第３工程で得られた吸収性材料層２２６（第３工程を省略する場合には、第２工程で得られた吸収性材料層２２５）を所定の形状に切り抜き、吸収体を形成する。ロール３０２からトップシートが供給され、高圧搾部・低圧搾部を有する加熱エンボス３０３，３０４でシールされ、トップシートと吸収体が一体化される。その後、ロール３０５からバックシートが供給され、吸収体がトップシートとバックシートに挟まれた状態で製品周縁部を加熱エンボスによりシールする工程３０６，３０７を通過し、最後に工程３０８，３０９により製品形状に切り取られる。
トップシート２の肌当接面のうち少なくとも排泄口当接領域２０に、４０℃における動粘度が０．０１〜８０ｍｍ2／ｓ、抱水率が０．０１〜４．０質量％、重量平均分子量が１，０００未満である血液滑性付与剤が塗工されていることが好ましい。なお、血液滑性付与剤の詳細については、別項目で説明する。
血液滑性付与剤は、トップシート２の肌当接面のうち排泄口当接領域２０以外の領域（例えば、排泄口当接領域２０の周辺領域）に塗工されていてもよい。例えば、血液滑性付与剤は、肌当接面の略全体又は吸収体配置領域の略全体に塗工することができる。なお、吸収体配置領域は、吸収体４をトップシート２に投影したときに、吸収体４がトップシート２と重なる領域である。排泄口当接領域２０は、吸収体配置領域の略中央に、仮想領域として設定されているが、視覚的に認識可能な領域として設定されていてもよい。視覚的な認識は、例えば、排泄口当接領域２０の着色、排泄口当接領域２０の周縁に沿って連続的又は断続的に延びる凹部（例えば、ヒートエンボス処理により形成される凹部）の形成等により可能である。
血液滑性付与剤が、排泄口当接領域２０に塗工されていることにより、次の作用効果が発揮される。着用者から排泄された経血が排泄口当接領域２０に到達すると、排泄口当接領域２０に存在する血液滑性付与剤とともに滑落し、トップシート２を通過して吸収体４に移行する。したがって、生理用ナプキン１は、トップシート２から吸収体４への向上した経血移行性を有し、トップシート２に残存する経血を低減させることができる。このため、トップシート２の肌当接面のべたつき感が防止され、サラサラ感が維持される。このような血液滑性付与剤の作用効果は、月経時の経血排出量の変化に関わらず（すなわち、一度に排出される経血が大量であっても少量であっても）発揮される。なお、血液滑性付与剤は、潤滑剤としても作用し、繊維同士の摩擦を低減させるので、トップシート２全体のしなやかさを向上させることができる。
血液滑性付与剤は上記作用効果を発揮する反面、トップシート２と吸収体４とを接着する接着剤と混ざり合うと、接着剤の接着力を弱めるおそれがある。この点、生理用ナプキン１では、血液滑性付与剤によって接着剤の接着力が弱まったとしても、トップシート２と吸収体４との接合を圧搾部５によって維持することができる。
生理用ナプキン１は、スキンケア組成物、ローション組成物等を含む公知の吸収性物品とは異なり、エモリエント剤、固定化剤等の成分は不要であり、血液滑性付与剤は、単体で、トップシート２に適用することができる。
血液滑性付与剤の坪量は、通常約１〜３０ｇ／ｍ2、好ましくは約２〜２０ｇ／ｍ2、さらに好ましくは約３〜１０ｇ／ｍ2である。血液滑性付与剤の坪量が、約１ｇ／ｍ2を下回ると、経血がトップシート２に残存しやすくなる一方、血液滑性付与剤の坪量が約３０ｇ／ｍ2を超えると、着用中のべたべた感が増加しやすい。
血液滑性付与剤の坪量は、例えば、次の方法により測定することができる。
（１）トップシートの測定すべき範囲を、鋭利な刃物、例えば、カッターの替え刃を用いて、できるだけその厚さを変化させないように切り出して、サンプルを得る。
（２）サンプルの面積：ＳＡ（ｍ2）及び質量：ＳＭ0（ｇ）を測定する。
（３）サンプルを、血液滑性付与剤を溶解させることができる溶媒、例えば、エタノール、アセトン等の中で、少なくとも３分間攪拌し、血液滑性付与剤を溶媒中に溶解させる。
（４）サンプルを、質量を測定したろ紙の上でろ過し、ろ紙上で、サンプルを溶媒で十分に洗浄する。ろ紙上のサンプルを、６０℃のオーブン内で乾燥させる。
（５）ろ紙及びサンプルの質量を測定し、そこからろ紙の質量を減ずることにより、乾燥後のサンプルの質量：ＳＭ1（ｇ）を算出する。
（６）血液滑性付与剤の坪量ＢＢＳ（ｇ／ｍ2）を、次式に基づいて算出する。
ＢＢＳ（ｇ／ｍ2）＝［ＳＭ0（ｇ）−ＳＭ1（ｇ）］／ＳＡ（ｍ2）
なお、誤差を少なくするために、サンプルの総面積が１００ｃｍ2を超えるように、複数の吸収性物品から複数のサンプルを採取し、複数回実験を繰り返し、それらの平均値を採用する。
（１）トップシートの測定すべき範囲を、鋭利な刃物、例えば、カッターの替え刃を用いて、できるだけその厚さを変化させないように切り出して、サンプルを得る。
（２）サンプルの面積：ＳＡ（ｍ2）及び質量：ＳＭ0（ｇ）を測定する。
（３）サンプルを、血液滑性付与剤を溶解させることができる溶媒、例えば、エタノール、アセトン等の中で、少なくとも３分間攪拌し、血液滑性付与剤を溶媒中に溶解させる。
（４）サンプルを、質量を測定したろ紙の上でろ過し、ろ紙上で、サンプルを溶媒で十分に洗浄する。ろ紙上のサンプルを、６０℃のオーブン内で乾燥させる。
（５）ろ紙及びサンプルの質量を測定し、そこからろ紙の質量を減ずることにより、乾燥後のサンプルの質量：ＳＭ1（ｇ）を算出する。
（６）血液滑性付与剤の坪量ＢＢＳ（ｇ／ｍ2）を、次式に基づいて算出する。
ＢＢＳ（ｇ／ｍ2）＝［ＳＭ0（ｇ）−ＳＭ1（ｇ）］／ＳＡ（ｍ2）
なお、誤差を少なくするために、サンプルの総面積が１００ｃｍ2を超えるように、複数の吸収性物品から複数のサンプルを採取し、複数回実験を繰り返し、それらの平均値を採用する。
血液滑性付与剤は、トップシート２の繊維間の空隙を閉塞しないように塗工されていることが好ましい。例えば、血液滑性付与剤は、トップシート２の繊維の表面に液滴状又は粒子状で付着しているか、又は繊維の表面を覆っている。
血液滑性付与剤は、その表面積が大きくなるように塗工されていることが好ましい。これにより、血液滑性付与剤と経血との接触面積が大きくなり、血液滑性付与剤が経血とともに滑落しやすくなる。血液滑性付与剤が液滴状又は粒子状で存在する場合には、粒径を小さくすることにより、表面積を大きくすることができる。
血液滑性付与剤の塗工方法としては、例えば、塗布装置（例えば、スパイラルコーター、カーテンコーター、スプレーコーター、ディップコーター等の非接触式のコーター、接触式のコーター等）を用いる方法が挙げられる。好ましい塗布装置は、非接触式のコーターである。これにより、液滴状又は粒子状の血液滑性付与剤を全体に均一に分散させることができるとともに、トップシート２に与えるダメージを低減することができる。
血液滑性付与剤は、所望により、揮発性溶媒、例えば、アルコール系溶媒、エステル系溶媒、芳香族系溶媒等を含む塗布液として塗装することができる。塗布液が揮発性溶媒を含むことにより、血液滑性付与剤を含む塗布液の粘度が下がるために、塗布が容易になる、塗装時の加温が不要になる等の塗布工程の簡易化が図れる。
血液滑性付与剤は、例えば、室温で液体の場合にはそのまま、又は粘度を下げるために加熱して、室温で固体の場合には液化するように加熱して、コントロールシームＨＭＡ（Ｈｏｔ Ｍｅｌｔ Ａｄｈｅｓｉｖｅ）ガンによって塗工することができる。コントロールシームＨＭＡガンのエアー圧を高くすることにより、微粒子状の血液滑性付与剤を塗工することができる。なお、血液滑性付与剤の塗布量は、例えば、コントロールシームＨＭＡガンからの塗出量を増減することにより調節することができる。
血液滑性付与剤は、トップシート２を製造する際に塗工してもよいし、生理用ナプキン１の製造ラインにおいて塗工してもよい。設備投資を抑制する観点からは、生理用ナプキン１の製造ラインにおいて、血液滑性付与剤を塗工することが好ましく、さらに、血液滑性付与剤が脱落し、ラインを汚染することを抑制するためには、製造ラインの川下工程、具体的には、製品を個包装に封入する直前に、血液滑性付与剤を塗工することが好ましい。
＜血液滑性付与剤＞
血液滑性付与剤は、４０℃における動粘度が約０．０１〜約８０ｍｍ2／ｓであり、抱水率が約０．０５〜約４．０質量％であり、重量平均分子量が約１，０００未満である。
血液滑性付与剤は、４０℃における動粘度が約０．０１〜約８０ｍｍ2／ｓであり、抱水率が約０．０５〜約４．０質量％であり、重量平均分子量が約１，０００未満である。
血液滑性付与剤の４０℃における動粘度は、約０〜約８０ｍｍ2／ｓの範囲において適宜調整することができるが、好ましくは約１〜約７０ｍｍ2／ｓ、さらに好ましくは約３〜約６０ｍｍ2／ｓ、さらに一層好ましくは約５〜約５０ｍｍ2／ｓ、さらに一層好ましくは約７〜約４５ｍｍ2／ｓである。なお、本明細書では、４０℃における動粘度を、単に「動粘度」と称する場合がある。
動粘度は、ａ）血液滑性付与剤の分子量が大きくなるほど、ｂ）極性基、例えば、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）、ヒドロキシル基（−ＯＨ）等の比率が高いほど、そしてｃ）ＩＯＢが大きくなるほど、高くなる傾向がある。
４０℃において、約０〜約８０ｍｍ2／ｓの動粘度を有するためには、血液滑性付与剤の融点が４５℃以下であることが好ましい。血液滑性付与剤が４０℃で結晶を含むと、その動粘度が高くなる傾向があるからである。
血液滑性付与剤における動粘度の意義については後述するが、動粘度が約８０ｍｍ2／ｓを超えると、血液滑性付与剤の粘性が高く、トップシートの肌当接面に到達した経血と共に、凸部から凹部に滑落し、次いで吸収体内部に移行することが難しくなる傾向がある。
動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３：２０００の「５．動粘度試験方法」に従って、キャノンフェンスケ逆流形粘度計を用いて、４０℃の試験温度で測定されることができる。
血液滑性付与剤の抱水率は、約０．０１〜約４．０質量％の範囲で適宜調整することができるが、好ましくは約０．０２〜約３．５質量％、さらに好ましくは約０．０３〜約３．０質量％、さらに一層好ましくは約０．０４〜約２．５質量％、さらに一層好ましくは約０．０５〜約２．０質量％である。
本明細書において、「抱水率」は、物質が、保持することができる水の比率（質量）を意味し、以下の通りに測定することができる。
（１）４０℃の恒温室に、２０ｍＬの試験管、ゴム栓、測定すべき物質及び脱イオン水を一昼夜静置する。
（２）恒温室で、試験管に、測定すべき物質５．０ｇと、脱イオン水５．０ｇを投入する。
（３）恒温室で、試験管の口をゴム栓をし、試験管を１回転させ、５分間静置する。
（４）恒温室で、測定すべき物質の層（通常は、上層）３．０ｇを、直径９０ｍｍの、質量：Ｗ0（ｇ）のガラス製シャーレに採取する。
（５）シャーレを、オーブン内で、１０５℃で３時間加熱し、水分を蒸発させ、シャーレごと、質量：Ｗ1（ｇ）を測定する。
（６）抱水率を、以下の式に従って算出する。
抱水率（質量％）＝１００×［Ｗ0（ｇ）−Ｗ1（ｇ）］／３．０（ｇ）
測定は３回実施し、平均値を採用する。
（１）４０℃の恒温室に、２０ｍＬの試験管、ゴム栓、測定すべき物質及び脱イオン水を一昼夜静置する。
（２）恒温室で、試験管に、測定すべき物質５．０ｇと、脱イオン水５．０ｇを投入する。
（３）恒温室で、試験管の口をゴム栓をし、試験管を１回転させ、５分間静置する。
（４）恒温室で、測定すべき物質の層（通常は、上層）３．０ｇを、直径９０ｍｍの、質量：Ｗ0（ｇ）のガラス製シャーレに採取する。
（５）シャーレを、オーブン内で、１０５℃で３時間加熱し、水分を蒸発させ、シャーレごと、質量：Ｗ1（ｇ）を測定する。
（６）抱水率を、以下の式に従って算出する。
抱水率（質量％）＝１００×［Ｗ0（ｇ）−Ｗ1（ｇ）］／３．０（ｇ）
測定は３回実施し、平均値を採用する。
血液滑性付与剤における抱水率の意義については後述するが、抱水率が低くなると、血液滑性付与剤と、経血との親和性が低下し、トップシートの肌当接面に到達した経血と共に吸収体に移行しにくくなる傾向がある。一方、抱水率が高くなると、界面活性剤のように、経血との親和性が非常に高くなり、トップシートの肌当接面に、吸収した血液が残存し、トップシートの肌当接面が赤く着色しやすくなる傾向がある。
抱水率は、ａ）血液滑性付与剤の分子量が小さくなるほど、そしてｂ）極性基、例えば、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）、ヒドロキシル基（−ＯＨ）等の比率が高いほど、値が大きくなる傾向がある。血液滑性付与剤が、より親水性を有するからである。また、抱水率は、ＩＯＢが大きくなるほど、すなわち、無機性値が高いほど、そして有機性値が小さいほど、値が大きくなる傾向がある。血液滑性付与剤が、より親水性を有することになるからである。
血液滑性付与剤における動粘度と、抱水率との意義について説明する。
着用者から排泄された経血が排泄口当接領域に到達すると、凸部に存在する血液滑性付与剤と接触し、これとともに凹部に滑落し、トップシートを通過して吸収体に移行する。
より詳細には、４０℃において約０．０１〜約８０ｍｍ2／ｓの動粘度を有する血液滑性付与剤は、着用者の体温付近で非常に低粘度であり且つ経血と一定の親和性を有するため、経血とともに、凸部から凹部に滑落し、その滑落の際の勢いを利用して、経血が、トップシートを通過し、吸収体に迅速に移行することができると考えられる。また、凸部に存在する血液滑性付与剤は、約０．０１〜約４．０質量％の抱水率を有するため、経血中の、主に親水性成分（血漿等）と親和性を有しないため、経血をトップシート上に残存させにくいと考えられる。
着用者から排出された経血が大量である場合には、経血そのものの運動エネルギーが大きく、血液滑性付与剤の動粘度の値が比較的高く経血と共に滑落しにくい場合であっても、抱水率の値が比較的高く経血の親水性成分と親和性が高い場合であっても、重量分子量の値が比較的高く経血と共に滑落しにくい場合であっても、そしてトップシートの肌当接面に凹凸構造がない場合であっても、経血は吸収体に移行しやすいと考えられる。
一方、着用者から排出された経血が少量である場合には、経血の運動エネルギーが小さく、トップシートの肌当接面に到達した経血が、その場に留まりやすい傾向がある。従って、血液滑性付与剤が、経血とともに、凸部から凹部に滑落し、そして経血をトップシートの内部に引き込み、次いで吸収体に引き込むことにより、経血を迅速に吸収体に移行させることができる。
血液滑性付与剤は、約１，０００未満の重量平均分子量を有し、そして好ましくは約９００未満の重量平均分子量を有する。重量平均分子量が約１，０００以上であると、血液滑性付与剤そのものにタック性が生じ、着用者に不快感を与える傾向があるからである。また、重量平均分子量が高くなると、血液滑性付与剤の粘度が高くなる傾向があるため、加温により、血液滑性付与剤の粘度を、塗工に適した粘度に下げることが難しくなり、その結果、血液滑性付与剤を、溶媒で希釈しなければならない場合も生じうる。
血液滑性付与剤は、約１００以上の重量平均分子量を有することが好ましく、そして約２００以上の重量平均分子量を有することがより好ましい。重量平均分子量が小さくなると、血液滑性付与剤の蒸気圧が高くなり、保存中に気化し、量の減少、着用時の臭気等の問題が発生する場合があるからである。
なお、本明細書において、「重量平均分子量」は、多分散系の化合物（例えば、逐次重合により製造された化合物、複数の脂肪酸と、複数の脂肪族１価アルコールとから生成されたエステル）と、単一化合物（例えば、１種の脂肪酸と、１種の脂肪族１価アルコールから生成されたエステル）とを含む概念であり、Ｎi個の分子量Ｍiの分子（ｉ＝１、又はｉ＝１，２・・・）からなる系において、次の式：
Ｍw＝ΣＮiＭi 2／ΣＮiＭi
により求められるＭwを意味する。
Ｍw＝ΣＮiＭi 2／ΣＮiＭi
により求められるＭwを意味する。
本明細書において、重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる、ポリスチレン換算の値を意味する。
ＧＰＣの測定条件としては、例えば、以下が挙げられる。
機種：（株）日立ハイテクノロジーズ製 高速液体クロマトグラム Ｌａｃｈｒｏｍ Ｅｌｉｔｅ
カラム：昭和電工（株）製 ＳＨＯＤＥＸ ＫＦ−８０１、ＫＦ−８０３及びＫＦ−８０４
溶離液：ＴＨＦ
流量 ：１．０ｍＬ／分
打込み量：１００μＬ
検出：ＲＩ（示差屈折計）
なお、本明細書の実施例に記載される重量平均分子量は、上記条件により測定したものである。
ＧＰＣの測定条件としては、例えば、以下が挙げられる。
機種：（株）日立ハイテクノロジーズ製 高速液体クロマトグラム Ｌａｃｈｒｏｍ Ｅｌｉｔｅ
カラム：昭和電工（株）製 ＳＨＯＤＥＸ ＫＦ−８０１、ＫＦ−８０３及びＫＦ−８０４
溶離液：ＴＨＦ
流量 ：１．０ｍＬ／分
打込み量：１００μＬ
検出：ＲＩ（示差屈折計）
なお、本明細書の実施例に記載される重量平均分子量は、上記条件により測定したものである。
血液滑性付与剤は、約０．００〜約０．６０のＩＯＢを有することができる。
ＩＯＢ（Ｉｎｏｒｇａｎｉｃ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｂａｌａｎｃｅ）は、親水性及び親油性のバランスを示す指標であり、本明細書では、小田らによる次式：
ＩＯＢ＝無機性値／有機性値
により算出される値を意味する。
ＩＯＢ（Ｉｎｏｒｇａｎｉｃ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｂａｌａｎｃｅ）は、親水性及び親油性のバランスを示す指標であり、本明細書では、小田らによる次式：
ＩＯＢ＝無機性値／有機性値
により算出される値を意味する。
無機性値及び有機性値は、藤田穆「有機化合物の予測と有機概念図」化学の領域Ｖｏｌ．１１，Ｎｏ．１０（１９５７）ｐ．７１９−７２５）に記載される有機概念図に基づく。
藤田氏による、主要な基の有機性値及び無機性値を、下記表１にまとめる。
藤田氏による、主要な基の有機性値及び無機性値を、下記表１にまとめる。
例えば、炭素数１４のテトラデカン酸と、炭素数１２のドデシルアルコールとのエステルの場合には、有機性値が５２０（ＣＨ2，２０×２６個）、無機性値が６０（−ＣＯＯＲ，６０×１個）となるため、ＩＯＢ＝０．１２となる。
血液滑性付与剤において、ＩＯＢは、約０．００〜約０．６０であることが好ましく、約０．００〜約０．５０であることがより好ましく、約０．００〜約０．４０であることがさらに好ましく、そして約０．００〜約０．３０であることがさらに好ましい。ＩＯＢが上述の範囲にあると、抱水力及び動粘度が、上述の要件を満たしやすくなるからである。
血液滑性付与剤は、４５℃以下の融点を有することが好ましく、４０℃以下の融点を有することがさらに好ましい。血液滑性付与剤が４５℃以下の融点を有することにより、血液滑性付与剤が、上述の範囲の動粘度を有しやすくなるからである。
本明細書において、「融点」は、示差走査熱量分析計において、昇温速度１０℃／分で測定した場合の、固形状から液状に変化する際の吸熱ピークのピークトップ温度を意味する。融点は、例えば、島津製作所社製のＤＳＣ−６０型ＤＳＣ測定装置を用いて測定することができる。
血液滑性付与剤は、約４５℃以下の融点を有すれば、室温（約２５℃）で液体であっても、又は固体であってもよい、すなわち、融点が約２５℃以上でも、又は約２５℃未満でもよく、そして例えば、約−５℃、約−２０℃等の融点を有することができる。
血液滑性付与剤は、その融点に下限は存在しないが、その蒸気圧が低いことが好ましい。血液滑性付与剤の蒸気圧は、２５℃（１気圧）で約０〜約２００Ｐａであることが好ましく、約０〜約１００Ｐａであることがより好ましく、約０〜約１０Ｐａであることがさらに好ましく、約０〜約１Ｐａであることがさらに一層好ましく、約０．０〜約０．１Ｐａであることがさらに一層好ましい。
本開示の吸収性物品が、人体に接して用いられることを考慮すると、上記蒸気圧は、４０℃（１気圧）で約０〜約７００Ｐａであることが好ましく、約０〜約１００Ｐａであることがより好ましく、約０〜約１０Ｐａであることがさらに好ましく、約０〜約１Ｐａであることがさらに一層好ましく、約０．０〜約０．１Ｐａであることがさらに一層好ましい。血液滑性付与剤の蒸気圧が高いと、保存中に気化し、その量の減少、着用時の臭気等の問題が発生する場合があるからである。
また、血液滑性付与剤の融点を、気候、着用時間の長さ等に応じて選択することができる。例えば、平均気温が約１０℃以下の地域では、約１０℃以下の融点を有する血液滑性付与剤を採用することにより、経血が排泄された後、周囲温度によって冷却された場合であっても、血液滑性付与剤が機能しやすいと考えられる。
また、吸収性物品が長時間にわたって使用される場合には、血液滑性付与剤の融点は、約４５℃以下の範囲で高い方が好ましい。汗、着用時の摩擦等の影響を受けにくく、長時間着用した場合であっても、血液滑性付与剤が偏りにくいからである。
当技術分野では、経血の表面張力等を変化させ、経血を迅速に吸収することを目的として、トップシートの肌当接面を、界面活性剤でコーティングすることが行われている。しかし、界面活性剤がコーティングされたトップシートは、経血中の親水性成分（血漿等）と親和性が高く、それらを引き寄せ、むしろ経血をトップシートに残存させるようにはたらく傾向がある。血液滑性付与剤は、従来公知の界面活性剤と異なり、経血と親和性が低く、経血をトップシートに残存させず、迅速に吸収体に移行させることができる。
血液滑性付与剤は、好ましくは、次の（ｉ）〜（ｉｉｉ）、
（ｉ）炭化水素、
（ｉｉ） （ｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉ−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ） （ｉｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基と、（ｉｉｉ−３）炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
（ｉ）炭化水素、
（ｉｉ） （ｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉ−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ） （ｉｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基と、（ｉｉｉ−３）炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
本明細書において、「炭化水素」は、炭素と水素とから成る化合物を意味し、鎖状炭化水素、例えば、パラフィン系炭化水素（二重結合及び三重結合を含まない、アルカンとも称される）、オレフィン系炭化水素（二重結合を１つ含む、アルケンとも称される）、アセチレン系炭化水素（三重結合を１つ含む、アルキンとも称される）、及び二重結合及び三重結合から成る群から選択される結合を２つ以上含む炭化水素、並びに環状炭化水素、例えば、芳香族炭化水素、脂環式炭化水素が挙げられる。
炭化水素としては、鎖状炭化水素及び脂環式炭化水素であることが好ましく、鎖状炭化水素であることがより好ましく、パラフィン系炭化水素、オレフィン系炭化水素、及び二重結合を２つ以上含む炭化水素（三重結合を含まない）であることがさらに好ましく、そしてパラフィン系炭化水素であることがさらに好ましい。
鎖状炭化水素には、直鎖状炭化水素及び分岐鎖状炭化水素が含まれる。
鎖状炭化水素には、直鎖状炭化水素及び分岐鎖状炭化水素が含まれる。
上記（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）の化合物において、オキシ基（−Ｏ−）が２つ以上挿入されている場合には、各オキシ基（−Ｏ−）は隣接していない。従って、上記（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）の化合物には、オキシ基が連続する化合物（いわゆる、過酸化物）は含まれない。
また、上記（ｉｉｉ）の化合物では、炭化水素部分の少なくとも１つの水素原子がカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）で置換された化合物よりも、炭化水素部分の少なくとも１つの水素原子が、ヒドロキシル基（−ＯＨ）で置換された化合物の方が好ましい。カルボキシル基は、経血中の金属等と結合し、血液滑性付与剤の抱水率が高くなり、所定の範囲を超える場合があるからである。これは、ＩＯＢの観点からも同様である。表１に示すように、カルボキシル基は、経血中の金属等と結合し、無機性値が１５０から、４００以上へと大幅に上昇するため、カルボキシル基を有する血液滑性付与剤は、使用時にＩＯＢの値が約０．６０を上回る場合がありうる。
血液滑性付与剤は、より好ましくは、次の（ｉ’）〜（ｉｉｉ’）、
（ｉ’）炭化水素、
（ｉｉ’） （ｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉ’−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ’） （ｉｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ’−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合と、（ｉｉｉ’−３）炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
（ｉ’）炭化水素、
（ｉｉ’） （ｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉ’−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ’） （ｉｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ’−２）炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合と、（ｉｉｉ’−３）炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
上記（ｉｉ’）及び（ｉｉｉ’）の化合物において、２以上の同一又は異なる結合が挿入されている場合、すなわち、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）及びエーテル結合（−Ｏ−）から選択される２以上の同一又は異なる結合が挿入されている場合には、各結合は隣接しておらず、各結合の間には、少なくとも、炭素原子が１つ介在する。
血液滑性付与剤は、さらに好ましくは、炭化水素部分に、炭素原子１０個当たり、カルボニル結合（−ＣＯ−）を約１．８個以下、エステル結合（−ＣＯＯ−）を２個以下、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）を約１．５個以下、エーテル結合（−Ｏ−）を約６個以下、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）を約０．８個以下、そして／又はヒドロキシル基（−ＯＨ）を約１．２個以下有することができる。
血液滑性付与剤は、さらに好ましくは、次の（Ａ）〜（Ｆ）、
（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル、
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物、
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル、及び
（Ｆ）鎖状炭化水素、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
以下、（Ａ）〜（Ｆ）に従う血液滑性付与剤について詳細に説明する。
（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル、
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物、
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル、及び
（Ｆ）鎖状炭化水素、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される。
以下、（Ａ）〜（Ｆ）に従う血液滑性付与剤について詳細に説明する。
［（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル］
（Ａ）（Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル（以下、「化合物（Ａ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのヒドロキシル基がエステル化されていなくともよい。
（Ａ）（Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル（以下、「化合物（Ａ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのヒドロキシル基がエステル化されていなくともよい。
（Ａ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物（以下、「化合物（Ａ１）」と称する場合がある）としては、例えば、鎖状炭化水素テトラオール、例えば、アルカンテトラオール、例えば、ペンタエリトリトール、鎖状炭化水素トリオール、例えば、アルカントリオール、例えば、グリセリン、及び鎖状炭化水素ジオール、例えば、アルカンジオール、例えば、グリコールが挙げられる。
（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物としては、例えば、炭化水素上の１つの水素原子が、１つのカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）で置換された化合物、例えば、脂肪酸が挙げられる。
化合物（Ａ）としては、例えば、（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、及び（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルが挙げられる。
化合物（Ａ）としては、例えば、（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、及び（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルが挙げられる。
［（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、次の式（１）：
のペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステル、次の式（２）：
のペンタエリトリトールと脂肪酸とのトリエステル、次の式（３）：
のペンタエリトリトールと脂肪酸とのジエステル、次の式（４）：
のペンタエリトリトールと脂肪酸とのモノエステルが挙げられる。
（式中、Ｒ1〜Ｒ4は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、次の式（１）：
（式中、Ｒ1〜Ｒ4は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルを構成する脂肪酸（Ｒ1ＣＯＯＨ、Ｒ2ＣＯＯＨ，Ｒ3ＣＯＯＨ，及びＲ4ＣＯＯＨ）としては、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルが、動粘度、抱水率及び重量平均分子量の要件を満たすものであれば、特に制限されないが、例えば、飽和脂肪酸、例えば、Ｃ2〜Ｃ30の飽和脂肪酸、例えば、酢酸（Ｃ2）（Ｃ2は、炭素数を示し、Ｒ1Ｃ、Ｒ2Ｃ，Ｒ3Ｃ又はＲ4Ｃの炭素数に相当する、以下同じ）、プロパン酸（Ｃ3）、ブタン酸（Ｃ4）及びその異性体、例えば、２−メチルプロパン酸（Ｃ4）、ペンタン酸（Ｃ5）及びその異性体、例えば、２−メチルブタン酸（Ｃ5）、２，２−ジメチルプロパン酸（Ｃ5）、ヘキサン酸（Ｃ6）、ヘプタン酸（Ｃ7）、オクタン酸（Ｃ8）及びその異性体、例えば、２−エチルヘキサン酸（Ｃ8）、ノナン酸（Ｃ9）、デカン酸（Ｃ10）、ドデカン酸（Ｃ12）、テトラデカン酸（Ｃ14）、ヘキサデカン酸（Ｃ16）、ヘプタデカン酸（Ｃ17）、オクタデカン酸（Ｃ18）、エイコサン酸（Ｃ20）、ドコサン酸（Ｃ22）、テトラコサン酸（Ｃ24）、ヘキサコサン酸（Ｃ26）、オクタコサン酸（Ｃ28）、トリアコンタン酸（Ｃ30）等、並びに列挙されていないこれらの異性体が挙げられる。
脂肪酸はまた、不飽和脂肪酸であることができる。不飽和脂肪酸としては、例えば、Ｃ3〜Ｃ20の不飽和脂肪酸、例えば、モノ不飽和脂肪酸、例えば、クロトン酸（Ｃ4）、ミリストレイン酸（Ｃ14）、パルミトレイン酸（Ｃ16）、オレイン酸（Ｃ18）、エライジン酸（Ｃ18）、バクセン酸（Ｃ18）、ガドレイン酸（Ｃ20）、エイコセン酸（Ｃ20）等、ジ不飽和脂肪酸、例えば、リノール酸（Ｃ18）、エイコサジエン酸（Ｃ20）等、トリ不飽和脂肪酸、例えば、リノレン酸、例えば、α-リノレン酸（Ｃ18）及びγ-リノレン酸（Ｃ18）、ピノレン酸（Ｃ18）、エレオステアリン酸、例えば、α-エレオステアリン酸（Ｃ18）及びβ-エレオステアリン酸（Ｃ18）、ミード酸（Ｃ20）、ジホモ-γ-リノレン酸（Ｃ20）、エイコサトリエン酸（Ｃ20）等、テトラ不飽和脂肪酸、例えば、ステアリドン酸（Ｃ20）、アラキドン酸（Ｃ20）、エイコサテトラエン酸（Ｃ20）等、ペンタ不飽和脂肪酸、例えば、ボセオペンタエン酸（Ｃ18）、エイコサペンタエン酸（Ｃ20）等、並びにこれらの部分水素付加物が挙げられる。
ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルとしては、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸に由来する、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステル、すなわち、ペンタエリトリトールと飽和脂肪酸とのエステルであることが好ましい。
また、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、ジエステル、トリエステル又はテトラエステルであることが好ましく、トリエステル又はテトラエステルであることがより好ましく、そしてテトラエステルであることがさらに好ましい。
また、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、ジエステル、トリエステル又はテトラエステルであることが好ましく、トリエステル又はテトラエステルであることがより好ましく、そしてテトラエステルであることがさらに好ましい。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステルでは、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、上記式（１）において、Ｒ1Ｃ、Ｒ2Ｃ、Ｒ3Ｃ及びＲ4Ｃ部分の炭素数の合計が、約１５であることが好ましい（炭素数の合計が１５の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
ペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステルでは、例えば、ペンタエリトリトールと、ヘキサン酸（Ｃ6）、ヘプタン酸（Ｃ7）、オクタン酸（Ｃ8）、例えば、２−エチルヘキサン酸（Ｃ8）、ノナン酸（Ｃ9）、デカン酸（Ｃ10）及び／又はドデカン酸（Ｃ12）とのテトラエステルが挙げられる。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのトリエステルでは、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのトリエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、上記式（２）において、Ｒ1Ｃ、Ｒ2Ｃ及びＲ3Ｃ部分の炭素数の合計が、約１９以上であることが好ましい（炭素数の合計が１９の場合に、ＩＯＢが０．５８となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのジエステルでは、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのジエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、上記式（３）において、Ｒ1Ｃ及びＲ2Ｃ部分の炭素数の合計が、約２２以上であることが好ましい（炭素数の合計が２２の場合に、ＩＯＢが０．５９となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのモノエステルでは、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのモノエステルを構成する脂肪酸の炭素数、すなわち、上記式（４）において、Ｒ1Ｃ部分の炭素数が、約２５以上であることが好ましい（炭素数が２５の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
なお、ＩＯＢの計算に当たっては、二重結合、三重結合、ｉｓｏ分岐、及びｔｅｒｔ分岐の影響は、考慮していない（以下、同様である）。
なお、ＩＯＢの計算に当たっては、二重結合、三重結合、ｉｓｏ分岐、及びｔｅｒｔ分岐の影響は、考慮していない（以下、同様である）。
ペンタエリトリトールと脂肪酸とのエステルの市販品としては、ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳ、Ｈ−２４０８ＢＲＳ−２２（混合品）等（以上、日油株式会社製）が挙げられる。
［（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、次の式（５）：
のグリセリンと脂肪酸とのトリエステル、次の式（６）：
のグリセリンと脂肪酸とのジエステル、及び次の式（７）：
（式中、Ｒ5〜Ｒ7は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
のグリセリンと脂肪酸とのモノエステルが挙げられる。
鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、次の式（５）：
のグリセリンと脂肪酸とのモノエステルが挙げられる。
グリセリンと脂肪酸とのエステルを構成する脂肪酸（Ｒ5ＣＯＯＨ、Ｒ6ＣＯＯＨ及びＲ7ＣＯＯＨ）としては、グリセリンと脂肪酸とのエステルが、動粘度、抱水率及び重量平均分子量の要件を満たすものであれば、特に制限されず、例えば、「（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル」において列挙される脂肪酸、すなわち、飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸が挙げられ、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸に由来する、グリセリンと脂肪酸とのエステル、すなわち、グリセリンと飽和脂肪酸とのエステルであることが好ましい。
また、グリセリンと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、ジエステル又はトリエステルであることが好ましく、そしてトリエステルであることがより好ましい。
グリセリンと脂肪酸とのトリエステルは、トリグリセリドとも称され、例えば、グリセリンとオクタン酸（Ｃ8）とのトリエステル、グリセリンとデカン酸（Ｃ10）とのトリエステル、グリセリンとドデカン酸（Ｃ12）とのトリエステル、及びグリセリンと、２種又は３種の脂肪酸とのトリエステル、並びにこれらの混合物が挙げられる。
グリセリンと、２種以上の脂肪酸とのトリエステルとしては、例えば、グリセリンと、オクタン酸（Ｃ8）及びデカン酸（Ｃ10）とのトリエステル、グリセリンと、オクタン酸（Ｃ8）、デカン酸（Ｃ10）及びドデカン酸（Ｃ12）とのトリエステル、グリセリンと、オクタン酸（Ｃ8）、デカン酸（Ｃ10）、ドデカン酸（Ｃ12）、テトラデカン酸（Ｃ14）、ヘキサデカン酸（Ｃ16）及びオクタデカン酸（Ｃ18）とのトリエステル等が挙げられる。
融点を約４５℃以下とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪酸とのトリエステルは、グリセリンと脂肪酸とのトリエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、式（５）において、Ｒ5Ｃ、Ｒ6Ｃ及びＲ7Ｃ部分の炭素数の合計が、約４０以下であることが好ましい。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪酸とのトリエステルでは、グリセリンと脂肪酸とのトリエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、式（５）において、Ｒ5Ｃ、Ｒ6Ｃ及びＲ7Ｃ部分の炭素数の合計が、約１２以上であることが好ましい（炭素数の合計が１２の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
グリセリンと脂肪酸とのトリエステルは、いわゆる、脂肪であり、人体を構成しうる成分であるため、安全性の観点から好ましい。
グリセリンと脂肪酸とのトリエステルは、いわゆる、脂肪であり、人体を構成しうる成分であるため、安全性の観点から好ましい。
グリセリンと脂肪酸とのトリエステルの市販品としては、トリヤシ油脂肪酸グリセリド、ＮＡ３６、パナセート８００、パナセート８００Ｂ及びパナセート８１０Ｓ、並びにトリＣ２Ｌ油脂肪酸グリセリド及びトリＣＬ油脂肪酸グリセリド（以上、日油株式会社製）等が挙げられる。
グリセリンと脂肪酸とのジエステルは、ジグリセリドとも称され、例えば、グリセリンとデカン酸（Ｃ10）とのジエステル、グリセリンとドデカン酸（Ｃ12）とのジエステル、グリセリンとヘキサデカン酸（Ｃ16）とのジエステル、及びグリセリンと、２種の脂肪酸とのジエステル、並びにこれらの混合物が挙げられる。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪酸とのジエステルでは、グリセリンと脂肪酸とのジエステルを構成する脂肪酸の炭素数の合計、すなわち、式（６）において、Ｒ5Ｃ及びＲ6Ｃ部分の炭素数の合計が、約１６以上であることが好ましい（炭素数の合計が１６の場合にＩＯＢが０．５８となる）。
グリセリンと脂肪酸とのモノエステルは、モノグリセリドとも称され、例えば、グリセリンのオクタデカン酸（Ｃ18）モノエステル、グリセリンのドコサン酸（Ｃ22）モノエステル等が挙げられる。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪酸とのモノエステルでは、グリセリンと脂肪酸とのモノエステルを構成する脂肪酸の炭素数、すなわち、式（７）において、Ｒ5Ｃ部分の炭素数が、約１９以上であることが好ましい（炭素数が１９の場合に、ＩＯＢが０．５９となる）。
［（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、Ｃ2〜Ｃ6の鎖状炭化水素ジオール、例えば、Ｃ2〜Ｃ6のグリコール、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ペンチレングリコール又はヘキシレングリコールと、脂肪酸とのモノエステル又はジエステルが挙げられる。
鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、Ｃ2〜Ｃ6の鎖状炭化水素ジオール、例えば、Ｃ2〜Ｃ6のグリコール、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ペンチレングリコール又はヘキシレングリコールと、脂肪酸とのモノエステル又はジエステルが挙げられる。
具体的には、鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、例えば、次の式（８）：
Ｒ8ＣＯＯＣkＨ2kＯＣＯＲ9 （８）
（式中、ｋは、２〜６の整数であり、そしてＲ8及びＲ9は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのジエステル、及び次の式（９）：
Ｒ8ＣＯＯＣkＨ2kＯＨ （９）
（式中、ｋは、２〜６の整数であり、そしてＲ8は、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのモノエステルが挙げられる。
Ｒ8ＣＯＯＣkＨ2kＯＣＯＲ9 （８）
（式中、ｋは、２〜６の整数であり、そしてＲ8及びＲ9は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのジエステル、及び次の式（９）：
Ｒ8ＣＯＯＣkＨ2kＯＨ （９）
（式中、ｋは、２〜６の整数であり、そしてＲ8は、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのモノエステルが挙げられる。
Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルにおいて、エステル化すべき脂肪酸（式（８）及び式（９）において、Ｒ8ＣＯＯＨ及びＲ9ＣＯＯＨに相当する）としては、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルが、動粘度、抱水率及び重量平均分子量の要件を満たすものであれば、特に制限されず、例えば、「（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル」において列挙されている脂肪酸、すなわち、飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸が挙げられ、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸が好ましい。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、式（８）に示されるブチレングリコール（ｋ＝４）と脂肪酸とのジエステルでは、Ｒ8Ｃ及びＲ9Ｃ部分の炭素数の合計が、約６以上であることが好ましい（炭素数の合計が６の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、式（９）に示されるエチレングリコール（ｋ＝２）と脂肪酸とのモノエステルでは、Ｒ8Ｃ部分の炭素数が、約１２以上であることが好ましい（炭素数が１２の場合に、ＩＯＢが０．５７となる）。
Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルとしては、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸に由来する、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステル、すわなち、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと飽和脂肪酸とのエステルであることが好ましい。
また、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、炭素数の大きいグリコールに由来する、グリコールと脂肪酸とのエステル、例えば、ブチレングリコール、ペンチレングリコール又はヘキシレングリコールに由来するグリコールと脂肪酸とのエステルであることが好ましい。
さらに、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、ジエステルであることが好ましい。
Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルの市販品としては、例えば、コムポールＢＬ、コムポールＢＳ（以上、日油株式会社製）等が挙げられる。
さらに、Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルとしては、抱水率の値を小さくする観点から、ジエステルであることが好ましい。
Ｃ2〜Ｃ6グリコールと脂肪酸とのエステルの市販品としては、例えば、コムポールＢＬ、コムポールＢＳ（以上、日油株式会社製）等が挙げられる。
［（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル］
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル（以下、「化合物（Ｂ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのヒドロキシル基がエーテル化されていなくともよい。
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル（以下、「化合物（Ｂ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのヒドロキシル基がエーテル化されていなくともよい。
（Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物（以下、「化合物（Ｂ１）」と称する場合がある）としては、「化合物（Ａ）」において化合物（Ａ１）として列挙されるもの、例えば、ペンタエリトリトール、グリセリン、及びグリコールが挙げられる。
（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物（以下、「化合物（Ｂ２）」と称する場合がある）としては、例えば、炭化水素の１個の水素原子が、１個のヒドロキシル基（−ＯＨ）で置換された化合物、例えば、脂肪族１価アルコール、例えば、飽和脂肪族１価アルコール及び不飽和脂肪族１価アルコールが挙げられる。
飽和脂肪族１価アルコールとしては、例えば、Ｃ1〜Ｃ20の飽和脂肪族１価アルコール、例えば、メチルアルコール（Ｃ1）（Ｃ1は、炭素数を示す、以下同じ）、エチルアルコール（Ｃ2）、プロピルアルコール（Ｃ3）及びその異性体、例えば、イソプロピルアルコール（Ｃ3）、ブチルアルコール（Ｃ4）及びその異性体、例えば、ｓｅｃ−ブチルアルコール（Ｃ4）及びｔｅｒｔ−ブチルアルコール（Ｃ4）、ペンチルアルコール（Ｃ5）、ヘキシルアルコール（Ｃ6）、ヘプチルアルコール（Ｃ7）、オクチルアルコール（Ｃ8）及びその異性体、例えば、２−エチルヘキシルアルコール（Ｃ8）、ノニルアルコール（Ｃ9）、デシルアルコール（Ｃ10）、ドデシルアルコール（Ｃ12）、テトラデシルアルコール（Ｃ14）、ヘキサデシルアルコール（Ｃ16）、へプラデシルアルコール（Ｃ17）、オクタデシルアルコール（Ｃ18）、及びエイコシルアルコール（Ｃ20）、並びに列挙されていないこれらの異性体が挙げられる。
不飽和脂肪族１価アルコールとしては、飽和脂肪族１価アルコールのＣ−Ｃ単結合の１つを、Ｃ＝Ｃ二重結合で置換したもの、例えば、オレイルアルコールが挙げられ、例えば、新日本理化株式会社から、リカコールシリーズ及びアンジェコオールシリーズの名称で市販されている。
化合物（Ｂ）としては、例えば、（ｂ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、例えば、モノエーテル、ジエーテル、トリエーテル及びテトラエーテル、好ましくはジエーテル、トリエーテル及びテトラエーテル、より好ましくはトリエーテル及びテトラエーテル、そしてさらに好ましくはテトラエーテル、（ｂ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、例えば、モノエーテル、ジエーテル及びトリエーテル、好ましくはジエーテル及びトリエーテル、そしてより好ましくはトリエーテル、並びに（ｂ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、例えば、モノエーテル及びジエーテル、そして好ましくはジエーテルが挙げられる。
鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、例えば、次の式（１０）〜（１３）：
（式中、Ｒ10〜Ｒ13は、それぞれ、鎖状炭化水素である。）
の、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのテトラエーテル、トリエーテル、ジエーテル及びモノエーテルが挙げられる。
の、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのテトラエーテル、トリエーテル、ジエーテル及びモノエーテルが挙げられる。
鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、例えば、次の式（１４）〜（１６）：
（式中、Ｒ14〜Ｒ16は、それぞれ、鎖状炭化水素である。）
の、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのトリエーテル、ジエーテル及びモノエーテルが挙げられる。
の、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのトリエーテル、ジエーテル及びモノエーテルが挙げられる。
鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、次の式（１７）：
Ｒ17ＯＣnＨ2nＯＲ18 （１７）
（式中、ｎは、２〜６の整数であり、そしてＲ17及びＲ18は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪族１価アルコールとのジエーテル、及び次の式（１８）：
Ｒ17ＯＣnＨ2nＯＨ （１８）
（式中、ｎは、２〜６の整数であり、そしてＲ17は、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルが挙げられる。
Ｒ17ＯＣnＨ2nＯＲ18 （１７）
（式中、ｎは、２〜６の整数であり、そしてＲ17及びＲ18は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪族１価アルコールとのジエーテル、及び次の式（１８）：
Ｒ17ＯＣnＨ2nＯＨ （１８）
（式中、ｎは、２〜６の整数であり、そしてＲ17は、鎖状炭化水素である）
のＣ2〜Ｃ6グリコールと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルが挙げられる。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのテトラエーテルでは、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのテトラエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数の合計、すなわち、上記式（１０）において、Ｒ10、Ｒ11、Ｒ12及びＲ13部分の炭素数の合計が、約４以上であることが好ましい（炭素数の合計が４の場合に、ＩＯＢが０．４４となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのトリエーテルでは、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのトリエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数の合計、すなわち、上記式（１１）において、Ｒ10、Ｒ11及びＲ12部分の炭素数の合計が、約９以上であることが好ましい（炭素数の合計が９の場合に、ＩＯＢが０．５７となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのジエーテルでは、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのジエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数の合計、すなわち、上記式（１２）において、Ｒ10及びＲ11部分の炭素数の合計が、約１５以上であることが好ましい（炭素数の合計が１５の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルでは、ペンタエリトリトールと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数、すなわち、上記式（１３）において、Ｒ10部分の炭素数が、約２２以上であることが好ましい（炭素数が２２の場合に、ＩＯＢが０．５９となる）。
また、ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのトリエーテルでは、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのトリエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数の合計、すなわち、式（１４）において、Ｒ14、Ｒ15及びＲ16部分の炭素数の合計が、約３以上であることが好ましい（炭素数の合計が３の場合に、ＩＯＢが０．５０となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのジエーテルでは、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのジエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数の合計、すなわち、式（１５）において、Ｒ14及びＲ15部分の炭素数の合計が、約９以上であることが好ましい（炭素数の合計が９の場合に、ＩＯＢが０．５８となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルでは、グリセリンと脂肪族１価アルコールとのモノエーテルを構成する脂肪族１価アルコールの炭素数、すなわち、式（１６）において、Ｒ14部分の炭素数が、約１６以上であることが好ましい（炭素数が１６の場合に、ＩＯＢが０．５８となる）。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、式（１７）に示されるブチレングリコール（ｎ＝４）と脂肪族１価アルコールとのジエーテルでは、Ｒ17及びＲ18部分の炭素数の合計が、約２以上であることが好ましい（炭素数の合計が２の場合に、ＩＯＢが０．３３となる）。
また、ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、式（１８）に示されるエチレングリコール（ｎ＝２）と脂肪族１価アルコールとのモノエーテルでは、Ｒ17部分の炭素数が、約８以上であることが好ましい（炭素数が８の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
また、ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、式（１８）に示されるエチレングリコール（ｎ＝２）と脂肪族１価アルコールとのモノエーテルでは、Ｒ17部分の炭素数が、約８以上であることが好ましい（炭素数が８の場合に、ＩＯＢが０．６０となる）。
化合物（Ｂ）としては、化合物（Ｂ１）と、化合物（Ｂ２）とを、酸触媒の存在下で、脱水縮合することにより生成することができる。
［（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル］
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル（以下、「化合物（Ｃ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのカルボキシル基がエステル化されていなくともよい。
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル（以下、「化合物（Ｃ）」と称する場合がある）は、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量を有する限り、全てのカルボキシル基がエステル化されていなくともよい。
（Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸（以下、「化合物（Ｃ１）」と称する場合がある)としては、例えば、２〜４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素カルボン酸、例えば、鎖状炭化水素ジカルボン酸、例えば、アルカンジカルボン酸、例えば、エタン二酸、プロパン二酸、ブタン二酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ヘプタン二酸、オクタン二酸、ノナン二酸及びデカン二酸、鎖状炭化水素トリカルボン酸、例えば、アルカントリカルボン酸、例えば、プロパン三酸、ブタン三酸、ペンタン三酸、ヘキサン三酸、ヘプタン三酸、オクタン三酸、ノナン三酸及びデカン三酸、並びに鎖状炭化水素テトラカルボン酸、例えば、アルカンテトラカルボン酸、例えば、ブタン四酸、ペンタン四酸、ヘキサン四酸、ヘプタン四酸、オクタン四酸、ノナン四酸及びデカン四酸が挙げられる。
また、化合物（Ｃ１）には、２〜４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素ヒドロキシ酸、例えば、リンゴ酸、酒石酸、クエン酸、イソクエン酸等、２〜４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素アルコキシ酸、例えば、Ｏ−アセチルクエン酸、及び２〜４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素オキソ酸が含まれる。
（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物としては、「化合物（Ｂ）」の項で列挙されるもの、例えば、脂肪族１価アルコールが挙げられる。
（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物としては、「化合物（Ｂ）」の項で列挙されるもの、例えば、脂肪族１価アルコールが挙げられる。
化合物（Ｃ）としては、（ｃ1）４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素テトラカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、例えば、モノエステル、ジエステル、トリエステル及びテトラエステル、好ましくはジエステル、トリエステル及びテトラエステル、より好ましくはトリエステル及びテトラエステル、そしてさらに好ましくはテトラエステル、（ｃ2）３個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素トリカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、例えば、モノエステル、ジエステル及びトリエステル、好ましくはジエステル及びトリエステル、そしてより好ましくはトリエステル、並びに（ｃ3）２個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素ジカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、例えば、モノエステル及びジエステル、好ましくはジエステルが挙げられる。
化合物（Ｃ）の例としては、アジピン酸ジオクチル、Ｏ−アセチルクエン酸トリブチル等が挙げられ、そして市販されている。
化合物（Ｃ）の例としては、アジピン酸ジオクチル、Ｏ−アセチルクエン酸トリブチル等が挙げられ、そして市販されている。
［（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物］
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物（以下、「化合物（Ｄ）」と称する場合がある）としては、（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｄ2）ジアルキルケトン、（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル、及び（ｄ4）ジアルキルカーボネートが挙げられる。
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物（以下、「化合物（Ｄ）」と称する場合がある）としては、（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｄ2）ジアルキルケトン、（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル、及び（ｄ4）ジアルキルカーボネートが挙げられる。
［（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル］
脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、次の式（１９）：
Ｒ19ＯＲ20 （１９）
（式中、Ｒ19及びＲ20は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
を有する化合物が挙げられる。
脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、次の式（１９）：
Ｒ19ＯＲ20 （１９）
（式中、Ｒ19及びＲ20は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
を有する化合物が挙げられる。
エーテルを構成する脂肪族１価アルコール（式（１９）において、Ｒ19ＯＨ及びＲ20ＯＨに相当する）としては、エーテルが、上述の動粘度、抱水率及び重量平均分子量の要件を満たすものであれば、特に制限されず、例えば、「化合物（Ｂ）」の項で列挙される脂肪族１価アルコールが挙げられる。
［（ｄ2）ジアルキルケトン］
ジアルキルケトンとしては、次の式（２０）：
Ｒ21ＣＯＲ22 （２０）
（式中、Ｒ21及びＲ22は、それぞれ、アルキル基である）
を有する化合物が挙げられる。
ジアルキルケトンは、市販されている他、公知の方法、例えば、第二級アルコールを、クロム酸等で酸化することにより得ることができる。
ジアルキルケトンとしては、次の式（２０）：
Ｒ21ＣＯＲ22 （２０）
（式中、Ｒ21及びＲ22は、それぞれ、アルキル基である）
を有する化合物が挙げられる。
ジアルキルケトンは、市販されている他、公知の方法、例えば、第二級アルコールを、クロム酸等で酸化することにより得ることができる。
［（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル］
脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステルとしては、例えば、次の式（２１）：
Ｒ23ＣＯＯＲ24 （２１）
（式中、Ｒ23及びＲ24は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
を有する化合物が挙げられる。
脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステルとしては、例えば、次の式（２１）：
Ｒ23ＣＯＯＲ24 （２１）
（式中、Ｒ23及びＲ24は、それぞれ、鎖状炭化水素である）
を有する化合物が挙げられる。
エステルを構成する脂肪酸（式（２１）において、Ｒ23ＣＯＯＨに相当する）としては、例えば、「（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと脂肪酸とのエステル」において列挙されている脂肪酸、すなわち、飽和脂肪酸又は不飽和脂肪酸が挙げられ、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸が好ましい。エステルを構成する脂肪族１価アルコール（式（２１）において、Ｒ24ＯＨに相当する）としては、例えば、「化合物（Ｂ）」の項で列挙される脂肪族１価アルコールが挙げられる。
脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステルの例としては、例えば、ドデカン酸（Ｃ12）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル、テトラデカン酸（Ｃ14）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル等が挙げられ、脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステルの市販品としては、例えば、エレクトールＷＥ２０、及びエレクトールＷＥ４０（以上、日油株式会社製）が挙げられる。
［（ｄ4）ジアルキルカーボネート］
ジアルキルカーボネートとしては、次の式（２２）：
Ｒ25ＯＣ（＝Ｏ）ＯＲ26 （２２）
（式中、Ｒ25及びＲ26は、それぞれ、アルキル基である）
を有する化合物が挙げられる。
ジアルキルカーボネートは、市販されている他、ホスゲンとアルコールとの反応、塩化ギ酸エステルとアルコール又はアルコラートとの反応、及び炭酸銀とヨウ化アルキルとの反応により合成することができる。
ジアルキルカーボネートとしては、次の式（２２）：
Ｒ25ＯＣ（＝Ｏ）ＯＲ26 （２２）
（式中、Ｒ25及びＲ26は、それぞれ、アルキル基である）
を有する化合物が挙げられる。
ジアルキルカーボネートは、市販されている他、ホスゲンとアルコールとの反応、塩化ギ酸エステルとアルコール又はアルコラートとの反応、及び炭酸銀とヨウ化アルキルとの反応により合成することができる。
抱水率、蒸気圧等の観点から考察すると、（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｄ2）ジアルキルケトン、（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル、及び（ｄ4）ジアルキルカーボネートでは、重量平均分子量が約１００以上であることが好ましく、そして約２００以上であることがより好ましい。
なお、（ｄ2）ジアルキルケトンにおいて、炭素数の合計が約８の場合、例えば、５−ノナノンでは、融点は約−５０℃であり、蒸気圧は２０℃で約２３０Ｐａである。
なお、（ｄ2）ジアルキルケトンにおいて、炭素数の合計が約８の場合、例えば、５−ノナノンでは、融点は約−５０℃であり、蒸気圧は２０℃で約２３０Ｐａである。
［（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル］
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル（以下、化合物（Ｅ）と称する場合がある）としては、（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、（ｅ2）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｅ3）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルが挙げられる。以下、説明する。
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル（以下、化合物（Ｅ）と称する場合がある）としては、（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、（ｅ2）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｅ3）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルが挙げられる。以下、説明する。
［（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール］
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールは、ｉ）オキシＣ3〜Ｃ6アルキレン骨格、すなわち、オキシプロピレン骨格、オキシブチレン骨格、オキシペンチレン骨格、及びオキシヘキシレン骨格から成る群から選択されるいずれか１種の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するホモポリマー、ｉｉ）上記群から選択される２種以上の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するブロックコポリマー、又はｉｉｉ）上記群から選択される２種以上の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するランダムコポリマーを意味する。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールは、ｉ）オキシＣ3〜Ｃ6アルキレン骨格、すなわち、オキシプロピレン骨格、オキシブチレン骨格、オキシペンチレン骨格、及びオキシヘキシレン骨格から成る群から選択されるいずれか１種の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するホモポリマー、ｉｉ）上記群から選択される２種以上の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するブロックコポリマー、又はｉｉｉ）上記群から選択される２種以上の骨格を有し且つ両末端にヒドロキシ基を有するランダムコポリマーを意味する。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールは、次の式（２３）：
ＨＯ−（ＣmＨ2mＯ）n−Ｈ （２３）
（式中、ｍは３〜６の整数である）
により表わされる。
ＨＯ−（ＣmＨ2mＯ）n−Ｈ （２３）
（式中、ｍは３〜６の整数である）
により表わされる。
本発明者が確認したところ、ポリプロピレングリコール（式（２３）において、ｍ＝３のホモポリマーに相当する）では、重量平均分子量が約１，０００未満の場合には、抱水率の要件を満たさないことが見いだされた。従って、血液滑性付与剤の範囲に、ポリプロピレングリコールのホモポリマーは含まれず、プロピレングリコールは、他のグリコールとのコポリマー又はランダムポリマーとして、（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールに含まれるべきである。
なお、本発明者が確認したところ、ポリエチレングリコール（式（２３）において、ｍ＝２のホモポリマーに相当する）では、重量平均分子量が１，０００未満では、動粘度及び抱水率の要件を満たし得ないことが示唆された。
ＩＯＢを約０．００〜約０．６０とする観点から考察すると、例えば、式（２３）がポリブチレングリコール（ｍ＝４のホモポリマー）である場合には、ｎ≧約７であることが好ましい（ｎ＝７の場合に、ＩＯＢが０．５７となる）。
ポリＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールの市販品としては、例えば、ユニオール（商標）ＰＢ−５００及びＰＢ−７００（以上、日油株式会社製）が挙げられる。
［（ｅ2）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、「（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール」の項で説明したポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールのＯＨ末端の一方又は両方が、脂肪酸によりエステル化されているもの、すなわち、モノエステル及びジエステルが挙げられる。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルとしては、「（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール」の項で説明したポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールのＯＨ末端の一方又は両方が、脂肪酸によりエステル化されているもの、すなわち、モノエステル及びジエステルが挙げられる。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステルにおいて、エステル化すべき脂肪酸としては、例えば、「（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル」において列挙されている脂肪酸、すなわち、飽和脂肪酸又は不飽和脂肪酸が挙げられ、酸化等により変性する可能性を考慮すると、飽和脂肪酸が好ましい。
［（ｅ3）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル］
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、「（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール」の項で説明したポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールのＯＨ末端の一方又は両方が、脂肪族１価アルコールによりエーテル化されているもの、すなわち、モノエーテル及びジエーテルが挙げられる。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルにおいて、エーテル化すべき脂肪族１価アルコールとしては、例えば、「化合物（Ｂ）」の項で列挙されている脂肪族１価アルコールが挙げられる。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルとしては、「（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール」の項で説明したポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールのＯＨ末端の一方又は両方が、脂肪族１価アルコールによりエーテル化されているもの、すなわち、モノエーテル及びジエーテルが挙げられる。
ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテルにおいて、エーテル化すべき脂肪族１価アルコールとしては、例えば、「化合物（Ｂ）」の項で列挙されている脂肪族１価アルコールが挙げられる。
［（Ｆ）鎖状炭化水素］
鎖状炭化水素としては、例えば、（ｆ1）鎖状アルカン、例えば、直鎖アルカン及び分岐鎖アルカンが挙げられる。直鎖アルカンは、融点が約４５℃以下の場合には、炭素数が約２２以下となり、そして蒸気圧が１気圧及び２５℃で約０．０１Ｐａ以下である場合には、炭素数が約１３以上となる。分岐鎖アルカンは、直鎖アルカンよりも、同一炭素数において融点が低い傾向がある。従って、分岐鎖アルカンは、融点が約４５℃以下の場合でも、炭素数が２２以上のものも含むことができる。
炭化水素の市販品としては、例えば、パールリーム６（日油株式会社）が挙げられる。
鎖状炭化水素としては、例えば、（ｆ1）鎖状アルカン、例えば、直鎖アルカン及び分岐鎖アルカンが挙げられる。直鎖アルカンは、融点が約４５℃以下の場合には、炭素数が約２２以下となり、そして蒸気圧が１気圧及び２５℃で約０．０１Ｐａ以下である場合には、炭素数が約１３以上となる。分岐鎖アルカンは、直鎖アルカンよりも、同一炭素数において融点が低い傾向がある。従って、分岐鎖アルカンは、融点が約４５℃以下の場合でも、炭素数が２２以上のものも含むことができる。
炭化水素の市販品としては、例えば、パールリーム６（日油株式会社）が挙げられる。
排泄口当接領域２０のうち少なくとも凸部８には、血液滑性付与剤が単独で塗工されていてもよいし、血液滑性付与剤と、少なくとも１種の他の成分とを含有する血液滑性付与剤含有組成物が塗工されていてもよい。
以下、血液滑性付与剤含有組成物について説明する。なお、血液滑性付与剤含有組成物の塗工に関しては、血液滑性付与剤の塗工と同様であるので、説明を省略する。
以下、血液滑性付与剤含有組成物について説明する。なお、血液滑性付与剤含有組成物の塗工に関しては、血液滑性付与剤の塗工と同様であるので、説明を省略する。
［血液滑性付与剤含有組成物］
血液滑性付与剤含有組成物は、上述の血液滑性付与剤と、少なくとも１種の他の成分とを含有する。他の成分としては、血液滑性付与剤の作用効果を阻害しないものであれば特に制限されず、当業界で吸収性物品、特にトップシートに慣用的に適用されるものを使用することができる。
血液滑性付与剤含有組成物は、上述の血液滑性付与剤と、少なくとも１種の他の成分とを含有する。他の成分としては、血液滑性付与剤の作用効果を阻害しないものであれば特に制限されず、当業界で吸収性物品、特にトップシートに慣用的に適用されるものを使用することができる。
他の成分としては、例えば、シリコーンオイル、シリコーン、シリコーン系レジン等が挙げられる。
他の成分としては、例えば、酸化防止剤、例えば、ＢＨＴ（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール）、ＢＨＡ（ブチル化ヒドロキシアニソール）、没食子酸プロピル等が挙げられる。
他の成分としては、例えば、ビタミン、例えば、天然ビタミン又は合成ビタミンが挙げられる。ビタミンとしては、例えば、水溶性ビタミン、例えば、ビタミンＢ群、例えば、ビタミンＢ1，ビタミンＢ2，ビタミンＢ3，ビタミンＢ5，ビタミンＢ6，ビタミンＢ7，ビタミンＢ9，ビタミンＢ12等、ビタミンＣが挙げられる。
ビタミンとしては、例えば、脂溶性ビタミン、例えば、ビタミンＡ群、ビタミンＤ群、ビタミンＥ群、およびビタミンＫ群等が挙げられる。ビタミンにはまた、それらの誘導体も含まれる。
他の成分としては、例えば、アミノ酸、例えば、アラニン、アルギニン、リジン、ヒスチジン、プロリン、ヒドロキシプロリン等、並びにペプチドが挙げられる。
他の成分としては、例えば、ゼオライト、例えば、天然ゼオライト、例えば、方沸石、菱沸石、輝沸石、ナトロライト、束沸石、及びソモソナイト、並びに、合成ゼオライトが挙げられる。
他の成分としては、例えば、コレステロール、ヒアルロン酸、レシチン、セラミド等が挙げられる。
他の成分としては、例えば、薬剤、例えば、皮膚収斂剤、抗ニキビ剤、抗シワ剤、抗セルライト剤、美白剤、抗菌剤、抗カビ剤等が挙げられる。
皮膚収斂剤としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸アルミニウム、タンニン酸等、油溶性皮膚収斂剤、例えば、油溶性ポリフェノールが挙げられる。油溶性ポリフェノールとしては、天然の油溶性ポリフェノール、例えば、オオバクエキス、オトギリソウエキス、オドリコソウエキス、カモミラエキス、ゴボウエキス、サルビアエキス、シナノキエキス、セイヨウボダイジュエキス、シラカバエキス、スギナエキス、セージエキス、サルビアエキス、テウチグルミエキス、ハイビスカスエキス、ビワ葉エキス、ボダイジュエキス、ホップエキス、マロニエエキス、ヨクイニンエキス等が挙げられる。
抗ニキビ剤としては、例えば、サリチル酸、過酸化ベンゾイル、レゾルシノール、イオウ、エリスロマイシン、亜鉛等が挙げられる。
抗シワ剤としては、例えば、乳酸、サリチル酸、サリチル酸誘導体、グリコール酸、フィチン酸、リポ酸、リソフォスファチド酸が挙げられる。
抗セルライト剤としては、例えば、キサンチン化合物、例えば、アミノフィリン、カフェイン、テオフィリン、テオブロミン等が挙げられる。
美白剤としては、例えば、ナイアシンアミド、コウジ酸、アルブチン、グルコサミン及び誘導体、フィトステロール誘導体、アスコルビン酸及びその誘導体、並びにクワ抽出物及び胎盤抽出物が挙げられる。
他の成分としては、例えば、抗炎症成分、ｐＨ調整剤、抗菌剤、保湿剤、香料、色素、染料、顔料、植物抽出エキス等が挙げられる。
抗炎症成分としては、例えば、天然由来の抗炎症剤、例えば、ボタン、オオゴン、オトギリソウ、カモミール、甘草、モモノハ、ヨモギ、シソエキス等、合成抗炎症剤、例えば、アラントイン、グリチルリチン酸ジカリウム等が挙げられる。
ｐＨ調整剤としては、皮膚を弱酸性に保つためのもの、例えば、リンゴ酸、コハク酸、クエン酸、酒石酸、乳酸等が挙げられる。
顔料としては、例えば、酸化チタンが挙げられる。
血液滑性付与剤含有組成物は、血液滑性付与剤及び少なくとも１種の他の成分を、それぞれ、好ましくは約５０〜約９９質量％及び約１〜約５０質量％、より好ましくは約６０〜約９９質量％及び約１〜約４０質量％、さらに好ましくは約７０〜約９９質量％及び約１〜約３０質量％、さらに一層好ましくは約８０〜約９９質量％及び約１〜約２０質量％、さらに一層好ましくは約９０〜９９質量％及び約１〜約１０質量％、さらに一層好ましくは約９５〜９９質量％及び約１〜約５質量％含む。血液滑性付与剤及び他の成分の作用効果の観点からである。
血液滑性付与剤含有組成物は、界面活性剤を、トップシート又はセカンドシートの親水化処理に由来する量以下で含むことが好ましい。より具体的には、血液滑性付与剤含有組成物は、界面活性剤を、好ましくは約０．０〜約１．０ｇ／ｍ2、より好ましくは約０．０〜約０．８ｇ／ｍ2、さらに好ましくは約０．１〜約０．５ｇ／ｍ2、さらに一層好ましくは約０．１〜約０．３ｇ／ｍ2の坪量の範囲で含む。
界面活性剤の量が増えると、経血がトップシートに残存しやすい傾向があるからである。なお、界面活性剤は、抱水率の値を有しない。水と混和するため、測定すべき物質の層が存在しないからである。
血液滑性付与剤含有組成物は、水を、好ましくは約０．０〜約１．０ｇ／ｍ2、より好ましくは約０．０〜約０．８ｇ／ｍ2、さらに好ましくは約０．１〜約０．５ｇ／ｍ2、さらに一層好ましくは約０．１〜約０．３ｇ／ｍ2の坪量の範囲で含む。水は、吸収性物品の吸収性能を低下させるため、少ないことが好ましい。
血液滑性付与剤含有組成物は、血液滑性付与剤と同様に、組成物として、４０℃において、約０〜約８０ｍｍ2／ｓの動粘度を有することが好ましく、約１〜約７０ｍｍ2／ｓの動粘度を有することがより好ましく、約３〜約６０ｍｍ2／ｓの動粘度を有することがさらに好ましく、約５〜約５０ｍｍ2／ｓの動粘度を有することがさらに一層好ましく、約７〜約４５ｍｍ2／ｓの動粘度を有することがさらに一層好ましい。
血液滑性付与剤含有組成物の動粘度が約８０ｍｍ2／ｓを超えると、粘性が高く、トップシートの肌当接面に到達した経血と共に、血液滑性付与剤組成物が吸収性物品の内部に滑落することが難しくなる傾向があるからである。
血液滑性付与剤含有組成物が、少なくとも１種の他の成分として血液滑性付与剤と混和する成分を含む場合には、その他の成分は、好ましくは約１，０００未満の重量平均分子量を有し、より好ましくは約９００未満の重量平均分子量を有する。重量平均分子量が約１，０００以上であると、血液滑性付与剤含有組成物そのものにタック性が生じ、着用者に不快感を与える傾向があるからである。また、重量平均分子量が高くなると、血液滑性付与剤含有組成物の粘度が高くなる傾向があるため、加温により、血液滑性付与剤組成物の粘度を、塗布に適した粘度に下げることが難しくなり、その結果、血液滑性付与剤を、溶媒で希釈しなければならない場合も生じうる。
血液滑性付与剤含有組成物は、組成物として、約０．０１〜約４．０質量％の抱水率を有し、約０．０２〜約３．５質量％の抱水率を有することが好ましく、約０．０３〜約３．０質量％の抱水率を有することがより好ましく、約０．０４〜約２．５質量％の抱水率を有することがさらに好ましく、そして約０．０５〜約２．０質量％の抱水率を有することがさらに好ましい。
抱水率が低くなると、血液滑性付与剤組成物と、経血との親和性が低下し、トップシートの肌当接面に到達した経血が吸収性物品の内部に滑落しにくくなる傾向がある。
なお、血液滑性付与剤含有組成物が固形物を含む場合には、動粘度及び抱水率の測定において、それらを濾過により取り除くことが好ましい。
なお、血液滑性付与剤含有組成物が固形物を含む場合には、動粘度及び抱水率の測定において、それらを濾過により取り除くことが好ましい。
以下、製造例及び試験例に基づいて、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明の範囲は製造例及び試験例に限定されるものではない。
なお、以下の製造例及び試験例において、熱融着性複合繊維Ａ（以下「複合繊維Ａ」という）を使用して製造した繊維材料及び吸収体をそれぞれ「繊維材料Ａ」及び「吸収体Ａ」といい、熱融着性複合繊維Ｂ（以下「複合繊維Ｂ」という）を使用して製造した繊維材料及び吸収体をそれぞれ「繊維材料Ｂ」及び「吸収体Ｂ」という。また、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比が異なる繊維材料Ａ１〜Ａ８を使用して製造した吸収体をそれぞれ「吸収体Ａ１〜Ａ８」といい、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比が異なる繊維材料Ｂ１〜Ｂ８を使用して製造した吸収体をそれぞれ「吸収体Ｂ１〜Ｂ８」という。
なお、以下の製造例及び試験例において、熱融着性複合繊維Ａ（以下「複合繊維Ａ」という）を使用して製造した繊維材料及び吸収体をそれぞれ「繊維材料Ａ」及び「吸収体Ａ」といい、熱融着性複合繊維Ｂ（以下「複合繊維Ｂ」という）を使用して製造した繊維材料及び吸収体をそれぞれ「繊維材料Ｂ」及び「吸収体Ｂ」という。また、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比が異なる繊維材料Ａ１〜Ａ８を使用して製造した吸収体をそれぞれ「吸収体Ａ１〜Ａ８」といい、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比が異なる繊維材料Ｂ１〜Ｂ８を使用して製造した吸収体をそれぞれ「吸収体Ｂ１〜Ｂ８」という。
［製造例１］吸収体Ａ（Ａ１〜Ａ８），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の製造
（１）繊維材料Ａ（Ａ１〜Ａ８）の製造
パルプ（ウエアーハウザー社製，ＮＢ４１６）と複合繊維Ａとを、パルプ：複合繊維Ａ＝９．５：０．５（Ａ１），９：１（Ａ２），８：２（Ａ３），６．５：３．５（Ａ４），５：５（Ａ５），３．５：６．５（Ａ６），２：８（Ａ７），０：１０（Ａ８）の質量比で混綿積層し、繊維材料Ａ１〜Ａ８（坪量２００ｇ／ｍ2）を製造した。
（１）繊維材料Ａ（Ａ１〜Ａ８）の製造
パルプ（ウエアーハウザー社製，ＮＢ４１６）と複合繊維Ａとを、パルプ：複合繊維Ａ＝９．５：０．５（Ａ１），９：１（Ａ２），８：２（Ａ３），６．５：３．５（Ａ４），５：５（Ａ５），３．５：６．５（Ａ６），２：８（Ａ７），０：１０（Ａ８）の質量比で混綿積層し、繊維材料Ａ１〜Ａ８（坪量２００ｇ／ｍ2）を製造した。
複合繊維Ａは、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を芯成分とし、無水マレイン酸を含むビニルポリマーでグラフト重合された高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維である。複合繊維Ａの芯鞘比は５０：５０（質量比）、芯成分中の酸化チタン量は０．７重量％、繊度は２．２ｄｔｅｘ、繊維長は６ｍｍである。
（２）繊維材料Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の製造
パルプ（ウエアーハウザー社製，ＮＢ４１６）と複合繊維Ｂとを、パルプ：複合繊維Ｂ＝１０：０（Ｂ１），９：１（Ｂ２），８：２（Ｂ３），６．５：３．５（Ｂ４），５：５（Ｂ５），３．５：６．５（Ｂ６），２：８（Ｂ７），０：１０（Ｂ８）の質量比で混綿積層し、繊維材料Ｂ１〜Ｂ８（坪量２００ｇ／ｍ2）を製造した。
パルプ（ウエアーハウザー社製，ＮＢ４１６）と複合繊維Ｂとを、パルプ：複合繊維Ｂ＝１０：０（Ｂ１），９：１（Ｂ２），８：２（Ｂ３），６．５：３．５（Ｂ４），５：５（Ｂ５），３．５：６．５（Ｂ６），２：８（Ｂ７），０：１０（Ｂ８）の質量比で混綿積層し、繊維材料Ｂ１〜Ｂ８（坪量２００ｇ／ｍ2）を製造した。
複合繊維Ｂは、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を芯成分とし、一般的な高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維である。複合繊維Ｂの芯鞘比は５０：５０（質量比）、芯成分中の酸化チタン量は０．７重量％、繊度は２．２ｄｔｅｘ、繊維長は６ｍｍである。
（３）吸収体Ａ（Ａ１〜Ａ８），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の製造
繊維材料Ａ１〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を一般的なスルーエアー法によってボンディングし、複合繊維Ａ，Ｂを加熱融着し、吸収体Ａ１〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を製造した。この際、加熱温度は１３５℃、風量は５ｍ／秒、加熱時間は２０秒に設定した。
繊維材料Ａ１〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を一般的なスルーエアー法によってボンディングし、複合繊維Ａ，Ｂを加熱融着し、吸収体Ａ１〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を製造した。この際、加熱温度は１３５℃、風量は５ｍ／秒、加熱時間は２０秒に設定した。
吸収体Ａ１〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８の組成及び物性を表２に示す。
なお、吸収体の坪量、厚み及び密度の測定は、以下の通り、実施した。
吸収体の密度は、次式に基づいて算出した。
Ｄ（ｇ／ｃｍ3）＝Ｂ（ｇ／ｍ2）／Ｔ（ｍｍ）×１０-3
［式中、Ｄ、Ｂ及びＴは、それぞれ、吸収体の密度、坪量及び厚みを表す。］
なお、吸収体の坪量、厚み及び密度の測定は、以下の通り、実施した。
吸収体の密度は、次式に基づいて算出した。
Ｄ（ｇ／ｃｍ3）＝Ｂ（ｇ／ｍ2）／Ｔ（ｍｍ）×１０-3
［式中、Ｄ、Ｂ及びＴは、それぞれ、吸収体の密度、坪量及び厚みを表す。］
吸収体の坪量（ｇ／ｍ2）の測定は、以下の通り、実施した。
吸収体から１００ｍｍ×１００ｍｍの試験片を３枚切り出し、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における各試験片の質量を直示天秤（研精工業株式会社製 電子天秤ＨＦ−３００）で測定し、３つの測定値の平均値から算出した吸収体の単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ2）を、吸収体の坪量とした。
なお、吸収体の坪量の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−１又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．２に記載の測定条件を採用した。
吸収体から１００ｍｍ×１００ｍｍの試験片を３枚切り出し、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における各試験片の質量を直示天秤（研精工業株式会社製 電子天秤ＨＦ−３００）で測定し、３つの測定値の平均値から算出した吸収体の単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ2）を、吸収体の坪量とした。
なお、吸収体の坪量の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−１又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．２に記載の測定条件を採用した。
吸収体の厚み（ｍｍ）の測定は、以下の通り、実施した。
厚み計（株式会社大栄科学精器製作所製 ＦＳ−６０ＤＳ，測定面４４ｍｍ（直径），測定圧３ｇ／ｃｍ2）により、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における吸収体の異なる５つの部位（各部位の直径は４４ｍｍ）を定圧３ｇ／ｃｍ2で加圧し、各部位における加圧１０秒後の厚みを測定し、５つの測定値の平均値を、吸収体の厚みとした。
なお、他の製造例又は試験例における吸収体の坪量、厚み及び密度の測定も、上記と同様にして実施した。
厚み計（株式会社大栄科学精器製作所製 ＦＳ−６０ＤＳ，測定面４４ｍｍ（直径），測定圧３ｇ／ｃｍ2）により、標準状態（温度２３±２℃，相対湿度５０±５％）における吸収体の異なる５つの部位（各部位の直径は４４ｍｍ）を定圧３ｇ／ｃｍ2で加圧し、各部位における加圧１０秒後の厚みを測定し、５つの測定値の平均値を、吸収体の厚みとした。
なお、他の製造例又は試験例における吸収体の坪量、厚み及び密度の測定も、上記と同様にして実施した。
［製造例２］吸収性物品Ａ（Ａ１〜Ａ５），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ５）の製造
エアースルー不織布（坪量：３０ｇ／ｍ2，サイズ：長さ（ＭＤ方向）１００ｍｍ×幅（ＣＤ方向）８０ｍｍ，）のエアー吹付面に、スパイラルスプレーガン（ノードソン（株）製）を使用して、ホットメルト接着剤（ＨＭＡ）を坪量５ｇ／ｍ2で塗工した後、吸収体Ａ１〜Ａ５，Ｂ１〜Ｂ５（坪量：２００ｇ，サイズ：長さ（ＭＤ方向）１００ｍｍ×幅（ＣＤ方向）８０ｍｍ）を張り合わせた。その後、ヒートエンボス処理により、不織布及び吸収体を部分的に接合するエンボス部を形成し、吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ１〜Ｂ５を製造した。
エアースルー不織布（坪量：３０ｇ／ｍ2，サイズ：長さ（ＭＤ方向）１００ｍｍ×幅（ＣＤ方向）８０ｍｍ，）のエアー吹付面に、スパイラルスプレーガン（ノードソン（株）製）を使用して、ホットメルト接着剤（ＨＭＡ）を坪量５ｇ／ｍ2で塗工した後、吸収体Ａ１〜Ａ５，Ｂ１〜Ｂ５（坪量：２００ｇ，サイズ：長さ（ＭＤ方向）１００ｍｍ×幅（ＣＤ方向）８０ｍｍ）を張り合わせた。その後、ヒートエンボス処理により、不織布及び吸収体を部分的に接合するエンボス部を形成し、吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ１〜Ｂ５を製造した。
不織布として、上層及び下層の２層構造を有する不織布を使用した。上層は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を芯成分（芯成分中の酸化チタン量は４重量％）とし、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維（繊度は２．８ｄｔｅｘ、繊維長は４４ｍｍ）で構成され（坪量２０ｇ／ｍ2）、下層は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を芯成分（芯成分中の酸化チタン量は４重量％）とし、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維（繊度は２．２ｄｔｅｘ、繊維長は４４ｍｍ）で構成され（坪量１０ｇ／ｍ2）、不織布全体の坪量は３０ｇ／ｍ2である。なお、不織布の強度（最大点強度）は、ＭＤ方向に関しては２４．７Ｎ／２５ｍｍであり、ＣＤ方向に関しては３．９３Ｎ／２５ｍｍであった。
不織布は、上層及び下層をカード機により積層し、熱風処理した後、表面を界面活性化剤で親水化処理することにより製造した。
不織布は、上層及び下層をカード機により積層し、熱風処理した後、表面を界面活性化剤で親水化処理することにより製造した。
ＨＭＡとして、熱可塑性エラストマー（ＳＩＳ系，ＳＢＳ系）に粘着付与成分を添加した一般的なＨＭＡを使用した。なお、使用したＨＭＡは、１２０℃で４０５００ｃｐｓ、１４０℃で１１０００ｃｐｓ、１６０℃で４１００ｃｐｓ、１８０℃で２０００ｃｐｓの粘度を示す。
ヒートエンボス処理は、不織布側（上側）のプレートとして、凸部が形成されたエンボスプレート（加熱温度は１１０℃）を使用し、吸収体サンプル側（下側）のプレートとして、平面プレート（加熱温度は１１０℃）を使用して実施した。エンボス処理時間は３秒間とし、エンボス圧力は、５ＭＰａ（５ｋＰａ／ｍｍ2）とした。ヒートエンボス処理により、吸収性物品を不織布側から平面視したとき、吸収性物品の長手方向に延在するエンボス部が形成された。エンボス部には、低圧搾部及び高圧搾部が含まれており、低圧搾部の面積は８０３．０１ｍｍ2、高圧搾部の面積は１８８．６５ｍｍ2であった。
［製造例３］高密度化吸収体Ａ（Ａ２〜Ａ８），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の製造
キャリアシート（ＵＣＫＮ社製，ティッシュ坪量：１４ｇ／ｍ2）に繊維材料Ａ２〜Ａ８（製造例１参照）を載置し、一般的なスルーエアー法によってボンディングし、複合繊維Ａを加熱融着（加熱温度：１３５℃，風量：５ｍ／秒，加熱時間：２０秒）した後、スチームジェット（ＳＪ）ベルトプレス機にて密度を約０．０８ｇ／ｃｍ3（０．０７９３〜０．０８１７ｇ／ｃｍ3）に調整し、高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８（１２０ｍｍ×１２０ｍｍ，各３枚）を製造した。
繊維材料Ｂ１〜Ｂ８（製造例１参照）を使用して同様に高密度化吸収体Ｂ１〜Ｂ８（１２０ｍｍ×１２０ｍｍ，各３枚）を製造した。
キャリアシート（ＵＣＫＮ社製，ティッシュ坪量：１４ｇ／ｍ2）に繊維材料Ａ２〜Ａ８（製造例１参照）を載置し、一般的なスルーエアー法によってボンディングし、複合繊維Ａを加熱融着（加熱温度：１３５℃，風量：５ｍ／秒，加熱時間：２０秒）した後、スチームジェット（ＳＪ）ベルトプレス機にて密度を約０．０８ｇ／ｃｍ3（０．０７９３〜０．０８１７ｇ／ｃｍ3）に調整し、高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８（１２０ｍｍ×１２０ｍｍ，各３枚）を製造した。
繊維材料Ｂ１〜Ｂ８（製造例１参照）を使用して同様に高密度化吸収体Ｂ１〜Ｂ８（１２０ｍｍ×１２０ｍｍ，各３枚）を製造した。
使用したＳＪベルトプレス機の構成を図４に示す。
図４（ａ）に示すように、ＳＪベルトプレス機９は、メッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂと、蒸気ノズル９２と、サクションボックス９３とを備えており、互いに対向する蒸気ノズル９２及びサクションボックス９３の間に、一対のメッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂで挟持された吸収体を搬送し、蒸気ノズル９２より吸収体に向かって高圧水蒸気を噴出し、吸収体を圧縮する。吸収体を通過した水蒸気はサクションボックス９３で吸引されて排気される。吸収体の厚みの調整は、一対のメッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂの間隔の調整により可能である。
図４（ａ）に示すように、ＳＪベルトプレス機９は、メッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂと、蒸気ノズル９２と、サクションボックス９３とを備えており、互いに対向する蒸気ノズル９２及びサクションボックス９３の間に、一対のメッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂで挟持された吸収体を搬送し、蒸気ノズル９２より吸収体に向かって高圧水蒸気を噴出し、吸収体を圧縮する。吸収体を通過した水蒸気はサクションボックス９３で吸引されて排気される。吸収体の厚みの調整は、一対のメッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂの間隔の調整により可能である。
メッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂは、ポリフェニレンサルファイド製平織りメッシュコンベア（日本フィルコン社製）であり、縦横方向線径は０．３７ｍｍ、縦線は３４本／インチ、横線は３２本／インチである。メッシュコンベアベルト９１ａ，９１ｂ間の距離は、１ｍｍ又は０．２ｍｍに調整されており、ライン速度は２００ｍ／秒である。
蒸気ノズル９２には、図４（ｂ）に示すように、口径０．５ｍｍの開孔部が開孔ピッチ２ｍｍ，５ｍｍで形成されており、そこから噴出する水蒸気の蒸気圧は０．７ＭＰａであり、水蒸気処理量は単位面積あたり１．２７ｋｇ／ｍ2である。
高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８の組成及び物性を表３に示す。
高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８の組成及び物性を表３に示す。
［試験例１］吸収性物品Ａ（Ａ１〜Ａ５），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ５）のガーレ剛軟度の測定
（１）測定方法
ガーレ剛軟度の測定には、Ｎｏ．３１１ガーレー式柔軟度試験機（安田精機製作所社製）を使用した。本試験機は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に準拠して、サンプル片の柔軟度（曲げ反発性）を測定する試験機であり、サンプル片を可動アームのチャックに取り付け、左右に規定の速さで回転させて、サンプル片下端が振子から離れた時の目盛を読み取り、剛軟度Ｓ（ｍＮ）を以下の式に基づいて算出する。
（１）測定方法
ガーレ剛軟度の測定には、Ｎｏ．３１１ガーレー式柔軟度試験機（安田精機製作所社製）を使用した。本試験機は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に準拠して、サンプル片の柔軟度（曲げ反発性）を測定する試験機であり、サンプル片を可動アームのチャックに取り付け、左右に規定の速さで回転させて、サンプル片下端が振子から離れた時の目盛を読み取り、剛軟度Ｓ（ｍＮ）を以下の式に基づいて算出する。
Ｓ＝Ｒ×（Ｄ1Ｗ1＋Ｄ2Ｗ2＋Ｄ3Ｗ3）×（Ｌ−１２．７）2／ｂ×３．３７５×１０-5
［式中、Ｒは目盛板の読みであり、Ｄ1，Ｄ2，Ｄ3は振子支点からおもり取付位置までの距離（２５．４ｍｍ（１ｉｎ．），５０．８ｍｍ（２ｉｎ．），１０１．６ｍｍ（４ｉｎ．））であり、Ｗ1，Ｗ2，Ｗ3はＤ1，Ｄ2，Ｄ3の孔に取り付けたおもりの質量（ｇ）であり、Ｌはサンプル片の長さ（ｍｍ）であり、ｂはサンプル片の幅（ｍｍ）である。］
［式中、Ｒは目盛板の読みであり、Ｄ1，Ｄ2，Ｄ3は振子支点からおもり取付位置までの距離（２５．４ｍｍ（１ｉｎ．），５０．８ｍｍ（２ｉｎ．），１０１．６ｍｍ（４ｉｎ．））であり、Ｗ1，Ｗ2，Ｗ3はＤ1，Ｄ2，Ｄ3の孔に取り付けたおもりの質量（ｇ）であり、Ｌはサンプル片の長さ（ｍｍ）であり、ｂはサンプル片の幅（ｍｍ）である。］
製造例２で製造した吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ１〜Ｂ５を、エンボス部に対して垂直に切断して５個のサンプル片（長さ４０ｍｍ×幅１２．５ｍｍ）を作製し、サンプル片の長さ方向（ＭＤ方向）における幅１２．５ｍｍあたりのガーレ剛軟度（ｍＮ）を測定した。
乾燥時のガーレ剛軟度の測定には、標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を使用し、湿潤時のガーレ剛軟度の測定には、イオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬したサンプル片、又は１時間以上水中に沈めたサンプル片を使用した。
（３）結果及び考察
測定結果を表４に示す。
測定結果を表４に示す。
表４に基づく考察は次の通りである。
吸収体がパルプのみを含有する場合、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差は２．８５Ｎ／１２．５ｍｍであるが、吸収体がパルプ及び複合繊維Ａを含有する場合、いずれの質量混合比においても、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差は２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である。したがって、吸収体がパルプ及び複合繊維Ａを含有することが、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下に維持する観点から有利である。また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９以上とすることにより、４．８２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上というエンボス部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上というエンボス部の湿潤時ガーレ剛軟度を達成することができる。また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９〜５／５とすることにより、４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍというエンボス部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍというエンボス部の湿潤時ガーレ剛軟度を達成することができる。
吸収体がパルプのみを含有する場合、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差は２．８５Ｎ／１２．５ｍｍであるが、吸収体がパルプ及び複合繊維Ａを含有する場合、いずれの質量混合比においても、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差は２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である。したがって、吸収体がパルプ及び複合繊維Ａを含有することが、乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差を２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下に維持する観点から有利である。また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９以上とすることにより、４．８２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上というエンボス部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２ｍＮ／１２．５ｍｍ以上というエンボス部の湿潤時ガーレ剛軟度を達成することができる。また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９〜５／５とすることにより、４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍというエンボス部の乾燥時ガーレ剛軟度、及び２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍというエンボス部の湿潤時ガーレ剛軟度を達成することができる。
［試験例２］吸収性物品Ａ（Ａ１〜Ａ５），Ｂ（Ｂ２〜Ｂ５）のエンボス部接合強度の測定
（１）測定方法
製造例２で製造した吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ２〜Ｂ５を、エンボス部に対して垂直に切断して５個のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製し、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。
（１）測定方法
製造例２で製造した吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ２〜Ｂ５を、エンボス部に対して垂直に切断して５個のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製し、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。
［乾燥時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみに不織布を取り付けた。１００ｍｍ／分の引張速度で、不織布及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみに不織布を取り付けた。１００ｍｍ／分の引張速度で、不織布及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
［湿潤時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
なお、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−３又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．３に記載の測定条件を採用した。
（３）結果及び考察
測定結果を表５に示す。
測定結果を表５に示す。
表５に基づく考察は次の通りである。
エンボス部接合強度が０．７５Ｎ／２５ｍｍ未満であると、吸収性物品の使用中にトップシートと吸収体の界面剥離が生じるおそれがある。そこで、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度がともに０．７５Ｎ／２５ｍｍ以上であることを基準とすると、この基準を満たすものは、吸収性物品Ａ２〜Ａ５である。したがって、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９以上とすることが、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を大きくする点で有利であり、これにより、１．５３Ｎ／２５ｍｍ以上という乾燥時エンボス部接合強度、及び０．９５Ｎ／以上という湿潤時エンボス部接合強度を達成することができる。
エンボス部接合強度が０．７５Ｎ／２５ｍｍ未満であると、吸収性物品の使用中にトップシートと吸収体の界面剥離が生じるおそれがある。そこで、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度がともに０．７５Ｎ／２５ｍｍ以上であることを基準とすると、この基準を満たすものは、吸収性物品Ａ２〜Ａ５である。したがって、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９以上とすることが、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を大きくする点で有利であり、これにより、１．５３Ｎ／２５ｍｍ以上という乾燥時エンボス部接合強度、及び０．９５Ｎ／以上という湿潤時エンボス部接合強度を達成することができる。
また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が同一である吸収性物品同士（すなわち、Ａ２とＢ２、Ａ３とＢ３、Ａ４とＢ４、Ａ５とＢ５）を比較すると、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度は、いずれの質量混合比においても、吸収性物品Ａの方が吸収性物品Ｂよりも大きい。したがって、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が同一であるとき、複合繊維Ａを使用する場合の方が複合繊維Ｂを使用する場合よりも、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を大きくすることができる。また、一定の乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を達成したいとき、複合繊維Ａを使用する場合の方が複合繊維Ｂを使用する場合よりも、吸収体におけるパルプに対する複合繊維の質量混合比を小さくすることができる（すなわち、その分、パルプの質量混合比が大きくなり、吸収体の吸収性能を向上させることができる）。
［試験例３］吸収体Ａ（Ａ２〜Ａ８），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の最大引張り強度の測定
（１）測定方法
製造例１で製造した吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を切断して５個のサンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製し、最大引張り強度の測定に使用した。
（１）測定方法
製造例１で製造した吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８を切断して５個のサンプル片（長さ１５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製し、最大引張り強度の測定に使用した。
［乾燥時最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔１００ｍｍで取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度でサンプル片が切断されるまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向（ＭＤ方向）における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度を測定した。
標準時（温度２０℃，湿度６０％の雰囲気下）のサンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔１００ｍｍで取り付け、１００ｍｍ／分の引張速度でサンプル片が切断されるまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向（ＭＤ方向）における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度を測定した。
［湿潤時最大引張り強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向（ＭＤ方向）における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度を測定した。
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向（ＭＤ方向）における幅２５ｍｍあたりの最大引張り強度を測定した。
なお、乾燥時及び湿潤時最大引張り強度の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−３又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．３に記載の測定条件を採用した。
（２）結果及び考察
測定結果を表６に示す。
測定結果を表６に示す。
表６に基づく考察は次の通りである。
吸収体Ａにおいて、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９未満であると、湿潤時最大引張り強度が２Ｎ／２５ｍｍ未満となると予想され、湿潤時強度を担保できないおそれがある。したがって、吸収体Ａでは、強度保持の観点から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比が１／９以上であることが好ましい。
吸収体Ａにおいて、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９未満であると、湿潤時最大引張り強度が２Ｎ／２５ｍｍ未満となると予想され、湿潤時強度を担保できないおそれがある。したがって、吸収体Ａでは、強度保持の観点から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比が１／９以上であることが好ましい。
吸収体Ｂにおいて、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比（複合繊維Ｂ／パルプ）が２／８未満であると、湿潤時最大引張り強度が２Ｎ／２５ｍｍ未満となると予想され、湿潤時強度を担保できないおそれがある。したがって、吸収体Ｂでは、強度保持の観点から、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比が２／８以上であることが好ましい。
パルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が同一である吸収体同士（例えば、Ａ２とＢ２）を比較すると、最大引張り強度（乾燥時及び湿潤時）は、いずれの質量混合比においても、吸収体Ａの方が吸収体Ｂよりも大きい。また、パルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が１／９〜６．５／３．５の範囲にあると（吸収体Ａ２〜Ａ６，Ｂ２〜Ｂ６）、乾燥時最大引張り強度と湿潤時最大引張り強度との差（乾燥時最大引張り強度−湿潤時最大引張り強度）は、吸収体Ａの方が吸収体Ｂよりも大きい。
このような強度の差は、吸収体Ａでは、無水マレイン酸が有するアシル基及びエーテル結合の酸素原子と、セルロースのＯＨ基との間に水素結合が生じているが、吸収体Ｂでは、このような水素結合は生じていない点に起因すると考えられる。
このことは、ウェブ状態のサンプルの最大引張り強度からも裏付けられる。すなわち、ウェブ状態のサンプルの最大引張り強度を測定したところ、いずれのサンプルでも０．４Ｎ／２５ｍｍ未満であり（表６参照）、強度の差が、絡合の程度の差に起因するものではなく、水素結合の形成の有無に起因することを示唆している。なお、ウェブ状態のサンプルは、繊維材料を基材に積層させた後、何の処理もしていないサンプルであり、ニードルパンチ等の絡合処理、熱風、エンボス、エネルギー波等による加熱処理、接着剤による処理等のいずれの処理も施されていない。
また、表７に示すように、複合繊維Ａは複合繊維Ｂよりも融解熱熱量が大きいことから、複合繊維Ａは複合繊維Ｂよりも結晶化度が高く、強度の差は、複合繊維Ａ，Ｂ間の結晶化度（繊維自体の接合強度）の差にも起因すると考えられる。
なお、特開２００４−２７００４１号公報には、無水マレイン酸がグラフト重合された変性ポリオレフィンは、無水マレイン酸の無水カルボン酸基が開裂してセルロース繊維表面の水酸基と共有結合するため、セルロース繊維との接着性が良好であることが記載されているが、本結果では、共有結合の形成に起因する強度増加は観察されなかった。
［試験例４］高密度化吸収体Ａ（Ａ２〜Ａ８），Ｂ（Ｂ１〜Ｂ８）の吸収性及び最大引張り強度の測定
（１）測定方法
［吸収性（浸透時間，液ハケ時間）の測定］
製造例３で製造した高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８に、表面シート（商品名ソフィ はだおもいの表面シートを使用）を載せ、その上に穴あきアクリル板（中央に４０ｍｍ×１０ｍｍの穴、２００ｍｍ（長さ）×１００ｍｍ（幅））を重ねた。オートビュレット（柴田化学器械工業（株），マルチドジマットＥ７２５−１型）を使用して、アクリル板の穴に向けて、人工経血（イオン交換水１Ｌに対して、グリセリン８０ｇ，カルボキシメチルセルロースナトリウム８ｇ，塩化ナトリウム１０ｇ，炭酸水素ナトリウム４ｇ，赤色１０２号８ｇ、赤色２号２ｇ，黄色５号２ｇを加えて十分に攪拌したものを使用）を９０ｍｌ／分で３ｍｌを注入した。注入開始後、アクリル板の穴に滞留する人工経血が無くなるまでの時間を浸透時間（秒）、注入開始後、表面シート内から人工経血が無くなるまでの時間をハケ時間（秒）とした。
（１）測定方法
［吸収性（浸透時間，液ハケ時間）の測定］
製造例３で製造した高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８に、表面シート（商品名ソフィ はだおもいの表面シートを使用）を載せ、その上に穴あきアクリル板（中央に４０ｍｍ×１０ｍｍの穴、２００ｍｍ（長さ）×１００ｍｍ（幅））を重ねた。オートビュレット（柴田化学器械工業（株），マルチドジマットＥ７２５−１型）を使用して、アクリル板の穴に向けて、人工経血（イオン交換水１Ｌに対して、グリセリン８０ｇ，カルボキシメチルセルロースナトリウム８ｇ，塩化ナトリウム１０ｇ，炭酸水素ナトリウム４ｇ，赤色１０２号８ｇ、赤色２号２ｇ，黄色５号２ｇを加えて十分に攪拌したものを使用）を９０ｍｌ／分で３ｍｌを注入した。注入開始後、アクリル板の穴に滞留する人工経血が無くなるまでの時間を浸透時間（秒）、注入開始後、表面シート内から人工経血が無くなるまでの時間をハケ時間（秒）とした。
［乾燥時及び湿潤時最大引張り強度の測定］
高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８の乾燥時及び湿潤時最大引張り強度を試験例３と同様に測定した。
高密度化吸収体Ａ２〜Ａ８，Ｂ１〜Ｂ８の乾燥時及び湿潤時最大引張り強度を試験例３と同様に測定した。
（２）結果及び考察
測定結果を表８に示す。
測定結果を表８に示す。
表８に基づく考察は次の通りである。
パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜５／５の範囲にあると（高密度化吸収体Ａ２〜Ａ５）、吸収性は十分なものであるが、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が６．５／３．５以上であると（高密度化吸収体Ａ６〜Ａ８）、吸収性は著しく低下する。
パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜５／５の範囲にあると（高密度化吸収体Ａ２〜Ａ５）、吸収性は十分なものであるが、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が６．５／３．５以上であると（高密度化吸収体Ａ６〜Ａ８）、吸収性は著しく低下する。
高密度化吸収体Ａにおいて、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９未満であると、湿潤時最大引張り強度が２Ｎ／２５ｍｍ未満となると予想され、湿潤時強度を担保できないおそれがある。したがって、高密度化吸収体Ａでは、強度保持の観点から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９以上であることが好ましい。
高密度化吸収体Ｂにおいて、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比（複合繊維Ｂ／パルプ）が２／８未満であると、湿潤時最大引張り強度が２Ｎ／２５ｍｍ未満となると予想され、湿潤時強度を担保できないおそれがある。したがって、高密度化吸収体Ｂでは、強度保持の観点から、パルプに対する複合繊維Ｂの質量混合比（複合繊維Ｂ／パルプ）が２／８以上であることが好ましい。
吸収体の密度が約０．０８ｇ／ｃｍ3（０．０７９３〜０．０８１７ｇ／ｃｍ3）である場合、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜５／５の範囲であれば、吸収体が十分な強度及び吸収性を兼ね備えることができる。これは、複合繊維Ａが、複合繊維Ｂよりも少量で（したがって、吸収性を阻害することなく）、吸収体の強度を担保できるからである。
［試験例５］
試験例４において、密度を約０．０８ｇ／ｃｍ3（０．０７９３〜０．０８１７ｇ／ｃｍ3）に固定した系において、強度及び吸収性の観点から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比の最適範囲を検討した。
本試験例では、吸収性の観点から、密度の最適範囲を検討した。
試験例４において、密度を約０．０８ｇ／ｃｍ3（０．０７９３〜０．０８１７ｇ／ｃｍ3）に固定した系において、強度及び吸収性の観点から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比の最適範囲を検討した。
本試験例では、吸収性の観点から、密度の最適範囲を検討した。
パルプ（ウエアーハウザー社製，ＮＢ４１６）及び複合繊維Ａを表９に示す質量比で混綿積層したもの（坪量２００ｇ／ｍ2）を使用して、試験例４と同様にして、様々な密度（０．０５，０．０６，０．０７，０．０８，０．０９，０．１，０．１２，０．１３，０．１４ｇ／ｃｍ3）の高密度化吸収体１〜９を製造し、吸収性（液ハケ時間）測定した。
測定結果を表９に示す。
測定結果を表９に示す。
表９に基づく考察は次の通りである。
パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜５／５の範囲であるとき、十分な液ハケ性能（具体的には、人工経血３ｃｃ滴下後の液ハケ時間が９０秒以内）が発揮される密度範囲は０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3である。
パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜５／５の範囲であるとき、十分な液ハケ性能（具体的には、人工経血３ｃｃ滴下後の液ハケ時間が９０秒以内）が発揮される密度範囲は０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3である。
密度が０．０６ｇ／ｃｍ3を下回る場合、いずれの質量混合比においても、液ハケ時間が９０秒を超えてしまう。密度が０．０６ｇ／ｃｍ3を下回ると、繊維間距離が大きく毛管力が作用しないと考えられる。
密度が０．１２ｇ／ｃｍ3を超える場合、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）が１／９〜３．５／６．５の範囲であると、液ハケ時間が６０秒以内となるが、それ以外の範囲であると、６０秒を超える。密度が０．１２ｇ／ｃｍ3を超えると、毛管作用は働くものの、液体の移動空隙が小さくなり、液体の移動抵抗が増加するため、液ハケ性能が低下すると考えられる。
以上の試験例から、パルプに対する複合繊維Ａの質量混合比（複合繊維Ａ／パルプ）の最適範囲は１／９〜５／５であり、最適密度は０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3であると考えられる。
［試験例６］
（１）標準時（温度２０℃，相対湿度５０％）のエンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定方法
製造例２で製造した吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ２〜Ｂ５を、エンボス部に対して垂直に切断して１０個のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製した。そのうち、５個のサンプル片には、血液滑性付与剤の一例であるパナセート８１０Ｓ（試験例７参照）を塗布し（坪量：５ｇ／ｍ2）、５個のサンプル片には、血液滑性付与剤を塗布しなかった。
各サンプル片は、温度２０℃、相対湿度５０％において２４時間以上保存して状態調節した後、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。測定は、温度２０℃、相対湿度５０％の室内で実施した。
（１）標準時（温度２０℃，相対湿度５０％）のエンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定方法
製造例２で製造した吸収性物品Ａ１〜Ａ５，Ｂ２〜Ｂ５を、エンボス部に対して垂直に切断して１０個のサンプル片（長さ５０ｍｍ×幅２５ｍｍ）を作製した。そのうち、５個のサンプル片には、血液滑性付与剤の一例であるパナセート８１０Ｓ（試験例７参照）を塗布し（坪量：５ｇ／ｍ2）、５個のサンプル片には、血液滑性付与剤を塗布しなかった。
各サンプル片は、温度２０℃、相対湿度５０％において２４時間以上保存して状態調節した後、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。測定は、温度２０℃、相対湿度５０％の室内で実施した。
［乾燥時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
サンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみに不織布を取り付けた。１００ｍｍ／分の引張速度で、不織布及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
サンプル片を、引張試験機（島津製作所，ＡＧ−１ｋＮＩ）につかみ間隔２０ｍｍで、上側つかみに吸収体を、下側つかみに不織布を取り付けた。１００ｍｍ／分の引張速度で、不織布及び吸収体が完全に剥離するまで荷重（最大点荷重）を加え、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
［湿潤時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）］
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
サンプル片をイオン交換水中にそれが自重で沈下するまで浸漬した後、又はサンプル片を１時間以上水中に沈めた後、上記と同様に、サンプル片の長さ方向を引張方向としたときの、サンプル片の幅２５ｍｍあたりのエンボス部の接合強度（Ｎ）を測定した。
なお、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度の測定に関し、上記で特に規定しない測定条件については、ＩＳＯ ９０７３−３又はＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．３に記載の測定条件を採用した。
（２）加速劣化試験後のエンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定方法
（１）と同様に、血液滑性付与剤を塗布したサンプル片及び血液滑性付与剤を塗布しないサンプル片を作製した後、各サンプル片を、温度５０℃、相対湿度０％において４週間保存して加速劣化試験に供した。加速劣化試験後の各サンプル片は、温度２０℃、相対湿度５０％において２４時間以上保存して状態調節した後、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。乾燥時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）及び湿潤時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定は、温度２０℃、相対湿度５０％の室内で、（１）と同様にして実施した。
（１）と同様に、血液滑性付与剤を塗布したサンプル片及び血液滑性付与剤を塗布しないサンプル片を作製した後、各サンプル片を、温度５０℃、相対湿度０％において４週間保存して加速劣化試験に供した。加速劣化試験後の各サンプル片は、温度２０℃、相対湿度５０％において２４時間以上保存して状態調節した後、エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定に使用した。乾燥時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）及び湿潤時エンボス部接合強度（Ｎ／２５ｍｍ）の測定は、温度２０℃、相対湿度５０％の室内で、（１）と同様にして実施した。
（３）結果及び考察
測定結果を表１０に示す。
測定結果を表１０に示す。
表１０に基づく考察は次の通りである。
エンボス部接合強度の強度は、標準時及び加速劣化試験後ともに、血液滑性付与剤の存在によって低下した。これは、血液滑性付与剤の油性成分と、ＨＭＡの油性成分とが混ざり合うことにより、ＨＭＡの接着力が低下することが原因であると考えられる。このことは、標準時よりも加速劣化試験後の方が、エンボス部接合強度が低下することからも示唆される。
エンボス部接合強度の強度は、標準時及び加速劣化試験後ともに、血液滑性付与剤の存在によって低下した。これは、血液滑性付与剤の油性成分と、ＨＭＡの油性成分とが混ざり合うことにより、ＨＭＡの接着力が低下することが原因であると考えられる。このことは、標準時よりも加速劣化試験後の方が、エンボス部接合強度が低下することからも示唆される。
吸収性物品Ａ２〜Ａ５は、血液滑性付与剤が存在しても、標準時のエンボス部接合強度が乾燥時及び湿潤時ともに０．７５Ｎ／２５ｍｍ以上であり、吸収性物品の使用中に生じるおそれがあるトップシートと吸収体との界面剥離を防止することができる。したがって、トップシートに血液滑性付与剤が塗布されている場合においても、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａの質量混合比を１／９以上とすることが、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を大きくする点で有利であり、これにより、１．３４Ｎ／２５ｍｍ以上という乾燥時エンボス部接合強度、及び０．９５Ｎ／以上という湿潤時エンボス部接合強度を達成することができる。
また、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が同一である吸収性物品同士（すなわち、Ａ２とＢ２、Ａ３とＢ３、Ａ４とＢ４、Ａ５とＢ５）を比較すると、血液滑性付与剤の有無に関わらず、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度は、いずれの質量混合比においても、吸収性物品Ａの方が吸収性物品Ｂよりも大きい。したがって、吸収体におけるパルプに対する複合繊維Ａ，Ｂの質量混合比が同一であるとき、複合繊維Ａを使用する場合の方が複合繊維Ｂを使用する場合よりも、乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を大きくすることができる。また、一定の乾燥時及び湿潤時エンボス部接合強度を達成したいとき、複合繊維Ａを使用する場合の方が複合繊維Ｂを使用する場合よりも、吸収体におけるパルプに対する複合繊維の質量混合比を小さくすることができる（すなわち、その分、パルプの質量混合比が大きくなり、吸収体の吸収性能を向上させることができる）。
［試験例７］
以下に、本試験例で用いられた血液滑性付与剤を列挙する。
［（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
・ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳ，日油株式会社製
テトラ２−エチルヘキサン酸ペンタエリトリトール，重量平均分子量：約６４０
・ユニスター Ｈ−２４０８ＢＲＳ−２２，日油株式会社製
テトラ２−エチルヘキサン酸ペンタエリトリトールと、ジ２−エチルヘキサン酸ネオペンチルグリコールとの混合物（５８：４２、重量比），重量平均分子量：約５２０
以下に、本試験例で用いられた血液滑性付与剤を列挙する。
［（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
・ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳ，日油株式会社製
テトラ２−エチルヘキサン酸ペンタエリトリトール，重量平均分子量：約６４０
・ユニスター Ｈ−２４０８ＢＲＳ−２２，日油株式会社製
テトラ２−エチルヘキサン酸ペンタエリトリトールと、ジ２−エチルヘキサン酸ネオペンチルグリコールとの混合物（５８：４２、重量比），重量平均分子量：約５２０
［（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
・Ｃｅｔｉｏｌ ＳＢ４５ＤＥＯ，コグニスジャパン株式会社製
脂肪酸が、オレイン酸又はステアリル酸である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル
・ＳＯＹ４２，日油株式会社製
Ｃ14の脂肪酸：Ｃ16の脂肪酸：Ｃ18の脂肪酸：Ｃ20の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ０．２：１１：８８：０．８の質量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：８８０
・Ｃｅｔｉｏｌ ＳＢ４５ＤＥＯ，コグニスジャパン株式会社製
脂肪酸が、オレイン酸又はステアリル酸である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル
・ＳＯＹ４２，日油株式会社製
Ｃ14の脂肪酸：Ｃ16の脂肪酸：Ｃ18の脂肪酸：Ｃ20の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ０．２：１１：８８：０．８の質量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：８８０
・トリＣ２Ｌ油脂肪酸グリセリド，日油株式会社製
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸がおおよそ３７：７：５６の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約５７０
・トリＣＬ油脂肪酸グリセリド，日油株式会社製
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸がおおよそ４４：５６の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約５７０
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸がおおよそ３７：７：５６の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約５７０
・トリＣＬ油脂肪酸グリセリド，日油株式会社製
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸がおおよそ４４：５６の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約５７０
・パナセート８１０ｓ，日油株式会社製
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸がおおよそ８５：１５の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４８０
・パナセート８００，日油株式会社製
脂肪酸が全てオクタン酸（Ｃ8）である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４７０
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸がおおよそ８５：１５の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４８０
・パナセート８００，日油株式会社製
脂肪酸が全てオクタン酸（Ｃ8）である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４７０
・パナセート８００Ｂ，日油株式会社製
脂肪酸が全て２−エチルヘキサン酸（Ｃ8）である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４７０
・ＮＡ３６，日油株式会社製
Ｃ16の脂肪酸：Ｃ18の脂肪酸：Ｃ20の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ５：９２：３の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約８８０
脂肪酸が全て２−エチルヘキサン酸（Ｃ8）である、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約４７０
・ＮＡ３６，日油株式会社製
Ｃ16の脂肪酸：Ｃ18の脂肪酸：Ｃ20の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ５：９２：３の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約８８０
・トリヤシ油脂肪酸グリセリド，日油株式会社製
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸：Ｃ14の脂肪酸：Ｃ16の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ４：８：６０：２５：３の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：６７０
・カプリル酸ジグリセリド，日油株式会社製
脂肪酸がオクタン酸である、グリセリンと脂肪酸とのジエステル，重量平均分子量：３４０
Ｃ8の脂肪酸：Ｃ10の脂肪酸：Ｃ12の脂肪酸：Ｃ14の脂肪酸：Ｃ16の脂肪酸（飽和脂肪酸及び不飽和脂肪酸の両方を含む）がおおよそ４：８：６０：２５：３の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：６７０
・カプリル酸ジグリセリド，日油株式会社製
脂肪酸がオクタン酸である、グリセリンと脂肪酸とのジエステル，重量平均分子量：３４０
［（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル］
・ユニスター Ｈ−２０８ＢＲＳ，日油株式会社製
ジ２−エチルヘキサン酸ネオペンチルグリコール，重量平均分子量：約３６０
・コムポールＢＬ，日油株式会社製
ブチレングリコールのドデカン酸（Ｃ12）モノエステル，重量平均分子量：約２７０
・コムポールＢＳ，日油株式会社製
ブチレングリコールのオクタデカン酸（Ｃ18）モノエステル，重量平均分子量：約３５０
・ユニスター Ｈ−２０８ＢＲＳ，日油株式会社製
ジ２−エチルヘキサン酸ネオペンチルグリコール，重量平均分子量：約３６０
・コムポールＢＬ，日油株式会社製
ブチレングリコールのドデカン酸（Ｃ12）モノエステル，重量平均分子量：約２７０
・コムポールＢＳ，日油株式会社製
ブチレングリコールのオクタデカン酸（Ｃ18）モノエステル，重量平均分子量：約３５０
［（ｃ2）３個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素トリカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル］
・Ｏ−アセチルクエン酸トリブチル，東京化成工業株式会社製
重量平均分子量：約４００
・クエン酸トリブチル，東京化成工業株式会社製
重量平均分子量：約３６０
・Ｏ−アセチルクエン酸トリブチル，東京化成工業株式会社製
重量平均分子量：約４００
・クエン酸トリブチル，東京化成工業株式会社製
重量平均分子量：約３６０
［（ｃ3）２個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素ジカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル］
・アジピン酸ジオクチル，和光純薬工業製
重量平均分子量：約３８０
・アジピン酸ジオクチル，和光純薬工業製
重量平均分子量：約３８０
［（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル］
・エレクトールＷＥ２０，日油株式会社製
ドデカン酸（Ｃ12）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル，重量平均分子量：約３６０
・エレクトールＷＥ４０，日油株式会社製
テトラデカン酸（Ｃ14）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル，重量平均分子量：約３９０
・エレクトールＷＥ２０，日油株式会社製
ドデカン酸（Ｃ12）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル，重量平均分子量：約３６０
・エレクトールＷＥ４０，日油株式会社製
テトラデカン酸（Ｃ14）と、ドデシルアルコール（Ｃ12）とのエステル，重量平均分子量：約３９０
［（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール］
・ユニオールＰＢ５００，日油株式会社製
ポリブチレングリコール，重量平均分子量：約５００
・ユニオールＰＢ７００，日油株式会社製
ポリオキシブチレンポリオキシプロピレングリコール，重量平均分子量：約７００
・ユニオールＰＢ５００，日油株式会社製
ポリブチレングリコール，重量平均分子量：約５００
・ユニオールＰＢ７００，日油株式会社製
ポリオキシブチレンポリオキシプロピレングリコール，重量平均分子量：約７００
［（ｆ1）鎖状アルカン］
・パールリーム６，日油株式会社製
流動イソパラフィン、イソブテン及びｎ-ブテンを共重合し、次いで水素を付加することにより生成された分岐鎖炭化水素、重合度：約５〜約１０，重量平均分子量：約３３０
・パールリーム６，日油株式会社製
流動イソパラフィン、イソブテン及びｎ-ブテンを共重合し、次いで水素を付加することにより生成された分岐鎖炭化水素、重合度：約５〜約１０，重量平均分子量：約３３０
［その他の材料］
・ＮＡ５０，日油株式会社製
ＮＡ３６に水素を付加し、原料である不飽和脂肪酸に由来する二重結合の比率を下げたグリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約８８０
・（カプリル酸／カプリン酸）モノグリセリド，日油株式会社製
オクタン酸（Ｃ8）及びデカン酸（Ｃ10）がおおよそ８５：１５の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのモノエステル，重量平均分子量：約２２０
・Ｍｏｎｏｍｕｌｓ ９０−Ｌ２ラウリン酸モノグリセリド，コグニスジャパン株式会社製
・ＮＡ５０，日油株式会社製
ＮＡ３６に水素を付加し、原料である不飽和脂肪酸に由来する二重結合の比率を下げたグリセリンと脂肪酸とのトリエステル，重量平均分子量：約８８０
・（カプリル酸／カプリン酸）モノグリセリド，日油株式会社製
オクタン酸（Ｃ8）及びデカン酸（Ｃ10）がおおよそ８５：１５の重量比で含まれている、グリセリンと脂肪酸とのモノエステル，重量平均分子量：約２２０
・Ｍｏｎｏｍｕｌｓ ９０−Ｌ２ラウリン酸モノグリセリド，コグニスジャパン株式会社製
・クエン酸イソプロピル，東京化成工業株式会社製
重量平均分子量：約２３０
・リンゴ酸ジイソステアリル
重量平均分子量：約６４０
・ユニオールＰＢ１０００Ｒ，日油株式会社製
ポリブチレングリコール，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオールＤ−２５０，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約２５０
重量平均分子量：約２３０
・リンゴ酸ジイソステアリル
重量平均分子量：約６４０
・ユニオールＰＢ１０００Ｒ，日油株式会社製
ポリブチレングリコール，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオールＤ−２５０，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約２５０
・ユニオールＤ−４００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約４００
・ユニオールＤ−７００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約７００
・ユニオールＤ−１０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオールＤ−１２００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約１，１６０
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約４００
・ユニオールＤ−７００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約７００
・ユニオールＤ−１０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオールＤ−１２００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約１，１６０
・ユニオールＤ−２０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約２，０３０
・ユニオールＤ−３０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約３，０００
・ユニオールＤ−４０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約４，０００
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約２，０３０
・ユニオールＤ−３０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約３，０００
・ユニオールＤ−４０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコール，重量平均分子量：約４，０００
・ＰＥＧ１５００，日油株式会社製
ポリエチレングリコール，重量平均分子量：約１，５００〜約１，６００
・ウィルブライトｃｐ９，日油株式会社製
ポリブチレングリコールの両末端のＯＨ基が、ヘキサデカン酸（Ｃ16）によりエステル化された化合物，重量平均分子量：約１，１５０
・ユニルーブＭＳ−７０Ｋ，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのステアリルエーテル，約１５の繰返し単位，重量平均分子量：約１，１４０
ポリエチレングリコール，重量平均分子量：約１，５００〜約１，６００
・ウィルブライトｃｐ９，日油株式会社製
ポリブチレングリコールの両末端のＯＨ基が、ヘキサデカン酸（Ｃ16）によりエステル化された化合物，重量平均分子量：約１，１５０
・ユニルーブＭＳ−７０Ｋ，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのステアリルエーテル，約１５の繰返し単位，重量平均分子量：約１，１４０
・ノニオンＳ−６，日油株式会社製
ポリオキシエチレンモノステアレート、約７の繰返し単位、重量平均分子量：約８８０
・ユニルーブ５ＴＰ−３００ＫＢ
ペンタエリトリトール１モルに、エチレンオキシド５モルと、プロピレンオキシド６５モルとを付加させることにより生成した、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンペンタエリスリトールエーテル，重量平均分子量：４，１３０
ポリオキシエチレンモノステアレート、約７の繰返し単位、重量平均分子量：約８８０
・ユニルーブ５ＴＰ−３００ＫＢ
ペンタエリトリトール１モルに、エチレンオキシド５モルと、プロピレンオキシド６５モルとを付加させることにより生成した、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンペンタエリスリトールエーテル，重量平均分子量：４，１３０
・ウィルブライトｓ７５３，日油株式会社製
ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンポリオキシブチレングリセリン，重量平均分子量：約９６０
・ユニオール ＴＧ−３３０，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約６の繰返し単位，重量平均分子量：約３３０
ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンポリオキシブチレングリセリン，重量平均分子量：約９６０
・ユニオール ＴＧ−３３０，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約６の繰返し単位，重量平均分子量：約３３０
・ユニオール ＴＧ−１０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオール ＴＧ−３０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約３，０００
・ユニオール ＴＧ−４０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約４，０００
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約１，０００
・ユニオール ＴＧ−３０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約３，０００
・ユニオール ＴＧ−４０００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのグリセリルエーテル，約１６の繰返し単位，重量平均分子量：約４，０００
・ユニルーブ ＤＧＰ−７００，日油株式会社製
ポリプロピレングリコールのジグリセリルエーテル，約９の繰返し単位，重量平均分子量：約７００
・ユニオックスＨＣ６０，日油株式会社製
ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油，重量平均分子量：約３，５７０
・ワセリン，コグニスジャパン株式会社製
石油に由来する炭化水素、半固形
ポリプロピレングリコールのジグリセリルエーテル，約９の繰返し単位，重量平均分子量：約７００
・ユニオックスＨＣ６０，日油株式会社製
ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油，重量平均分子量：約３，５７０
・ワセリン，コグニスジャパン株式会社製
石油に由来する炭化水素、半固形
［試験例７−１］
［大量の血液を吸収した際の経血の表面残存率Ａ］
生理用ナプキンが一度に大量の血液を吸収した場合の吸収性を評価する実験を行った。
親水剤で処理されたエアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３５ｇ／ｍ2）から形成されたトップシートと、エアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３０ｇ／ｍ2）から形成されたセカンドシートと、パルプ（坪量：１５０〜４５０ｇ／ｍ2、中央部ほど多い）、アクリル系高吸収ポリマー（坪量：１５ｇ／ｍ2）及びコアラップとしてのティッシュを含む吸収体と、撥水剤処理されたサイドシートと、ポリエチレンフィルムから成るバックシートとを準備した。
［大量の血液を吸収した際の経血の表面残存率Ａ］
生理用ナプキンが一度に大量の血液を吸収した場合の吸収性を評価する実験を行った。
親水剤で処理されたエアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３５ｇ／ｍ2）から形成されたトップシートと、エアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３０ｇ／ｍ2）から形成されたセカンドシートと、パルプ（坪量：１５０〜４５０ｇ／ｍ2、中央部ほど多い）、アクリル系高吸収ポリマー（坪量：１５ｇ／ｍ2）及びコアラップとしてのティッシュを含む吸収体と、撥水剤処理されたサイドシートと、ポリエチレンフィルムから成るバックシートとを準備した。
上記トップシートは、特開２００８−２０３４号公報に記載の方法に従って製造された、畝溝構造を有するトップシートであり、畝部の厚みが約１．５ｍｍであり、溝部の厚みが約０．４ｍｍであり、畝溝構造のピッチ（畝部の幅＋溝部の幅）が約４ｍｍであり、そして溝部には、開孔率約１５％の開孔部が形成されていた。
血液滑性付与剤として、ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳ（日油株式会社製、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステル）を選択し、室温において、コントロールシームＨＭＡガンから、上記トップシートの肌当接面（畝溝面）に、５．０ｇ／ｍ2の坪量で塗工した。電子顕微鏡で確認したところ、Ｈ−４０８ＢＲＳは、微粒子状で、繊維の表面に付着していた。
次いで、バックシート、吸収体、セカンドシート、そして畝溝面を上にしてトップシートを順に重ね合わせることにより、生理用ナプキンＮｏ．１−１を形成した。
次いで、バックシート、吸収体、セカンドシート、そして畝溝面を上にしてトップシートを順に重ね合わせることにより、生理用ナプキンＮｏ．１−１を形成した。
血液滑性付与剤を、ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳから、表１１に示されるものに変更して、生理用ナプキンＮｏ．１−２〜Ｎｏ．１−４９を製造した。なお、血液滑性付与剤が室温で液体である場合には、そのまま、そして血液滑性付与剤が室温で固体である場合には、融点＋２０℃まで加熱し、次いで、コントロールシームＨＭＡガンを用いて、血液滑性付与剤を微粒化し、トップシートの肌当接面に、坪量がおおよそ５ｇ／ｍ2となるように塗工した。
また、血液滑性付与剤は、トップシートの肌当接面のほぼ全面に、そして畝部及び溝部の両方に塗工された。
また、血液滑性付与剤は、トップシートの肌当接面のほぼ全面に、そして畝部及び溝部の両方に塗工された。
［試験方法］
トップシートの質量：Ｗ2（ｇ）（試験前のトップシートの質量）を測定した後、吸収性物品の長手方向及び幅方向の中央部且つトップシートの上に、穴の開いたアクリル板（２００ｍｍ×１００ｍｍ，１２５ｇ，中央に、４０ｍｍ×１０ｍｍの穴が開いている）を置き、上記穴から、３７±１℃のウマＥＤＴＡ血（ウマの血液に、凝結防止のため、エチレンジアミン四酢酸（以下、「ＥＤＴＡ」と称する）が添加されたもの）４．０ｇを、ピペットを用いて滴下した。
トップシートの質量：Ｗ2（ｇ）（試験前のトップシートの質量）を測定した後、吸収性物品の長手方向及び幅方向の中央部且つトップシートの上に、穴の開いたアクリル板（２００ｍｍ×１００ｍｍ，１２５ｇ，中央に、４０ｍｍ×１０ｍｍの穴が開いている）を置き、上記穴から、３７±１℃のウマＥＤＴＡ血（ウマの血液に、凝結防止のため、エチレンジアミン四酢酸（以下、「ＥＤＴＡ」と称する）が添加されたもの）４．０ｇを、ピペットを用いて滴下した。
ウマＥＤＴＡ血の滴下後、直ちに上記アクリル板を外し、トップシートを取出し、その質量：Ｗ3（ｇ）（試験後のトップシートの質量）を測定し、以下の式に従って、「表面残存率Ａ（質量％）」を算出した。
表面残存率Ａ（質量％）
＝１００×［Ｗ3（ｇ）−Ｗ2（ｇ）］／４．０（ｇ）
表面残存率Ａ（質量％）
＝１００×［Ｗ3（ｇ）−Ｗ2（ｇ）］／４．０（ｇ）
また、トップシートの肌当接面のタック性を、以下の基準に従って３５℃で測定した。
○：タック性なし
△：若干のタック性有り
×：タック性有り
○：タック性なし
△：若干のタック性有り
×：タック性有り
各吸収性物品の表面残存率Ａ、及びタック性、並びに各血液滑性付与剤の特性を、以下の表１１に示す。また、図５に、トップシートがトリＣ２Ｌ油脂肪酸グリセリドを含む生理用ナプキンにおける、トップシートの肌当接面の電子顕微鏡写真を示す。
血液滑性付与剤を有しない生理用ナプキンＮｏ．１−４９では、表面残存率Ａが７．５質量％であったが、動粘度及び抱水率が所定の範囲内にある生理用ナプキンＮｏ．１−１〜Ｎｏ．１−２１では、表面残存率Ａが２．５質量％以下であった。
生理用ナプキンＮｏ．１−１〜Ｎｏ．１−２１では、トップシートの畝部に滴下されたウマＥＤＴＡ血が、畝部から溝部へと滑落し、溝部から吸収体内部に迅速に吸収される様子が観察された。一方、血液滑性付与剤を有しない生理用ナプキンＮｏ.１−４９では、滴下したウマＥＤＴＡ血は、溝部に滑落するのではなく、溝部にゆっくりと垂れ落ち、その多くがトップシートの畝部に残存した。また、抱水率が高い吸収性物品、例えば、Ｎｏ.１−３０では、トップシートの畝部に滴下されたウマＥＤＴＡ血は、溝部に滑落するのではなく、トップシートに一部残存しながらゆっくりと垂れ落ち、そして一部が畝部に残存した。
以上より、生理用ナプキンＮｏ．１−１〜Ｎｏ．１−２１は、一度に大量の経血がトップシートに到達した際に、経血をトップシートから吸収体に迅速に移行させることができることが示唆される。
次に、Ｎｏ．１−１〜１−４９の生理用ナプキンを、複数のボランティアの被験者に着用してもらったところ、Ｎｏ．１−１〜１−２１の血液滑性付与剤を含む生理用ナプキンでは、経血を吸収した後であってもトップシートにべたつき感がなく、トップシートがサラサラしているとの回答が多かった。
［試験例７−２］
［少量の血液を吸収した際の経血の表面残存率Ｂ］
生理用ナプキンが少量の血液を吸収した場合の吸収性を評価する実験を行った。
親水剤で処理されたエアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３５ｇ／ｍ2）から形成されたトップシート（以下、「畝溝を有するトップシート」と称する場合がある）と、エアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３０ｇ／ｍ2）から形成されたセカンドシートと、パルプ（坪量：１５０〜４５０ｇ／ｍ2、中央部ほど多い）、アクリル系高吸収ポリマー（坪量：１５ｇ／ｍ2）及びコアラップとしてのティッシュを含む吸収体と、撥水剤処理されたサイドシートと、ポリエチレンフィルムから成るバックシートとを準備した。
［少量の血液を吸収した際の経血の表面残存率Ｂ］
生理用ナプキンが少量の血液を吸収した場合の吸収性を評価する実験を行った。
親水剤で処理されたエアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３５ｇ／ｍ2）から形成されたトップシート（以下、「畝溝を有するトップシート」と称する場合がある）と、エアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３０ｇ／ｍ2）から形成されたセカンドシートと、パルプ（坪量：１５０〜４５０ｇ／ｍ2、中央部ほど多い）、アクリル系高吸収ポリマー（坪量：１５ｇ／ｍ2）及びコアラップとしてのティッシュを含む吸収体と、撥水剤処理されたサイドシートと、ポリエチレンフィルムから成るバックシートとを準備した。
上記トップシートは、特開２００８−２０３４号公報に記載の方法に従って製造された、畝溝構造を有するトップシートであり、畝部の厚みが約１．５ｍｍであり、溝部の厚みが約０．４ｍｍであり、畝溝構造のピッチ（畝部の幅＋溝部の幅）が約４ｍｍであり、そして溝部には、開孔率約１５％の開孔部が形成されていた。
血液滑性付与剤として、ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳ（日油株式会社製、ペンタエリトリトールと脂肪酸とのテトラエステル）を選択し、室温において、コントロールシームＨＭＡガンから、上記トップシートの肌当接面（畝溝面）に、５．０ｇ／ｍ2の坪量で塗工した。電子顕微鏡で確認したところ、Ｈ−４０８ＢＲＳは、微粒子状で、繊維の表面に付着していた。
次いで、バックシート、吸収体、セカンドシート、そして畝溝面を上にしてトップシートを順に重ね合わせることにより、生理用ナプキンＮｏ．２−１（ｉ）を形成した。
次いで、バックシート、吸収体、セカンドシート、そして畝溝面を上にしてトップシートを順に重ね合わせることにより、生理用ナプキンＮｏ．２−１（ｉ）を形成した。
トップシートを、畝溝構造を有しないフラットな、親水剤で処理されたエアスルー不織布（ポリエステル及びポリエチレンテレフタレートから成る複合繊維、坪量：３５ｇ／ｍ2）から形成されたトップシート（以下、「フラットなトップシート」と称する場合がある）に変更した以外は、生理用ナプキンＮｏ．２−１（ｉ）と同様にして、生理用ナプキンＮｏ．２−１（ｉｉ）を形成した。
血液滑性付与剤を、ユニスター Ｈ−４０８ＢＲＳから、表１２に示されるものに変更して、生理用ナプキンＮｏ．２−２（ｉ）〜Ｎｏ．２−１１（ｉ）及びＮｏ．２−２（ｉｉ）〜Ｎｏ．２−１１（ｉｉ）を製造した。なお、血液滑性付与剤が室温で液体である場合には、そのまま、そして血液滑性付与剤が室温で固体である場合には、融点＋２０℃まで加熱し、次いで、コントロールシームＨＭＡガンを用いて、血液滑性付与剤を微粒化し、トップシートの肌当接面に、坪量がおおよそ５ｇ／ｍ2となるように塗工した。
また、血液滑性付与剤は、トップシートの肌当接面のほぼ全面に、そして畝溝構造を有するトップシートでは、畝部及び溝部の両方に塗工された。
また、血液滑性付与剤は、トップシートの肌当接面のほぼ全面に、そして畝溝構造を有するトップシートでは、畝部及び溝部の両方に塗工された。
［試験方法］
トップシートの質量：Ｗ4（ｇ）（試験前のトップシートの質量）を測定した後、吸収性物品の長手方向及び幅方向の中央のトップシートの上に、３７±１℃のウマＥＤＴＡ血約０．２５ｇ（２滴）をピペットから滴下した。なお、畝溝を有するトップシートでは、畝部の頂部にウマＥＤＴＡ血を滴下した。
トップシートの質量：Ｗ4（ｇ）（試験前のトップシートの質量）を測定した後、吸収性物品の長手方向及び幅方向の中央のトップシートの上に、３７±１℃のウマＥＤＴＡ血約０．２５ｇ（２滴）をピペットから滴下した。なお、畝溝を有するトップシートでは、畝部の頂部にウマＥＤＴＡ血を滴下した。
滴下から３０秒後、トップシートを取出し、その質量：Ｗ5（ｇ）（試験後のトップシートの質量）を測定し、以下の式に従って、「表面残存率Ｂ（質量％）」を算出した。
表面残存率Ｂ（質量％）
＝１００×（Ｗ5（ｇ）−Ｗ4（ｇ））／Ｗ6（ｇ）
なお、Ｗ6（ｇ）は、滴下前後のピペットの質量から算出した、滴下されたウマＥＤＴＡ血の質量である。
結果を、下記表１２に示す。
表面残存率Ｂ（質量％）
＝１００×（Ｗ5（ｇ）−Ｗ4（ｇ））／Ｗ6（ｇ）
なお、Ｗ6（ｇ）は、滴下前後のピペットの質量から算出した、滴下されたウマＥＤＴＡ血の質量である。
結果を、下記表１２に示す。
表１２から、血液滑性付与剤がＨ−４０８ＢＲＳ、パナセート８１０Ｓ、カプリン酸ジグリセリド、コムポールＢＬ、Ｏ−アセチルクエン酸トリブチル、アジピン酸ジオクチル、エレクトールＷＥ４０、ユニオールＰＢ５００、及びパールリーム６である場合には、畝溝を有するトップシートにおいて、表面残存率Ｂが低いことがわかる。これは、所定の特性を有する血液滑性付与剤が、少量の血液を畝部から、溝部、及び吸収体に迅速に移行させたことを示唆していると思われる。
［試験例７−３］
［血液滑性付与剤を含む血液の粘性］
血液滑性付与剤を含む血液の粘性を、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ ＡＲＥＳ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ，Ｉｎｃ）を用いて測定した。ウマ脱繊維血に、パナセート８１０ｓを２質量％添加し、軽く撹拌して試料を形成し、直径５０ｍｍのパラレルプレートに試料を載せ、ギャップを１００μｍとし、３７±０．５℃で粘度を測定した。パラレルプレートゆえ、試料に均一なせん断速度はかかっていないが、機器に表示された平均せん断速度は、１０ｓ-1であった。
［血液滑性付与剤を含む血液の粘性］
血液滑性付与剤を含む血液の粘性を、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ ＡＲＥＳ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ，Ｉｎｃ）を用いて測定した。ウマ脱繊維血に、パナセート８１０ｓを２質量％添加し、軽く撹拌して試料を形成し、直径５０ｍｍのパラレルプレートに試料を載せ、ギャップを１００μｍとし、３７±０．５℃で粘度を測定した。パラレルプレートゆえ、試料に均一なせん断速度はかかっていないが、機器に表示された平均せん断速度は、１０ｓ-1であった。
パナセート８１０ｓを２質量％含むウマ脱繊維血の粘度は、５．９ｍＰａ・ｓであり、一方、血液滑性付与剤を含まないウマ脱繊維血の粘度は、５０．４ｍＰａ・ｓであった。従って、パナセート８１０ｓを２質量％含むウマ脱繊維血は、血液滑性付与剤を含まない場合と比較して、約９０％粘度を下げることが分かる。
血液は、血球等の成分を含み、チキソトロピーの性質を有することが知られているが、本開示の血液滑性付与剤は、低粘度域で、経血等の血液の粘度を下げる作用をも有すると考えられる。血液の粘度を下げることにより、吸収した経血を、トップシートから吸収体に速やかに移行しやすくなると考えられる。
［試験例７−４］
［血液滑性付与剤を含む血液の顕微鏡写真］
健常ボランティアの経血を、食品保護用ラップフィルム上に採取し、その一部に、１０倍の質量のリン酸緩衝生理食塩水中に分散されたパナセート８１０ｓを、パナセート８１０ｓの濃度が１質量％となるように添加した。経血を、スライドグラスに適下し、カバーグラスをかけ、光学顕微鏡にて、赤血球の状態を観察した。血液滑性付与剤を含まない経血の顕微鏡写真を図６（ａ）に、そしてパナセート８１０ｓを含む経血の顕微鏡写真を図６（ｂ）に示す。
［血液滑性付与剤を含む血液の顕微鏡写真］
健常ボランティアの経血を、食品保護用ラップフィルム上に採取し、その一部に、１０倍の質量のリン酸緩衝生理食塩水中に分散されたパナセート８１０ｓを、パナセート８１０ｓの濃度が１質量％となるように添加した。経血を、スライドグラスに適下し、カバーグラスをかけ、光学顕微鏡にて、赤血球の状態を観察した。血液滑性付与剤を含まない経血の顕微鏡写真を図６（ａ）に、そしてパナセート８１０ｓを含む経血の顕微鏡写真を図６（ｂ）に示す。
図６から、血液滑性付与剤を含まない経血では、赤血球が連銭等の集合塊を形成しているが、パナセート８１０ｓを含む経血では、赤血球が、それぞれ、安定に分散していることが分かる。従って、血液滑性付与剤は、血液の中で、赤血球を安定化させる働きをも有することが示唆される。
［試験例７−５］
［血液滑性付与剤を含む血液の表面張力］
血液滑性付与剤を含む血液の表面張力を、協和界面科学社製接触角計 Ｄｒｏｐ Ｍａｓｔｅｒ５００を用い、ペンダントドロップ法にて測定した。表面張力は、ヒツジ脱繊維血に、所定の量の血液滑性付与剤を添加し、十分振とうした後に測定した。
測定は、機器が自動で行うが、表面張力γは、以下の式により求められる（図７を参照）。
［血液滑性付与剤を含む血液の表面張力］
血液滑性付与剤を含む血液の表面張力を、協和界面科学社製接触角計 Ｄｒｏｐ Ｍａｓｔｅｒ５００を用い、ペンダントドロップ法にて測定した。表面張力は、ヒツジ脱繊維血に、所定の量の血液滑性付与剤を添加し、十分振とうした後に測定した。
測定は、機器が自動で行うが、表面張力γは、以下の式により求められる（図７を参照）。
γ＝ｇ×ρ×（ｄｅ）2×１／Ｈ
ｇ：重力定数
１／Ｈ：ｄｓ／ｄｅから求められる補正項
ρ：密度
ｄｅ：最大直径
ｄｓ：滴下端よりｄｅだけ上がった位置での径
ｇ：重力定数
１／Ｈ：ｄｓ／ｄｅから求められる補正項
ρ：密度
ｄｅ：最大直径
ｄｓ：滴下端よりｄｅだけ上がった位置での径
密度ρは、ＪＩＳ Ｋ ２２４９−１９９５の「密度試験方法及び密度・質量・容量換算表」の５．振動式密度試験方法に準拠し、下記表１３に示される温度で測定した。
測定には、京都電子工業株式会社のＤＡ−５０５を用いた。
結果を、下記表１３に示す。
測定には、京都電子工業株式会社のＤＡ−５０５を用いた。
結果を、下記表１３に示す。
表１３から、血液滑性付与剤は、血液の表面張力を下げる作用をも有することが分かる。
血液の表面張力を下げることにより、吸収した血液をトップシートの繊維間に保持せず、速やかに吸収体に移行させることができると考えられる。
血液の表面張力を下げることにより、吸収した血液をトップシートの繊維間に保持せず、速やかに吸収体に移行させることができると考えられる。
１ 生理用ナプキン（吸収性物品）
２ トップシート（液透過性層）
３ バックシート（液不透過性層）
４ 吸収体
５ 圧搾部（接合部）
２ トップシート（液透過性層）
３ バックシート（液不透過性層）
４ 吸収体
５ 圧搾部（接合部）
Claims (22)
- 液透過性層と、液不透過性層と、前記液透過性層及び前記液不透過性層の間に設けられた吸収体と、前記液透過性層及び前記吸収体を接合する接合部とを備えた吸収性物品であって、
前記吸収体は、その構成繊維として、セルロース系吸水性繊維と、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物をモノマー成分として含む熱可塑性樹脂繊維とを含有しており、
前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度と湿潤時ガーレ剛軟度との差が２．５ｍＮ／１２．５ｍｍ以下である、前記吸収性物品。 - 前記吸収体に含有される前記吸水性繊維に対する前記熱可塑性樹脂繊維の質量比が１／９〜５／５である、請求項１に記載の吸収性物品。
- 前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度が４．８２〜６．０９ｍＮ／１２．５ｍｍであり、前記接合部の湿潤時ガーレ剛軟度が２．３２〜３．９８ｍＮ／１２．５ｍｍである、請求項２記載の吸収性物品。
- 前記接合部の乾燥時接合強度が１．５３〜７．６５Ｎ／２５ｍｍであり、前記接合部の湿潤時接合強度が０．９５〜４．３４Ｎ／２５ｍｍである、請求項２又は３に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体の密度が０．０６〜０．１４ｇ／ｃｍ3である、請求項２〜４のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体が、前記セルロース系吸水性繊維及び前記熱可塑性樹脂繊維を含有する混合材料に高圧水蒸気を噴射して高密度化することにより得られたものである、請求項５に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体の坪量が４０〜９００ｇ／ｍ2である、請求項５又は６に記載の吸収性物品。
- 前記接合部が前記吸収性物品の長手方向に延在する部分を含み、前記接合部の乾燥時ガーレ剛軟度及び湿潤時ガーレ剛軟度が、前記吸収性物品の長手方向に延在する部分の乾燥時ガーレ剛軟度及び湿潤時ガーレ剛軟度である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記接合部が、前記液透過性層及び前記吸収体を厚さ方向に一体化する圧搾部である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体の構成繊維同士が接着している、請求項１〜９のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記液透過性層を貫通する貫通孔が開孔率５〜７０％で形成されている、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記液透過性層及び前記吸収体を貫通する貫通孔が形成されている、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記熱可塑性樹脂繊維が、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物を含むビニルモノマーでグラフト重合された変性ポリオレフィンあるいは該変性ポリオレフィンと他の樹脂との混合ポリマーを鞘成分とし、前記変性ポリオレフィンよりも融点が高い樹脂を芯成分とする芯鞘型複合繊維である、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸無水物又はそれらの混合物が、マレイン酸又はその誘導体、無水マレイン酸又はその誘導体、あるいはそれらの混合物である、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体が高吸水性材料を含有する、請求項１〜１４のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記吸収体に含有される前記熱可塑性樹脂繊維が着色されている、請求項１〜１５のいずれか１項に記載の吸収性物品。
- 前記液透過性層と前記吸収体とが接着剤によって接着しており、
前記液透過性層が、肌当接面のうち少なくとも排泄口当接領域に、４０℃における動粘度が０．０１〜８０ｍｍ2／ｓ、抱水率が０．０１〜４．０質量％、重量平均分子量が１，０００未満である血液滑性付与剤を含む、請求項１〜１６のいずれか１項に記載の吸収性物品。 - 前記血液滑性付与剤のＩＯＢが、０．００〜０．６０のＩＯＢである、請求項１７に記載の吸収性物品。
- 前記血液滑性付与剤が、次の（ｉ）〜（ｉｉｉ）：
（ｉ）炭化水素、
（ｉｉ） （ｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ） （ｉｉｉ−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル基（−ＣＯ−）及びオキシ基（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基と、（ｉｉｉ−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択され、
ここで、（ｉｉ）又は（ｉｉｉ）の化合物において、オキシ基が２つ以上挿入されている場合には、各オキシ基は隣接していない、
請求項１７又は１８に記載の吸収性物品。 - 前記血液滑性付与剤が、次の（ｉ’）〜（ｉｉｉ’）：
（ｉ’）炭化水素、
（ｉｉ’） （ｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合とを有する化合物、及び
（ｉｉｉ’） （ｉｉｉ’−１）炭化水素部分と、（ｉｉｉ’−２）前記炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、カーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）、及びエーテル結合（−Ｏ−）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる結合と、（ｉｉｉ’−３）前記炭化水素部分の水素原子を置換する、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）から成る群から選択される、一又は複数の、同一又は異なる基とを有する化合物、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択され、
ここで、（ｉｉ’）又は（ｉｉｉ’）の化合物において、２以上の同一又は異なる結合が挿入されている場合には、各結合は隣接していない、
請求項１７〜１９のいずれか１項に記載の吸収性物品。 - 前記血液滑性付与剤が、次の（Ａ）〜（Ｆ）：
（Ａ） （Ａ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ａ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のカルボキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｂ） （Ｂ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する２〜４個のヒドロキシル基とを有する化合物と、（Ｂ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエーテル、
（Ｃ） （Ｃ１）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する、２〜４個のカルボキシル基とを含むカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、（Ｃ２）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分の水素原子を置換する１個のヒドロキシル基とを有する化合物とのエステル、
（Ｄ）鎖状炭化水素部分と、前記鎖状炭化水素部分のＣ−Ｃ単結合間に挿入された、エーテル結合（−Ｏ−）、カルボニル結合（−ＣＯ−）、エステル結合（−ＣＯＯ−）、及びカーボネート結合（−ＯＣＯＯ−）から成る群から選択されるいずれか１つの結合とを有する化合物、
（Ｅ）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、又はそのアルキルエステル若しくはアルキルエーテル、及び
（Ｆ）鎖状炭化水素、
並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される、請求項１７〜２０のいずれか１項に記載の吸収性物品。 - 前記血液滑性付与剤が、（ａ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ａ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｂ1）鎖状炭化水素テトラオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｂ2）鎖状炭化水素トリオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｂ3）鎖状炭化水素ジオールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｃ1）４個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素テトラカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｃ2）３個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素トリカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｃ3）２個のカルボキシル基を有する鎖状炭化水素ジカルボン酸、ヒドロキシ酸、アルコキシ酸又はオキソ酸と、少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｄ1）脂肪族１価アルコールと脂肪族１価アルコールとのエーテル、（ｄ2）ジアルキルケトン、（ｄ3）脂肪酸と脂肪族１価アルコールとのエステル、（ｄ4）ジアルキルカーボネート、（ｅ1）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコール、（ｅ2）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪酸とのエステル、（ｅ3）ポリオキシＣ3〜Ｃ6アルキレングリコールと少なくとも１の脂肪族１価アルコールとのエーテル、及び（ｆ1）鎖状アルカン、並びにそれらの任意の組み合わせから成る群から選択される、請求項１７〜２１のいずれか１項に記載の吸収性物品。
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