TW201438685A - 吸收性物品 - Google Patents

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Masashi Uda
Takashi Maruyama
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Uni Charm Corp
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Abstract

本發明之課題為，於吸收性物品中，將接合部分之乾燥時的彎曲剛性與濕潤時的彎曲剛性之差(乾燥時彎曲剛性-濕潤時彎曲剛性)維持在一定以下，為了解決此課題，於具備頂部薄片(2)、後部薄片(3)、設置於頂部薄片(2)及後部薄片(3)之間的吸收體(4)、與將頂部薄片(2)及吸收體(4)往厚度方向成一體化的壓搾部(5)之生理用衛生棉(1)中，使吸收體(4)含有包含將纖維素系吸水性纖維、不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，並將壓搾部(5)之乾燥時葛爾萊(GURLEY)剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差設在2.5mN/12.5mm以下。

Description

吸收性物品
本發明為關於一種吸收性物品。
作為吸收性物品之吸收體，已知具有由絨毛木漿、高吸收性聚合物、熱融著性合成樹脂纖維所構成之吸收保持層、與由配置於吸收保持層之頂部薄片側之面的熱融著性合成樹脂纖維所構成之不織布層之吸收體(專利文獻1)。專利文獻1記載之吸收體，為了防止吸收性物品在使用中其吸收體的變形，除了將吸收保持層中所含之熱融著性合成樹脂纖維彼此交絡或熱融著，亦將吸收保持層中所含之熱融著性合成樹脂纖維、與不織布層中所含之熱融著性合成樹脂纖維進行熱融著。
另一方面，作為無塵紙不織布用之熱接著性複合纖維，已知將經包含不飽和羧酸或不飽和羧酸酐之乙烯單體接枝聚合之改質聚烯烴作為鞘成分，以熔點較改質聚烯烴高之樹脂作為芯成分之芯鞘型複合纖維(專利文獻2，3)。
〔先前技術文獻〕 〔專利文獻〕
[專利文獻1]日本專利第3916852號公報
[專利文獻2]日本專利第4221849號公報
[專利文獻3]日本特開2004-270041號公報
將專利文獻1記載之吸收體配置於頂部薄片及後部薄片之間，在形成接合頂部薄片及吸收體之接合部(例如，將頂部薄片及吸收體往厚度方向一體化之擠壓部)時，乾燥狀態(液體吸收前)中，接合部的彎曲剛性(乾燥時彎曲剛性)非常充足。然而，濕潤狀態(液體吸收後)中，由於接合部的彎曲剛性(濕潤時彎曲剛性)會隨吸收體之強度顯著地下降，接合部的乾燥時彎曲剛性與濕潤時彎曲剛性之差(乾燥時彎曲剛性-濕潤時彎曲剛性)會變大。因此，對著用者會發生頂部薄片之密著性低下、吸收體之變形等，且會造成產生液體外漏、著用者之違和感等擔憂。
另一方面，關於專利文獻2，3記載之芯鞘型複合纖維，雖然已知與纖維素系纖維之接著性良好，但是並不了解有作為吸收體之構成成分之可利用性。
於此，本發明為具備吸收體之吸收性物品，其吸收體含有纖維素系吸水性纖維、與包含以不飽和羧 酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，本發明之目的為，提供一種能夠將接合部之乾燥時彎曲剛性與濕潤時彎曲剛性之差(乾燥時彎曲剛性-濕潤時彎曲剛性)維持在一定以下之吸收性物品。
為了解決上述課題，本發明提供一種吸收性物品，其具備液體可透性層、與液體不可透性層、與設置於前述液體可透性層及前述液體不可透性層間之吸收體、與接合前述液體可透性層及前述吸收體之接合部，前述吸收體中，含有作為其構成纖維之纖維素系吸水性纖維、與包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，且前述接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差在2.5mN/12.5mm以下。
由本發明，能供提供一種吸收性物品，其係具備吸收體之吸收性物品，且其吸收體含有纖維素系吸水性纖維、與不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或包含將此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，且接合部之乾燥時彎曲剛性與濕潤時彎曲剛性之差能夠維持在一定以下。
1‧‧‧生理用衛生棉(吸收性物品)
2‧‧‧頂部薄片(液體可透性層)
3‧‧‧後部薄片(液體不可透性層)
4‧‧‧吸收體
5‧‧‧擠壓部(接合部)
[圖1]圖1為本發明之一實施形態相關之生理用衛生棉部分之切面圖。
[圖2]圖2為圖1之A-A線剖面圖。
[圖3]圖3表示本發明之一實施形態相關之生理用衛生棉製造步驟。
[圖4]圖4(a)及(b)為實施例所使用之SJ帶式脫水機之圖。
[圖5]圖5為電子顯微鏡照片，其為頂部薄片包含三C2L油脂肪酸甘油酯之生理用衛生棉中，其頂部薄片之接觸肌膚面。
[圖6]圖6為包含或不包含血液滑性賦予劑之經血的顯微鏡照片。
[圖7]圖7用於說明表面張力測定方法之圖。
以下，關於本發明之吸收性物品進行說明。
形態1相關之吸收性物品為一種具備液體可透性層、與液體不可透性層、與設置於前述液體可透性層及前述液體不可透性層間之吸收體、與接合前述液體可透性層及前述吸收體之接合部之吸收性物品，前述吸收體含有作為構成纖維之纖維素系吸水性纖維(以下亦簡稱為「吸水性纖維」)、與包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維(以下亦稱為「熱 可塑性樹脂纖維」)，且前述接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差為2.5mN/12.5mm以下。
形態1相關之吸收性物品中，藉由形成於吸收體之纖維間之高度網狀，能夠使吸收體在吸收液體之前後(亦即，無論乾燥時或濕潤時)，皆保持在充足的強度，並使接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差(乾燥時葛爾萊剛軟度-濕潤時葛爾萊剛軟度)在2.5mN/12.5mm以下。故，形態1之吸收性物品會在吸收液體之前後，皆將接合部之彎曲剛性維持在一定以下。因此，即使吸收液體之吸收體的強度低下，且接合部之彎曲剛性也隨之低下，也能夠有效地防止由於接合部之乾燥時彎曲剛性與濕潤時彎曲剛性之差所造成之對著用者之頂部薄片之密著性的低下以及吸收體之變形，以及此等所造成的液體外漏及著用者之違和感。且，吸收體中含有包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，是實現接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差為2.5mN/12.5mm以下之必要條件。
形態1之吸收性物品較佳的形態(形態2)為，相對於前述吸收體所含有之前述吸水性纖維，前述熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5。
形態2之吸收性物品中，由吸收體之強度(尤其是液體吸收後之濕潤時強度)之觀點來看，規定下限為1/9，由吸收體之液體吸收性之觀點來看，規定上限 為5/5，且相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5時，吸收體兼具充分的強度(尤其是液體吸收後的濕潤時強度)、與充分的液體吸收性。
形態2之吸收性物品較佳之形態(形態3)為，前述接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度為4.82~6.09mN/12.5mm，且前述接合部之濕潤時葛爾萊剛軟度為2.32~3.98mN/12.5mm。
形態3之吸收性物品由於實現4.82~6.09mN/12.5mm的接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度，及2.32~3.98mN/12.5mm的接合部之濕潤時葛爾萊剛軟度，故接合部具有充分的乾燥時彎曲剛性及濕潤時彎曲剛性。且，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5，是實現接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度為4.82~6.09mN/12.5mm、及接合部之濕潤時葛爾萊剛軟度為2.32~3.98mN/12.5mm之必要條件。
形態2或形態3之吸收性物品較佳之形態(形態4)為，前述接合部之乾燥時接合強度為1.53~7.65N/25mm，且前述接合部之濕潤時接合強度為0.95~4.34N/25mm。
形態4之吸收性物品中，由於實現1.53~7.65N/25mm之接合部的乾燥時接合強度、及0.95~4.34N/25mm之接合部的濕潤時接合強度，故即使吸收液體之吸收體的強度下降，亦能夠有效地防止液體可透性層與吸收體的界面剝離。且，相對於吸水性纖維，熱可 塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5是實現接合部之乾燥時接合強度為1.53~7.65N/25mm、及接合部之濕潤時接合強度為0.95~4.34N/25mm之必要條件。
形態2至形態4中任一者之吸收性物品之較佳形態(形態5)為，前述吸收體之密度為0.06~0.14g/cm3。相對於吸收體中的吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5時，若吸收體之密度為0.06~0.14g/cm3，能夠賦予吸收體充足的液體吸收性。
形態5之吸收性物品之較佳的形態(形態6)為，前述吸收體是藉由對含有前述纖維素系吸水性纖維及前述熱可塑性樹脂纖維之混合材料，噴射高壓水蒸氣並進行高密度化後所得。
形態6之吸收性物品藉由利用噴射高壓水蒸氣之高密度化，能夠將吸收體之密度調節在所期望之範圍內。對混合材料噴射高壓水蒸氣後，水蒸氣會浸透於混合材料之內部中，且氫鍵(例如，吸水性纖維間、熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維-熱可塑性樹脂纖維間等所形成之氫鍵)會被切斷，混合材料會軟化。故，降低高密度化所需要的壓力，軟化後的混合材料能夠容易地調整其密度。若密度經調整之混合材料乾燥後，氫鍵再形成，則纖維的彈性回復(高度之增加)會被抑制，且吸收體之密度會維持在一定範圍內。形態6在熱可塑性樹脂纖維中包含不飽和羧酸酐(例如，馬來酸酐或其衍生物)之單體成分時，特別適合。熱可塑性樹脂纖維所包含之不飽和羧酸酐 基與水蒸氣反應，且變成不飽和羧酸基後，由於能夠形成氫鍵之氧原子數增加，故經高密度化之纖維的彈性回復(高度之增加)有效果地被抑制。
形態5或形態6之吸收性物品較佳形態(形態7)為，前述吸收體之基重為40~900g/m2。若基重未滿40g/m2時，熱可塑性樹脂纖維之纖維量不夠充足，會有吸收體之強度(尤其是液體吸收後之濕潤時強度)下降之虞，但另一方面，若超過900g/m2時，熱可塑性樹脂纖維之纖維量會過量，但會有吸收體之剛性過高之虞。
形態1至形態7中任一者之吸收性物品較佳之形態(形態8)為，前述接合部包含往前述吸收性物品之縱向延展之部分，且前述接合部之乾燥時葛爾萊剛軟度及濕潤時葛爾萊剛軟度為前述吸收性物品之縱向延展部分之乾燥時葛爾萊剛軟度及濕潤時葛爾萊剛軟度。
形態1至形態8中任一者之吸收性物品較佳形態(形態9)為，前述接合部為將前述液體可透性層及前述吸收體往厚度方向成一體化之擠壓部。
形態1至形態9中任一者之吸收性物品較佳形態(形態10)為，前述吸收體之構成纖維彼此接著。形態10之吸收性物品中，藉由吸收體之構成纖維的彼此接著，由於纖維間形成高度的網狀，吸收體會在吸收液體之前後(亦即，無論乾燥時或濕潤時)皆保持在充分的強度。作為接著形態，可舉例如，熱可塑性樹脂纖維之熱融著所產生之熱可塑性樹脂纖維間或熱可塑性樹脂纖維-吸 水性纖維間之接著、氫鍵所產生之熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維間或熱可塑性樹脂纖維-吸水性纖維間之接著等。且，吸收體在包含其他纖維時，熱可塑性樹脂纖維及/或吸水性纖維亦可與其他纖維接著。
形態1至形態10中任一者之吸收性物品較佳之形態(形態11)中，貫穿前述液體可透性層之貫通孔以開孔率5~70%形成。貫通孔之開孔率若未滿5%，無法充足地提升貫通孔之形成所造成之液體可透性層之液體可透性，另一方面，若貫通孔之開孔率超過70%，從吸收體逆流至液體可透性層之液體會變得明顯。
形態1至形態11中任一者之吸收性物品較佳形態(形態12)中，有形成貫穿前述液體可透性層及前述吸收體之貫通孔。形態12之吸收性物品中，黏度較高之液體的吸收性．收容性會提高。
形態1至形態12中任一者吸收性物品較佳形態(形態13)中，前述熱可塑性樹脂纖維，將經包含不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等混合物之乙烯單體接枝聚合之改質聚烯烴或該改質聚烯烴與其他樹脂之混合聚合物作為鞘成分，且將熔點較前述改質聚烯烴高之樹脂作為芯成分之芯鞘型複合纖維。
形態1至形態13中任一者吸收性物品較佳形態(形態14)中，前述不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物為馬來酸或其衍生物、馬來酸酐或其衍生物、或此等之混合物。
形態1至形態14中任一者吸收性物品較佳形態(形態15)中，前述吸收體含有高吸水性材料。形態15之吸收性物品中，吸收體之液體吸收性較高。且，氫鍵由於被吸收體所吸收之液體所切斷，故不妨礙吸收體中所含有之高吸水性材料之膨脹。
形態1至形態15中任一者吸收性物品較佳形態(形態16)中，前述吸收體所含有之前述熱可塑性樹脂纖維被著色。形態16之吸收性物品中，容易辨識出吸水性纖維與熱可塑性樹脂纖維是否有均一地分散。且，能夠掩蓋被吸收液體的顏色。例如，藉由被吸收之液體為尿時被著色上藍色系，經血時被著上綠色系，能夠使著用者感覺到清潔感。
形態1至形態16中任一者之吸收性物品較佳形態(形態17)中，前述液體可透性層與前述吸收體以接著劑而接著，且前述液體可透性層在接觸肌膚面中至少於排泄口接觸區域上，包含血液滑性賦予劑，其血液滑性賦予劑在40℃下動力黏度為0.01~80mm2/s，抱水率為0.01~4.0質量%，重量平均分子量為未滿1,000。
形態17之吸收性物品中，著用者排泄出的經血到達排泄口接觸區域時，會與存在於排泄口接觸區域之血液滑性賦予劑一起滑落，並通過液體可透性層，移行至吸收體中。故，形態17之吸收性物品具有由液體可透性層至吸收體之經提昇的經血移行性，能夠降低殘留於液體可透性層之經血。因此，能防止液體可透性層之接觸肌膚 面的沾黏感，並維持乾爽感。如此之血液滑性賦予劑之作用效果，無論月經時之經血排出量的變化(亦即，一次所排出之經血為大量或為少量)皆能發揮。
血液滑性賦予劑在發揮上述作用效果之另一面，會有與接著液體可透性層與吸收體之接著劑混合、以及接著劑之接著力減弱之擔憂。此點，形態17之吸收性物品中，即使因血液滑性賦予劑所造成之接著劑之接著力變弱，亦能夠藉由接合部，維持液體可透性層與吸收體之接合。
形態17之吸收性物品較佳形態(形態18)中，前述血液滑性賦予劑之IOB為0.00~0.60之IOB。
形態17或形態18之吸收性物品較佳形態(形態19)中，前述血液滑性賦予劑為，選自由以下之(i)~(iii)以及此等之任意組合所構成之群：(i)烴，(ii)具有(ii-1)烴部分、與(ii-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基(-CO-)及氧基(-O-)所構成之群之基之化合物，及(iii)具有(iii-1)烴部分、與(iii-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基(-CO-)及氧基(-O-)所構成之群之基、與(iii-3)一個或複數之相同或相異之取代前述烴部分之氫原子之選自由羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物， (於此，於(ii)或(iii)之化合物中，插入2個以上之氧基時，各氧基不相鄰接)。
形態17至形態19中任一者吸收性物品較佳形態(形態20)中，前述血液滑性賦予劑為選自由以下之(i’)~(iii’)以及此等之任意組合所構成之群：(i’)烴，(ii’)具有(ii’-1)烴部分、與(ii’-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結之化合物，及(iii’)具有(iii’-1)烴部分、與(iii’-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結、與(iii’-3)一個或複數之相同或相異之取代前述烴部分之氫原子之選自由羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物，(於此，(ii’)或(iii’)之化合物中，插入2個以上相同或相異之鍵結時，各鍵結不相鄰接)。
形態17至形態20中任一者之吸收性物品較佳形態(形態21)中，前述血液滑性賦予劑為，選自由以下之(A)~(F)以及選自由此等之任意組合所構成之群： (A)(A1)與(A2)之酯，其中(A1)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(A2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基之化合物，(B)(B1)與(B2)之醚，其中(B1)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(B2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物，(C)(C1)與(C2)之酯，其中(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸，(C2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物，(D)具有鏈狀烴部分、與插入前述鏈狀烴部分之C-C單鍵間之選自由醚鍵結(-O-)、羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、及碳酸酯鍵結(-OCOO-)所構成之群之任1個鍵結之化合物，(E)聚氧C3~C6伸烷基二醇、或其烷基酯或烷基醚，及(F)鏈狀烴。
形態17至形態21中任一者之吸收性物品較佳形態(形態22)中，前述血液滑性賦予劑為選自由(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯，(a2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪酸之酯，(a3)鏈狀烴二元醇與 至少1個脂肪酸之酯，(b1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，(b2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，(b3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，(c1)具有4個羧基之鏈狀烴四羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，(c2)具有3個羧基之鏈狀烴三羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，(c3)具有2個羧基之鏈狀烴二羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，(d1)脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚，(d2)二烷基酮，(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯，(d4)二烷基碳酸酯，(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇，(e2)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯，(e3)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，及(f1)鏈狀烷烴，以及此等之任意組合所構成之群。
本發明之吸收性物品的種類及用途並無特別限定。作為吸收性物品，可舉例如，生理用衛生棉、拋棄式尿布、內褲護墊、失禁護墊、吸汗薄片等衛生用品．生理用品，此等亦可將人類作為對象，亦可將寵物等人類以外的動物作為對象。作為吸收性物品之吸收對象之液體並無特別限制，可舉例如，著用者所排泄出的液狀排泄物(例如，經血、尿、分泌物等)等。
以下，作為生理用衛生棉，根據圖示，說明本發明之吸收性物品之實施形態。
本發明一實施形態之生理用衛生棉1如圖1及圖2所示，具備有：液體可透性之頂部薄片2、與液體不可透性之後部薄片3、與設置於頂部薄片2及後部薄片3之間之吸收體4、與將頂部薄片2及吸收體4朝厚度方向成一體化之擠壓部5。且，圖1中，X軸方向相當於生理用衛生棉1的寬方向，Y軸方向相當於生理用衛生棉1的縱向，X軸Y軸方向所伸展之平面方向相當於生理用衛生棉1的平面方向。其他圖亦相同。
生理用衛生棉1是以吸收著用者所排泄出的液狀排泄物(特別是經血)作為目的而被著用。此時，頂部薄片2著用在著用者的肌膚側，後部薄片3著用在著用者之著衣(內褲)側之位置。著用者所排泄出的液狀排泄物會透過頂部薄片2而到達吸收體4，在吸收體4被吸收．保持。吸收體4所吸收．保持之液狀排泄物之外漏可由後部薄片3來防止。
如圖1所示，頂部薄片2及後部薄片3其縱向的端部互相以封口部11a、11b進行接合，並形成本體部6一起，寬方向的端部互相以封口部12a、12b進行接合，並形成由本體部6朝寬方向延伸出的略矩形狀之翅翼部7a、7b。
本體部6之形狀在適合女性身體、內褲等範圍內可適當地變更，例如，略長方形、略橢圓形、略葫蘆形等亦可。本體部6之縱向之總尺寸通常為100~500mm，較佳為150~350mm，本體部6之寬方向之總 尺寸通常為30~200mm，較佳為40~180mm。
作為封口部11a、11b、12a、12b之接合樣式，可舉例如，壓印加工、超音波、熱熔型接著劑等。為了提高接合強度，亦可組合2種以上之接合樣式(例如，在以熱熔型接著劑接合後，施予壓印加工等)。
作為壓印加工，可舉例如，於具有對應於應形成之壓印圖型之凸部之壓印軋輥與平板軋輥之間，將頂部薄片2及後部薄片3一起通過並壓印加工之方法(所謂稱作圓型封口之方法)等。此方法中，藉由壓印軋輥及/或平板軋輥之加熱，由於各薄片會軟化，故封口部變得較明顯。作為壓印圖型，可舉例如，格子狀圖型、鋸齒狀圖型、波狀圖型等。為了在封口部之範圍中，生理用衛生棉1難以彎曲，壓印圖型為間斷且細長狀較佳。
作為熱熔接著劑，可舉例如，以苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯(SIS)等膠質系作為主體，或以直鏈狀低密度聚乙烯等烯烴類作為主體之感壓型接著劑或感熱型接著劑；由水溶性高分子(例如，聚乙烯醇、羧基甲基纖維素、明膠等)或水膨潤性高分子(例如，聚乙烯乙酸酯、聚丙烯酸鈉等)所狗構成之感水性接著劑等。作為接著劑之塗布方法，可舉例如，螺旋塗工、塗布機塗工、布幕塗布機塗工、頂點噴槍塗工等。
如圖2所示，形成翅翼部7a、7b之後部薄片3的著衣側上，有設置黏著部13a、13b，形成本體部6之 後部薄片3的著衣側上，有設置黏著部13c。隨著黏著部13c貼附於內褲之胯部，翅翼部7a，7b會彎曲折向內褲之外面側，藉由黏著部13a、13b貼附於內褲之胯部，生理用衛生棉1會安定地固定於內褲上。
作為黏著部13a、13b、13c中含有之黏著劑，可舉例如，苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-丁烯共聚物、苯乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-異丁烯-苯乙烯共聚物等苯乙烯系聚合物；C5系石油樹脂、C9系石油樹脂、倍環戊二烯系石油樹脂、松香系石油樹脂、聚萜烯樹脂、萜烯酚樹脂等黏著賦予劑；磷酸三甲苯酯、苯二甲酸二丁基、苯二甲酸二辛基等單體可塑劑；乙烯共聚物、聚酯等聚合物可塑劑等。
頂部薄片2為著用者所排泄出之液狀排泄物能夠透過之薄片，是液體可透性層之一例。頂部薄片2另一方之面為接觸於著用者之肌膚之面。
頂部薄片2只要是著用者所排泄出之液狀排泄物能夠透過即可，並無特別限制。作為頂部薄片2，雖可舉例如，不織布、織布、有形成液透過孔之合成樹脂薄膜、具有格子狀之網狀薄片等，但此等中不織布較佳。
作為構成不織布之纖維，可舉例如，天然纖維(例如，羊毛、棉等)、再生纖維(例如，人造絲、乙酸酯等)、無機纖維(例如，玻璃纖維、碳原子纖維等)、合成樹脂纖維(例如，聚乙烯、聚丙烯、聚丁烯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物、 乙烯-丙烯酸共聚物、離子性化合物樹脂等聚烯烴；聚乙烯對苯二甲酸酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚對苯二甲酸丙二酯、聚乳酸等聚酯；尼龍等聚醯胺等)等。不織布中，亦可混合芯．鞘型纖維、側邊並排型纖維、島/海型纖維等之複合纖維；中空型纖維；扁平、Y型、C型等異型纖維；潛在捲縮或顯在捲縮之立體捲縮纖維；水流、熱、壓印加工等物理承載所分割之分割纖維等。
作為不織布之製造方法，可舉例如，形成織物(羊毛)、將纖維彼此以物理的．化學的方式結合之方法，作為織物之形成方法，可舉例如，紡絲黏合法、乾式法(梳棉法、紡絲黏合法、熔噴法、airlaid法等)、濕式法等，作為結合方法，可舉例如，熱導率結合法、化學鍵法、針軋法、針法束縛法、水流捲入法等。如此製造出的不織布以外，亦可使用以水流交絡法形成薄片狀之水流捲入作為頂部薄片2。且，亦可使用肌膚側之面有凹凸之不織布(例如，藉由將含有熱收縮纖維等之下層側收縮，使上層側形成凹凸之不織布、藉由織物形成時接觸空氣，形成凹凸之不織布等)作為頂部薄片2。藉由在如此之肌膚側之面形成凹凸，能夠降低頂部薄片2與肌膚之間的接觸面積。
頂部薄片2具有貫通頂部薄片2之貫通孔較佳。頂部薄片2具有貫通孔時(例如，孔洞薄膜、開孔不織布)，貫通孔之開孔率(相對於頂部薄片2之面積，貫通孔之面積之總和的比例)較佳為5~70%，最佳為 10~40%。若貫通孔之開孔率未滿5%，頂部薄片2之液體可透性無法充份地提高，且另一方面若貫通孔之開孔率超過70%，由吸收體4逆流至頂部薄片2的液體會變得明顯。貫通孔之直徑較佳為0.01~5mm，最佳為0.5~3mm，貫通孔之間隔較佳為0.02~20mm，最佳為1~10mm。
頂部薄片2之厚度、基重、密度等能夠在著用者所排泄出之液狀排泄物能夠透過之範圍進行適當地調整。使用不織布作為頂部薄片2時，由液狀排泄物之透過性、肌膚觸感等觀點來看，能夠適當地調整構成不織布之纖維纖度、纖維長、密度、不織布之基重、厚度等。
由提高頂部薄片2之隱蔽性之觀點來看，作為頂部薄片2使用之不織布中，亦可含有二氧化鈦、硫酸鋇、碳酸鈣等無機填充物。不織布之纖維為芯鞘型之複合纖維時，亦可僅在芯中含有無機填充物，亦可僅在鞘中含有無機填充物。
生理用衛生棉1除了具備作為液體透過性層之頂部薄片2之外，亦可具備配置於頂部薄片2及吸收體4之間的第2薄片。作為第2薄片，能夠適當地選擇並使用頂部薄片2所例示之不織布等薄片。
後部薄片3為著用者所排泄出液狀排泄物無法透過之薄片，是液體不可透性層之一例。後部薄片另一側之面為與著用者之著衣(內褲)接觸之面。後部薄片3為了降低著用時之悶熱感，除了具有液體不可透性之外，具有透濕性較佳。
後部薄片3只要是著用者所排泄出之液狀排泄物無法透過即可，並無特別限制。作為後部薄片3，可舉例如，施予防水處理之不織布、合成樹脂(例如，聚乙烯、聚丙烯、聚乙烯對苯二甲酸酯等)薄膜、不織布與合成樹脂薄膜之複合薄片(例如，紡絲黏合、水流捲入等不織布上接合有通氣性合成樹脂薄膜之複合薄膜)，將耐水性高之熔噴不織布夾於強度強之紡絲黏合不織布之SMS不織布等。
頂部薄片2與吸收體4之界面及後部薄片3與吸收體4之界面上，塗布有接著劑(例如，熱熔接著劑)，且吸收體4之其中一側之面上有接著頂部薄片2，另一側之面上有接著後部薄片3。由頂部薄片2往吸收體4之液體可透性之觀點來看，接著劑並沒有塗布於頂部薄片2與吸收體4之界面全體，是以例如點、螺旋、條紋等圖型來塗布。作為接著劑，可舉例如，以苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯(SIS)等膠質系作為主體，或以直鏈狀低密度聚乙烯等烯烴類作為主體之感壓型接著劑或感熱型接著劑；由水溶性高分子(例如，聚乙烯醇、羧基甲基纖維素、明膠等)或水膨潤性高分子(例如，聚乙烯乙酸酯、聚丙烯酸鈉等)所構成之感水性接著劑等。作為接著劑之塗布方法，可舉例如，螺旋塗工、塗布機塗工、布幕塗布機塗工、頂點噴槍塗工等。接著劑之塗布量(基重)通常為0.5~20g/m2，較佳為2~10g/m2。
吸收體4含有作為其構成纖維之纖維素系吸水性纖維(以下簡稱為「吸水性纖維」)、與包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維(以下簡稱為「熱可塑性樹脂纖維」)。吸水性纖維主要與吸收體4之液體吸收性．保持性有關，熱可塑性樹脂纖維主要與吸收體4之強度(特別是吸收液體後濕潤時的強度)有關。
吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維以混合狀態含有於吸收體4中。纖維彼此的交點(例如，熱可塑性樹脂纖維彼此之交點、熱可塑性樹脂纖維與吸水性纖維之交點)是藉由熱可塑性樹脂纖維之熱融著來接著。因此，吸收體4之強度(特別是吸收液體吸收後濕潤時的強度)會提昇。且，纖維彼此為機械性的交絡，由熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維間或熱可塑性樹脂纖維-吸水性纖維間所形成之氫鍵接著。且，吸收體4含有其他纖維時，熱可塑性樹脂纖維及/或吸水性纖維亦可與其他纖維接著。
熱融著是藉由例如，將含有吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維之混合材料在熱可塑性樹脂纖維之熔點以上的溫度下進行加熱來實施。加熱溫度能夠因應熱可塑性樹脂纖維之種類適當地調節。熱可塑性樹脂纖維之熔點以上的溫度只要是溶解熱可塑性樹脂纖維之一部分的溫度以上即可，例如，熱可塑性樹脂纖維為芯鞘型複合纖維時，以融解鞘成分之溫度以上即可。
熱融著能夠藉由例如，對含有吸水性纖維及 熱可塑性樹脂纖維之混合材料，將130~220℃，較佳為140~180℃之熱風在風量2.5~30m/秒，較佳為5~20m/秒下，吹送0.5~60秒，較佳為5~30秒來實施。熱風之吹送，能夠以例如，氣體通過方式來實施。且，熱風之吹送為加熱處理之一例。加熱處理只要是能夠加熱至熱可塑性樹脂纖維熔點以上之溫度即可，並無特別限制。加熱處理能夠使用熱風、微波、蒸氣、紅外線等熱媒體來實施。
吸收體4亦可為含有吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維之核心被芯部包覆材料被覆之形態。芯部包覆材料只要具有液體透過性及吸收體保持性即可，並無特別限制。作為芯部包覆材料，可舉例如，不織布、織布、形成有液體透過孔之合成樹脂薄膜、具有格子狀之網狀薄片等。
相對於吸收體4中所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)較佳為1/9以上。1/9之下限是由吸收體4之強度(特別是吸收液體後濕潤時的強度)之觀點而規定，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比若在1/9以上時，吸收體4會在液體吸收之前後(亦即，不論乾燥時或濕潤時)皆保持充分之強度。
相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)越大，吸收體4之強度越大。例如，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比隨著1/9、1.5/8.5、2/8、 2.5/7.5、3/7、3.5/6.5、4/6、4.5/5.5之增大，吸收體4之強度也變大。因此，1/9、1.5/8.5、2/8、2.5/7.5、3/7、3.5/6.5、4/6、4.5/5.5之質量比由增大吸收體4之強度之觀點來看，相對於吸水性纖維，能夠具有作為熱可塑性樹脂纖維之質量比的下限的意義。
相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)的上限較佳為5/5。5/5之上限是由吸收體4之液體吸收性之觀點而規定，相對於吸水性纖維，若熱可塑性樹脂纖維之質量比為5/5以下時，吸收體4兼具充分之液體吸收性。
相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)越小，熱可塑性樹脂纖維之疏水性的影響越弱，吸收體4之液體吸收性越大。例如，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比隨著5/5、4.5/5.5、4/6、3.5/6.5、3/7、2.5/7.5、2/8、1.5/8.5之變小，吸收體4之液體吸收性越大。因此，5/5、4.5/5.5、4/6、3.5/6.5、3/7、2.5/7.5、2/8、1.5/8.5之質量比由吸收體4之液體吸收性變大之觀點來看，相對於吸水性纖維，能夠具有作為熱可塑性樹脂纖維之質量比之上限的意義。
相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)由吸收體4之強度(特別是吸收液體後之濕潤時強 度)及液體吸收性之兩觀點來看，較佳為1/9~5/5，最佳為2/8~4/6。藉此，吸收體4兼具充分之強度(特別是吸收液體後之濕潤時強度)與充分之液體吸收性。
吸收體4之密度較佳為0.06~0.14g/cm3，更佳為0.07~0.12g/cm3，再更佳為0.08~0.1g/cm3。相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5時，吸收體4之密度若為0.06~0.14g/cm3，能夠賦予吸收體4充份之液體吸收性。
吸收體4之密度根據以下之式算出。
D(g/cm3)=B(g/m2)/T(mm)×10-3
[式中，D、B及T分別表示吸收體4之密度、基重及厚度。]
吸收體4之基重(g/m2)根據以下之式算出。
從吸收體4中切出3枚100mm×100mm之樣本片，以直示天秤(例如，研精工業股份有限公司製電子天秤HF-300)測定標準狀態(溫度23±2℃，相對濕度50±5%)下的各樣本片之質量，將由3個測定值之平均值所算出之吸收體4的每單位面積之質量(g/m2)設作吸收體4之基重。
且，關於吸收體4之基重測定，對於上述中無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-1或JIS L 1913 6.2記載的測定條件。
吸收體4之厚度(mm)測定，由以下所述來 實施。
以厚度計(例如，股份有限公司大榮科學精器製作所製FS-60DS，測定面44mm(直徑)，測定壓3g/cm2)，將標準狀態(溫度23±2℃，相對濕度50±5%)下吸收體4相異的5個部位(使用厚度計FS-60DS時，各部位之直徑為44mm)加壓於定壓3g/cm2，測定各部位在加壓10秒後之厚度，將5個測定值之平均值作為吸收體4之厚度。
吸收體4之密度能夠藉由含有吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維之混合材料的高密度化，而調節在所期望之範圍內。為了將吸收體4之密度維持在一定範圍內，必須抑制纖維的彈性回復，且將吸收體4之高度維持在一定範圍內。此點，氫鍵(例如，吸水性纖維間、熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維-熱可塑性樹脂纖維間等所形成之氫鍵)對吸收體4高度之維持有貢獻。氫鍵可被形成於，例如，熱可塑性樹脂纖維之氧原子(例如，羧基、醯基、醚鍵結等之氧原子)、與纖維素之氫原子(例如，羥基之氫原子)之間。且，由於氫鍵會被吸收體4所吸收之液體切斷，故不會妨害吸收體4中所含有之吸收性材料(必須成分之吸水性纖維、任意成分之高吸水性材料)的膨潤度。
吸收體4之乾燥時最大伸張強度(基重200g/m2中之最大伸張強度)較佳為3~36N/25mm，最佳為8~20N/25mm，吸收體4之濕潤時最大伸張強度(基重200g/m2中之最大伸張強度)較佳為2~32N/25mm，最佳 為5~15N/25mm。藉此，吸收體4在液體吸收的前後(亦即，無論乾燥時或濕潤時)皆能夠保持充分之強度。相對於吸收體4中所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比在1/9以上是實現吸收體4如此之強度的必要條件。
關於吸收體4之最大伸張強度，「N/25mm」意指吸收體4平面方向中每寬度25mm之最大伸張強度(N)，作為吸收體4之平面方向，雖可舉例如，製造吸收體4時之輸送方向(MD方向)、與MD方向正交之方向(CD方向)等，但較佳為MD方向。
吸收體4之乾燥時最大伸張強度之測定，由以下所述來實施。
將標準時(溫度20℃，濕度60%之環境下)之樣本片(長度150mm×寬25mm)，設置於拉伸試驗機(島津製作所製，AG-1kNI)之間隔為100mm之握把上，施加負荷重(最大點負荷重)至樣本片在100mm/分之拉伸速度下被切斷為止，測定最大伸張強度(N/25mm)。且，「N/25mm」意指樣本片之長度方向中每寬度25mm之最大伸張強度(N)。
吸收體4之濕潤時最大伸張強度由以下所述來實施。
將樣本片(長度150mm×寬25mm)浸漬於離子交換水中，以其自身重量下沉後、或將樣本片沉於水中1小時以上後，與乾燥時最大伸張強度相同，測定最大伸張強度 (N/25mm)。且，「N/25mm」意指樣本片之長度方向中每寬25mm之最大伸張強度(N)。
關於乾燥時及濕潤時最大伸張強度之測定，於上述中無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3記載之測定條件。
吸收體4之乾燥時最大伸張強度與濕潤時最大伸張強度之差(乾燥時最大伸張強度-濕潤時最大伸張強度)較佳為1~5N/25mm，最佳為2~4N/25mm。藉此，吸收體4在液體吸收之前後(亦即，無論乾燥時或濕潤時)皆能保持充分之強度。相對於吸收體4所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比在1/9以上是實現吸收體4如此之強度之必要條件。且，由於乾燥時所形成之氫鍵在濕潤時會切斷，故乾燥時最大伸張強度與濕潤時最大伸張強度之差為氫鍵量的指標。
作為吸收體4所含有之纖維素系吸水性纖維，可舉例如，以針葉樹或闊葉樹為原料所得之木材木漿(例如，碎木木漿、精碎木漿、機械熱壓填充木漿、化學機械熱壓填充木漿等機械木漿；工藝木漿、硫化物木漿、鹼性木漿等化學木漿；半化學木漿等)；對木材木漿施予化學處理所得之絲光棉化木漿或交聯木漿；甘蔗渣、洋麻、竹、麻、綿(例如棉絨)等非木材木漿；人造絲纖維等再生纖維等。
吸收體4所含有之熱可塑性樹脂纖維只要為包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或以此等之混合物作為 單體成分之熱可塑性樹脂纖維即可，並無特別限定，由強度、氫鍵性、熱融著性等觀點來看，能夠適當地選擇。
作為吸收體4所含有之熱可塑性樹脂纖維，可舉例如，經含有不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物之乙烯單體進行接枝聚合之改質聚烯烴、或該將改質聚烯烴與其他樹脂混合聚合物作為鞘成分，且將熔點較該改質聚烯烴高之樹脂作為芯成分之芯鞘型複合纖維等。
作為不飽和羧酸或不飽和羧酸酐，可舉例如，馬來酸或其衍生物、馬來酸酐或其衍生物、丁烯酸或其衍生物、丙二酸之不飽和衍生物、丁二酸之不飽和衍生物等乙烯單體，作為此等以外之乙烯單體，且具有自由基聚合性之廣用單體，可舉例如，苯乙烯、α-甲基苯乙烯等苯乙烯類；(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸2-羥基乙酯、(甲基)丙烯酸二甲基胺基乙酯等(甲基)丙烯酸酯類等。作為馬來酸之衍生物或馬來酸酐之衍生物，可舉例如，甲基順丁烯二酸、無水甲基順丁烯二酸、無水二甲代丁烯二酸(pyrocinchonic acid anhydride)等，作為丁烯酸之衍生物或丙二酸之不飽和衍生物，可舉例如，3-丁烯-1、1-二羧酸、苯亞基丙二酸、異亞丙基丙二酸等，作為丁二酸之不飽和衍生物，可舉例如，伊康酸、無水伊康酸等。
作為改質聚烯烴之幹聚合物，可舉例如直鏈低密度聚乙烯(LLDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙 烯、聚丁烯、以此等作為主體之共聚物(例如乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯-丙烯酸乙基共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)、離子性化合物樹脂等)。
相對於幹聚合物，乙烯單體之接枝聚合，能舉例如，藉由使用自由基開始劑，於聚烯烴中混合不飽和羧酸、或不飽和羧酸酐、與乙烯單體，且導入隨機共聚物所構成之側鎖之方法，或將異種單體依序聚合，並導入嵌段共聚物所構成之側鎖之方法等常法來實施。
鞘成分亦可單獨為改質聚烯烴，亦可為改質聚烯烴與其他樹脂之混合聚合物。作為其他樹脂較佳為聚烯烴，更佳為與改質聚烯烴之幹聚合物同種之聚烯烴。例如，幹聚合物為聚乙烯時，其他樹脂也為聚乙烯較佳。
作為芯成分使用之樹脂為熔點較改質聚烯烴高之樹脂即可，並無特別限制，例如，6-尼龍、6,6-尼龍等聚醯胺；聚乙烯對苯二甲酸酯(PET)、聚三次甲基對苯二甲酸酯(PTT)、聚丁烯對苯二甲酸酯(PBT)、聚乳酸、聚二醇酸等直鏈狀、或分枝狀之碳原子數至20之聚羥基烷烴酸等聚酯、及將此等作為主體之共聚物、或將伸烷基對苯二甲酸酯作為主成分，且由將其他成分少量共聚合所構成之共聚合聚酯等。由具有彈性回彈性故軟墊性較高之觀點、以及由工業上能便宜取得之經濟上的觀點等來看，較佳為PET。
雖相對於芯成分，鞘成分之複合比在10/90~90/10之範圍中能夠紡紗，但是較佳為 30/70~70/30。若鞘成分比過度減少，熱融著性會降低，若過度增加，則紡紗性會降低。
吸收體4所含有之熱可塑性樹脂纖維中，可應必要添加抗氧化劑、光安定劑、紫外線吸收劑、中和劑、造核劑、環氧安定劑、滑劑、抗菌劑、難燃劑、帶電防止劑、顏料、可塑劑等添加劑。熱可塑性樹脂纖維經界面活性劑、親水劑等之親水化處理較佳。
吸收體4所含有之熱可塑性樹脂纖維之纖維長並無特別限定，但以無塵紙方式與木漿混合時，較佳為3~70mm，最佳為5~20mm。若低於此範圍，由於與吸水性纖維之接合點的數目減少，則無法賦予吸收體4充分的強度。另一方面，若超過此範圍，則解纖性會明顯下降且未解纖狀態者會多數發生，故會發生質地不均，且吸收體4的均一性會降低。且，熱可塑性樹脂纖維之纖度較佳為0.5~10dtex，最佳為1.5~5dtex。纖度未滿0.5dtex時，解纖性會降低，若超過10dtex時纖維數會變少且強度下降。
吸收體4所含有之熱可塑性樹脂纖維中，亦可賦予3次元捲縮形狀。藉此，即使纖維配向朝向朝平面方向時，纖維之挫曲強度會往厚度方向發揮，即使施加外壓也不容易擠破。作為3次元捲縮形狀，可舉例如，Z狀，Ω狀，螺旋狀等，作為3次元捲縮形狀之賦予方法，可舉例如，機械捲縮、熱收縮所產生之形狀賦予等。機械捲縮對於紡紗後之連續下之直鏈狀的纖維，可由線速度的 周速差、熱、加壓等來控制，單位長度邊上之捲縮個數越多，對於外壓下之挫曲強度越高。捲縮個數通常為5~35個/英吋，較佳為15~30個/英吋。熱收縮所造成之形狀賦予，例如，藉由加熱由熔點相異之2種以上的樹脂所構成之纖維，能夠利用熔點差所引起產生之熱收縮之差，進行3次元捲縮。作為纖維剖面之形狀，可舉例如，芯鞘型複合纖維之偏芯型、側邊並排型。如此之纖維之熱收縮率較佳為5~90%，最佳為10~80%。
吸收體4除了含有吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維之外，較佳為含有高吸水性材料(例如，高吸水性樹脂、高吸水性纖維等)。高吸水性材料之含有量通常為吸收體4的5~80質量%，較佳為10~60質量%，最佳為20~40質量%。作為高吸水性材料，可舉例如，澱粉系、纖維素系、合成聚合物系之高吸水性材料。作為澱粉系或纖維素系之高吸水性材料，可舉例如，澱粉-丙烯酸(鹽)接枝共聚物，澱粉-丙烯腈共聚物之皂化物，羧甲基鈉甲基纖維素等交聯物等，作為合成聚合物系之高吸水性材料，雖可舉例如，聚丙烯酸鹽系、聚磺酸鹽系、馬來酸酐鹽系、聚丙烯酸醯胺系、聚乙烯醇系、聚氧化乙烯系、聚天冬氨酸鹽系、聚麩胺酸鹽系、聚海藻酸鹽系、澱粉系、纖維素系等高吸水性樹脂(Superabsorbent Polymer：SAP)等，但較佳為此等中之聚丙烯酸鹽系(特別是聚丙烯酸鈉系)之高吸水性樹脂。作為高吸水性材料之形狀，可舉例如，粒子狀、纖維狀、鱗片狀等、為粒子 狀時，粒徑較佳為50~1000μm，最佳為100~600μm。粒徑之測定根據JIS R 6002：1998記載之篩選試驗方法實施。
吸收體4之厚度、基重等能夠因應生理用衛生棉1應具備之特性(例如吸收性、強度、輕量性等)作適當地調整。吸收體4之厚度通常為0.1~15mm，較佳為1~10mm，最佳為2~5mm，基重通常為20~1000g/m2，較佳為40~900g/m2，最佳為100~400g/m2。若基重未滿40g/m2，則會有熱可塑性樹脂纖維之纖維量不足，且無法維持吸收體4之強度(特別是吸收液體後之濕潤時強度)之隱憂，另一方面，若超過900g/m2，則會有熱可塑性樹脂纖維之纖維量過多，且吸收體4之剛性變得太高之隱憂。且，吸收體4之厚度、基重等亦可在吸收體4全體整體為一定，亦可部分相異。
吸收體4亦可藉由貫穿頂部薄片2及吸收體4之貫通孔，而與頂部薄片2成一體化。藉此，黏度較高之液體(例如，經血)的吸收性．收容性會提昇。貫穿頂部薄片2及吸收體4之貫通孔的開孔率(相對於頂部薄片2之面積，貫通孔的總面積比例)較佳為0.1~20%，最佳為1~10%，貫通孔之直徑較佳為0.1~5mm，最佳為0.5~3mm，貫通孔之間隔較佳為0.2~30mm，最佳為5~20mm。
吸收體4中所含有之熱可塑性樹脂纖維亦可經色素等著色。藉此，容易辨識吸水性纖維與熱可塑性樹脂纖維是否均一地分散。且，能夠掩蓋被吸收之液體的顏 色。例如，被吸收之液體為尿液時，藉由著上藍色系，為經血時藉由著上綠色系，能夠使著用者感受到清潔感。
為了賦予吸收體4所期望之機能，亦可含有銀、銅、鋅、二氧化矽、活性碳、鋁矽酸氯化合物、沸石等。藉此，能夠賦予消臭性、抗菌性、吸熱效果等機能。
如圖1所示，在頂部薄片2之接觸肌膚面中，擠壓部5被間斷地形成於排泄口接觸區域20之周邊或周圍。擠壓部5之形成圖型能夠適當地變更，作為平視頂部薄片2時的形成圖型，可舉例如，直線狀、曲線狀、環狀、點狀等。
排泄口接觸區域20為在著用生理用衛生棉1時，接觸著用者之排泄口(例如，小陰唇、大陰唇等)之區域。排泄口接觸區域20設定於吸收體配置區域之大約中央處。且，吸收體配置區域為，將吸收體4投影於頂部薄片2時，吸收體4與頂部薄片2重疊之區域。排泄口接觸區域20之位置、面積等能夠適當地調整。排泄口接觸區域20可設定為，與實際上接觸排泄口之區域大約相同之區域，雖然可設定成更大之區域，但是由防止經血等液狀排泄物外漏至外部之觀點來看，實際上設定為較接觸排泄口之區域大之區域較佳。排泄口接觸區域20之長度通常為50~200mm，較佳為70~150mm，寬度通常為10~80mm，較佳為20~50mm。
擠壓部5為經加熱壓印處理所形成之凹部。本實施形態中，擠壓部5為接合液體可透性層及吸收體之 接合部之一例。接合液體可透性層及吸收體之接合部亦可藉由加熱壓印處理以外的接合方法，例如，超音波壓印、加熱流體噴射處理(例如，高壓水蒸氣噴射處理、加熱空氣噴射處理等)等接合方法來形成。
加熱壓印處理時，在將頂部薄片2之接觸肌膚面中之特定部位壓縮至吸收體4厚度方向同時也進行加熱。藉此，將頂部薄片2及吸收體4往厚度方向一體化之擠壓部5，形成為凹部。
加熱壓印處理藉由例如，在外周表面設置有凸部之壓印軋輥、與外周表面平滑之平板軋輥之間，通過頂部薄片2及吸收體4，並進行壓印加工之方法來進行。此方法中，藉由壓印軋輥及/或平板軋輥之加熱，能夠在壓縮時進行加熱。將壓印軋輥之凸部設置成相應於擠壓溝5之形狀、配置圖型等。加熱溫度通常為80~180℃，較佳為120~160℃，壓力為10~3000N/mm，較佳為50~500N/mm，處理時間通常為0.0001~5秒，較佳為0.005~2秒。
藉由加熱壓印處理，吸收體4中所含有之熱可塑性樹脂纖維會與構成頂部薄片2之材料熱融著，且頂部薄片2及吸收體4會成一體化。藉此，頂部薄片2與吸收體4之界面剝離強度會增加。
擠壓部5之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差(乾燥時葛爾萊剛軟度-濕潤時葛爾萊剛軟度)為2.5mN/12.5mm以下。生理用衛生棉1之吸收體 4在吸收液體之前後(亦即，無論乾燥時或濕潤時)皆能維持充分之強度，並能實現擠壓部5之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差在2.5mN/12.5mm以下。因此，生理用衛生棉1在吸收液狀排泄物的前後，擠壓部5之彎曲剛性皆會維持在一定以下。故，即使吸收液狀排泄物後，吸收體4之強度會降低，且擠壓部5之彎曲剛性會隨之降低，亦能有效地防止擠壓部5之乾燥時彎曲剛性與濕潤時彎曲剛性之差所造成之頂部薄片2對著用者之密著性低下、吸收體之變形、以及此等所造成之液狀排泄物之外漏及著用者之違和感。且，吸收體4中含有包含不飽和羧酸、不飽和羧酸酐、或將此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，是實現如此擠壓部5之乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差的必要條件。
關於擠壓部5之葛爾萊剛軟度，「mN/12.5mm」意指，擠壓部5之伸展方向中每寬度12.5mm之葛爾萊剛軟度(mN)，作為擠壓部5之伸展方向，雖可舉例如，生理用衛生棉1之縱向(製造時之輸送方向(MD方向))、生理用衛生棉1之側向(與MD方向垂直之方向(CD方向))等，但較佳為生理用衛生棉1之縱向(MD方向)。因此，擠壓部5之乾燥時及濕潤時葛爾萊剛軟度較佳為，擠壓部5中，生理用衛生棉1之縱向上延展部分之乾燥時及濕潤時葛爾萊剛軟度。
擠壓部5之乾燥時葛爾萊剛軟度較佳為4.82mN/12.5mm以上，擠壓部5之濕潤時葛爾萊剛軟度較 佳為2.32mN/12.5mm以上。藉此，擠壓部5具有充足之乾燥時及濕潤時葛爾萊剛軟度。且，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9以上條件，為實現擠壓部5如此之乾燥時及濕潤時葛爾萊剛軟度之必要條件。
相對於吸收體4中所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)為1/9~5/5時，能夠實現4.82~6.09mN/12.5mm之擠壓部5的乾燥時葛爾萊剛軟度、以及2.32~3.98mN/12.5mm之擠壓部5的濕潤時葛爾萊剛軟度。
擠壓部5之乾燥時接合強度較佳為1.53N/25mm以上，擠壓部5之濕潤時接合強度較佳為0.95N/25mm以上。藉此，擠壓部5濕潤時接合強度較佳為0.95N/25mm以上。藉此，生理用衛生棉1在吸收液狀排泄物後即使吸收體4之強度降低，亦能夠有效地防止頂部薄片2與吸收體4之界面剝離。且，相對於吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9以上之條件為，實現擠壓部5如此之接合強度之必要條件。
關於擠壓部5之接合強度，「N/25mm」意指，擠壓部5之伸展方向中每寬度25mm之接合強度(N)，作為擠壓部5之伸展方向，雖可舉例如，生理用衛生棉1之縱向(製造時之輸送方向(MD方向))，生理用衛生棉1之側向(與MD方向垂直之方向(CD方向))等，但較佳為生理用衛生棉1之縱向(MD方 向)。因此，擠壓部5乾燥時及濕潤時接合強度較佳為擠壓部5中，往生理用衛生棉1縱向之延展部分乾燥時及濕潤時接合強度。
相對於吸收體4中所含有之吸水性纖維，熱可塑性樹脂纖維之質量比(熱可塑性樹脂纖維/吸水性纖維)為1/9~5/5時，能夠實現1.53~7.65N/25mm之擠壓部5之乾燥時接合強度、及0.95~4.34N/25mm之擠壓部5之濕潤時接合強度。
期望之乾燥時及濕潤時葛爾萊剛軟度、以及期望之乾燥時及濕潤時接合強度能夠藉由吸收體4中含有包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或將此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維時(應必要，相對於吸水性纖維，將熱可塑性樹脂纖維之質量比調整在1/9以上時)，適當地調整加熱壓印處理條件、頂部薄片2中所含有之熱可塑性樹脂纖維的有無、種類等來實現。
擠壓部5之葛爾萊剛軟度測定，由以下所述來實施。
葛爾萊剛軟度之測定為使用No.311葛爾萊式柔軟度試驗機(安田精機製作所公司製)。本試驗機為根據JIS-L1096，測定樣本片之柔軟度(彎曲回彈性)之試驗機，且將樣本片安裝於可動手臂之卡盤中，以規定之速度朝左右旋轉，讀取樣本片下端從單擺脫離時之刻度，並基於以下之式算出剛軟度S(mN)。
S=R×(D1W1+D2W2+D3W3)×(L-12.7)2/b×3.375×10-5
[式中，R為刻度板上之數字，D1、D2、D3為由單擺支點至裝配重量之位置的距離(25.4mm(1in.)，50.8mm(2in.)，101.6mm(4in.))，W1、W2、W3為裝配於D1、D2、D3之孔之重量的質量(g)，L為樣本片之長度(mm)，b為樣本片之寬(mm)。]
如此，即可測定樣本片之長度方向中每寬度12.5mm之葛爾萊剛軟度(mN)。且，作為樣本片之長度方向，雖可舉例如，生理用衛生棉1之縱向(製造時之輸送方向(MD方向))、生理用衛生棉1之側向(與MD方向垂直之方向(CD方向))等，但較佳為MD方向。
乾燥時葛爾萊剛軟度之測定為使用標準時(溫度20℃，濕度60%之環境下)之樣本片，濕潤時葛爾萊剛軟度之測定為使用浸漬於離子交換水中，至以自身之重量下沉之樣本片、或沉於水中1小時以上之樣本片。
葛爾萊剛軟度之測定所使用之樣本片是由生理用衛生棉1切出，且樣本片包含擠壓部5之一部分。例如，樣本片由生理用衛生棉1切出，且樣本片在擠壓部5中包含往生理用衛生棉1之縱向之延展部分。如此所切出之樣本片，其長度方向與擠壓部5之伸展方向一致較佳。例如，藉由將生理用衛生棉1，垂直地對於往縱向延展之擠壓部5進行切斷，能夠製作長度方向與擠壓部5之伸展方向一致之樣本片(例如，長度40mm×寬12.5mm)。雖然樣本片亦可包含後部薄片3部分，亦可不包含，但由提 升擠壓部5之葛爾萊剛軟度之測定精準度之觀點來看，不包含後部薄片3部分較佳。
擠壓部5之乾燥時接合強度測定由以下所述來實施。
將標準時(溫度20℃，濕度60%之環境下)之樣本片(長度50mm×寬25mm)，以拉伸試驗機(例如，島津製作所，AG-1kNI)上間隔20mm之握把，上側握把裝上吸收體，下側握把裝上頂部薄片，以100mm/分之拉伸速度，施加負荷重(最大點負荷重)至頂部薄片及吸收體完全剝離為止，測定擠壓部之接合強度(N/25mm)。且，「N/25mm」意指，將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片之每寬度25mm之接合強度(N)。
擠壓部5濕潤時接合強度之測定由以下所述來實施。
將樣本片(長度50mm×寬25mm)浸漬於離子交換水至以本身自體重量下沉後、或將樣本片沉於水中1小時以上後，進行與乾燥時相同之測定。且，「N/25mm」意指將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片之每寬度25mm之接合強度(N)。
關於乾燥時及濕潤時接合強度之測定，關於上述中無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3記載之測定條件。
由生理用衛生棉1切出接合強度之測定所使用之樣本片，並使樣本片包含擠壓部5。例如，由生理用 衛生棉1切出樣本片，使樣本片包含在擠壓部5中往生理用衛生棉1縱向之延展部分。如此切出之樣本片，其長度方向與擠壓部5之伸展方向一致較佳。例如，藉由將生理用衛生棉1，垂直地對於往縱向延展之擠壓部5進行切斷，能夠製作出長度方向與擠壓部5之伸展方向一致之樣本片(例如，長度50mm×寬25mm)。
由進一步增加頂部薄片2及吸收體4之界面剝離強度之觀點來看，頂部薄片2較佳為含有1種或2種以上之熱可塑性樹脂纖維。
頂部薄片2中所含有之熱可塑性樹脂纖維只要是纖維彼此之交點能夠進行熱融著即可，並無特別限定。作為構成熱可塑性樹脂纖維之熱可塑性樹脂，可舉例如，聚烯烴、聚酯、聚醯胺等。
作為聚烯烴，可舉例如，直鏈低密度聚乙烯(LLDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯、聚丁烯、以此等作為主體之共聚物(例如，乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)、離子性化合物樹脂)等。軟化點在100℃前後相較之下為較低，故熱加工性優異之點、以及剛性較低，且為柔軟之觸感之觀點來看，聚乙烯，尤其是HDPE較佳。
作為聚酯，可舉例如，聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、聚對苯二甲酸二丁酯(PTT)、聚對苯二甲酸 丁二酯(PBT)、聚乳酸、聚二醇酸等之直鏈狀或分枝狀之碳原子數至20為止之聚羥基烷烴酸等聚酯、將此等作為主體之共聚物、將伸烷基對苯二甲酸酯作為主成分，且由少量其他成分共聚合而成之共聚合聚酯等。由於具有彈性回彈性故能夠構成軟墊性高之纖維及不織布之點、以及在工業能夠以廉價取得之經濟觀點來看，PET較佳。
作為聚醯胺，可舉例如，6-尼龍、6,6-尼龍等。
頂部薄片2亦可由1種或2種以上之熱可塑性樹脂纖維構成，亦可含有不會與熱可塑性樹脂纖維產生熱融著之其他纖維。作為不會與熱可塑性樹脂纖維產生熱融著之其他纖維，可舉例如，人造絲等再生纖維；乙酸酯等半合成纖維；綿，羊毛等天然纖維；聚丙烯、聚乙烯、聚酯、尼龍、聚氯化乙烯、維尼綸等合成纖維等。不會與熱可塑性樹脂纖維產生熱融著之其他纖維的量通常為頂部薄片2的5~70重量%，較佳為10~30重量%。
作為頂部薄片2中所含有之熱可塑性樹脂纖維之形態，可舉例如，芯．鞘型、側邊併排型者、或島/海型等。由熱接著性之觀點來看，由芯部與鞘部所構成之複合纖維較佳。作為芯鞘型複合纖維中之芯剖面形狀，可舉例如，圓、三角型、四角型、星型等，且芯部分亦可為中空，亦可為多孔。芯部/鞘部構造之剖面積比並無特別限定，但較佳為80/20~20/80，最佳為60/40~40/60。
頂部薄片2中所含有之熱可塑性樹脂纖維中 亦可賦予3次元捲縮形狀。藉此，纖維配向即使朝向平面方向，纖維之挫曲強度也會往厚度方向作用，故即使施加外壓力，也難以擠破。作為3次元捲縮形狀，可舉例如，Z狀、Ω狀、螺旋狀等，作為賦予3次元捲縮形狀之方法，可舉例如，機械捲縮、熱收縮所造成之形狀賦予等。機械捲縮對於紡紗後之連續下之直鏈狀的纖維，可藉由線速度之周速差、熱、加壓等來控制，每單位長度之捲縮個數越多，對於外壓下之挫曲強度越高。捲縮個數通常為5~35個/英吋，較佳為15~30個/英吋。熱收縮所造成之形狀賦予，例如，藉由於熔點相異之2種以上之樹脂所構成之纖維上加熱，利用熔點差所產生之熱收縮的差，能夠製作3次元捲縮。作為纖維剖面之形狀，可舉例如，芯鞘型複合纖維之偏芯型、側邊並排型。如此纖維之熱收縮率較佳為5~90%，最佳為10~80%。
吸收體4亦可對含有吸水性纖維及熱可塑性樹脂纖維之混合材料噴射高壓水蒸氣而被高密度化。吸收體4之密度能夠藉由利用高壓水蒸氣噴射之高密度化，調節至所期望之範圍。於混合材料噴射高壓水蒸氣後，混合材料內部會浸透水蒸氣，且氫鍵(例如，於吸水性纖維間、熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維-熱可塑性樹脂纖維間等形成之氫鍵)會被切斷，混合材料會軟化。因此，高密度化所要之壓力會減少，能較容易調整軟化後之混合材料密度。若經密度調整之混合材料乾燥後，氫鍵再形成，纖維之彈性回復(高度之增加)會被抑制，吸收體4 之密度維持在一定的範圍中。
藉由噴射高壓水蒸氣之高密度化，在熱可塑性樹脂纖維中包含單體成分之不飽和羧酸酐(例如，馬來酸酐或其衍生物)時，特別適合。熱可塑性樹脂纖維中所含之不飽和羧酸酐基與水蒸氣反應形成不飽和羧酸基後，由於能夠形成氫鍵之氧原子數會增加，故經密度調整後之纖維之彈性回復(高度之增加)會有效地被抑制。
藉由噴射高壓水蒸氣之高密度化，可在例如，使熱可塑性樹脂纖維與吸水性纖維接著後來實施。高壓水蒸氣之溫度、蒸氣壓等能夠因應所求之纖維密度範圍等而適當地調節。高壓水蒸氣之溫度較佳為未滿熱可塑性樹脂纖維之熔點(例如，熱可塑性樹脂纖維為芯鞘型複合纖維時，鞘成分之熔點)。高壓水蒸氣在每單位表面積為0.03kg/m2~1.23kg/m2下噴射較佳。高壓水蒸氣之蒸氣壓力通常為0.1~2Mpa，較佳為0.3~0.8Mpa。
實施以噴射高壓水蒸氣之高密度化時，吸收體4之基重較佳為40~900g/m2，最佳為100~400g/m2。基重未滿40g/m2時，由於纖維量會過少，故噴射高壓水蒸氣之高密度化較為困難，另一方面若超過900g/m2時，由於纖維量會過多，水蒸氣之內部浸透會變為困難。
藉由高壓水蒸氣之噴射，在吸收體4之表面能夠形成脊部及溝部。脊部及溝部之數目、間隔等，能夠依照噴射高壓水蒸氣之噴嘴的數目、間隔等來作變化。且，經高壓水蒸氣噴射之部分會成為溝部。脊部及溝部亦 可形成於吸收體4之頂部薄片2側之面，亦可形成於吸收體4之後部薄片3側之面。
能夠形成脊部及溝部，使脊部及溝部往生理用衛生棉1之縱向(Y軸方向)延伸，並交互配置於生理用衛生棉1之寬方向(X軸方向)上。脊部及溝部亦可往生理用衛生棉1之縱向(Y軸方向)連續並延伸，亦可以缺少其中一部分之狀態間斷地延伸。例如，脊部及溝部亦可斷續地延伸，使缺少脊部及溝部之部分成平視矩形狀、平視鋸齒狀等形狀。
且，能夠形成脊部及溝部，使脊部及溝部往生理用衛生棉1之寬方向(X軸方向)延伸，並交互配置於生理用衛生棉1之縱向(Y軸方向)。脊部及溝部亦可往生理用衛生棉1之寬方向(X軸方向)連續並延伸，亦可以缺少其中一部分之狀態間斷地延伸。例如，脊部及溝部亦可斷續地延伸，使缺少脊部或溝部之部分成平面視矩形狀，平面視鋸齒狀等形狀。於吸收體4之頂部薄片側之面、或後部薄片3側之面上，形成往生理用衛生棉1之寬方向(X軸方向)延伸之複數脊部及溝部時，即使在吸收體4之寬方向施加外力，吸收體4意難以扭曲，且沿著著用者身體的形狀，吸收體4容易變形為曲面狀。因此，難以給予著用者不適感。
脊部之形狀並無特別限定。例如，脊部之頂部及側面為彎曲面，脊部之剖面形狀為朝向頂部薄片或後部薄片大約成倒U字型之形狀。脊部之剖面形狀能適當地 變更，例如，亦可為圓頂狀、梯形狀、三角狀、Ω狀四角狀等。即使對吸收體4施加外力擠壓脊部，溝部之空間亦可維持，且脊部之寬度從底部往頂部漸漸變狹窄較佳。
脊部之寬度，由來自頂部薄片2之液體移行性之觀點來看，較佳為0.5~10mm，最佳為2~5mm。由相同之觀點，溝部之寬度較佳為0.1~10mm，最佳為1~5mm。
形成複數脊部時，脊部之寬度亦可大約相同，亦可相異。例如，形成1個脊部之寬度與其他脊部之寬度相異，但是與其他脊部之寬度大約相同之複數脊部。形成複數溝部時亦相同。
高壓水蒸氣亦可朝混合材料之全體噴射，亦可朝一部分噴射。且，亦可在混合材料的每個部分中，變化噴射之高壓水蒸氣的溫度、蒸氣壓等。藉由對部分之混合材料噴射高壓水蒸氣，或藉由在噴射混合材料之每個部分中，變化所噴射的高壓水蒸氣之溫度、蒸氣壓等，能夠使吸收體4之纖維密度分布產生變化。
亦可一邊擠壓混合材料，一邊噴射高壓水蒸氣，亦可不擠壓混合材料而噴射高壓水蒸氣。藉由一邊擠壓混合材料之一部分，一邊噴射高壓水蒸氣，且不擠壓其他部分而噴射高壓水蒸氣，能夠使吸收體4之纖維密度分布產生變化。例如，一邊通過一部分開口之網狀輸送帶之間，一邊對混合材料噴射高壓水蒸氣時，在網狀輸送帶之開口部分，不會被擠壓且直接接觸高壓水蒸氣，由於在網 狀輸送帶之非開口部分，會一邊受到擠壓，一邊接觸高壓水蒸氣，故能夠使纖維密度分布產生變化。
且，藉由噴射高壓水蒸氣之高密度化時，與其他方法相較之下，具有以下有利的點。藉由擠壓軋輥成形使混合材料高密度化時，為了賦予勝過纖維回彈之纖維間鍵結力，必須為高壓縮。且，即使一但經高壓縮進行壓縮，纖維之彈性也會回復，且回到原本之高度。另一方面，組合擠壓軋輥與水噴霧，將混合材料高密度化時，若基重在100g/m2以下，能將水份浸透於混合材料之內部，但若基重超過100g/m2，便難以將水份浸透至混合材料之內部，且無法於混合材料之內部形成氫鍵。且，若給予過多的水分，雖然能夠將水份浸透於混合材料之內部，但此時，由於為了將水份蒸發而需要過多之熱量與時間，故生產性會降低下。相對於此，藉由噴射高壓水蒸氣之高密度化時，水蒸氣會浸透於混合材料內部，氫鍵(例如，吸水性纖維間、熱可塑性樹脂纖維間、吸水性纖維-熱可塑性樹脂纖維間等所形成之氫鍵)會被切斷，混合材料會軟化。因此，高密度化所需要之壓力減少，軟化後的混合材料能夠容易地調整密度。且，由於水蒸氣容易蒸發，且乾燥所需要之時間較短，故提升生產性。
將生理用衛生棉1之製造步驟之具體例以圖3進行說明。
[第1步驟]
往輸送方向MD旋轉之抽吸滾筒151的外周表面151a上，於外周方向以所要之間距，形成填充吸收性材料之型之凹部153。抽吸滾筒151旋轉後，凹部153進入材料供給部152，吸入槽部156會對凹部153產生作用，由材料供給部152供給之吸收性材料會被真空吸引至凹部153中。
附有抽氣罩之材料供給部152被形成為覆蓋抽吸滾筒151，材料供給部152將纖維素系吸水性纖維與熱可塑性樹脂纖維之混合材料21藉由空氣搬送供給至凹部153中。且，材料供給部152具備供給高吸水性聚合物粒子22之粒子供給部158，並將高吸水性聚合物粒子22供給至凹部153中。纖維素系吸水性纖維、熱可塑性樹脂纖維、與高吸水性聚合物粒子，以混合狀態被供給至凹部153中，且在凹部153中形成吸收性材料層224。凹部153中所形成之吸收性材料層224，會被轉印至朝輸送方向MD前進的運輸薄片150上。
[第2步驟]
被轉印至運輸薄片150上之吸收性材料層224，會從抽吸滾筒151之外周表面151a離開，並朝輸送方向MD前進。在運輸薄片150上，未壓縮狀態之吸收性材料層224於輸送方向MD間斷地排列。加熱部103對著吸收性材料層224的上面，加熱部104對著吸收性材料層224的下面，並以風速5m/秒吹出加熱至135℃之空氣。藉此， 吸收性材料層224中所含之熱可塑性樹脂纖維會溶融，形成熱可塑性樹脂纖維彼此、熱可塑性樹脂纖維-木漿、熱可塑性樹脂纖維-高吸水性聚合物粒子鍵結(熱融著)之吸收性材料層225。對吸收性材料層224吹出的加熱空氣之條件(溫度、風速、加熱時間)能夠因應生產速度等作適當地調整。
[第3步驟]
以成對並上下配置之通氣性網狀輸送帶171、172，在壓縮運輸薄片150上之吸收性材料層225的同時，也使之往機械方向MD前進。平行前進部175中上下方向d的尺寸(網狀輸送帶171、172之間的距離)，是藉由調整往輸送方向MD旋轉之上流側上軋輥176與上流側下軋輥177之間的間隙、及下流側上軋輥178與下流側下軋輥179之間的間隙，而被設定在所期望之值，吸收性材料層225是根據網狀輸送帶171、172，而被壓縮至所需要的厚度。圖3中，在往水平延伸之平行走行部175上配置蒸氣噴射部173與蒸氣吸入槽部174，使蒸氣噴射部173與蒸氣吸入槽部174能夠對向地夾住網狀輸送帶171、172。在蒸氣噴射部173中，配置例如0.1~2mm口徑之噴嘴(無圖示)於與機械方向MD和上下方向TD成正交之交差方向CD(無圖示)上，使該噴嘴以0.5~10mm，較佳為0.5~5mm，最佳為0.5~3mm之間距橫跨於吸收性材料層225上，溫度在蒸氣高壓鍋爐180所產生之水的沸點以上 之水蒸氣，會在壓力控制閥181中變成例如經0.1~2.0MPa之蒸氣壓調整的高壓水蒸氣，並介由配管182供給至各噴嘴上。各噴嘴會對經網狀輸送帶171、172壓縮之狀態的吸收性材料層225，介由網狀輸送帶171噴射高壓水蒸氣。對吸收性材料層225噴射之高壓水蒸氣量會依照網狀輸送帶171、172的前進速度來調整，網狀輸送帶171、172以5~500m/分之速度前進時，相對於面向網狀輸送帶171之吸收性材料層225的表面積，噴射1.23kg/m2~0.03kg/m2之範圍較佳。水蒸氣在吸收性材料層225之厚度方向上，依序通過網狀輸送帶171、吸收性材料層225、與網狀輸送帶172，並藉由蒸氣吸入槽部174之真空壓吸入槽作用而被回收。經高壓水蒸氣噴射之吸收性材料層225會往輸送方向MD前進，並從網狀輸送帶171、172上分離，往第4步驟邁進。在經高壓水蒸氣噴射之吸收性材料層225的表面上形成脊部及溝部。藉由調整蒸氣噴射部173的噴嘴數、間隔等，能夠調整脊部及溝部數、間隔等。且，經高壓水蒸氣噴射之部分會成為溝部。
在第3步驟中，為了不使吸收性材料層225之局部被網狀輸送帶171、172壓縮，對於網狀輸送帶171、172之至少一方，能夠使用具有容易往上下方向TD變形之程度之可伸縮性者。網狀輸送帶171、172，能夠使用以不鏽鋼合金或青銅等形成之金屬製線材網狀帶、以聚酯纖維、醯胺纖維等形成之塑膠製網狀帶，亦可替代網 狀帶而使用以開孔金屬盤形成之金屬製皮帶。吸收性材料層225極度排斥金屬粉之混入時，使用塑膠製之網狀帶較佳。且，期望塑膠製網狀帶為高耐熱性時，使用聚伸苯基硫化物樹脂製之網狀帶較佳。使用聚伸苯基硫化物樹脂之10~75網孔之平織網狀帶具有可伸縮性，是能夠使用於網狀輸送帶171，亦能夠使用於網狀輸送帶172之特別好的網狀帶之一例。於蒸氣噴射部173或配管182，以施予適當的保溫對策，且設置排水之排出機構較佳。藉此，能夠防止蒸氣噴射部173等所產生之排水從噴嘴被噴出，使吸收性材料層225中含有過多水分之情形。朝吸收性材料層225噴射之水蒸氣可為不含水分之液體成分之乾蒸氣之狀態、飽和蒸氣之狀態、與包含液體成分之濕蒸氣之狀態。水蒸氣為濕蒸氣或飽和蒸氣時，能夠容易地使木漿成濕潤狀態，並使之變形。乾蒸氣能夠使木漿中所含之水分氣化，氣化之水分能夠使木漿之變形變得容易。且，木漿為熱可塑性合成纖維時，藉由乾蒸氣所持有的熱，能夠使熱可塑性合成纖維之變形變得容易。蒸氣噴射部173中能夠設置加熱機構，將水蒸氣變為過熱水蒸氣來噴射。蒸氣吸入槽部174為具有配管者較佳，其配管可使吸引之高壓水蒸氣在通過氣水分離裝置後，朝向排氣吹氣器(無圖示)。且，能夠將蒸氣噴射部173與蒸氣吸入槽部174之位置交換，亦即，以將蒸氣噴射部173作為下側，將蒸氣吸入槽部174作為上側之形態來實施。且，不需回收高壓水蒸氣時，能夠不需配置蒸氣吸入槽174來實施。
且，不需實施藉由噴射高壓水蒸氣之高密度化時，亦可省略第3步驟。
[第4步驟]
第4步驟為製造一般的生理用衛生棉之步驟之例。一對軋輥300、301將第3步驟所得之吸收性材料層226(省略第3步驟時為第2步驟所得之吸收性材料層225)切出特定之形狀，形成吸收體。頂部薄片自軋輥302被供給出，並以具有高擠壓部．低擠壓部之加熱壓印303、304封口，使頂部薄片與吸收體成一體化。之後，後部薄片自軋輥305被供給出，以頂部薄片與後部薄片夾住吸收體之狀態，通過藉由加熱印壓製品周緣部之封口步驟306、307，最後藉由步驟308、309切出製品形狀。
頂部薄片2之接觸肌膚面中至少於排泄口接觸區域20上塗布血液滑性賦予劑較佳，該血液滑性賦予劑為在40℃下之動力黏度為0.01~80mm2/s，抱水率為0.01~4.0質量%，重量平均分子量未滿1,000。且，關於詳細之血液滑性賦予劑，於其他項目中進行說明。
血液滑性賦予劑亦可塗布於頂部薄片2之接觸肌膚面中排泄口接觸區域20以外之區域(例如，排泄口接觸區域20之周邊區域)。例如，血液滑性賦予劑能夠塗布於接觸肌膚面之大約全體或吸收體配置區域之大約全體上。且，吸收體配置區域是，將吸收體4投影於頂部薄片2時，吸收體4為與頂部薄片2重疊之區域。雖然排 泄口接觸區域20之預設區域被設定在吸收體配置區域之大約中央處，但亦可設定在視覺上能夠辨識之區域。視覺上之辨識，能夠根據例如，排泄口接觸區域20之著色、沿著排泄口接觸區域20之周緣連續地或斷續地延伸之凹部(例如，藉由加熱壓印處理形成之凹部)之形成等。
藉由將血液滑性賦予劑塗布於排泄口接觸區域20上，能夠發揮以下之作用效果。著用者所排泄出的經血到達排泄口接觸區域20後，會與存在於排泄口接觸區域20之血液滑性賦予劑一起滑落，並通過頂部薄片2，移行至吸收體4。因此，生理用衛生棉1具有自頂部薄片2至吸收體4之經提昇的經血移行性，並能夠減少殘留於頂部薄片2之經血。因此，可防止頂部薄片2之接觸肌膚面的沾黏感，並維持乾爽感。如此血液滑性賦予劑之作用效果與月經時經血排出量之變化無關(亦即，不管一次排出之經血為大量或少量)，都能發揮。且，血液滑性賦予劑由於具有作為潤滑劑之作用，並減少纖維彼此間的摩擦，故能夠提升頂部薄片2全體之柔軟度。
血液滑性賦予劑在發揮上述作用效果之另一面，有著與接著頂部薄片2與吸收體4之接著劑混合後，使接著劑之接著力變弱之隱憂。此點，在生理用衛生棉1中，即使因血液滑性賦予劑而造成接著劑之接著力變弱，頂部薄片2與吸收體4之接合仍然可以以擠壓部5來維持。
生理用衛生棉1與包含護膚組成物、乳液組 成物等習知之吸收性物品相異，不需要柔軟劑、固定化劑等成分，血液滑性賦予劑能夠以單體適用於頂部薄片2。
血液滑性賦予劑之基重通常為約1~30g/m2，較佳為約2~20g/m2，最佳為約3~10g/m2。血液滑性賦予劑之基重若低於約1g/m2，經血會容易殘留於頂部薄片2，另一方面，血液滑性賦予劑之基重若超過約30g/m2，著用中之黏著感容易增加。
血液滑性賦予劑之基重能夠以例如以下之方法來測定。
(1)將頂部薄片應測定之範圍，使用銳利之刃物，例如，刀片的替換刀刃，盡可能不使厚度產生變化地切出，得到樣本。
(2)測定樣本之面積：SA(m2)及質量：SM0(g)。
(3)將樣本，在能夠溶解血液滑性賦予劑之溶劑，例如，醇、丙酮等中，至少攪拌3分鐘，使血液滑性賦予劑溶解於溶劑中。
(4)將樣品，在測定過質量之濾紙上進行過濾，於濾紙上將樣品以溶劑充分地洗淨。使濾紙上的樣本於60℃之烤箱內中乾燥。
(5)測定濾紙及樣本的質量，並藉由將此減去濾紙的質量，求出乾燥後樣品的質量：SM1(g)。
(6)將血液滑性賦予劑之基重BBS(g/m2)，由以下之式算出。
BBS(g/m2)=[SM0(g)-SM1(g)]/SA(m2)
且，為了將誤差減少，從複數吸收性物品中採取複數樣品使樣品之總面積超過100cm2，重複複數次實驗後，採用該等之平均值。
血液滑性賦予劑以不阻塞頂部薄片2之纖維間之空隙來塗布較佳。例如，血液滑性賦予劑能夠在頂部薄片2之纖維表面上以液滴狀或粒子狀附著、或包覆纖維表面。
血液滑性賦予劑塗布之表面積越大較佳。藉此，血液滑性賦予劑與經血之接觸面積會變大，血液滑性賦予劑容易與經血一起滑落。血液滑性賦予劑以液滴狀或粒子狀存在時，能夠藉由將粒徑縮小，增加其表面積。
作為血液滑性賦予劑之塗布方法，能舉例如，使用塗布裝置(例如螺旋塗布機、布幕塗布機、噴霧塗布機、浸液塗布機等非接觸式塗布機、接觸式之塗布機等)。較佳之塗布裝置為非接觸觸式塗布機。藉此，隨著液滴狀或粒子狀之血液滑性賦予劑能夠全體均一地分散，也能夠降低對頂部薄片2所造成之損害。
血液滑性賦予劑依照所期望，能夠當作揮發性溶劑，例如，包含醇系溶劑、酯系溶劑、芳香族系溶劑等之塗布液來進行塗裝。塗布液藉由包含揮發性溶劑，由於包含血液滑性賦予劑之塗布液的黏度會下降，塗布變得容易，且不需要塗裝時之加溫等，使塗布步驟簡易化。
血液滑性賦予劑，例如，可藉由在室溫為液 體之原狀態，或為了降低黏度進行加熱，且在室溫為固體時加熱使之液化，並從控制接縫HMA(Hot Melt Adhesive)噴槍進行塗布。藉由提高控制接縫HMA噴槍之空氣壓力，能夠塗布微粒子狀之血液滑性賦予。且，血液滑性賦予劑之塗布量，例如，能夠控制由控制接縫HMA噴槍之塗出量來調節。
血液滑性賦予劑能夠在製造頂部薄片2時塗布，亦可於生理用衛生棉1之生產線中塗布。由抑制設備投資之觀點來看，在生理用衛生棉1之生產線中，塗布血液滑性賦予劑較佳，且，為了抑制血液滑性賦予劑之脫落、以及生產線汙染，於生產線之下游步驟，具體來說是，將製品裝入個別包裝之前，塗布血液滑性賦予劑較佳。
<血液滑性賦予劑>
血液滑性賦予劑在40℃下動力黏度為約0.01~約80mm2/s，抱水率為約0.05~約4.0質量%，重量平均分子量約未滿1,000。
血液滑性賦予劑在40℃下之動力黏度雖然能夠在約0~約80mm2/s之範圍中適當地調整，但較佳為約1~約70mm2/s，最佳為約3~約60mm2/s，更佳為約5~約50mm2/s，極佳為約7~約45mm2/s。且，本說明書中，有時將40℃下之動力黏度簡單地稱作「動力黏度」。
動力黏度，會隨著a)血液滑性賦予劑之分子 量越大，b)極性基，例如，羰基鍵結(-CO-)、醚鍵結(-O-)、羧基(-COOH)、羥基(-OH)等之比率越高，且c)IOB越大，有越高之傾向。
為了具有40℃下為約0~約80mm2/s之動力黏度，血液滑性賦予劑之熔點較佳為45℃以下。是因為若血液滑性賦予劑在40℃下包含結晶，其動力黏度會有變高之傾向。
血液滑性賦予劑中之動力黏度之意義雖如後述，但若上述動力黏度超過約80mm2/s，血液滑性賦予劑之黏性會變高，且難以與達到頂部薄片之接觸肌膚面之經血一起從凸部滑落至凹部，接著有難以移行至吸收體內部之傾向。
動力黏度可根據JIS K 2283：2000之「5.動力黏度試驗方法」，並使用Cannon-Fenske逆流形黏度計，在40℃之試驗溫度下進行測定。
血液滑性賦予劑之抱水率能夠適當地調整在約0.01~約4.0質量%之範圍內，但較佳為約0.02~約3.5質量%，更佳為約0.03~約3.0質量%，最佳為約0.04~約2.5質量%，極佳為約0.05~約2.0質量%。
本說明書中，「抱水率」意指，物質能夠維持之水的比率(質量)，可由以下所述來測定。
(1)在40℃之恆溫室中，將20mL之試驗管、橡膠栓、應測定之物質及去離子水靜置一整晚。
(2)在恆溫室中，於試驗管中投入應測定之物質 5.0g、與去離子水5.0g。
(3)在恆溫室中，將試驗管之口以橡膠栓栓住，將試驗管旋轉1次，靜置5分鐘。
(4)於恆溫室下，將應測定之物質之層(通常為上層)3.0g放入直徑90mm之質量：W0(g)的玻璃製培養皿中。
(5)將培養皿於烤箱內，以105℃加熱3小時，使水分蒸發，並測量每培養皿之質量：W1(g)。
(6)抱水率由以下之式算出。
抱水率(質量%)=100×[W0(g)-W1(g)]/3.0(g)
實施3次測定，並採用平均值。
雖關於血液滑性賦予劑中之抱水率之意義為後述，但上述抱水率若變低，血液滑性賦予劑與經血之親和性會下降，會有難以與到達頂部薄片之接觸肌膚面之經血一起移行至吸收體之傾向。另一方面，若抱水率變高，會像界面活性劑一樣，會有與經血之親和性變得非常高，並在頂部薄片之接觸肌膚面上殘留所吸收之血液，且頂部薄片之接觸肌膚面容易著上紅色之傾向。
抱水率，會隨著a)血液滑性賦予劑的分子量變小，且隨著b)極性基，例如，羰基鍵結(-CO-)、醚鍵結(-O-)、羧基(-COOH)、羥基(-OH)等比率變高，而有其值越大之傾向。是因為血液滑性賦予劑更具有親水性。且，抱水率會有隨IOB變得越大，亦即，無機性值越高，且有機性值越小，其抱水率值越大之傾向。是因 為血液滑性賦予劑變得更具有親水性。
針對血液滑性賦予劑之動力黏度、與抱水率之意義進行說明。
著用者所排泄出的經血到達排泄口接觸區域後，會與存在於凸部之血液滑性賦予劑接觸，並隨之一起滑落至凹部，並通過頂部薄片移行至吸收體。
更詳細來說，在40℃下具有約0.01~約80mm2/s之動力黏度的血液滑性賦予劑，由於在著用者體溫附近下為非常低之黏度，且與經血具有一定的親和性，故能夠與經血一起由凸部滑落至凹部，並利用其滑落時之勢，使經血通過頂部薄片，迅速地移行至吸收體。且，存在凸部之血液滑性賦予劑由於具有約0.01~約4.0質量%之抱水率，且由於不具有與經血中主要之親水性成分(血漿等)之親和性，故經血難以殘留於頂部薄片上。
在著用者所排出之經血為大量時，即使經血本身之運動能量較大，且血液滑性賦予劑之動力黏度之值較高，難以與經血一起滑落、或即使抱水率之值較高，與經血之親水性成分之親和性較高、或即使重量分子量之值較高，難以與經血一起滑落，且即使頂部薄片之接觸肌膚面上沒有凹凸構造時，經血亦容易移行至吸收體。
另一方面，著用者所排出之經血為少量時，經血之運動能量較小，且到達頂部薄片之接觸肌膚面之經血會有容易留在原處之傾向。因此，血液滑性賦予劑會與經血一起由凸部滑落至凹部，且會將經血往頂部薄片之內 部吸收，接著藉由吸收至吸收體中，能夠將經血迅速地移行至吸收體。
血液滑性賦予劑具有約未滿1,000之重量平均分子量，且較佳為具有約小於900之重量平均分子量。是因為若重量平均分子量為約1,000以上，血液滑性賦予劑本身會產生黏性，會有對著用者給予不快感之傾向。且，由於重量平均分子量變高，血液滑性賦予劑之黏度會有變高之傾向，故藉由加溫，難以將血液滑性賦予劑之黏度，下降至適合塗布之黏度，其結果，將會發生不得不將血液滑性賦予劑以溶劑稀釋之情形。
血液滑性賦予劑具有約100以上之重量平均分子量較佳，且具有約200以上之重量平均分子量更佳。是因為若重量平均分子量變小，血液滑性賦予劑之蒸氣壓會變高，在保存中會氣化，並發生量減少，著用時之臭味等問題。
且，在本說明書中，「重量平均分子量」是意指包含多分散系之化合物(例如，由以逐次聚合所製造之化合物、複數之脂肪酸、與複數之脂肪族1價醇所生成之酯)、與單一化合物(例如，由1種之脂肪酸、與1種脂肪族1價醇所生成之酯)之概念，由Ni個分子量Mi之分子(i=1，或i=1，2．．．)所構成之系列中，由以下之式求出Mw：Mw=Σ NiMi 2/Σ NiMi。
本說明書中，重量平均分子量意指由透膠層 析法(GPC)求出之聚苯乙烯換算的值。
作為GPC之測定條件，可舉例如以下。
機種：(股)日立High-Technologies Corporation製高速液體層析圖Lachrom Elite
管柱：昭和電工(股)製SHODEX KF-801，KF-803及KF-804
溶離液：THF
流量：1.0mL/分
打入量：100μL
測出：RI(示差折射計)
且，本說明書之實施例所記載之重量平均分子量為藉由上述條件所測定。
血液滑性賦予劑能夠具有約0.00~約0.60之IOB。
IOB(Inorganic Organic Balance)意指，表示親水性及親油性之平衡的指標，本說明書中，以小田等者所提出的以下之式求出其值：IOB=無機性值/有機性值。
無機性值與有機性值是基於藤田穆「有機化合物之預測與有機概念圖」化學之區域Vol.11，No.10(1957)p.719-725)所記載之有機概念圖。
將根據藤田氏所提出的，主要之基的有機性值及無機性值整理於下述表1中。
例如，碳原子數14之十四酸、與碳原子數12之十二基醇之酯時，由於有機性值為520(CH2，20×26個)，無機性值為60(-COOR，60×1個)，故IOB=0.12。
血液滑性賦予劑中，IOB較佳為約0.00~約0.60，更佳為約0.00~約0.50，最佳為約0.00~約0.40，且極佳為約0.00~約0.30。是因為若IOB在上述範圍中時，抱水力及動力黏度容易滿足上述之要件。
血液滑性賦予劑較佳為具有45℃以下之熔 點，更佳為具有40℃以下之熔點。是因為由於血液滑性賦予劑具有45℃以下之熔點時，血液滑性賦予劑容易具有上述範圍之動力黏度。
本說明書中，「熔點」意指，示差掃描測熱法量分析計中，以昇溫速度10℃/分來測定時，由固形狀變化成液狀時吸熱曲線之曲線頂點溫度。熔點，例如可以使用島津製作所公司製的DSC-60型DSC測定裝置來測定。
血液滑性賦予劑只要具有約45℃以下之熔點，在室溫(約25℃)下為液體，或為固體亦可，亦即，熔點可為約25℃以上，或可為小於約25℃，且能夠例如，具有約-5℃、約-20℃等之熔點。
血液滑性賦予劑其本身不存在熔點的下限，但是其蒸氣壓低較佳。血液滑性賦予劑之蒸氣壓較佳為在25℃(1大氣壓)下約0~約200Pa，更佳為約0~約100Pa，最佳為約0~約10Pa，極佳為約0~約1Pa，且超佳為約0.0~約0.1Pa。
本發明之吸收性物品若考慮接觸人體來使用之情形，上述蒸氣壓較佳為在40℃(1大氣壓)下約0~約700Pa，更佳為約0~約100Pa，最佳為約0~約10Pa，極佳為約0~約1Pa，且超佳為約0.0~約0.1Pa。是因為上述血液滑性賦予劑之蒸氣壓若變高，保存中會發生氣化、量之減少、著用時之臭味等問題。
且，血液滑性賦予劑之熔點能夠依照氣候、 著用時間之長短等來選擇。例如，平均氣溫在約10℃以下之地區，藉由採用具有約10℃以下之熔點之血液滑性賦予劑，經血在排泄後，即使有時會因為周圍溫度而冷卻，但血液滑性賦予劑仍有機能。
且，吸收性物品在長時間使用時，血液滑性賦予劑之熔點為約45℃以下之範圍中較高較佳。是因為較難受到汗、著用時摩擦等影響，且即使長時間著用，血液滑性賦予劑也難以偏離。
該技術領域中，以使經血之表面張力等產生變化，並迅速地吸收經血為目的，將頂部薄片之接觸肌膚面以界面活性劑進行包覆。但是，經界面活性劑包覆之頂部薄片，與經血中的親水性成分(血漿等)親和性高，且會吸引此等，反而有產生使經血殘留於頂部薄片之傾向。血液滑性賦予劑與以往周知的界面活性劑相異，且與經血之親和性低，故經血不會殘留在頂部薄片上，並能夠迅速地移行至吸收體。
血液滑性賦予劑較佳為選自由以下之(i)~(iii)以及此等之任意組合所構成之群，(i)烴，(ii)具有(ii-1)烴部分、與(ii-2)一個或複數之相同或相異之插入烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基(-CO-)及氧基(-O-)所構成群之基之化合物，及(iii)具有(iii-1)烴部分、與(iii-2)一個或複數之相同或相異之插入烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基 (-CO-)及氧基(-O-)所構成之群之基、與(iii-3)一個或複數之相同或相異之取代前述烴部分之氫原子之選自羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物。
本說明書中，「烴」意指由碳原子與氫原子所成之化合物，鏈狀烴，例如，烴類烴(不包含雙鍵及三鍵，亦稱烷烴)、烯烴類烴(包含一個雙鍵，亦稱正烯烴)、乙炔類烴(包含一個三鍵，亦稱炔)、及包含2個以上選自由雙鍵及三鍵所成之群之鍵結之烴、及環狀烴，可舉例如，芳香族烴，脂環式烴。
作為烴，較佳為鏈狀烴及脂環式烴，更佳為鏈狀烴，最佳為烴類烴、烯烴類烴、及包含2個以上之雙鍵之烴(不包含三鍵)，且極佳為烴類烴。
鏈狀烴中包含直鏈狀烴及分枝狀烴。
上述(ii)及(iii)之化合物中，插入2個以上之氧基(-O-)時，各氧基(-O-)不相鄰接。因此，於上述(ii)及(iii)化合物中，不包含氧基為連續之化合物(所謂過氧化物)。
且，上述(iii)之化合物中，相較於烴部分之至少1個氫原子以羧基(-COOH)取代之化合物，烴部分之至少1個氫原子以羥基(-OH)取代之化合物較佳。是因為羧基與經血中之金屬等鍵結後，血液滑性賦予劑之抱水率會變高，有時會超過特定之範圍。此點與IOB之觀點是相同的。如表1所示，由於羧基會與經血中之金屬等 鍵結，無機性值會從150大幅上升至400以上，故具有羧基之血液滑性賦予劑在使用時IOB的值會超過約0.60。
血液滑性賦予劑更佳為選自由以下之(i’)~(iii’)以及此等之任意組合所構成之群，(i’)烴、(ii’)具有(ii’-1)烴部分、與(ii’-2)一個或複數之相同或相異之插入烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結之化合物、及(iii’)具有(iii’-1)烴部分、與(iii’-2)一個或複數之相同或相異之插入烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結、與(iii’-3)一個或複數之相同或相異之取代烴部分之氫原子之羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物。
上述(ii’)及(iii’)之化合物中，插入2個以上相同或相異之鍵結時，亦即，插入2個以上相同或相異之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)及醚鍵結(-O-)之鍵結時，各鍵結不相鄰接，各鍵結之間至少介著1個碳原子。
上述血液滑性賦予劑最佳為，在烴部分中，在每10個碳原子中，能夠具有約1.8個以下之羰基鍵結(-CO-)，2個以下之酯鍵結(-COO-)，約1.5個以下之碳酸酯鍵結(-OCOO-)，約6個以下之醚鍵結 (-O-)，約0.8個以下之羧基(-COOH)，且/或約1.2個以下羥基(-OH)。
血液滑性賦予劑，最佳為，選自由以下(A)~(F)以及此等之任意組合所構成之群，(A)(A1)與(A2)之酯，其中(A1)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(A2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基之化合物、(B)(B1)與(B2)之醚，其中(B1)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(B2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物、(C)(C1)與(C2)之酯，其中(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸，(C2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物、(D)具有鏈狀烴部分、與插入鏈狀烴部分之C-C單鍵間之選自由醚鍵結(-O-)、羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、及碳酸酯鍵結(-OCOO-)所構成之群之任一個鍵結之化合物、(E)聚氧C3~C6伸烷基二醇、或其之烷基酯或烷基醚、及(F)鏈狀烴。
以下，針對依照(A)~(F)之血液滑性賦予劑進行 詳細說明。
[(A)(A1)與(A2)之酯，其中(A1)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(A2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基化合物]
(A)(A1)與(A2)之酯，其中(A1)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(A2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基化合物之酯(以下，亦稱作「化合物(A)」)，只要具有上述動力黏度、抱水率及重量平均分子量，全部的羥基沒有被酯化亦可。
作為(A1)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物(以下，亦稱「化合物(A1)」)，可舉例如，鏈狀烴四元醇，例如，烷烴四元醇，例如，季戊四醇，鏈狀烴三元醇，例如，烷烴三元醇，例如，甘油，及鏈狀烴二元醇，例如，烷烴二元醇，例如，二醇。
作為(A2)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基之化合物，可舉例如，烴上之1個氫原子經1個羧基(-COOH)取代之化合物，例如，脂肪酸。
作為化合物(A)，可舉例如，(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯、(a2)鏈狀烴三元醇與至少1個 脂肪酸之酯、及(a3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯。
[(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯]
作為鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯，例如，以下之式(1)：
之季戊四醇與脂肪酸之四酯，以下之式(2)：
之季戊四醇與脂肪酸之三酯，以下之式(3)：
之季戊四醇與脂肪酸之二酯，以下之式(4)：
之季戊四醇與脂肪酸之單酯。
(式中，R1~R4各自為鏈狀烴)
作為構成季戊四醇與脂肪酸之酯之脂肪酸(R1COOH、R2COOH、R3COOH、及R4COOH)，季戊四醇與脂肪酸之酯只要滿足動力黏度、抱水率及重量平均分子量之要件即可並無任何限制，例如，飽和脂肪酸，例如，C2~C30之飽和脂肪酸，例如，乙酸(C2)(C2表示碳原子數，相當於R1C、R2C、R3C或R4C之碳原子數，以下相同)，丙酸(C3)、丁酸(C4)及其同分異構物，例如，2-甲基丙酸(C4)、戊酸(C5)及其同分異構物，例如，2-甲基丁酸(C5)、2,2-二甲基丙酸(C5)、己酸(C6)、庚酸(C7)、辛酸(C8)及其同分異構物，例如，2-乙基己酸(C8)、壬酸(C9)、癸酸(C10)、十二酸(C12)、十四酸(C14)、十六酸(C16)、十七酸(C17)、十八酸(C18)、二十酸(C20)、二十二酸(C22)、二十四酸(C24)、二十六酸(C26)、二十八酸(C28)、三十酸(C30)等、以及沒有被列舉之此等同分異構物。
且，脂肪酸為不飽和脂肪酸亦可。作為不飽和脂肪酸，例如，C3~C20之不飽和脂肪酸，例如，單不飽和脂肪酸，例如，巴豆酸(C4)、9-十四烯酸(C14)、軟脂油酸(C16)、十八烯酸(C18)、反油酸(C18)、反11-十八烯酸(C18)、順9-甘碳烯酸(C20)，二十烯酸(C20)等、二不飽和脂肪酸，例如，亞油酸(C18)、二十碳二烯酸(C20)等、三不飽和脂肪酸，例如，亞麻仁油酸，例如，α-亞麻仁油酸(C18)及γ-亞麻仁油酸(C18)、皮諾斂酸(pinolenic acid)(C18)、桐酸，例如，α-桐酸(C18)及β-桐酸(C18)、Mead acid(C20)、dihomo-γ-亞麻仁油酸(C20)、二十碳四烯酸(C20)等、四不飽和脂肪酸，例如，十八碳四烯酸(C20)、二十碳四烯酸(C20)、花生四烯酸(C20)等、五不飽和脂肪酸，例如，bosseopentaenoic acid(C18)、二十碳五烯酸(C20)等、以及此等之部分氫原子附加物。
作為季戊四醇與脂肪酸之酯，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，較佳為來自飽和脂肪酸之季戊四醇與脂肪酸之酯，亦即，季戊四醇與飽和脂肪酸之酯。
且，作為季戊四醇與脂肪酸之酯，以將抱水率之值縮小之觀點來看，較佳為二酯、三酯或四酯，更佳為三酯或四酯，最佳為四酯。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在季戊四醇與脂肪酸之四酯中，合計構成季戊四醇與 脂肪酸之四酯之脂肪酸之碳原子數，亦即，在上述式(1)中，R1C、R2C、R3C及R4C部分之碳原子數的合計，較佳為約15(碳原子數之合計為15時，IOB為0.60)。
在季戊四醇與脂肪酸之四酯中，可舉例例如，季戊四醇與、己酸(C6)、庚酸(C7)、辛酸(C8)，例如，2-乙基己酸(C8)、壬酸(C9)、癸酸(C10)及/或十二酸(C12)之四酯。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於季戊四醇與脂肪酸之三酯中，合計構成季戊四醇與脂肪酸之三酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，在上述式(2)中，R1C、R2C及R3C部分之碳原子數的合計，較佳為約19以上(碳原子數之合計為19時，IOB為0.58)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在季戊四醇與脂肪酸之二酯中，合計構成季戊四醇與脂肪酸之二酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，於上述式(3)中，R1C及R2C部分之碳原子數的合計，較佳為約22以上(碳原子數之合計為22時，IOB為0.59)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在季戊四醇與脂肪酸之單酯中，構成季戊四醇與脂肪酸之單酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，於上述式(4)中，R1C部分之碳原子數較佳為約25以上(碳原子數為25時，IOB為0.60)。
且，在每次的IOB之計算中，不考慮雙鍵、三鍵、 iso分枝、及tert分枝的影響(以下，相同)。
作為季戊四醇與脂肪酸之酯之市販品，有列舉Unister H-408BRS、H-2408BRS-22(混合品)等(以上，日油股份公司製)。
[(a2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪酸之酯]
作為鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪酸之酯，例如，以下之式(5)：
之甘油與脂肪酸之三酯，以下之式(6)：
之甘油與脂肪酸之二酯，及以下之式(7)：
(式中，R5~R7分別為鏈狀烴)
之甘油與脂肪酸之單酯。
作為構成甘油與脂肪酸之酯之脂肪酸(R5COOH，R6COOH及R7COOH)，只要甘油與脂肪酸之酯滿足動力黏度、抱水率及重量平均分子量之要件即可，並無特別限制，例如，「(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯」中所舉例之脂肪酸，亦即，可列舉飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，較佳為來自飽和脂肪酸之甘油與脂肪酸之酯，亦即，甘油與飽和脂肪酸之酯。
且，作為甘油與脂肪酸之酯，以將抱水率之值縮小之觀點來看，較佳為二酯或三酯，且更佳為三酯。
甘油與脂肪酸之三酯亦稱三甘油酯，例如，甘油與辛酸(C8)之三酯、甘油與癸酸(C10)之三酯、甘油與十二酸(C12)之三酯、及甘油與、2種或3種之脂肪酸之三酯、以及此等之混合物。
作為甘油與2種以上之脂肪酸之三酯，例如，甘油與辛酸(C8)及癸酸(C10)之三酯、甘油與辛酸(C8)、癸酸(C10)及十二酸(C12)之三酯、甘油與辛酸(C8)、癸酸(C10)、十二酸(C12)、十四酸(C14)、十六酸(C16)及十八酸(C18)之三酯等。
若考慮將熔點設為約45℃以下之觀點，甘油與脂肪酸之三酯為構成甘油與脂肪酸之三酯之脂肪酸的碳原子數的合計，亦即，於式(5)中，R5C、R6C及R7C部分之碳原子數的合計，較佳為約40以下。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在甘油與脂肪酸之三酯中，合計構成甘油與脂肪酸之三酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，於式(5)中，R5C，R6C及R7C部分之碳原子數的合計，較佳為約12以上(碳原子數之合計為12時，IOB為0.60)。
甘油與脂肪酸之三酯為所謂之脂肪，由於是構成人體之成分，以安全性之觀點較佳。
作為甘油與脂肪酸之三酯之市販品，可舉例如三椰子油脂肪酸甘油酯、NA36、Panacet800、Panacet800B及Panacet810S，及三C2L油脂肪酸甘油酯及三CL油脂肪酸甘油酯(以上，日油股份公司製)等。
甘油與脂肪酸之二酯亦稱二甘油酯，例如，甘油與癸酸(C10)之二酯、甘油與十二酸(C12)之二酯、甘油與十六酸(C16)之二酯、及甘油與2種之脂肪酸之二酯、以及此等之混合物。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在甘油與脂肪酸之二酯中，合計構成甘油與脂肪酸之二酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，於式(6)中，R5C及R6C部分之碳原子數的合計，較佳為約16以上(碳原子數之合計為16時，IOB為0.58)。
甘油與脂肪酸之單酯亦稱作單甘油酯，例如，甘油之十八酸(C18)單酯，甘油之二十二酸(C22)單酯等。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀 點，於甘油與脂肪酸之單酯中，構成甘油與脂肪酸之單酯之脂肪酸的碳原子數，亦即，式(7)中，R5C部分之碳原子數較佳為約19以上(碳原子數為19時，IOB為0.59)。
[(a3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯]
作為鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯，例如，C2~C6之鏈狀烴二元醇，例如，C2~C6之二醇，例如，乙二醇、丙二醇、丁二醇、戊二醇或己二醇與脂肪酸之單酯或二酯。
具體來說，作為鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯，例如，以下之式(8)：R8COOCkH2kOCOR9 (8)
(式中，k為2~6之整數，且R8及R9分別為鏈狀烴)
之C2~C6二醇與脂肪酸之二酯，及以下之式(9)：R8COOCkH2kOH (9)
(式中，k為2~6之整數，且R8為鏈狀烴)
之C2~C6二醇與脂肪酸之單酯。
C2~C6二醇與脂肪酸之酯中，作為應酯化之脂肪酸(相當於式(8)及式(9)中，R8COOH及R9COOH)，C2~C6二醇與脂肪酸之酯只要滿足動力黏度、抱水率及重量平均分子量之要件即可，並無特別限制，例如，「(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之 酯」中所列舉之脂肪酸，亦即，可舉例飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，飽和脂肪酸較佳。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，在式(8)所示之丁二醇(k=4)與脂肪酸之二酯中，R8C及R9C部分之碳原子數的合計，較佳為約6以上(碳原子數之合計為6時，IOB為0.60)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於式(9)所表示之乙二醇(k=2)與脂肪酸之單酯中，R8C部分之碳原子數較佳為約12以上(碳原子數為12時，IOB為0.57)。
作為C2~C6二醇與脂肪酸之酯，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，較佳為來自飽和脂肪酸之，C2~C6二醇與脂肪酸之酯，亦即，C2~C6二醇與飽和脂肪酸之酯。
且，作為C2~C6二醇與脂肪酸之酯，以將抱水率之值縮小之觀點來看，較佳為來自碳原子數較大之二醇之二醇與脂肪酸之酯，例如，來自丁二醇、戊二醇或己二醇之二醇與脂肪酸之酯。
另外，作為C2~C6二醇與脂肪酸之酯，以將抱水率之值縮小之觀點來看，較佳為二酯。
作為C2~C6二醇與脂肪酸之酯之市販品，例如，comupoalBL，comupoalBS(以上，日油股份公司製)等。
[(B)(B1)與(B2)之醚，其中(B1)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(B2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物]
作為(B)(B1)與(B2)之醚，其中(B1)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(B2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物(以下，亦稱「化合物(B)」)只要具有上述動力黏度、抱水率及重量平均分子量，沒有全部的羥基皆被醚化亦可。
作為(B1)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物(以下，亦稱「化合物(B1)」)，在「化合物(A)」中作為化合物(A1)被列舉者為例如，季戊四醇、甘油、及二醇。
作為(B2)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物(以下，亦稱「化合物(B2)」)，可舉例如，烴之1個氫原子被1個羥基(-OH)取代之化合物，例如，脂肪族1價醇，例如，飽和脂肪族1價醇及不飽和脂肪族1價醇。
作為飽和脂肪族1價醇，例如，C1~C20之飽和脂肪族1價醇，例如，甲基醇(C1)(C1表示碳原子數，以下相同)、乙基醇(C2)、丙基醇(C3)及其同分異構物，例如，異丙基醇(C3)、丁基醇(C4)及其同分 異構物，例如，sec-丁基醇(C4)及tert-丁基醇(C4)、戊基醇(C5)、己基醇(C6)、庚基醇(C7)、辛基醇(C8)及其同分異構物，例如，2-乙基己基醇(C8)、壬基醇(C9)、癸基醇(C10)、十二基醇(C12)、四癸基醇(C14)、六癸基醇(C16)、七癸基醇(C17)、八癸基醇(C18)、及二十醇(C20)、以及沒有被列舉之此等同分異構物。
作為不飽和脂肪族1價醇，可舉例如將飽和脂肪族1價醇之1個C-C單鍵以C=C雙鍵取代者，例如，油醇，例如，新日本理化股份公司所販售之Rikakoru系列及Anjekooru系列之名稱。
作為化合物(B)，例如，(b1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，例如，單醚、二醚、三醚及四醚，較佳為二醚、三醚及四醚，更佳為三醚及四醚，且最佳為四醚，(b2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，例如，單醚、二醚及三醚，較佳為二醚及三醚，且更佳為三醚、以及(b3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，例如，單醚及二醚，且較佳為二醚。
作為鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，例如，以下之式(10)~(13)：
(式中，R10~R13分別為鏈狀烴。)
之季戊四醇與脂肪族1價醇之四醚、三醚、二醚及單醚。
作為鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，例如，以下之式(14)~(16)：
(式中，R14~R16分別為鏈狀烴。)
之甘油與脂肪族1價醇之三醚、二醚及單醚。
作為鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，以下之式(17)：R17OCnH2nOR18 (17)
(式中，n為2~6之整數，且R17及R18分別為鏈狀烴)
之C2~C6二醇與脂肪族1價醇之二醚，及以下之式(18)：R17OCnH2nOH (18)
(式中，n為2~6之整數，且R17為鏈狀烴)
之C2~C6二醇與脂肪族1價醇之單醚。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於季戊四醇與脂肪族1價醇之四醚中，合計構成季戊四醇與脂肪族1價醇之四醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於上述式(10)中，R10、R11、R12及R13部分之碳原子數的合計，較佳為約4以上(碳原子數之合計為4時，IOB為0.44)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於季戊四醇與脂肪族1價醇之三醚中，合計構成季戊四醇與脂肪族1價醇之三醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於上述式(11)中，R10、R11及R12部分之碳原子數的合計，較佳為約9以上(碳原子數之合計為9時，IOB為0.57)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於季戊四醇與脂肪族1價醇之二醚中，合計構成季戊四醇與脂肪族1價醇之二醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於上述式(12)中，R10及R11部分之碳原子數的合計，較佳為約15以上(碳原子數之合計為15時，IOB為0.60)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於季戊四醇與脂肪族1價醇之單醚中，構成季戊四醇與脂肪族1價醇之單醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於上述式(13)中，R10部分之碳原子數較佳為約22以上(碳原子數為22時，IOB為0.59)。
且，若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，於甘油與脂肪族1價醇之三醚中，合計構成甘油與脂肪族1價醇之三醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於式(14)中，R14，R15及R16部分之碳原子數的合計，較佳為約3以上(碳原子數之合計為3時，IOB為0.50)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，甘油與脂肪族1價醇之二醚中，合計構成甘油與脂肪族1價醇之二醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，於式(15)中，R14及R15部分之碳原子數的合計，較佳為約9以上(碳原子數之合計為9時，IOB為0.58)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，甘油與脂肪族1價醇之單醚中，構成甘油與脂肪族1 價醇之單醚之脂肪族1價醇的碳原子數，亦即，式(16)中，R14部分之碳原子數較佳為約16以上(碳原子數為16時，IOB為0.58)。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，式(17)所表示之丁二醇(n=4)與脂肪族1價醇之二醚中，R17及R18部分之碳原子數的合計，較佳為約2以上(碳原子數之合計為2時，IOB為0.33)。
且，若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，式(18)所表示之乙二醇(n=2)與脂肪族1價醇之單醚中，R17部分之碳原子數較佳為約8以上(碳原子數為8時，IOB為0.60)。
化合物(B)能夠藉由將化合物(B1)、與化合物(B2)在酸觸媒之存在下，進行脫水縮合所生成
[(C)(C1)與(C2)之酯，其中(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸，(C2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物]
(C)(C1)與(C2)之酯，(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸，(C2)為具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物(以下，亦稱「化合物(C)」)，只要具有上述之動力黏度、抱水率及重量平均分子量，沒有全部的羧基皆被酯化亦可。
作為(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸(以下，亦稱「化合物(C1)」)，例如，具有2~4個羧基之鏈狀烴羧酸，例如，鏈狀烴二羧酸，例如，烷烴二羧酸，例如，乙烷二酸、丙烷二酸、丁烷二酸、戊烷二酸、己烷二酸、庚烷二酸、辛烷二酸、壬烷二酸及癸烷二酸，鏈狀烴三羧酸，例如，烷烴三羧酸，例如，丙烷三酸、丁烷三酸、戊烷三酸、己烷三酸、庚烷三酸、辛烷三酸、壬烷三酸及癸烷三酸、以及鏈狀烴四羧酸，例如，烷烴四羧酸，例如，丁烷四酸、戊烷四酸、己烷四酸、庚烷四酸、辛烷四酸、壬烷四酸及癸烷四酸。
且，化合物(C1)中包含，具有2~4個羧基之鏈狀烴羥酸，例如，蘋果酸、酒石酸、檸檬酸、異檸檬酸等，具有2~4個羧基之鏈狀烴烷氧酸，例如，包含O-乙醯檸檬酸、及具有2~4個羧基之鏈狀烴含氧酸。
作為(C2)具有鏈狀烴部分、與取代鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物，為「化合物(B)」之中所被列舉者，例如，脂肪族1價醇。
作為化合物(C)，可舉例如(c1)具有4個羧基之鏈狀烴四羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，例如，單酯、二酯、三酯及四酯，較佳為二酯，三酯及四酯，更佳為三酯及四酯，且最佳為四酯，(c2)具有3個羧基之鏈狀烴三羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，例如，單 酯、二酯及三酯，較佳為二酯及三酯，且更佳為三酯、以及(c3)具有2個羧基之鏈狀烴二羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯，例如，單酯及二酯，較佳為二酯。
作為化合物(C)之例，可舉例如己二酸二辛酯、O-乙醯檸檬酸三丁酯等，且有被市售。
[(D)具有鏈狀烴部分、與插入鏈狀烴部分之C-C單鍵間之選自由醚鍵結(-O-)、羰基鍵結(-CO-)，酯鍵結(-COO-)、及碳酸酯鍵結(-OCOO-)所構成之群中之任一個鍵結之化合物]
作為(D)具有鏈狀烴部分、與插入鏈狀烴部分之C-C單鍵間之選自由醚鍵結(-O-)、羰基鍵結(-CO-)，酯鍵結(-COO-)、及碳酸酯鍵結(-OCOO-)所構成之群中之任一個鍵結之化合物(以下，亦稱「化合物(D)」)，可舉例如(d1)脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚、(d2)二烷基酮、(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯、及(d4)二烷基碳酸酯。
[(d1)脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚]
作為脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚，可舉例如具有以下之式(19)之化合物：R19OR20 (19)
(式中，R19及R20分別為鏈狀烴)。
作為構成醚之脂肪族1價醇(於式(19)中，相當於R19OH及R20OH)，醚只要具有上述之動力黏度、抱水率及重量平均分子量之要件，並無特別限制，可舉例如，「化合物(B)」之項所列舉之脂肪族1價醇。
[(d2)二烷基酮]
作為二烷基酮，可舉例如具有以下之式(20)之化合物：R21COR22 (20)
(式中，R21及R22分別為烷基)。
上述二烷基酮除了市販之外，能夠藉由習知的方法，例如，將第二級醇以鉻酸等氧化所得。
[(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯]
作為脂肪酸與脂肪族1價醇之酯，例如，具有以下之式(21)之化合物：R23COOR24 (21)
(式中，R23及R24分別為鏈狀烴)。
於構成酯之脂肪酸(式(21)中，相當於R23COOH)，例如，「(a1)鏈狀烴四元醇與脂肪酸之酯」中所列舉之脂肪酸，亦即，飽和脂肪酸或不飽和脂肪酸，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，飽和脂肪酸較佳。作為構成酯之脂肪族1價醇(式(21)中，相當於R24OH)，例如，「化合物(B)」之項所列舉之脂肪族1 價醇。
作為脂肪酸與脂肪族1價醇之酯之例，例如，十二酸(C12)、與十二基醇(C12)之酯、十四酸(C14)、與十二基醇(C12)之酯等，作為脂肪酸與脂肪族1價醇之酯之市販品，例如，ELECTOLWE20、及ELECTOLWE40(以上，日油股份公司製)。
[(d4)二烷基碳酸酯]
作為二烷基碳酸酯，可舉例如具有以下之式(22)之化合物：R25OC(=O)OR26 (22)
(式中，R25及R26分別為烷基)。
上述二烷基碳酸酯除了市販的之外，可藉由例如，二氯化羰與醇之反應、氯化甲酸酯與醇或醇化物之反應、及碳酸銀與碘化烷基之反應來合成。
考慮抱水率、蒸氣壓等之觀點，(d1)脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚、(d2)二烷基酮、(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯、及(d4)二烷基碳酸酯中，重量平均分子量較佳為約100以上，且更佳為約200以上。
且，(d2)二烷基酮中，碳原子數之合計為約8時，例如，5-壬酮之熔點為約-50℃，蒸氣壓在20℃下為約230Pa。
[(E)聚氧C3~C6伸烷基二醇、或其烷基酯或烷基醚]
作為(E)聚氧C3~C6伸烷基二醇、或其烷基酯或烷基醚(以下，亦稱作化合物(E))，可舉例如(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇、(e2)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯、(e3)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之醚。以下，進行說明。
[(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇]
聚氧C3~C6伸烷基二醇意指，i)氧C3~C6伸烷基骨架，亦即，具有選自由氧丙烯骨架、氧丁烯骨架、氧戊二烯骨架、及氧己烯骨架所構成之群中任一種骨架，且於兩末端具有羥基之同元聚合物，ii)具有選自由上述群中之2種以上之骨架，且於兩末端具有羥基之嵌段共聚物，或iii)具有選自由上述群中之2種以上之骨架，且於兩末端具有羥基之無規共聚物。
聚氧C3~C6伸烷基二醇以以下之式(23)所表示：HO-(CmH2mO)n-H (23)
(式中，m為3~6之整數)。
經本發明者確認後，於聚丙二醇(式(23)中，相當於m=3之同元聚合物)中，重量平均分子量小於約1,000時，發現並不滿足抱水率之要件。因此，於上述血液滑性賦予劑之範圍中，不包含聚丙二醇之同元聚合物，丙二醇應該作為與其他之二醇之共聚合物或無規聚合 物，包含於(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇中。
另外，經本發明者確認之後，於聚乙二醇(式(23)中，相當於m=2之同元聚合物)中，重量平均分子量未滿1,000時，並無滿足動力黏度及抱水率之要件。
若以考慮將IOB設成約0.00~約0.60之觀點，例如，式(23)為聚丁二醇(m=4之同元聚合物)時，較佳為n≧約7(n=7時，IOB為0.57)。
作為聚C3~C6伸烷基二醇之市販品，例如，uniol(商標)PB-500及PB-700(以上，日油股份公司製)。
[(e2)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯]
作為聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯，可舉例如，「(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇」中所說明之聚氧C3~C6伸烷基二醇之OH末端之一方或兩方藉由脂肪酸所酯化者，亦即，單酯及二酯。
聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯中，作為需酯化之脂肪酸，可舉例如，「(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯」中所列舉之脂肪酸，亦即，飽和脂肪酸或不飽和脂肪酸，若考慮氧化等所造成的改質之可能性，飽和脂肪酸較佳。
[(e3)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之 醚]
作為聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之醚，可舉例如，「(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇」中所說明之聚氧C3~C6伸烷基二醇之OH末端之一方或兩方，藉由脂肪族1價醇所醚化者，亦即，單醚及二醚。
聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之醚中，作為應醚化之脂肪族1價醇，可舉例如，「化合物(B)」之項所列舉之脂肪族1價醇。
[(F)鏈狀烴]
上述鏈狀烴，例如，(f1)鏈狀烷烴，例如，直鏈烷烴及分枝鏈烷烴。直鏈烷烴之熔點為約45℃以下時，碳原子數為約22以下，且蒸氣壓在1大氣壓及25℃下為約0.01Pa以下時，碳原子數為約13以上。分枝鏈烷烴比直鏈烷烴，更有在同一碳原子數時熔點較低之傾向。因此，分枝鏈烷烴在熔點為約45℃以下時，亦能包含碳原子數為22以上者。
作為烴之市販品，可舉例如，parleam6(日油股份公司)。
在排泄口接觸區域20中之至少凸部8上，亦可單獨塗布血液滑性賦予劑，亦可塗布含有血液滑性賦予劑、與至少1種其他成分之含有血液滑性賦予劑之組成物。
以下，針對含有血液滑性賦予劑之組成物進行說明。 且，關於含有血液滑性賦予劑之組成物之塗布，由於與血液滑性賦予劑之塗布相同，故省略說明。
[含有血液滑性賦予劑之組成物]
含有血液滑性賦予劑之組成物含有上述之血液滑性賦予劑、與至少1種其他成分。作為其他成分，只要是不阻害血液滑性賦予劑之效果者，並無特別限制，可舉例如同業界中之吸收性物品，特別是能夠使用習慣地適用於頂部薄片者。
作為其他成分，可舉例如，矽油、矽、矽系乙烯系樹脂等。
作為其他成分，可舉例如，抗氧化劑，例如，BHT(2,6-二-t-丁基-p-甲酚)、BHA(丁基化氫氧苯甲醚)、沒食子酸丙酯等。
作為其他成分，例如，維他命，例如，天然維他命或合成維他命。作為維他命，例如，水溶性維他命，例如，維他命B群，例如，維他命B1、維他命B2、維他命B3、維他命B5、維他命B6、維他命B7、維他命B9、維他命B12等、維他命C。
作為維他命，例如，脂溶性維他命，例如，維他命A群、維他命D群、維他命E群、及維他命K群等。維他命中又包含此等之衍生物。
作為其他成分，例如，胺基酸，可舉例如，丙氨酸、精氨酸、離胺酸、組氨酸、脯氨酸、羥脯胺酸 等、以及胜肽。
作為其他成分，可舉例如，沸石，例如，天然沸石，例如，方沸石、菱沸石、輝沸石、鈉沸石、束沸石、及硫銻錳銀礦、以及合成沸石。
作為其他成分，可舉例如，膽固醇、玻尿酸、卵燐脂、神經醯胺等。
作為其他成分，例如，藥劑，可舉例如，皮膚收斂劑、抗青春痘劑、抗皺劑、抗皮下脂肪劑、美白劑、抗菌劑、抗霉劑等。
作為皮膚收斂劑，可舉例如，氧化鉛、硫酸氧化鋁、單寧酸等，油溶性皮膚收斂劑，例如，油溶性聚酚。作為油溶性聚酚，天然之油溶性聚酚，可舉例如，黃檗樹皮萃取物、金絲桃萃取物、短柄野芝麻萃取物、洋甘菊萃取物、牛蒡萃取物、鼠尾草萃取物、菩提樹萃取物、西方椴樹萃取物、樺樹萃取物、木賊草萃取物、鼠尾草萃取物、鼠尾草葉萃取物、胡桃木萃取物、木槿萃取物、枇杷葉萃取物、椴樹萃取物、蛇麻草萃取物、甜栗萃取物、薏苡籽萃取物等。
作為抗青春痘劑，可舉例如，水楊酸、過氧化苯甲醯、間苯二酚、硫、紅黴素、鋅等。
作為抗皺劑，可舉例如，乳酸、水楊酸、水楊酸衍生物、二醇酸、六磷酸肌醇、硫辛酸、磷脂酸。
作為抗皮下脂肪劑，可舉例如，二氧嘌呤化合物，例如，胺非林、咖啡因、茶鹼、可可素等。
作為美白劑，可舉例如，菸鹼、鞠酸、熊果素、殼胺糖及衍生物、植物固醇衍生物、抗壞血酸及其衍生物、以及桑樹抽出物及胎盤抽出物。
作為其他成分，例如，抗炎症成分、pH調整劑、抗菌劑、保濕劑、香料、色素、染料、顏料、植物抽出萃取物等。
作為抗炎症成分，可舉例如，天然的抗炎症劑，例如，牡丹、黃苓、金絲桃、洋甘菊、甘草、桃花、洋艾草、紫蘇萃取物等，合成抗炎症劑，例如，乙內醯脲、二鉀甘草酸苷等。
作為pH調整劑，為將皮膚保持在弱酸性者，例如，蘋果酸、琥珀酸、檸檬酸、酒石酸、乳酸等。
作為顏料，可舉例如，二氧化鈦。
含有血液滑性賦予劑之組成物含有血液滑性賦予劑及至少1種其他成分，其分別較佳為約50~約99質量%及約1~約50質量%，更佳為約60~約99質量%及約1~約40質量%，最佳為約70~約99質量%及約1~約30質量%，更一層較佳為約80~約99質量%及約1~約20質量%，更一層較佳為約90~99質量%及約1~約10質量%，更一層較佳為約95~99質量%及約1~約5質量%是從血液滑性賦予劑及其他成分之作用效果之觀點來看。
含有血液滑性賦予劑之組成物含有界面活性劑為來自頂部薄片或第2薄片之親水化處理之量以下較佳。更具體來說，含有血液滑性賦予劑之組成物含有界面 活性劑，較佳為約0.0~約1.0g/m2，更佳為約0.0~約0.8g/m2，最佳為約0.1~約0.5g/m2，更一層較佳為約0.1~約0.3g/m2之基重之範圍。
是因為若界面活性劑的量增加，會有經血容易殘存在頂部薄片上之傾向。且，界面活性劑不存在抱水率之值。是因為由於要與水混和，故不存在應測定之物質之層。
含有血液滑性賦予劑之組成物含有水，較佳為約0.0~約1.0g/m2，更佳為約0.0~約0.8g/m2，最佳為約0.1~約0.5g/m2，更一層較佳為約0.1~約0.3g/m2之基重之範圍。由於要將吸收性物品之吸收性能降低，水較少較佳。
含有血液滑性賦予劑之組成物，與血液滑性賦予劑相同，作為組成物，於40℃下，較佳為具有約0~約80mm2/s之動力黏度，更佳為具有約1~約70mm2/s之動力黏度，最佳為具有約3~約60mm2/s之動力黏度，極佳為具有約5~約50mm2/s之動力黏度，超佳為具有約7~約45mm2/s之動力黏度。
含有血液滑性賦予劑之組成物之動力黏度若超過約80mm2/s，有黏性變高，且到達頂部薄片之接觸肌膚面之經血與血液滑性賦予劑組成物較難滑落至吸收性物品之內部之傾向。
含有血液滑性賦予劑之組成物含有與作為之至少1種其他成份之與上述血液滑性賦予劑混和之成分 時，其他成分，較佳為具有小於約1,000之重量平均分子量，更佳為具有小於約900之重量平均分子量。是因為若重量平均分子量為約1,000以上，會有含有血液滑性賦予劑之組成物本身黏性產生，給著用者不快感之傾向。且，若重量平均分子量變高，由於會有含有血液滑性賦予劑之組成物之黏度變高之傾向，故難以加溫，將血液滑性賦予劑組成物之黏度，下降至適合於塗布之黏度，其結果，即可能產生不得不將血液滑性賦予劑以溶劑稀釋之狀況
含有血液滑性賦予劑之組成物，是作為組成物，且具有約0.01~約4.0質量%之抱水率，較佳為具有約0.02~約3.5質量%之抱水率，更佳為具有約0.03~約3.0質量%之抱水率，最佳為具有約0.04~約2.5質量%之抱水率，且極佳為具有約0.05~約2.0質量%之抱水率。
若抱水率變低，血液滑性賦予劑組成物與經血之親和性低下，到達頂部薄片之接觸肌膚面之經血會有難以滑落至吸收性物品之內部的傾向。
且，含有血液滑性賦予劑之組成物含有固形物時，在動力黏度及抱水率之測定時，此等較佳以濾過來去除。
〔實施例〕
以下，基於製造例及試驗例，更詳細地說明本發明，但本發明之範圍不限定於製造例及試驗例者。
且，在以下之製造例及試驗例中，將使用熱融著性複合纖維A(以下稱作「複合纖維A」)製造出的纖維材料 及吸收體，分別稱作「纖維材料A」及「吸收體A」，將使用熱融著性複合纖維B(以下稱作「複合纖維B」)製造出的纖維材料及吸收體，分別稱作「纖維材料B」及「吸收體B」。且，使用相對於木漿，複合纖維A之質量混合比相異之纖維材料A1~A8製造出的吸收體，分別稱作「吸收體A1~A8」，使用相對於木漿，複合纖維B之質量混合比相異之纖維材料B1~B8製造出的吸收體，分別稱作「吸收體B1~B8」。
[製造例1]
吸收體A(A1~A8)，B(B1~B8)之製造
(1)纖維材料A(A1~A8)之製造
將木漿(Weyerhaeuser公司製，NB416)與複合纖維A，以木漿：複合纖維A=9.5：0.5(A1)、9：1(A2)、8：2(A3)、6.5：3.5(A4)、5：5(A5)、3.5：6.5(A6)、2：8(A7)、0：10(A8)之質量比混綿積層，製造纖維材料A1~A8(基重200g/m2)。
複合纖維A為將聚乙烯對苯二甲酸酯(PET)作為芯成分，並將經包含馬來酸酐之乙烯聚合物接枝聚合之高密度聚乙烯(HDPE)作為鞘成分之芯鞘型複合纖維。複合纖維A之芯鞘比為50：50(質量比)，芯成分中之二氧化鈦量為0.7重量%，纖度為2.2dtex，纖維長為6mm。
(2)纖維材料B(B1~B8)之製造
將木漿(Weyerhaeuser社製，NB416)與複合纖維B以木漿：複合纖維B=10：0(B1)、9：1(B2)、8：2(B3)、6.5：3.5(B4)、5：5(B5)、3.5：6.5(B6)、2：8(B7)、0：10(B8)之質量比混綿積層，製造纖維材料B1~B8(基重200g/m2)。
複合纖維B為將聚乙烯對苯二甲酸酯(PET)作為芯成分，並將一般的高密度聚乙烯(HDPE)作為鞘成分之芯鞘型複合纖維。複合纖維B之芯鞘比為50：50(質量比)，芯成分中之二氧化鈦量為0.7重量%，纖度為2.2dtex，纖維長為6mm。
(3)吸收體A(A1~A8)、B(B1~B8)之製造
將纖維材料A1~A8、B1~B8以一般的貫穿氣體法束縛，並將複合纖維A、B加熱融著，製造吸收體A1~A8、B1~B8。此時，將加熱溫度設定為135℃，風量設定為5m/秒，加熱時間設定為20秒。
將吸收體A1~A8、B1~B8之組成及物性表示於表2。
且，吸收體之基重、厚度及密度之測定如以下所述來實施。
吸收體之密度由以下之式算出。
D(g/cm3)=B(g/m2)/T(mm)×10-3
[式中，D，B及T分別表示吸收體之密度、基重及厚 度。]
吸收體之基重(g/m2)之測定由以下所述實施。
從吸收體切出3張100mm×100mm之試驗片，將標準狀態(溫度23±2℃，相對濕度50±5%)下之各試驗片之質量以直示天秤(研精工業股份有限公司製 電子天秤HF-300)測定，將由3個測定值的平均值所算出之吸收體的每單位面積之質量(g/m2)設為吸收體之基重。
且，關於吸收體之基重之測定，對於上述中沒有特別規定之測定條件，採用ISO 9073-1或JIS L 1913 6.2記載之測定條件。
吸收體的厚度(mm)測定由以下所述來實施。
以厚度計(股份有限公司大榮科學精器製作所製FS-60DS，測定面44mm(直徑)，測定壓3g/cm2)，將標準狀態(溫度23±2℃，相對濕度50±5%)下吸收體相異的5個部位(各部位之直徑為44mm)在定壓3g/cm2之下加壓，測定各部位在加壓10秒後之厚度，將5個測定值的平均值作為吸收體之厚度。
且，其他製造例或試驗例之吸收體的基重、厚度及密度之測定也與上述同樣地實施。
[製造例2]
吸收性物品A(A1~A5)，B(B1~B5)之製造
在氣體通過不織布(基重：30g/m2，大小：長度(MD方向)100mm×寬(CD方向)80mm，)的空氣噴射面上，使用螺旋噴霧噴槍(Nordson(股)製)，將熱熔接著劑(HMA)以基重5g/m2塗布後，貼上吸收體A1~A5、B1~B5(基重：200g，大小：長度(MD方向)100mm×寬(CD方向)80mm)。之後，以加熱壓印處理，形成不織布及吸收體部分接合之壓印部，製造吸收性物品A1~A5、B1~B5。
作為不織布，使用具有上層及下層2層構造之不織布。上層為將聚乙烯對苯二甲酸酯(PET)作為芯 成分(芯成分中之二氧化鈦量為4重量%)，並將高密度聚乙烯(HDPE)作為鞘成分之芯鞘型複合纖維(纖度為2.8dtex，纖維長為44mm)所構成(基重20g/m2)，下層為將聚乙烯對苯二甲酸酯(PET)作為芯成分(芯成分中之二氧化鈦量為4重量%)，將高密度聚乙烯(HDPE)作為鞘成分之芯鞘型複合纖維(纖度為2.2dtex，纖維長為44mm)所構成(基重10g/m2)，不織布全體之基重為30g/m2。且，不織布之強度(最大點強度)關於MD方向為24.7N/25mm，關於CD方向為3.93N/25mm。
不織布藉由將上層及下層以梳理機積層，且經熱風處理後，將表面以界面活性化劑進行親水化處理來製造。
作為HMA，使用於熱可塑性合成橡膠(SIS系，SBS系)中添加黏著賦予成分之一般的HMA。且，使用之HMA在120℃下顯示40500cps，在140℃下顯示11000cps，在160℃下顯示4100cps，在180℃下顯示2000cps之黏度。
加熱壓印處理，作為不織布側(上側)之模板，使用形成有凸部之壓印模板(加熱溫度為110℃)，作為吸收體樣本側(下側)之模板，使用平面模板(加熱溫度為110℃)來實施。壓印處理時間為3秒鐘，壓印壓力為5MPa(5kPa/mm2)。藉由加熱壓印處理，從不織布側平視吸收性物品時，在吸收性物品之縱向會形成延展壓印部。壓印部中包含低擠壓部及高擠壓部，低擠壓部之面積為803.01mm2，高擠壓部之面積為188.65mm2。
[製造例3]
高密度化吸收體A(A2~A8)、B(B1~B8)之製造
於運輸薄片(UCKN公司製，薄紙基重：14g/m2)上承載纖維材料A2~A8(參照製造例1)，以一般的貫穿氣體法束縛，並將複合纖維A加熱融著(加熱溫度：135℃，風量：5m/秒，加熱時間：20秒)後，以蒸汽噴射(SJ)帶式脫水機將密度調整成約0.08g/cm3(0.0793~0.0817g/cm3)，製造高密度化吸收體A2~A8(120mm×120mm，各3張)。
使用纖維材料B1~B8(參照製造例1)同樣地製造出高密度化吸收體B1~B8(120mm×120mm，各3張)。
使用之SJ帶式脫水機之構成表示於圖4。
如圖4(a)所示，SJ帶式脫水機9具備網狀輸送帶91a、91b、與蒸氣噴嘴92、與吸入槽匣93，在相互對向之蒸氣噴嘴92及吸入槽匣93之間，搬運以一對網狀輸送帶91a、91b所夾住之吸收體，蒸氣噴嘴92朝吸收體噴出高壓水蒸氣而壓縮吸收體。通過吸收體之水蒸氣會被吸入槽匣93並排氣。吸收體厚度之調整能夠根據一對網狀輸送帶91a、91b之間隔來調整。
網狀輸送帶91a、91b為聚伸苯基硫化物製之平織網孔輸送帶(日本Filcon公司製)，縱橫方向線徑為0.37mm，縱線為34根/英吋，橫線為32根/英吋。網狀輸送帶91a、91b間的距離被調整成1mm或0.2mm，線速度 為200m/秒。
蒸氣噴嘴92中，如圖4(b)所示，口徑0.5mm之開孔部會於開孔間隔2mm、5mm被形成，由此噴出之水蒸氣之蒸氣壓為0.7MPa，水蒸氣處理量在每單位面積為1.27kg/m2。
高密度化吸收體A2~A8，B1~B8之組成及物性表示於表3中。
[試驗例1]
吸收性物品A(A1~A5)、B(B1~B5)之葛爾萊剛軟度之測定
(1)測定方法
葛爾萊剛軟度之測定中，使用No.311葛爾萊式柔軟度試驗機(安田精機製作所公司製)。本試驗機根據JIS-L1096，並為測定樣本片柔軟度(彎曲回彈性)之試驗機，樣本片裝置於可動手臂之卡盤上，使之以特定之速度往左右旋轉，讀取樣本片下端從單擺分離時之刻度，並根據以下之式算出剛軟度S(mN)。
S=R×(D1W1+D2W2+D3W3)×(L-12.7)2/b×3.375×10-5
[式中，R為刻度板之數字，D1、D2、D3為從單擺支點至裝置重量之位置的距離(25.4mm(1in.)，50.8mm(2in.)，101.6mm(4in.))，W1、W2、W3為在D1、D2、D3之孔上裝置重量的質量(g)，L為樣本片之長度(mm)，b為樣本片之寬度(mm)。]
將製造例2所製造之吸收性物品A1~A5、B1~B5，對著壓印部垂直切斷，並製作出5個樣本片(長度40mm×寬12.5mm)，測定樣本片之長度方向(MD方向)上每寬度12.5mm之葛爾萊剛軟度(mN)。
乾燥時葛爾萊剛軟度之測定中，使用標準時(溫度20℃，濕度60%的環境下)之樣本片，濕潤時葛爾萊剛軟度之測定中，使用在離子交換水中浸漬到以本身自體重量下沉之樣本片、或沉於水中1小時以上之樣本片。
(3)結果及觀察
將測定結果表示於表4。
根據表4之觀察為以下所述。
雖然吸收體僅含有木漿時，乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差為2.85N/12.5mm，但吸收體含有木漿及複合纖維A時，不管在任何質量混合比之下，乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差皆為2.5mN/12.5mm以下。因此，吸收體含有木漿及複合纖維A，由將乾燥時葛爾萊剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差維持在2.5mN/12.5mm以下之觀點來看是有利的。且，藉由相對於吸收體之木漿，將複合纖維A之質量混合比設在1/9以上，能夠達到4.82mN/12.5mm以上之壓印部的乾燥時葛爾萊剛軟度，及2.32mN/12.5mm以上之壓印部的濕潤時葛爾萊剛軟度。且，藉由相對於吸收體之木漿，將複合纖維A之質量混合比設在1/9~5/5，能夠達到4.82~6.09mN/12.5mm之壓印部的乾燥時葛爾萊剛軟度，及2.32~3.98mN/12.5mm之壓印部的濕潤時葛爾萊剛軟 度。
[試驗例2]
吸收性物品A(A1~A5)、B(B2~B5)之壓印部接合強度之測定
(1)測定方法
將製造例2所製造出的吸收性物品A1~A5、B2~B5，對著壓印部垂直切斷，製作出5個樣本片(長度50mm×寬25mm)，使用於壓印部接合強度(N/25mm)之測定中。
[乾燥時壓印部接合強度(N/25mm)]
將標準時(溫度20℃，濕度60%之環境下)之樣本片，以握把間隔為20mm之拉伸試驗機(島津製作所，AG-1kNI)，於上側握把裝上吸收體，且於下側握把裝上不織布。以100mm/分之拉伸速度，施加負荷重(最大點負荷重)至不織布及吸收體完全剝離為止，測定將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片之每寬度25mm中壓印部之接合強度(N)。
[濕潤時壓印部接合強度(N/25mm)]
將樣本片浸漬於離子交換水中至以本身之重量下沉後、或將樣本片下沉於水中1小時以上後，與上述相同地，測定將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片之 每寬度25mm中壓印部之接合強度(N)。
且，關於乾燥時及濕潤時壓印部接合強度之測定，關於上述無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3記載之測定條件。
(3)結果及觀察
將測定結果表示於表5。
根據表5之觀察為以下所述。
壓印部接合強度未滿0.75N/25mm時，會有在吸收性物品之使用中，產生頂部薄片與吸收體之界面剝離之擔憂。於此，將乾燥時及濕潤時壓印部接合強度皆為0.75N/25mm以上作為基準，滿足此基準者為吸收性物品A2~A5。因此，相對於吸收體中之木漿，將複合纖維A之質量混合比設在1/9以上，會在乾燥時及濕潤時壓印部接合強度增大之點上，是有利的，藉此，能夠達到1.53N/25mm以上之乾燥時壓印部接合強度，及0.95N/以 上之濕潤時壓印部接合強度。
且，比較相對於吸收體之木漿，複合纖維A、B之質量混合比相同之吸收性物品彼此(亦即，A2與B2、A3與B3、A4與B4、A5與B5)，乾燥時及濕潤時壓印部接合強度不管在任何質量混合比之下，吸收性物品A皆比吸收性物品B大。因此，相對於吸收體之木漿，複合纖維A、B之質量混合比相同時，使用複合纖維A時較使用複合纖維B時，更能夠將乾燥時及濕潤時壓印部接合強度增大。且，欲達成特定之乾燥時及濕潤時之壓印部接合強度，使用複合纖維A時較使用複合纖維B時，更能夠將相對於吸收體之木漿之複合纖維的質量混合比縮小(亦即，其成分，木漿之質量混合比會變大，且能夠將吸收體之吸收性能提升)。
[試驗例3]
吸收體A(A2~A8)、B(B1~B8)之最大伸張強度之測定
(1)測定方法
將製造例1所製造出的吸收體A2~A8、B1~B8切斷，並製作出5個樣本片(長度150mm×寬25mm)，使用於最大伸張強度之測定中。
[乾燥時最大伸張強度(N/25mm)]
將標準時(溫度20℃，濕度60%之環境下)之樣本 片，於拉伸試驗機(島津製作所，AG-1kNI)上，以握把間隔100mm來設置，以100mm/分之拉伸速度，施加負荷重(最大點負荷重)至樣本片被切斷為止，測定樣本片之長度方向(MD方向)上每寬度25mm之最大伸張強度。
[濕潤時最大伸張強度(N/25mm)]
將樣本片浸漬於離子交換水中至以本身重量下沉後，或將樣本片下沉於水中1小時以上後，與上述相同地，測定樣本片之長度方向(MD方向)中之每寬度25mm之最大伸張強度。
且，關於乾燥時及濕潤時最大伸張強度之測定，關於上述無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3記載之測定條件。
(2)結果及觀察
將測定結果表示於表6。
根據表6之觀察如以下所述。
在吸收體A中，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)若未滿1/9，濕潤時最大伸張強度會被預測未滿2N/25mm，且會有無法保證濕潤時強度之擔憂。因此，吸收體A，由保持強度之觀點來看，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比在1/9以上較佳。
吸收體B中，相對於木漿，複合纖維B之質量混合比(複合纖維B/木漿)若未滿2/8，濕潤時最大伸張強度會被預測為未滿2N/25mm，會有無法保證濕潤時強度之擔憂。因此，吸收體B由保持強度之觀點來看，相對於木漿，複合纖維B之質量混合比在2/8以上較佳。
比較相對於木漿，複合纖維A、B之質量混合比相同之吸收體彼此(例如，A2與B2)，最大伸張強度(乾燥時及濕潤時)不管在任何的質量混合比之下，吸收 體A較吸收體B大。且，相對於木漿，若複合纖維A、B之質量混合比在1/9~6.5/3.5之範圍中(吸收體A2~A6、B2~B6)，吸收體A較吸收體B乾燥時最大伸張強度與濕潤時最大伸張強度之差(乾燥時最大伸張強度-濕潤時最大伸張強度)大。
可推測是雖然於吸收體A中，如此強度之差使在具有馬來酸酐之醯基及醚鍵結之氧原子、與纖維素之OH基之間產生氫鍵，但是在吸收體B中，是造成不產生此氫鍵之原因。
此事實，由織物狀態樣本之最大伸張強度也能得到驗證。亦即，測定織物狀態樣本之最大伸張強度時，不管在任何樣本中皆未滿0.4N/25mm(參照表6)，強度之差並非造成捲入程度之差，而是起因於氫鍵形成之有無。且，織物狀態樣本在將纖維材料層合於基材上後，是不經任何處理之樣本，並沒有被施加任何以針軋等所施予之捲入處理、以熱風、壓印、能量波等所施予之加熱處理、以接著劑所施予之處理等。
且，如表7所示，由於複合纖維A比複合纖維B其熔解熱熱量更大，複合纖維A比複合纖維B之結晶化度高，且強度之差被認為是造成複合纖維A、B間結晶化度(纖維自體之接合強度)之差的原因。
且，日本特開2004-270041號公報中雖然有記載，馬來酸酐經接枝聚合之改質聚烯烴，由於馬來酸酐之羧酸酐基開裂，且與纖維素纖維表面之羥基共價鍵，與纖維素纖維之接著性良好，但是本結果中，並沒有觀察到起因於共價鍵形成之原因的強度增加。
[試驗例4]
高密度化吸收體A(A2~A8)、B(B1~B8)之吸收性及最大伸張強度測定
(1)測定方法
[吸收性(浸透時間、液體拂刷時間)之測定]
於製造例3所製造之高密度化吸收體A2~A8、B1~B8上，承載表面薄片(使用商品名蘇菲Hadaomoi之表面薄片)，於其上方重疊開有孔洞之壓克力板(於中央有40mm×10mm之孔洞，200mm(長度)×100mm(寬))。使用自動滴定管(柴田化學器械工業(股)，多重吐出裝置E725-1型)，朝壓克力板之孔洞，將3ml之人工經血(使用相對於離子交換水1L，加入甘油80g，羧基甲基纖 維素鈉8g，氯化鈉10g，碳酸氫原子鈉4g，紅色102號8g，紅色2號2g，黃色5號2g後，充分攪拌者)以90ml/分注入。將開始注入後，滯留於壓克力板之孔洞的人工經血消失為止之時間設為浸透時間(秒)，並將開始注入後，人工經血從表面薄片內消失為止之時間設作拂刷時間(秒)。
[乾燥時及濕潤時最大伸張強度之測定]
將高密度化吸收體A2~A8、B1~B8之乾燥時及濕潤時最大伸張強度，與試驗例3進行相同的測定。
(2)結果及觀察
測定結果表示於表8。
關於表8之觀察如以下所述。
相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)若在1/9~5/5之範圍中(高密度化吸收體A2~A5)，吸收性雖然充分，但是相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)在6.5/3.5以上(高密度化吸收體A6~A8)，吸收性會顯著下降。
在高密度化之吸收體A中，相對於木漿，若複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)未滿1/9，濕潤時最大伸張強度會被預測為未滿2N/25mm，並有無法保證濕潤時強度之擔憂。因此，高密度化吸收體A，由保持強度之觀點來看，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)在1/9以上較佳。
高密度化之吸收體B中，相對於木漿，若複合纖維B之質量混合比(複合纖維B/木漿)未滿2/8，濕潤時最大伸張強度會被預測為未滿2N/25mm，並有無法保證濕潤時強度之擔憂。因此，高密度化吸收體B中，由保持強度之觀點來看，相對於木漿，複合纖維B之質量混合比(複合纖維B/木漿)在2/8以上較佳。
吸收體之密度為約0.08g/cm3(0.0793~0.0817g/cm3)時，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)若在1/9~5/5之範圍，吸收體能夠兼具充分的強度及吸收性。，是因為若複合纖維A較複合纖維B少量(因此，不阻礙吸收性)，可保證吸收體之強度。
[試驗例5]
試驗例4中，在將密度固定於約0.08g/cm3(0.0793~0.0817g/cm3)之系統中，從強度及吸收性之觀點，來討論相對於木漿，複合纖維A之質量混合比之最適當之範圍。
本試驗例中，從吸收性之觀點來討論密度之最適當之範圍。
使用木漿(Weyerhaeuser公司製，NB416)及複合纖維A以表示於表9之質量比所混綿積層者(基重200g/m2)，並與試驗例4相同，製造各種密度(0.05、0.06、0.07、0.08、0.09、0.1、0.12、0.13、0.14g/cm3)之高密度化吸收體1~9，測定吸收性(液體拂刷時間)。
將測定結果表示於表9。
根據表9之觀察如以下所述。
相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)在1/9~5/5之範圍時，發揮充分液體拂刷性能(具體來說，人工經血3cc滴下後之液體拂刷時間在90秒以內)之密度範圍為0.06~0.14g/cm3。
若密度低於0.06g/cm3，不管在任何質量混合比中，液體拂刷時間皆超過90秒。可認為是若密度低於0.06g/cm3，纖維間距離會變大，且毛細管力沒有作用。
密度若超過0.12g/cm3，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)在1/9~3.5/6.5之範圍時，液體拂刷時間雖為60秒以內，但若在此範圍以外，即會超過60秒。可認為是密度若超過0.12g/cm3，雖然會發揮毛細管作用，但是由於液體之移動空隙會變小，且液體之移動阻力增加，故液體拂刷性能會下降。
由以上之試驗例得知，相對於木漿，複合纖維A之質量混合比(複合纖維A/木漿)之最適範圍為1/9~5/5，最適密度為0.06~0.14g/cm3。
[試驗例6]
(1)標準時(溫度20℃，相對濕度50%)壓印部接合強度(N/25mm)之測定方法
將製造例2所製造之吸收性物品A1~A5、B2~B5，對著壓印部垂直切斷，製作10個樣本片(長度50mm×寬25mm)。其中，在5個樣本片上塗布血液滑性賦予劑之 一例的Panacet810S(參照試驗例7)(基重：5g/m2)，在5個樣本片上不塗布血液滑性賦予劑。
各樣本片在溫度20℃，相對濕度50%下保存24小時以上，並調節狀態後，使用於壓印部接合強度(N/25mm)之測定。測定在溫度20℃，相對濕度50%之室內中實施。
[乾燥時壓印部接合強度(N/25mm)]
將樣本片，以握把間隔為20mm之拉伸試驗機(島津製作所，AG-1kNI)上，於上側握把裝上吸收體，下側握把裝上不織布。以100mm/分之拉伸速度，施加負荷重(最大點負荷重)至不織布及吸收體完全剝離為止，測定將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片每寬度25mm之壓印部接合強度(N)。
[濕潤時壓印部接合強度(N/25mm)]
將樣本片浸漬於離子交換水中至以本身重量下沉後、或將樣本片沉於水中1小時後，與上述相同，測定將樣本片之長度方向作為拉伸方向時，樣本片之每寬度25mm之壓印部接合強度(N)。
且，關於乾燥時及濕潤時壓印部接合強度之測定，關於上述無特別規定之測定條件，採用ISO 9073-3或JIS L 1913 6.3記載之測定條件。
(2)加速劣化試驗後之壓印部接合強度 (N/25mm)之測定方法
與(1)相同，製作塗布血液滑性賦予劑之樣本片、及無塗布血液滑性賦予劑之樣本片後，將各樣本於溫度50℃，相對濕度0%下保存4週間，並供應於加速劣化試驗。加速劣化試驗後的各樣本片在溫度20℃，相對濕度50%中保存24小時以上，而調節狀態後，使用於壓印部接合強度(N/25mm)之測定中。乾燥時壓印部接合強度(N/25mm)及濕潤時壓印部接合強度(N/25mm)之測定在溫度20℃，相對濕度50%之室內下，與(1)相同地實施。
(3)結果及觀察
將測定結果表示於表10。
關於表10之觀察如以下所述。
壓印部接合強度之強度會因為標準時及加速劣化試驗後，血液滑性賦予劑之存在而降低。此點被認為是由於血液滑性賦予劑之油性成分、與HMA之油性成分混合，而使HMA之接著力降低之緣故。此點是因為，相較於標準時，加速劣化試驗後壓印部接合強度更低。
吸收性物品A2~A5即使存在血液滑性賦予劑，標準時之壓印部接合強度在乾燥時及濕潤時皆在0.75N/25mm以上，能夠防止在使用吸收性物品時所擔憂之頂部薄片與吸收體之界面剝離的產生。因此，即使在頂部薄片上塗布血液滑性賦予劑時，相對於吸收體之木漿，將複合纖維A之質量混合比設在1/9以上，在將乾燥時及濕潤時壓印部接合強度變大之點上是有利的，因此，能夠達到1.34N/25mm以上之乾燥時壓印部接合強度、及0.95N/以上之濕潤時壓印部接合強度。
且，比較相對於吸收體之木漿，複合纖維A、B之質量混合比相同之吸收性物品彼此(亦即，A2與B2、A3與B3、A4與B4、A5與B5)，不管有無血液滑性賦予劑，乾燥時及濕潤時壓印部接合強度不管在任何的質量混合比，吸收性物品A都較吸收性物品B大。因此，相對於吸收體之木漿，複合纖維A、B之質量混合比相同時，使用複合纖維A時較使用複合纖維B時，能夠將乾燥時及濕潤時壓印部接合強度變大。且，欲達成一定的乾燥時及濕潤時壓印部接合強度時，使用複合纖維A時 較使用複合纖維B時，能夠將相對於吸收體之木漿，複合纖維之質量混合比變小(亦即，其成分，木漿之質量混合比變大，且能夠將吸收體吸收性能提升)。
[試驗例7]
以下，列舉出本試驗例所使用之血液滑性賦予劑。
[(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯]
．Unister H-408BRS，日油股份公司製
四2-乙基己酸季戊四醇，重量平均分子量：約640
．Unister H-2408BRS-22，日油股份公司製
四2-乙基己酸季戊四醇、與二2-乙基己酸新戊基乙二醇之混合物(58：42，重量比)，重量平均分子量：約520
[(a2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪酸之酯]
．Cetiol SB45DEO，BASF Japan股份有限公司製
脂肪酸為十八烯酸或硬脂酸，為甘油與脂肪酸之三酯
．SOY42，日油股份公司製
C14之脂肪酸：C16之脂肪酸：C18之脂肪酸：C20之脂肪酸(包含飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸之兩者)約以0.2：11：88：0.8之質量比含有之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：880
．三C2L油脂肪酸甘油酯，日油股份公司製
C8之脂肪酸：C10之脂肪酸：C12之脂肪酸大約以37：7：56之重量比含有之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約570
．三CL油脂肪酸甘油酯，日油股份公司製
C8之脂肪酸：C12之脂肪酸大約以44：56之重量比含有之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約570
．Panacet810s，日油股份公司製
C8之脂肪酸：C10之脂肪酸大約以85：15之重量比含有之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約480
．Panacet800，日油股份公司製
脂肪酸全部為辛酸(C8)之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約470
．Panacet800B，日油股份公司製
脂肪酸全部為2-乙基己酸(C8)之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約470
．NA36，日油股份公司製
C16之脂肪酸：C18之脂肪酸：C20之脂肪酸(包含飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸之兩者)為約以5：92：3之重量比含有之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約880
．三椰子油脂肪酸甘油酯，日油股份公司製
C8之脂肪酸：C10之脂肪酸：C12之脂肪酸：C14之脂肪酸：C16之脂肪酸(包含飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸之兩者)為以約4：8：60：25：3之重量比含有之甘油與脂 肪酸之三酯，重量平均分子量：670
．辛酸二甘油酯，日油股份公司製
脂肪酸為辛酸之甘油與脂肪酸之二酯，重量平均分子量：340
[(a3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯]
．Unister H-208BRS，日油股份公司製
二2-乙基己酸新戊基乙二醇，重量平均分子量：約360
．comupoalBL，日油股份公司製
丁二醇之十二酸(C12)單酯，重量平均分子量：約270
．comupoalBS，日油股份公司製
丁二醇之十八酸(C18)單酯，重量平均分子量：約350
[(c2)具有3個羧基之鏈狀烴三羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯]
．O-乙烯檸檬酸三丁酯，東京化成工業股份有限公司製
重量平均分子量：約400
．檸檬酸三丁酯，東京化成工業股份有限公司製
重量平均分子量：約360
[(c3)具有2個羧基之鏈狀烴二羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯]
．己二酸二辛酯，和光純藥工業製
重量平均分子量：約380
[(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯]
．ELECTOLWE20，日油股份公司製
十二酸(C12)、與十二基醇(C12)之酯，重量平均分子量：約360
．ELECTOLWE40，日油股份公司製
十四酸(C14)、與十二基醇(C12)之酯，重量平均分子量：約390
[(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇]
．uniolPB500，日油股份公司製
聚丁二醇，重量平均分子量：約500
．uniolPB700，日油股份公司製
聚氧丁烯聚氧丙二醇，重量平均分子量：約700
[(f1)鏈狀烷烴]
．parleam6，日油股份公司製
共聚合流動異石臘、異丁烯及n-丁烯，接著藉由附加氫原子所生成之分支鏈烴，聚合度：約5~約10，重量平均分子量：約330
[其他材料]
．NA50，日油股份公司製
於NA36上附加氫原子，並將原料之來自不飽和脂肪酸之雙鍵之比率下降之甘油與脂肪酸之三酯，重量平均分子量：約880
．(辛酸/癸酸)單甘油酯，日油股份公司製
辛酸(C8)及癸酸(C10)大約以85：15之重量比含有之甘油與脂肪酸之單酯，重量平均分子量：約220
．Monomuls 90-L2十二酸單甘油酯，BASF Japan股份有限公司製
．檸檬酸異丙酯，東京化成工業股份有限公司製
重量平均分子量：約230
．蘋果酸二異硬脂醯
重量平均分子量：約640
．uniolPB1000R，日油股份公司製
聚丁二醇，重量平均分子量：約1,000
．uniolD-250，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約250
．uniolD-400，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約400
．uniolD-700，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約700
．uniolD-1000，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約1,000
．uniolD-1200，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約1,160
．uniolD-2000，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約2,030
．uniolD-3000，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約3,000
．uniolD-4000，日油股份公司製
聚丙二醇，重量平均分子量：約4,000
．PEG1500，日油股份公司製
聚乙二醇，重量平均分子量：約1,500~約1,600
．WilBridecp9，日油股份公司製
聚丁二醇之兩末端之OH基為經十六酸(C16)酯化之化合物，重量平均分子量：約1,150
．UnilubMS-70K，日油股份公司製
聚丙二醇之硬脂醯醚，約15之重複單位，重量平均分子量：約1,140
．Nonion S-6，日油股份公司製
聚氧乙烯單硬脂酸脂，約7個重複單位，重量平均分子量：約880
．Unilub5TP-300KB
在季戊四醇1莫耳中，藉由附加氧化乙烯5莫耳、與氧化丙烯65莫耳所生成之聚氧乙烯聚氧丙烯五丁四醇 醚，重量平均分子量：4,130
．WilBrides753，日油股份公司製
聚氧乙烯聚氧丙烯聚氧丁烯甘油，重量平均分子量：約960
．uniol TG-330，日油股份公司製
聚丙二醇之甘油基醚，約6個重複單位，重量平均分子量：約330
．uniol TG-1000，日油股份公司製
聚丙二醇之甘油基醚，約16個重複單位，重量平均分子量：約1,000
．uniol TG-3000，日油股份公司製
聚丙二醇之甘油基醚，約16個重複單位，重量平均分子量：約3,000
．uniol TG-4000，日油股份公司製
聚丙二醇之甘油基醚，約16個重複單位，重量平均分子量：約4,000
．Unilub DGP-700，日油股份公司製
聚丙二醇之二甘油基醚，約9個重複單位，重量平均分子量：約700
．UnioxHC60，日油股份公司製
聚氧乙烯硬化菎麻油，重量平均分子量：約3,570
．凡士林，BASF Japan股份有限公司製
來自石油之烴，半固相
[試驗例7-1] [吸收大量血液時，經血表面殘留率A]
進行評估生理用衛生棉在一次吸收大量血液時之吸收性之實驗。
準備由經親水劑處理之透氣不織布(由聚酯及聚乙烯對苯二甲酸酯而成之複合纖維，基重：35g/m2)所形成之頂部薄片、與由透氣不織布(由聚酯及聚乙烯對苯二甲酸酯而成之複合纖維，基重：30g/m2)所形成之第2薄片、與包含木漿(基重：150~450g/m2，中央部較多)、與丙烯酸系高吸收聚合物(基重：15g/m2)及作為芯部包覆材料之薄紙之吸收體、與經撥水劑處理之側邊薄片、與由聚乙烯薄膜而成之後部薄片。
上述頂部薄片為依據日本特開2008-2034號公報記載之方法製造之具有脊溝構造之頂部薄片，脊部之厚度為約1.5mm，且溝部的厚度為約0.4mm，脊溝構造之間隔(脊部之寬度+溝部之寬度)為約4mm，且溝部上有形成開孔率約15%之開孔部。
作為血液滑性賦予劑，可選擇Unister H-408BRS(日油股份公司製，季戊四醇與脂肪酸之四酯)，於室溫下，由控制接縫HMA噴槍，於上述頂部薄片之接觸肌膚面(脊溝面)上，以5.0g/m2之基重塗布。經電子顯微鏡確認後，H-408BRS是以微粒子狀附著於纖維之表面。
接著，藉由將後部薄片、吸收體、第2薄片、及脊溝 面向上之頂部薄片依順重疊，形成生理用衛生棉No.1-1。
將血液滑性賦予劑由Unister H-408BRS變更成表11所表示者，製造生理用衛生棉No.1-2~No.1-49。且，血液滑性賦予劑在室溫下為液體時，以原狀態，且血液滑性賦予劑在室溫為固體時，加熱至熔點+20℃之溫度，接著，使用控制接縫HMA噴槍，將血液滑性賦予劑微粒化，於頂部薄片之接觸肌膚面塗布至基重約成為5g/m2。
且，血液滑性賦予劑塗布於頂部薄片之接觸肌膚面的幾乎全面，且脊部及溝部的兩側。
[試驗方法]
測定頂部薄片之質量：W2(g)(試驗前頂部薄片之質量)後，於吸收性物品之縱向及寬方向的中央部且頂部薄片之上方，放置開有孔洞之壓克力板(200mm×100mm，125g，中央開有40mm×10mm之孔洞)，從上述孔洞，使用吸量管滴下4.0g之37±1℃之馬EDTA血(馬血液中，為了防止凝結，有添加乙烯二胺四乙酸(以下，亦稱「EDTA」))。
馬EDTA血滴下後，直接取出上述壓克力板，並取出頂部薄片，測定其質量：W3(g)(試驗後之頂部薄片之質量)，根據以下之式，算出「表面殘留率A(質量%)」。
表面殘留率A(質量%) =100×[W3(g)-W2(g)]/4.0(g)
且，根據以下之基準於35℃下測定頂部薄片之接觸肌膚面之黏性。
○：沒有黏性
△：有些許黏性
×：有黏性
將各吸收性物品之表面殘留率A、及黏性、以及各血液滑性賦予劑之特性，表示於以下表11。且，圖5表示，頂部薄片包含三C2L油脂肪酸甘油酯之生理用衛生棉中，頂部薄片之接觸肌膚面之電子顯微鏡照片。
在不具有血液滑性賦予劑之生理用衛生棉No.1-49中，雖然表面殘留率A為7.5質量%，但是在動力黏度及抱水率於特定範圍內之生理用衛生棉No.1-1~No.1-21中，其表面殘留率A為2.5質量%以下。
生理用衛生棉No.1-1~No.1-21中，從頂部薄片之脊部滴下之馬EDTA血會由脊部滑落至溝部，觀察從溝部迅速地吸收至吸收體內部的樣子。另一方面，不具有血液滑性賦予劑之生理用衛生棉No.1-49中，滴下的馬EDTA血不會滑落至溝部，會緩緩地垂落在溝部上，較多殘留在頂部薄片之脊部上。且，抱水率高的吸收性物品，例如，No.1-30中，從頂部薄片之脊部滴下的馬EDTA血不會滑落至溝部，且一部分殘留在頂部薄片上一部分緩緩地垂落，且一部分殘留在脊部上。
藉由以上所述，生理用衛生棉No.1-1~No.1-21在，一次大量經血到達頂部薄片時，能夠將經血迅速地從頂部薄片移行至吸收體。
接著，讓複數之自願被驗者著用No.1-1~1-49之生理用衛生棉後，較多的回答是：含有No.1-1~1-21之血液滑性賦予劑之生理用衛生棉，即使在吸收經血後，在頂部薄片無沾黏感，且頂部薄片有乾爽感。
[試驗例7-2] [吸收少量血液時的經血表面殘留率B]
進行評估生理用衛生棉吸收少量血液時的吸收性之實 驗。
準備由經親水劑處理之透氣不織布(由聚酯及聚乙烯對苯二甲酸酯而成之複合纖維，基重：35g/m2)所形成之頂部薄片(以下，有時稱作「具有脊溝之頂部薄片」)、與透氣不織布(由聚酯及聚乙烯對苯二甲酸酯而成之複合纖維，基重：30g/m2)所形成之第2薄片、與包含木漿(基重：150~450g/m2，中央部較多)、丙烯酸系高吸收聚合物(基重：15g/m2)及芯部包覆材料之薄紙之吸收體、與經撥水劑處理之側邊薄片、與由聚乙烯薄膜而成之後部薄片。
上述頂部薄片為依據日本特開2008-2034號公報記載之方法製造之具有脊溝構造之頂部薄片，脊部之厚度為約1.5mm，且溝部的厚度為約0.4mm，脊溝構造之間隔(脊部之寬度+溝部之寬度)為約4mm，且溝部上有形成開孔率約15%之開孔部。
作為血液滑性賦予劑，選擇Unister H-408BRS(日油股份公司製，季戊四醇與脂肪酸之四酯)，於室溫下，由控制接縫HMA噴槍，於上述頂部薄片之接觸肌膚面(脊溝面)上，以5.0g/m2之基重進行塗布。經電子顯微鏡確認後，H-408BRS是以微粒子狀附著於纖維之表面。
接著，藉由將後部薄片、吸收體、第2薄片、以及脊溝面向上之頂部薄片依序重疊，形成生理用衛生棉No.2-1(i)。
將頂部薄片更換成不具有脊溝構造之平坦的，且經親水劑處理之透氣不織布(由聚酯及聚乙烯對苯二甲酸酯而成之複合纖維，基重：35g/m2)所形成之頂部薄片(以下，有時稱作「平坦之頂部薄片」)以外，與生理用衛生棉No.2-1(i)相同，形成生理用衛生棉No.2-1(ii)。
將血液滑性賦予劑由Unister H-408BRS變更成表12所表示者，製造生理用衛生棉No.2-2(i)~No.2-11(i)及No.2-2(ii)~No.2-11(ii)。且，血液滑性賦予劑在室溫下為液體時，以原本之狀態，血液滑性賦予劑在室溫下為固體時，將其加熱至熔點+20℃，接著，使用控制接縫HMA噴槍，將血液滑性賦予劑微粒化後，於頂部薄片之接觸肌膚面上，塗布至基重成為約5g/m2。
且，血液滑性賦予劑在頂部薄片之接觸肌膚面幾乎全面上，而在具有脊溝構造之頂部薄片中，塗布於脊部及溝部之兩者。
[試驗方法]
測定頂部薄片之質量：W4(g)(試驗前頂部薄片之質量)後，在吸收性物品縱向及寬方向中央的頂部薄片上，將37±1℃之馬EDTA血約0.25g(2滴)由吸量管上滴下。且，於具有脊溝之頂部薄片中，將馬EDTA血滴下於脊部之頂部上。
滴下30秒後，將頂部薄片取出，測定其質 量：W5(g)(試驗後頂部薄片之質量)，根據以下之式，算出「表面殘留率B(質量%)」。
表面殘留率B(質量%) =100×(W5(g)-W4(g))/W6(g)
且，W6(g)是可由滴下前後吸量管之質量算出之被滴下的馬EDTA血質量。
將結果，表示於下述表12。
由表12得知，血液滑性賦予劑為H-408BRS、Panacet810S、癸酸二甘油酯、comupoalBL、O-乙烯檸檬酸三丁酯、己二酸二辛酯、ELECTOLWE40、uniolPB500、及parleam6時，於具有脊溝之頂部薄片中，表面殘留率B較低。此點被認為是，具有特定特性之血液滑性賦予劑使少量血液從脊部迅速地移行至溝部、及吸收體。
[試驗例7-3] [包含血液滑性賦予劑之血液黏性]
將含有血液滑性賦予劑之血液黏性，使用Rheometric Expansion System ARES(Rheometric Scientific，Inc)測定。於馬脫纖維血中，添加2質量%之Panacet810s，輕輕攪拌並形成試料，於直徑50mm之平行板上承載試料，形成100μm之孔隙，在37±0.5℃下測定黏度。由於是平行板，試料並不需均一之剪力速度，但機器上所表示之平均剪力速度為10s-1。
含有2質量%之Panacet810s之馬脫纖維血的黏度為，5.9mPa．s，另一方面，不包含血液滑性賦予劑之馬脫纖維血之黏度為50.4mPa．s。因此，包含2質量%之Panacet810s之馬脫纖維血，相較於不包含血液滑性賦予劑時，能夠降低約90%之黏度。
可認為是雖然已知血液含有血球等成分，且具有觸變性之性質，但本發明之血液滑性賦予劑具有低黏度域，且將經血等之血液黏度下降之作用。可認為是藉由降低血液之黏度，吸收之經血容易迅速地從頂部薄片移行至吸收體。
[試驗例7-4] [包含血液滑性賦予劑之血液的顯微鏡照片]
將健康之自願者的經血，採取至食品保護用包裝薄膜 上，於其一部分中添加分散於10倍質量之磷酸緩衝生理食鹽水中之Panacet810s，至Panacet810s之濃度成為1質量%為止。將經血，放置於玻璃薄片，蓋上蓋玻片，於光學顯微鏡下，觀察紅血球之狀態。不包含血液滑性賦予劑之經血之顯微鏡照片表示於圖6(a)，且包含Panacet810s之經血之顯微鏡照片顯表示於圖6(b)。
由圖6可知，雖然不包含血液滑性賦予劑之經血，紅血球會形成鏈球狀等凝集塊，但包含Panacet810s之經血，其紅血球會各自且安定地分散。因此，血液滑性賦予劑在血液中具有使紅血球安定化之作用。
[試驗例7-5] [包含血液滑性賦予劑之血液表面張力]
將包含血液滑性賦予劑之血液表面張力使用協和界面科學公司製接觸角計Drop Master500，以懸垂液滴法測定。表面張力為，於羊的脫纖維血中，添加特定量之血液滑性賦予劑，充分震盪後進行測定。
測定是機器會自動進行，表面張力γ是以以下之式求出(參照圖7)。
γ=g×ρ×(de)2×1/H
g：重力係數
1/H：由ds/de求出之補正項
ρ：密度
de：最大直徑
ds：從滴下端僅有de上升之位置的直徑
密度ρ是以JIS K 2249-1995之「密度試驗方法及密度．質量．容量換算表」之5.振動式密度試驗方法為根據，並以下述表13所表示之溫度測定。
測定中是使用京都電子工業股份有限公司之DA-505。
將結果表示於下述表13。
由表13可知，血液滑性賦予劑具有降低血液之表面張力之作用。
可認為是藉由降低血液之表面張力，吸收之血液不會停留在頂部薄片之纖維間，並能夠迅速地移行至吸收體中。
1‧‧‧生理用衛生棉(吸收性物品)
2‧‧‧頂部薄片(液體可透性層)
3‧‧‧後部薄片(液體不可透性層)
4‧‧‧吸收體
5‧‧‧擠壓部(接合部)
6‧‧‧本體部
7a、7b‧‧‧翅翼部
11a、11b‧‧‧封口部
12a、12b‧‧‧封口部
20‧‧‧排泄口接觸區域

Claims (22)

  1. 一種吸收性物品，其係具備液體可透性層、液體不可透性層、設置於前述液體可透性層及前述液體不可透性層間之吸收體、與接合前述液體可透性層及前述吸收體之接合部分之吸收性物品，前述吸收體為含有作為其構成纖維之纖維素系吸水性纖維、與包含以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物作為單體成分之熱可塑性樹脂纖維，前述接合部分之乾燥時葛爾萊(GURLEY)剛軟度與濕潤時葛爾萊剛軟度之差為2.5mN/12.5mm以下。
  2. 如請求項1之吸收性物品，其中相對於前述吸收體中所含有之前述吸水性纖維，前述熱可塑性樹脂纖維之質量比為1/9~5/5。
  3. 如請求項2之吸收性物品，其中前述接合部分之乾燥時葛爾萊剛軟度為4.82~6.09mN/12.5mm，且前述接合部分之濕潤時葛爾萊剛軟度為2.32~3.98mN/12.5mm。
  4. 如請求項2或3之吸收性物品，其中前述接合部分之乾燥時接合強度為1.53~7.65N/25mm，且前述接合部之濕潤時接合強度為0.95~4.34N/25mm。
  5. 如請求項2~4中任一項之吸收性物品，其中前述吸收體之密度為0.06~0.14g/cm3。
  6. 如請求項5之吸收性物品，其中前述吸收體為藉由對含有前述纖維素系吸水性纖維及前述熱可塑性樹脂纖維之混合材料，噴射高壓水蒸氣並高密度化後所得者。
  7. 如請求項5或6之吸收性物品，其中前述吸收體之基重為40~900g/m2。
  8. 如請求項1~7中任一項之吸收性物品，其中前述接合部分包含往前述吸收性物品之縱向延展部分，前述接合部分之乾燥時葛爾萊剛軟度及濕潤時葛爾萊剛軟度為前述吸收性物品之縱向延展部分之乾燥時葛爾萊剛軟度及濕潤時葛爾萊剛軟度。
  9. 如請求項1~8中任一項之吸收性物品，其中前述接合部為將前述液體可透性層及前述吸收體往厚度方向成一體化之壓搾部。
  10. 如請求項1~9中任一項之吸收性物品，其中前述吸收體之構成纖維互相接著。
  11. 如請求項1~10中任一項之吸收性物品，其中貫通前述液體可透性層之貫通孔以開孔率5~70%被形成。
  12. 如請求項1~11中任一項之吸收性物品，其中形成有貫通前述液體可透性層及前述吸收體之貫通孔。
  13. 如請求項1~12中任一項之吸收性物品，其中前述熱可塑性樹脂纖維將以包含不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物之乙烯單體進行經接枝聚合之改質聚烯烴或該改質聚烯烴與其他樹脂之混合聚合物作為鞘成分，將熔點較前述改質聚烯烴高之樹脂作為芯成分之芯鞘型複合纖維。
  14. 如請求項1~13中任一項之吸收性物品，其中前述不飽和羧酸、不飽和羧酸酐或此等之混合物為馬來酸或 其衍生物、馬來酸酐或其衍生物、或此等之混合物。
  15. 如請求項1~14中任一項之吸收性物品，其中前述吸收體含有高吸水性材料。
  16. 如請求項1~15中任一項之吸收性物品，其中前述吸收體中所含有之前述熱可塑性樹脂纖維經著色。
  17. 如請求項1~16中任一項之吸收性物品，其中前述液體可透性層與前述吸收體藉由接著劑來接著，前述液體可透性層在接觸肌膚面中至少在排泄口接觸區域中，包含血液滑性賦予劑，該血液滑性賦予劑在40℃下動力黏度為0.01~80mm2/s，抱水率為0.01~4.0質量%，重量平均分子量為未滿1,000。
  18. 如請求項17之吸收性物品，其中前述血液滑性賦予劑之IOB為0.00~0.60之IOB(無機有機平衡)。
  19. 如請求項17或18之吸收性物品，其中前述血液滑性賦予劑為選自由以下之(i)~(iii)以及此等之任意組合所構成之群：(i)烴，(ii)具有(ii-1)烴部分、與(ii-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基(-CO-)及氧基(-O-)所構成之群之基之化合物、及(iii)具有(iii-1)烴部分、與(iii-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基(-CO-)及氧基(-O-)所構成之群之基、與(iii-3)一個或複數之相同或相異之取代前述烴部分之氫原子之選 自由羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物，於此，於(ii)或(iii)之化合物中，插入2個以上之氧基時，各氧基不相鄰接。
  20. 如請求項17~19中任一項之吸收性物品，其中前述血液滑性賦予劑為選自由以下之(i’)~(iii’)以及此等之任意組合所構成之群：(i’)烴、(ii’)具有(ii’-1)烴部分、與(ii’-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結之化合物、及(iii’)具有(iii’-1)烴部分、與(iii’-2)一個或複數之相同或相異之插入前述烴部分之C-C單鍵間之選自由羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、碳酸酯鍵結(-OCOO-)、及醚鍵結(-O-)所構成之群之鍵結、與(iii’-3)一個或複數之相同或相異之取代前述烴部分之氫原子之選自由羧基(-COOH)及羥基(-OH)所構成之群之基之化合物，於此，(ii’)或(iii’)之化合物中，插入2個以上相同或相異之鍵結時，各鍵結不相鄰接。
  21. 如請求項17~20中任一項之吸收性物品，其中前述血液滑性賦予劑為選自由以下(A)~(F)以及此等 之任意組合所構成之群：(A)(A1)與(A2)之酯，其中(A1)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羥基之化合物，(A2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羧基之化合物、(B)(B1)與(B2)之醚，其中(B1)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個之羥基之化合物，與(B2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物、(C)(C1)與(C2)之酯，其中(C1)為包含鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之2~4個羧基之羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸，(C2)為具有鏈狀烴部分、與取代前述鏈狀烴部分之氫原子之1個羥基之化合物、(D)具有鏈狀烴部分、與插入前述鏈狀烴部分之C-C單鍵間之選自由醚鍵結(-O-)、羰基鍵結(-CO-)、酯鍵結(-COO-)、及碳酸酯鍵結(-OCOO-)所構成之群中任1個鍵結之化合物、(E)聚氧C3~C6伸烷基二醇、或其烷基酯或烷基醚、及(F)鏈狀烴。
  22. 如請求項17~21中任一項之吸收性物品，其中前述血液滑性賦予劑為選自由(a1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪酸之酯、(a2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪酸之 酯、(a3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪酸之酯、(b1)鏈狀烴四元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚、(b2)鏈狀烴三元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚、(b3)鏈狀烴二元醇與至少1個脂肪族1價醇之醚、(c1)具有4個羧基之鏈狀烴四羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯、(c2)具有3個羧基之鏈狀烴三羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯、(c3)具有2個羧基之鏈狀烴二羧酸、羥酸、烷氧酸或含氧酸、與至少1個脂肪族1價醇之酯、(d1)脂肪族1價醇與脂肪族1價醇之醚、(d2)二烷基酮、(d3)脂肪酸與脂肪族1價醇之酯、(d4)二烷基碳酸酯、(e1)聚氧C3~C6伸烷基二醇、(e2)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪酸之酯、(e3)聚氧C3~C6伸烷基二醇與至少1個脂肪族1價醇之醚、及(f1)鏈狀烷烴，以及此等之任意組合所構成之群。
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