CN1046357A - 1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷与1，1-二氯-1-氟乙烷的类共沸混合物 - Google Patents

1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷与1，1-二氯-1-氟乙烷的类共沸混合物 Download PDF

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Abstract

1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和1，1-二氯-1-氟乙烷的类其沸混合物，这些混合物可用作清洗溶剂、制冷剂和泡沫发泡剂。

Description

本发明涉及1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷（HCFC-123）与1，1-二氯-1-氟乙烷（HCFC-141b）的类共沸混合以及它们作为清洗溶剂、制冷剂和供热固聚合物泡沫用的发泡剂的应用。
闭孔聚氨酯泡沫在建筑施工和制造高能效电器用具过程中广泛用于保温目的。在建筑业中，聚氨酯（聚异氰脲酸酯）板材由于能够保温和载重而用于建造屋顶和墙壁。建筑中还使用灌注聚氨酯泡沫和喷发聚氨酯泡沫。喷发聚氨酯泡沫广泛用于储藏罐等大型结构的保温。例如，就地灌注的聚氨酯泡沫用于制冷器和冷藏箱，还用于制造冷藏车和冷藏车皮。
这些各种类型的聚氨酯泡沫，在制造时都需要有膨胀剂（发泡剂）。保温泡沫取决于卤烃发泡剂的使用，使用这种发泡剂不仅是为了使聚合物发泡，而且主要是由于它们的蒸气导热性低，这对保温性能来说是很重要的特性。历史上，聚氨酯泡沫主要是用CFC-11作主发泡剂制造的。
另一类重要的保温泡沫是酚醛泡沫。这些具有很显著的易燃特性的泡沫通常是用CFC-11和CFC-113发泡剂制造的。
随着现代电路板朝向增加电路和元件密度的方向发展，电路板在焊接后的彻底清洗变得更重要。在电路板上焊接电子元件的现有工业方法包括，用焊剂涂变电路板的整个电路面，然后使涂有焊剂的电路板穿过预热器上方，再穿过熔融的焊料。焊剂清洗了导电的金属部件，促进了焊料的融合。常用的焊剂一般由松香组成，可单独使用或与起活化作用的添加剂如胺的盐酸和草酸衍生物合用。
焊接后，由于部分松香被热降解，常常要用一种有机溶剂从电路板上除去焊剂残渣。对这类溶剂的要求很严格。去焊剂溶剂应具有下列特点：沸点低，不易燃，毒低低且溶解能力强，这样才能除去焊剂和焊剂残渣而不损坏所清洗的基板。
虽然沸点、易燃性和溶解能力特性可通过制备溶剂混合物来加以调节，但这些混合物常常不能令人满意，因为它们在使用过程中会分馏至不利的程度。这类溶剂混合物在溶剂蒸馏过程中也会发生分馏，这使得实际上不可能回收到具有原始组成的溶剂混合物。
另一方面，现已发现具有恒定组成的类共沸混合物特别适用于上述这些应用。对所有的实际应用来说，类共沸混合物在蒸发或沸腾时都不分馏。这些特性在用溶剂组合物从印刷电路板上去除焊剂和焊剂残渣时也很重要。如果混合物不是类共沸的，则溶剂混合物中挥发性较大的组分会发生优先蒸发现象。这会导致混合物的组成改变和溶解性能不太理想，如对松香焊剂的溶解力下降以及对所清洗的电子元件的惰性下降。这种类共沸特点在蒸气脱脂操作中也是所期望的，这种操作的最终清洗通常使用重蒸溶剂。
工业上用于清洗电路板及用于清洗一般的金属、塑料和玻璃的许多溶剂组合物，其主要成分都是CFC-113。
制冷系统如离心冷却器用于冷却水、食品等。这些系统目前可用CFC-11作制冷剂。
在七十年代早期，有人开始担心，平流臭氧层（它阻止了紫外辐射穿透地球的大气层）正在被由全卤代含氯氟烃的释放而引入大气层中的氯原子所消耗。这些含氯氟烃用作气雾剂中的抛射剂、用作泡沫的发泡剂、用作制冷剂和清洗/干燥溶剂体系。按照臭氧消耗理论，由于全卤代的含氯氟烃有很强的化学稳定性，这些化合物在大气层中不分解而到达平流层，在平流层中缓慢降解而释放出氯原子，而氯原子又与臭氧反应。
1978年，这种担心达到了这样的程度，以至于美国环境保护局（EPA）禁止全卤代含氯氟烃作为气雾剂抛射剂的非必需使用。这一禁令在美国导致戏剧性地由使用含氯氟烃抛射剂（除获准使用外）转向主要使用烃类抛射剂。但是，由于世界上其他地方并没有参加美国这一气雾剂禁令，所以净结果是转向在美国之外在气雾剂中使用含氯氟烃，而不是象所企求的那样永久性地降低世界范围内含氯氟烃的总产量。事实上，在过去的几年中世界范围生产的含氯烷烃的总量已超过了1978年（美国发布禁令之前）的产量。
在1978-1987年期间，进行了许多研究工作来研究臭氧消耗理论。由于大气化学的复杂性，与此理论有关的许多问题仍未得到解决。但是，假定这个理论是确实的，那么将由臭氧层消耗引起的健康风险就非常显著。加上世界范围含氯氟烃产量增加这一事实，这已导致全世界都在努力减少含氯氟烃的使用。特别是在1987年9月，联合国通过其环境计划（UNEP）发布了一个试行计划，倡议全卤代含氯氟烃的世界范围产量到1998年减少50%。这一计划于1989年1月1日批准，计划于1989年7月1日生效。
由于这一计划建议减少象CFC-11、CFC-12和CFC-113这样一些全卤代含氯氟烃的可利用性，因此急需对环境较为无害的替代产品。
早在七十年代开始出现臭氧消耗理论时就已经知道，在预先全卤代的含氯氟烃中引入氢能显著降低这些化合物的化学稳定性。因而预计这些已去稳定的化合物会在大气层中降解，从而不会到达平流层和臭氧层。附表列出了各种全卤代和部分卤代的卤烃的臭氧消耗潜能。同时还给出了温室潜能数据（将红外辐射（热）反射回地球从而提高地球表面温度的潜能）。
臭氧消耗潜能和温室潜能
发泡剂        臭氧消耗潜能        温室潜能
CFC-11（CFCl3） 1.0 0.4
CFC-12（CF2Cl2） 1.0 1.0
HCFC-22（CHF2Cl） 0.05 0.07
HCFC-123（CF3CHCl2） 0.02 小于0.1
HCFC-124（CF3CHFCl） 0.02 小于0.1
HFC-134a（CF3CH2F） 0 小于0.1
HCFC-141b（CFCl2CH3） 0.1 小于0.1
HCFC-142b（CF2ClCH3） 0.06 小于0.2
HFC-152a（CHF2CH3） 0 小于0.1
CFC-113（CF2Cl-CFCl2） 0.8 0.3-0.8
卤烃如HCFC-123、HCFC-123a和HCFC-141b理论上对臭氧消耗的影响极小，因而对环境无害。（虽然对HCFC-123a没有计算过这些数值，但估计与HCFC-123相似。）
不幸的是，正如本领域已经认识到的，不可能预料共沸或类共沸混合物的形成。
这一事实使寻找可应用于该领域的新的类共沸组合物的工作明显复杂化了。尽管如此，在本领域内人们仍在不断努力发现具有所需特性的新的类共沸组合物。
本发明的一个目的是提供可与臭氧相容的新型类共沸组合物，这些组合物的主要成分为1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和1，1-二氯-1-氟乙烷，具有良好的溶解能力和清洗应用中所要求的其他性质，并且可用作泡沫发泡剂和制冷剂。
本发明的另一个目的是提供室温下为液态的新型类共沸溶剂，这些溶剂在使用条件下不会分馏，还具有前述的优点。
另一个目的是提供相对无毒且不易燃的类共沸组合物。
本发明发现了一些类共沸组合物，其中含有有效量的1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷（HCFC-123）和1，1-二氯-1-氟乙烷（HCFC-141b）的混合物。
这些类共沸混合物为约1-99%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷与约99-1%（重量）1，1-二氯-1-氟乙烷的混合物。
本发明提供了特别适于溶剂清洗、制冷和发泡剂应用的类共沸组合物。
本发明还包括作为清洗剂、制冷剂和泡沫发泡剂的这些类共沸组合物的使用方法。
现已发现，HCFC-123和HCFC-141b的液体混合物在蒸发时产生的蒸气具有与液体基本相同的组成。观察到HCFC-123和HCFC-141b的混合物的蒸气压出人意料地负向偏离拉乌尔定律的预言。这种负向偏差表明了这些化合物向令人惊异的缔合作用，据信由于这种缔合或键合，这些化合物的混合物出人意料地可在不出现明显分馏的情况下蒸发至基本干燥。此外，在HCFC-123/HCFC-141b混合物中的HCFC-141b含量高于约60-70%（重量）时，液相和气相的组成基本相同。HCFC-123/HCFC-141b的这种不分离现象非常重要，因为HCFC-123不易燃而HCFC-141b易燃，并且需要不易燃混合物（至少含约35%（重量）HCFC-123）在溢出条件下蒸发时不分馏且保持不易燃。
HCFC-123/HCFC-141b混合物在蒸发至干条件下（即在发泡剂溢出条件下）不分离，这一现象之出人意料性和独特性的进一步证据可由实验获得，在实验中用一个蒸馏塔蒸馏HCFC-123/HCFC-141b混合物，进行5塔板或多于5塔板的分馏。在这些条件下易于发生分离，优先蒸出HCFC-123，正如用拉乌尔定律所预测的那样。在溢出和蒸发条件下，拉乌尔定律预计HCFC-123和HCFC-141b随着蒸发接近100%将发生分离，尽管它们的沸点差别很小（4℃）。在溢出条件下，并未发生预期的分离。在溢出而后蒸发至干的实际条件下，HCFC-123/HCFC-141b的混合物几乎不发生分离，这一发现是出人意料的，因而是本发明的对象。此外，这一发现的商业意义很大，因为避免存在溢出的易燃挥发性液体或蒸气是很重要的。
本发明的组合物含有1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷（沸点为27.9℃）和1，1-二氯-1-氟乙烷（沸点为32.0℃）的混合物。这两个化合物分别称为HCFC-123和HCFC-141b。HCFC-123可含有HCFC-123a，例如多达20%（重量）的1，2-二氯-1，2，2-三氟乙烷（HCFC-123a）。
类共沸组合物或混合物是指两种或两种以上物质的混合物，该混合物的液相和气相具有基本相同的组成。液体的部分蒸发所产生的蒸气具有与液体基本相同的组成，即该混合物蒸发时组成基本不变。与非共沸混合物相比，类共沸组合物在蒸发过程中具有基本恒定的组成。
有效量是指至少一定量的HCFC-123和HCFC-141b，它们在合并后形成本发明的类共沸组合物或混合物。
1-99%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和99-1%（重量）1，1-二氯-1-氟乙烷的二元混合物被鉴定为类共沸混合物，因为此范围内的混合物在大气压下进行蒸发时呈现出基本恒定的组成。由于这些混合物基本上是类共沸的，所以在蒸发时决不会出现较大程度的分馏。蒸发后，蒸气的组成与初始液相的组成之间只有很小的差别。这种差别小到可以认为气相和液相的组成基本相同。
因此，在所限定的组成范围内的任何混合物都具有类共沸混合物特有的性质。
在基本为大气压下，本发明的类共沸混合物在约31.5℃时沸腾。
现已发现，至少含约35-60%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷的类共沸混合物在用实例中给出的特定的易燃性测量法进行测定时，是不易燃的。
优选的本发明类共沸混合物具有下列组成：30-70%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和70-30%（重量）1，1-二氯-1-氟乙烷。具有这种组成的类共沸混合物在基本为大气压下于约31.5℃沸腾。
由于本发明的类共沸混合物具有类共沸特性，所以易于从蒸气去焊剂和蒸气脱脂操作中回收和再利用溶剂。例如，本发明的类共沸混合物可用于如美国专利3，881，949所述的清洗工艺中，该专利在此列为参考。
本发明的类共沸混合物可用任何简便的方法来制备，包括将所需量的各组分混合或合并在一起。优选的方法是称出所需量的各组分，然后将它们合并在适当的容器中。
实例1
对HCFC-123和HCFC-141b的各种混合物进行蒸发试验，其中将样品置于装配有加热器、磁力搅拌器和蒸馏设备（带有温度计）的500ml烧瓶中。这套设备基本不产生分馏。每蒸发一段时间后收集样品并分析HCFC-123和HCFC-141b的量。数据概括于表Ⅰ。
表Ⅰ
蒸发试验数据
20/80        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶        22.2        77.8
中的液体
16.2        23.8        76.2
30.9        23.3        76.7
46.2        22.9        77.1
56.5        22.4        77.6
表Ⅰ（续）
20/80        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量141b
69.8        21.8        78.2
81.7        21.2        78.8
90.6        20.0        80.0
95.7        19.0        81.0
99.0        18.1        81.9
结束时烧瓶中
的残余液体        16.6        83.4
40/60        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        40.0        60.0
2.7        43.4        56.6
12.1        42.6        57.4
24.3        42.1        57.9
40.2        41.3        58.7
61.5        39.9        60.1
表Ⅰ（续）
40/60        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
76.6        38.5        61.5
87.4        37.0        63.0
98.5        34.1        65.9
结束时烧瓶中
的残余液体        29.9        70.1
50/50        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        50.0        50.0
10.8        53.6        46.4
22.3        52.9        47.1
33.2        52.3        47.7
47.8        51.5        48.5
63.3        50.4        49.6
74.4        49.1        50.9
87.9        47.1        52.9
表Ⅰ（续）
50/50        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
93.4        44.8        55.2
98.3        42.3        57.7
结束时烧瓶中
的残余液体        38.9        61.1
60/40        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        60.1        39.9
9.6        63.9        36.1
21.0        63.1        36.9
33.4        62.3        37.7
49.5        61.6        38.4
60.7        60.7        39.3
77.6        59.3        40.7
89.6        57.0        43.0
98.4        53.4        46.6
表Ⅰ（续）
60/40        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
结束时烧瓶中
的残余液体        48.9        51.1
65/35        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        64.7        35.3
1.4        66.8        33.2
4.0        68.7        31.3
5.6        68.5        31.5
35.1        66.7        33.3
54.4        65.7        34.3
73.6        64.4        35.6
84.6        63.1        36.9
98.3        60.9        39.1
结束时烧瓶中
的残余液体
53.7        46.3
表Ⅰ（续）
80/20        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        81.2        18.8
17.5        83.5        16.5
33.4        82.9        17.1
50.6        82.3        17.7
67.4        81.4        18.6
85.2        80.1        19.9
95.7        78.0        22.1
98.8        74.8        25.2
结束时烧瓶中
的残余液体＊        68.4        31.6
＊计算出残余液体的组成。
实例2
对HCFC-123和HCFC-141b的各种混合物进行类似的试验。但在这些试验中使用提供5塔板分馏的蒸馏装置。数据概括于表Ⅱ。
表Ⅱ
蒸馏试验数据
体系：5塔板蒸馏塔
表Ⅱ（续）
20/80        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        20.0        80.0
7.9        24.2        75.8
15.3        23.5        76.5
24.5        22.7        77.3
33.4        22.7        77.3
43.7        21.8        78.2
51.1        21.1        78.9
59.2        22.4        77.6
66.9        19.2        80.8
75.7        17.1        82.9
83.4        15.6        84.4
91.7        13.3        86.7
97.6        10.7        89.3
结束时烧瓶中
的残余液体        6.3        93.7
表Ⅱ（续）
50/50        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        50.1        49.9
10.7        54.5        45.5
20.7        53.9        46.1
30.1        53.1        46.9
38.3        52.9        47.1
46.9        53.0        47.0
56.2        50.8        49.2
63.7        51.1        48.9
74.1        49.6        50.4
82.9        48.2        51.8
91.9        45.3        54.7
95.5        42.3        57.7
结束时烧瓶中
的残余液体        34.8        65.2
表Ⅱ（续）
80/20        123/141b
公称混合物的
烧瓶内的损失        冷凝液分析
（%重量）        重量%123        重量%141b
开始时烧瓶
中的液体        80.0        20.0
11.8        90.4        9.6
23.1        88.8        11.2
33.1        87.2        12.8
43.6        85.9        14.1
53.7        83.5        16.5
62.7        81.4        18.6
73.7        77.6        23.4
83.3        76.4        23.6
93.8        70.1        29.9
96.5        63.1        36.9
结束时烧瓶中
的残余液体        49.6        50.4
由实例1和实例2可见，蒸发时蒸气组成基本上与液体组成保持相同，但当该组合物用5塔板蒸馏装置蒸馏时，蒸气组成发生了变化。
实例3
测定不易燃时在HCFC-123与HCFC-141b的混合物上方的蒸气域中所需的HCFC-123的量。试验条件和结果概括于表Ⅲ。
表Ⅲ
HCFC-123/HCFC141b的不易燃混合物
火源：3密耳铜引爆线（110伏）
温度：80℃        150℃
达到不易燃        ＞36%（重量）        ＞60%（重量）
所需的HCFC
-123的量＊
＊在HCFC-123/HCFC-141b蒸气于空气中的混合物中的量。
实例4
对HCFC-123、HCFC-141b和50%/50%（重量）HCFC-123/HCFC-141b混合物进行试验，以测定它们作为泡沫发泡剂的特性。表Ⅳ给出了所用的四种聚氨酯制剂。
表Ⅳ
聚氨酯体系
聚氨酯        泡沫        异氰酸酯        多羟基        多羟基        异氰酸        异氰酸        评价
体系 应用 指数＊类型 当量 酯类型 酯当量
电器（就        多羟基中
Ⅰ        地灌注）        105        聚醚        133.6        MDI        134.0
含1.43%水
Ⅱ 电器 100＊聚醚 118.0 TDI 124.0 多羟基中
（改性）        含0.85%水
Ⅲ        保温        250        聚酯        140.2        MDI        136.0        无水
保温板材（异
Ⅳ氰脲酸酯）        250        聚酯        197.0        MDI        136.5        无水
＊多羟基化合物中每当量羟基的异氰酸酯当量乘以100。
＊＊大约。
所用的发泡剂的量及所生成的泡沫的密度概括于表Ⅴ中。
表Ⅴ
聚氨酯泡沫塑料
重量        泡沫密度
聚氨酯体系＊发泡剂 % （磅/英尺3）
Ⅰ        HCFC-123        17.8        1.80
Ⅰ        HCFC-141b        20.1        1.40
Ⅰ        HCFC-123/        15.8        2.15
HCFC-141b
（1/1混合物）
Ⅱ        HCFC-123        21.5        1.77
Ⅱ        HCFC-141b        18.9        1.41
Ⅱ        HCFC-123/        21.0        1.52
HCFC-141b
（1/1混合物）
Ⅲ        HCFC-123        21.6        1.42
Ⅲ        HCFC-141b        17.4        1.54
Ⅲ        HCFC-123/        19.2        1.55
HCFC-141b
（1/1混合物）
Ⅳ        HCFC-123        14.8        2.66
Ⅳ        HCFC-141b        11.7        2.32
Ⅳ        HCFC-123/        13.5        2.42
HCFC-141b
（1/1混合物）
＊每种发泡剂体系都产生令人满意的低密度闭孔泡沫。
此实例中所用的HCFC-123含有约10-11（重量）HCFC-123a。用HCFC-123a对所有这四个体系进行试验，效果与HCFC-123相似。
实例5
用40/60HCFC-123/HCFC-141b（1）和40/60HCFC-141b/HCFC-123（2）在单面电路板、滚珠轴承和螺帽/垫圈组件上进行清洗试验。结果示于表Ⅵ。
表Ⅵ
清洗试验
溶剂        被清洗物        结果
1 单面电路板a电路板洗净后无可见残渣
1 螺帽/垫圈组件b洗净;无油状物
1 滚珠轴承c洗净;无油状物
2        单面电路板        电路板洗净后无可见残渣
2        螺帽/垫圈组件        洗净;无油状物
3        滚珠轴承        洗净;无油状物
a-电路板在清洗前涂以活化松香焊剂，预热至200°F，在500°F下焊接。
b-组件在清洗前浸入78-1号栎树拉制用油中。
c-轴承在清洗前涂以Shell        Alvania油脂。
实例6
计算HCFC-123、HCFC-141b及这两种化合物的混合物对离心式水冷却器的性能。性能系统示于表Ⅶ。
表Ⅶ
制冷剂性能系数数据
系统：离心式水冷却器
制冷剂        重量%        性能系数
CFC-11        100        7.63
表Ⅶ（续）
制冷剂        重量%        性能系数
HCFC-123        100        7.40
HCFC-141b        100        7.65
HCFC-123/        60/40        7.48
HCFC-141b
HCFC-123/        80/20        7.45
HCFC-141b
实例7
用单塔板实验室蒸馏装置进行简单的实验室蒸馏实验，确定添加溶剂对长颈烧瓶中的溶剂组成有什么影响。本实验用40/60HCFC-141b/HCFC-123混合物进行。初始组成和添加物的组成是相同的，都是如表Ⅷ所示的蒸出0%时的组成。完整的试验结果示于表Ⅷ。
表Ⅷ
烧瓶内残余物的组成（重量%）
蒸出百分比        温度（℃）        HCFC-141b        HCFC-123
0        31.1        40.1        59.9
20        30.9        41.4        58.6
40        31.0        40.2        59.8
50        31.0        41.6        58.4
给烧瓶加溶剂至蒸出0%时的水平
20        31.0        41.3        58.7
40        31.1        41.7        58.3
表Ⅷ（续）
烧瓶内残余物的组成（重量%）
蒸出百分比        温度（℃）        HCFC-141b        HCFC-123
50        31.1        40.6        59.4
给烧瓶加溶剂至蒸出0%时的水平
20        31.1        39.9        60.1
40        31.1        40.1        59.9
60        31.0        40.7        59.3
80        31.0        44.3        55.7
90        31.0        45.2        54.8
95        31.0        46.4        53.6
表Ⅷ的数据表明，混合物的组成直到蒸出初始加入量的50%时也基本没有改变。沸腾温度在整个实验中基本保持恒定。
实例8
用单塔板实验室蒸馏装置进行简单的实验室蒸馏实验，确定添加溶剂对长颈烧瓶中的溶剂组成有什么影响。本实验用60/40HCFC-141b/HCFC-123混合物进行。初始组成和添加物的组成是相同的，都是如表Ⅸ所示的蒸出0%时的组成。完整的试验结果示于表Ⅸ。
表Ⅸ
烧瓶内残余物的组成（重量%）
蒸出百分比        温度（℃）        HCFC-141b        HCFC-123
0        31.5        59.9        40.1
20        31.5        60.7        39.3
40        31.5        61.0        39.0
50        31.5        61.2        38.8
表Ⅸ（续）
烧瓶内残余物的组成（重量%）
蒸出百分比        温度（℃）        HCFC-141b        HCFC-123
给烧瓶加溶剂至蒸出0%时的水平
20        31.5        60.9        39.1
40        31.5        61.3        38.7
50        31.5        61.8        38.2
给烧瓶加溶剂至蒸出0%时的水平
20        31.5        59.1        40.9
40        31.5        59.7        40.3
60        31.6        60.5        39.5
80        31.6        62.5        37.5
90        31.7        63.3        36.7
95        31.8        63.7        36.3
表Ⅸ中的数据表明，直到蒸出初始加入量的50%时，混合物组成和沸腾温度都基本未改变。

Claims (13)

1、类共沸组合物，它们主要由有效量的1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和1，1-二氯-1-氟乙烷组成。
2、权利要求1的类共沸组合物，其特征在于其中含有约1-99%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和约99-1%（重量）1，1-二氯-1-氟乙烷。
3、权利要求2的类共沸组合物，其特征在于其中含有约30-70%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷和约70-30%（重量）1，1-二氯-1-氟乙烷。
4、权利要求1的类共沸组合物，其特征在于其中至少含有约35%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷。
5、权利要求1的类共沸组合物，其特征在于其中至少含有约60%（重量）1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷。
6、权利要求2的类共沸组合物，其特征在于该组合物在基本为大气压下的沸点约为31.5℃。
7、一种使聚合物泡沫膨胀的方法，该方法包括使用权利要求1的类其沸组合物作发泡剂。
8、权利要求7的方法，其特征在于聚合物泡沫为聚氨酯泡沫。
9、权利要求7的方法，其特征在于聚合物泡沫为酚醛泡沫。
10、一种清洗固体表面的方法，该方法包括用权利要求1的类共沸组合物处理所述表面。
11、权利要求10的方法，其特征在于固体表面为污染有焊剂或焊剂残渣的印刷电路板。
12、权利要求10的方法，其特征在于固体表面为金属、玻璃或塑料。
13、一种加热或冷却方法，该方法包括使用权利要求1的类共沸组合物作制冷剂。
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