JPH02306927A - １，１―ジクロロ―２，２，２―トリフルオロエタン及び１，１―ジクロロ―１―フルオロエタンの共沸状混合物 - Google Patents

１，１―ジクロロ―２，２，２―トリフルオロエタン及び１，１―ジクロロ―１―フルオロエタンの共沸状混合物

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JPH02306927A
JPH02306927A JP2094930A JP9493090A JPH02306927A JP H02306927 A JPH02306927 A JP H02306927A JP 2094930 A JP2094930 A JP 2094930A JP 9493090 A JP9493090 A JP 9493090A JP H02306927 A JPH02306927 A JP H02306927A
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フリップ・リー・バートレット
Joseph A Creazzo
ジョセフ・アンソニー・クレアッゾ
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ビンチ・マルテイネズ・フェリックス
Abid Nazarali Merchant
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、■、１−ジクロロー２．２．２−トリフルオ
ロエタン（ＩＣＦＣ−１２３）及び１，１−ジクロロ−
１−フルオロエタン（ＩＩＣＦＣ−１４１ｂ）の共沸状
混合物、及びその洗浄溶剤、冷却剤、及び熱硬化性重合
体フオーム用発泡削としての使用に関する。
〔従来の技術］ 密閉セルポリウレタンフォームは、建築物建設及びエネ
ルギー効率電気器具の製造における絶縁目的に広く用い
られている。建設業では、ポリウレタン（ポリ−イソシ
アネート）板ストックが、絶縁及び荷重負担能力のため
１こルーフイング及びサイディングに用いられている。
注型及び噴霧ポリウレタンフォームは建築にも用いられ
ている。
噴霧ポリウレタンフォームは、貯蔵タンク等の絶縁穴１
．＋４造物に広く用いられている。その場で注ぐ（ｐｏ
ｕｒ　］口ｐ　Ｉ　ａｃｅ）ポリウレタンフォームは、
例えば冷蔵庫や冷凍庫等の用途に用いられる他、冷蔵ト
ラックや列車を建造するのに用いられる。
これらの各種のポリウレタンフォームは、全てその製造
に膨脹剤（発泡剤：ｂｌＯＷＩｎｇ　ａｇｅｎｔ）を必
要とする。絶縁フオームは、重合体をフオーム化するた
めだけではなく、主として絶縁値に極めて重要な特性で
ある低蒸気熱伝導性のためにハロカーボン発泡剤の使用
に依存する。沿革的に、ポリウレタンフォームは主発泡
ざいとしてＣＦＣ−１１で製造される。
絶縁フオームの他の重要な種類はフェノール性フオーム
である。これらのフオームは、極めて優れた耐燃特性を
有し、一般にＣＦＣ’−Ｉ＋及びＣＦＣ−１１３発泡剤
で製造される。
現代の電子回路板は増大した回路及び部品密度に向けて
発展しているので、半田付けの後の完全仮洗浄が一層重
要な２！準となっている。回路板への電子部品の半田付
けの現在の工業的方法は、３仮の全回路側をフラックス
で被覆した後、フラックス披工仮を予熱器及び溶融半田
の中を通過させる工程を包含する。フラックスは伝導性
金属部を洗浄し、半田融解を促進する。普通に用いられ
る半田フラックスは、一般に単独で又はアミン／＼イド
ロクロライド及び修酸誘導体のような活性化添加剤を伴
ったロジンである。
ロジンの一部を熱劣化させる半田付けの後、フラックス
残留物は有機溶剤で回路板から除かれることが多い。こ
のような溶剤に対する要件は極めて厳格である。脱フラ
ツクス溶剤は、次の特性をＨしなければならない。即ち
、低沸点をＨすること、不燃性（ｎｏｎｌ’　１ａＩｌ
ｓａｂｌｅ）であること、低毒性であること、高溶解力
（ｓｏＬｖｅｎｃｙ　ｐｏｗｅｒ）を有すること、従っ
て、フラックス及びフラックス残留物が洗浄される基体
を損傷させずに除き得ることである。
沸点、燃焼性及び溶解力特性は溶剤混合物の調製によっ
て調節できるが、これらの混合物は満足できないことが
多い。これらが使用中に望ましくない程度に分別化（ｆ
ｒａｃＮｏｎａｔｃ）するからである。
これらの溶剤混合物は溶剤蒸留中にも分別化し、当初の
組成の溶剤混合物の回収を事実上不ｉＪ能にする。
他方、本質的に一定の組成を有する共沸状混合物はこれ
らの用途に極めて悠揚であることが判った。共沸状混合
物は、全ての実用目的に対して、蒸発又は沸騰に当たっ
て分別化しない。この特性は、印刷回路板から半田フラ
ックス及びフラックス残留物を除く溶剤組成物として用
いるに際しても重要である。混合物が共沸状でない場合
には、揮発し易い溶剤混合物成分の選択的な蒸発が起こ
る。これは、混合物の組成変化を生じ、望ましくない溶
解力、例えば洗浄する電子部品に対する低ロジンフラッ
クス溶解力及び低不活性を生じる。
この共沸状特性は、再蒸留溶剤を最終リンス洗浄に一般
に用いる場合に、蒸気脱脂工程でも望ましい。
電子回路板の洗浄及び一般金属、プラスチック及びガラ
ス洗浄に工業的に用いられる溶剤組成物の多くは、Ｃｌ
ＩＣ−１１３を基礎とするものである。
遠心チラーのような冷蔵システムは水、食品等の冷却に
用いられる。これらのシステムでは冷却剤（ｒｅｆｒｌ
ｇｊｒａｎｔ）としてＣＰＣ−１１を現在用いている。
■９７０年代の初期に、成層圏オゾン層（紫外線照射が
地球の大気を貫通するのを保護している）が完全ハロゲ
ン化クロロフルオロカーボンの放出から大気に導入され
る塩素原子によっての消耗されていることについての懸
念が表明され始めた。これらのクロロフルオロカーボン
は、エアゾルの推進剤、フオームの発泡剤、冷却剤及び
洗浄／乾燥溶剤システムとして用いられている。完全ハ
ロゲン化クロロフルオロカーボンの化学的安定性が高い
ため、オゾン消耗理論により、これらの化合物は地球の
大気中で分解せず、成層圏に達し、そこで徐々に分解し
て塩素原子を放出してオゾンと反応する。
この懸念は、１９７８年に米国環境保護局（ＥＰ＾）が
エアゾル推進剤のような完全ハロゲン化クロロフルオロ
カーボンの非本質的使用を禁止するまでになった。この
禁止は、米国ではクロロフルオロカーボン推進剤を（除
外用途を除いて）主として炭化水素推進剤に劇的に転換
することになった。然し、世界の他の諸国では、このエ
アゾル禁止について米国に追従しなかったので、その結
果米国からエアゾルへのクロロフルオロカーボンの使用
は転換されたが、求められたような全世界的なりロロフ
ルオロカーボン生産を永続的に減少することにはならな
かった。事実、ここ数年世界的に生産されたクロロフル
オロカーボンの全量は１９７８年（米国での禁止前）に
生産された水準を超えた。
１９７８年から１９８７年にかけて、オゾン消耗理論を
研究するための多くの研究がされた。大気化学の複雑性
のため、この理論に関する多くの疑問が解明されないま
まであった。然しなから、この理論が正しいとすると、
オゾン層の消耗で生じる健康の危害は重要である。クロ
ロフルオロカーボンの世界的生産量の増大とを併せて考
えると、クロロフルオロカーボンの使用を減少させる国
際的努力が必要となった。特に、１９８７年９月に国連
は、その環境３１画（υＮＥＰ）を通じて完全ハロゲン
化クロロフルオロカーボンの世界的生産量を１９９８年
までに５００６削減する暫定提案を発表した。この提案
は、１９８９年１月１日に承認され、１９８９年６月１
日に発効する予定である。
この提案によりＣｌコＣ−１１，ＣＦＣ−１２及びＣＦ
Ｃ−１１３のような完全ハロゲン化クロロフルオロカー
ボンの入手が減少されるので、環境的により受容性の代
Ｊｆ！製品の必要性が急務である。
オゾン消耗理論が最初に現れた１９７０年代初期に、ｒ
め完全にハロゲン化されたクロロフルオロカーボンに水
素を導入するとこれらの化合物の化学的安定性が著しく
減少することが知られた。それ以来、これらの非安定化
した化合物は大気中で劣化し、成層圏及びオゾン層に到
達しないと予−Ｐｌされた。次の表は、各種の完全に及
び部分的にノ＼ロゲン化されたハロカーボンについてオ
ゾン消耗能力を示す。グリーンハウス　ポテンシャル　
データ（赤外線（熱）を地球に反射して戻して地球表面
温度を上昇させる能力）も示している。
オゾン消耗及び グリーンハウス　ポテンシャル オゾン　　　グリーンハウス 発泡剤　　　　　　　消耗能力　ポテンシャルＣＰＣ−
１１（ＣＰＣｈ）　　　　　　１．０　　　　０．４Ｃ
ＦＣ１２（ＣＦ２ＣＩｚ）　　　　　Ｌ、（ｌ　　　　
　ｆ、０１１ｃＦｃ−２２（ＣＩＩＦ２Ｃｌ）　　　　
０．０５　　　０．０７１１ＣＰＣ−１２３（Ｃｌｌｉ
ｃＩＩｃｌ□）　　　０．０２　　　　０．１未満ＩＩ
ｃＰｃ（２４（ＣｈＣＩｌｌコＣ１）　　　０．０２　
　　　０．１未満１１１コＣ−１３４ａ（ＣＦ３ＣＩｌ
□Ｆ）　　　　９　　　　　０．１未満１１ｃＰｃ−１
４１ｂ（ＣＰＣＩｚＣｌｌｉ）　　０．１　　　　０．
１未満１１ｃＦｃ−１４２ｂ（ＣＰ２ＣＩＣ１ｌｓ）　
　０．０Ｇ　　　　　Ｏ，２未満ＲＦＣ−１５２ａ（Ｃ
ＩＩＰ２Ｃ）ｌｉ）　　　　Ｑ　　　　　　０．１未満
ＣＰＣ−１１３（ＣＦｚＣＩＣＦＣＩ２）　　０．８　
　　　０！−０，８１１ＣＩ’Ｃ−１２３、）ＩＣＰＣ
−１２３ａ及びＩＩＣＰＣ−１４１ｂのようなハロカー
ボンは、理論的にオゾン消耗に対する最小効果を有し、
環境的に受容可能である。
（１ＩｅＰｃ−１２３ａについての値は計算されていな
いが、１１ｃＦｃ−１２３のものと同様である）。
残念ながら、当業界で認識されているように、共沸物又
は共沸状混合物の形成を予１１１１１することは不可能
である。
このことは、当分野に用途を有する新規共沸状混合物の
探索を困難にしていることは明らかである。それにも拘
らず、当業界では所望の特性を有する新規共沸状混合物
を発見するための努力が常に行われている。
本発明の目的は、良好な溶解能力及び洗浄用途に望まし
い池の特性を釘し、発泡剤及び冷却剤としてａ用な、１
．１−ジクロロ−２，２，２−）リフルオロエタン及び
１．１−ジクロロ−１−フルオロエタンに基づくオゾン
適合性新規共沸状組成物を提供することである。
本発明の他の目的は、室温で液状であり、使用条件下で
分別せず、上記の利点をも有する新規共沸状溶剤を提供
することである。
別の目的は、相対的に無毒性で不燃性の共沸状組成物を
提供することである。
［発明の概要］ 本発明によって、１．１−ジクロロ−２，２，２−トリ
フルオロエタン（ＩＩＣｒ’Ｃ−１２３）及び１．１−
ジクロロ−１−フルオロエタン（ＩＩｃＰｃ−１４１ｂ
）の有効量の混合物を包含する共沸状組成物が発見され
た。
この共沸状混合物は、約１〜９９重Ｊｌｉ１９６の１，
１−ジクロロ−２，２，２−トリフルオロエタン及び約
９９〜１重辺％の１，１−ジクロロ−１−フルオロエタ
ンのブレンドである。
本発明は、溶剤洗浄、冷却及び発泡剤用途に良く適した
共沸状組成物を提供する。
本発明には、洗浄剤、冷却剤及び発泡剤として該共沸状
組成物を使用する方法も含まれる。
〔発明の詳細な説明］ ＩｃＦｃ−１２３及びｌＩｃＦｃ−１４１ｂの液状ブレ
ンドが液体と実質的に同一の組成をＨする蒸気を蒸発に
際して生じることが見出された。ｌＩｃＦｃ−１２３及
び１１ｃＰｃ−１４１ｂのブレンドはラウールの法則の
予測から予期に反して負に離れた蒸気圧を示すことが観
察された。このように負に離れたことは、これらの化合
物の間の驚くべき会合（ａｓｓｏｃｉａｉ　１ｏｎ）を
示し、この会合又は結合のため、これらの化音物のブレ
ンドが重要な分別化を示すことなく実質的に乾燥するま
で予期に反して蒸発すると考えられる。更に、ＩＩｃＩ
’ｃ−１２３／　ＩＩＣＦＣ−１４１ｂブレ〉ト中のｌ
ＩｃＦｃ−１４１ｂが約６０〜７０重量％以上では液体
相及び蒸気相の組成が実質的に同一とｆｉ　ル。ＩＩＣ
ＦＣ−１２３／　ｌｌＣｌ’Ｃ−１４１ｂ　カ分離シナ
イコトは極めて重要である。Ｉ＋（？ｌ’Ｃ１２３は不
燃性であり、＋ＩＣＦＣ−１４１ｂはｉｉ７燃性であり
、不燃性ブレンド（ｌＩｃｌＩＣ−１２３を少なくとも
約３５重量％含む）が分別せす、スピル（ｓｐｉｎ）条
件下での蒸発でも不燃性であることが必要であるからで
ある。
１１ｃＦｃ−１２３／　ｌＩｃＰｃ−１４１ｂブレンド
が蒸発乾燥の条件下で分別化Ｃないことの非予Δｐ１性
及び特異性の立証は、ＩＩＣＦＣ−１２３／　ＩＩＣＦ
Ｃ−１４ｌ　ｂブレンドを５段分別以上のカラム中で蒸
留する実験で得ることができる。この条件下では、ラウ
ールの法則で予ｌｐ１されるようにＩＩＣＰＣ−１２３
が選択的に出てきて分離が容品に起こる。スピル及び蒸
発の条件下で、ラウールの法則はその沸点差が小さい（
４℃）にも拘らず蒸発が１００％に近付くとｌｌＣｌ’
Ｃ−１２３及びＩＩＣＰＣ−１４１ｂの分離を予ｉ＋ｐ
＋する。この予期された分離は、スピル条件下で、起こ
らない。蒸発がら乾燥に続くスピルの「リアルライフ」
条件下でＨＣＰＣ−１２３／　ＨＣＰＣ−１４１ｂブレ
ンドがほとんど分離を示さないことの発見は、予期され
ながったことであり、本発明の目的である。更に、この
発すは産業上極めて重要である。スピルの結果として可
燃性である揮発性液体又は蒸気の存在を避けることが重
要だからである。
本発明組成物は、１．１−ジクロロ−２，２，２１リフ
ルオロエタン（沸点２７．９℃）及びｌ、ｌ−ジクロロ
−１−フルオロエタン（６点３２．０’Ｃ）の混合物を
包含する。これらの化合物は、それぞれｌＩｃＦｃ−１
２３及びｌＩｃＦｃ−１４１ｂとして知られている。Ｉ
ＩＣＰＣ−１２３はＩｃＦｃ−１２３ａ　、　ｆｆ１Ｊ
えば２０ｔＪｍ９６程度の１．１−ジクロロ−１，２，
２−トリフルオロエタン（ＩＩＣＰＣ−１２３８）を含
み得る。
共沸状組成物又は混合物とは、２以上の物質の混合物で
あって、液ト］１及び気相の両者において人質的に同一
の組成を白゛するものをいう。該液体の部分蒸発で生じ
る蒸気は該液体と実質的に同一の組成を−Ｈする。即ち
、該混合物は実質的な組成変化なしで蒸発する。共沸状
混合物は、非共沸混合物に比較して、蒸発の間に実質的
に１ｉｉ７−の組成を示す。
ａ＠量とは、組み合わせた場合に、本発明の共沸状組成
物又は混合物を形成する１Ｉｃｌ’ｃ−１２３及び１１
ｃＦｃ−１４１ｂの両者の最小量を意味する。
１〜９９重量９６の１．■−ジクロロー２．２．２−ｈ
リフルオロエタン及び９９〜１重量？６の１．１−ジク
ロロ−１−フルオロエタンの２成分混合物は、共沸状混
合物としての特徴を有し、この範囲の混合物は大気圧ド
で蒸発の間実質的に一定の組成を示す。実質的に共沸状
であるため、該混合物は蒸発に際して大きくは分別化し
ない。蒸発後、蒸気の組成と当初液相との間に若干の差
異が存在するだけである。この差異は気相の組成と液相
の組成が実質的に同一と考えられる程度である。
従って、規定された組成範囲内の混合物は共沸状混合物
の特徴である特性を示す。
本発明の共沸状混合物は、実質的に大気圧下で約３１．
５℃で沸騰する。
約３５〜６０重量％の最小限の１．１−ジクロロ−２，
２，２−トリフルオロエタンを含む共沸状混合物は、例
に示した比燃焼測定で定めて不燃性であることが判った
。
本発明の好ましい共沸状混合物は次の組成をＨする。即
ち、３ｏ−Ｌ７ｏ７ｏ％の１，１−ジクロロ−２，２，
２−トリフルオロエタン及び７０〜３０重量９６のｌ、
！−ジクロロー１−フルオロエタンである。この組成の
共沸状混合物は実質的な大気圧下で約３１．５℃で沸騰
する。
本発明の共沸状混合物は、その共沸状特性のため、蒸気
デフラックス及びデグリース操作からの溶剤の容易な回
収及び再使用を可能にする。例えば、本発明の共沸状混
合物は、ここに引用して挿入する米国特許第３．８８１
，９４９号明細書に記載された洗浄方法に用いることが
できる。
本発明の共沸状混合物は、所望成分量を混合又は−緒に
することを含む常法で調製できる。好ましい方法は、所
望の成分量を秤量した後、適当な容器内で一緒にするこ
とである。
［実施例］ 例１ 蒸発研究をｌＩｃＦｃ−１２３及びｌＩｃＰｃ−１４１
ｂの各種のブレンドについて行った。その際、ｉＬＣ料
は加熱器、磁気攪拌機、及び蒸留ヘッド（温度計と共に
）を備えた５　００　ｍｌフラスコに入れた。この装置
は実質的に分別化を生じない。試料は、蒸発間隔で回収
し、ｌＩｃＦｃ−１２３及びｌｌＣｌ’Ｃ−１４１ｂの
量を分析した。
データは表１に示す。
表　　　　１ 名目ブレンド ２０／＋１０１２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　２２．２　　　　７７．８１６．２
　　　　　２３．８　　　　　７［ｉ、２３０．９　　
　　　２３．３　　　　　７６．７４６．２　　　　　
２２．９　　　　　７７．１５８．５　　　　　２２．
４　　　　　７７、Ｇ６９．８　　　　　２１．８　　
　　　７ｇ、２８１．７　　　　　２１．２　　　　　
７８．８９０．６　　　　　２０．０　　　　　　ｇｏ
、０９５．７　　　　　１９．０　　　　　　ｇｌ、０
９９．０　　　　　　！８．１　　　　　８１．９最終
のフラスコ 内の液体残留物　　１［ｉ、６　　　　８３．４表　　
１　　（続き） 名目ブレンド ４０ノ［ｉｏ　　１２３／１４１ｂ フラスコからの　　　　凝縮物分析 重量９６損失　　　重量９６１２ａ　　ｆｆｌ量９６１
４１ｂ当初フラスコ 内の液体　　　　　　４０．０　　　　６０．０２．７
　　　　　４３．４　　　　５Ｇ、６１２．１　　　　
　４２．６　　　　５７．４２４．３　　　　　４２．
＋　　　　　５７．９４０．２　　　　　４１．３　　
　　５８．３６１．５　　　　　３９．９　　　　　ｆ
ｔ０．１７６．６　　　　　３８．５　　　　　Ｂ１５
８７．４　　　　　３７．０　　　　６３．０９８．５
　　　　　３４．１　　　　６５．９最終のフラスコ 内の液体残留物　　２９．９　　　　７０．１表　　１
　　（続き） 名目ブレンド ５０１５０１２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　５０．０　　　　５０．０１０．８
　　　　　５３．８　　　　４Ｇ、４２２．３　　　　
　５２．９　　　　４７．１３３．２　　　　　５２．
３　　　　４７．７４７．８　　　　　５１．５　　　
　４８．５Ｇ３．３　　　　　５０．４　　　　４９，
０７４．４　　　　　４９．１　　　　５０．９８７．
９　　　　　４７．１　　　　５２．９９３．４　　　
　　４４．８　　　　５５．２９８．３　　　　　４２
．３　　　　５７．７最終のフラスコ 内の液体残留物　　３１１．９　　　　８１．１表　　
１　　（続き） 名目ブレンド ８０／４０１２３／１４１ｂ 当？／１１フラスコ 内の液体　　　　　　６０．１　　　　３９．９９．６
　　　　　６３．９　　　　３Ｂ、１２１．０　　　　
　６３．１　　　　　３Ｇ、９３３．４　　　　　０２
．３　　　　　３７．７４９．５　　　　　８１．０　
　　　３Ｂ、４８０．７　　　　　　Ｈ，７３９，３ ７７，８５９４４０，７ ｇ９．６　　　　　５７．０　　　　４３．０９８．４
　　　　　５３．４　　　　４６．６最終のフラスコ 内の液体残留物　　４８．９　　　　５１．１表　　１
　　（続き） 名目ブレンド ８５／４５１２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　６４．７　　　　３５．３１．４　
　　　　　Ｈ，８３３，２ ４，００８，７３＋、３ ５．８　　　　　　Ｈ，５３１，５ ３５，１Ｇｏ、７　　　　３３．３ ５４．４　　　　　６５．７　　　　３４．３７３．８
　　　　　６４．４　　　　３５．Ｇ１１４、Ｇ　　　
　　　Ｏ３，１３６，９９８，３Ｂ１９　　　　３９．
１ 最終のフラスコ 内の液体残留物　　５３．７　　　　４６．３表　　　
１　　（続き） 名目ブレンド ８０／２０１２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　８１．２　　　　１ｇ、８１７．５
　　　　　８３．５　　　　　＋０．５３３．４　　　
　　８２．９　　　　１７．１５０．８　　　　　　Ｂ
２．３　　　　１７．７Ｇ７．４　　　　　８１．４　
　　　１ｇ、（ｉ８５．２　　　　　８０．＋　　　　
　　１９．９９５．７　　　　　７Ｂ、８　　　　２２
．１９ｇ、１１　　　　　７４．８　　　　２５．２最
終のフラスコ 内の液体残留物＊　　　８８．４　　　　３１．６＊液
体残留物の組成は計算した。
例２ ｕｃＦｃ−ｔ２ａ及びＩＩｃＩコＣ−１４１ｂの各種ブ
レンドについて同様のり［究を行ったが、これらの試験
では、５段分別を備えた蒸留装置を用いた。結果は表２
に示す。
表　　　　２ 名目ブレンド ２０／１１０　＋２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　２０．０　　　　１１０．０７．９
　　　　　２４，２　　　　　７５，８１５．３　　　
　　２３．５　　　　７０．５２４．５　　　　　２２
．７　　　　７７．３３３．４　　　　　２２．７　　
　　　７７．３４３．７　　　　　２１．８　　　　７
ｇ、２５１．１　　　　　２１．１　　　　　７８．９
５９．２　　　　　２２．４　　　　　７７．８［ｉＱ
、９　　　　　１９．２　　　　　８０．８？５．７　
　　　　１７．１　　　　　８２．９８３．４　　　　
　１５．８　　　　　Ｂ４．４９１．７　　　　　１３
．３　　　　　　Ｈ，７９７，６１０，７１１９，３ 最終のフラスコ 内の液体残留物　　　８．３　　　　９３．７表　　２
　　（続き） 名目ブレンド ５０１５０１２３／１４１ｂ 当初フラスコ 内の液体　　　　　　５０．１　　　　４９．９１０．
７　　　　　５４．５　　　　　４５．５２０．７　　
　　　５３．９　　　　　４６．１３０．１　　　　　
５３．１　　　　　４６．９３１＋、３　　　　　５２
．９　　　　　４７．１４０．９　　　　　５３．０　
　　　　４７．０５Ｇ、２　　　　　５０．８　　　　
　４９．２Ｂ３．７　　　　　５１．１　　　　　４８
．９７４．１　　　　　４９．６　　　　　５０．４ｇ
２．９　　　　　４８．２　　　　　５１．１１９１．
９　　　　　４５．３　　　　　５４．７９５．５　　
　　　４２．３　　　　　５７．７最終のフラスコ 内の液体残留物　　３４．８　　　　　［１５，２表　
　２　　（続き） 名目ブレンド ８０／２０１２３／１．４１ｂ 当ン刀フラスコ 内の液体　　　　　　８００２０．０ １１．８　　　　　９０．４　　　　　９．６２３．１
　　　　　　ｇ８．ｇ　　　　　１１．２３３．１　　
　　　８７．２　　　　１２．８４３．８　　　　　　
ｇ５．９　　　　１４．１５３．７　　　　　１１３．
５　　　　１６．５６２．７　　　　　１１１１．４　
　　　１８．６７３．７　　　　　７７．８　　　　２
３．４８３．３　　　　　７Ｇ、４　　　　２３．６９
３．８　　　　　７０．１　　　　２９．９９６．５　
　　　　１３３．１．　　　　３６．９Ｇ柊のフラスコ 内の液体残留物　　４９．８　　　　５０．４例１及び
２から判るように、蒸発による蒸気組成は液体組成と実
質的に同一であったが、該紹成物を５段蒸留装置で蒸留
した場合には蒸気組成が変化した。
例３ 上記のＩＩＣＦＣ−１２３及びｌＩｃＰｃ−１４１ｂの
ブレンドの不燃性のために必要な蒸気空間のｌＩｃＰｃ
−１２３の量をＡｌｌ＋定した。実験条件及び結果を表
３にまとめた。
点火源＝３ミル銅爆発線（１１０ボルト）温度：　　　
　　　８０℃　　　１５０℃不燃性に必要な　３６重量
％　　６０重量％１１ｃＦｃ−１２３の息＊　以上　　
　　　以上＊空気中の１１Ｃ１２Ｃ−１２３／　ＩＩＣ
ＦＣ−１４１ｂ蒸気混合物中例４ ＋１ＣＩ’Ｃ−１２３、ｌｌＣｌ’Ｃ−Ｊ４１ｂ　、及
びｌｌＣｌ’Ｃ−１２３／ｕｃ＋ｒｃ−ｍｂの５０７５
０重量％ブレンドについて、発泡剤としての特性をａＰ
１定するために試験を行った。
表４は使用した４８のポリウレタン処方を示す。
不　ｒＸ　　　　！　モ　モ　【　ヤ 発泡剤の使用量及び生成フオームの密度は表５に示す。
表　　　　５ ポリウレタン　　　　　　　　　　　　　　　　　フオ
ーム密度システム　　発泡剤　　重量％　Ｌｂ、／Ｃｕ
、Ｆｔ。
１　　　１１ＣＦＣ−１２３１７，８１，，８０１！Ｉ
ＣＦＣ−１４１ｂ　　　２０．１　　　１．４０１　　
　１１ｃＦｃ−１２３／　　　１５Ｊ　　　　２．１５
＋ＩＣＰＣ−１４１ｂ （１ハブレンド） Ｕ　　　　１ｌｃＩ’ｃ−１２３２１，５１，７７ｎ　
　　　ｌＩｃＦｃ−１４１ｂ　　　１ｇ、９　　　１．
４１１Ｉ　　　　ＩＩＣＰＣ−１２３／　　　２１．０
　　　１．５２１１ｃｌ’ｃ−１４１ｂ （１ハブレンド） ＩＩＩ　　　　ｌＩｃＦｃ−１２３２１，６１，４２Ｄ
Ｉ　　　ｌＩｃＦｃ−１４１ｂ　　　１７．４　　　１
．５４ＩＩＩ　　　ｌＩｃＦｃ−１２３／　　　１９．
２　　　１．５５１１ＣＦＣ−１４１ｂ （１ハブレンド） ｒＶ　　　　ＩＩＣＰＣ−１２３１４，８２，６ＧｒＶ
　　　　ＩＩＣＦＣ−１４１ｂ　　　１１．７　　　２
．３２ＩＶ　　　　ｌＩｃＰｃ−１２３／　　　１３．
５　　　２．４２１１ｃＰｃ−１４１ｂ （１ハブレンド） ＊各発泡剤系は満足な低密度、 密閉セルフオームを形成した。
この例に用いたｌｌＣｒ’Ｃ−１２３は約１０−１１重
量％の１１ＣＰＣ−１２３ａを含んでいた。すべての４
システムでｌＩｃＰｃ−１２３ａについて試験を行った
。成果は１１ＣＰＣ−１２３と同様であった。
尻浄試験を、４０／８０１１ｃｌ’ｃ−１２３／ｌＩｃ
Ｆｃ−１４１ｂ　（１）及び４０／（ｉｏ　ＨＣＦＣ−
１４１ｂ／ＩＩＣＰＣ−１２３（２）を用いて一側回路
阪、ボールベアリング及びナツト／ワッシャー集合体に
ついて行った。結果は表６に示す。
表　　　　６ １　−銅回路板″　　　　板は洗浄され残留を認めない °　　ナツト／ワッシャー 集合体１　　　　　　洗浄、油なし ″　　ボールベアリング°　洗浄、油なし２−銅回路板
　　　　　板は洗浄され 残留を認めない ゛　　ナツト／ワッシャー 集合体　　　　　　　洗浄、油なし ”　　ボールベアリング　　洗浄、浦なしａ−板は洗浄
前に活性化ロジンでフラ・ソクスし、２００°Ｆに予熱
し、５００°Ｆで半田付けし　を二。
ｂ−集合体は、洗浄前にオークドローイング（Ｏａｋ　
Ｄｒａｗｉｎ８）油Ｎｏ、７［１−１に浸漬した。
Ｃ−ベアリングは、洗浄前にシェルアルバニア（Ｓｈｅ
ｌｌＡＩｖａｎｉａ）グリースで被覆した。
例６ 遠心水冷機に灼する１ｉｅ）’Ｃ−１２３、＋１ＣＩＩ
Ｃ−１４１ｂ及びこれら２成分のブレンドについてパフ
ォーマンス特性を計算した。パフォーマンス係数を表７
に示す。
システム：遠心水冷機 Ｃ１コＣ−１１１００７，８３ ＋ＩＣＦＣ−１２３１００７，４０ ＋ＩＣＰＣ−１４１ｂ　　１００　　　　　　７．［１
５１１ｃｌ’ｃ−１２３／ ＋ＩＣＦＣ−１４１ｂ　　ＧＯ／４０　　　　　７．４
１を仲ｊ７ １プレート実験室蒸留装置で単純実験室蒸発（ｂｏｌ　
Ｉ−ｏ「「）実験を行って、溶剤構成が沸騰フラスコ内
の溶剤補給（ａ＋ａｋｅ　ｕｐ）に及ぼす影響を測定し
た。この実験は、ＩＩＣ：ＰＣ−１４１ｂ／ｌＩｃＦｃ
−１２３の４０／Ｇｏブレンドを用いて行なった。当初
組成及び補給組成は同一で、表８に示すように０％蒸発
に示したものであった。完全な実験結果は表８に示す。
表　　　　８ フラスコ残留組成、重量９６ ％蒸発　温度”ＣＩＩＣＦＣ−１４１ｂ　　ｌＩＣ１’
Ｃ−１２３０３１，１４０，１５９，９ ２０３０，９４１４’５ｇ、８ ４０　　３１．０　　　４０．２　　　５９．８５０　
　３＋、０　　　４１．６　　　５ｇ、４Ｕ　？ｏ蒸光
水亭までフラスコを両売ＪＪ１２０　　３１．０　　　
４１．３　　　５８．７４０　　３１．１　　　４１．
７　　　５８．３５０　　３＋、１　　　４０．８　　
　５９．４０％蒸発水準までフラスコを再充填 ２０　　３１．１　　　３９．９　　　００．１４０　
　３１．１　　　４Ｑ、ｌ　　　　５９．９６０　　３
１．０　　　４０．７　　　５９．３８０　　３１．０
　　　４４．３　　　５５．７９０　　３１．０　　　
４５．２　　　５４．８９５　　３１．０　　　４Ｂ、
４　　　５３．８表８のデータは、該ｄシ合物組成が当
用仕込み蒸発の５０％まで実質的に変化しなかったこと
を示す。実験の間中沸騰温度は実質的に一定のままであ
った。
例８ １プレート実験室蒸留装置で単純実験室蒸発（ｂｏｌ　
Ｉ−ｏｒ’　Ｉ’）実験を行って、溶剤補給が沸騰フラ
スコ内の溶剤組成に及ぼす影響をΔＩＩＩ定した。この
実験は、ＩＩＣＦＣ−１４１ｂ／ｌＩｃ［コＣ−１２３
のｆ３［１／４０ブレンドを用いて行なった。当初組成
及び補給組成は同一で、表９に示すように０％蒸発に示
したものであった。
完全な実験結果は表９に示す。
表　　　　９ フラスコ残留組成、重量９６ ０６蒸発　温度’ＣｌｌＣｌ’Ｃ’−１４１１＋　　ｌ
ＩｃＦｃ’−１２３０３１，５５９，９４０，１ ２０３１，５６０，７３９，３ ４０３１，５［ｉｌ、０　　　３９．０５０　　３＋、
５　　　　Ｇ１．２　　　３８．８０？ｏ蒸発水準まで
フラスコを再充填 ２０　　３１．５　　　　Ｇｏ、９　　　３９．１４０
　　３＋、５　　　８１．３　　　３ｇ、７５０　　３
１．５　　　０１．８　　　３８．２００ｃ＋蒸発水準
までフラスコを再充填２０　　３１．５　　　５９．１
　　　４０．９４０　　　　３１．５　　　　　　５９
．７　　　　　　　４０．３（ｉｏ３１．８　　　　Ｂ
ｏ、５　　　３９．５８０　　３１．６　　　　Ｇ２．
５　　　３７．５９０　　３＋、７　　　８３．３　　
　３１３．７９５　　３１．８　　　　Ｇ３．７　　　
３６．３表９のデータは、当初仕込み蒸発の５０％まで
混合物組成も沸騰温度も実質的に変化しなかったことを
示す。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １）１，１−ジクロロ−２，２，２−トリフルオロエタ
    ン及び１，１−ジクロロ−１−フルオロエタンの有効量
    から本質的になる共沸状組成物。 ２）約１〜９９重量％の１，１−ジクロロ−２，２，２
    −トリフルオロエタン及び約９９〜１重量％の１，１−
    ジクロロ−１−フルオロエタンを包含する請求項１記載
    の共沸状組成物。 ３）約３０〜７０重量％の１，１−ジクロロ−２，２，
    ２−トリフルオロエタン及び約７０〜３０重量％の１，
    １−ジクロロ−１−フルオロエタンを包含する請求項２
    記載の共沸状組成物。 ４）少なくとも約３５重量％の１，１−ジクロロ−２，
    ２，２−トリフルオロエタンを包含する請求項１記載の
    共沸状組成物。 ５）少なくとも約６０重量％の１，１−ジクロロ−２，
    ２，２−トリフルオロエタンを包含する請求項１記載の
    共沸状組成物。 ６）実質的に大気圧下で約３１．５℃の沸点を有する請
    求項２記載の共沸状組成物。 ７）発泡剤として請求項１記載の共沸状組成物を使用す
    ることを包含する重合体フォームを膨脹させる方法。 ８）該重合体フォームがポリウレタンフォームである請
    求項７記載の方法。 ９）該重合体フォームがフェノール性フォームである請
    求項７記載の方法。 １０）請求項１記載の共沸状組成物で該表面を処理する
    ことを包含する固体表面の洗浄方法。 １１）該固体表面がフラックス及びフラックス残留物で
    汚染された印刷回路板である請求項１０記載の方法。 １２）該固体表面が金属、ガラス又はプラスチックであ
    る請求項１０記載の方法。 １３）冷却剤として請求項１記載の共沸状組成物を使用
    することを包含する加熱又は冷却方法。
JP2094930A 1989-04-10 1990-04-10 １，１―ジクロロ―２，２，２―トリフルオロエタン及び１，１―ジクロロ―１―フルオロエタンの共沸状混合物 Pending JPH02306927A (ja)

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