CN104619908A - 安全气囊用涂层织物及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的课题涉及一种安全气囊用涂层织物，是至少在合成纤维制织物的单面上，涂布弹性体树脂而形成的安全气囊用涂层织物，其特征在于，该弹性体树脂的涂布量为25～60g/m2；织物表面的头顶部中经纱以及纬纱的平均树脂厚度为8μm～45μm；树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上。该安全气囊用涂层织物具有足以在安全气囊用补强布中使用的高耐热性，即使是以60g/m2以下的涂布量，也在具有可以在更高热负荷的气体发生器安装口出使用的耐热性的同时，可以防止由涂布面之间的接触而引起的粘连性。

Description

安全气囊用涂层织物及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种汽车用安全气囊中使用的涂层织物，进一步详细地，本发明涉及一种安全气囊用涂层织物，其耐热性优异、可以防止由涂布面之间接触而引起的粘连性(ブロッキング性)。
背景技术
汽车用安全气囊在碰撞时，受到撞击后传感器开始工作，使之产生高温、高压的气体，通过该气体，使安全气囊瞬间膨胀，从而以在碰撞时保护乘客的脸、头的前部等人体为目的而使用。近年，作为一种安全装备广泛地普及，不仅是驾驶席、乘客席，就连膝部气囊、侧面气囊、帘式安全气囊等的实用化都正在推进，以多种安全气囊为标准装备的汽车正在增加。
随着搭载有安全气囊的部位以及数量的增加，安全气囊系统的进一步轻量化、小型化的要求变高，从而系统的各部件是以小型化、轻量化为目标而设计。在这种背景下，也正在研讨通过气囊容量的降低、或因使用的基布的无涂层化而对安全气囊的袋体进行轻量化。
虽然使安全气囊膨胀的气体发生器有若干种类型，但就可小型轻量化的观点而言，近年来烟火式气体发生器的使用正在急剧地增长。但是，烟火式气体发生器具有由气体发生剂产生的不完全燃烧成分或因火药燃烧残渣造成的悬浮微粒子多的特征，倾向于对安全气囊造成大的热影响。当然要求安全气囊本身所使用基布有高耐热性，特别是要求承受热负荷的气体发生器安装口中使用的耐热补强布具有高耐热性。
以往，补强布一直使用剪裁气囊本体布料后的边角料，但因本体布料的轻量化的进行，而造成本身布料的耐热性下降，所以为补足这点而导致有必要增加补强布的使用件数。考虑到因补强布的件数增加，而造成缝制复杂的观点和结果造成安全气囊本身的质量增大的观点，要求即使减少使用件数也能承受热损伤的基布。
以往，为了能承受从气体发生器瞬间喷出的高温气体，而一直使用使织物上附着有60～120g/m2的氯丁二烯橡胶或硅酮橡胶等耐热性弹性体的涂层织物。进一步地，也在研究探讨将弹性体树脂分多次地将涂布液涂布多层，并且换算为弹性体树脂总涂布量为100～400g/m2的安全气囊用基布(例如，参考专利文献1)。
但是，因该涂层织物的涂布量非常大，所以虽然耐热性优异，但涂层织物总体的质量增大，就轻量化的观点而言不理想。此外，涂布层也变硬，就收纳性的观点而言不理想。此外，在涂布量多的情况下，具有因涂布面之间的接触而造成的粘附性增大的问题。
另一方面，正在研究探讨使用轻量性以及收纳性优异的无涂层安全气囊基布，从而不会发生由于从气体发生器产生的高温的雾气而导致的穿孔的安全气囊基布以及安全气囊(例如，参考专利文献2)。
具体地说，公开了：使用因使用扁平剖面的单丝，且总纤度为400～700dtex的合成纤维复丝的防融性试验中，试验片的穿孔为2级以上的、防融性优异的织物。所述防融性试验是将试样放置于350℃的烙铁(熱コテ)上进行评价。然而，该评价方法的话，实际上与使用了高温气体的气体发生器的安全气囊的评价结果相比，是将具有高温的热物体长时间地接触布帛，具有不能明确地显示耐热性能是否良好的问题。因此，因使用差异化不足的评价法以设计安全气囊用基布，所以通过专利文献2而获得的安全气囊用基布就耐热性的观点而言并不能说足够了。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特开2008-2003号公报
专利文献2：特開2003-171843号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明的目的是提供一种安全气囊用涂层织物，其具有足以在补强布中使用的高耐热性，即使以60g/m2以下的涂布量，也具有可以在更高热负荷的气体发生器安装口中使用的耐热性，同时可以防止由涂布面之间接触而引起的粘连性。
解决问题的方法
可以解决上述课题的本发明的安全气囊用涂层织物由以下的构成形成。
即，本发明是一种安全气囊用涂层织物，其特征在于，在合成纤维制织物的至少单面上，涂布弹性体树脂而形成的安全气囊用涂层织物，该弹性体树脂的涂布量为25～60g/m2，织物表面的头顶部中的经纱和纬纱的平均树脂厚度为8μm～45μm，树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上。
此外，弹性体树脂为加成聚合型的无溶剂硅酮的安全气囊用涂层织物。
此外，本发明的优选实施方式，其构成织物的纱线的总纤度为350～1000dtex，织物的覆盖系数为1,800～2,500，可用作耐热补强布。
此外，本发明是一种安全气囊用涂层织物的制造方法，其特征在于，不使树脂的涂覆次数为进行多次，树脂涂布后的干燥时所进行的热风照射是仅从涂布面的上方的单面进行。
此外，本发明是一种安全气囊用涂层织物的制造方法，其特征在于，关于树脂涂布后的干燥时所进行的热风照射量，在将干燥炉对半分为前一阶段与后一阶段时，前一阶段的热风照射量与后一阶段相同或比后一阶段多。
发明的效果
本发明的安全气囊用涂层织物在耐热性高的同时，在防止由涂布面接触而引起的粘连性上优异。因此，即使是在使用更多遭受到热损伤的烟火式气体发生器的情况，也可以减少安全气囊基布的损伤。此外，具有以下优点：因为足以可用作耐热补强布，所以没有必要如现有技术一般重叠多张使用；因可以紧凑地收纳，所以可以减少对车内设计的制约。
附图说明
[图1]表示在本发明中，为了评价耐热性试验中有无穿孔而使用的评价装置及条件的说明图。
[图2]是本发明的安全气囊用涂层织物的表面的SEM照片的示意图。
[图3]从在图2的虚线部处切断之后的剖面处，表示织物表面上头顶部的位置(斜线部)的说明图。
符号说明
1：气体燃烧器
2：火焰
3：试样
4：涂布基布
4a：经纱方向
4b：纬纱方向
5a：织物的头顶部的切断位置(经纱的切断位置)
5b：织物的头顶部的切断位置(纬纱的切断位置)
6：织物的头顶部
具体实施方式
以下，将详细叙述本发明。
＜合成纤维织物＞
本发明中，合成纤维制织物是指，使用合成纤维纱线织造而成的织物。织物就其机械强度优异、从而可将厚度减薄的观点而言是优异的。织物的组织并无特别的限定，可以使用平织、斜纹织、缎纹织以及这些的衍生织法、多轴织等。其中，特别地优选为具有优异的机械强度的平织物。
作为合成纤维，特别地可以使用：尼龙66、尼龙6、尼龙46、尼龙12等脂肪族聚酰胺纤维；芳纶纤维之类的芳香族聚酰胺纤维；聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二酸丙二醇酯或聚对苯二甲酸丁二醇酯等聚酯纤维。
另外，可以列举出：全芳香族聚酯纤维、聚对苯撑·苯并二·噁唑纤维(PBO纤维)、超高分子量聚乙烯纤维、聚苯硫醚纤维、聚醚酮纤维等。但是，如果考虑经济性，则优选为聚酯纤维、聚酰胺纤维，特别地优选为聚酰胺6，6。此外，这些纤维其一部分或全部可以是由再利用的原材料而获得的材料。
此外，这些合成纤维中，为了原纱制造工序或后加工工序中的工序通过性，也可以含有各种添加剂。作为添加剂，可以列举为：例如，抗氧化剂、热稳定剂、平滑剂、防静电剂、增稠剂、阻燃剂等。此外，该合成纤维也可以是原液着色纱或制纱后染色而成的纤维。此外，除了通常的圆剖面以外，单丝的剖面还可以是异形剖面之类的剖面。就柔软性、涂布面的平滑性的观点而言，合成纤维优选使用72长丝以上的复丝纱。上限虽并无特别的限定，但因长丝数过多的情况会使纱线的制造变得困难，所以优选为216长丝以下。如果所得的纱线的每根单丝的纤度在0.1～10dpf的范围内则优选。
本发明的织物的油剂附着量为0.2重量％以下是理想的。如果油剂附着量大于0.2重量％，则不仅与硅酮树脂的粘合性下降，且因织物所包含的水分降低减少而造成涂层表面上存在的气泡的数量极端地减少。更优选为0.15重量％以下，进一步地优选为0.10重量％以下。下限虽并无特别的限定，但为0.005％重量％以上，更优选为0.01重量％以上。
＜涂层织物＞
涂层树脂优选为具有耐热性、耐寒性、阻燃性的弹性体树脂，最有效的是硅酮系树脂。作为硅酮系树脂的具体例子可以列举为加成聚合型硅酮橡胶等。例如，可以列举为二甲基硅酮橡胶、甲基乙烯基硅酮橡胶、甲基苯基硅酮橡胶、三甲基硅酮橡胶、氟硅酮橡胶、甲基硅酮树脂、甲基苯基硅酮树脂、甲基乙烯基硅酮树脂、环氧改性硅酮树脂、丙烯酸改性硅酮树脂、聚酯改性硅酮树脂等。其中，优选固化后具有橡胶弹性，且强度和伸长率优异、成本方面有利的加成聚合型甲基乙烯基硅酮橡胶。
在使用硅酮树脂的情况下，也可使用反应固化剂，例如可以使用，铂粉末、氯化铂酸、四氯化铂酸等铂系化合物，或钯化合物、铑化合物、过氧化苯甲酰、过氧化对氯苯甲酰、邻氯过氧化物等有机过氧化物等。
为了提高硅酮橡胶与基布的粘合性，优选使硅酮树脂中含有粘合剂助剂。作为粘合剂助剂，例如，可以列举为选自于由以下的物质所构成的组中的至少1种以上：氨系硅烷偶联剂、环氧改性硅烷偶联剂、乙烯基系硅烷偶联剂、氯系硅烷偶联剂、以及巯基系硅烷偶联剂。
在硅酮橡胶中添加的无机质填充剂，一直以来作为以硅酮橡胶的补强、粘度调整、耐热性提高、阻燃性提高等为目的的填充剂而使用，最具代表的填充剂是二氧化硅粒子。二氧化硅粒子的比表面积优选为50m2/g以上，更优选为50～400m2/g，特别地优选为100～300m2/g。如果该比表面积处于该范围内，则容易赋予所得的硅酮固化物以优异的撕裂强度特性。比表面积通过BET法进行测定。二氧化硅粒子既可以单独使用也可以将2种以上并用。作为可在本发明中使用的二氧化硅粒子，可以列举为：例如，石英、水晶、硅砂、硅藻土等天然产物；干式二氧化硅、硅粉、湿式二氧化硅、硅胶、胶体二氧化硅等合成产品。
为易于赋予包含硅酮橡胶与添加剂的树脂组合物更良好的流动性，上述的二氧化硅粒子优选为，使用三甲基氯硅烷、二甲基二氯硅烷、甲基三氯硅烷等甲基氯硅烷类；聚二甲基硅氧烷、六甲基二硅氮烷、二乙烯基四甲基二硅氮烷、二甲基四乙烯基二硅氮烷等六烃基二硅氮烷(Hexaorganodisilazanes)等有机硅化合物，对粒子的表面进行疏水化处理后的疏水性二氧化硅粒子。
以全部硅酮树脂为基准，二氧化硅粒子的含量优选为10～20质量％，更优选为12～20质量％。当二氧化硅粒子的含量小于10质量％时，硅酮橡胶的机械强度变得容易降低。另一方面，当二氧化硅粒子的含量大于20质量％时，则具有以下倾向：不但树脂组合物的流动性变得容易降低，且涂布操作性恶化，甚至树脂变脆，且粘附性减少降低。
本发明中，使用的弹性体树脂的树脂粘度优选为10,000～50,000mPa·sec，更优选为13,000～40,000mPa·sec，特别地优选为20,000～35,000mPa·sec。当树脂粘度小于10,000mPa·sec时，则因树脂进入织物内部，而导致变得难以确保为确保耐热性所必要的树脂厚度。另一方面，当树脂粘度大于50,000mPa·sec时，则难以调整至60g/m2以下的涂布量。如果可以调整至上述的粘度的范围内，则无论是溶剂系、无溶剂系均可，但如果考虑对环境的影响，则优选为无溶剂系。
此外，本发明中，在含有树脂以外的添加剂的树脂组合物的情况下，也将树脂组合物的粘度定义为“树脂的粘度”。
本发明的涂层织物在树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上是重要的构成要素，优选为130个/cm2以上。由于该气泡的存在，从而即使是25～60g/m2的涂布量，也可以提供耐热性优异、难以粘连的涂层织物。上限虽并无特别的限定，但优选为300个/cm2以下，更优选为250个/cm2以下。如果为300个/cm2以上，则恐怕在耐揉试验中产生表层部的树脂的剥离。
已知，空气层通常热传导率低。由于气泡而导致在树脂层内存在大量该空气层，可以延迟树脂层内的热量的传递，从而即使是作为特别需要耐热性的烟火式气体发生器的安装口的补强布也可以使用。此外，作为本发明的安全气囊用涂层织物的进一步的特征，可以获得即使处于25g/m2以上的涂布量也可以防止由涂布面之间的接触而引起的粘连性的涂层织物。这是由于，因涂层织物表面上存在大量的气泡，而从剖面方向看的话，则会随机地产生凹凸，其结果是具有减小接触面积的效果。
空气层可以从涂布剂中物理性存在的空气形成，也可以通过基布所具有的水分、还有热加工时硅酮橡胶的主剂与粘合剂助剂的硅烷偶联剂的反应时排出的气体的气而形成。通过将涂布和干燥条件设定为规定的条件，从而可以调整气泡数，并达成本申请发明。
特别地，在同时满足下述2项发明事项的方面上，具有特别的技术特征：
(a)下述耐热性试验中，照射20秒钟火焰后不发生穿孔；
(b)下述粘连性试验中，100℃×500小时后加载负荷时未确认粘附性。
(耐热性试验)
在大边框内夹持剪裁为15cm×15cm的涂层织物样品，至不发生松弛的状态。随后，使用气体燃烧器将火焰的长度调整至10cm，并在从进一步距离火焰的尖端1cm的位置上，设置夹持样品的大边框(参考图1)。此时，使用气体以及空气调节阀预先调整从气体燃烧器所射的火焰，使其发出红色火焰，且照射到火焰的一侧的样品表面的温度以红外温度计测定为450±20℃。然后，在涂层织物样品上照射20秒钟火焰，并确认有无穿孔。
(粘连性试验)
粘连是表示将涂布面之间贴合时的粘附度。
以切割成50mm×75mm的涂层织物样品2张为一组，制作3组。将3组的试验片以涂布面为内侧载重至施加有35gf/cm2的负荷，将其水平放置于调整至100±2℃的干燥机中放置500小时。随后取出，去除重量后在室温中放置30分钟冷却。随后，轻轻地地剥离试验片之间，确认是否发生粘附。
上述(a)的“耐热性试验中，照射20秒钟火焰后不发生穿孔”，其即使是在使用烟火式气体发生器的情况，也可以减少安全气囊基布的损伤。已知，通常来说硅酮树脂的固化膜所形成的涂层织物，其涂布量越多则耐热性越上升。
但是，已经发现：上述(a)的耐热性试验中，在即使20秒火焰照射后也不发生穿孔的情况下，不会发生由于从气体发生器产生的高温的雾气而造成穿孔。此外，已经发现：即使作为进一步受热的气体发生器安装口中所使用的耐热补强布使用，不会发生由于高温的雾气而造成穿孔。更优选地，耐热性试验中的穿孔时间为30秒以上。
以往，所述的专利文献2中所记载的“由防融性试验所引起的试验片的穿孔”的试验方法，一直使用将试样静止于将表面温度调整至350℃后的烙铁尖端的静态评价。但是，本发明者已经证实，在使用烟火式气体发生器以使安全气囊展开时，“由防融性试验所引起的试验片的穿孔”的试验方法中，并未发现已穿孔的试样与为穿孔的试样上的耐热性能中的巨大差异。该理由被认为是因为：防融性试验是将尖端为金属的烙铁挤压到基布上数秒钟的评价，而该试验与实际上的安全气囊的展开即热风触碰到基布上的现象有很大偏离。
另一方面，本发明中使用的上述(a)的耐热性试验中，因为将试样的表面温度调整至450±20℃，所以在使用烟火式气体发生器使安全气囊展开时，已开孔的试样与未开孔的试样上呈现耐热性能上的很大差异。该理由被认为是因为：通常，硅酮树脂开始分解的温度为400℃左右。
因此，已认识到因为通过将试样的表面温度调整至450±20℃，而可以发现存在树脂层的气泡导致很大的差异，而可以灵活运用于硅酮树脂组合物的材料设计中。此外，就收纳性的方面而言，即使将硅酮树脂组合物的涂布量调整为低至25～60g/m2，通过使硅酮树脂层内存在大量气泡，从而延迟热传导，也可获得耐热性能高的涂层织物。此外，因为即便作为耐热补强布也足可以使用，所以没有必要传统地多张重叠进行使用，而可以紧凑地收纳。
上述(b)的“100℃×500时间后加载负荷时未确认粘附性”，是表示粘连性的尺度，该粘连性表示长时间折叠收纳的安全气囊在展开时是否会发生不均匀地展开行为。如果根据该试验的评价温度和时间未确认到粘附性，则因为粘连性能上优异，所以不会发生因涂布面之间异常密合而导致的不均匀的展开行为。如果在500小时以内涂布面之间确认有粘附性，则有可能在安全气囊急速展开时表现出不均匀的展开行为，不能恰当地保护乘客。
本发明的安全气囊用涂层织物的树脂涂布量优选为25～60g/m2的涂布量。更优选为30～50g/m2。如果是25g/m2以下的树脂的涂布量，则因织物表面所涂布的树脂层的厚度变低，所以因在树脂固化前气泡通过树脂层，而导致位于表面上的气泡的数量极端地减少。另一方面，如果是60g/m2以上的涂布量，则虽然可以确保耐热性，但因涂布织物的柔软性恶化，而不仅损伤收纳性，而且不要说作为布料本身、甚至作为耐热补强布使用的情况下重量也将变大。
本发明的安全气囊用涂层织物的树脂厚度优选为8～45μm，更优选为10～45μm。在树脂厚度小于8μm的情况下，树脂的厚度薄而不能使得本发明的树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上，耐热性恶化。另一方面，在45μm以上的情况下，虽可实现上述气泡的数量，耐热性变高，但因涂布织物的柔软性变差，所以不仅损伤收纳性，而且不要说作为布料本身、甚至作为耐热补强布使用的情况下重量也将变大。
本发明的涂布基布也可以是织物的两面上均被涂布的双面涂布基布，但就收纳性方面而言，更优选仅单面上被涂布的单面涂布基布。
本发明中，涂布硅酮树脂的方法是使用以往所公知的赋予方法。作为涂布法，可以列举为：例如，刮刀涂布、逗号刮涂、挤出涂布、凹版辊涂布、吻辊涂布、喷涂法、浸染法(Dip法)等。
在通过刮刀涂布将硅酮树脂组合物连续地涂布于长尺寸的织物基布上之时，优选地，将基布的前进方向上的基布的张力控制为300～700N/m，优选控制为400～650N/m。如果基布的张力小于300N/m，则基布织物的布边(耳部)体积变大，基布的中间部分与边缘部分的涂布量上产生很大的差异，宽度方向的厚度变化变大。另一方面，在基布的张力大于700N/m的情况下，经纬的卷曲率的平衡崩溃，变得难以同时在经度方向和纬度方向将涂布量维持在特定范围，耐热性降低。
作为使涂布后的涂布剂干燥、固化的方法，可以使用热风、红外光、微波等等的一般所使用的加热方法，但就费用方面而言，广泛地采用热风照射方法。关于加热温度、时间，只要达到足以固化已涂布的硅酮树脂的温度既可，优选地，加热温度优选为150～220℃，加热时间优选为0.2～5分钟。
为了获得使本发明的树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上的安全气囊用涂层织物，树脂的涂覆次数以及树脂涂布后的干燥时的热风照射方法和量是非常重要的。
热风照射方法表示已涂布的基布上受到来自哪个方向的热风，所以有涂布面侧或非涂布面侧2种种类。此外，热风照射量是指，通常可根据下述式计算。
热风照射量(m3/m2)＝热风照射幅(m)×缝隙宽度(m)×热风吹送方向×风速(m/s)×通过基布时间(s)÷干燥炉面积(m2)
为了获得本发明的安全气囊用涂层织物，优选不使树脂的涂覆次数为多次进行。如果多次进行树脂的涂覆，则气泡将不仅存在于表面甚至存在于内部，耐热性变高，然而在已固化过一次的药剂的表面上实施涂布，则最终涂覆后表面上残存的气泡的数量变少，变得难以同时满足粘连性。
此外，为了获得本发明的安全气囊用涂层织物，优选仅从涂布面的上方的单面进行用于使树脂涂布后的涂布剂干燥、固化的热风照射。通过仅从涂布面照射热风从涂布面的树脂层开始固化，可以将通过树脂层的由基布产生的水分的气泡关在表面附近。如果从非涂布面进行热风照射，则织物的内部中存在的气泡其在树脂表面开始固化前通过树脂层，作为目标的树脂表层上存在的气泡的数量剧减，不能获得高耐热性。
此外，为了获得本发明的安全气囊用涂层织物，对于用于使树脂涂布后的涂布剂干燥、固化的热风照射量，将布帛进入干燥炉到出来的时间定为100时，将整体所需要时间的开始的50定为前一阶段、后半段的50定为后一阶段时，优选前一阶段的热风照射量与后一阶段相同，或者更高。如果前一阶段的热风照射量与后一阶段相比较低，则在使树脂层表面固化之时，气泡通过树脂层，作为目标的树脂表层上存在的气泡的数量剧减，不能获得高耐热性。更优选为1.4倍以上的热风照射量，进一步地优选为2.4倍以上。此外，进入干燥炉直到出来的时间，其考虑通常的涂布时的树脂固化工序既可，表示将涂布有涂布剂的基布放入提供为使涂布剂固化的热量的炉内，直到将通过热而使树脂固化的基布取出干燥炉的时间。
构成织物的纱线的总纤度优选为350～1000dtex。如果总纤度大于1000dtex，则因基布的厚度增大而刚性变高，从而安全气囊的收纳性变差。另一方面，在总纤度小于350dtex的情况下，涂层织物的拉伸强度或撕裂强度等的安全气囊工作时的机械特性容易变得不足。
构成织物的覆盖系数优选为1,800～2,500，更优选为1,900～2,450。如果覆盖系数小于1,800，则有作为安全气囊的必要的物理特性(拉伸强度或撕裂强度)降低的倾向。另一方面，在覆盖系数大于2,500的情况下，则因织造性变难，刚性变高而有收纳性恶化的倾向。此外，覆盖系数(CF)可根据下述式算出。此外，总纤度的单位是“dtex”，纺织密度的单位是“根/2.54cm”。
CF＝(经纱的总纤度)1/2×经纱密度+(纬纱的总纤度)1/2×纬纱密度
实施例
以下，使用实施例具体地说明本发明，但本发明不限于实施例。此外，实施例中的各种物性的评价使用下述方法。
(1)总纤度
根据JIS L-1095 9.4.1记载的方法进行测定。
(2)长丝数
从纤维纱线的剖面照片数出长丝数。
(3)织物的密度
根据JIS L-1096 8.6.1记载的方法进行测定。
(4)涂布量
根据JIS L 1096 8.4.2记载的方法测定涂层织物的质量。然后，作为空白试样，将不进行树脂涂布且与涂布时利用相同的条件进行加工处理后，根据JIS L 1096 8.4.2记载的方法，测定空白试样的质量。随后，将涂层织物的质量与空白试样的质量的差作为涂布量。此外，涂布量的单位是以每1m2的质量(g/m2)来表示。此外，在只存在涂层织物的情况下，由所使用的纤度、织物密度通过换算算出涂布前的织物质量，由该数值与涂层织物的质量差算出涂布量。
(5)织物表面的头顶部的平均树脂厚度
在图2中表示的虚线5a、5b的位置，使用剃刀将距离10cm以上的随机选择的10处的涂布基布切断，通过SEM拍摄切断面。沿经纱方向以及纬纱方向分别拍摄10处图3中表示的切断面照片，并将该照片打印于纸上。然后，从该剖面照片通过目视确定构成布帛的纤维单丝的上面存在的树脂。将该树脂涂布部分的宽度方向进行3等分，获得头顶部(3等分的中央部：参考图3)。此外，作为平均膜厚的计算方法，是由截取树脂部分的纸的质量与照片上的范围(スケ一ル)算出。算出经纱方向与纬纱方向上的平均膜厚，并平均化。平均膜厚算至小数点第1位的位数，四舍五入取整。
(6)表面气泡数
从距离10cm以上的随机的10处采集外形尺寸为1cm×1cm的试验片，使用SEM以50倍观察涂布侧的表面，进行照片拍照。数出照片内的直径30μm以上的气泡，并换算为每1cm2数。算出10处的平均值作为气泡的数量(个/cm2)。
(7)耐热性试验
准备切割成15cm×15cm的涂层织物样品。放置内侧的一边的长度为13～15cm的中空的金属制的四方的边框，将涂层织物样品静止于其上。进一步地，从上方覆盖与上述金属边框相同大小的边框。尽量不在样品上施加张力地将其夹入金属边框，通过在2点上固定金属框间，固定至即使垂直地竖起涂层织物样品也不发生移动。然后，使用气体燃烧器并将火焰的长度调整为10cm，在进一步距离火焰的尖端的1cm的位置上，设置夹取有样品的大边框(参考图1)。此时，使用气体和空气调节阀预先调整从气体燃烧器照射的火焰，使其发出红色火焰，且火焰照射到的一侧的样品表面的温度使用红外温度计测量为450±20℃。然后，从涂层织物的涂层织物面侧照射20秒钟火焰，确认照射后的样品。20秒后，轻轻地取出样品，将不因热而导致发生穿孔的情况定为合格，发生穿孔的情况定为不合格。
(8)粘连性试验
将切成50mm×75mm的涂层织物样品分别以涂布面为外侧进行重叠，2张为一组，制作3组同样的样品。将3组的试验片以涂布面为内侧贴合，载重至施加有35gf/cm2的负荷，将其水平放置于调整至100±2℃的干燥机中放置500小时。随后，取出、去除重量，在室温中放置30分冷却。30分后，将存在于上侧试验片提起20cm，如果下试验片能被提起20cm则不合格，如果不能提起则为合格。
(实施例1)
采用平织使用喷水织机织造总纤度为940dtex、144长丝的聚酰胺66复丝纱后，采用沸水进行收缩加工，并在110℃下进行干燥处理。所得的织物，其经纱方向的纺织密度为37根/2.54cm，其纬纱方向的纺织密度为37根/2.54cm，其覆盖系数为2,269。
然后，在该织物的单面上，采用浮刀刮涂涂布1次加成聚合型的甲基乙烯基硅酮树脂。进一步地，为使已涂布的涂布剂干燥、固化而只对涂布侧面进行热风照射，在200℃下固化处理2分钟，获得涂布量为44g/m2的涂布基布。此时前一阶段与后一阶段的热风照射量相同。所得的涂层织物的树脂平均厚度为23μm，表面的气泡的数量为145个/cm2。对该涂层织物的特性进行评价，并如表1所示。所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例2)
除了将干燥后的树脂的涂布量调整至35g/m2以外，其余与实施例1相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为18μm，表面的气泡的数量为135个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例3)
除了在为使涂布剂干燥、固化的树脂涂布后的干燥工序中，将前一阶段与后一阶段的热风照射量的比调整为2.4，且将干燥后的树脂的涂布量调整为26g/m2以外，其余与实施例1相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得涂层织物的树脂平均厚度为10μm，表面的气泡的数量为110个/cm2。
如表1所示，所得涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例4)
采用平织使用喷水织机织造总纤度为700dtex、216长丝的聚酰胺66复丝纱后，采用沸水进行收缩加工，并在110℃下进行干燥处理。所得的织物，其经纱方向的纺织密度为43根/2.54cm，其纬纱方向的纺织密度为43根/2.54cm，其覆盖系数为2,275。
除了在实施例1中，在为使涂布剂干燥、固化的树脂涂布后的干燥工序中，将前一阶段与后一阶段的热风照射量的比调整为1.4，并将干燥后的树脂的涂布量调整为35g/m2以外，其余相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为20μm，表面的气泡的数量为138个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例5)
采用平织使用喷水织机织造总纤度为470dtex、144长丝的聚酰胺66复丝纱后，采用沸水进行收缩加工，并在110℃下进行干燥处理。所得的织物，其经纱方向的纺织密度为46根/2.54cm，其纬纱方向的纺织密度为46根/2.54cm，其覆盖系数1,995。
除了将在实施例1中干燥后的树脂的涂布量调整为59g/m2以外，其余相同以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为44μm，表面的气泡的数量为250个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例6)
采用平织使用喷水织机织造总纤度为350dtex、108长丝的聚酰胺66复丝纱后，采用沸水进行收缩加工，并在110℃下进行干燥处理。所得的织物，其经纱方向的纺织密度为55根/2.54cm，其纬纱方向的纺织密度为55根/2.54cm，其覆盖系数为2,058。
除了在实施例1中，将干燥后的树脂的涂布量调整为45g/m以外，其余相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为29μm，表面的气泡的数量为162个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(实施例7)
采用平织使用喷水织机织造总纤度为425dtex、72长丝的聚酯复丝纱后，采用沸水进行收缩加工，并在110℃下进行干燥处理。所得的织物，其经纱方向的纺织密度为55根/2.54cm，其纬纱方向的纺织密度为55根/2.54cm，其覆盖系数为2,268。
除了在实施例1中，在为使涂布剂干燥、固化的树脂涂布后的干燥工序中，将前一阶段与后一阶段的热风照射量的比调整为2.4，将干燥后的树脂的涂布量调整为35g/m2以外，其余相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为22μm，表面的气泡的数量为105个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性高，此外，其粘连性也优异。
(比较例1)
除了在实施例1中，为了使涂布剂干燥、固化而从涂布面以及非涂布面的两侧进行热风照射，将涂布量定为45g/m2以外，其余相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为25μm，表面的气泡的数量为86个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性以及粘连性差。
(比较例2)
除了在实施例1中，在为使涂布剂干燥、固化的树脂涂布后的干燥工序中，将前一阶段与后一阶段的热风照射量的比调整为2.4，且将干燥后的树脂的涂布量调整为20g/m2以外，其余与实施例1相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为7μm，表面的气泡的数量为55个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性以及粘连性极其差。
(比较例3)
除了在实施例5中，在为使涂布剂干燥、固化的树脂涂布后的干燥工序中，将前一阶段与后一阶段的热风照射量的比调整为0.8，且将干燥后的树脂的涂布量调整为46g/m2以外，其余与实施例1相同，以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为28μm，表面的气泡的数量为72个/cm2。
如表1所示，所得的涂层织物其耐热性以及粘连性差。
(比较例4)
除了使用实施例6的织物，使用相同的涂布方法将其涂布第一次36g/m2，同一面涂布第2次26g/m2，并获得调整至合计为62g/m2的涂层织物之外，其余使用相同的方法以获得安全气囊用涂层织物。所得的涂层织物的树脂平均厚度为47μm，表面的气泡的数量为20今/cm2。
如表1所示，虽然所得的涂层织物其耐热性，但其粘连性极其差。
工业上的可利用性
本发明的安全气囊用涂层织物在耐热性高的同时，其由涂布面接触而引起的抗粘连性也优异。因此，即使是在使用大量遭受热损伤的烟火式气体发生器的情况，也可以减少安全气囊基布的损伤。此外，因为足以可用作耐热补强布，所以没有必要如现有技术一般重叠多张使用；因可以紧凑地收纳，所以可以减少车内设计的制约，对产业做出了很大的贡献。

Claims (7)

1.一种安全气囊用涂层织物，是至少在合成纤维制织物的单面上，涂布弹性体树脂而形成的安全气囊用涂层织物，其特征在于，该弹性体树脂的涂布量为25～60g/m2；织物表面的头顶部中经纱以及纬纱的平均树脂厚度为8μm～45μm；树脂层的表面上存在的直径30μm以上的气泡的数量为100个/cm2以上。
2.根据权利要求1所述的安全气囊用涂层织物，其中，弹性体树脂为加成聚合型的无溶剂硅酮。
3.根据权利要求1～2中任一项所述的安全气囊用涂层织物，其中，构成织物的纱线的总纤度为350～1000dtex。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的安全气囊用涂层织物，其中，织物的覆盖系数为1,800～2,500。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的安全气囊用涂层织物，其用作耐热补强布。
6.一种安全气囊用涂层织物的制造方法，是至少在合成纤维制织物的单面上，涂布弹性体树脂而形成的涂层织物的制造方法，其特征在于，树脂涂布后的干燥时所进行的热风照射是仅从涂布面的上方的单面进行。
7.根据权利要求6所述的安全气囊用涂层织物的方法，其特征在于，关于树脂涂布后的干燥时所进行的热风照射量，在将干燥炉对半分为前一阶段与后一阶段时，前一阶段的热风照射量与后一阶段相同或比后一阶段多。
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