CN103317971B

CN103317971B - 充气轮胎

Info

Publication number: CN103317971B
Application number: CN201310091675.7A
Authority: CN
Inventors: 堀内研治
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2012-03-23
Filing date: 2013-03-21
Publication date: 2016-08-24
Anticipated expiration: 2033-03-21
Also published as: DE102013205054A1; US20130248072A1; JP2013199155A; JP6028359B2; DE102013205054A9; US9290064B2; CN103317971A

Abstract

帘布层（4）的卷起高度H_T设为10mm以下，从轮胎外表面到帘布层（4）的距离G_O设为总厚度G_T的50%以上，胎边芯（6）的高度H_B设为轮胎剖面高度SH的50%～80%，胎边芯（6）与侧壁增强层（9）的剖面积比值V_B/V_R设为0.4以上0.6以下，另一方面，对于胎边芯（6）和侧壁增强层（9），硬度Hs_B设为65以上80以下，硬度Hs_R设为75以上85以下，硬度Hs_B和硬度Hs_R的大小关系设为Hs_B≤Hs_R，动态弹性模量E'_B设为7.0MPa以上15.0MPa以下，动态弹性模量E'_R设为7.0MPa以上15.0MPa以下，tanδ值T_B设为0.06以下，tanδ值T_R设为0.05以下。提供一种能够高度兼顾正常行驶时乘坐舒适性和零压行驶耐久性的充气轮胎。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更具体而言，涉及一种能够高度兼顾正常行驶时乘坐舒适性和零压行驶耐久性的充气轮胎。

背景技术

在充气轮胎中，已知有一种侧壁增强型零压充气轮胎，其侧壁部内面插入了剖面月牙形的增强橡胶层，基于该增强橡胶层的刚性，能够进行零压行驶(例如，参照专利文献1)。这种侧壁增强型零压充气轮胎，虽然具有不依靠安装于车轮上的型芯等支撑体，而基于轮胎构造实现零压行驶的优点，但也存在由于侧壁部的刚性高于一般轮胎，导致正常行驶时乘坐舒适性降低的缺点。

因此，一种所谓的软式零压轮胎开始被采用，其通过在不影响零压行驶耐久性的范围内尽量减少增强橡胶层，或者降低刚性，从而在维持与不具有增强橡胶层的轮胎大致相同的乘坐舒适性的情况下，至少确保最低限度的零压行驶耐久性。尤其近年，已经能够在不对零压行驶耐久性造成巨大影响的情况下，降低轮胎刚性。然而，如此降低了轮胎刚性的零压轮胎中，存在易发胎圈芯上部帘布层断裂所致故障的趋势，未必能够兼顾零压行驶耐久性和正常行驶时乘坐舒适性，因此在兼顾零压行驶耐久性和正常行驶时乘坐舒适性方面，依然还有改善余地。

现有技术文献

专利文献

【专利文献1】日本专利特开2010-023823号公报

发明概要

发明拟解决的问题

本发明目的在于解决上述问题点，提供一种充气轮胎，其在侧壁部配置剖面月牙形的侧壁增强层，能够高度兼顾正常行驶时乘坐舒适性和零压行驶耐久性。

发明内容

为实现上述目的的本发明充气轮胎，在左右一对胎圈部之间至少架设1层帘布层，将所述帘布层在配置于各胎圈部的胎圈芯周围从轮胎内侧向外侧折回，所述胎圈芯的外周侧配置由橡胶组合物构成的胎边芯，另一方面，在胎面部上所述帘布层的外周侧配置多个带束层，在该带束层的外周侧配置多个带罩层，同时在侧壁部上所述帘布层的轮胎宽度方向内侧配置剖面月牙形的侧壁增强层，其特征在于，所述帘布层之卷起端部距离所述胎圈芯之轮胎径向外端部的高度H_T设为10mm以下，组装好轮辋后，从轮辋凸缘接触区域的轮胎径向最外端垂直于轮胎内面画一条假想线L，所述假想线L上从轮胎外表面到帘布层的距离G_O设为所述假想线L上侧壁部总厚度G_T的50％以上，所述胎边芯之轮胎径向外端部的高度H_B设为轮胎剖面高度SH的50％～80％，所述胎边芯的剖面积V_B与所述侧壁增强层的剖面积V_R的比值V_B/V_R设为0.4以上0.6以下，另一方面，构成所述胎边芯的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_B为65以上80以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_R为75以上85以下，并且硬度Hs_B和硬度Hs_R满足Hs_B≤Hs_R的关系，构成所述胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_B为7.0MPa以上15.0MPa以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_R为7.0MPa以上15.0MPa以下，构成所述胎边芯的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_B为0.06以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_R为0.05以下。

发明功效

本发明如上所述，降低帘布层之卷起端部的高度H_T，减小轮胎刚性，同时减轻轮胎重量，另一方面，组装好轮辋后，确保从轮辋凸缘接触区域的轮胎外表面到帘布层的距离G_O，确保可能会因轮胎刚性降低而导致故障的胎圈部周围的橡胶厚度，并确保最低限度的刚性，由此能够确保零压行驶耐久性，同时提高正常行驶时的乘坐舒适性。进而，设定胎边芯之轮胎径向外端部的高度H_B、以及胎边芯与侧壁增强层的剖面积比值V_B/V_R，抑制侧壁部上的局部刚性差，并且规定分别构成胎边芯及侧壁增强层的橡胶组合物在20℃时的硬度以及在60℃时的动态弹性模量，获得充分的轮胎刚性，另一方面，规定其在60℃时tanδ值的范围和大小关系，高度维持零压行驶耐久性，由此能够高度维持零压行驶耐久性，同时有效提高乘坐舒适性。

此时，动态弹性模量E'_B和动态弹性模量E'_R优选满足E'_B≤E'_R的关系。由此，能够抑制侧壁部的局部刚性差，更加有效地兼顾零压行驶耐久性和乘坐舒适性。

本发明中，优选在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，构成侧壁增强层，构成位于轮胎径向外侧的外径侧侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RI满足E'_RO<E'_RI的关系。由此，能够在不降低胎圈部周围刚性的情况下，缓和来自轮胎踏面的压力，从而能够在不明显降低零压行驶耐久性的情况下，提高正常行驶时乘坐舒适性。

此时，动态弹性模量E'_B和动态弹性模量E'_RI优选满足E'_B≤E'_RI的关系。由此，能够更加有效地兼顾零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

本发明中，优选在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，构成胎边芯，构成位于轮胎径向外侧的外径侧胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BI满足E'_BO<E'_BI的关系。由此，能够进一步增强胎圈部周围，从而能够减少侧壁增强层、侧壁橡胶、以及胎边芯体积。此外，外径侧胎边芯的动态弹性模量相对较低，因此能够在不会大幅降低零压行驶耐久性的情况下，抑制纵向弹力，实现乘坐舒适性的进一步提高。

此时，动态弹性模量E'_BO和动态弹性模量E'_R优选满足E'_BO≤E'_R的关系。由此，能够更加有效地兼顾零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

本发明中，带罩层优选使用由2种不同特性有机纤维组成的复合帘线构成。尤其，该复合帘线优选由相对高伸缩性且低弹性的有机纤维与相对低伸缩性且高弹性的有机纤维构成。由此，能够抑制零压行驶时胎面的弯曲变形，进一步提高零压行驶耐久性，同时提高零压行驶时的乘坐舒适性。

另外，本发明所述的在20℃时的硬度是指JIS K6253中规定的硬度计硬度，是在温度20℃条件下，使用A型硬度计测量的数值。此外，本发明所述的在60℃时的动态弹性模量E'是指依据JIS K6394，使用粘弹性分光计(东洋精机制作所制造)，在温度60℃、频率20Hz、静态变形10％、动态变形±2％条件下测量的数值。进而，本发明所述的在60℃时的tanδ是指依据JIS K6394，使用与上述相同的粘弹性分光计(东洋精机制作所制造)，在温度60℃、频率20Hz、静态变形10％、动态变形±2％条件下测量的数值。

附图说明

图1是表示由本发明实施例所构成充气轮胎的子午线半剖面图。

图2是表示由本发明其他实施例所构成充气轮胎的子午线半剖面图。

具体实施方式

下面，参照附图详细说明本发明的构造。

图1表示由本发明实施例构成的充气轮胎。图1中，1为胎面部，2为侧壁部，3为胎圈部，CL为轮胎子午线。在左右一对胎圈部3、3之间，架设2层帘布层4，这些帘布层4的端部在胎圈芯5周围从轮胎内侧向外侧折回。在胎圈芯5的外周侧，配置由橡胶构成的剖面三角形的胎边芯6。在胎面部1上帘布层4的外周侧，沿轮胎全周配置2层带束层7。这些带束层7含有向轮胎周向倾斜的增强帘线，并且增强帘线在层间相互交叉配置。进而，在带束层7的外周侧，配置带罩层8。

带罩层8含有沿轮胎周向配置的增强帘线，并将该增强帘线沿轮胎周向连续卷回。

该充气轮胎中，在侧壁部2上帘布层4的轮胎宽度方向内侧，配设由橡胶构成的剖面月牙形的侧壁增强层9。该侧壁增强层9设为较侧壁部的其他橡胶更硬。通过如此配设剖面月牙形的侧壁增强层9，将基于侧壁增强层9的刚性，支撑零压行驶时的负载。本发明适用于这种侧壁增强型的零压充气轮胎，但其具体构造并不限定于上述基本构造。

本发明中，帘布层4之卷起端部4e距离胎圈芯5之轮胎径向外端部5e的高度H_T设为10mm以下。此外，将轮胎安装到规格中规定的标准轮辋上，并充填空气使轮胎达到与规格中规定最大负载能力相应的气压后，从轮辋凸缘R(图中用虚线表示)接触区域的轮胎径向最外端Re垂直于轮胎内面画一条假想线L，假想线L上从轮胎外表面到帘布层的距离G_O设为假想线L上侧壁部总厚度G_T的50％以上。进而，胎边芯6之轮胎径向外端部6e的高度H_B设为轮胎剖面高度SH的50％～80％。另一方面，胎边芯6的剖面积V_B与侧壁增强层9的剖面积V_R的比值V_B/V_R设为0.4以上0.6以下。

另外，本发明中所述的规格，在轮胎符合JATMA(日本汽车轮胎协会)规格时是指JATMA规格，不符合JATMA规格而符合TRA(美国轮胎轮辋协会)规格时是指TRA规格，符合ETRTO(欧洲轮胎轮辋技术组织)规格时是指ETRTO规格。

本发明的充气轮胎在构成这种剖面构造的基础上，进而构成胎边芯6的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_B为65以上80以下，同时构成侧壁增强层9的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_R为75以上85以下，并且硬度Hs_B和硬度Hs_R满足Hs_B≤Hs_R的关系。此外，构成胎边芯6的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_B为7.0MPa以上15.0MPa以下，同时构成侧壁增强层9的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_R为7.0MPa以上15.0MPa以下。进而，构成胎边芯6的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_B为0.06以下，同时构成侧壁增强层9的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_R为0.05以下。

本发明的充气轮胎通过如上构造，由于帘布层4之卷起端部4e的高度H_T低，所以能够在降低轮胎刚性的同时减轻轮胎重量，从而能够提高正常行驶时乘坐舒适性。另一方面，组装好轮辋后，确保了从轮辋凸缘R接触区域的轮胎外表面到帘布层4的距离G_O，并确保了可能会因轮胎刚性降低而导致故障的胎圈部5周围的橡胶厚度，因此能够确保零压行驶所需的最低限度刚性。其结果，能够确保零压行驶耐久性，同时提高正常行驶时的乘坐舒适性。进而，设定胎边芯6之轮胎径向外端部6e的高度H_B、以及胎边芯6与侧壁增强层9的剖面积比值V_B/V_R，抑制侧壁部2上的局部刚性差，并且规定分别构成胎边芯6及侧壁增强层9的橡胶组合物在20℃时的硬度以及在60℃时的动态弹性模量，获得充分的轮胎刚性，另一方面，规定其在60℃时tanδ值的范围和大小关系，高度维持零压行驶耐久性，由此能够高度维持零压行驶耐久性，同时有效提高乘坐舒适性。

此时，如果帘布层4之卷起端部4e的高度H_T大于10mm，则无法充分降低轮胎刚性及轮胎重量，从而无法充分获得提高正常行驶时乘坐舒适性的效果。另外，作为帘布层4之卷起端部4e的高度H_T的下限值，从生产性角度出发，优选为3mm。

此外，如果距离G_O小于总厚度G_T的50％，则无法充分确保胎圈部5周围的橡胶厚度，从而该部位刚性过低，零压行驶耐久性降低。另外，作为距离G_O的上限值，从抑制轮胎重量无谓增大的角度出发，优选为总厚度G_T的75％。

此外，如果胎边芯6之轮胎径向外端部6e的高度H_B小于轮胎剖面高度SH的50％，则侧壁部2的胎圈部3一侧刚性相对较高，从而产生局部刚性差，正常行驶时乘坐舒适性降低，相反，如果胎边芯6之轮胎径向外端部6e的高度H_B大于轮胎剖面高度SH的80％，则侧壁部2整体(尤其靠近胎面部1的区域)刚性过高，正常行驶时乘坐舒适性反而降低。

此外，如果剖面积比值V_B/V_R小于0.4，则胎边芯相对较小，正常行驶时乘坐舒适性降低。相反，如果剖面积比值V_B/V_R大于0.6，则侧壁增强层9相对较小，无法获得充分的零压行驶耐久性。另外，胎边芯6的剖面积VB优选为2.0cm²～4.0cm²范围，侧壁增强层9的剖面积VR优选为4.0cm²～7.0cm²范围。

此外，如果构成胎边芯6的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_B小于65，则轮胎耐久性变差。相反，如果硬度Hs_B大于80，则侧壁部刚性过高，正常行驶时乘坐舒适性降低。另一方面，如果构成侧壁增强层9的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_R小于75，则无法充分获得侧壁增强层9的增强效果，零压行驶耐久性降低。相反，如果硬度Hs_R大于85，则侧壁部刚性过高，正常行驶时乘坐舒适性降低。进而，如果硬度Hs_B和硬度Hs_R的大小关系颠倒，形成Hs_B>Hs_R的关系，则侧壁增强层9相对硬度较低，无法充分获得零压行驶耐久性。

如果构成胎边芯6的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_B小于7.0MPa，则无法抑制拉伸变形，轮胎耐久性降低。相反，如果动态弹性模量E'_B大于15.0MPa，则动态弹性模量过大，增强过度。另一方面，如果构成侧壁增强层9的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_R小于7.0MPa，则无法充分获得侧壁增强层9带来的增强效果，零压行驶耐久性降低。相反，如果动态弹性模量E'_R大于15.0MPa，则动态弹性模量过大，增强过度。

如果构成胎边芯6的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_B大于0.06，则无法抑制重复变形造成的发热，轮胎耐久性降低。同样，如果构成侧壁增强层9的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_R大于0.05，则无法抑制重复变形造成的发热，零压行驶耐久性降低。另外，从生产性及材料成本的角度出发，作为tanδ值T_B及T_R的下限值，优选为0.01。

本发明中，胎边芯6的动态弹性模量E'_B和侧壁增强层9的动态弹性模量E'_R优选满足E'_B≤E'_R的关系。由此，能够抑制侧壁部2的局部刚性差，从而能够更加有效地兼顾零压行驶耐久性和乘坐舒适性。此时，如果动态弹性模量E'_B和动态弹性模量E'_R的大小关系颠倒，形成E'_B>E'_R的关系，则乘坐舒适性或零压行驶耐久性变差，难以兼顾两者。

虽然图1所示的例中，胎边芯6及侧壁增强层9分别由1种橡胶组合物构成，但也可如图2所示，分别在轮胎径向上堆叠2种橡胶组合物，构成胎边芯6及侧壁增强层9。另外，图2的实施例除了胎边芯6及侧壁增强层9分别采用2层构造这点之外，均与上述图1的实施例结构相同，具有相同符号的构件是如上所述的构成。

尤其本发明中，优选在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，构成侧壁增强层9。此时，构成位于轮胎径向外侧的外径侧侧壁增强层9o的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧侧壁增强层9i的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RI优选满足E'_RO<E'_RI的关系。通过如此构成侧壁增强层9，能够在不降低胎圈部5周围刚性的情况下，缓和来自轮胎踏面的压力，从而能够在不明显降低零压行驶耐久性的情况下，提高正常行驶时乘坐舒适性。

此时，作为侧壁增强层9动态弹性模量E'_RO、E'_RI相对于胎边芯6动态弹性模量E'_B的大小关系，动态弹性模量E'_B和动态弹性模量E'_RI优选满足E'_B≤E'_RI的关系。由此，能够更加有效地兼顾零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

此外，本发明中，优选在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，构成胎边芯6。此时，构成位于轮胎径向外侧的外径侧胎边芯6o的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧胎边芯6i的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BI优选满足E'_BO<E'_BI的关系。通过如此构成胎边芯6，能够进一步增强胎圈部5周围，从而能够减少侧壁增强层9、构成侧壁部2的橡胶、以及胎边芯6的体积。此外，外径侧胎边芯6o的动态弹性模量E'_BO相对较低，因此能够在不会大幅降低零压行驶耐久性的情况下，抑制纵向弹力，实现乘坐舒适性的进一步提高。

此时，作为胎边芯6动态弹性模量E'_BO、E'_BI相对于侧壁增强层9动态弹性模量E'_R的大小关系，动态弹性模量E'_BO和动态弹性模量E'_R优选满足E'_BO≤E'_R的关系。由此，能够更加有效地兼顾零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

以上分别说明了侧壁增强层9采用2层构造的情况和胎边芯6采用2层构造的情况，优选将其组合，如图2所示，胎边芯6及侧壁增强层9都采用2种构造。

此时，构成外径侧胎边芯的橡胶组合物的动态弹性模量E'_BO、构成内径侧胎边芯的橡胶组合物的动态弹性模量E'_BI、构成外径侧侧壁增强层9o的橡胶组合物的动态弹性模量E'_RO、以及构成内径侧侧壁增强层9i的橡胶组合物的动态弹性模量E'_RI优选在满足上述大小关系的基础上，进一步满足E'_RO<E'_BO<E'_BI<E'_RI的大小关系。

另外，胎边芯6采用2层构造时，外径侧胎边芯6o和内径侧胎边芯6i的分界6L可位于轮胎剖面高度SH的15％～45％范围内。此外，侧壁增强层9采用2层构造时，外径侧侧壁增强层9o和内径侧侧壁增强层9i的分界9L可位于轮胎剖面高度SH的45％～75％范围内。此时，如图2所示，分界6L、9L向轮胎轴向倾斜时，只要其中点含在上述范围内即可。

本发明中，配置在带束层7径向外侧的带罩层8优选使用由2种不同特性有机纤维组成的复合帘线构成。尤其优选由相对高伸缩性且低弹性的有机纤维与相对低伸缩性且高弹性的有机纤维构成的复合帘线。通过将这种复合帘线用于带罩层8，能够有效地抑制零压行驶时胎冠部的变形，从而提高零压行驶耐久性，并提高操纵稳定性和乘坐舒适性。

作为这种相对高伸缩性且低弹性的有机纤维，可以例举尼龙纤维等，作为相对低伸缩性且高弹性的有机纤维，可以例举芳纶纤维等。

实例

在轮胎尺寸235/50R18的充气轮胎中，按图2统一基本的轮胎剖面构造，并按表1～5所示设定帘布层的卷起高度H_T、假想线L上相对于侧壁部总厚度G_T的从轮胎外表面到帘布层之距离G_O的比率、相对于轮胎剖面高度SH的胎边芯高度H_B的比率、构成胎边芯的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_B、构成侧壁增强层的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_R、构成胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_B(内径侧E'_BI及外径侧E'_BO)、构成侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_R(内径侧E'_RI及外径侧E'_RO)、构成胎边芯的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_B、构成侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_R、胎边芯的剖面积V_B、侧壁增强层的剖面积V_R、剖面积比值V_B/V_R、以及带罩层的材质，制成常规例1、比较例1～18、以及实例1～23的42种试验轮胎。

另外，当胎边芯或侧壁增强层由1种橡胶组合物构成时，构成胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量之内径侧E'_BI及外径侧E'_BO、以及构成侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量之内径侧E'_RI及外径侧E'_RO栏内，填入并显示了相同值。

此外，当胎边芯或侧壁增强层采用2层构造时，内径侧胎边芯和外径侧胎边芯的分界配置在轮胎剖面高度SH的30％位置，内径侧侧壁增强层和外径侧侧壁增强层的分界配置在轮胎剖面高度SH的60％位置。

关于这42种试验轮胎，通过下述评估方法对零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性进行评估，其结果一并显示在表1～5中。

将零压行驶耐久性试验轮胎组装到轮辋尺寸18×7.5J的主轮辋并安装到车辆上，气压设为230kPa，在4个车轮中拔去驱动轮右侧(1个)的气门芯，于柏油路面组成的测试跑道上，以80km/h的平均速度行驶，驾驶员一直行驶，直至感觉到因轮胎故障产生的振动，测量其平均行驶距离。该测量由3名试驾员进行，其结果平均后，作为零压行驶耐久性的评估。评估结果通过以比较例1为100的指数来表示。该指数值越大，表示零压行驶耐久性越优秀。另外，如果指数值在105以上，则零压行驶耐久性尤其优秀，因此优选。更优选为指数值在110以上。

正常行驶时乘坐舒适性

将试验轮胎组装到轮辋尺寸18×7.5J的主轮辋并安装到车辆上，所有轮胎的气压设为230kPa，在测试跑道上，由试驾员针对正常行驶时的乘坐舒适性进行感官评估。评估结果通过以常规例1为100的指数来表示。该指数值越大，表示正常行驶时乘坐舒适性越优秀。

另外，如果指数值在105以上，则正常行驶时乘坐舒适性尤其优秀，因此优选。

表1

表2

表3

表4

表5

由表1～5可知，相对于常规例1、比较例1～18，实例1～23全都提高了零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

尤其将侧壁增强层动态弹性模量设为较胎边芯动态弹性模量更大的实例14，兼顾了零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性，同时还尤为大幅提高了零压行驶耐久性。此外，由动态弹性模量不同的2种橡胶组合物构成侧壁增强层及/或胎边芯，且将各层的内径侧动态弹性模量设为较外径侧动态弹性模量更大的实例16、19、22，以及在此基础上，带罩层材质采用尼龙芳纶复合纤维的实例23中，全都均衡兼顾了零压行驶耐久性及正常行驶时乘坐舒适性。

另一方面，帘布层的卷起高度H_T、距离G_O、胎边芯高度H_B、剖面积比值V_B/V_R、硬度、动态弹性模量、以及tanδ中任意一个不满足本发明规定的比较例1～18中，零压行驶耐久性及/或正常行驶时乘坐舒适性变差。

符号说明

1 胎面部

2 侧壁部

3 胎圈部

4 帘布层

5 胎圈芯

6 胎边芯

7 带束层

8 带罩层

9 侧壁增强层

Claims

1.一种充气轮胎，在左右一对胎圈部之间至少架设1层帘布层，将所述帘布层在配置于各胎圈部的胎圈芯周围从轮胎内侧向外侧折回，所述胎圈芯的外周侧配置由橡胶组合物构成的胎边芯，另一方面，在胎面部上所述帘布层的外周侧配置多个带束层，在该带束层的外周侧配置多个带罩层，同时在侧壁部上所述帘布层的轮胎宽度方向内侧配置剖面月牙形的侧壁增强层，其特征在于，

所述帘布层之卷起端部距离所述胎圈芯之轮胎径向外端部的高度H_T设为10mm以下，组装好轮辋后，从轮辋凸缘接触区域的轮胎径向最外端垂直于轮胎内面画一条假想线L，所述假想线L上从轮胎外表面到帘布层的距离G_O设为所述假想线L上侧壁部总厚度G_T的50％以上，所述胎边芯之轮胎径向外端部的高度H_B设为轮胎剖面高度SH的50％～80％，所述胎边芯的剖面积V_B与所述侧壁增强层的剖面积V_R的比值V_B/V_R设为0.4以上0.6以下，

另一方面，构成所述胎边芯的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_B为65以上80以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在20℃时的硬度Hs_R为75以上85以下，并且硬度Hs_B和硬度Hs_R满足Hs_B≤Hs_R的关系，构成所述胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_B为7.0MPa以上15.0MPa以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_R为7.0MPa以上15.0MPa以下，构成所述胎边芯的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_B为0.06以下，同时构成所述侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的tanδ值T_R为0.05以下。

2.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，所述动态弹性模量E'_B和所述动态弹性模量E'_R满足E'_B≤E'_R的关系。

3.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，以构成所述侧壁增强层，构成位于轮胎径向外侧的外径侧侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧侧壁增强层的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_RI满足E'_RO<E'_RI的关系。

4.如权利要求3所述的充气轮胎，其特征在于，所述动态弹性模量E'_B和动态弹性模量E'_RI满足E'_B≤E'_RI的关系。

5.如权利要求1或3所述的充气轮胎，其特征在于，在轮胎径向上堆叠60℃时动态弹性模量互不相同的2种橡胶组合物，以构成所述胎边芯，构成位于轮胎径向外侧的外径侧胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BO、和构成位于轮胎径向内侧的内径侧胎边芯的橡胶组合物在60℃时的动态弹性模量E'_BI满足E'_BO<E'_BI的关系。

6.如权利要求5所述的充气轮胎，其特征在于，所述动态弹性模量E'_BO和所述动态弹性模量E'_R满足E'_BO≤E'_R的关系。

7.如权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述带罩层使用由2种不同特性有机纤维组成的复合帘线构成。

8.如权利要求7所述的充气轮胎，其特征在于，所述复合帘线由相对高伸缩性且低弹性的有机纤维与相对低伸缩性且高弹性的有机纤维构成。