CN102792054A

CN102792054A - 隔振装置

Info

Publication number: CN102792054A
Application number: CN2011800047430A
Authority: CN
Inventors: 铃木淳一朗
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 2011-03-15
Filing date: 2011-03-15
Publication date: 2012-11-21
Also published as: US20120235333A1; WO2012124061A1; JPWO2012124061A1; EP2687747A1

Abstract

本发明的目的在于提供一种整体强度优异的隔振装置。该隔振装置是使橡胶弹性体（3）和树脂托架（2）一体化而形成，该橡胶弹性体（3）具有隔振功能，该树脂托架（2）以支承上述橡胶弹性体（3）的状态固定在基体上。上述树脂托架（2）包括利用表层（2b）夹持芯层（2a）而成的夹层成形体，上述隔振装置同时满足下述（I）～（III）：（I）用于构成表层（2b）的聚酰胺树脂组合物（A）含有聚酰胺树脂（a）及玻璃纤维（x），其混合比率（a/x）以质量比表示为40/60～75/25；（II）用于构成芯层（2a）的聚酰胺树脂组合物（B）含有聚酰胺树脂（b）及玻璃纤维（y），其混合比率（b/y）以质量比表示为35/65～60/40；（III）以聚酰胺树脂组合物（A）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^–1测量的熔融粘度ηa和以聚酰胺树脂组合物（B）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^–1测量的熔融粘度ηb满足1＜（logηa/lo gηb）＜1.4。

Description

隔振装置

技术领域

本发明涉及一种隔振装置，详细而言，涉及一种用作汽车的发动机架等的汽车用的隔振装置。

背景技术

以往，在汽车、铁路车辆等中使用以防止振动、冲击向刚性部件传递为目的的各种方式的隔振装置。作为这种隔振装置，研发并实际上采用有大量的由将橡胶硫化粘接在由金属材料构成的支承构件上而获得的金属材料、橡胶复合体构成的装置。但是，最近，特别是在发动机架等汽车用隔振装置中，多采用如下隔振装置（发动机架等）：其以轻量化及降低制造成本等为目的，取代一直以来的金属制支承构件（金属托架等）而使用了由树脂材料构成的较轻的树脂制支承构件（树脂托架等），且由树脂、橡胶复合体构成。

在上述由树脂、橡胶复合体构成的隔振装置中，作为用于构成较轻的树脂制支承构件（树脂托架等）的树脂，在各种树脂材料中，选择并使用尤其在耐热性、耐久性等方面较为优异的树脂材料，但是现在，基于由玻璃纤维带来的增强性、加工时的注射成形性及耐药性优异、而且能够将生产成本抑制成较低等方面，采用聚酰胺树脂是有效的（例如，参照专利文献1）。

专利文献1：日本特开2003-214494号公报

但是，在汽车的发动机架中，伴随着发动机的高输出化、大型化，要求有能够对应高温及高负载的发动机架。因此，预料到由热量导致的劣化及为了提高强度，将树脂托架设计为厚壁。但是，若将树脂托架形成为厚壁，则由于树脂的结晶化、较大的成形收缩（缩痕）等而易于产生气孔、裂纹等内部缺陷，此外，有时也产生较高的残留应力，存在有隔振装置整体的强度降低这样的缺点。

发明内容

本发明是鉴于这种情况而做成的，其目的在于提供一种整体强度优异的隔振装置。

为了达到上述目的，本发明的隔振装置采用如下结构，其是使硫化橡胶成形体和树脂成形体一体化而形成，该硫化橡胶成形体具有隔振功能，该树脂成形体以支承上述硫化橡胶成形体的状态固定在基体上，其特征在于，

上述树脂成形体包括如下夹层成形体：其具有在芯层的表面上形成有表层的构造，并且是利用表层夹持芯层而成，上述隔振装置同时满足下述（I）～（III）：

（I）用于构成表层的聚酰胺树脂组合物（A）含有聚酰胺树脂（a）及玻璃纤维（x），其混合比率（a/x）以质量比表示为40/60～75/25；

（II）用于构成芯层的聚酰胺树脂组合物（B）含有聚酰胺树脂（b）及玻璃纤维（y），其混合比率（b/y）以质量比表示为35/65～60/40；

（III）以聚酰胺树脂组合物（A）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^-1测量的熔融粘度ηa和以聚酰胺树脂组合物（B）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^–1测量的熔融粘度ηb满足

1＜（logηa/logηb）＜1.4。

即，本发明人为了解决这种问题而反复进行了认真研究，结果发现，通过使用由如下的夹层成形体构成的树脂成形体（树脂托架），能够使隔振装置整体的强度提高，从而获得了本发明：该夹层成形体是使由特定的聚酰胺树脂组合物（A）构成的表层夹持由特定的聚酰胺树脂组合物（B）构成的芯层而成。

本发明的隔振装置由于使用了由如下的夹层成形体构成的树脂成形体（树脂托架），因此能够获得隔振装置整体的强度提高这样的效果：该夹层成形体是使由特定的聚酰胺树脂组合物（A）构成的表层夹持由特定的聚酰胺树脂组合物（B）构成的芯层而成。另外，本发明的隔振装置的耐热性也优异。

而且，当在上述聚酰胺树脂组合物（A）所含有的玻璃纤维（x）的含有率X与聚酰胺树脂组合物（B）所含有的玻璃纤维（y）的含有率Y之间具有特定的关系时，隔振装置整体的强度会进一步提高。

另外，若表层的体积比率为夹层成形体（树脂成形体）整体的40％～70％，则隔振装置整体的强度格外提高。

附图说明

图1是表示本发明的隔振装置的一实施方式的外观立体图。

图2是表示上述隔振装置的主视图。

图3是在图2的隔振装置中沿箭头α方向切断由圆圈包围的A部并将其放大表示的局部剖面图。

图4是表示本发明的隔振装置的制法的一部分的示意图。

具体实施方式

接着，详细说明本发明的实施方式。但是，本发明并不限于该实施方式。

图1及图2表示本发明的隔振装置的一实施方式，但是本发明的隔振装置丝毫不被该实施方式限定。该隔振装置是利用树脂托架（树脂成形体）2支承具有隔振功能的橡胶弹性体（硫化橡胶成形体）3而成的发动机架。即，该发动机架包括：大致圆筒状的橡胶弹性体3，其与圆筒状金属配件4的外周面紧密接合；以及树脂托架2，其与该橡胶弹性体3的外周面紧密接合，并用于覆盖橡胶弹性体3的外周面；利用该树脂托架2将发动机架安装在车身等基体上。

在本发明中，如图3（在图2中沿箭头α（参照图1）方向切断由圆圈包围的A部而成的局部剖面图）所示，上述树脂托架2包括利用表层2b夹持芯层2a而成的夹层成形体。该树脂托架2的任意位置的自图2中的表面侧（外周侧）X到内周面侧Y的剖面形状均形成为如图3所示的、利用表层2b从两侧夹着芯层2a的截面夹层构造。

若进一步详细说明，则在该实施方式中，如图1及图2所示，在上述树脂托架2的左右两侧的斜面部上，为了防止由厚壁化导致的内部缺陷而设有凹部1，从而防止该部分的壁厚变厚。另外，在上述树脂托架2的底部（在图2中为下部）的4个角部埋设有螺母5。另外，上述橡胶弹性体3包括与圆筒状金属配件4紧密接合的内侧筒部3a、与树脂托架2紧密接合的外侧筒部3b、以及在2个位置连结该内侧筒部3a与外侧筒部3b的连结部3c，被该内侧筒部3a、外侧筒部3b、以及连结部3c包围的部分成为中空部3d。

上述发动机架安装在车身（未图示）与发动机（振动体，未图示）之间。即，上述树脂托架2的一部分（在图2中为树脂托架2的底部）固定（通过使螺栓（未图示）与埋设在树脂托架2内的螺母5相螺合而固定）在车身（基体）上，上述圆筒状金属配件4固定并安装在发动机侧托架（未图示）上。而且，发挥了利用与上述圆筒状金属配件4紧密接合的橡胶弹性体3使发动机的振动衰减并难以传递到车身上这样的隔振功能。

本发明的隔振装置的最大特征在于，同时满足下述（I）～（III）。另外，后面详细进行说明。

（I）构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）含有聚酰胺树脂（a）及玻璃纤维（x），其混合比率（a/x）以质量比表示为40/60～75/25。

（II）构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）含有聚酰胺树脂（b）及玻璃纤维（y），其混合比率（b/y）以质量比表示为35/65～60/40。

（III）以聚酰胺树脂组合物（A）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^–1测量的熔融粘度ηa和以聚酰胺树脂组合物（B）的熔点＋30℃、剪切速度1000s^–1测量的熔融粘度ηb满足

1＜（logηa/logηb）＜1.4。

接着，说明上述发动机架的形成材料等。

首先，说明上述树脂托架2（夹层成形体）的形成材料。

作为上述树脂托架2的表层2b的形成材料，使用含有聚酰胺树脂（a）及玻璃纤维（x）的聚酰胺树脂组合物（A）。

另一方面，作为上述树脂托架2的芯层2a的形成材料，使用含有聚酰胺树脂（b）及玻璃纤维（y）的聚酰胺树脂组合物（B）。

作为上述聚酰胺树脂（a）及聚酰胺树脂（b），使用在主链中具有酰胺键的聚酰胺，例如能够列举出聚酰胺6、聚酰胺46、聚酰胺66、聚酰胺610、聚酰胺612、聚酰胺116、聚酰胺11、聚酰胺12、聚酰胺92、聚酰胺99、聚酰胺912、聚酰胺1010、聚酰胺6I、聚酰胺6T、聚酰胺9T、聚酰胺MXD 6、聚酰胺6T/6I、聚酰胺6/6T、聚酰胺6/6I、聚酰胺66/6T、聚酰胺66/6I、含有构成这些聚酰胺树脂的聚酰胺成分（单体）中的至少2种构造不同的聚酰胺成分的聚酰胺共聚物以及它们的混合物等。其中，出于强度、成形性、经济性的观点，特别优选单独或组合使用聚酰胺6或聚酰胺66。

另外，作为上述玻璃纤维（x）及玻璃纤维（y），例如能够列举出由E玻璃（Electrical glass：电绝缘玻璃）、C玻璃（Chemical glass：化学玻璃）、A玻璃（Alkali glass：高碱性玻璃）、S玻璃（High strength glass：高强度玻璃）、耐碱性玻璃等玻璃材料构成的玻璃纤维。

上述玻璃纤维（x）及玻璃纤维（y）能够利用公知的玻璃纤维的制造方法制造而成，例如能够对上述E玻璃等玻璃材料进行熔融纺丝而获得。上述玻璃纤维（x）及玻璃纤维（y）根据需要被集束剂集束，优选在将集束的玻璃纤维股线集合并切断为恒定的长度的、所谓的短切纤维形态下进行使用。

作为集束剂，出于与基质树脂的密合性、均匀分散性的观点，例如能够使用偶联剂。作为偶联剂，例如能够列举出硅烷偶联剂、钛系偶联剂、氧化锆偶联剂等。其中，优选使用硅烷偶联剂，特别优选使用氨基硅烷偶联剂、缩水甘油硅烷偶联剂。

上述玻璃纤维（x）及玻璃纤维（y）的平均纤维长度（L）优选为0.1mm～5mm，特别优选为0.2mm～4mm。若平均纤维长度过短，则可看到玻璃纤维（x）的增强效果降低，所获得的成形体的、常温及高温环境下的抗弯强度降低的倾向，若平均纤维长度过长，则可看到断裂应变变小的倾向。

另外，玻璃纤维的平均纤维长度是作为成形体时的芯层2a、表层2b中的玻璃纤维的平均纤维长度。

另外，作为上述玻璃纤维（x）及玻璃纤维（y）的纤维直径，优选为4μm～13μm，特别优选为7μm～11μm。若纤维直径过细，则不仅在熔融混揉时难以进行定量供给，而且可看到分散不充分且机械强度降低的倾向，若纤维直径过粗，则增强效果减弱，可看到机械强度降低的倾向。

另外，纤维直径是指每1根玻璃长丝（单纤维）的玻璃纤维直径。

如上所述，本发明的隔振装置需要同时满足下述（I）～（III）。

1＜（logηa/logηb）＜1.4。

（关于条件（I））

构成上述表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）中的、聚酰胺树脂（a）与玻璃纤维（x）的混合比率（a/x）以质量比表示为40/60～75/25，优选（a/x）=45/55～75/25。若玻璃纤维（x）的含有率过低，则高温环境下的夹层成形体的机械强度降低，若玻璃纤维（x）的含有率过高，则聚酰胺树脂组合物（A）的断裂应变变小，因此特别是常温下的夹层成形体的机械强度降低。

（关于条件（II））

构成上述芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）中的、聚酰胺树脂（b）与玻璃纤维（y）的混合比率（b/y）以质量比表示为35/65～60/40，优选（b/y）=40/60～55/45。若玻璃纤维（y）的含有率过低，则由于所获得的聚酰胺树脂组合物（B）的强度较低，因此常温及高温环境下的夹层成形体的机械强度降低，若玻璃纤维（y）的含有率过高，则玻璃纤维（y）向聚酰胺树脂（b）的分散性降低，聚酰胺树脂组合物（B）的断裂应变变小，因此夹层成形体的机械强度降低。

关于条件（III）

在本发明中，在如后述那样加热熔融用于构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）、用于构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）之后，同时使聚酰胺树脂组合物（A）和聚酰胺树脂组合物（B）流动，或者在使聚酰胺树脂组合物（A）流动之后使聚酰胺树脂组合物（B）流动，接着进行冷却、固化，从而能够获得夹层成形体。此时，需要防止表层2b变得过薄、或者表层2b的一部分破裂而内部的芯层2a露出来。为了获得这种夹层成形体，在上述聚酰胺树脂组合物（A）的熔融粘度ηa与聚酰胺树脂组合物（B）的熔融粘度ηb之间，需要具有1＜（logηa/logηb）＜1.4的关系，更优选为具有1.05＜（logηa/logηb）＜1.3的关系。

若（logηa/logηb）的值过大，则用于形成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）的熔融粘度较低且流动混乱，因此芯层2a的形成不均匀且夹层成形体整体的机械强度降低。另一方面，若（logηa/logηb）的值过小，则用于形成熔融粘度较高的芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）的流动受到阻碍，表层2b的厚度变薄，特别是常温下的机械强度降低。

另外，出于容易满足条件（III）的观点，优选聚酰胺树脂组合物（A）与聚酰胺树脂组合物（B）的熔点之差尽可能地缩小，具体而言，特别优选为10℃以下。

在本发明中，聚酰胺树脂组合物（A）的熔融粘度ηa优选为300Pa·s～2000Pa·s，特别优选为300Pa·s～1600Pa·s。另外，聚酰胺树脂组合物（B）的熔融粘度ηb优选为200Pa·s～800Pa·s，特别优选为200Pa·s～600Pa·s。

另外，在本发明中，聚酰胺树脂组合物的熔融粘度是以聚酰胺树脂的熔点＋30℃及剪切速度1000s^–1的条件测量的值。更详细而言，是按照日本JIS K7199测量的值。另外，熔点是按照日本JIS K7121利用差示扫描量热计（DSC）测量的值，在使用熔点不同的2种以上聚酰胺树脂的情况下，采用熔点较高的那种聚酰胺树脂的熔点。

通过同时满足上述（I）～（III）的条件，使夹层成形体的表层2b及芯层2a的玻璃纤维取向（成形加工时的熔融树脂流动方向与玻璃纤维的纤维轴向一致的状态），通过将玻璃纤维的取向区域设置为较宽并且提高取向程度，能够增大夹层成形体相对于外力的应变耐性，从而能够有效地提高所获得的隔振装置的机械强度。

另外，出于确保充分的机械强度这一观点，本发明的隔振装置优选除了满足上述（I）～（III）的条件以外，还同时满足下述（IV）的条件。

（IV）聚酰胺树脂组合物（A）所含有的玻璃纤维（x）的含有率X与聚酰胺树脂组合物（B）所含有的玻璃纤维（y）的含有率Y满足X≤Y＋5。

（关于条件（IV））

若上述玻璃纤维（x）的含有率X与玻璃纤维（y）的含有率Y的关系为X＞Y＋5，则在负载有外力时，可看到表层2b难以变形且产生了较大的应力，因此容易产生断裂，难以确保作为夹层成形体的充分的机械强度的倾向。

另外，在本发明中，优选表层2b的体积比率为树脂托架2（夹层成形体）整体的40％～70％，特别优选为45％～65％。若表层2b的体积比率过低，则可看到机械强度降低的倾向，若表层2b的体积比率过高，则可看到特别是100℃以上的高温环境下的机械强度大大降低的倾向。如上所述，通过将表层2b的体积比率设为40％～70％，能够将用于构成树脂托架2的表层2b、芯层2a设为合适的厚度、均匀的厚度。

在本发明中，用于构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）优选还含有炭黑（c）。通过设为含有炭黑，能够使所获得的聚酰胺树脂组合物的结晶性提高，从而能够提高夹层成形体的特别是高温环境下的机械强度。另外，也具有能够赋予耐候性这样的效果。

另外，炭黑不仅含在聚酰胺树脂组合物（A）中，聚酰胺树脂组合物（B）也可以含有炭黑，但是通过仅使聚酰胺树脂组合物（A）含有炭黑，能够明确地判断夹层成形体的表层2b与芯层2a的界面，也具有易于确认表层2b与芯层2a的均匀性这样的效果。

上述炭黑（c）优选为pH8以上，特别优选为pH9以上。若不满pH8，则有时会促进聚酰胺树脂的劣化且强度降低。

另外，炭黑的pH值是使1g炭黑分散于20ml蒸馏水后的水性悬浮液的p H值。

另外，炭黑（c）的含氧基浓度优选为不满0.5质量％，特别优选为不满0.4质量％。若含氧基浓度过高，则有时会引起聚酰胺树脂的劣化、阻碍聚酰胺树脂与玻璃纤维的紧密接合性且强度降低。

另外，含氧基浓度能够通过以950℃对炭黑加热7分钟后的减少量来进行计算。

上述炭黑（c）的DBP吸收量优选为40cm³/100g～200cm³/100g，特别优选为60cm³/100g～170cm³/100g。另外，上述炭黑（c）的一次粒径优选为10nm～40nm，特别优选为15nm～30nm。若D BP吸收量、一次粒径超出上述范围，则有时分散变差且夹层成形体的机械强度降低，或者耐候性不足要求。

另外，DBP吸收量可以根据日本JISK6217进行测量，一次粒径可以利用电子显微镜作为算术平均直径进行求出。

聚酰胺树脂组合物（A）中的炭黑（c）的含量优选为相对于聚酰胺树脂（a）与玻璃纤维（x）的合计100质量份为0.1质量份～3质量份，特别优选为0.2质量份～2质量份。

若上述炭黑（c）的含量过少，则聚酰胺树脂组合物的结晶性的提高不充分，若含量过多，则存在阻碍聚酰胺树脂与玻璃纤维的亲合性的倾向，有时存在聚酰胺树脂组合物的断裂应变降低、夹层成形体的机械强度降低的问题。

另外，在本发明中，构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）优选还含有高级脂肪酸金属盐（d）。通过设为含有高级脂肪酸金属盐，使聚酰胺树脂与玻璃纤维的分散提高，另外，在夹层成形体的表层2b附近使芯层含有的玻璃纤维易于向流动方向取向，因此能够提高夹层成形体的机械强度。

作为上述高级脂肪酸金属盐（d），优选为二十烷酸（碳原子数20）、山萮酸（碳原子数22）、二十四烷酸（碳原子数24）、褐煤酸（碳原子数28）的金属盐，也可以是这些的混合物。特别优选为山萮酸的金属盐。

另外，作为金属，例如能够列举出钠、钙、镁、锂、铝、锌、钾、钡等，其中，钠、钙、镁的通用性较高而优选使用。

上述聚酰胺树脂组合物（B）中的高级脂肪酸金属盐（d）的含量优选相对于聚酰胺树脂（b）与玻璃纤维（y）的合计100质量份为0.03质量份～3质量份，特别优选为0.1质量份～2质量份。

若上述高级脂肪酸金属盐（d）的含量过少，则往往玻璃纤维的分散提高效果与向流动方向的取向提高效果有限，不能够充分地提高夹层成形体的机械强度。反之，若上述高级脂肪酸金属盐（d）的含量过多，则在成形加工聚酰胺树脂组合物（B）时产生许多分解气体，成为成形体中的气孔产生的主要原因，因此有时夹层成形体的机械强度降低。

另外，不优选使聚酰胺树脂组合物（A）含有高级脂肪酸金属盐。在针对聚酰胺树脂组合物（A）混合有高级脂肪酸金属盐的情况下，有时会存在如下问题：聚酰胺树脂组合物（A）在成形加工时的熔融粘度大幅度降低，模具界面附近的切断速度降低，玻璃纤维的取向变弱，且夹层成形体的机械强度降低。

另外，在本发明中，在用于构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）、用于构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）中，根据需要也可以含有热稳定剂、防氧化剂、结晶成核剂、颜料、防着色剂、耐候剂、增塑剂等添加剂。这些添加剂可以分别独立含在表层形成用颗粒中，也可以分别独立含在芯层形成用颗粒中，或者亦可以在成形加工时与这些颗粒混合进行使用。

作为上述热稳定剂、防氧化剂，例如能够列举出受阻酚类、磷化合物、受阻胺类、硫化合物、铜化合物、碱金属的卤化物或者它们的混合物等。另外，作为上述结晶成核剂，例如能够列举出滑石等。

在使构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）含有上述添加剂的情况下，出于不损坏聚酰胺树脂的机械强度的观点，优选添加剂的合计含量相对于聚酰胺树脂组合物（A）总量为5质量％以下。

另外，当使构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）含有上述添加剂时，出于不损坏聚酰胺树脂的机械强度的观点，优选添加剂的合计含量相对于聚酰胺树脂组合物（B）总量为5质量％以下。

另外，在构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）、构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）中，根据需要也可以含有除玻璃纤维以外的强化材料、阻燃剂等添加剂。这些添加剂可以分别独立含在表层形成用颗粒中，也可以分别独立含在芯层形成用颗粒中，或者亦可以在成形加工时与这些颗粒混合进行使用。

作为上述除玻璃纤维以外的强化材料，例如能够列举出滑石、云母、硅灰石等。另外，作为上述阻燃剂，例如能够列举出卤系阻燃剂、磷系、氢氧化镁、氢氧化铝等非卤系阻燃剂。

在使构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）含有上述除玻璃纤维以外的强化材料等添加剂的情况下，出于发挥作为强化材料或阻燃剂的功能的观点，优选添加剂的合计含量相对于聚酰胺树脂组合物（A）总量为10质量％～30质量％。

另外，在使构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）含有上述除玻璃纤维以外的强化材料等添加剂的情况下，出于发挥作为强化材料或阻燃剂的功能的观点，优选添加剂的合计含量相对于聚酰胺树脂组合物（B）总量为10质量％～30质量％。

而且，在构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）、构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）中，也可以含有除聚酰胺树脂（a）、（b）以外的其他热塑性树脂（以下，称作其他热塑性树脂）。

作为其他热塑性树脂，例如能够列举出聚丁二烯、丁二烯/苯乙烯共聚物、丙烯酸酯橡胶、乙烯/丙烯共聚物、乙烯/丙烯/丁二烯共聚物、天然橡胶、氯丁橡胶、氯化聚乙烯等弹性体或它们的马来酸酐等的改性物、苯乙烯/马来酸酐共聚物、苯乙烯/苯基马来酰亚胺共聚物、聚乙烯、聚丙烯、聚苯乙烯、间规聚苯乙烯、丁二烯/丙烯腈共聚物、聚氯乙烯、对苯二甲酸乙二醇酯、聚缩醛、聚偏氯乙烯、聚砜、聚苯硫醚、聚醚砜、苯氧基树脂、聚苯醚、聚甲基丙烯酸甲酯、聚醚酮、聚碳酸酯、聚四氟乙烯、聚芳酯等。

其他热塑性树脂可以含在表层形成用颗粒中，也可以含在芯层形成用颗粒中，或者亦可以在成形加工时与这些颗粒混合进行使用。

在使构成表层2b的聚酰胺树脂组合物（A）含有其他热塑性树脂的情况下，出于不损坏聚酰胺树脂的机械特性的观点，优选其含量相对于聚酰胺树脂组合物（A）总量为10质量％以下，特别优选为5质量％以下。

在使构成芯层2a的聚酰胺树脂组合物（B）含有其他热塑性树脂的情况下，出于不损坏聚酰胺树脂的机械特性的观点，优选其含量相对于聚酰胺树脂组合物（B）总量为10质量％以下，特别优选为5质量％以下。

在本发明中，树脂托架2等夹层成形体能够通过作为所谓的夹层成形法中的一次材料及二次材料分别供给表层形成用颗粒及芯层形成用颗粒来进行制造。

制造表层形成用颗粒或芯层形成用颗粒的方法例如适合应用使用双轴挤出搅拌机进行混揉的方法。详细而言，从缸体的上游供给聚酰胺树脂（a）、聚酰胺树脂（b），在缸体的中间部，侧给送（side feed）玻璃纤维（x）、玻璃纤维（y）。之后，从模具（dies）中以股线状抽取树脂组合物，进行冷却固化，利用造粒机进行切割从而能够获得颗粒。这种方法在经济方面是合适的。另外，在添加上述添加剂的情况下，添加剂可以预先分别独立含在表层形成用颗粒中，也可以预先分别独立含在芯层形成用颗粒中，或者亦可以在成形加工时与这些颗粒混合进行使用。

作为上述夹层成形法，例如能够列举出利用注射成形法的夹层成形法等。

具体说明在利用注射成形法的夹层成形法中使用表层形成用颗粒作为一次材料、使用芯层形成用颗粒作为二次材料的情况。即，首先，向模具内注射熔融了的一次材料。接着，隔开时间差向该模具内注射熔融了的二次材料。此时，既可以停止注射一次材料，也可以不停止地与二次材料一起进行注射。接着，停止注射二次材料，再次注射一次材料，利用一次材料闭合浇口。通过如此操作，在该模具内，二次材料在熔融了的一次材料中流动，一次材料被推开并形成表层2b，浇口也被一次材料闭合，因此在整个表面上形成一次材料。最后，充分地冷却/固化模具内的材料，从而能够获得夹层成形体。这样获得的夹层成形体具有一次材料（表层2b）夹着或者包围二次材料（芯层2a）而成的夹层构造。

接着，说明本发明的隔振装置中的、上述橡胶弹性体3的形成材料。

作为用于形成上述橡胶弹性体3的橡胶弹性体用材料（橡胶组合物），优选隔振性能优异的材料，例如使用天然橡胶（NR）、丁二烯橡胶（BR）、丁苯橡胶（SBR）、异戊间二烯橡胶（IR）、丁腈橡胶（NBR）、羧基改性NBR、氯丁橡胶（CR）、乙丙橡胶（EPM、EPDM）、马来酸改性EPM、丁基橡胶（IIR）、卤化IIR、氯磺化聚乙烯（CSM）、氟橡胶（FKM）、丙烯酸酯橡胶、表氯醇橡胶等。这些材料单独使用或者2种以上一起使用。

另外，在上述橡胶组合物中，根据需要，也可以适当地混合炭黑等增强剂、硫化剂、硫化促进剂、润滑剂、助剂、塑化剂、防老化剂等。

接着，说明上述图1～图3所示的隔振装置（发动机架）的制法。即，首先，准备圆筒状金属配件4，在对其外周面（与橡胶弹性体3紧密接触的部分所对应的部分）涂布粘合剂等之后，将该圆筒状金属配件4安装在橡胶弹性体3用的成形模具内的预定位置。然后，向该成形模具内注入橡胶弹性体用材料，之后以预定的条件（例如150℃×30分钟）进行硫化，从而能够获得与圆筒状金属配件4形成为一体的橡胶弹性体3。

接着，如图4的结构图所示，准备树脂托架2成形用的成形机（夹层成形用注射成形机）17。该成形机17具有在芯层用喷嘴11的外侧以同心圆状配置有表层用喷嘴12而成的双重构造的喷嘴。然后，在对图2中的上述橡胶弹性体3的外周部分（与树脂托架2紧密接触的部分所对应的部分）涂布粘合剂等之后，将它们与螺母5一起分别安装在图4的成形模具15、16内的预定位置。另外，在图中，附图标记15表示固定模具，附图标记16表示可动模具。接着，使用表层用材料即树脂组合物（A）的颗粒，从表层用缸体14经由表层用喷嘴12向成形模具15、16的模腔（成形空间）内进行注射。由此，在构成成形模具15、16的模腔的内壁面及橡胶弹性体3的外周部分形成表层2b。之后，立即使用芯层用材料即树脂组合物（B）的颗粒，从芯层用缸体13经由芯层用喷嘴11向模具15、16的模腔内进行注射，形成芯层2a，同时使两层一体化并完成成形。接着，使可动模具16从固定模具15上脱模。这样，能够获得如图2所示的发动机架。如图3所示，该发动机架的树脂托架2成为芯层2a的外周被表层2b覆盖而成的截面夹层构造。

另外，在上述制造工序中，各个构件的制作顺序并不限定于上述制造例，例如也可以在成形树脂托架2之后涂布粘合剂，然后硫化成形橡胶弹性体3。

在本发明的隔振装置中，上述树脂托架2的芯层2a的厚度通常为2mm～20mm，优选为2.5mm～12mm，上述表层2b的厚度通常为0.5mm～8mm，优选为1mm～6mm。

关于本发明的隔振装置，在上述实施方式中对发动机架进行了说明，但是本发明的隔振装置也可以用于除此以外的用途，例如也可以用于汽车等车辆用的变速箱支架、车架、驾驶室支架、零件支架（member mount）、差速器支架、连杆、扭矩杆、支撑杆垫（strut bar cushion）、中心轴承支架、扭振阻尼器、转向橡胶联轴器（steering rubber coupling）、拉杆衬套、衬套、弹跳限制器（bound stopper）、FF发动机辊限制器（FFengine roll stopper）、消声器吊钩、稳定器连杆（stabilizer linkrod）、散热器支架、控制臂、悬挂臂等。另外，也可以用作除汽车等车辆以外的设备中的隔振装置。而且，与此相伴，隔振装置的形状也可以适当地进行变更。

实施例

接着，关于实施例与比较例一并说明。但是，本发明并不限定于这些实施例。

首先，在说明实施例及比较例之前，作为树脂托架用的表层用材料、芯层用材料，准备如下所述的材料。

（聚酰胺树脂（a）、（b））

（PA-1）

PA6（尤尼吉可公司（ユニチカ社）制造、A1015）、熔点220℃、熔融粘度40Pa·s

（PA-2）

PA66（尤尼吉可公司（ユニチカ社）制造、E2001R）、熔点260℃、熔融粘度40Pa·s

（PA-3）

PA66（尤尼吉可公司（ユニチカ社）制造、A125）、熔点260℃、熔融粘度80Pa·s

（PA-4）

PA66（尤尼吉可公司（ユニチカ社）制造、A142）、熔点260℃、熔融粘度600Pa·s

另外，上述熔融粘度是熔点＋30℃、剪切速度1000s–1中的值。

（玻璃纤维（x）、（y））

日东纺织公司制造、CS3H459（玻璃纤维直径10μm、纤维长度3mm）

炭黑（c）

三菱化学公司制造、#4000B（pH10、含氧基浓度0.3质量％、DBP吸收量102cmm³/100g、一次粒径24nm）

（高级脂肪酸金属盐（d））

山萮酸钠（日东化成工业公司制造、NS-7）

接着，使用上述材料，分别制作表层用材料的颗粒（PS）及芯层用材料的颗粒（PC）。

（制造例1）

在制作颗粒时，使用了同向双轴挤出机（东芝机械公司制造、TEM37BS）。在该同向双轴挤出机上，在上游部设有主原料投入用的主料斗及用于向主料斗定量供给主原料的连续定量供给装置（久保田公司（クボタ社）制造），在中间部设有副原料投入用的侧进料器，在下游部设有冷却水槽及造粒机。

将同向双轴挤出机的挤出温度设定为270℃～300℃，自同向双轴挤出机的上游部的位置，作为主原料利用连续定量供给装置从主料斗向同向双轴挤出机供给聚酰胺树脂（PA66）PA-3以达到45质量份，供给聚酰胺树脂（PA66）PA-4以达到10质量份，供给炭黑（c）以达到0.5质量份，另一方面，自同向双轴挤出机的中间部的位置，利用侧进料器供给玻璃纤维（x）以达到45质量份，以螺杆转速300rpm熔融混揉PA66与玻璃纤维。PA66与玻璃纤维的混合比率通过由连续定量供给装置控制的主原料的进料速度与由侧进料器控制的副原料的侧进料速度的比率来进行调整。之后，从模具以喷出量35kg/h呈股线状抽取含有PA66与玻璃纤维的树脂组合物，经由冷却水槽而进行冷却固化，利用造粒机进行切割从而获得颗粒长度为3mm的颗粒PS-1。

从模具出来的树脂组合物的树脂温度为290℃。当以290℃、1000s^–1测量该PS-1的熔融粘度时为700Pa·s。将其结果表示在下述表1中。

（制造例2～制造例20）

除了以下述表1及表2所示的比例混合该两表所示的各个成分以外，按照制造例1制作颗粒。

（表1）

（表2）

使用这样获得的制造例的颗粒，按照下述标准测量聚酰胺树脂组合物的熔融粘度。将该结果一并表示在上述表1及表2中。

（聚酰胺树脂组合物的熔融粘度）

利用基于日本JIS K7199的测量方法进行评价。将树脂颗粒放入节流孔（orifice）径为1mm、被加热到聚酰胺树脂的熔点＋30℃的缸体中，预热3分钟之后，以剪切速度1000s^–1进行测量。

另外，按照日本JIS K7121利用差示扫描量热计（DSC）测量聚酰胺树脂组合物的熔点，在检测出多个不同的熔点的情况下，采用较高的熔点。

接着，使用成为上述树脂托架形成用的材料的、表层用材料的颗粒（PS）及芯层用材料的颗粒（PC），如下进行操作，制作使橡胶弹性体（硫化橡胶成形体）与树脂托架（树脂成形体）一体化而成的隔振装置（发动机架）。

（实施例1）

（橡胶弹性体用材料的调制）

对天然橡胶100质量份混合HAF炭黑（东海碳素株式会社（東海カーボン）制造、SEAST3）35质量份、氧化锌（堺化学工业公司制造、氧化锌1种）5质量份、硬脂酸（花王公司制造、LUNAC S－30）2质量份、硫化促进剂（住友化学公司制造、SOXINOL CZ）0.7质量份、以及硫（鹤见化学工业公司制造、SULFAX 200S）2质量份，使用捏合机及炼辊机进行混炼，从而调制橡胶弹性体用材料（橡胶组合物）。

（隔振装置的制作）

在制作如上述图1～图3所示的隔振装置（发动机架）时，作为圆筒状金属配件准备外径24mm、内径12mm、长度60mm的铁制配件。在对该圆筒状金属配件的外周面（与橡胶弹性体紧密接触的部分所对应的部分）涂布粘合剂之后，将该圆筒状金属配件安装在橡胶弹性体用的成形模具内的预定位置。然后，向该成形模具内注入橡胶弹性体用材料，之后以150℃×30分钟进行硫化，从而获得与圆筒状金属配件形成为一体的橡胶弹性体。接着，准备上述图4所示的树脂托架成形用的成形机（夹层成形用注射成形机）（J SW公司制造、J180AD－2M），在对上述橡胶弹性体的外周面（与树脂托架紧密接触的部分所对应的部分）涂布粘合剂之后，将它们与螺母一起分别安装在上述成形模具内的预定位置。接着，从表层用缸体经由表层用喷嘴向模具的模腔内注射表层用材料（颗粒）即PS-1。接着，从芯层用缸体经由芯层用喷嘴向模具的模腔内注射芯层用材料（颗粒）即P C-1并进行成形（缸体温度：290℃、模具温度：80℃）。这样，制作出使橡胶弹性体（硫化橡胶成形体）与树脂托架（树脂成形体）一体化而成的隔振装置（发动机架）。

如上述图3所示，该隔振装置（发动机架）的树脂托架（长50mm×宽120mm×高100mm）成为芯层（厚度4mm）的外周被表层（厚度3mm）覆盖而成的截面夹层构造。

（实施例2～实施例16、比较例1～比较例8）

（橡胶弹性体用材料的调制）

与实施例1相同地调制橡胶弹性体用材料（橡胶组合物）。

（隔振装置的制作）

除了改变为下述表3～表5所示的表层用材料的颗粒（P S）、芯层用材料的颗粒（P C）的组合以外，按照实施例1制作隔振装置。

该隔振装置（发动机架）的树脂托架（长50mm×宽120mm×高100mm）成为芯层（厚度4mm）的外周被表层（厚度3mm）覆盖而成的截面夹层构造。

（表3）

（表4）

（表5）

使用这样获得的实施例及比较例的隔振装置，按照下述标准进行各个特性的评价。将这些结果一并表示在上述表3～表5中。

（断裂强度）

在将隔振装置固定在夹具上，金属圆棒插入隔振装置的圆筒状金属配件内的状态下，在图2中向上方以20mm/min的速度拉伸圆棒直至隔振装置断裂。然后，在常温（20℃）环境下，使用拉伸试验装置（岛津制作所公司制造、Auto graph AG－IS（万能精密材料试验机））测量断裂时的负载。

（表层的体积比率）

利用注射成形机测量夹层成形体的表层（一次材料）的注射体积及芯层（二次材料）的注射体积。将由注射成形机测量的一次材料的注射体积与二次材料的注射体积加在一起，利用一次材料的注射体积相对于该加在一起的总体积的比率来求出表层（一次材料）的体积比率。

另外，一次材料的注射体积与二次材料的注射体积分别利用（注射成形时的螺杆移动距离）与（缸体截面积）之积来计算。另外，注射成形时的螺杆移动距离利用（测量完成时的螺杆位置）与（注射完成时的螺杆位置）之差来计算。表层的体积比率优选为夹层成形体整体的40％～70％。

根据上述表3～表5的结果，实施例由于使用了由如下的夹层成形体构成的树脂托架，因此断裂强度均优异：该夹层成形体是使由特定的树脂组合物（A）构成的表层夹持由特定的树脂组合物（B）构成的芯层而成。

与此相对，比较例1由于使用了表层中的聚酰胺树脂组合物（A）的玻璃纤维（x）过多的材料，因此断裂强度较差。

比较例2由于使用了表层中的聚酰胺树脂组合物（A）的玻璃纤维（x）过少的材料，因此断裂强度较差。

比较例3由于使用了芯层中的聚酰胺树脂组合物（B）的玻璃纤维（y）过多的材料，因此断裂强度较差。

比较例4由于使用了芯层中的聚酰胺树脂组合物（B）的玻璃纤维（y）过少的材料，因此断裂强度较差。

比较例5由于（logηa/logηb）的值过小，因此断裂强度较差。

比较例6由于（logηa/logηb）的值过大，因此断裂强度较差。

比较例7由于树脂托架仅由表层形成用的颗粒构成，因此断裂强度较差。

比较例8由于树脂托架仅由芯层形成用的颗粒构成，因此断裂强度较差。

另外，在上述实施例中，示出了本发明的具体的实施方式，但是上述实施例只不过是单纯的例示，而不是限定性地解释。另外，属于权利要求的等价范围内的改变全部落入本发明的保护范围内。

产业上的可利用性

本发明的隔振装置适合用作在汽车等车辆中所使用的发动机架、变速箱支架、车架、驾驶室支架、零件支架、差速器支架、连杆、扭矩杆、支撑杆垫、中心轴承支架、扭振阻尼器、转向橡胶联轴器、拉杆衬套、衬套、弹跳限制器、FF发动机辊限制器、消声器吊钩、稳定器连杆、散热器支架、控制臂、悬挂臂等汽车等的车辆用隔振装置，但是也可以用作除汽车等车辆以外的设备中的隔振装置。

附图标记说明

2树脂托架；2a 芯层；2b 表层；3橡胶弹性体。

Claims

1.一种隔振装置，其是使硫化橡胶成形体和树脂成形体一体化而形成，该硫化橡胶成形体具有隔振功能，该树脂成形体以支承上述硫化橡胶成形体的状态固定在基体上，其特征在于，

1＜（logηa/logηb）＜1.4。

2.根据权利要求1所述的隔振装置，其特征在于，

除了满足上述（I）～（III）以外，还同时满足下述（IV）：

3.根据权利要求1或2所述的隔振装置，其特征在于，

表层的体积比率为夹层成形体整体的40％～70％。