CN102203391B - 抗腐蚀阀导承 - Google Patents

抗腐蚀阀导承 Download PDF

Info

Publication number
CN102203391B
CN102203391B CN200980144711.3A CN200980144711A CN102203391B CN 102203391 B CN102203391 B CN 102203391B CN 200980144711 A CN200980144711 A CN 200980144711A CN 102203391 B CN102203391 B CN 102203391B
Authority
CN
China
Prior art keywords
valve guide
approximately
valve
inch
anastomosis part
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN200980144711.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102203391A (zh
Inventor
R·雷克萨维耶
R·T·麦克维卡
E·J·克里耶三世
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Progress Rail Locomotive Inc
Original Assignee
Electro Motive Diesel Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Electro Motive Diesel Inc filed Critical Electro Motive Diesel Inc
Publication of CN102203391A publication Critical patent/CN102203391A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102203391B publication Critical patent/CN102203391B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
    • F01L3/08—Valves guides; Sealing of valve stem, e.g. sealing by lubricant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
    • F01L3/12—Cooling of valves

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Lift Valve (AREA)

Abstract

本发明大体涉及使用于排气门系统中的新的阀导承。具体地说，本发明涉及防止阀和阀导承之间酸性腐蚀的阀导承。该阀导承包括多个接触部分，多个接触部分接合形成在排气口附近的缸头中的通道。阀导承还包括凹进部分，凹进部分相关于水套定位并位于接触部分之间。设定凹进部分和接触部分的尺寸和形状以维持阀导承的表面温度，以防止酸性气体在阀杆和阀导承之间凝结。

Description

抗腐蚀阀导承
技术领域
本发明大体涉及使用于排气门系统中的新的阀导承。具体地说，本发明针对维持其表面的温度以防止酸性气体的凝结并因此防止阀和阀导承的腐蚀的阀导承。此外，本发明针对维持阀导承的表面温度以防止腐蚀的方法。
背景技术
已知，在有关内燃机，如柴油机(例如，机车柴油机)的领域中，通过旋转凸轮来驱动发动机气缸的两个相邻阀。例如，在图1中，凸轮154包括确定阀104驱动正时的选择形状。为了打开阀104，凸轮154旋转直到凸轮凸角156接合设置在摇臂152上的辊子158。一旦凸轮凸角156接合摇臂152，摇臂152转而又接合阀桥160，这导致使得阀104打开的相邻弹簧150a、150b上的压缩。使用阀导承100以将阀104定位在缸头106内部。
通常，阀导承和阀都遭受极高的热和机械压力。由于施加于发动机上的占空比及可能使用不同等级的柴油，因此阀导承遭受凝结于其上的增加的酸等级，导致阀导承的腐蚀及过早失效。更具体地说，在发动机运行期间，排气进入阀和阀导承之间的间隙。用于冷却阀和缸头的水套也冷却了排气使得它们凝结。因此，于阀导承和阀之间形成酸，导致阀和阀导承两者的腐蚀。
由于腐蚀效应和暴露于高温等级以及其上形成的酸，运行于高硫燃料的柴油机定期要求对其中采用的排气门和支座进行打磨。这种腐蚀趋于引起阀面的开槽或开沟，这会加速这种腐蚀并引起通过阀的气体泄漏以及阀头的潜在破坏。
此外，在传统配气系统中的阀导承由于形成于其上的酸而受到腐蚀。以前，将相对软的金属用于发动机中的阀导承。因此，在发动机的运行过程中，这种阀导承很容易被磨损和腐蚀。此外，酸产生引起含油气体和烟雾排放的阀导承的轴孔和阀杆之间的间隙。因此，已采取各种措施来防止阀导承被磨损和腐蚀。例如，耐腐蚀的镍抗材料已被用来防止阀导承失效。然而，由于镍抗合金中的主要成分镍的增加的成本，因此零件成本已大大增加。
因此，本发明的一方面提供了用于维持阀导承的表面温度的方法，以防止酸性气体在阀和阀导承之间凝结成酸(例如，硫酸(H2SO4))。该方法可包括将阀导承延伸进配气系统的排气口中以增加阀导承的表面温度。此外，本发明的另一方面提供了阀导承，其包括凹进部分以松开缸头壁和阀导承之间的接合。该凹进部分维持了阀导承的表面温度，以防止硫酸的凝结。
虽然在现有技术中已经采用了凹进部分，但是它仅是用于将阀安装到气缸内。现有技术的凹进部分并没有设定其尺寸和形状以维持阀的表面温度。相反，本发明采用了凹进部分来控制阀导承的表面温度，以防止排气凝结而在其上形成酸。
发明内容
本发明大体涉及使用于排气门系统中的新的阀导承。具体地说，本发明涉及防止阀和阀导承之间酸性腐蚀的阀导承。该阀导承包括多个接触部分，所述多个接触部分接合形成在排气口附近的缸头中的通道。阀导承还包括凹进部分，所述凹进部分相关于水套定位且位于接触部分之间。设定凹进部分和接触部分的尺寸和形状以维持阀导承的表面温度，以防止H2SO4在阀杆和阀导承之间凝结。
此外，本发明针对用于维持阀导承的表面温度以防止酸性腐蚀的方法，该方法包括将阀导承延伸进排气口中以增加阀导承的表面温度的步骤。还提供了相关于水套来设定凹进部分的尺寸和形状，以控制阀导承和缸头之间表面接合的方法，从而维持表面温度，以防止酸性气体凝结。该方法还包括设定在排气口附近的阀导承中的间隙尺寸的步骤，以使排气包围阀导承的部分，以进一步控制阀导承的表面温度。
附图说明
图1是配气系统第一具体实施方式的剖视图，其中本发明是部分，该图显示了一种阀导承，其包括用于维持其表面温度的凹进部分。
图2是配气系统第二具体实施方式的剖视图，其中本发明是部分，该图显示了一种阀导承，该阀导承延伸进排气口中用以维持其表面温度。
图3A是配气系统第三具体实施方式的详细剖视图，其显示了一种阀导承，该阀导承包括凹进并延伸进排气口中用以维持其表面温度。
图3B是图3A的阀导承的四分之三剖面图。
图4A是配气系统第四具体实施方式的详细剖视图，其中本发明是部分，该图显示了一种阀导承，其包括用于维持其表面温度的凹进部分。
图4B是图4A的阀导承的四分之三剖面图。
图5A是配气系统第五具体实施方式的详细剖视图，其中本发明是部分，该图显示了一种阀导承，其包括用于维持其表面温度的凹进部分。
图5B是图5A的阀导承的四分之三剖面图。
图6A是配气系统第六具体实施方式的详细剖视图，其中本发明是部分，该图显示了一种阀导承，其包括用于维持其表面温度的凹进部分。
图6B是图6A的阀导承的四分之三剖面图。
具体实施方式
图1示出了一种配气系统，其中本发明是部分。根据本发明的一方面，阀导承100位于形成在阀104和缸头106之间的通道102中。阀导承100引导阀杆114经过通道102，其进一步通过肩部140将缸头106的上部连接到排气口108。缸头106包括设置在通道102附近的水套110。水套110是为了冷却阀104，以防止其过热。然而，在发动机运行期间，排气进入阀104和阀导承100之间的间隙。因此，水套110可能无意间引起气体在阀104和阀导承100之间凝结，从而导致腐蚀。表1显示了排气流中硫酸(H2SO4)的估计值。
表1
Figure BPA00001368854400041
考虑到计算的H2SO4浓度、运行压力和3的安全系数，据估计，如果阀导承在约229华氏度以上、距阀导承顶部约2.25英寸的深度(这对应于可见到最大腐蚀的深度)处运作，则可以防止H2SO4凝结并因此防止酸性腐蚀。为了克服该问题，在图1中所示，本发明的一方面来控制冷却温度从水套110到阀导承100的转移。将沿阀导承100长度的表面温度维持在约229华氏度的临界表面温度以上，以避免凝结并因此避免酸性腐蚀。虽然温度从阀导承100的底部到其顶部142可能会不同，但是整个长度是要维持在排气凝结的温度以上，即约229华氏度以上。阀导承100的底部是最热的部分，因为它位于排气口108近旁，而且可能是约600华氏度的最高温度。
为了维持约229华氏度的临界表面温度，本发明阀导承大体包括凹进部分和接触部分。凹进部分减少冷却温度从水套到阀导承的转移。因此，凹进部分越大，阀导承的表面温度将会越高。此外，为了进一步控制阀导承的表面温度，相关于水套来进一步设定凹进部分的尺寸和形状。
此外，本发明还大体提供多个不同的接触点，多个不同的接触点接合缸头壁以维持阀导承的表面温度。更具体地说，缸头壁和阀导承之间的接合越松，则能够从水套转移到阀导承的冷却温度就越少。缸头壁和阀导承之间的接合越紧，则能够从水套转移到阀导承的冷却温度就越多。在又一具体实施方式中，可以进一步使水套和通道之间的缸头壁的径向厚度、或者阀导承本身的径向厚度适应于维持临界温度。此外，可以使缸头或阀导承本身的组成适应于进一步维持表面温度。
在本发明的另一具体实施方式中，在图2中所示，提供了一种阀导承200，其包括进入排气口208中用于维持表面温度的延伸218。阀导承200的延伸部分218伸进排气口208中，用于其加热。排气口208处的温度可能介于发动机处于空转位置时的约600华氏度和发动机处于全油门时的约1000华氏度之间。阀导承200延伸入排气口208中越多，则阀导承200将变得越热。进一步设定延伸部分218的尺寸和形状以维持和便于维持阀导承200的表面温度在约229华氏度的临界温度以上。
此外，延伸218可与接触部分220、222以及凹进部分212相连接。凹进部分212减少了冷却温度从水套210到阀导承200的转移。因此，凹进部分212越大，则阀导承200的表面温度将会越高。此外，为了进一步控制阀导承200的表面温度，相关于水套210来进一步设定凹进部分212的尺寸和形状。
此外，第二具体实施方式还可包括接合缸头壁216的接触部分220、222。缸头壁216和阀导承200之间的较松接合抑制冷却温度从水套210到阀导承200的转移，从而防止排气凝结。可进一步使水套210和通道202之间的缸头壁216的径向厚度，或阀导承200本身的径向厚度适应于维持阀导承200的表面温度。此外，可使缸头206或阀导承200的组成适应于进一步维持表面温度。
例1
在本发明的另一具体实施方式中，在图3A和3B中所示，提供了一种阀导承300，其大体包括伸进排气口308中以加热阀导承300的延伸部分318。排气口308处的温度可能介于发动机处于空转位置时的约600华氏度和发动机处于全油门时的约1000华氏度之间。
此外，相关于水套310来设定凹进部分312的尺寸和形状，以控制阀导承300和缸头306之间的表面接合。水套310和通道302之间的缸头壁316的径向厚度的尺寸也被设定以维持来自于水套310的温度转移(即约0.313英寸)。凹进部分312从水套310长度的约30％跨越到水套310长度的约60％，使得被水套310包围的阀导承300的长度为约2.22英寸。通常将水套310维持在约175华氏度和约195华氏度之间的温度。凹进部分312减少了冷却温度从水套310到阀导承300和阀304的转移。如图3B所示，在本布置中的凹进部分312具有约0.985英寸的直径RD-312、约1.1875英寸的长度RL-312、以及约0.1785英寸的径向厚度RRT-312。
图3B示出了使用于本布置中的阀导承300的四分之三剖面图。阀导承300具有第一接触部分320，第一接触部分320具有约1.0015英寸的直径CD-320、约0.795英寸的长度CL-320、以及约0.1868英寸的径向厚度CRT-320。阀导承300还具有第二接触部分322，第二接触部分322具有约0.9985英寸的直径CD-322、约0.424英寸的长度CL-322、以及约0.1852英寸的径向厚度CRT-322。阀导承300的延伸部分318具有约0.9985英寸的直径ED-318、约1.0英寸的长度EL-318、以及约0.1852英寸的径向厚度ERT-318。阀导承300还具有顶部342，顶部342具有约1.75英寸的长度TPL-342，顶部342包括肩部340。因此，在本具体实施方式中的阀导承300的总长度为约5.844英寸。
所有这些温度控制布置和参数的使用确保了发动机内的大部分气体将不会在阀导承300和阀304的表面上凝结。更具体地说，例1中提供的布置使得将表面温度维持在约227华氏度和约586华氏度之间。虽然对于阀导承300的部分温度被维持在约229华氏度的临界温度以下，但是该部分在只有极少的排气可以流动的阀导承300的肩部340附近。在约227华氏度的表面温度下，仍可避免大部分的凝结。此外，在该例子中，阀导承300的延伸部分318是最热的部分，因为它位于排气口308内，而且可能是约586华氏度的最高温度。此外，缸头306和阀导承300的材料影响阀304和阀导承300的温度。在例1所提供的布置中，缸头306和阀导承300是由铸铁构成的。
例2
图4A和4B示出了本发明的另一具体实施方式，在该具体实施方式中，阀导承400不延伸进排气口408中，且具有比在图3A和3B所示的具体实施方式中更多的接触。阀导承400位于形成在阀404和缸头406之间的通道402中。阀导承400引导阀杆414经过通道402，其进一步连接缸头406的上部到排气口408。
为了维持阀导承400在其整个长度上的表面温度，相关于水套410来设定凹进部分412的尺寸和形状，以控制阀导承400和缸头406之间的表面接合。水套410和通道402之间的缸头壁416的径向厚度是约0.313英寸，阀导承400位于通道402中。通常将水套410维持在约175华氏度和约195华氏度之间的温度。
还提供了凹进部分412，设定凹进部分412的尺寸和形状，以维持从水套410到阀导承400的温度转移。凹进部分412从水套410长度的约30％跨越到水套410长度的约60％，使得被水套410包围的阀导承400的长度为约2.22英寸。如图4B所示，本具体实施方式中的凹进部分412具有约1.375英寸的长度RL-412、约0.985英寸的直径RD-412、以及约0.1785英寸的径向厚度RRT-412。
图4B示出了图4A中所述的阀导承400的四分之三剖面图。阀导承400具有第一接触部分420，第一接触部分420具有约1.0015英寸的直径CD-420、约0.795英寸的长度CL-420、以及约0.1868英寸的径向厚度CRT-420。阀导承400还具有第二接触部分422，第二接触部分422具有约0.9985英寸的直径CD-422、约0.924英寸的长度CL-422、以及约0.1852英寸的径向厚度CRT-422。阀导承400还具有顶部442，顶部442具有约1.75英寸的长度TPL-442并包括肩部440。不包括顶部442的阀导承400的长度为约3.094英寸，在本具体实施方式中的包括顶部442的阀导承400的总长度为约4.844英寸。
虽然约229华氏度是防止凝结的理想温度，但是例2中所提供的具体布置可能导致沿阀导承400的表面温度介于约227华氏度和约568华氏度之间。当阀导承400具有约227华氏度的表面温度时，仍避免了大部分的H2SO4在阀导承400和阀404之间凝结。此外，在该例子中，阀导承400的底部是最热的部分，因为它位于排气口408近旁，而且可能是约568华氏度的最高温度。因此，靠近肩部440(远离排气口408)的部分具有约227华氏度的温度。然而，由于极少的排气流入这个部分，因此对它的损坏被降至最低。此外，缸头406和阀导承400的材料影响阀404和阀导承400的温度。在例2所提供的布置中，缸头406和阀导承400是由铸铁构成的。
例3
在本发明的又一具体实施方式中，如图5A和5B所示，相比于本发明的其他具体实施方式，阀导承500具有与缸头壁516最大的接触。阀导承500位于形成在阀504和缸头壁516之间的通道502中。在水套510和通道502之间的缸头壁516通常具有约0.313英寸的径向厚度。阀导承500引导阀杆514经过通道502，其进一步连接缸头506的上部到排气口508。缸头506包括设置在通道502附近的水套510。通常将水套510维持在约175华氏度和约195华氏度之间的温度。通常将阀导承500的表面温度维持在229华氏度的临界温度以上，以避免凝结并因此避免酸性腐蚀。虽然温度从阀导承500的底部到其顶部542可能会不同，但是整个长度是维持在约229华氏度以上。为了维持整个阀导承500的临界表面温度，本具体实施方式大体包括凹进部分512和接触部分520、522。
相关于水套510来设定凹进部分512的尺寸和形状，以控制阀导承500和缸头506之间的表面接合。凹进部分512从水套510长度的约30％跨越到水套510长度的约60％，使得被水套510包围的阀导承500的长度为约2.22英寸。因此，设定凹进部分512的尺寸和形状以控制从水套510到阀导承500的温度转移。如图5B所示，在本具体实施方式中的凹进部分512具有约0.875英寸的长度RL-512、约0.985英寸的直径RD-512、以及约0.1785英寸的径向厚度RRT-512。
图5B是图5A中所述的阀导承500的四分之三剖面图。阀导承500具有两个接触部分520、522。第一接触部分520具有约0.795英寸的长度CL-520、约1.0015英寸的直径CD-520、以及约0.1868英寸的径向厚度CRT-520。第二接触部分522具有约1.424英寸的长度CL-522、约0.9985英寸的直径CD-522、以及约0.1852英寸的径向厚度CRT-522。阀导承500还具有顶部542，顶部542具有约1.75英寸的长度TPL-542，顶部542包括肩部540。不包括顶部542的阀导承500的长度为约3.094英寸。在本具体实施方式中的包括顶部542的阀导承500的总长度为约4.844英寸。
在例3中所提供的具体布置允许将表面温度维持在约232华氏度和约560华氏度之间。当发动机处于全油门时，将阀导承500的整个长度上的表面温度维持在约229华氏度以上，以防止H2SO4凝结。此外，在该例子中，阀导承500的底部是最热的部分，因为它位于排气口508近旁，而且可能是约560华氏度的最高温度。此外，缸头506和阀导承500的材料影响阀504和阀导承500的温度。在例3中所提供的布置中，缸头506和阀导承500是由铸铁构成的。
例4
图6A和6B示出了本发明的又一具体实施方式，在该具体实施方式中，一种延伸的阀导承600具有两个接触部分620、622及凹进部分612。阀导承600位于形成在阀604和缸头606之间的通道602中。阀导承600引导阀杆614经过通道602，其进一步连接缸头606的上部到排气口608。缸头606包括设置在通道602附近的水套610。
在本具体实施方式中，阀导承600包括延伸部分618，延伸部分618延伸进排气口608中，用于其加热。排气口608处的温度可能介于发动机处于空转位置时的约600华氏度和发动机处于全油门时的约1000华氏度之间。阀导承600的最热部分—延伸部分618-被排气口608加热，并且然后加热整个阀导承600，从而维持阀导承600的表面温度。
通常将水套610维持在约175华氏度和约195华氏度之间的温度。设定凹进部分612的尺寸和形状，以控制从水套610到阀导承600的温度转移。如图6B所示，在本布置中的凹进部分612具有约0.985英寸的直径RD-612、约1.1875英寸的长度RL-612、以及约0.1785英寸的径向厚度RRT-612。
图6B显示了图6A中所述的阀导承600的四分之三剖面图。本具体实施方式中的阀导承600具有两个接触部分620、622以及延伸618.第一接触部分620具有约0.795英寸的长度CL-620、约1.0015英寸的直径CD-620、以及约0.1868英寸的径向厚度CRT-620。第二接触部分622具有约0.924英寸的长度CL-622、约1.0015英寸的直径CD-622、以及约0.1868英寸的径向厚度CRT-622。延伸部分618具有约0.5英寸的长度EL-618、约0.9985英寸的直径ED-618、以及约0.1852英寸的径向厚度ERT-618。阀导承600还具有顶部642，顶部642具有约1.75英寸的长度TPL-642，顶部642包括肩部640。在本具体实施方式中的包括顶部642的阀导承600的总长度为约5.344英寸。
在例4中所提供的具体布置允许将表面温度维持在约221华氏度和约497华氏度之间。此外，在该例子中，阀导承600的底部是最热的部分，因为它位于排气口608近旁，而且可能是约497华氏度的最高温度。虽然对于阀导承600的部分，温度被维持在约229华氏度的临界温度以下，但是该部分在只有极少的排气可以流动的阀导承600的肩部640附近。此外，在约227华氏度的表面温度下，仍可避免大部分的凝结。此外，缸头606和阀导承600的材料影响阀604和阀导承600的温度。在例4中所提供的布置中，缸头606和阀导承600是由铸铁构成的。
表2、3和4提供了如以上例子中所述的本发明的各种具体实施方式的概要。以下表2中显示了具体实施方式的各自尺寸。每个具体实施方式还包括具有约1.75英寸长度的顶部，顶部包括肩部。该长度是包括在表2中所示的每个阀导承总长度的计算中。表3显示了本发明的每个具体实施方式中阀导承可以达到的温度范围。表4显示了在每一个各自具体实施方式中阀导承的每个部分的径向厚度。径向厚度不同于直径。通过从阀导承的外部测量来计算阀导承的直径。相反，从外部到内部来测量阀导承的径向厚度，从而测量阀导承壁的厚度。在表2-4中，阀导承具体实施方式是在类似的条件下测试的。例如，每个具体实施方式中的阀导承和缸头是由铸铁材料制成的。此外，每个具体实施方式中的水套具有维持在约175华氏度和约195华氏度之间的温度。
表2
Figure BPA00001368854400101
表3
Figure BPA00001368854400111
表4
  例   第一接触部分   凹进部分   第二接触部分   延伸部分
  宽度(英寸)   宽度(英寸)   宽度(英寸)   宽度(英寸)
  1   0.1868   0.1785   0.1852   0.1852
  2   0.1868   0.1785   0.1852   不适用
  3   0.1868   0.1785   0.1852   不适用
  4   0.1868   0.1785   0.1868   0.1852
本发明的具体实施方式涉及一种用于配气系统的阀导承，更具体地说，涉及一种用于防止阀导承和阀之间酸性腐蚀的阀导承。在本发明的另一方面，阀导承提供了一种控制阀的表面温度以进一步防止腐蚀的方法。上述描述被提出以使熟悉本领域的普通技术人员能够制造和使用本发明，并且在专利申请及其要求的上下文中被提供。
对本文所述的各种具体实施方式以及一般原理和特征的改变，对熟悉本领域的那些技术人员来说将是显而易见的。例如，虽然各种具体实施方式表明包括铸铁材料的阀导承和缸头，但是也可以使用其他材料。改变这些材料的组成也可能会改变温度转移。
此外，虽然在各种具体实施方式中的缸头壁具有约0.313英寸的径向厚度，但是缸头壁可以较薄或较厚。缸头壁的厚度将影响阀和阀导承之间的温度。同样，阀导承的径向厚度将影响表面温度的维持。各种具体实施方式具有具体的厚度，然而，也可使用其他厚度。此外，如果在阀导承或缸头上使用表面处理，则可能会影响温度和各种尺寸。可进一步使水套和排气口处的温度适应于维持阀导承的表面温度。因此，本发明不是意图局限于所示的具体实施方式，而是要给予与本文所述的原理和特征相一致的最广范围。

Claims (11)

1.一种阀导承，用于引导阀杆经过形成于缸头中的通道，其连接所述缸头的上部到排气口，所述缸头包括设置在所述通道附近的水套，所述阀导承包括：
第一接合部分，其接合在所述缸头的上部附近的所述通道；
第二接合部分，其接合在所述排气口附近的所述通道；以及
凹进部分，其相关于所述水套定位并位于所述第一接合部分和第二接合部分之间，设定所述凹进部分以及第一接合部分和第二接合部分的尺寸和形状以维持所述阀导承的表面温度以防止酸性气体在所述阀杆和所述阀导承之间凝结，
其中，所述第一接合部分和第二接合部分每一个均具有选择直径，所述选择直径限定与所述通道的较紧或较松的接合，并且所述第一接合部分具有比所述第二接合部分的直径更大的直径，使得所述第一接合部分比所述第二接合部分形成与所述通道更紧的接合。
2.权利要求1所述的阀导承，其中，将所述阀导承的表面温度维持在200华氏度以上。
3.权利要求2所述的阀导承，其中，将所述阀导承的表面温度维持在229华民度以上。
4.权利要求1所述的阀导承，其中，所述第一接合部分比所述第二接合部分跨越更大的长度。
5.权利要求1所述的阀导承，其中，所述第二接合部分比所述第一接合部分跨越更大的长度。
6.权利要求1所述的阀导承，还包括连接在所述第二接合部分附近的延伸部分，所述延伸部分延伸进所述排气口中。
7.权利要求6所述的阀导承，其中，设定所述延伸部分的尺寸和形状，以维持便于维持所述阀导承的表面温度。
8.权利要求1所述的阀导承，还包括位于所述第一接合部分附近的肩部，其用于将所述阀导承定位在所述通道内。
9.权利要求1所述的阀导承，其中，所述第一接合部分跨越约0.795英寸的长度并具有约1.0015英寸的直径，所述凹进部分跨越在0.875英寸和1.875英寸之间选择的长度并具有约0.985英寸的直径，以及所述第二接合部分跨越在0.424英寸和1.424英寸之间选择的长度。
10.权利要求9所述的阀导承，其中，所述第一接合部分跨越约0.795英寸的长度并具有约1.0015英寸的直径，所述凹进部分跨越约0.875英寸的长度并具有约0.985英寸的直径，以及所述第二接合部分跨越约1.424英寸的长度并具有约0.9985英寸的直径。
11.权利要求9所述的阀导承，还包括延伸部分，所述延伸部分跨越在0.5和1英寸之间的长度并具有约0.9985英寸的直径。
CN200980144711.3A 2008-09-04 2009-08-26 抗腐蚀阀导承 Expired - Fee Related CN102203391B (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/204146 2008-09-04
US12/204,146 2008-09-04
US12/204,146 US7997248B2 (en) 2008-09-04 2008-09-04 Corrosion resistant valve guide
PCT/US2009/054984 WO2010027835A1 (en) 2008-09-04 2009-08-26 Corrosion resistant valve guide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102203391A CN102203391A (zh) 2011-09-28
CN102203391B true CN102203391B (zh) 2014-02-26

Family

ID=41723480

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN200980144711.3A Expired - Fee Related CN102203391B (zh) 2008-09-04 2009-08-26 抗腐蚀阀导承

Country Status (6)

Country Link
US (1) US7997248B2 (zh)
EP (1) EP2324213B1 (zh)
CN (1) CN102203391B (zh)
CA (1) CA2735856A1 (zh)
MX (1) MX2011002435A (zh)
WO (1) WO2010027835A1 (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101274239B1 (ko) * 2010-12-02 2013-06-11 기아자동차주식회사 차량용 흡배기 밸브
US10947924B2 (en) 2015-06-10 2021-03-16 Ford Global Technologies, Llc Engine exhaust valve shield
US10731524B2 (en) 2017-11-02 2020-08-04 Ai Alpine Us Bidco Inc System for cooling exhaust valve of a reciprocating engine

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB191128943A (en) * 1911-12-22 1912-12-23 British High Power Gas Engine Improvements in and relating to the Exhaust Valves of Internal Combustion Engines.
US2018372A (en) * 1929-04-24 1935-10-22 Mason Harold Lyall Labyrinth packing device
US2673103A (en) * 1951-02-03 1954-03-23 Emsco Mfg Company Reciprocating rod packing
US3127880A (en) * 1962-09-07 1964-04-07 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Means for cooling the exhaust port wall in a poppet valve internal combustion engine
US3799139A (en) * 1970-09-23 1974-03-26 Semt Method and device for protecting the stem of an exhaust valve of an internal combustion engine or the like against corrosion
DE3615018C1 (en) * 1986-05-02 1987-05-21 Mtu Friedrichshafen Gmbh Valve stem guide for an exhaust valve
DD288431A5 (de) * 1989-10-13 1991-03-28 Veb Schwermaschinenbau "Karl Liebknech" Magdeburg,De Ventilfuehrung fuer auslassventile von brennkraftmaschinen
CN201057097Y (zh) * 2007-06-06 2008-05-07 潍柴动力股份有限公司 具有独立气门推杆衬套的气缸盖

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB124174A (en) * 1918-12-31 1919-03-20 Giovanni Chiesa Improved Cage for Exhaust Valves of Internal Combustion Engines.
GB128879A (en) * 1919-03-07 1919-07-03 Galloways Ltd Improvements relating to Exhaust Valve Boxes of Internal Combustion Engines.
US2162304A (en) 1937-01-23 1939-06-13 Motoraktieselskapet Av 1935 Internally cooled valve for combustion engines
US2175261A (en) 1937-06-15 1939-10-10 Packard Motor Car Co Internal combustion engine
GB507039A (en) * 1937-10-15 1939-06-08 Messerschmitt Boelkow Blohm Improvements in and relating to guides for the valves of liquidcooled internal combustion engines
GB668335A (en) * 1949-08-04 1952-03-12 Austin Motor Co Ltd Guides for valves of internal combustion engines
GB768502A (en) * 1954-04-12 1957-02-20 Sulzer Ag Valve assemblies for internal combustion engines
GB922983A (en) * 1961-10-20 1963-04-03 Goetaverken Ab Improvements in or relating to internal combustion engines
DE2441689A1 (de) * 1974-08-30 1976-03-11 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Vorrichtung zur kuehlung von ventilen, insbesondere von auslassventilen fuer brennkraftmaschinen
DE2524183A1 (de) * 1975-05-31 1976-12-16 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Gekuehltes ventil

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB191128943A (en) * 1911-12-22 1912-12-23 British High Power Gas Engine Improvements in and relating to the Exhaust Valves of Internal Combustion Engines.
US2018372A (en) * 1929-04-24 1935-10-22 Mason Harold Lyall Labyrinth packing device
US2673103A (en) * 1951-02-03 1954-03-23 Emsco Mfg Company Reciprocating rod packing
US3127880A (en) * 1962-09-07 1964-04-07 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Means for cooling the exhaust port wall in a poppet valve internal combustion engine
US3799139A (en) * 1970-09-23 1974-03-26 Semt Method and device for protecting the stem of an exhaust valve of an internal combustion engine or the like against corrosion
DE3615018C1 (en) * 1986-05-02 1987-05-21 Mtu Friedrichshafen Gmbh Valve stem guide for an exhaust valve
DD288431A5 (de) * 1989-10-13 1991-03-28 Veb Schwermaschinenbau "Karl Liebknech" Magdeburg,De Ventilfuehrung fuer auslassventile von brennkraftmaschinen
CN201057097Y (zh) * 2007-06-06 2008-05-07 潍柴动力股份有限公司 具有独立气门推杆衬套的气缸盖

Also Published As

Publication number Publication date
MX2011002435A (es) 2011-04-05
EP2324213B1 (en) 2013-07-24
US7997248B2 (en) 2011-08-16
US20100050973A1 (en) 2010-03-04
EP2324213A4 (en) 2012-03-28
EP2324213A1 (en) 2011-05-25
CA2735856A1 (en) 2010-03-11
WO2010027835A1 (en) 2010-03-11
CN102203391A (zh) 2011-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102203391B (zh) 抗腐蚀阀导承
US7311310B2 (en) Cylinder head gasket
JP2009281317A (ja) 内燃機関の吸気管構造
CN112392568A (zh) 用于长寿命天然气贫燃发动机的阀座插入件
US20090235887A1 (en) Roller bearing, camshaft support structure, and internal combustion engine
KR20090035413A (ko) 왕복운동 기관의 피스톤 링
CN101142379A (zh) 设有防腐蚀层的换气阀
US11885246B2 (en) Engine valve with raised ring or dimple
US20080110332A1 (en) Oil supply structure for reducing friction of cam shaft
US20070221154A1 (en) Anti-tipping roller follower
JP2015132234A (ja) 内燃機関
RU2013154782A (ru) Газообменный клапан, а также способ производства газообменного клапана
JP6413733B2 (ja) 内燃機関の制御装置
JP4290147B2 (ja) 内燃機関
JP2016160927A (ja) エンジンの排気通路構造
JP2013072337A (ja) 内燃機関
JP2008111373A (ja) エンジン
JP2008095616A (ja) シリンダヘッドのウォータジャケット
CN208010418U (zh) 排气门
JP2010285944A (ja) 内燃機関の制御装置
JP2008286009A (ja) エンジンの潤滑装置
JP4344647B2 (ja) オープンデッキ型シリンダブロックの冷却構造
WO2014066966A1 (pt) Válvula para motores de combustão interna
JP2015071995A (ja) 内燃機関の排水構造
JP5294063B2 (ja) 内燃機関の潤滑装置

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20140226

Termination date: 20170826

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee