CN102032568B - 用于含氢燃料的燃烧器及其低氮氧化物(nox)运转方法 - Google Patents

Abstract

本发明的目的在于提供一种可与燃烧速度快的含氢燃料相对应，既无损燃烧嘴的可靠性又能进行低NOx燃烧的燃气轮机燃烧器。本发明在燃烧室(12)的上游配置供给启动用燃料(51)及含氢燃料(62a)的第一燃料喷嘴(301)，在燃料过浓条件下对从第一燃料喷嘴供给的燃料进行燃烧而形成生成低氧浓度的燃烧气体的一次燃烧区域(区域A)。接着，使用第二燃料供给孔(12a)从第二燃料喷嘴(302)向燃烧室喷射含氢燃料(62b)，形成通过氢的氧化反应而还元在一次燃烧区域产生的NOx的还元区域(B区域)。最后，向燃烧室供给贫燃烧用空气(102a)，形成在燃料稀薄条件下对未燃烧部分的燃料进行燃烧二次燃烧区域(区域C)。

Description

用于含氢燃料的燃烧器及其低氮氧化物(NOX)运转方法

技术领域

本发明涉及与运用含氢燃料相对应的燃烧器及其低氮氧化物(NO_X)运转方法。 

背景技术

在燃烧器中，作为在确保燃烧嘴的可靠性的同时抑制NO_X的排出量的方法，可以列举利用扩散燃烧方式的富/贫燃烧。富/贫燃烧只用一个系统供给燃料。该方式是如下方式：开始，以燃料过浓条件使供给到燃烧器头部的一次燃烧区域的燃料燃烧(富燃烧)，抑制火焰的温度上升从而抑制NO_X的发生。随后，在燃烧器下游的二次燃烧区域向从一次燃烧区域流下来的未燃烧部分的燃料供给空气，从而在燃料稀薄的条件下使其迅速地燃烧(贫燃烧)。 

但是，由于在一次燃烧区域的火焰变长，因而需要进行燃烧室壁面的冷却。燃烧室壁面的冷却虽然能利用空气，但若这样将随着空气的供给而导致氧浓度上升。若氧浓度上升则火焰温度增高，有可能带来NO_X的排出量的增加。 

作为其对策，有通过将燃料系统设为两个系统，在燃烧器的轴向分别供给燃料，从而使一次燃烧区域的火焰长度变得适当的技术。另外，将燃料系统在轴向设为两个系统，分别供给燃料的技术公开在专利文献1(日本特开平8-210641号公报)中。 

在先技术文献 

日本特开平8-210641号公报 

专利文献1记载的燃烧器在稀薄燃烧用燃烧嘴的下游设有补充燃烧用的燃烧嘴。并且记载有，通过将燃料的供给系统在轴向分为两个系统而将轴向的火焰温度控制在任意的设定温度以下的结构。 

但是，燃烧器头部的燃烧嘴是燃料稀薄条件下的预混合燃烧方式的燃烧嘴。在预混合燃烧方式的燃烧嘴使用燃烧速度快的含氢燃料时，由于火焰与燃烧嘴过于接近而有可能对燃烧嘴带来烧损。另一方面，为了确保燃烧嘴的可靠 性，在将预混合燃烧方式的燃烧嘴替换设置成简单的扩散燃烧方式的燃烧嘴的情况下，则由于扩散燃烧时的局部火焰温度的上升而产生NO_X，低NO_X化有可能变得不充分。 

发明内容

于是，本发明的目的在于提供一种可与含氢燃料相对应在确保燃烧嘴的可靠性的同时进行低NO_X运转的燃烧器。 

本发明是在具有使空气与燃料燃烧的燃烧室和从上述燃烧室的上游侧向上述燃烧室供给燃料的第一燃料喷嘴的燃气轮机的燃烧器中，其特征是，在上述燃烧室的壁面上具有向燃烧室内供给含氢燃料的第二燃料供给孔。 

本发明的效果是，根据本发明，即使对含氢燃料也能提供确保可靠性的燃烧器及其低NO_X运转方法。 

附图说明

图1是实施例1所示的燃烧器的结构图。 

图2是实施例1所示的燃烧器的第二燃料供给孔的位置的燃烧器的概略剖视图。 

图3是表示相对于与实施例1相关的燃气轮机负荷的燃料及氮气喷射量的图。 

图4是燃烧室内的氧浓度、NO_X浓度及燃烧器内气体温度的断面平均值相对于实施例1所示的燃烧器的轴向距离的示意图。 

图5是对于在实施例1所示的燃烧器内产生的现象，沿着燃烧气体的流向以流程图的形式表示的图。 

图6是实施例1所示的发电设备的系统简图。 

图7是实施例2所示的燃烧器的结构图。 

图8是实施例2所示的燃烧器的第二燃料供给孔的位置的燃烧器的概略剖视图。 

图9是表示相对于与实施例1相关的燃气轮机负荷的燃料及氮气喷射量的图。 

图10是实施例2所示的发设备的系统简图。 

图11是实施例3所示的燃烧器的结构图。 

图12是实施例3所示的燃烧器的第二燃料供给孔的位置的燃烧器的概略剖视图。 

图13是实施例3所示的发电设备的系统简图。 

图14是参考例1所示的燃气轮机燃烧器的整体图。 

图15是以火焰传播管连接了参考例1所示的两个燃烧器的结构剖视图。 

图16是表示参考例1所示的燃烧器的燃料喷嘴与火焰稳定器的剖视图。 

图17是表示参考例1所示的燃烧器在扩散燃烧时的火焰形状的剖视图。 

图18是表示参考例1所示的扩散及预混合燃烧时的火焰形状的剖视图。 

图19是表示参考例1所示的燃烧器的火焰稳定器结构及流量关系图。 

图20是在参考例1中，表示预混合流道在圆周方向不均匀的情况的图。 

图21是表示以参考例1所示的燃烧器的轴心为中心在预混合流道中具有旋转成分的情况的图。 

图22是参考例2的燃料喷嘴的前端部的详细剖视图。 

图23是表示参考例2的燃料喷嘴及燃料供给系统的详细结构图。 

图24是表示参考例2的燃气轮机燃烧器的总体结构的剖视图。 

图25是比较例1相对于参考例2的燃料喷嘴的前端部的详细剖视图。 

图26是比较例2相对于参考例2的燃料喷嘴的前端部的详细剖视图。 

图27是表示参考例3的燃烧嘴的详细结构的侧剖视图。 

图28表示的是燃气轮机的额定负荷时的燃烧嘴的详细结构。 

图29是表示参考例4的燃气轮机燃烧器的整体剖视图。 

图30是沿图29的Ⅱ-Ⅱ线的剖视图。 

图31是参考例4的燃气轮机燃烧器的主要部分的剖视图。 

图32是参考例4的燃气轮机发电设备的系统图。 

图33是表示参考例4的燃气轮机燃烧器运转时的燃气轮机负荷与空气供给量的关系的曲线图。 

图34是表示参考例4的燃气轮机燃烧器运转时的燃气轮机负荷与燃料供给量的关系的曲线图。 

图35是参考例4的第一验证用燃烧器的剖视图。 

图36是参考例4的第二验证用燃烧器的剖视图。 

图37是参考例4的第三验证用燃烧器的剖视图。 

图38是表示参考例4的第一、第二及第三验证用燃烧器的NO_X排出特性的曲线图。 

图39是参考例4的第四验证用燃烧器的剖视图。 

图40是表示参考例4的第二及第四验证用燃烧器的NO_X排出特性的曲线图。 

图41是表示参考例5的燃烧装置的主要部分的纵向侧剖视图。 

图42是参考例5的燃烧装置的局部剖立体图。 

图43是表示参考例5的燃烧装置及其周围的纵向侧剖视图。 

图44是参考例6的燃气轮机的燃烧器的纵向侧剖视图。 

图45是表示参考例6的燃料流量与燃气轮机的转数的关系的特性曲线图。 

图46(a)是表示参考例6的燃料喷射用的喷嘴的一例的纵向侧剖视图。 

图46(b)是表示参考例6的燃料喷射用的喷嘴的一例的主视图。 

图47是参考例7的燃气轮机燃烧器的剖视图。 

图48是参考例7的燃气轮机燃烧器的局部剖视图。 

图49是参考例7的燃烧器头部的立体图。 

图50是表示参考例7的内焰形成状态的说明图。 

图51是参考例7的第二级燃料供给部的详细构造图。 

图52是参考例7的第二级燃料供给部的其它形态的详细构造图。 

图53是参考例7的第二级燃料供给部的其它形态的详细构造图。 

图54是参考例8的燃烧器头部的纵剖视图。 

图55是图54的主视图。 

图56是表示参考例8的燃料喷射管的排列的燃烧器头部的立体图。 

图57是表示参考例8的燃烧室头部的空气及燃料的流动图案的图。 

图58是表示参考例8的燃烧室头部的空气及燃料的流动图案的图。 

图59表示参考例8的由燃料喷射管的突起部的长度决定的稳定火焰特性的图。 

图60表示参考例8的由燃料喷射管的突起部的长度决定的NO_X、CO特性的图。 

图61是表示参考例8的燃烧器的各部分特性的图。 

图62是表示参考例8的燃烧器的各部分特性的图。 

图63是表示参考例8的燃烧器各部分的特性的图。 

图64是表示参考例8的其它应用例子的图。 

图65(a)是表示参考例8的另一其它应用例子的图。 

图65(b)是表示参考例8的又一其它应用例子的图。 

图66是表示涉及参考例3的燃烧嘴的其它的详细构造的侧剖视图。 

图67是从燃烧器下游侧观察图66的喷嘴罩3053的局部放大图。 

图中： 

2-压缩机，3-燃烧器，4-涡轮机，5-燃气轮机，6-发电机，8-起动用马达，10-外筒，11-空气分离装置，12-燃烧室，12a-第二燃料供给孔，12b-第二燃料喷嘴夹，13-氮气升压压缩机，14-备用空气压缩机，20-煤，21-煤气化炉，22-煤气精制装置，23-CO₂分离回收装置，24-炼焦炉，24a-干馏用热源，25-焦炉煤气精制装置，26-气体热量调整装置，27-高炉，28-转炉，29-锅炉，30-空气回旋器，31-精制蒸馏装置，32-分解装置，33-改性装置，34-储气罐，35-气体精制装置，50-石油，51-液体燃料，51a-起动用液体燃料喷嘴，52-石脑油，55-端盖，60-精制前煤气化的气体，62-CO₂回收前的煤气化的气体，63-CO₂回收后的煤气化的气体，71-起动用高热值燃料，101-空气，102-燃烧用空气，102a-贫燃烧用空气，103-抽取空气，120-氧气，130-氮气，135-蒸汽，140-燃烧气体，160-焦碳，161-精制前焦炉煤气，162-焦炉煤气(COG)，163-高炉煤气(BFG)，164-生铁，165-转炉煤气(LDG)，261-精制前原料废气，262、262a、262b-炼油厂废气，263-液化丙烷气(LPG)，301-第一燃料喷嘴，302-第二燃料喷嘴，430-氮气喷射喷嘴，435-蒸汽喷射喷嘴，501-喷雾空气。 

具体实施方式

氢由于在燃烧时不产生二氧化碳(CO₂)而是能对防止地球暖化作出贡献的燃料。因此，近年来，对于燃气轮机来说，从资源有效利用的观点来看，除了燃气轮机的主要燃料的LNG(液化天然气)外，研究了对含氢副产物燃料的利用。在含氢副产物燃料中，有例如在炼铁厂中生成焦碳时由炼焦炉产生的煤气(COG：焦炉煤气)，以及在石油炼油厂产生的废气。另外，用氧使煤及 重质油气化而得到的气化的气体也是含氢燃料。 

利用以氧使煤气化了的燃料来发电的煤气化复合发电系统(IGCC：Integrated coal Gasification Combined Cycle)是有效地利用了丰富的资源的发电系统，以欧美为中心已被实用化。再有，近年来，从防止地球暖化的观点来看，研究了将燃料中的碳成分分离并除去的CO₂分离回收系统(CCS：Carbon dioxide Capture and Storage)。若利用CO₂分离回收系统去除燃料中的碳成分，则燃料中的氢成分的比例增加。还研究了将这种CO₂分离回收系统应用到IGCC及其它的发电系统中。 

煤气化的气体的典型的燃料成分是一氧化碳、氢、氮及少量的甲烷。各个成分的浓度虽然依赖于原料的煤的种类等而有些变动，但燃料中的氢浓度对CCS的运转条件具有很大的影响。在利用CCS进行CO₂回收前的煤气化的气体的情况下，氢浓度约为25vol.％左右。另一方面，在高度进行了CO₂回收的情况下(CO₂回收率为90％)，则为氢浓度约为85vol.％的高氢浓度燃料。 

如上所述，用于IGCC设备的燃料，其组成根据煤种及气化炉负荷、CCS的运转条件等而不同。因此，需要能与燃料组成的变化相对应的燃烧器。另外，利用CCS进行CO₂分离回收后的燃料则为含氢量较多的燃料。因此，需要一种燃烧器能与可燃范围宽、燃烧速度快的这种含氢燃料的课题相对应。 

燃料的燃烧方式有预混合燃烧方式和扩散燃烧方式。预混合燃烧方式是通过预先将燃料与空气混合，以燃料稀薄状态进行燃烧而实现低NO_X化。但是，由于在燃烧时火焰容易接近燃烧嘴，发生逆火的危险性增加等原因而有可能损害燃烧嘴的可靠性。因此，在预混合燃烧方式中，确保燃烧嘴的可靠性成为重要课题。 

另一方面，扩散燃烧方式是分别通过不同的流道向燃烧室供给燃料和空气并使其进行燃烧。燃料在供给到燃烧室之后再与空气混合而进行燃烧。因此，能控制逆火的发生并实现确保燃烧嘴的可靠性。但是，由于燃料与空气的混合状况不均匀，则因在局部形成燃料浓的区域而使局部火焰温度增高，增加了NO_X的排出量。作为其对策，有向燃烧器喷射由空气分离装置产生的氮气，降低局部火焰温度的技术。但是，若为了提高设备的效率而积极地进行热回收，则由设备产生的氮气及燃料的温度增高。用温度高的氮气难以得到足够的冷却 效果。 

因此，仅采用扩散燃烧方式与氮气喷射的组合难以满足NO_X排出量的环境限制值的要求，需要另外增加蒸汽喷射等措施。假设进行蒸汽喷射时，则需要高压的蒸汽。例如，可以考虑利用同时设置的用于驱动蒸汽轮机的蒸汽。但是，这种情况下，就不能得到本来应当得到的由蒸汽轮机的效果。因此，由于设备总体的效率降低，因而希望以其它方式来实现低NO_X化。 

此外，由IGCC设备产生的燃料是发热量约为10MJ/m³N左右的中热值气体。这种气体与一般的作为高热值的LNG相比，其火焰温度高。因此，需要进一步采取降低NO_X的对策。 

下面，参照附图对可降低NO_X的本发明的实施例进行说明。 

实施例1 

实施例1涉及图6表示的系统概略情况的煤气化发电设备(IGCC)。 

首先，说明煤气化发电设备的构成及系统。 

本实施例的煤气化发电设备如图6所示，其包括：煤气化炉21、煤气精制装置22、CO₂分离回收装置23、燃气轮机5、空气分离装置11等。煤气化炉21通过煤20与氧120的反应而产生煤气化的气体60。煤气精制装置22通过脱硫、除尘而去除燃料中的杂质。由此，可精制得到作为清洁燃料的煤气化的气体62。 

煤气化的气体62的供给系统在煤气精制装置22的出口分叉为向CO₂分离回收装置23供给煤气化的气体62的系统，以及向燃气轮机5供给CO₂回收前的煤气化的气体62的系统。在CO₂分离回收装置23的入口处设有用于调整进行CO₂回收的煤气化的气体62的流量的流量调节阀37。由此，可进行向CO₂分离回收装置23供给的煤气化的气体62的流量调整。 

另外，在CO₂分离回收装置23的出口处设有用于进行CO₂回收后的煤气化的气体63(高含氢量的燃料)的供给压力调整及紧急时断开气体的供给的控制阀36-1。同样，在向燃气轮机5供给CO₂回收前的煤气化的气体62的系统中也配置了控制阀36-2。上述两个系统在各系统所设置的控制阀36-1、36-2的下游合流。在合流后的系统中，具有用于调节向燃气轮机5供给的煤气化的气体的流量的流量调节阀39a和39b。通过用流量调节阀39a、39b来进 行向燃气轮机5供给的煤气化的气体的流量，可实现燃气轮机的负荷变化。 

通过使用在分叉的上述系统中未借助于CO₂分离回收装置23的系统，可以向燃气轮机5直接供给CO₂回收前的煤气化的气体62。在燃气轮机5中通过煤气化的气体62的燃烧而产生热能。通过利用涡轮机4将热能转换成旋转能，并将动力传递到发电机6就能进行发电。 

在分叉的另一系统中向CO₂分离回收装置23供给煤气化的气体62。在CO₂分离回收装置23内，通过煤气化的气体与水蒸汽的变换反应而将煤气化的气体62中的CO转换成CO₂。另外，在同样的反应中产生氢。已产生的CO₂被分离回收，CO₂回收后的煤气化的气体63就可以向燃烧器3供给。通过提高CO₂回收率则燃料中的氢浓度提高，向燃烧器3供给的燃料组成在CO₂分离回收装置23开始运转前后大不相同是其特征。 

由于含氢率随着CO₂回收的增加而提高，因而便将燃烧速度快的燃料向燃烧器3供给。在本实施例中，在将通过了煤气精制装置22的气体62一边向燃气轮机供给一边开始CO₂分离回收装置23的运转的情况下，向燃烧器3供给煤气化的气体中的含氢率便逐渐提高。由于燃烧速度随着含氢率的增加而加快，因而在预混合燃烧方式的情况下，逆火的危险增高而有可能损害燃烧嘴的可靠性。 

另外，在发电设备中还假定存在由于某种原因CO₂分离回收装置23突然停止运转的情况。这时，燃料中的含氢率从CO₂分离回收装置23运转时的状态急剧地降低。因此，所供给的燃料的燃烧速度降低，产生火焰的不稳定等问题。为了能与这种燃烧速度的变化相对应，需要能与范围较宽的含氢率相对应的燃烧器。 

对于将空气分离为氮气和氧气的空气分离装置11可以从燃气轮机5的压缩机2供给抽取空气103或者从备用空气压缩机14供给排出空气110。通过在燃气轮机起动前供给备用空气压缩机14的排出空气110，从而可以向煤气化炉21供给必要的氧气120。 

若用起动用的液体燃料51起动燃气轮机5，并能从燃气轮机5向空气分离装置11供给抽取空气103，则可以通过增加抽取空气103的流量来减少备用空气压缩机14的排出空气110的流量。由空气分离装置11制得的氧气120 在经氧气用升压压缩机15升压后向煤气化炉21供给。另外，在空气分离时产生的氮气130在经氮气用升压压缩机13升压后可供给到燃气轮机燃烧器3。 

另外，通过使用了变换反应的CO₂分离回收装置23的运转，可以预先回收会由燃烧产生的CO₂，可以减少CO₂排出量。进而，通过将CO₂分离回收后得到的氢浓度高的煤气化气体供给到第二燃料喷嘴，从而可以如后述那样增加还原NO_X的氢，可进一步实现低NO_X化。 

下面，说明燃气轮机的系统及燃烧器的结构。 

图1表示本实施例的燃气轮机的系统及燃烧器的放大剖视图。燃气轮机5包括：压缩机2、燃烧器3、涡轮机4、发电机6以及起动用马达8等。燃气轮机5通过用压缩机2将从大气中吸入的空气101进行压缩后，将燃烧用空气102向燃烧器3供给。燃烧器3通过由压缩机2得到的燃烧用空气102与燃料的混合燃烧而产生燃烧气体140。燃料使用起动用液体燃料51及作为含氢燃料的CO₂回收前的煤气化的气体62a等。所产生的燃烧气体140供给到涡轮机4而产生旋转动力。然后，将涡轮机4的旋转动力传递给压缩机2及发电机6。传递给压缩机2的旋转动力用作压缩动力，传递给发电机6的旋转动力转换成电能。 

燃烧器3具有设置于作为压力容器的外筒10内侧的用于使空气与燃料燃烧的燃烧室12。在燃烧室12内设有用于向燃烧气体流向的上游侧分别供给起动用液体燃料51及作为第一燃料的煤气化气体62a的第一燃料喷嘴301。燃烧器3从该第一燃料喷嘴向燃烧气体流向的下游侧依次设有第二燃料供给孔12a，用于供给贫燃烧用空气102a的空气孔，用于将由燃烧室12产生的燃烧气体引导到涡轮机的尾筒(未图示)等。第二燃料供给孔12a和贫燃烧用空气102a的供给用空气孔设置在燃烧室12的壁面。并且，利用第二燃料供给孔12a将作为含氢燃料的煤气化气体62b向燃烧室12内供给的第二燃料喷嘴302设置在燃烧室12的外周。 

第一燃料喷嘴301包括：能够利用液体燃料进行起动的起动用液体燃料喷嘴51a，位于其外周并能够利用LNG等气体进行起动的气体喷嘴71a，以及对火焰稳定性进行强化的空气回旋器30。第一燃料喷嘴301可进行从LNG等起动用高热值燃料向含氢燃料的燃料切换，或者从液体燃料向含氢燃料的燃料切 换。 

在第一燃料喷嘴301的外周具有用于将由发电设备产生的氮气130向燃烧器3内喷射的氮气喷射喷嘴430。通过喷射作为惰性介质的氮气，可以降低比供给贫燃烧用空气102a的空气孔靠上游侧区域(后述的区域A、B)的氧浓度。另外，还可以利用喷射的空气的搅拌效果促进燃料与空气的混合而降低局部火焰温度。通过这些作用，可以抑制在燃烧器头部的NO_X的发生。 

另外，第一燃料喷嘴301分别具有向燃烧室12供给作为燃料的起动用液体燃料51和煤气化气体62a的流道，以及向燃烧室12供给作为空气的喷雾空气501和燃烧用空气102的流道。换言之，在供给到燃烧室之前不设混合燃料与空气的结构。总之，本实施例的燃烧嘴是以不同的流道向燃烧室供给燃料与空气的扩散燃烧方式的燃烧嘴。 

通过采用扩散燃烧方式的燃烧嘴，与燃烧速度无关可以抑制逆火的发生。于是，在运用燃烧速度快的CO₂分离回收后的煤气化气体63时，也向燃烧室喷射与燃烧速度慢的CO₂分离回收前的煤气化气体62的燃烧速度相一致的燃料。通过这样运用，可以防止火焰的吹散。通过防止逆火的发生和火焰的吹散，在供给的燃料的含氢率发生变化时也能维持较高的可靠性。 

燃烧器3在燃烧室12的外周配置有多个第二燃料喷嘴302。通过端盖55向第二燃料喷嘴302供给第二燃料62b。其后，利用设置在燃烧室12侧壁上的第二燃料供给孔12a从第二燃料喷嘴302向燃烧室12内供给第二燃料62b。因此，第二燃料喷嘴302的燃料喷出孔303与第二燃料供给孔12a最好以燃烧器的中心轴为基准使轴向的位置与周向的相位相吻合地配置。 

图2表示燃料喷出孔303的位置的燃烧器3的X-X面的概略剖视图。本实施例的第二燃料喷嘴302是设置在端盖55上的8个笔型喷嘴，在面向开口于燃烧室侧壁的第二燃料供给孔12a的侧面上做成具有单一喷射孔的形状。此外，也可以在用一根配管将第二燃料引导到第二燃料供给孔12a附近位置之后再通过圆环状的歧管分配供给燃料。 

下面，说明低NO_X燃烧器的概念。 

本实施例的燃烧器的特征如图1的虚线和箭头所示，从燃烧室12内的气体流向上游侧依次形成有一次燃烧区域(区域A)、还原区域(区域B)、二次 燃烧区域(区域C)这三个区域。 

区域A的范围在燃烧器的轴向，即主气流的流向从配置在燃烧器的上游侧的第一燃料喷嘴301到燃料喷出孔303之前。区域B的范围在从第二燃料喷嘴302到贫燃烧用空气102a的供给用空气孔之前。区域C的范围在从贫燃烧用空气102a的供给用空气孔到燃烧室出口。 

区域A是通过从第一燃料喷嘴301供给的燃料的燃烧及通过喷射氮气而产生低氧浓度的燃烧气体的区域。具体地说，首先，通过喷射作为惰性介质的氮气而降低燃烧用空气102的氧浓度，从而喷射该氧浓度已降低的燃烧用空气102。在喷射氧浓度已降低的燃烧用空气102的同时，在燃料过浓的条件下使煤气化的气体燃烧而进一步减少氧。 

另外，本实施例的区域A的空气供给孔的开口面积在能确保可保持火焰的空气流入量的范围内，设定为较窄。利用这种结构，由于能抑制燃烧用空气102中所含的氧的过量流入，因而，既能确保火焰的稳定性，又能随着达到区域A的下游使氧浓度充分地降低。 

另外，为了对燃烧速度快的含氢燃料也确保可靠性，本实施例的燃烧器3采用分别向燃烧室喷射燃料与空气的扩散燃烧方式的燃烧嘴。因此，在降低燃烧的氧浓度的同时，随着局部火焰温度的上升而产生NO_X，在区域A生成的低氧浓度的燃烧气体中含有NO_X。 

但是，与现有技术的富/贫燃烧的富燃烧相同，与通常的扩散燃烧相比，由于在燃料过浓的条件下进行燃烧而使氧浓度较低，火焰温度的上升幅度小。并且，由于通过上述的氮的喷射也能抑制火焰温度的上升，因而与单纯的扩散燃烧方式的燃烧嘴相比NO_X的排出量少。此外，燃料中所含的氢是与氧的亲和性最高的化学元素，与将氮转换为热NO_X的反应相比具有快的反应速度常数。即，由于氧与氮的反应相比与氢的反应很快，因而NO_X的生成量更少。 

接着，说明区域B。区域B是利用从第二燃料喷嘴302供给的含氢燃料62b所含的氢对在区域A产生的低氧浓度的燃烧气体中含有NO_X进行还原而使NO_X减少的区域。具体地说，从第二燃料喷嘴向从区域A在燃烧室内流下来的低氧浓度的燃烧气体中喷入含氢燃料。这时，在本实施例的结构中，由于燃烧用空气从第二燃料供给孔流入，因而区域B的上游侧的氧浓度有所增加。 

分子量小的氢的扩散速度快，在燃烧气体中迅速地扩散。并且，由于即使在700K左右的温度条件下也成为反应的氢的燃烧气体的温度相当高，因而扩散的氢与在区域A产生的NO_X的O(氧)进行反应。通过该氢的氧化反应在区域B内将NO_X(NO)还原。因此，在区域A产生的NO_X在区域B内减少。此外，NO按照(1)式的反应而被还原。 

2NO+2H₂→N₂+2H₂O                (1) 

另外，一氧化碳也是具有还原作用的燃料，无论转换成氢或同时供给，都能得到上述的还原作用。 

区域C是将从上游侧区域B流入的气体中的未燃烧部分燃料与空气迅速地混合而使其燃烧的区域。具体地说，从空气孔喷入贫燃烧用空气102a，使在区域A和区域B未燃烧而残留的未燃烧部分燃料在燃料稀薄条件下进行燃烧(贫燃烧)。例如，沿轴向分开供给贫燃烧用空气102a的场合，从一个空气孔流入的贫燃烧用空气102a的流量减少，流入的势头变弱。若流入的势头弱，则贫燃烧用空气102a到达不了燃烧室中心部分，与未燃烧部分燃料的混合就不能充分地进行。这样一来，在未燃烧部分燃料浓的区域的局部火焰的温度上升，有可能产生NO_X。 

因此，为了抑制在区域C的燃烧产生NO_X，迅速地混合贫燃烧用空气102a和未燃烧部分燃料是重要的。为了实现迅速地混合，最好是以在燃烧气体中极大地贯通的方式供给贫燃烧用空气，并且使燃烧气体成为进行了搅拌那样的流动形态。在本实施例中，对贫燃烧用空气限定了供给孔数，通过逐个增大供给孔的直径而加大对燃烧气体的贯通，并且通过使燃烧气体成为进行了搅拌那样的流动形态而进行迅速地混合。 

此外，为了实现抑制在区域C中的NO_X产生量的贫燃烧，特别好的方法是采取贫燃烧用空气从供给孔在燃烧气体流向的下游侧，并且对与燃烧室的轴垂直的方向贯通到燃烧器中心轴附近那样的贫燃烧用空气的供给方式。若采用这种供给方式，则通过使贫燃烧用空气在燃烧器中心轴附近进行冲撞而在燃烧器中心轴附近形成沉淀区域。由此，成为燃烧反应的起点的沉淀区域则远离燃烧室的侧壁，即使对燃烧速度快的含氢燃料也能确保充分的可靠性。另外，由于在沉淀点附近有来自各个方向的贫燃烧用空气的喷流，因而较大的搅拌效果 是可以期待的。因此，能够实现来自区域B的燃烧气体与贫燃烧用空气迅速地混合。 

未燃烧部分燃料中所含的氢由于在区域B中被燃烧气体加热以及分子量小而扩散速度快，能与空气迅速地混合。因此，在该区域的局部火焰温度的上升很少。进而在区域C，在区域A产生的燃烧气体的温度因在区域B供给的含氢燃料而已经降低。在火焰温度上升少的燃料稀薄条件下燃烧未燃烧部分燃料，则迅速地从燃烧室向涡轮机流出。因此，区域C的火焰温度能保持较低，因滞留时间也短而能抑制NO_X的生成。 

另外，一般燃料空气比低的燃料稀薄条件下的燃烧难以确保燃烧效率，具有吹灭弱的性质。但是，在区域C中由于区域B的燃烧气体的焓而能使其与贫燃烧用空气混合后的混合平均温度保持较高，并且未燃烧的燃料也能保持在越能发挥还原作用的高温状态。总之，具有充分的活化能而实现稳定的燃烧。 

图4表示相对于燃烧器的轴向距离燃烧室内的氧浓度和NO_X浓度以及燃烧器内气体温度的断面平均值概念图。在此，假定为燃气轮机是在额定负荷(FSFL)条件下进行运转的情况。额定负荷运转时在第一燃料喷嘴301中完成了从起动用液体燃料51向煤气化气体62a的燃料切换。另外，在燃气轮机负荷上升结束的时刻控制第一燃料的流量使其为横定的流量。 

图5以沿燃烧气体的流向的流程图表示在燃烧器内引起的现象。使用图4、图5说明各自的区域的氧浓度、NO_X浓度及燃烧器内断面平均气体温度的变化。 

首先，在区域A中，使从第一燃料喷嘴301供给的第一燃料以扩散方式燃烧。这时，由于在区域A以燃料过浓条件进行燃烧，因而氧浓度随着反应的进行而迅速地降低。烧器内气体温度的断面平均值也迅速地上升。NO_X浓度由于在达到氮氧化物被氧化的状态稳定之前需要某种程度的滞留时间而慢慢上升。此外，由于燃料过浓条件下的燃烧而火焰温度的上升受到抑制，虽然有NO_X的产生，但其量与单纯的扩散燃烧相比仍被抑制。 

其次，在区域B中，供给含氢的第二燃料。由于通过第二燃料的供给促进NO_X的还原，因而NO_X的浓度逐渐降低。此外，在本实施例中，由于利用空气孔向燃烧室供给第二燃料，因而空气与燃料同时流入。在供给第二燃料时 发现氧浓度增加就是因为这个原因。在将第二燃料喷嘴的燃料喷出孔直接安装在燃烧室的侧壁的情况下，防止了空气的流入。因此，能够彻底实现低氧浓度化。这时，燃料喷嘴的燃料喷出孔兼作第二燃料供给孔。 

在本实施例的区域B中，虽然因上述的空气的漏入而使氧浓度有一些上升，但并未进行积极的空气供给。因此，燃料要充分地燃烧因氧气不足而使第二燃料几乎未燃烧。因此，在区域B中，也维持低氧状态，通过供给第二燃料气体的温度也降低。再有，作为氢用于进行还原反应的活化能由于利用在上游侧产生的燃烧气体焓，因而燃烧器内的气体温度逐渐降低。 

利用第二燃料的还原反应若具有充分的活化能则以几乎与氢浓度成比例的形式进行。因此，采用高比例的第二燃料与第一燃料之比对低NO_X化是有利的。但是，为了确保用于进行利用第二燃料的还原反应的活化能，需要使区域A出口的燃烧气体和从第二燃料供给孔12a供给的流体完全混合了时的平均温度(混合平均温度)作为目标达到氢的反应开始温度，即700℃以上。因此，最好控制第一燃料与第二燃料的供给流量比例，以便能确保区域B的气体温度在700℃以上。 

在区域C中，通过供给贫燃烧用空气而增加氧浓度，NO_X浓度被空气稀释而降低。另外，燃烧器内气体温度由于新流入的贫燃烧用空气而暂时降低。但是，由于在区域B中因氧气不足而处于未燃烧的状态的燃料一直燃烧而使燃烧器内气体温度上升。但是，在区域C中，在未燃烧的燃料进行燃烧时，由于喷入足够的贫燃烧用空气而在燃料空气比低的燃料稀薄条件下进行燃烧。再有，在区域C生成的燃烧气体流入涡轮入口而进行绝热膨胀使温度降低，至此的滞留时间与其它区域相比更短。因此，NO_X达到稳定的比例较少，可抑制新的NO_X的生成直到几乎没有的状态。 

如上所述，本实施例的燃烧器的特征是，在燃料过浓条件下进行扩散燃烧的一次燃烧区域(区域A)和对未燃烧部分燃料进行完全燃烧的二次燃烧区域(区域C)之间设有吹入含氢燃料对NO_X(NO)进行还原的还原区域(区域B)。通过设置区域B而还原并减少在进行扩散燃烧的区域A产生的NO_X，与现有的富/贫燃烧比较可以减少所排出的NO_X。因此，可以提供在利用扩散燃烧方式确保燃烧嘴的可靠性的同时，可利用氢的还原作用进行低NO_X燃烧的 与含氢燃料相对应的燃气轮机燃烧器。 

另外，若采用本实施例，通过向与含氢燃料相对应的燃气轮机燃烧器供给作为含氢燃料的煤气化气体，从而可以提供可产生燃烧器的特长的低NO_X的IGCC发电设备。 

下面，说明运转程序表。 

以图3的运转程序表为基础对以煤气化发电设备为例子的运转图进行说明。起动时，燃气轮机通过起动用马达8等的外部动力进行驱动。通过使燃气轮机的转数以与相当于燃烧器的点火条件的转数保持一定，则向燃烧器供给点火所必要的燃烧空气102而使点火条件成立。这样一来，向起动用液体燃料喷嘴51a供给起动用液体燃料51，则在燃烧器3中进行液体燃料51的点火。 

其后，向涡轮机4供给燃烧气体140，增加液体燃料51的流量并使涡轮机4提速。通过脱离起动用马达8而使燃气轮机进入独立运转，达到无负荷额定转数(FSNL：Full Speed No Load)。 

燃气轮机达到了无负荷额定转数之后通过发电机6的并入和由液体燃料51的流量增加导致的涡轮机4的入口气体温度的上升而使负荷上升。负荷并入后通过利用燃气轮机向空气分离装置11抽入必要的空气103，便可以向燃气轮机燃烧器3供给对煤气化炉所必要的氧气和空气分离时产生的氮气130。另外，由于还能从备用空气压缩机14向空气分离装置11供给必要的空气，因而可以通过由空气分离装置11向煤气化炉供给氧气120而从燃气轮机起动前进行煤气化炉的运转。 

然后，当随着煤气化炉负荷的上升而达到能供给煤气时，则对燃烧器切换燃料使其从液体燃料的燃烧变为煤气的燃烧。燃料的切换操作基本上在恒定的负荷条件下进行，与从第一燃料喷嘴301供给的液体燃料51的流量的减少相一致而使作为第一燃料的煤气化气体62a的流量增加，切换成专烧气体。在切换成专烧气体后，通过增加从第二燃料喷嘴供给的作为第二燃料的煤气化气体62b的流量而使负荷上升，达到额定负荷(FSFL：Full Speed Full Load)。 

表示了这些运转程序表的图3表示了相对于燃气轮机转数和燃气轮机负荷的液体燃料51和气体燃料62的流量的变化以及发电设备产生的氮气流量的变化。图中表示了向燃烧器供给的总燃料流量中第一燃料和第二燃料流量的变 化。图中的a～e的状态表示的是： 

a)利用起动用燃料点火时 

b)达到无负荷额定转数(FSNL)时 

c)燃料切换开始时 

d)燃料切换结束时 

e)达到额定负荷(FSFL)的时刻。 

a～c为专烧起动用燃料(油)的运转状态，c、d为起动用燃料与气体燃料混烧的运转状态，d、e为专烧气体的运转状态。 

首先，让起动用液体燃料51点火，随着燃料流量的增加而使燃气轮机的转数上升。当燃气轮机的转数达到无负荷额定转数时，则能向燃气轮机供给氮气130。在达到能向燃烧器供给氮气之后，则伴随着燃气轮机负荷的上升而能向空气分离装置抽取空气。可抽取的空气的流量与负荷变化大致呈比例关系。 

其后，当达到能供给煤气化气体时，则能对燃气轮机进行从液体燃料的燃烧向煤气的燃烧的燃料切换(状态c)。在燃料切换过程中，为了确保燃烧的稳定性，基本上以恒定负荷条件为基础，氮气的喷射流量也以一定条件运转。随着液体燃料51的流量的降低和气体燃料62a的流量增加，将燃料切换为专烧气体(d)。 

切换为专烧气体后，可分别控制由第一和第二燃料供给系统供给的燃料流量。通过分别控制第一和第二燃料的流量从而能调整燃烧室内的燃烧气体的温度。进而，根据所供给的燃料的含氢率和NO_X的发生量，通过控制从第二燃料喷嘴喷入的含氢燃料的流量就可以进行控制而对区域B的NO_X进行充分的还原。 

在本实施例中，虽然表示的是相对于燃气轮机负荷的增加，将第一燃料流量控制为一定流量，使第二燃料流量增加时的低NO_X燃烧的例子，但也可以为控制NO_X的排出而同时使第一燃料流量和第二燃料流量变化来与负荷对应。另外，在本实施例中，虽然将CO₂回收前的煤气化的气体62分别做成62a、62b向第一、第二燃料喷嘴供给而作为燃料使用，但也可以将CO₂回收后的煤气化气体63分别做成63a、63b向第一、第二燃料喷嘴供给而作为燃料使用，这时，由于燃料中的氢浓度增加，因而能够提高对区域B的NO_X的还原效果。 

实施例2 

在实施例1中叙述了IGCC发电设备的例子接着，作为实施例2，说明将在炼铁厂制造焦碳时产生的COG作为燃料的发电设备的运转例子。 

图10表示本实施例的发电设备的系统简图。在本实施例的发电设备中，从炼焦炉24产生的COG161用煤气精制装置25进行精制。然后，与由高炉产生的高炉煤气(BFG163)混合调整燃料发热量，作为炼焦炉的干馏用热源24a的燃料使用。另外，由转炉产生的转炉煤气(LDG)贮藏在未图示的贮气器中后，作为锅炉29的燃料使用。 

图7表示燃气轮机系统与燃烧器的放大剖视图。燃烧器虽与图1所示的结构基本相同，但由于本发电设备中没有煤气化炉而不需要空气分离装置，因而供给氮气是困难的。因此，向燃烧器不是喷射氮气而是采用喷射蒸汽(或水)。蒸汽喷射嘴435配置在第一燃料喷嘴301的外周。并且，做成配置有利用第二燃料供给孔12a由燃烧室12的侧壁向燃烧器内供给第二燃料162b的第二燃料喷嘴302，以及在其下游用于供给贫燃烧用空气102a的空气孔的可进行两阶段燃烧的构造。 

图8表示在第二燃料供给孔的位置的燃烧器的概略剖视图。在本实施例中，供给第二燃料162b的第二燃料喷嘴302以贯通燃烧器外筒10的形式配置在燃烧器的侧壁上，并且为了防止从第二燃料喷嘴的周围泄漏空气，设有第二燃料喷嘴夹板12b。利用该结构可以使在还原区域B的低氧浓度状态更加彻底。 

图9表示燃气轮机的运转程序表。在本实施例中，表示的是作为起动用高热值(卡)燃料71使用LNG，燃料不从在第一燃料喷嘴的LNG71向COG162a切换，而是通过LNG71与从第二燃料喷嘴302供给的COG162b混合燃烧而从燃气轮机的低负荷运转到额定负荷的例子。 

使用LNG在第一燃料喷嘴点火后，增加LNG71的流量，达到燃气轮机的无负荷额定转数(状态b)。负荷并入后，向燃烧器供给蒸汽135，抑制一次燃烧区域的局部火焰温度的上升，并抑制NO_X的产生，产生低氧浓度的燃烧气体(状态c)。然后，在状态c的低负荷条件下，向区域B供给作为第二燃料的COG162b。由于在区域B内COG162b中所含的氢通过氢的氧化反应而将NO_X还原，NO_X浓度降低。在区域c可以通过空气的供给而使在区域A、区域 B未燃烧而残留的未燃烧部分燃料燃烧。 

然后，增加第二燃料162b，提高负荷。另外，图9虽然表示的是在比燃料切换的部分负荷条件(状态d)更高负荷条件下，随着负荷的增加而增加蒸汽喷射流量的例子，但也可以根据NO_X排出量来调整蒸汽喷射流量。 

在本实施例中，虽然表示的是起动时使用了LNG时的运转例子，但即使在起动时使用了A重质油等液体燃料51也能得到相同的效果。另外，在第一燃料喷嘴中，在部分负荷条件下将燃料从起动用燃料切换成第一含氢燃料(COG162a)也能得到相同的降低NO_X的效果。 

此外，BFG163也是含氢燃料，也可以代替本实施例的COG162或者与COG162并用，或与其混合运用。 

如上所述，根据本实施例，通过将从炼铁厂产生的含氢的副产物燃料向含氢燃料用燃气轮机燃烧器供给，从而可以提供利用扩散燃烧方式的燃烧嘴确保高的可靠性的同时，利用氢对NO_X的还原作用使NO_X排出少的发电设备。通过将由发电设备得到的电力在整个发电设备中利用而可以提高整个发电厂的效率。 

实施例3 

下面作为实施例3，说明将在石油精炼厂产生的所谓废气作为燃料的发电设备的运转例子。 

图13表示的是本实施例的发电设备的概略结构。在本实施例的发电设备中，利用精密蒸馏装置31将石油50蒸馏分离而分馏成石脑油等。进而，在分解装置32中从石脑油展开生成石油化学制品，并具有对所产生的气体进行改性的改性装置33。称之为废气的含有氢的副产物燃料从蒸馏装置31、分解装置32、改性装置3任何一种产生。 

在本实施例所示的发电厂中，将上述燃料废气暂时贮藏在储气罐34中，在气体精制装置35中进行脱硫等。然后，将C3以上的化学物质作为液化丙烷气体(LPG)263取出，其余的含氢燃料262作为燃气轮机5和锅炉29的燃料使用。 

图11表示的是的燃气轮机的系统和燃烧器的放大剖视图。燃烧器与图7所示的结构基本相同，采用喷射蒸汽(或水)。蒸汽喷射嘴435配置在第一燃 料喷嘴301的外周。并且，做成配置有利用第二燃料供给孔12a由燃烧室12的侧壁向燃烧器内供给第二燃料262b(或263b)的第二燃料喷嘴302，以及在其下游用于供给贫燃烧用空气102a的空气孔的可进行两阶段燃烧的构造。 

图12表示的是第二燃料供给孔的位置的燃烧器3的X-X断面的概略剖视图。在本实施例中供给第二燃料262b(或263b)直接安装在燃烧室12上，以挠性配管(柔软管)与端盖55的第二燃料歧管连接。采用这种结构，可以使在还原区域B的低氧浓度状态更加彻底。另外，通过吸收燃烧室侧壁及第二燃料喷嘴302的热伸长而能够可靠地向燃烧室12内供给第二燃料，并且也没有因挠性配管自身的热伸长而导致第二燃料喷嘴的破坏的危险。 

另外，在贫燃烧用空气102a的导入孔设有筒状的引导部件(勺斗)，进行调整而使贫燃烧用空气102a贯通从区域B流入的燃烧气体，容易达到燃烧器中心轴附近。采用这种结构，可以将燃烧气体中的未燃烧部分的燃料与贫燃烧用空气102a迅速地混合。贫燃烧用空气的导入孔除了如本实施例那样设有勺斗外，还有在轴向分成两段对下游侧的喷流的贯通进行辅助等以确保贯通到燃烧器中心的方法。 

如上所述，根据本实施例，通过将石油炼制过程中产生的含氢的副产物燃料向含氢燃料用燃气轮机燃烧器供给，可以提供利用扩散燃烧方式的燃烧嘴确保高的可靠性的同时，可以利用氢对NO_X的还原作用排出低NO_X的发电设备。通过将从发电设备得到的电力在整个发电厂利用，可以提高整个发电厂的效率。 

如上所述，各实施例的燃烧器具有使空气与燃料燃烧的燃烧室12、和从燃烧室12的上游侧向燃烧室12供给燃料的第一燃料喷嘴301，在燃烧室12的壁面具有将含氢燃料向燃烧室12供给的第二燃料供给孔12a。 

在这样的燃烧器中，由于能用从第二燃料供给孔12a供给的、包含作为还原剂的氢的燃料来对通过燃烧由第一燃料喷嘴301供给的燃料而产生的NO_X进行还原，因而能降低从燃烧器排出的NO_X量。该还原作用在上述区域B是显著的。 

再有，各实施例的燃烧器具有减少比第二燃料供给孔12a靠燃烧气体流向上游侧的氧浓度的机构。因此，在比第二燃料供给孔12a靠燃烧气体流向上游 侧，即上述的区域A，可以在燃料过浓条件下使燃料燃烧。通过在燃料过浓条件下进行燃烧，可以显著地减少氧的残留量。由于氧的残留量少，在区域B供给的第二燃料中所含的氢便与NO_X中所含的氧O反应。由此，可以取得将在区域A中产生的NO_X还原而使其减少的效果。 

在此，所谓氧的残留量少是指在区域A的下游，氧量为相当于理论燃料空气比的氧量的10％以下。最好是1％以下，若为大致0％可以得到最好的效果。 

在各实施例的燃烧器中，设计成通过减小空气孔的大小来减少在区域A供给的空气的绝对量。这样一来也能减少区域A的下游的氧的残留量。 

另外，实施例1的燃烧器，作为减少氧浓度的机构具有惰性介质喷射机构，即氮气喷射喷嘴430。通过从氮气喷射喷嘴430喷射作为惰性介质的氮气，从而降低氧浓度，并且还能降低局部火焰温度，能够抑制燃烧器头部的NO_X的发生。 

在实施例1的燃烧器中，从氮气喷射喷嘴430喷射的氮气作为与空气的混合物喷射到燃烧室12中。由于这样可以抑制结构的复杂化。 

在燃料过浓条件下使燃料燃烧后的气体流向区域B。在区域B向该气体中供给含氢燃料。于是，可以引起上述的还原作用而使NO_X降低。此外，所谓惰性介质是不具有促进燃料的燃烧的效果的媒体，不只是氮气，水蒸汽等也与其相当。 

各实施例的燃烧器，在比第二燃料供给孔12a靠燃烧气体流向下游侧，还具有向燃烧室12供给贫燃烧用空气102a的空气孔。由于具有该空气孔而可以形成区域C。即，由于含氢燃料的供给而使NO_X减少之后通过供给空气，可以使未燃烧部分的燃料燃烧。这样一来，如上所述，可以在生成NO_X少的状态下稳定地使在区域B中未燃烧部分的燃料燃烧。 

如上所述，各实施例的燃烧器由于采用扩散燃烧方式，因而无论对什么样的含氢量的燃料都能进行确保了可靠性的运转。并且，如上所述，由于采用能抑制局部火焰温度的高温化，或者能减少所产生的NO_X的结构，因而，尽管采用扩散燃烧方式，仍可以提供能低NO_X运转的燃烧器。 

以上说明的是本发明的实施例。下面，说明与燃烧器相关技术的参考例。 

参考例1 

作为参考例1，图14至图16表示燃气轮机燃烧器的概略结构。如图14所示，燃烧器由如下部件构成：被外筒壁1001和端突缘1002包围、并由内筒壁1003包围的燃烧室1004，进行扩散燃烧的扩散回旋燃烧嘴1005，混合燃料与空气而生成预混合气体的预混合器1006，点火时用于将火焰传播到其它燃烧器的火焰传播管1007以及燃料及空气供给系统。 

设置在燃烧器中心轴上的扩散回旋燃烧嘴1005用回旋叶片1008使利用燃烧用空气1012a分配的扩散燃烧用空气1012b回旋，进而在燃烧室1004中与煤气1013a或从液体燃料喷射孔1014喷出的燃料混合而形成扩散火焰。在扩散回旋燃烧嘴1005的周围设有用于向燃烧室1004供给扩散燃烧用空气1012b的多个回旋燃烧用空气孔1026。扩散燃烧用液体燃料利用从设置于液体燃料喷射孔1014周围的雾化空气喷射孔1027供给的雾化空气的喷流被微粒化。在回旋叶片1008的空气流入部设有喷水喷嘴1029，可以一边与扩散燃烧用空气1012b混合一边向燃烧室供给蒸汽1030。 

设置于扩散回旋燃烧嘴1005周围的环状的预混合器1006将从多个预混合用燃料喷嘴1009喷出的燃料煤气1013a与利用燃烧用空气1012a分配的预混合用空气1012c预混合而生成预混合气体1011。并且，通过设置于该预混合气体1011下游的燃烧室1004入口的火焰稳定器1010a来形成预混合火焰1018并使其保持稳定。火焰稳定器1010a相对于燃烧器中心轴呈放射状配置有多个，并且，各个火焰稳定器1010a还相对于燃烧器中心轴倾斜地配置。在预混合器1006上设有隔板1022，从而从预混合器1006入口到火焰稳定器1010a上游侧将预混合器1006的流道沿周向进行分割。 

相对于燃烧器中心轴倾斜地配置的火焰稳定器1010a从燃烧器的侧面观察并不限定为基本上是平面的情况，也可以是稍微的凸状或凹状。 

图15是以火焰传播管1007结合了图14的燃烧器1002的情况的横剖视图。火焰稳定器1010a在各燃烧器分别设置了8个，各个火焰稳定器1010a设置在预混合器1006的隔板1022之间的上游，以及预混合用燃料喷嘴之间的上游。火焰传播管1007相对于设置于各个燃烧器上的火焰稳定器1010a设置在径向的内筒壁1003上，连接两个燃烧室1004。 

图16是表示对图14所示的燃烧器以扩散回旋燃烧嘴为中心放大的剖视图，对于各部分的功能及通过的流体的流向说明如下。扩散回旋燃烧嘴的扩散燃烧用空气1012b由回旋叶片1008形成回旋流，以朝向燃烧器中心轴的某个内向角度流入燃烧室。从液体燃料喷嘴喷出并由雾化空气微粒化的液体燃料与具有该内向角度的回旋空气流迅速地混合。因此，可以防止因空气不足的燃烧而产生碳黑，能形成稳定的扩散火焰。设置于回旋叶片1008的上游部的喷水喷嘴1029朝向回旋叶片1008喷射水而使水与扩散燃烧用空气1012b混合。然后，由于水在燃烧室1004与液体燃料迅速地混合，因而能有效地降低燃料的发热密度，从而能降低NO_X。 

设置于回旋叶片1008的空气出口附近的气体燃料喷射孔以与燃烧器中心轴为某个外向角使煤气1015a喷出。在喷出的气体燃料的流量较少时(燃气轮机的负荷低时)，由于气体燃料的流速慢而对扩散燃烧用空气1012b贯通力较小，因而煤气1015a主要与扩散燃烧用空气1012b混合而在燃烧器中心轴附近燃烧，能稳定地燃烧。当燃气轮机的负荷上升，煤气1015a增加了的场合，由于气体燃料的贯通力较大而与从回旋燃烧空气孔1026和预混合器1006流入的空气(预混合气体)都混合，由于进行稀薄燃烧而实现NO_X降低。回旋燃烧空气孔1026设置在扩散燃烧用燃烧嘴的周围，以便扩散燃烧用空气1012b能沿与回旋叶片1008相同的回旋方向向燃烧室流入。并且，通过加大燃烧器中心轴附近的循环气流来实现火焰的稳定化，并且由于回旋流导致的空气向预混合器1006侧的扩展而防止了扩散火焰向与燃烧室1004相接的火焰稳定器1010a的面的附着，以及火焰稳定器1010a的温度上升。 

通过在回旋燃烧空气孔1026的周围设有缝隙1028，使扩散燃烧用空气1012b形成薄膜状，并使其向与燃烧室1004相接的火焰稳定器1010a的面流出而进一步防止了火焰稳定器1010a的温度上升。相对于燃烧器中心轴倾斜设置的火焰稳定器1010a沿周向缩小环状的预混合器1006的流道，并且沿倾斜的方向扩大流道。因此，在抑制预混合器1006大压力损失的增加的同时，将预混合用空气1012c或预混合气体1011从预混合器1006向燃烧室1004的燃烧器中心轴方向喷出。 

火焰稳定器1010a倾斜地配置成使其下游侧的边缘的外周侧与内周侧相 比位于下游侧，优选相对于该燃烧器中心轴的倾斜角度为30度以上60度以下。由此，外周侧的预混合燃烧气体在通过了火焰稳定器的下游侧的边缘之后就偏向于向燃烧器的轴心汇聚的方向，对内周侧的扩散燃烧气体进行充分的稀释混合。由此，通过防止扩散火焰的长焰化而降低NO_X的发生，并通过防止燃烧器出口的燃烧温度的偏差的发生而防止涡轮叶片的损伤。 

下面说明使火焰稳定器1010a的倾斜角度为30度以上60度以下的理由。随着火焰稳定器1010a相对于燃烧器中心轴的倾斜角度减少，燃烧振动的振幅α呈指数函数地增加。这是因为，火焰稳定器1010a的倾斜角度越是减少，预混合燃烧气体越是向燃烧器的轴心汇聚，高温的扩散燃烧气体被稀释，火焰的稳定性降低，燃烧振动的振幅则增大。尤其是在倾斜角度小于30度时，燃烧振动的振幅增加更显著。其次，燃烧器出口的温度偏差β随着火焰稳定器1010a相对于燃烧器中心轴的倾斜角度的增加而呈指数函数地增加。由于火焰稳定器的倾斜角度大，因而预混合燃烧气体沿向燃烧器的轴心汇聚的方向偏心的量小，预混合燃烧气体在燃烧室1004内基本上笔直地前进。因此，内周侧的扩散燃烧气体与预混合燃烧气体不会充分地混合，出口的温度分布不均，对下游的涡轮叶片有造成损伤的危险。尤其是当倾斜角度超过60度时，燃烧器出口的温度分布偏差则显著增加。因此，当考虑燃烧振动的振幅和燃烧器出口的温度分布偏差两者的影响时，最好使倾斜角度在30度以上60度以下。 

下面，说明在具有起动燃烧嘴，配置在起动燃烧嘴外周的预混合燃烧喷嘴，以及在内部形成燃烧室的大致圆筒形的燃烧器内筒壁的预混合式燃气轮机燃烧器中，在预混合燃烧喷嘴的出口安装配置成放射状的火焰稳定器1010a的燃烧器的原理。在环状的预混合燃烧喷嘴中，在预混合燃烧喷嘴的出口未设置火焰稳定器1010a的场合，预混合燃烧气体以环状的原状流入到燃烧室1004内。因此，预混合燃烧气体形成内部包容了从起动燃烧嘴喷出的扩散燃烧气体的气流。由于预混合燃烧气体的气流未成使扩散燃烧气体的气流积极地破坏，因而预混合燃烧气体与扩散燃烧气体难以均匀地搅拌。因此，存在燃料的偏析，随之发生NO_X。 

与此相对，如本参考例那样，通过在预混合燃烧喷嘴的出口安装配置成放射状的火焰稳定器，从而在从预混合燃烧喷嘴流出的气体中产生了在圆周方向 流动之处和未流动之处气体流速的强弱在圆周方向交替地并列分布。通过这样的分布在使用气体燃料时实现了预合火焰的稳定化，在使用液体燃料时促进了从预混合燃烧喷嘴喷出的空气与起动燃烧嘴的燃料的混合，以防止扩散火焰的长焰化。通过使燃烧器出口的温度分布均匀，从而也实现了对涡轮机的保护。 

再有，通过使与燃烧室1004相接的火焰稳定器1010a的面向燃烧器中心轴倾斜，从而使从预混合燃烧喷嘴喷出的预混合燃烧气体积极地偏向于向燃烧器的轴心汇聚的方向，并且，通过与从起动燃烧嘴喷出的扩散燃烧气体交叉而促进混合，通过防止扩散火焰的长焰化而降低了NO_X的发生。此外，通过防止燃烧器出口的燃烧温度偏差的发生，也防止了涡轮叶片的损伤。由于在预混合燃烧喷嘴的出口配置成放射状的火焰稳定器1010a、以及使与燃烧室1004相接的火焰稳定器1010a的面向燃烧器中心轴倾斜这两者叠加的效果而能进一步提高火焰的稳定性。 

此外，从与燃烧室1004相接的火焰稳定器1010a的面流出的预混合流道不必沿周向为间隔一定，即使如图20所示预混合流道的间隔不均匀，也能稀释混合从起动燃烧嘴喷出的扩散燃烧气体。另外，如图21所示，还可以以燃烧器的轴心为中心使预混合气体1011流道具有回旋成分。通过具有这种回旋成分，从而可以期待扩散燃烧气体与预混合燃烧气体进一步的搅拌效果。 

另外，在预混合燃烧喷嘴的出口安装相对于燃烧器中心轴倾斜的呈放射状的火焰稳定器1010a的目的在于防止预混合燃烧气体以环状的原状流入到燃烧室1004，以及使预混合燃烧气体向扩散燃烧喷嘴一侧偏心。只要是为了达到该目的措施都能采用，例如，不设置火焰稳定器1010a，而是将配置在起动燃烧嘴的外周的环状的预混合燃烧喷嘴以间壁在圆周方向分割，使预混合燃烧喷嘴出口朝向起动燃烧嘴一侧，则从预混合燃烧喷嘴流出的预混合燃烧气体在圆周方向流速的强弱交替地并列分布。 

采用这样的结构，由于能形成向扩散燃烧喷嘴一侧偏心的流道，因而可以做成与安装了放射状的火焰稳定器1010a的场合相同的预混合流道。但是，通过做成本参考例那样的火焰稳定器形状，可以以简易的结构来实现如下目的，即：防止预混合燃烧气体以环状的原状流入到燃烧室1004，形成向扩散燃烧喷嘴一侧偏心的流道。 

另外，火焰稳定器1010a以悬臂支撑状配置在内周侧。也就是说，在火焰稳定器1010a的内周侧支撑(固定)在预混合燃烧喷嘴上，火焰稳定器1010a的外周侧边缘与上述预混合燃烧喷嘴外周壁分离。由此，可以不受到由火焰稳定器1010a的热伸长等带来的应力，可以进一步防止由于由火焰稳定器1010a的下游侧边缘与预混合燃烧喷嘴外周壁之间向燃烧室喷出的预混合气体1011或空气因扩散火焰带来的燃烧室侧壁的温度上升。 

图17、图18表示有关图14、图15及图16的气体燃料及液体燃料燃烧时的运转条件及火焰形状的一个例子。 

图17表示的是燃烧器点火时的状态，将气体燃料及液体燃料燃烧时的火焰形状分别表示在从燃烧器中心轴之上和之下。首先，在某燃烧器中，向扩散回旋燃烧嘴1005供给煤气1015a或液体燃料1016，使用任何点火装置形成扩散火焰1019。在煤气1015a与扩散燃烧用空气1012b混合后，形成扩散火焰1019，利用火焰稳定器1010a保持火焰稳定，进而由于火焰稳定器1010a的下游是低速循环气流区域，因而扩散火焰1019沿着各火焰稳定器1010a呈放射状扩展。由于火焰传播管1007配置在火焰稳定器1010a的外周部，因而高温的燃烧气体1020就能不被预混合用空气1012c稀释而通过火焰稳定器1010a流入火焰传播管1007，从而可以使邻接的燃烧器点火。另外，在使用气体燃料的场合，通过火焰传播管1007使其它燃烧器点火时，除了煤气1015a外，通过供给预混合燃料1015b还形成预混合火焰1018而进一步提高火焰的传播特性。 

燃烧器点火后，增加燃料供给量，进行燃气轮机的升速运转及负荷运转。图18将此时的气体燃料及液体燃料燃烧时的火焰形状分别表示在从燃烧器中心轴之上和之下。在用气体燃料进行高负荷燃烧时，进行了为实现燃烧稳定化的扩散燃烧和为降低NO_X而使用预混合燃料的稀薄预混合燃烧。通过配置成放射状，还向燃烧器中心轴方向倾斜的火焰稳定器1010a，扩散火焰1019沿点火焰稳定器1010a向燃烧器径向呈放射状扩展，预混合火焰1018向燃烧器中心轴方向延伸。因此，高温的扩散火焰1019与由稀薄燃烧形成的低温的预混合火焰1018在燃烧器周向交叉，促进了因燃烧器头部的瞬时温度均匀化带来的NO_X降低及燃烧的稳定化。 

使用液体燃料时的扩散火焰1019如上所述，沿着火焰稳定器1010a呈放射状扩展，进而预混合用空气1012c通过倾斜的火焰稳定器1010a向燃烧器中心轴方向、即扩散回旋燃烧嘴1005的下游流出。因此，燃烧室1004下游部，促进了预混合用空气1012与扩散火焰1019的燃烧气体的混合，抑制了燃烧器出口的温度偏差，可防止涡轮叶片的烧损。另外，由于预混合用空气1012c的稀释效果而可以防止扩散火焰1019的长焰化，因而能减少高温燃烧区域并降低NO_X排出量。 

另外，在火焰稳定器1010a与预混合器1006的外周壁之间存在间隙，高速的空气或预混合气会沿燃烧室壁面喷出。因此，在全部的燃烧状态都能冷却燃烧室壁面，能防止温度上升。 

图19表示的是从燃烧器点火到额定负荷的燃料及水流量控制的一个例子。如图19的上图(图19(a))所示，预混合燃料喷嘴分为F1至F4共四个，并能分别通过不同的系统进行预混合气体用燃料的控制。 

图19(b)表示气体燃料及液体燃料燃烧时的相对燃气轮机负荷的燃料流量。在燃烧气体燃料的场合，从燃烧器点火经燃气轮机的提速到某部分负荷都运用扩散燃料。然后，随着负荷的上升从F1至F4依次投入预混合燃料。这样通过阶段性地投入预混合燃料，从而能够以将预混合气的燃料与空气的混合比控制在能防止不稳定的燃烧及逆火的最佳条件来控制预混合燃烧。 

另外，在燃烧液体燃料时，虽然只运用扩散燃料，但在燃烧稳定的某部分负荷时投入水以实现NO_X浓度的降低。 

参考例2 

下面，作为参考例2，参照图22至图24对燃料喷嘴说明如下。 

图24是概略地表示燃气轮机发电设备的总体结构的概略结构图。如图24所示，燃气轮机主要具有：压缩空气而生成高压的燃烧用空气的压缩机2001，将从该压缩机2001导入的燃烧用空气2013与燃料混合而生成燃烧气体2014的燃烧器2003，以及将由该燃烧器2003生成的燃烧气体2014导入的涡轮机2002。此外，压缩机2001与涡轮机2002的轴连接。 

上述燃烧器2003是用外筒2005和端盖2006密闭了生成的燃烧气体的内筒2007和用于使燃料微粒化的燃料喷嘴2009，对燃烧空气2013施加回旋力 的回旋器2010，以及对燃料进行点火的点火栓2011的压力容器。在内筒2007的上游侧的轴中心位置，配置有喷射燃料的燃料喷嘴2009，在其周围设有用于保持扩散火焰2016的回旋器2010，在其外周设有内筒罩2012。在此，相对于在内筒2007的内部流动的燃烧气体2014，设有燃料喷嘴2009的一侧是上游侧，向涡轮机2002供给的方向是下游方向(下游侧)。 

通过这样的结构，来自压缩机2001的燃烧空气2013通过由外筒2005和内筒2007构成的环状的空气流道，从设置在内筒2007的壁及内筒罩2012上的燃烧孔及冷却孔以及回旋器2010导入内筒2007的内部。供给内筒2007的空气与燃料混合，该混合气体在内筒2007的内部利用点火栓2011点火进行燃烧。通过燃烧而生成的燃烧气体2014通过过渡件2008供给涡轮机2002并驱动涡轮机2002。由此，驱动与涡轮机2002连接的发电机2004而发电。 

燃料供给系统具有：燃料箱2018、移送泵2019、移送压力调整阀2020、高压泵2021、压力调节阀2022、燃料断开阀2024、流量调节阀2023、流量分配器2026、燃料流量计2025以及燃料配管2017。液体燃料通过移送泵2019、高压泵2021升压，用设置于高压泵2021的旁通管线的压力调节阀2022设定为规定的压力。已升压的液体燃料通过被调整到规定的阀开度的流量调节阀2023、燃料断开阀2024、燃料流量计2025后由流量分配器2026分配到各燃烧器，供给燃料喷嘴2009。 

图23是表示燃料喷嘴2009的燃料供给系统的详细结构图。本参考例的燃料喷嘴2009划分为能够在点火时等的低燃料流量条件下微粒化性能优良的起动系统、和高负荷条件等的大燃料流量条件下不使供给压力过于上升的喷出燃料的主系统。在主流道2035的下游侧设有加压阀2029，用其上游侧的分配管2036与起动流道2034以合流方式连接。再有，在分配管2036的上游侧设有单向阀2028，与上述的由泵、阀等构成的燃料供给系统连接。另外，在分配管2036的另一端连接有起动系统的净化空气流道2030，在主流道2035的加压阀2029的下游连接有主净化空气流道2031。在净化空气流道2030、主净化空气流道2031的上游侧设有起动净化空气断开阀2037、主净化空气断开阀2038、压力调节阀2039以及净化空气压缩机2027。 

下面，对这样构成的燃料供给系统、净化空气供给系统的动作概要进行说 明。从高压泵2021供给的燃料通过流量调节阀2023、燃料断开阀2024之后，由流量分配器2026分配到各燃烧器，通过单向阀2028导入分配管2036。该单向阀2028用于防止燃烧空气、燃烧气体及净化空气等逆流到泵等的燃料系统辅助机构中。向分配管2036供给的燃料分配到起动流道2034和主流道2035。在此，在点火条件之类燃料流量少的条件下，由于作用于设置在主流道2035的中途的加压阀2029的燃料压力低，因此不能推开的加压阀2029，只向起动流道2034供给燃料。 

其后，当伴随着提速、负荷的上升而燃料流量增加时，作用于加压阀2029的燃料压力上升，推开加压阀2029。然后，除了起动流道2034外，也向主流道2035供给燃料。 

接着，对燃气轮机停止时的动作概要进行说明。在燃气轮机因燃料的供给停止而停止时，在燃料滞留在燃料喷嘴内部的情况下，燃料因受到来自燃烧器各部的热而碳化，有可能产生固定在燃料喷嘴2009及其内部而焦化的情况。这时，最坏的情况是有可能封闭燃料喷出孔而不能喷出燃料。 

于是，在本参考例的液体燃料燃烧的燃烧器中，为了向燃烧室等排出滞留在燃烧喷嘴内部的燃料而设有供给空气等的机构。在本参考例的起动流道2034及主流道2035中也为了同样的目的而设有供给净化空气的机构。其构成为，在燃气轮机停止后，用压力调节阀2039将从净化空气压缩机2027供给的净化空气调整到规定的压力后，通过起动净化空气断开阀2037、主净化空气断开阀2038向燃料喷嘴的各流道供给。 

另外，在本参考例的双孔型燃料喷嘴2009中，其构成为，在没有向点火条件那样的主流道2035供给燃料的低燃料流量条件下，通过只向主流道2035供给净化空气，就能以从主喷嘴喷出的净化空气促进从起动喷嘴喷出的燃料的微粒化，促进起动燃料的微粒化能提高点火的可靠性。 

图22是在具有上述的燃料供给系统的燃料喷嘴2009中，参考例2的双孔型燃料喷嘴的前端部的详细结构图。图22(a)表示的是燃料喷嘴的纵剖视图，图22(b)表示的是沿图22(a)的A-A箭头所示的剖视图。燃料喷嘴2009具有喷嘴罩2100、喷嘴管2101、起动管2102以及喷嘴体2103。起动管2102容纳在喷嘴管2101的内部。再有，喷嘴管2101容纳在喷嘴罩2100内部，用 形成于喷嘴体2103和喷嘴罩2100上的安装螺纹进行固定。另外，在喷嘴管2101的外周侧具有主回旋器2106。这时，通过喷嘴体2103牢固地挤压与喷嘴管2101的接触面而固定喷嘴罩2100与喷嘴管2101。 

在喷嘴体2103上设有起动流道2105和主流道2104，各流道分别与起动管2102及喷嘴管2101的起动供给系统、主供给系统连接。在起动管2102上设有由起动管2102和喷嘴管2101构成的起动回旋室2110，在其切线方向形成有起动回旋孔2107。从起动流道2105供给的起动燃料2032从起动管2102的外周流入起动回旋孔2107而赋予回旋，便在起动回旋室2110内部进行回旋。并且，其构成为，沿着起动回旋室2110的壁面形成薄的液膜，作为微细的液滴从起动喷射孔2108喷出。 

从主流道2104供给的主燃料2033通过设置于喷嘴管2101的上的主燃料供给孔2112经由由喷嘴罩2100和喷嘴管2101构成的环状流道2113流入主回旋器2106。主燃料2033由主回旋器2106赋予回旋，在由喷嘴罩2100内周壁和喷嘴管2101外周壁形成的回旋室2111回旋，并从主喷射孔2109喷出。 

在此，所谓起动喷射孔2108设置在喷嘴罩2100内部，具有喷出起动燃料的功能。另外，起动喷射孔2108是形成于喷嘴管2101的起动回旋室2110与向燃烧室喷出起动燃料的喷嘴管2101的末端部之间的部分。其次，所谓主喷射孔2109设置在喷嘴罩的内部，并具有喷出主燃料的功能。另外，主喷射孔2109是使由主回旋器2106赋予回旋成分的主燃料回旋的回旋室2111与向燃烧室喷出起动燃料的喷嘴管2101的末端部之间的部分，是由喷嘴管2101的外周面与喷嘴罩2100的内周面形成的环状流道。此外，回旋室2111连通主回旋器2106及主喷射孔2109，在使从主喷射孔2109喷出的主燃料回旋的同时，向主喷射孔2109供给。该回旋室2111构成由将喷嘴罩2100加工成圆锥状的内周面和喷嘴管2101的圆锥状外周面形成的环状流道。 

在此，对主系统、起动系统各自的作用进行说明。起动系统用于在像点火那样的低燃料流量条件下也能提高燃料的供给压力而促进微粒化。相对于此，主系统用于即使在需要燃料量较多的高负荷条件下，也不使燃料的供给压力过于上升而喷出。因此，在高负荷条件下，供给燃料流量的大部分者为主系统。 

并且，本参考例的喷嘴的构造为，使由喷嘴罩2100和喷嘴管2101形成的 主喷射孔2109相对于燃料喷嘴的轴线部为平行的环状流道，并具有流道断面积没有变化的直线部。 

在由多个燃烧器构成的燃气轮机发电装置中，希望向各燃烧器供给的燃料流量是均匀的。一般的构造为，向各燃烧器分配燃料的流量分配器2026能均匀地分配流量。然而，在燃料喷嘴的喷出量偏差较大的场合，由于用流量分配器2026超出了能均匀地分配的允许量，因而有时就不能均匀地分配。在本参考例的双孔型燃料喷嘴中，如上所述，燃料流量的大部分是从主系统喷出的主燃料2033。因此，相对于设计时的主系统的喷出量，实际上从主系统喷出的量的偏差表现为各燃烧器的流量偏差。支配该主系统的喷出量者是在主系统中流道断面积为最小的主喷射孔2109。换言之，主喷射孔2109的断面积是喷嘴管2101形成的起动流道的最下游部(即，起动喷射孔2108的端部)的主流道的断面积。通过降低流两偏差来降低该主喷射孔2109的流道断面积的误差是重要的。 

例如，在如图25所示的燃料喷嘴的场合，相当于主喷射孔的二次喷射孔2210为由二次管2204内部的节流部2213与一次管2203的外周壁面的间隙构成的环状流道。可以认为，决定该流道断面积的一次管2203的外周壁为尖细的圆锥状，要高精度地控制圆锥状的外表面及内周面的尺寸非常困难。另外，在图25所示的燃料喷嘴中，将喷嘴组2202、一次管2203、二次管2204插入喷嘴罩2201的内部，用形成于喷嘴罩2201和喷嘴体2214上的安装螺纹进行固定。在将喷嘴罩2201拧入喷嘴体2214时要对拧入力矩进行控制。但是，当拧入力矩变化时，一次管2203、二次管2204的轴向相对位置就变化，二次喷射孔2210的流道断面积则变化，有可能产生与其它燃料喷嘴的流量偏差。 

在本参考例中，通过将主喷射孔2109做成由喷嘴罩2100前端的内周壁2114和喷嘴管2101前端的外周壁2115构成的具有直线部的环状流道，从而使决定喷射孔的断面积的喷嘴罩2100和喷嘴管2101的加工变得容易。再有，由于能提高加工精度，因而可以期待降低因制造误差带来的喷射孔面积的偏差的效果。 

另外，若使用本参考例的燃料喷嘴，则将喷嘴罩2100拧入喷嘴体2103时，即使因拧入力矩变化而喷嘴罩2100与喷嘴管2101的轴向的相对位置变化， 也不会对主喷射孔2109的流道断面积带来影响。因此，可以防止由燃料喷嘴的组装引起的喷射孔断面积的偏差。 

接着，本参考例的主回旋器2106如图22(b)所示，在回旋室2111的切线方向形成燃料流道。即，在与起动流道2105的轴中心垂直的平面内以使主燃料回旋的方式构成主回旋器2106。由此，通过了主回旋器2106的燃料的流向可以为仅沿着回旋室2111的周向的回旋成分。 

在如本参考例那样燃料喷射孔具有直线部的燃料喷嘴中，作用了回旋的燃料与喷射孔流道的接触距离变长。因此，回旋强度因管路摩擦而衰减，从燃料喷射孔的喷雾角度狭窄，有可能损害微粒化性能。尤其是在如图26所示的回旋赋予机构中，因不能得到充分的燃料的旋强度而有可能进一步降低燃料的旋强度。这时，还有可能使燃料液滴变大，或者喷雾角变窄而有损燃料与空气的混合。因此，如本参考例那样，通过只用沿着回旋室2111的周向的回旋成分使燃料回旋，与图26所示的结构相比能强化回旋。另外，即使在主喷射孔2109的流道的直线部(即，喷嘴罩2100前端的内周壁2114和喷嘴管2101前端的外周壁2115)产生主燃料与管路摩擦，主燃料仍可以维持足够的回旋强度，不会损害微粒化性能，仍能喷出燃料。因此，即使使用了含残留碳较多的燃料的场合等，也能够抑制燃烧过程中生成的煤粒子过大。并且，能减少煤尘的排出量，或者抑制了有色烟雾而满足了环境法规的要求。 

此外，本参考例所示的燃料喷嘴通过对已有的燃料喷嘴进行改造仍能得到本参考例的效果。例如，在如图25所示的已有的燃料喷嘴中，拆下喷嘴罩2201，再拆下内部的二次管2204、一次管2203及喷嘴组2202。接着，对喷嘴体2214安装本参考例的起动管2102、喷嘴管2101，最后可嵌入喷嘴罩2100。这样，即使不更换整个燃料喷嘴，而只更换一部分零件，也能得到本参考例的效果。 

参考例3 

下面，作为参考例3，使用27、图28对液体燃料喷嘴进行说明。 

图27是表示液体燃料喷嘴3004和燃烧嘴3005的详细结构的侧剖视图。如图27所示，在燃烧嘴3005上设有对向燃烧室3006供给的燃烧用空气作用回旋成分的回旋器3013，以及对液体燃料喷嘴3004的出口部吹送燃烧用空气的一部分的空气喷嘴3015。在空气喷嘴3015出口的喷出孔配置回旋器3016， 以使回旋成分绕液体燃料喷嘴的中心轴作用于从空气喷嘴3015喷出的燃烧用空气。另外，其构造为，空气喷嘴3015的空气喷出方向朝向液体燃料喷嘴3004的轴心侧，在本参考例中，空气喷嘴的空气喷出方向形成为与液体燃料喷嘴3004的中心轴大致垂直。并且，在回旋器3016的下游侧设有环状的引导环3017，引导环3017的中央部开口以便从液体燃料喷嘴3004喷出的燃料向燃烧室3006喷出。 

液体燃料喷嘴3004的喷嘴结构使用了所谓压力式涡旋喷雾喷嘴，其由形成了将回旋成分作用于液体燃料的涡旋室3019的喷嘴管3020和覆盖喷嘴管3020的喷嘴罩3018以及喷嘴支撑3021构成。并且，液体燃料喷嘴3004的出口部是形成于燃烧室3006的入口侧的喷嘴罩3018的一部分，形成为喷嘴管3020的与涡旋室3019的下游侧连通的液体燃料的出口部3014从喷嘴罩3018的下游端壁3022突出。具体地说，出口部3014是形成于液体燃料喷嘴轴向的下游侧并距形成于燃烧室3006的入口侧面的喷嘴罩3018的下游端壁3022所要求的距离的喷出口。并且，在液体燃料的出口部3014的外周侧在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向形成有空间。 

本参考例的出口部3014构成为，在燃气轮机起动时，其突出到配置于空气喷嘴3015的出口处的回旋器3016的轴中心位置。即，在与空气喷嘴3015的大致轴心的延长线交叉的位置设有液体燃料喷嘴3004的喷出孔、即出口部。 

下面，说明由本参考例得到的作用及效果。 

在本参考例中，由于以空气喷嘴的空气喷出方向朝向液体燃料喷嘴的轴心侧的方式设置空气喷嘴，在从液体燃料喷嘴向燃烧室喷出燃料的出口部的外周侧，在相对于液体燃料的喷出方向为逆向的上游方向形成有空间，因而无论燃烧器的运转状态如何，都可以抑制附着在液体燃料喷嘴的出口部外周的未燃烧部分的碳的发生。具体的是，液体燃料喷嘴3004喷出燃料的出口部和出口部外周侧在液体燃料喷嘴的轴向设有高低差。因此，形成包围出口部外周侧的环状空间，从空气喷嘴3015向该空间供给燃烧用空气。 

并且，如图27所示，在本参考例中，在燃气轮机起动时，为了不在液体燃料喷嘴3004的下游端面3022与设置于燃烧嘴3005的空气喷嘴喷出孔处的回旋器3016之间形成滞留区域而配置了液体燃料喷嘴3004。即，在液体燃料 喷嘴的轴向，液体燃料喷嘴3004的出口部外周侧、即下游端面3022的位置与空气喷嘴3015喷出孔的上游侧端面3102的位置大致一致。此外，液体燃料喷嘴3004的下游端面3022的位置与空气喷嘴3015喷出孔的上游侧端面只要是在出口部的外周侧不因空气喷嘴3015喷出的空气而产生循环气流或剥离涡流的程度即可。并且，在液体燃料喷嘴的出口部外周侧，通过在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向形成空间，从而从空气喷嘴3015喷出的燃烧用空气便在该空间部绕液体燃料喷嘴的轴中心回旋。由于燃烧用空气沿着空间部的壁面回旋，因而可抑制液体燃料的液滴附着在出口部的外周侧(空间部)。 

另外，由于液体燃料喷嘴的出口部外周在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向形成空间，因而在出口部及出口部外周侧具有高低差而不是平面形状。具体的是，出口部外周侧的下游侧端面相对于出口部为凹陷的形状。这样，由于出口部离开下游侧端面任意的距离，因而抑制了从出口部喷出的液滴流到下游侧端面。因此，能够抑制液体燃料的液滴附着在出口部的外周侧而发生未燃烧部分的焦化。 

随后，在燃气轮机额定运转时，在因燃烧嘴3005与液体燃料喷嘴3004的热伸长差而形成滞留区域并产生循环气流。具体的是，如图28所示，在液体燃料喷嘴的轴向，燃烧嘴3005比液体燃料喷嘴3004向下游侧热伸长。因此，由从空气喷嘴3015喷出的燃烧用空气便在液体燃料喷嘴的出口部的周围(外周侧)形成滞留区域。在该滞留区域中，产生燃烧用空气碰撞出口部外周的下游端面3022的循环气流。于是，在本参考例中，其构成为，在液体燃料喷嘴的出口部外周侧，通过在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向形成空间，从而使液体燃料喷嘴3004的出口部3014突出于比液体燃料喷嘴的下游端面3022离开要求距离的下游侧的位置。这样，通过在液体燃料喷嘴的出口部的外周侧在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向设置空间，并在该凹陷的空间内形成燃烧用空气的循环气流。因此，在比循环气流的靠下游侧配置液体燃料喷嘴的出口部，就能降低燃料液滴伴随流向滞留区域内的循环气流。如上所述，通过预先在液体燃料喷嘴的出口部外周侧在相对于液体燃料的喷出方向为上游方向形成空间，即使在燃气轮机额定运转时，也能在出口部外周抑制未燃烧部分的焦化的发生，能够维持燃烧器的燃烧稳定性。 

再有，在本参考例中，为了在空气喷嘴3015的空气的喷出方向的延长线上配置液体燃料喷嘴3004的出口部3014，在与空气喷嘴3015的大致轴心的延长线交叉的位置设置液体燃料喷嘴3004的出口部。这样，由于从回旋器3016喷出的空气的主流部分在液体燃料喷嘴3004的出口部3014流动，因而从出口部3014喷出的燃料液滴被从回旋器3016喷出的空气流的剪切力微粒化。因此，液体燃料喷嘴3004的出口部3014的位置只要是能实现燃料液滴能被从回旋器3016喷出的空气流的剪切力微粒化的位置即可。这样，若能促进燃料液滴的微粒化，则可提高燃烧器点火时的点火特性，抑制点火时产生白烟。另外，还能期待促进液体燃料与燃烧用空气的混合，降低黑烟的产生的效果，能够提高燃烧器的燃烧特性。 

另外，在本参考例中，空气喷嘴3015喷出的燃烧用空气优选为向燃烧嘴3005的回旋器3013供给的燃烧用空气量的1％左右。这样，通过将向空气喷嘴3015供给的燃烧用空气量控制得较低而可以充分地获取向回旋器3013供给的燃烧用空气量。 

另外，在本参考例中，液体燃料喷嘴3004的喷嘴结构使用了所谓压力式涡旋喷雾喷嘴，其由形成了将回旋成分作用于液体燃料的涡旋室3019的喷嘴管3020和覆盖喷嘴管3020的喷嘴罩3018以及喷嘴支撑3021构成。由于液体燃料的喷出不使用空气而不需要空气供给系统。 

再有，在本参考例中，在燃料喷嘴的下游端3022的轴中心部的一个位置，向下游侧突出地配置了液体燃料喷嘴3004的出口部3014。假如在燃料喷嘴的下游端3022形成多个出口部3014的情况下，要使燃烧室半径方向的燃料喷出量均匀是非常困难的。另外，若增加出口部3014的个数，则在液体燃料为低流量时(低供给压力时)从出口部3014喷出的燃料流量产生偏差，要使燃烧室3006半径方向的燃料喷出量均匀是困难的。再有，为了燃料喷出量均匀，若减小出口部3014的孔径，则产生燃料在孔内部焦化的不良情况。相对于此，如本参考例那样，通过从一个出口部3014沿液体燃料喷嘴的轴向喷出燃料，从而能使燃烧室3006的径向的燃料喷出量均匀。并且，可以使燃烧室3006内壁的金属温度在周向变得均匀(难以产生热点)，提高可靠性。此外，若做成从液体燃料喷嘴的出口部呈圆锥状喷雾的结构，则可以使燃烧室的径向的燃 料喷出量更加均匀。 

下面，使用图66、图67对参考例3的其它方式进行说明。本参考例是液体燃料和气体燃料都能进行燃烧的燃烧嘴。如图66所示，在燃烧嘴3045中形成有：使回旋成分作用于向燃烧室3006供给的燃烧用空气3046的回旋器3047，以及设有将燃烧用空气的一部分吹送到液体燃料喷嘴3048的出口部的空气喷嘴3059，并向回旋器3047的轴向大致中央部的侧面喷射气体燃料3051的气体燃料孔3052。液体燃料喷嘴3048使用由喷嘴罩3053、喷嘴管3054及喷嘴支撑3055构成的所谓压力式涡旋喷雾喷嘴。并且，在本参考例的喷嘴罩3053形成了使回旋成分作用于向从燃烧嘴3045的空气喷嘴3059喷出的空气流的回旋器3056。另外，在形成于燃烧室3006的入口侧的液体燃料喷嘴3048的出口部外周形成有壁面3057，从回旋器3056至出口部3049的壁面3057形成为圆滑的曲线。在本参考例中，液体燃料喷嘴3048的出口部外周侧相当于壁面3057的回旋器3056附近。如上所述，在本参考例中，在液体燃料喷嘴的出口部外周侧形成有通过壁面3057划分而成的相对于液体燃料的喷出方向为上游方向的空间。 

下面对由上述结构的本参考例的燃气轮机燃烧器得到的作用进行说明。 

如上所述，在燃烧嘴3045与液体燃料喷嘴3048之间，由燃气轮机的运转状态产生热伸长差。并且，由于液体燃料喷嘴3048的出口部周围产生的滞留区域而有可能在液体燃料喷嘴的出口部外周侧增加未燃烧部分碳的堆积量。 

尤其是进年来为了降低环境负荷，存在通过进行预混合燃烧来降低氮氧化物(以下，记载为NO_X)的排出量的倾向。但是，由于扩散燃烧嘴的轴向长度变长，因而与预混合燃烧嘴共有的扩散燃烧嘴存在燃烧嘴与液体燃料喷嘴之间的热伸长差增大的倾向。其结果，由于液体燃料喷嘴的出口部外周侧的滞留区域而有可能增加在液体燃料喷嘴产生的未燃烧部分的碳。 

然而，若采用本参考例，则在液体燃料喷嘴3048的喷嘴罩3053上形成使回旋成分作用于向出口部3049供给的空气流的回旋器3056。即，回旋器3056也与液体燃料喷嘴3048的热伸长相吻合地移动。因此，即使在燃烧嘴3045与液体燃料喷嘴3048之间产生热伸长差，也能保持出口部3049与回旋器3056的位置关系恒定，在回旋器3056内周部难以形成因热伸长而产生的循环流(在 燃烧器轴向回旋的气流)的滞留区域。因此，能够抑制液体燃料喷嘴的出口部外周侧的未燃烧部分的碳的发生。 

图67是从燃烧器下游侧观察图66的喷嘴罩3053局部放大图。若采用本参考例，则利用从出口部3049周围的6处回旋器3056流入的空气流3046a形成回旋流3046b，防止燃料液滴附着在出口部外周侧即壁面3057。但是，在未形成回旋器3056的区域，有可能发生由于从回旋器3056喷出的空气流3046a而在液体燃料喷嘴的周向回旋的循环流3046c、3046d。因此，在本参考例中，通过在液体燃料喷嘴3048的出口部3049外周侧形成相对于液体燃料的喷出方向为上游方向的空间，从而将液体燃料喷嘴的出口部形成在距出口部外周所要求的距离下游侧的位置。因此，可以抑制燃料液滴碰撞并附着上形成于喷嘴罩3053的下游侧的内周壁3058及壁面3057上，能抑制未燃烧部分焦化的发生。具体的是，液体燃料喷嘴3048的出口部3049构成为突出于比发生循环流3046c、3046d的区域靠下游侧。 

再有，喷嘴罩3053的下游侧的壁面3057形成为从回旋器3056的出口至出口部3049为圆滑的曲线。因此，由于在出口部3049的外周侧难以发生循环流，因而能抑制未燃烧部分焦化的发生。 

另外，燃烧嘴3045的一部分、即空气喷嘴3059的喷出孔的燃烧器轴向的长度形成为比形成于液体燃料喷嘴3048上的回旋器3056的轴向长度长。这是考虑到燃烧嘴3045与液体燃料喷嘴3048之间的热伸长差。这样，通过设定空气喷嘴3059的喷出孔的燃烧器轴向的长度，可以防止燃烧嘴3045与液体燃料喷嘴3048之间的热伸长差导致的回旋器3056的封闭。并且，在燃气轮机宽的运转范围中，从回旋器3056喷出的空气能够促进从出口部3049喷出的燃料液滴的微粒化，能够在长时间维持燃烧器的燃烧性能。 

再有，在本参考例中，向燃烧嘴3045的回旋器3047的轴向的大致中心部供给气体燃料。因此，在只用气体燃料使本参考例的燃烧嘴工作的场合，由于在燃烧器下游侧的燃烧室3006生成的燃烧气体而有可能对上游侧的液体燃料喷嘴3048的出口部3049进行加热并造成损伤。但是，如本参考例那样，通过做成空气喷嘴3059喷出的空气吹送到液体燃料喷嘴3048的出口部的结构，即使在不使用液体燃料的气体燃烧时，也能由从设置于喷嘴罩3053上的回旋器 3056喷出的空气冷却出口部3049。因此，能够降低液体燃料喷嘴3048的出口部3049烧损的可能性。 

参考例4 

下面，基于图29～图34对第四参考例进行说明。如图32所示，在燃气轮机4110上连接有对燃烧用空气4001进行加压并吹送到燃烧器4100的空气压缩机4301，以及利用在燃烧器4100内产生的燃烧气体4004驱动的燃气轮机4303。燃气轮机4303与发电机4304连接。 

如图29～图31所示，燃气轮机燃烧器4100在其燃烧器壳体4010上形成有来自空气压缩机4301的燃烧用空气4001进入的空气进入口4011，以及排出通过燃烧产生的燃烧气体4004的燃烧气体排出口4012。在燃烧器壳体4010内设有形成一次燃烧室4030的一次燃烧用内筒4031，以及形成二次燃烧室4020的二次燃烧用内筒4021。 

一次燃烧用内筒4031设置在与燃烧器壳体4010内的燃烧气体排出口4012相对的面上。如图30所示，在一次燃烧用内筒4031内以等间隔将喷出一次燃料4002的多个起动喷嘴4034配置在同一圆周上。接收一次燃料4002的一次燃料接收喷嘴4032与该起动喷嘴4034连接。在一次燃烧用内筒4031的周围侧壁上形成有用于使从空气进入口4011流入的燃烧用空气4001流入内筒4031内的一次空气供给孔4033，并在该处设有用于调节流入的燃烧用空气4001的量的一次空气调节阀4035。 

二次燃烧用内筒4021设置在一次燃烧用内筒4031的下游侧，在其周围侧壁上形成有用于冷却内筒本身的冷却空气口4022。在二次燃烧用内筒4021的上游端，如图30所示，将喷出燃烧用空气4001与二次燃料4003的预混合气体4005的多个预混合燃烧嘴4023配置在同一圆周上，并形成环状的预混合燃烧嘴组4024。在预混合燃烧嘴4023的下游端设有使燃烧用空气4001流入燃烧嘴4023内的多个二次空气供给孔4025和喷出二次燃料4003的多个二次燃料喷嘴4026。在该二次燃料喷嘴4026上连接有接收二次燃料4003的多个二次燃料接收喷嘴4027。在多个二次空气供给孔4025上设有用于调节流入的燃烧用空气4001的量的多个二次空气调节阀4028。 

环状的预混合燃烧嘴组4024的外周直径小于二次燃烧用内筒4021的内 径，二次燃烧室4020形成为在预混合燃烧嘴4023的出口急剧地增大。 

在预混合燃烧嘴4023的出口附近设有用于使通过混合气体4005的燃烧而产生的燃烧气体4004循环的阻力件4040。阻力件4040如图30和图31所示，沿预混合燃烧嘴组4024形成环状，其断面呈V字形。环状的阻力件4040的半径方向的宽度形成为小于预混合燃烧嘴组4024的半径方向的宽度。断面呈V字形的阻力件4040设计成其顶点部朝向上游方向。在顶点部设有支撑阻力件4040的支撑部件4041。该支撑部件4041设置在将多个预混合燃烧嘴4023之间隔开的隔板4029上。 

在二次燃烧用内筒4021的下游端连接有用于将燃烧气体4004引导到燃烧器壳体4010的燃烧气体排出口4012的过渡件4015。 

接着对本参考例的燃烧器的作用进行说明。 

被空气压缩机4301加压的燃烧用空气4001从空气进入口4011流入燃烧器壳体4010内。燃烧用空气4001通过燃烧器壳体4010与过渡件4015及二次燃烧用内筒4021之间，从一次空气供给孔4033向一次燃烧用内筒4031内流入，从二次空气供给孔4025向二次燃烧用内筒4021内流入。燃烧用空气4001的一部分为了从二次燃烧用内筒4021的冷却空气口4022冷却壁面而向二次燃烧用内筒4021内流入。另一方面，燃料4002、4003从一次燃料接收喷嘴4032和二次燃料接收喷嘴4027向燃烧器4100内流入，从起动喷嘴4034和二次燃料喷嘴4026喷出。 

本参考例中所使用的燃料是液化天然气。液化天然气几乎不含硫和氮化物，产生的SO_X及燃料NO_X量少，作为清洁能源是近年来其需要大量增长的燃料。 

从起动喷嘴4034喷出的一次燃料4002与燃烧用空气4001反应而在一次燃烧室4030内形成扩散火焰。另一方面，从二次燃料喷嘴4026喷出的二次燃料4003在多个预混合燃烧嘴4023与燃烧用空气4001混合而形成预混合气体4005之后，向二次燃烧室4020内喷出。 

向二次燃烧室4020内喷出的预混合气体4005如图31所示，利用阻力件4040分流。在阻力件4040的下游侧形成有气体循环的第一循环流区域4051。另外，在阻力件4040的外周，也就是在二次燃烧室4020内的上游端的外周侧 也形成有气体循环的第二循环流区域4052。该循环流因二次燃烧室4020从预混合燃烧嘴4023的出口急剧地增大而形成。 

在第一循环流区域4051如图31所示，由预混合气体4005的燃烧而生成的2000℃左右的高温的燃烧气体4004流入其中。因此，第一循环流区域4051的温度超过了预混合气体4005的点火温度即700～800℃而达到1500℃以上的高温区域，接近第一循环流区域4051的预混合气体4005可靠地燃烧而形成比较急剧的燃烧区域4053。因此，在二次燃烧室4020内形成的预混合火焰通过得到高温的燃烧气体4004这样的点火源而达到稳定. 

另一方面，在形成于圆形的阻力件4040的外周侧的第二循环流区域4052，燃烧气体4004与预混合气体4005流入其中，燃烧气体4004与预混合气体4005混合并形成燃烧混合气体4006。另外，在环状的阻力件4040的内周侧也进行由一次燃烧室4030产生的燃烧气体4004与预混合气体4005混合并形成氧分压低的燃烧混合气体4006。 

该燃烧混合气体4006传播来自比较急剧的燃烧区域4053的火焰，进行燃烧并在比较急剧的燃烧区域4053的外侧形成缓慢的燃烧区域4054。在缓慢的燃烧区域4054由于氧分压低的燃烧混合气体4006燃烧，因而燃烧温度也低，在该区域生成的NO_X量极少。 

为了形成燃烧混合气体4006，火焰需要从由预混合燃烧嘴4023喷出的预混合气体4005的内部向外侧进行传播。这是因为，假如从外侧点火而火焰向内侧传播，则预混合气体4005在与燃烧气体4004混合之前便已燃烧，不能形成燃烧混合气体4006。 

在此，若在均匀地混合了二次燃料4003、燃烧用空气4001及燃烧气体4004之后，从预混合燃烧嘴4023喷出而形成火焰，则由于只形成缓慢的燃烧区域而不能形成稳定的火焰。 

另外，预混合燃烧嘴4023如本参考例那样，最好在一次燃烧室4030的下游端配置成环状。若这样配置预混合燃烧嘴4023，则由于从在一次燃烧室4030中形成的扩散火焰排出的燃烧气体4004的热而使从预混合燃烧嘴4023喷出的预混合气体4005更迅速地点火，使预混合火焰更稳定化。 

另外，如本参考例那样，对于阻力件4040的半径方向的宽度也最好小于 预混合燃烧嘴4023的出口的半径方向的宽度。若阻力件4040的宽度大于预混合燃烧嘴4023的出口的宽度，则第一循环流区域4051较大，预混合火焰不能保持在阻力件4040的附近，火焰的稳定性降低。 

由燃烧器4100产生的燃烧气体4004从燃烧气体排出口4012排出，向燃气轮机4303供给。在燃气轮机4303内，高温高压的燃烧气体4004在膨胀的过程中驱动涡轮机。燃气轮机4303的动力传递给发电机4304而进行发电。 

一般地说，在近年的燃气轮机发电设备中，从燃气轮机4303排出的燃烧气体4004往往引导到废热回收锅炉，用作产生水蒸汽的热源。在废热回收锅炉内有时设有脱硝装置。该脱硝装置使氨与燃烧气体4004在固体催化剂表面上反应，从而除去燃烧气体4004中的NO_X。在使用本参考例的燃烧器4100的场合，由于NO_X的产生量少而可以减少脱硝装置中的氨使用量。并且，根据运转方式，即使没有脱硝装置也能满足环境控制值。 

此外，在本参考例中，为了形成多个预混合燃烧嘴4023虽设有隔板4029，但在能用其它方法支撑阻力件4040的情况下，就不需要特别设置隔板4029来形成多个预混合燃烧嘴4023。但是，在燃烧器大型化而预混合燃烧嘴增大的场合，为了充分地进行燃料4002与燃烧用空气4001的混合，并且为了防止逆火，以设置隔板4029而形成多个预混合燃烧嘴4023为宜。 

下面，使用图33和图34对本参考例的燃气轮机燃烧器4100的运转方法进行说明。在燃气轮机4303起动时，如图34所示，向燃烧器4100只投入一次燃料4002，在一次燃烧室4030中形成扩散火焰。当燃气轮机4303的负荷达到了某一定的负荷L0％的时刻，减少一次燃料4002的量，与此相反增加二次燃料4003的量，在二次燃烧室4020中形成预混合火焰。从一定的负荷L0％直到达到最大负荷100％时主要通过增加二次燃料4003的量来对应负荷的变化。 

另外，空气供给量如图33所示，为使NO_X发生量保持在某个范围内，与燃料4002、4003的增减相对应地减少一次空气量，增加二次空气量。 

在未设阻力件4040的燃烧器中，由于在二次燃烧室4020中形成的预混合火焰的稳定性受到在一次燃烧室4030中形成的扩散火焰的燃烧量及扩散火焰的空气比等的影响，所投入的一次燃料4002的量与二次燃料4003的量之比限 制在一定的范围内。在本参考例的燃烧器中，由于具有单独的使预混合火焰稳定化的机构，因而可以任意地设定一次燃料4002的量与二次燃料4003的量之比，可以很容易地进行相对于负荷变化的燃料供给的调整。并且可以加大负荷变动的范围。 

此外，在本参考例的燃烧器4100中，虽然在燃料切换后可以停止一次燃料4002的供给，但通过总是向一次燃烧室4030投入一次燃料4002而预先形成扩散火焰，可以迅速地与负荷的增减相对应。 

下面，基于图35～图40对通过进行了对各种燃烧器的验证，实现预混合火焰的原理及降低NO_X，的效果进行说明。 

在该验证中使用了四种验证用燃烧器。第一种验证用燃烧器4410如图35所示，具有：预混合燃烧嘴4411，从该燃烧嘴4411的出口急剧地增大的燃烧室4412，以及配置在预混合燃烧嘴4411的出口周围的多个起动喷嘴4413。此外，将来自起动喷嘴441的气体喷出流量设定为来自预混合燃烧嘴4411的气体喷出流量的1/1000以下。 

用起动喷嘴4413形成起动火焰4414，并将其作为点火源而使从预混合燃烧嘴4411喷出的预混合气体4401燃烧。预混合火焰4402从燃烧嘴4411的出口形成圆锥状。在预混合火焰4402的外周形成燃烧气体4404的外部循环流区域4403。 

在该燃烧中，由于是起动火焰4414这类点火源，虽然预混合火焰4402达到稳定，但由于从燃烧嘴4411的出口形成预混合火焰4402，前端未分离，因而几乎不能实现形成于预混合火焰4402周围的燃烧气体4404的循环流与预混合气体4401的混合。因此，预混合气体4401几乎不是在与燃烧气体4404混合了的状态下燃烧，不太能降低NO_X。 

第二种验证用燃烧器4420如图36所示，在本参考例的燃烧器中，具有：预混合燃烧嘴4411，从该燃烧嘴4411的出口急剧地增大的燃烧室4412，以及配置在预混合燃烧嘴4411的出口附近的平板状的阻力件4421。 

从燃烧嘴4411喷出预混合气体4401。在预混合气体喷流的内部由于阻力件4421的作用而形成内部循环流区域4422。另外，通过使燃烧室4412从燃烧嘴4411的出口急剧地增大而形成外部循环流区域4423。对于内部循环流区 域4422和外部循环流区域4423的形成，通过测定燃烧室4412内的温度分布、气体组成分布、流速分布以及OH基等的发光光谱分布来进行确认。 

高温的燃烧气体4404流入内部循环流区域4422，在内部循环流区域4422的周围可靠地形成比较急剧的燃烧区域4424。这样，由于可靠地形成比较急剧的燃烧区域4424而可以实现预混合火焰的稳定。另外，由于比较急剧的燃烧区域4424，即自由基浓度高的区域只形成在特定的狭窄的范围内，因而燃烧用空气中的氮的分解和氧化被促进的区域较窄，能够抑制热的NO_X的发生。 

在比较急剧的燃烧区域4424的周围形成外部循环流区域4423的燃烧气体4404与从燃烧嘴4411喷出的预混合气体4401混合了的燃烧混合气体。燃烧混合气体由从形成于喷流的内部的比较急剧的燃烧区域4424向外部传播来的火焰进行燃烧，形成缓慢的燃烧区域4425。在缓慢的燃烧区域4425内，由于在氧分压较低，即在自由基浓度较低的条件下进行燃烧，因而可以将NO_X的发生量抑制为极低的值。 

此外，在该验证用燃烧器4420中，虽然为了降低NO_X使用了通过从预混合燃烧嘴4411喷出的预混合气体4401本身的燃烧产生的燃烧气体4404，但也可以使用通过从其它燃烧嘴喷出的燃料的燃烧而产生的燃烧气体。 

第三种验证用燃烧器4430如图37所示，具有：预混合燃烧嘴4411，与该燃烧嘴4411相同直径的燃烧室4431，以及平板状的阻力件4421。在利用该验证用燃烧器4430的燃烧中，与第二种验证用燃烧器4420同样，虽然利用阻力件4421的作用可以使预混合火焰4432稳定，但由于在预混合火焰4432的外侧不能形成燃烧气体4404引起的外部循环流区域，因而不能太降低NO_X。 

第四种验证用燃烧器4440如图39所示，具有：第一预混合燃烧嘴4441，具有沿该燃烧嘴4411周围侧壁的环状的喷出口的第二预混合燃烧嘴4442，配置在第一预混合燃烧嘴4441附近的平板状的阻力件4421，以及从第二预混合燃烧嘴4442的出口急剧地增大的燃烧室4443。 

从第一预混合燃烧嘴4441喷出的预混合气体4401由于阻力件4421的作用而形成稳定的第一预混合火焰4444。从第二预混合燃烧嘴4442喷出的预混合气体4405以第一预混合火焰4444为点火源而形成第二预混合火焰4445。第二预混合火焰4445形成为从在第二预混合燃烧嘴4442的出口与第一预混合 燃烧嘴4441的边界到第一预混合火焰4444大致前端。在利用该验证用燃烧器4440的燃烧中，由于从第一预混合燃烧嘴4441喷出的预混合气体4401在与燃烧气体4404混合之前已燃烧，因而不能太降低NO_X。 

图38和图40表示以上的验证用燃烧器的NO_X排出特性。图38所示的NO_X排出特性曲线4419、4429、4439中，曲线4419表示第一验证用燃烧器4410的NO_X排出特性，曲线4429表示第二验证用燃烧器4420的NO_X排出特性，曲线4439表示第三验证用燃烧器4430的NO_X排出特性。 

另外，图40所示的NO_X排出特性曲线4429、4448、4449中，曲线4429表示第二验证用燃烧器4420的NO_X排出特性，曲线4449表示在第四验证用燃烧器4440中分别改变从两个燃烧嘴喷出的燃料和空气的量时在NO_X发生量最少的条件下的NO_X排出特性，曲线4448表示在第四验证用燃烧器444中在NO_X发生量最多的条件下的NO_X排出特性。 

根据这些图可知，若使用本参考例的第二验证用燃烧器4420，则通过使用其它的燃烧器，可以将NO_X排出量降低为1/3以下。 

从NO_X发生的区域及其生成速度方面考虑，热的NO_X分为如下两类：根据捷里多维奇(Zeldovich)机理形成的NO_X及瞬态的NO_X。 

根据捷里多维奇(Zeldovich)机理形成的NO_X是在火焰尾流以比较慢的速度生成的，是燃烧空气中的氮被氧氧化而生成的NO_X。根据捷里多维奇(Zeldovich)机理形成的NO_X的生成对温度的依存性高，当火焰温度增高时其发生量增加。为了使投入空气量与燃料完全燃烧所需要的与空气量之比即空气比为1左右，若在该量比附近燃烧则火焰温度最高，NO_X浓度也最大。 

瞬态的NO_X是碳氢系燃料所特有的，是在火焰的反应区域中或其附近以比较快的速度生成的NO_X。瞬态的NO_X是燃烧空气中的氮被火焰中存在的反应活性高的碳氢自由基等分解后，又被氧化而生成的NO_X。瞬态的NO_X的生成对温度的依存性比较低，由反应活性高的自由基的浓度及存在高浓度的自由基的区域的大小所支配。 

一般来说，相对于燃烧用空气，虽然燃料量越多瞬态的NO_X的发生量增加，燃料量越少根据捷里多维奇(Zeldovich)机理形成的NO_X的发生量有增加的倾向，但根据图38和图40可知，若使用本参考例的第二验证用燃烧器，任 意一种NO_X都可以降低。因此，在本参考例的燃烧器中，无论空气比大的条件下的燃料的燃烧，还是空气比小的条件下的燃料的燃烧，都能降低NO_X，即使不进行稀薄预混合燃烧也能充分地降低NO_X。另外，若采用稀薄预混合燃烧法，则能进一步降低NO_X。 

此外，在第二验证用燃烧器4420中，以甲烷为燃料，喷出的预混合气体温度约为240℃，燃烧室中的空气比为1.0～1.1，只供给燃烧用空气和燃料的预混合气体使其完全燃烧时的NO_X排出浓度约为60ppm(0％O2换算值)以下。 

参考例5 

下面，对图43表示整体的参考例5进行详细说明。图43以剖面表示燃气轮机所使用的燃烧装置及其周围情况。燃烧装置主要包括：主燃烧室5101、副燃烧室5102、燃料喷嘴(5003a、5003b、5003c)及混合器5104，并且在主燃烧室5101的下游侧配置有燃气轮机叶片5006，还在其上游侧配置有压缩机5001。 

在这样的主燃烧室5101的上游侧且在其外周部配置有预混合器5004，有关该预混合器5004及其周围的情况详细形成如下。 

即，如图41及图42所示，在预混合器5004的内部设有用于促进燃料与空气混合的旋流器5005，或在预混合器的下游侧设有火焰稳定器(涡流发生装置)5006。 

火焰稳定器5006支撑在预混合器5004的端部外周，在倾斜部5006a及其下游侧具有迅速扩大部5006b的面。 

混合气如箭头AF所示从上游侧向火焰稳定器5006一侧流动，从该火焰稳定器的迅速扩大部5006b成为涡流，向下游侧漂移。即，该迅速扩大部成为涡流的始点(发生涡流的部分)，起着稳定火焰的作用。 

另外，在火焰稳定器5006的外周侧设有冷媒槽5006d，冷却空气CA在该冷媒槽中流动。利用该冷却空气进行火焰稳定器的冷却，并进行向燃烧室供给空气。 

火焰稳定器5006以上述方式形成，设置在预混合器的下游侧。另外，在此，重要的是火焰稳定器5006的涡流的始点5006c以距旋流器5005的下游侧端面5005a离开规定的距离l的方式设置。换言之，在旋流器5005的下游侧 端面5005a与火焰稳定器5006的涡流的始点之间设有间隙。下面对这样构成的燃烧装置的动作进行叙述。首先对总体的燃烧动作说明如下。 

即，在图43中，从压缩机5001向下游侧流入的高压空气呈U字形逆流并上升之后进入到形成了燃烧室的套筒5002内。该燃烧装置是分成三级供给燃料而使其燃烧的多级燃烧装置。即，燃料的供给分为第一级燃料5003a、第二级燃料5003b、起动辅助燃料5003c三个系统进行供给。燃料5003a主要在副燃烧室5102燃烧，燃料5003b由预混合器5004中的第二级用燃料喷嘴5004b喷出，与从外周流入的燃烧用空气混合而在主燃烧室5101中燃烧。燃料5003c是只在起动时使用的辅助燃料。在套筒5002内、即在燃烧室5101中燃烧的燃烧气体通过尾筒5007流入到燃气轮机的初级叶片5006中而使燃气轮机旋转。 

第一级燃料5003a以扩散燃烧方式燃烧，进行NO_X高的稳定的燃烧。第二级燃料5003b以预混合燃烧方式进行NO_X低的燃烧。从起动到某一定的负荷在第一级燃烧及其一部分中使用起动用燃料5003c进行。其后，直到额定负荷都进行第一级、第二级的燃烧。为了抑制燃烧装置的NO_X的发生，当然，在增大进行第二级的预混合燃烧的燃料5003b占燃料总量的比率的同时，需要减小燃料空气比(燃料流量/空气流量)。 

虽然在总体上进行这样的燃烧，但本燃烧装置尤其要进行如下的燃烧动作。 

即，如图41及图42所示，从预混合器5004流出燃料与空气的混合气AF并在燃烧室5101燃烧的场合，该混合气在火焰稳定器5006(涡流发生装置)的下游侧成为涡流，利用该涡流以稳定火焰的方式产生火焰。 

这种场合，该火焰稳定器的产生涡流的部分，即火焰稳定器的突出端以距旋流器5005的下游侧端面某个距离的方式形成。因此，火焰不会移向上述的形成于旋流器端面的小的涡流，燃烧器5101内的火焰保持稳定。 

另外，该场合，虽然火焰稳定器5006相对于混合气的流向具有向内的倾斜角，但该方向、角度并非总是一定的，对于方向可以是内外的任意的方向，对于角度可以根据燃烧室的大小选择各种值。但是，如本参考例那样，在二级燃烧的场合若为朝向第一级燃烧气体一侧，则在从第一级燃烧向第二级燃烧切换时，因能顺利地实现火焰的转换而是有效的。此外，该倾斜并非是必须特别 设置的，只要是在其下游侧能产生涡流5008的方式即可。 

下面，对这样形成的火焰稳定器5006的冷却进行说明。 

在设置于预混合器5004上的弹簧密封部件5009的安装部设有冷却空气通道5010，使冷却空气从弹簧密封部件5009的上游侧流入来冷却火焰稳定器5006的背面。为了不减小涡流5008的强度，进行冷却作用后的空气避开涡流5008而喷射到套筒5002b中。由此，能够尽可能不损害涡流5008的效果地使冷却空气流入燃烧器内。隔壁5011具有作为用于引导冷却空气，有效地进行冷却的引导板的作用。 

参考例6 

下面，对参考例6进行详细说明。图44以剖面表示参考例的燃气轮机燃烧器。 

燃烧器主要由以下部件构成。 

即，燃烧器包括：燃烧筒6007；包围该燃烧筒的外筒6016a、6016b；端盖6006；配置在上述燃烧筒6007内部而形成燃烧主室的主室壁6002a；形成燃烧副室6001的副室壁6001a；设置在副室内的上游侧(图中的左侧)燃料喷嘴6003；以及设置在主室内的上游侧燃料喷嘴6005。 

并且，设置在燃烧筒6007上游侧的内部的燃烧副室6001形成为由设置在其下游侧的主室直径缩小的形状，对向副室的上游侧供给的F1燃料l进行燃烧。另一方面，燃烧筒6007下游侧的主室的直径形成为比副室6001的直径大，对由副室的下游侧(主室的上游侧)供给的F2燃料6032及在副室6001内未燃烧的CO等可燃成分进行燃烧。另外，在该主室6002中，利用由配置在主室下游部的稀释空气孔6014流入的空气g将燃烧气体h的温度降低到规定的温度。在本参考例中，燃料供给系统采取三级供给方式。即，主要是如下三级供给：涉及在副室6001的燃烧的F1燃料喷嘴6003，涉及在主室6002内的燃烧的F2燃料喷嘴6005，以及燃气轮机起动时所使用的F_S燃料喷嘴6012。通常，F1燃料喷嘴6003为单独的喷嘴并由端盖6006的外部插入副室6001中，F2燃料喷嘴6005固定在连接副室6001与主室6002的部分，并相同地设定多个。若对该部分进行详细叙述，则是在主室6002和副室6001中的空间中配置空气回旋器6004，在该上游侧连接燃料储存管6018，向燃料储存管6018输送 燃料经由外部的燃料供给管6040进行。燃料储存管6018下游侧的燃料喷嘴6005配置成突出于空气回旋器6004内，并相同地固定安装多个。F_S燃料喷嘴6012设置在与副室6001同心地设置的柱状体(内筒圆锥体)6010的轴心线上且靠其下游侧前端。F_S燃料喷嘴6012的喷出在比F2燃料喷嘴6005稍微靠上游侧进行，燃料本身的供给由与F1、F2燃料系统不同的另外的系统进行。 

在F_S燃料喷嘴6012的周边设有向下游侧突出的筒6012a，并加工有用于减少外部气流的影响，使火焰稳定性良好的所谓凹槽。 

下面，对F_S燃料喷嘴6012的起动过程的运转方法进行说明。图45表示的是一种燃料投入图案。起动时，投入F1燃料l(图44)，进行交叉火点火(A点)。接着，若增大F1燃料使F1燃料l达到上限吹灭极限流量附近，则F1燃料l保持一定，投入F_S燃料m(B点)。若达到F1燃料喷嘴6003可以单独燃烧的转数(作为转数的参数是压缩机排出空气的温度)，则增加F1燃料l的流量(C点)，减少F_S燃料m。在达到额定转数而无负荷之前F_S燃料m的流量为0。 

图46表示的是F_S燃料喷嘴6012的详细结构的例子，图46(a)、图46(b)中，作为提高火焰稳定性的方法之一是在8个燃料喷出孔的外部设有空气回旋器6044。空气回旋器6044的外周与内筒圆锥体6010吻合。燃烧气体从m的方向流入，以某个角度喷射。e是空气流，在冷却内筒圆锥体6010的同时通过空气回旋器6044，与m扩散混合。内筒圆锥体6010的周围虽然被F1燃料气体流f包围，但F_S燃料m在空气回旋器6044与喷嘴管6042的下游形成稳定的火焰。 

参考例7 

下面，使用图47说明参考例7。 

燃气轮机由压缩机7001、涡轮机7002及燃烧器7003构成，燃烧器7003由将燃烧气体7007引导到内筒7004、外筒7005及涡轮机定叶7006的尾筒7008构成，在尾筒7005的侧封闭端安装有装着第一级的燃料喷嘴体7009的盖7010。此外，虽未图示，但还装有点火用的点火栓、探测火焰的火焰检测器等。内筒7004分为头部燃烧室7011和比其直径更大的后部燃烧室7012，在头部燃烧室7011的中央部插入有内筒圆锥体7013。用压缩机7001压缩了的空气 流7014通过扩散器7015围绕在尾筒7008的周围，再从向内筒7004开口的冷却孔7015、稀薄空气孔7016及用于燃烧第二级燃料7017的空气孔7018以及向头部燃烧室开口的燃烧用空气孔7019和冷却用空气孔7020分别引导到各自的燃烧室内。安装在盖7010上的第一级燃料喷嘴7022具备贯通头部燃烧室侧壁(套筒罩)7021将燃料喷出到头部燃烧室内的多个燃料喷出口。 

在内筒圆锥体7013上开有导入空气的入口孔7023，并开有从内筒圆锥体7013的表面沿着表面流动的多个、多列冷却用空气孔7024。 

另外，图48表示燃烧器的详细结构。 

贯通套筒罩7021的多个燃料喷出部位于头部燃烧室7011的上游，所喷出的燃料7027与来自燃料喷出部贯通了的套筒罩的开孔的空气7028和来自开口于头部燃烧室壁的空气孔7019a、7019b、7019c、7019d的空气混合而进行燃烧。燃料喷出部7022与现有技术的来自单一喷嘴的燃料不同，其本身处于靠近头部燃烧室的侧壁的位置。因此，与来自空气孔7019a、7019b、7019c、7019d的空气和空气流7028的混合迅速地进行，可以在燃烧过程的初期利用空气得到冷却效果。因此，由于能抑制热点的发生而能实现NO_X的降低。这样，通过将多个燃料喷出部安装在靠近头部燃烧室的侧壁的位置，从而可以促进上述的混合效果，并且通过具有多个燃料喷出部7022的所谓分开燃烧来实现火焰的分散化。由于这些效果的叠加可以达到使NO_X大幅度地降低。再有，作为降低NO_X的措施，通过在燃烧器的中心部设置做成圆锥台形状的内筒圆锥体，从而可以抑制起因于来自开口于头部燃烧室的侧壁的空气孔7019a、7019b、7019c、7019d的空气到达不了中心部的冷却效果的降低。并且，由于产生利用内筒圆锥体本身的冷却及从内筒圆锥体7013表面喷出的冷却空气7020b从内面有效地冷却火焰的效果，可以进行大幅度的低NO_X化。再有，第一级燃料喷出部7022向燃烧器内的突出由于其长度能促进与从燃料喷出口的上游流入的空气混合的效果，这是支配低NO_X化的主要因素。燃料喷出口的位置只要是在包含空气孔7019a、7019b的位置附近，混合效果就好，降低NO_X的效果就大。 

下面，说明有关头部燃烧室和内筒圆锥体7013与第二级燃料供给位置的效果。 

头部燃烧室的长度与第二级燃料供给位置的关系也包含位于头部燃烧室内的内筒圆锥体7013发挥如下所述的作用。即，在头部燃烧室7011的环状空间部7025中，第一级燃料几乎完全燃烧，并且，第二级燃料与供给的空气即使燃烧也受到抑制而向第一级的头部燃烧室7011内的流动很少变动。在被头部燃烧室内壁和内筒圆锥体7013外壁围成的环状空间部7025内，第一级燃料7017与从空气孔7019a～7019d流入的空气混合，需要决定头部燃烧室7011以大致进行完全的燃烧。 

图50表示从第二级供给的燃料和空气的位置与NO_X浓度的关系。当头部燃烧室7011的长度较短时，则来自第二级的燃料和空气被导入头部燃烧室7011内的燃烧未结束的气体中。因此，头部的燃烧被来自第二级的空气阻止且A部所示的部分急剧地冷却，CO及HC等未燃烧成分的生成增多，燃烧效率有降低的危险。另外，若在这种状态下进行第二级的燃烧，则第一级的燃烧与第二级的燃烧同时进行，在第二级燃烧的开始部产生高温热点的场合，则具有NO_X的产生增多的缺点。另外，当头部燃烧室的长度增长时，则头部燃烧室壁的冷却面积增加。因此，冷却空气的量增多。这样通过增多冷却空气，在第二级投入时可将冷却用空气导入第一级火焰与第二级燃料气体之间。于是，由于火焰从第一级火焰向第二级燃料气体的移动性有可能变坏，因而不能使头部燃烧室的长度过长而超过需要。通过进行燃烧用压力到10ata、空气温度到350℃的试验，头部燃烧室的长度还受到内筒圆锥体7013的直径和长度的支配，作为代表性的长度优选为头部燃烧室7011外径的1.2～2.0倍左右，更优选为1.5倍左右。另一方面，虽然内筒圆锥体7013的长度与头部燃烧室7011的容积也相关，但基本上是当该长度比头部燃烧室7011更长时，则在开始了第二级的燃烧的场合，在后部燃烧室70112内的燃烧气体回产生膨胀。这样一来，由于在头部燃烧室7011的出口部因燃烧气体加速而引起压力损失(阻力)增大，因而从头部燃烧室7011导入的空气流量减少。因此，由于在头部燃烧室7011中因空气过剩导致的不能进行低温度燃烧而增加NO_X的发生。另外，由于气体温度增高，且空气流量减少，则头部燃烧室7011外周壁的温度增高，导致燃烧器的可靠性、寿命缩短。 

因此，需要抑制内筒圆锥体7013的长度对第二级燃烧的气体加速损失带 来的影响。因此，头部燃烧室的容积需要做成，使内筒圆锥体7013的长度比头部燃烧室7011短，即使从内筒圆锥体的前端到头部燃烧室的出口产生燃烧气体的加速，也能经受所谓燃烧气体的急剧膨胀。通过实验，内筒圆锥体7013的长度l与头部燃烧室7011的长度L之比最好是l/L＝0.7左右，最好采用具有这种尺寸关系的从内筒圆锥体前端到头部燃烧室后端的空间。在此，在l/L变小的状态，即若内筒圆锥体变短，则由于第一级燃烧火焰形成在内筒圆锥体前端部的轴心部，则因在轴心部形成高温部而使NO_X的发生增多。另外，如上所述在l/L＝1附近，则具有NO_X发生量增多，且头部壁温度增高的缺点。因此，内筒圆锥体7013最好比头部燃烧室7011的长度短。 

在与上述同样的燃烧试验中，第一、第二级的向能降低NO_X、且CO及HC发生少的头部燃烧室的空气开口面积相对于总开口面积之比为50～55％。另外，最好是向两级的空气孔面积为20～30％，以及开口于后部燃烧室的空气流通面积为20～30％，开口于内筒圆锥体的冷却孔面积为7～10％。尤其是当在内筒圆锥体上除了冷却用空气外还开有燃烧用空气孔时，则形成了用于利用该空气流促进燃烧的热点部，发现了空气孔附近被加热的现象。因此，希望为在内筒圆锥体上仅开有冷却用空气孔的结构。再有，在向第二级的空气面积增加而达到30％以上的场合，则有火焰移动性能降低的缺点，在20％以下时则降低NO_X的效果减小。另一方面，若向头部燃烧室7011的空气量达到60％以上，则混合气体变得稀薄，CO、HC的生成量增多，而在40％以下时则产生NO_X且金属温度上升。 

再有，使用图51至图53对第二级的燃烧进行说明。燃料7017通过通道部7030而引导到燃料积存部7031。然后，通过将燃料供给第二级空气通道7032及开口于后部燃烧室7012的空气孔7033的附近的多个燃料喷嘴7034，从燃料喷出孔7035沿空气孔7033的空气流供给第二级的燃料。第二级的空气流7036在向燃烧室供给时最好是以回旋流供给，以便尽可能延长燃烧时间。例如，利用多个回旋叶片7037隔开空气通道，在各自的空气通道开有燃料喷出口7035并实现促进空气与燃料的混合。然后，作为空气过剩的混合气体7038供给主燃料室，向头部燃烧室的火焰引火进行低温稀释燃烧而实现NO_X的降低。第二级燃烧的NO_X的降低的关键之处在于空气与燃料如何较好地混合。 为此，最佳的方法是延长混合时间，在本参考例中作为加长空气通道的措施是设置回旋叶片7037，形成回旋流7038做成向其中供给燃料的结构。另一方面，对于第二级燃烧重要的是，不向第二级空气通道，尤其是不向叶片7037中引入火焰。即，被叶片7037包围的空气通道成为燃料也能供给并得到充分地燃烧的条件。然而，通过叶片7037的空气与燃料的混合气的喷出速度约为100m/s，另一方面紊流场的火焰的传播速度至多为5m/s，因而在理想的这种状态下不会产生火焰的逆火现象。 

由于叶片的形状和表面的加工精度的降低等，在叶片的壁面附近产生涡流等淤流处，以此为火点而产生将火焰引入叶片之中的所谓逆火现象。作为与此应对的方法如图51及图52所示，重要的是从第二级燃料喷嘴7034喷射燃料7017是将其喷射口7035朝向被回旋叶片7037包围的空气通道之中喷出而实现混合。为此，最好将喷出口的位置设置在回旋叶片附近。虽然取决于第二级燃料供给结构，但通过在回旋叶片7037的上游侧设置弯曲部7041a、7041b、7041c……并使其与燃料喷嘴7034的安装方向一致，则能进一步促进空气与燃料的混合。而且，不会在回旋叶片7037的表面附近产生涡流、淤流，也未见逆火现象，为良好的结构。这样，通过使开口于燃料喷嘴7034的喷出口7035的位置位于被回旋叶片7037包围的空气通道的中央部，则可以提高均匀混合的效果。因此，重要的是，通过由于燃烧时的内筒7004和支撑第二级的燃料喷嘴7035外筒7005的热膨胀差导致的回旋叶片7037与燃料喷嘴7035偏移而不降低均匀混合的效果。 

图53表示这种结构的参考例。形成第二级燃烧用空气通道的回旋叶片7037等的部件，尤其是连接内周侧的推压部件7038及喷嘴突缘7039，总是将回旋叶片7037与燃料喷嘴7035的位置保持在恒定位置。根据本结构，即使在燃气轮机长时间使用的过程中，由于总是能进行第二级燃料与空气均匀的混合的促进，因而能得到稳定的低NO_X的效果。因此，头部燃烧室7011和后部燃烧室7012分别夹住形成第二级空气通道的部件，通过用如图53所示的弹簧密封部件7042a、7042b连接，可以得到均匀的效果。此外，由于还可以抑制空气通道部内的燃料浓度的偏差，因而也可以抑制因局部燃料浓度大导致的热点的发生。此外，为了空气的流动能顺利地进行，只要将空气通道部做成与流道 一致的弯曲部7043a、7043b的形状则能实现良好均匀的混合的同时，由于能抑制涡流、淤积等的形成而可以防止逆火现象。 

参考例8 

下面，使用图54、图55说明参考例8。在燃烧器外筒8001、端盖8002、燃料喷嘴本体8003、燃料喷射管8004、内筒8005、内筒圆锥体8006及点火栓8007构成的燃气轮机燃烧器中，在内筒8005的头部设有内筒罩8008，在比头部上游端靠下游侧，在内筒8005的头部附近形成环状燃烧室8009，使尖细状的内筒圆锥体8006与上述内筒8005相对应地留有间隙地呈同心圆状向内周侧突出。另外，在内筒8005的头部壁面侧设有第一级的燃烧用空气导入孔组8010，在其下游侧设有第二级的燃烧用空气导入孔组8011和内筒冷却孔组8012，在与上述内筒罩8008的环状燃烧室8009对应的壁面上呈环状地设有多个空气导入孔8013。还在内筒圆锥体8006的壁面上设有冷却孔组8014。燃料喷嘴本体8003固定在端盖8002上，从燃料喷嘴本体8003相连的燃料喷射管8004贯通设置于上述内筒罩8008上的空气导入孔8013而向环状燃烧室8009内突出。在该燃料喷射管8004的前端附近设有向内筒8005的方向和内筒圆锥体8006的方向喷射燃料的喷射孔8015，设置于内筒罩8008上的空气导入孔8013与燃料喷射管8004的外壁留有较大的间隙地设置。另外，如图56所示，在燃料喷射管8004的构成为，将长的燃料喷射管8004a和短的燃料喷射管8004b交替地组合，使向燃烧室内喷射燃料的位置变化。例如，在将第一级的燃烧用空气导入孔组8010作为喷射燃料的位置的基准的场合，其构成为上述燃料喷射管8004a处于可向比空气导入孔组8010靠下游侧喷射燃料，而燃料喷射管8004b可向相同方向或上游侧喷射燃料的状态。 

接着，说明本燃烧器的工作状况。首先将空气8016导入外筒8001和内筒8005之间的间隙，将空气8010a、8011a、8012a、8013a、8014a从设置于内筒8005的壁面、内筒罩8008及内筒圆锥体8006上的各空气导入孔组导入燃烧室内。 

另一方面，将燃料8017从燃料喷嘴本体8003引导到燃料喷射管8004a、8004b等，由设置于各燃料喷射管上的喷射孔8015喷射到内筒头部环状燃烧室8009内，使点火栓8007工作而使点火燃烧继续。 

该燃烧器的特征是，在形成头部燃烧室的环状空间部中，通过有效地向利用从燃烧器头部及环状内筒侧流动的空气所形成的涡流及喷射流中注入燃料，在燃料比较稀薄的条件的基础上保持火焰稳定，以及在燃料已稀薄化的区域的注入燃料的组合来实现稳定且低NO_X化的燃烧。 

图57、图58表示的是本参考例的点的燃烧室头部附近的空气及燃料的流动图案的一个例子。图中的实线表示空气的流动状态，点划线表示燃料的流动状态。 

通过由设置于头部燃烧的内筒罩8008上的空气导入孔8013与燃料喷射管8004形成的间隙流入的空气沿着燃料喷射管流动，由于喷射流与空间部的压力差而产生向内外方向卷入而形成逆流的效果，在燃料喷射管的上游侧周围形成比较弱的涡流。这种涡流因来自燃烧室内筒8005外壁的空气喷射流形成的逆流成分而进一步增强。在上述空气的流动状态中，在通过燃料喷射管8004向第一级的空气导入孔8010的上游部(LA＞LF)注入的场合，卷入涡流区域A的燃料多，燃料浓度增高。另外，在将燃料喷射位置设置在通过设置于燃烧室内筒外壁上的空气导入孔8010而流动的空气喷射流之后(LA＜LF)的场合，则流入形成于燃料喷射管的上游侧的涡流区域A的燃料极少。很明显，该涡流区域的燃料浓度差对保持火焰稳定性及燃烧特性具有显著的影响。 

图59、图60表示从燃料喷射管8004的内筒罩8008突出的突出长度LF与保持火焰稳定性及燃烧特性的关系的实验结果。就保持火焰稳定性的方向而言，虽然燃料喷射管的LF越短越好，但存在NO_X发生量增大的倾向。另外，若加长燃料喷射管，则虽然成为低NO_X化方向，但CO等未燃烧部分的排出量增加，保持火焰稳定性也降低。 

另一方面，就本燃烧器的结构而言，构成燃烧室的内筒圆锥体的长度成为除空气导入孔的位置等对燃烧特性具有大的影响之外的其它主要因素。 

首先，设置于燃烧室头部内筒罩上的空气导入孔在燃料喷射管的周围设有多个，即使从燃烧室的内外方向的位置导入，也不会妨碍形成于内部的涡流区域。相反，只要是增强的措施都能充分地达到目的。特别在本结构中，第一级的空气导入孔的位置成为左右涡流区域大小、强度的因素，对保持火焰稳定性具有大的影响。图61表示的是在相对于形成燃烧室头部的内筒罩部的宽度LC 的直到下游侧的第一级的空气导入孔的距离LA中，燃料喷射位置一定时的火焰的吹灭特性。在应用范围为LA/LC＝0.6～1.7，LA/LC＜0.6的场合，有利于保持火焰稳定性的涡流区域缩小，尤其是由于来自周围的空气的流动引起的混合气的稀薄化及燃烧温度的降低等导致燃烧不稳定，在0.5以下时还不能开始点火。另外，若为LA/LC＜1.7，则外表上涡流区域扩大，但形成局部死区，因该区域成为局部高温区而对低NO_X化方向是不利的。 

特别是本燃烧中的保持火焰稳定性的机构，由于从周围流入的空气的流动而从下游向上游卷入的燃烧生成物(高温气体)使在燃料喷射管的燃料喷射孔附近产生的火焰继续燃烧，对火焰的稳定化起着重要的作用。 

下面，对设置于内筒中央部的内筒圆锥体与燃料喷射管的突起部的长度进行说明。与没有内筒圆锥体的场合比较，由于内筒圆锥体的存在而成为在燃烧室中央部难以产生燃烧高温部的构造。再有，由于形成环状燃烧室，燃料的分散注入必然变得容易，其结果，可以促进从内筒壁面流入的空气和燃料的混合，可以在燃料比较稀薄一侧进行燃烧。因此，可以实现对未伴随极端的局部高温的发生的低NO_X化有利的缓慢燃烧。图62表示的是相对于燃料喷射管的最大突出长度LF的内筒圆锥体的长度LB与NO_X发生浓度的关系。若内筒圆锥体的长度LB增大，则NO_X生成量虽有减少的倾向，但若非常长，则在头部燃烧室侧附近空气流入量减少。因此，由于金属的温度上升与头部附近的内筒及内筒圆锥体部的壁面冷却性能降低相关联而在可靠性方面是不利的。另一方面，当内筒圆锥体的长度LB较短时，燃料与空气不能很好的混合，在燃烧过程阶段，由于在内筒的内外伴随着从环状燃烧室向圆筒燃烧室扩大变化而产生的压力差的增大而成为空气导入量较多的区域，在内筒圆锥体前端附近由于燃烧急剧地进行而呈现为NO_X生成量的增加。内筒圆锥体部的应用范围需要使用在LB/LF＝2.0～5.0范围内。 

图63表示的是参考例的具有各部功能的燃烧室头部附近的空气流动状态的一个例子。在燃气轮机工作时的低负荷及高负荷燃烧中，总是将各空气导入量设定为进入到可燃烧范围内。相对于燃烧室内的一次燃烧区域的总空气量，最佳的分配方案是，设置在头部内筒罩上的空气导入孔的量为8～20％，在第一级的燃烧用空气导入孔的量为10～23％，设置在其下游侧的第二级及第三级的一次燃烧区域内的燃烧用空气量的比例为57～82％。特别是就本燃烧室头部 而言，来自设置于内筒罩上的空气导入孔的空气和来自第一级的燃烧用空气导入孔的空气量的相互关系支配着形成于头部燃烧室的涡流区域的强度等。因此，在上述的下限值之外的场合，火焰稳定性能有主要由于涡流强度的降低而降低的危险。再有，在低负荷燃烧时有可能从理论混合比(λ＝1.0)向燃料过剩方向转移，而在高负荷燃烧时则有可能进入燃烧范围外而不能良好的燃烧。另一方面，在达到上限值以上的场合，在高负荷燃烧时虽然由于接近理论混合比(λ＝1.0)而没有其它问题，但在低负荷燃烧时则由于处于燃料比较稀薄侧燃烧的状态而使火焰不能保持稳定。因此，燃烧时，需要通过上述空气量的分配来进行工作。 

以上，对本参考例的各要素的特性进行了叙述，下面对作为本燃烧器的结构中最重要的燃料供给机构进行说明。首先，当对上述参考例进行说明时，则其构成如下：保持火焰稳定性用的短的燃料喷射管突起到第一级的燃烧用空气导入孔附近，以燃烧为主体的燃料喷射管具有由第一级的空气导入孔的位置起的长度的1.5倍的长度，以与保持火焰稳定性用的突起部的长度大体相同的间距向环状方向将与保持火焰稳定性用和燃烧用的燃料喷射管交替排列，各喷射管的燃料喷射方向导入为与燃烧室轴线基本上垂直的方向。就该燃烧方式的燃烧形式而言，由于火焰稳定部的火焰与燃烧用的火焰在燃烧室内离开轴向及环状方向形成，因而能够利用火焰分散效果在接近低NO_X化燃烧的均匀低温方向燃烧。作为有效地进行这种燃烧形式的方法，使燃料的轴向及环状方向间隔更密(燃料喷射管的多级化)虽然也能得到良好的性能，但受到燃烧器的大小等形状的制约。进而由于火焰的干涉而形成局部高温化等。 

此外，就减少燃料喷射管的数量的方向而言，燃料的分散效果丧失，不能进行低NO_X化方向的燃烧。因此，如本参考例所示，在对于从燃烧室头部流入的空气与来自第一级的燃烧用空气导入孔的空气量的区域内在轴向具有分成3～4级的导入机构，而且在环状方向的排列尽可能以决不干涉火焰的间隔构成。 

图64表示的是在单一的燃料喷射管4C上具有稳定火焰用及燃烧用的燃料喷射管8004d及8004e的结构。图65(a)及图65(b)表示的是使燃料喷射管8004f、8004g及8004h、8004i从内筒侧或内筒圆锥体侧突起的情况的应用例子。 

Claims (12)

1.一种燃烧器，具备：

使空气与燃料燃烧的燃烧室；以及

从上述燃烧室的上游侧向上述燃烧室供给燃料的第一燃料喷嘴，其特征在于，

具备第二燃料供给孔，该第二燃料供给孔用于向在燃料过浓条件下燃烧后的气体中供给含氢燃料，

在比上述第二燃料供给孔靠燃烧气体流向的下游侧，设有向上述燃烧室供给空气的空气孔，

从上述燃烧室内的气体流向上游依次形成有一次燃烧区域、即区域A，还原区域、即区域B，以及二次燃烧区域、即区域C三个区域，

上述一次燃烧区域是使从上述第一燃料喷嘴供给的燃料在燃料过浓的条件下燃烧的区域；

上述还原区域是利用从上述第二燃料供给孔供给的含氢燃料所含的氢对在上述一次燃烧区域产生的低氧浓度的燃烧气体中含有的氧氮化物，即NO_X进行还原的区域，

上述二次燃烧区域是通过从上述空气孔喷入空气，使在上述一次燃烧区域和还原区域未燃烧而残留的未燃烧部分燃料在燃料稀薄条件下进行燃烧的区域。

2.一种燃烧器，具备：

使空气与燃料燃烧的燃烧室；以及

从上述燃烧室的上游侧向上述燃烧室供给燃料的第一燃料喷嘴，其特征在于，

具备供给还原剂的第二燃料供给孔，该还原剂用于使从上述第一燃料喷嘴供给的燃料通过燃烧而产生的NOx进行还原，

在比上述第二燃料供给孔靠燃烧气体流向的下游侧，设有向上述燃烧室供给空气的空气孔，

从上述燃烧室内的气体流向上游依次形成有一次燃烧区域、即区域A，还原区域、即区域B，以及二次燃烧区域、即区域C的三个区域，

上述一次燃烧区域是使从上述第一燃料喷嘴供给的燃料在燃料过浓的条件下燃烧的区域；

上述还原区域是利用从上述第二燃料供给孔供给的还原剂对在上述一次燃烧区域产生的低氧浓度的燃烧气体中含有NO_X进行还原的区域，

上述二次燃烧区域是通过从空气孔喷入空气，使在上述一次燃烧区域和还原区域未燃烧而残留的未燃烧部分燃料在燃料稀薄条件下进行燃烧的区域。

3.根据权利要求1或2所述的燃烧器，其特征在于，

具有比上述第二燃料供给孔靠燃烧气体流向的上游侧的减少氧浓度的机构。

4.根据权利要求3所述的燃烧器，其特征在于，

作为上述减少氧浓度的机构，具有惰性介质喷射机构。

5.根据权利要求4所述的燃烧器，其特征在于，

上述惰性介质喷射机构构成为向上述燃烧室喷射惰性介质与空气的混合物。

6.一种发电设备，具备：

权利要求1或2所述的燃烧器；

向上述燃烧器供给压缩空气的压缩机；

利用由上述燃烧器生成的燃烧气体驱动的涡轮机；以及

利用上述涡轮机的驱动力发电的发电机，其特征在于，

具备提高燃料的氢浓度的机构，

向上述燃烧器的上述第二燃料供给孔供给利用上述提高氢浓度的机构提高了氢浓度的燃料。

7.根据权利要求6所述的发电设备，其特征在于，

上述提高氢浓度的机构是利用了碳成分与水蒸汽的变换反应的机构。

8.根据权利要求7所述的发电设备，其特征在于，

上述燃料是在炼铁过程中产生的气体燃料。

9.根据权利要求7所述的发电设备，其特征在于，

上述燃料是通过利用氧对煤进行气化而精制得到的气体。

10.根据权利要求7所述的发电设备，其特征在于，

上述燃料是在石油的精制过程中产生的副产物燃料。

11.一种燃料的燃烧方法，使空气与燃料燃烧而生成燃烧气体，其特征在于，

通过使上述燃料和空气在燃料过浓的条件下燃烧产生低氧浓度的燃烧气体，

通过向上述燃烧气体供给含氢燃料，从而借助于还原反应使通过空气与燃料的燃烧产生的NOx减少，

在通过供给含氢燃料使NOx减少之后，通过供给空气，使未燃烧部分的燃料在燃料稀薄条件下燃烧。

12.一种燃烧器的运转方法，其特征在于，

在权利要求1或2所述的燃烧器的运转方法中，

基于燃料中所含的氢浓度和上述燃烧室内NOx浓度的至少一方，控制从上述第一燃料喷嘴供给的燃料流量和从上述第二燃料喷嘴供给的燃料流量的至少一方。

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