DE102016103797A1

DE102016103797A1 - Drallstabiliserter Brenner, insbesondere H2/O2-Brenner mit einer Inertisierungsfront zum Schutz der Eindüsungsöffnungen des Brenners sowie ein zugehöriges Verfahren

Info

Publication number: DE102016103797A1
Application number: DE102016103797.4A
Authority: DE
Inventors: Sebastian Schimek; Panagiotis Stathopoulos; Christian Oliver Paschereit
Original assignee: Technische Universitaet Berlin
Current assignee: Technische Universitaet Berlin
Priority date: 2016-03-03
Filing date: 2016-03-03
Publication date: 2017-09-07

Abstract

Verfahren zur Herstellung eines Verbrennungsproduktes (P) bei dem einem Brenner (100, 100‘) einer in Strömungsrichtung nachgeschalteten Brennkammer (40) mindestens zwei Verbrennungsedukte (R; R-F; R-O), mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Brennstoffmedium (R-F) und mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Oxidationsmedium (R-O) und mindestens ein inertisierende Eigenschaften aufweisendes Prozessmedium (M) insgesamt verdrallt zugeführt werden, sodass in der Brennkammer (40) eine drallstabilisierte Flamme (F) gebildet wird, wobei der Brenner (100, 100‘) zur Stabilisierung der Flamme (F) mindestens eine Drallvorrichtung (10) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass dem Brenner (100, 100‘) über Öffnungen (11, 31) in mindestens einer Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) Teilmassenströme der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder von Prozessmedium-Edukt-Gemischen (MR; MRR-F; MRR-O) jeweils getrennt voneinander zugeführt werden, wobei die Öffnungen (11, 31) in der mindestens einen Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) – stromab des Brenners (100, 100‘) gesehen – derart angeordnet werden, dass die Teilmassenströme der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) bei gleichzeitigem Vorhandensein des inertisierenden Prozessmediums (M) unter Ausbildung der drallstabilisierten Flamme (F) erst hinter einer Inertisierungsfront (IF) zusammen treffen.

Description

Der Einsatz von erneuerbaren Energiequellen erhöht die Nachfrage nach schnellen und flexiblen Speichertechniken und der schnellen Verfügbarkeit von Strom, um eine elektrische Netzstabilität zu gewährleisten.
Ein vielversprechender Ansatz ist Herstellung von Wasserstoff und Sauerstoff durch Elektrolyse und die nachfolgende Lagerung. Die Möglichkeit, mit einem vollständig geschlossenen Kreislauf von Wasser, Wasserstoff und Sauerstoff ist ein attraktiver Ansatz für eine emissionsfreie Energiespeicherung.
Die Rückverstromung von Wasserstoff in Gasturbinen sowie in Gas- und Dampfturbinen-Kraftwerken ist eine herausfordernde Aufgabe. Wasserstoff- und Sauerstoff-Gemische sind äußerst reaktiv und führen zu sehr hohen Flammentemperaturen und Flammengeschwindigkeiten. Bei den bisherigen Pilotanlagen kommt es an den Eindüsungspunkten und/oder in den Eindüsungsbereichen, insbesondere bei der Brennstoffeindüsung von Wasserstoff H₂ und der Oxidatoreindüsung von Sauerstoff O₂ durch lokal auftretende chemische Reaktionen, und einhergehend zu sehr hohen Temperaturen (1100° C und mehr) zu unerwünschten Beschädigungen an den Düsen und in den die Düsen umgebenden Bereichen. Die erzeugte Flamme stabilisiert sich nämlich in nachteiliger Weise bereits nahe der Düsenöffnungen.
Bekannt sind ferner so genannte Raketenbrenner. Dem Brenner des Raketenbrenners wird im Prozess dem Brenner nachgeschaltet Wasserdampf hinzugefügt. Bei dieser Verbrennungstechnik werden in der Brennkammer und in der Nähe der die Verbrennungsedukte eindüsenden Düsen, die auch als Injektoren bezeichnet werden, sehr hohe Strömungsgeschwindigkeiten erzeugt, die größer als die Brenngeschwindigkeit sind, sodass die Flamme in vorteilhafter Weise nicht im Bereich der den Brennstoff einbringenden Düse stabilisiert. Die Flamme wird durch die hohen Strömungsgeschwindigkeiten der Verbrennungsedukte stromab getragen. Diese bekannte Technologie hat jedoch den Nachteil, dass der Ausbrand nicht optimal ist und eine relativ hohe Konzentration von unverbranntem Wasserstoff und Sauerstoff im erzeugten Dampf vorliegt, wodurch eine Weiterverwendung des Dampfes, beispielsweise in einem Dampfturbinenprozess zur Stromerzeugung bisher nicht möglich ist.
Zur Verbesserung der Verbrennung sind aus dem Gasturbinenbereich drallstabilisierte Brenner bekannt, deren Einsatz sich mittlerweile etabliert hat. Die drallstabilisierten Brenner zeichnen sich durch eine sehr gute Mischungsqualität aus, wodurch der Ausbrand der Verbrennungsedukte optimiert wird. Das jeweilige Hauptmedium der Verbrennung wird hierbei mit einem Drall versehen, sodass sich am Einlass in die Brennkammer unter Hinzugabe des Oxidationsmediums eine Rezirkulationszone ausbildet, in deren Scherschicht/Scherschichten sich die Flamme stabilisiert. An den Düsen beziehungsweise Düsenöffnungen des Oxidationsmediums kommt es jedoch weiterhin zu lokal auftretenden chemischen Reaktionen und einhergehend zu sehr hohen Temperaturen, sodass unerwünschte Beschädigungen an den Düsen und in den die Düsen umgebenden Bereichen ebenfalls nicht ausbleiben.
In der veröffentlichten Studie „Stöchiometrische Wasserstoff-Sauerstoff-Verbrennung unter Feuchtebedingungen [Titel: Blue Combustion Stoichiometric Hydrogen-Oxygen Combustion Under Humidified Conditions" ASME Turbo Expo 2015: Turbine Technical Conference and Exposition; Combustion, Fuels and Emissions; Montreal, Quebec, Canada, June 15–19, 2015] wurde die Machbarkeit der mit Dampf verdünnten Verbrennung von Wasserstoff und Sauerstoff bei stöchiometrischen Bedingungen anhand eines Versuchsaufbaus erläutert.
Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde einen Brenner zu schaffen, der einen optimalen Ausbrand der Verbrennungsedukte gewährleistet und bei dem keine Beschädigungen an den Eindüsungspunkten oder im Bereich der Eindüsungspunkte der Verbrennungsedukte auftreten, sodass sich die Langlebigkeit des Brenners erhöht und die Qualität des Endproduktes steigt.
Ausgangspunkt der Erfindung ist ein Brenner, der zur Herstellung eines Verbrennungsproduktes eingerichtet ist, um einer dem Brenner in Strömungsrichtung nachgeschalteten Brennkammer mindestens zwei Verbrennungsedukte, mindestens ein Verbrennungsedukt als Brennstoffmedium und mindestens ein Verbrennungsedukt als Oxidationsmedium und mindestens ein inertisierende Eigenschaften aufweisendes Prozessmedium insgesamt verdrallt zuzuführen, sodass sich in der Brennkammer eine drallstabilisierte Flamme bildet, wobei der Brenner zur Stabilisierung der Flamme mindestens eine Drallvorrichtung aufweist.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass der Brenner in mindestens einer Zuströmvorrichtung über Öffnungen verfügt, über die Teilmassenströme jeweils getrennt voneinander wie folgt der Brennkammer zuführbar sind:
Erste Ausführungsvariante a):
Zuführung der Verbrennungsedukte über die jeweilige mindestens eine Öffnung und Zuführung des Prozessmediums über mindestens eine Öffnung.
Zweite Ausführungsvariante b):
Zuführung der Verbrennungsedukte unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte mit dem Prozessmedium zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch über die jeweilige mindestens eine Öffnung
Dritte Ausführungsvariante c):
Zuführung der Verbrennungsedukte unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte mit dem Prozessmedium zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch über die jeweilige mindestens eine Öffnung und zusätzliche Zuführung des Prozessmediums über die mindestens eine Öffnung.
Dabei ist für alle Ausführungsvarianten gleichermaßen vorgesehen, dass die Öffnungen in der mindestens einen Zuströmvorrichtung derart angeordnet sind, dass die Teilmassenströme der Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische unter Ausbildung der drallstabilisierten Flamme erst hinter einer Inertisierungsfront zusammen treffen, die durch das gleichzeitige Vorhandensein des inertisierenden Prozessmediums in mindestens einem der Teilmassenströme gebildet wird, wobei sich die Inertisierungsfront

• zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung eines der Verbrennungsedukte oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische oder
• zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen der Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische

Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Zuströmvorrichtung

i) vor der Drallvorrichtung oder
ii) in die Drallvorrichtung integriert oder
iii) hinter der Drallvorrichtung

Bevorzugt ist, dass die Öffnungen der Verbrennungsedukte oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische radial zur axialen Längsmittelachse des Brenners gesehen in einer Ebene oder in unterschiedlichen Ebenen angeordnet sind.
Bevorzugt ist ferner, dass die mindestens eine Zuströmvorrichtung ausschließlich eine erste Passage oder die erste Passage und mindestens eine weitere Passage aufweist.
Ferner bevorzugt ist eine Anordnung die vorsieht, dass mindestens einer der Passagen eine Drallvorrichtung zugeordnet ist. In bevorzugter Ausgestaltungen der Erfindung ist der mindestens einen ersten Passage und der mindestens einen weiteren Passage eine gemeinsame Drallvorrichtung oder sind den Passagen separate Drallvorrichtungen zugeordnet.
Es ist weiter bevorzugt vorgesehen, dass die Öffnungen zur getrennten Zuführung des Prozessmediums und der Verbrennungsedukte und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische gemäß den Varianten a) und c) ausschließlich in der ersten Passage oder verteilt in der ersten Passage und/oder der mindestens einen weiteren Passage angeordnet sind.
Es ist weiter bevorzugt vorgesehen, dass die Öffnungen zur getrennten Zuführung der Verbrennungsedukte, wobei mindestens eines der Verbrennungsedukte als vorvermischtes Prozessmedium-Edukt-Gemisch zugeführt wird, gemäß der Variante b) ausschließlich in der ersten Passage oder verteilt in der ersten Passage und/oder der mindestens einen weiteren Passage angeordnet sind.
Ausgangspunkt der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Verbrennungsproduktes bei dem einem Brenner einer in Strömungsrichtung nachgeschalteten Brennkammer mindestens zwei Verbrennungsedukte, mindestens ein Verbrennungsedukt als Brennstoffmedium und mindestens ein Verbrennungsedukt als Oxidationsmedium und mindestens ein inertisierende Eigenschaften aufweisendes Prozessmedium insgesamt verdrallt zugeführt werden, sodass in der Brennkammer eine drallstabilisierte Flamme gebildet wird, wobei der Brenner zur Stabilisierung der Flamme mindestens eine Drallvorrichtung aufweist.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass dem Brenner über Öffnungen in einer Zuströmvorrichtung Teilmassenströme jeweils getrennt zugeführt werden.
Erfindungsgemäß zeichnet sich das Verfahren dadurch aus, dass die Öffnungen in der mindestens einen Zuströmvorrichtung – stromab des Brenners gesehen – derart angeordnet werden, dass die Teilmassenströme der Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische unter Ausbildung der drallstabilisierten Flamme erst hinter einer Inertisierungsfront zusammen treffen, die durch das gleichzeitige Vorhandensein des inertisierenden Prozessmediums in mindestens einem der Teilmassenströme gebildet wird, wobei die Inertisierungsfront

• zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung mindestens eines der Verbrennungsedukte und/oder mindestens eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische oder
• zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen mindestens eines der Verbrennungsedukte und/oder mindestens eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische

Bevorzugt ist erfindungsgemäß, dass mindestens eines der Verbrennungsedukte und das Prozessmedium

• vor einer Zuführung über die Öffnungen in die mindestens eine Zuströmvorrichtung des Brenners zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch vorgemischt oder
• nach einer Zuführung über die Öffnungen in die Zuströmvorrichtung des Brenners noch vor seinem Aufeinandertreffen mit dem anderen Verbrennungsedukt oder einem anderen Prozessmedium-Edukt-Gemisch zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch gemischt werden.

Bevorzugt ist es erfindungsgemäß ferner, dass bei ausschließlicher Ausbildung einer ersten Passage eine Inertisierungsfront mit einer inneren Inertisierungszone zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung eines der Verbrennungsedukte und/oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische oder zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen der Verbrennungsedukte und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische und jeweils der in einem Flammenfuß der Flamme zusammen kommenden Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische ausgebildet wird.
In einer anderen bevorzugten Ausgestaltung ist vorgesehen, dass bei Ausbildung einer ersten Passage und mindestens einer weiteren Passage eine Inertisierungsfront mit einer inneren Inertisierungszone und einer äußeren Inertisierungszone zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung eines der Verbrennungsedukte und/oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische oder zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen der Verbrennungsedukte und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische und jeweils der in einem Flammenfuß der Flamme zusammen kommenden Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische ausgebildet wird.
Außerdem ist in variabler Ausgestaltung der Erfindung vorgesehen, dass der Drall eines Teilmassenstroms für die drallstabilisierte Flamme in der ersten Passage oder in der ersten Passage und/oder in der mindestens einen weiteren Passage erzeugt wird.
Durch die jeweiligen Maßnahmen kann je nach Ausführungsvariante in vorteilhafter Weise sicher gestellt werden, dass sich die Teilmassenströme der getrennt zugeführten Verbrennungsedukte oder Prozessmedium-Edukt-Gemische auf keinen Fall im Bereich der Öffnungen der Verbrennungsedukte und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische, sondern erst hinter der erfindungsgemäß gebildeten Inertisierungsfront bilden, wodurch die Nachteile des Standes der Technik überwunden werden, da die Öffnungen in vorteilhafter Weise vor unerwünschten chemischen Reaktionen und einer zu hohen Temperaturbeanspruchung geschützt werden.
Die für den Brenner und das zugehörige Verfahren einsetzbaren Verbrennungsedukte und Prozessmedien werden in der nachfolgenden detaillierten Beschreibung genannt und sind zudem in der Tabelle der 5 aufgelistet.
Die Erfindung wird anhand von Figuren in mehreren Ausführungsformen erläutert, wobei in Zusammenarbeit mit den Ausführungsformen auf die verschiedenen Ausführungsvarianten und verschiedenen Ausgestaltungen eingegangen wird.
Es zeigen:
1A in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen Brenner nach dem Stand der Technik;
1B in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung ein Verfahren zur Dampfüberhitzung mit dem herkömmlichen Brenner gemäß 1A;
2 in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung des erfindungsgemäßen Verfahrens mit einem der erfindungsgemäßen Brenner gemäß einer Ausführungsform gemäß den 3A bis 3G am Beispiel einer Dampfüberhitzung;
3A in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer ersten Ausführungsform;
3B in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer zweiten Ausführungsform;
3C in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer dritten Ausführungsform;
3D in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer vierten Ausführungsform;
3E in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer fünften Ausführungsform;
3F in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer sechsten Ausführungsform;
3G in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner in einer siebenten Ausführungsform;
4 ein beispielhafter Anwendungsfall eines erfindungsgemäßen Brenners und des zugehörigen erfindungsgemäßen Verfahrens.
5 eine Tabelle in der mögliche Kombinationen von Prozessmedien, Verbrennungsedukten unter Angabe des Verbrennungsproduktes angegeben sind, die mittels des erfindungsgemäßen Brenners und des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Einsatz kommen können.
Die Erfindung wird anhand eines H₂/0₂-Brenners 100 erläutert, dessen Verbrennungsedukte R Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O sind und dessen Prozessmedium M Wasserdampf ist.
Die 1A zeigt zunächst in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen rotationssymmetrischen Brenner 100 nach dem Stand der Technik. Der Brenner 100 umfasst eine Drallvorrichtung 10-1 die einen Drall generiert und nachfolgend als Drallgenerator 10-1 bezeichnet wird, und eine Zuströmvorrichtung 20-1 sowie eine Brennkammer 40.
Dem Drallgenerator 10-1 wird an einer Öffnung 11, die nachfolgend als Prozessmedium-Zuführungsöffnung 11 bezeichnet wird, ein vorgebbarer Teilmassenstrom eines Prozessmediums M, beispielsweise ṁ_Dampf Wasserdampf zugeführt.
Dem Drallgenerator 10-1 wird über eine weitere Edukt-Eindüsungsöffnung 31 ein weitere vorgebbarer Teilmassenstrom ṁ_H2 Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F zugeführt.
Der Teilmassenstrom des Wasserstoffs-H₂ als Brennstoffmedium R-F und der Teilmassenstrom des Wasserdampfes ṁ_Dampf als Prozessmedium M werden im Drallgenerator 10-1 gemischt und als verdralltes Wasserdampf/Wasserstoff-Gemisch ṁ_Dampf/ṁ_H2 in die Zuströmvorrichtung 20-1 geleitet.
Am Ende der Zuströmvorrichtung 20-1 in Strömungsrichtung gemäß den Pfeilen links und rechts des Drallgenerators 10-1 gesehen, sind auf der in der Längsmittelachse X des Brenners 100 rotationssymmetrisch angeordneten und ausgebildeten Zuströmvorrichtung 20-1 nahe der Brennkammer 40 Öffnungen, sogenannte Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 einer Eindüsungsvorrichtung 30 in der Art einer Lanze angeordnet. Die Längsmittelachse X des Brenners 100 entspricht der Drallachse.
Ein Drall ist eine Strömung, die um die in Strömungsrichtung liegende Drallachse rotiert.
Die Eindüsungsvorrichtung 30 liegt innerhalb der Zuströmvorrichtung 20-1 und ist ebenfalls rotationssymmetrisch auf der Längsmittelachse X des Brenners 100 angeordnet und ausgebildet.
Über die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 der Eindüsungsvorrichtung 30 wird dem Wasserstoff-Wasserdampf/H₂-Gemisch MRR-F ein vorgebbarer Teilmassenstrom ṁ_O2 Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O hinzugefügt.
Das Wasserdampf/H₂-Gemisch MRR-F wird, wie die 1A verdeutlicht, zur Verbesserung der Verbrennung mit einem Drall versehen, sodass sich am Einlass in die Brennkammer 40 unter Hinzugabe des Oxidationsmediums-O₂ eine Rezirkulationszone RZ, im Detail eine innere Rezirkulationszone RZ₁ und eine äußere Rezirkulationszone RZ₂ ausbildet, in deren Scherschicht/Scherschichten S sich die Flamme F stabilisiert.
Der Drall wird rotationssymmetrisch in Strömungsrichtung gesehen entlang der Längsachse X des Brenners 100 gebildet und führt zu der in 1A dargestellten Flammengeometrie der Flamme F.
Wie erwähnt wird durch die Rezirkulationszonen RZ₁, RZ₂ der Ausbrand und damit die Qualität der Verbrennung verbessert. Jedoch kommt es an den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 zu den bereits erwähnten lokal auftretenden chemischen Reaktionen und einhergehend zu sehr hohen Temperaturen, sodass Beschädigungen an den Düsen (die nicht näher dargestellt sind) und in den die Düsen umgebenden Bereichen auftreten.
Außerdem kann es zu einem Rückschlagen der Flamme F entgegen der Strömungsrichtung (in allen Figuren von links nach rechts dargestellt) kommen, sodass die Düsen und die die Düsen umgebende Bereiche, insbesondere die Eindüsungspunkte 31 beziehungsweise Eindüsungsbereiche durch die lokal auftretenden chemischen Reaktionen und die einhergehenden sehr hohen Temperaturen trotz der Ausbildung der in der Scherschicht S stabilisierten Flamme F beschädigt werden können.
Die 1B verdeutlicht in einer Zusammenschau mit der 1A das bekannte Verfahren am Beispiel einer Dampfüberhitzung.
Die nachfolgenden als Schritte bezeichneten Verfahrensvorgänge finden im Betrieb des Brenners 100 im Wesentlichen gleichzeitig und kontinuierlich statt.
Dem Drallgenerator 10-1 wird in einem ersten Schritt über die Prozessmedium-Zuführungsöffnung 11 Wasserdampf ṁ_Dampf als Prozessmedium M zugeführt, wie anhand des Bezugszeichens ṁ_Dampf verdeutlicht wird.
Dem Drallgenerator 10-1 wird im Wesentlichen zeitgleich innerhalb des ersten Schrittes über eine Edukt-Eindüsungsöffnung 31 das Brennstoffmedium R-F, insbesondere ein vorgebbarer Massenstrom ṁ_H2 Wasserstoff-H₂ zugeführt.
Der Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Wasserdampf ṁ_Dampf beispielsweise mit einer Temperatur von 300°C werden in einem zweiten Schritt im Drallgenerator 10-1 gemischt und in einem dritten Schritt als mit dem Drall versehenes Gemisch MRR-F in die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 geleitet.
Über die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 der Eindüsungsvorrichtung 30 (vergleiche 1A) wird dem Wasserdampf/H₂-Gemisch ṁ_Dampf/H₂ in einem vierten Schritt Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O hinzugefügt.
Während des zweiten Schrittes wird das Wasserdampf/H₂-Gemisch ṁ_Dampf/H₂ zur Verbesserung der Verbrennung mit dem Drall versehen, sodass sich schließlich am Einlass in die Brennkammer 40 unter Hinzugabe des Oxidationsmediums-O2 in dem vierten Schritt die Rezirkulationszone RZ, im Detail die innere Rezirkulationszone RZ₁ und die äußere Rezirkulationszone RZ₂ ausbildet, in deren Scherschicht S sich die brennende Flamme F bildet und stabilisiert.
Insofern, je nach den eingesetzten Verbrennungsedukten R keine Selbstzündung möglich ist, wird die Flamme F einmalig mit einem Zündsystem gezündet und brennt dann kontinuierlich weiter. Das Zündsystem ist nicht Gegenstand der Erfindung und dieser Beschreibung.
In der Brennkammer 40 wird das Prozessmedium M der Wasserdampf ṁ_Dampf in einem fünften Schritt auf 900°C erhitzt, wobei die Verbrennungsedukte R durch den Drallgenerator 10-1 in dem zweiten Schritt gut vermischt worden sind, sodass in der Brennkammer 40 ein guter Ausbrand erreicht wird, wodurch schließlich als Produkt beziehungsweise als Verbrennungsendprodukt P des Verfahrens ein überhitzter Dampf ṁ_ÜDampf mit gutem Reinheitsgrad erzeugt wird.
An der Brennkammer 40 ist optional eine Brennkammer-Zuführleitung 44 angeordnet, über die ein Kühlmedium, insbesondere Wasser mit gegenüber dem Prozessmedium geringerer Temperatur zugeführt wird, sodass der überhitzte Wasserdampf ṁ_ÜDampf bereits in der Brennkammer 40 herunter gekühlt werden kann beziehungsweise sich die entstehende Dampfmenge erhöht.
Ungelöst sind jedoch die Probleme der Beschädigungen, die an den Düsen (nicht näher dargestellt) und in den die Düsen umgebenden Bereichen auftreten.
Dieses Problem wird durch den erfindungsgemäßen Brenner 100‘ gelöst.
Die einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ zeigenden schematischen Schnittdarstellungen der nachfolgend die Erfindung anhand der Ausführungsformen erläuternden 3A bis 3G bilden einen Brenner 100‘ ab. Der geometrische Aufbau des erfindungsgemäßen Brenners 100‘ ist nicht auf rotationssymmetrische Brenner 100‘ beschränkt. Ein erfindungsgemäßer Brenner 100‘ kann beispielsweise auch rechteckig oder oval ausgebildet sein, beziehungsweise die in der oder den Zuströmvorrichtungen angeordneten Passagen müssen nicht rotationssymmetrisch angeordnet sein, wie noch erläutert wird.
Nachfolgend werden Ausführungsformen und Ausführungsvarianten verschiedener Brenner 100‘ und das verbesserte erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung des Verbrennungsendproduktes P beschrieben, wobei die Gemeinsamkeiten und Unterschiede der Ausführungsformen verdeutlicht werden.
Es werden am Ende der Beschreibung und in der Tabelle (vgl. die Tabelle gemäß 5) weitere Prozessmedien M und Verbrennungsedukte R sowie die zugehörigen Endprodukte P genannt, die ebenfalls in dem erfindungsgemäßen Brenner 100‘ und in dem zugehörigen Verfahren eingesetzt beziehungsweise verwendet werden können.
Die dabei verwendeten Prozessmedium-Edukt-Gemische MR sind in der Tabelle gemäß 5 nicht genannt. Sie ergeben sich bei einer Vermischung des jeweils eingesetzten Prozessmediums M und dem jeweiligen Verbrennungsedukt R.
Die Beschreibung erfolgt anhand der Prozessmedien ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O und als Verbrennungsedukte R Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O, wobei als Verbrennungsendprodukte P überhitzter Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder überhitztes überkritisches Wasser ṁ_ÜscH2O hergestellt wird. Andere Prozessmedien M sind möglich (vgl. wiederum die Tabelle gemäß 5).
Unter überkritischem Wasser ṁ_scH2O soll zusammengefasst Wasser verstanden werden, welches der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 innerhalb des Verfahren bei einem überkritischem Druck und einer unterkritischer Temperatur zugeführt wird, und welches in der Brennkammer 40 weiter erhitzt beziehungsweise überhitzt wird, sodass es schließlich eine höhere, insbesondere eine überkritische Temperatur aufweist. Es wird aber unter Wasser ṁ_scH2O auch Wasser verstanden, welches bei seiner Zuführung zu der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 bereits einen überkritischen Druck und eine überkritische Temperatur aufweist, sodass in der Brennkammer 40 durch Zuführung von Wärme eine Erhitzung beziehungsweise Überhitzung, das heißt ein Temperaturanstieg innerhalb des überkritischen Temperaturbereiches erfolgt.
Gemäß einer ersten Ausführungsvariante a) werden in einigen Ausführungsformen Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O sowie Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder überkritisches Wasser ṁ_scH2O als Prozessmedium M – ohne dass vor der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 eine Vorvermischung stattfindet, getrennt in die und eine Zuströmvorrichtung 20-1 gefahren. Eine Vermischung des Wasserstoffs-H₂ als Brennstoffmedium R-F und/oder des Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O mit Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O als Prozessmedium M kann noch in der Zuströmvorrichtung 20-1 erfolgen. Eine solche Vermischung ist vorteilhaft, jedoch nicht zwingend notwendig, um die erfindungsgemäße Inertisierungsfront IF auszubilden.
In einer nicht explizit dargestellten Ausführungsform werden nur der Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O sowie Wasserdampf ṁ_Dampf beziehungsweise überkritisches Wasser ṁ_scH2O gemäß der zweiten Ausführungsvariante b) und der dritten Ausführungsvariante c) vor der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 vorgemischt, sodass ein Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O vorliegt.
In einer anderen ebenfalls nicht explizit dargestellten Ausführungsform werden nur der Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F sowie Wasserdampf ṁ_Dampf beziehungsweise überkritisches Wasser ṁ_scH2O gemäß der zweiten Ausführungsvariante b) und der dritten Ausführungsvariante c) vor der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 vorgemischt, sodass ein Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-F vorliegt.
In einer auch nicht dargestellten Ausführungsform werden Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F mit Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O und Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O mit Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O gemäß der zweiten Ausführungsvariante b) und der dritten Ausführungsvariante c) vor der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 vorgemischt, sodass die Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F und MRR-O vorliegen.
Eine Vermischung der Verbrennungsedukte R oder Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F und MRR-O, insbesondere Wasserstoff-H2 als Brennstoffmedium R-F und Sauerstoff-02 als Oxidationsmedium R-O findet in allen Brenner-Ausführungsformen an einem Flammenfuß F1 der Flamme F nahe der Eintrittsöffnung in die Brennkammer 40 oder erst in der Brennkammer 40 und nicht in der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 statt, worin neben der Bildung der Inertisierungsfront IF ein wesentlicher Aspekt der Erfindung zu sehen ist, wie nachfolgend detailliert erläutert wird.
Die erfindungsgemäße Idee besteht darin, die inerten Eigenschaften des Prozessmediums M, insbesondere des Wasserdampfes ṁ_Dampf beziehungsweise des überkritischen Wassers ṁ_scH2O zu nutzen, um durch die Inertisierung gewünschter Bereiche die reaktionsfähigen Verbrennungsedukte R (H₂/0₂) einzeln, beziehungsweise jeweils mit einem Prozessmedium M vorgemischt oder gemischt derart von den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 zu verdrängen, sodass eine chemische Reaktion der extrem reaktiven Verbrennungsedukte R an den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 von vorn herein auszuschließen.
Das jeweilige Prozessmedium M wird durch die Vorgehensweise erfindungsgemäß gleichzeitig als Inertisierungsmedium verwendet und die Verbrennungsedukte R werden getrennt voneinander oder mit dem jeweiligen Prozessmedium M vorvermischt oder gemischt der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 zugeführt, sodass die Verbrennung der Verbrennungsedukte R unter Zugabe des Prozessmediums M zur Erzeugung des Verbrennungsendproduktes P erst in mindestens einem dafür vorgesehen Bereich der Brennkammer 40, insbesondere nahe der Eintrittsöffnung der Brennkammer 40 stattfindet.
Der mindestens eine inertisierte Bereich wird im Bereich der Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 und an den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 selbst gebildet, wodurch keine lokal auftretenden chemischen Reaktionen mehr zu Beschädigungen an den Düsen führen, wie nachfolgend noch genauer erläutert wird.
Durch die Inertisierung der Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 und der angrenzenden Bereiche der Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 werden die dort wirkenden Temperaturen im Vergleich zu den bisher bei Brennern 100 nach dem Stand der Technik auftretenden Temperaturen gesenkt.
Mit anderen Worten entstehen in dem Bereich um die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 herum und an den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 selbst durch die Inertisierung geringere als die bisher erreichten Temperaturen. Durch die geringeren Temperaturen in den Bereichen um die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 herum und an den Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 selbst, wird in vorteilhafter Weise die Dauerbeständigkeit des/der Brenner/s 100‘ erhöht.
Erste Ausführungsform gemäß Fig. 3A:
Die 3A zeigt einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ dessen prinzipieller Aufbau sich von dem herkömmlichen Brenner 100 gemäß 1A unterscheidet.
Bei dem erfindungsgemäßen Brenner 100‘ ist es gemäß der Ausführungsvariante a) vorgesehen einen vorgebbaren Massenstrom eines Prozessmediums M, beispielsweise Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritisches Wasser ṁ_scH2O über den Drallgenerator 10-1 zu leiten und über die dazu eingerichtete mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 in die Brennkammer 40 zu fahren.
Gemäß der Ausführungsvariante a) werden Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F sowie Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O und der Wasserdampf ṁ_Dampf somit gegenüber dem Stand der Technik an einem anderen Ort getrennt voneinander, nämlich in die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 eingebracht. Eine Einbringung eines Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-F aus Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Prozessmedium M, wie aus dem Stand der Technik 1A und 10-1 zu entnehmen ist, in den Drallgenerator 10-1 erfolgt nicht.
Durch Vergleich der 1 und 3 und der zugehörigen Beschreibung wird deutlich, dass die erfindungsgemäße Eindüsung von Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und von Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O in der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 über die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31 vorzugsweise nahe der Brennkammeröffnung der Brennkammer 40 erfolgt.
Mit anderen Worten die Zugabe der Teilmassenströme von Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und von Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O erfolgt nachgeschaltet, der Zugabe des vorgebbaren Teilmassenstroms von überkritischem Wasser ṁ_scH2O oder Wasserdampf ṁ_Dampf über den Drallgenerator 10-1 erst in der Zuströmvorrichtung 20-1.
Gemäß der 3A weist die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 nur eine einzige Passage A1 auf, in der die Lanze 30 mit lanzenseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31i nahe der Brennkammer 40 ausgebildet ist, über die in 3A Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O eingedüst wird. Diese Passage wird als erste Passage A1 bezeichnet, da die Anordnung von mehreren Passagen, sogenannten weiteren Passagen einen Teil der Erfindung darstellt, wie später noch erläutert wird.
Die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 umfasst ferner nahe der Brennkammeröffnung der Brennkammer 40 wandseitige Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a über die in 3A Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium eingedüst wird.
Nahe der Brennkammer 40 heißt, dass die Edukt-Eindüsungsöffnung 31a, 31i mindestens eines Verbrennungseduktes R so nahe an der Brennkammer 40 angeordnet und entsprechend ausgerichtet ist/sind, sodass sich der Flammenfuß F1 der Flamme F erst in der Brennkammer 40 ausbildet. (Vergleiche auch 3B und zugehörige Beschreibung).
Ein erfindungsgemäßer Brenner 100‘ kann mehrere Passagen A1, A2, A3 usw. beziehungsweise Annuli aufweisen, wie in den nachfolgenden Ausführungsformen noch detailliert erläutert wird.
Als Passage oder Annulus wird eine Öffnung verstanden, die eine Zuführung der Teilmassenströme des Prozessmediums M, der Verbrennungsedukte R, beziehungsweise der Prozessmedium-Edukt-Gemische MR, die aus einem Prozessmedium M und einem der Verbrennungsedukte R gebildet sind, in die Brennkammer 40 ermöglicht.
Es wird an dieser Stelle darauf hingewiesen, dass es auch möglich ist, über die lanzenseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31i einen Teilmassenstrom Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und über die wandseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a ein Teilmassenstrom Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O einzudüsen.
In vielen Anwendungen öffnet sich die Brennkammer 40 wie in 3A dargestellt geometrisch gegenüber der Zuströmvorrichtung 20, sodass sich eine Brennkammerwand 41 ausbildet, die insbesondere eine Brennkammerstirnwand 42 und eine Brennkammerlängswand 43 beziehungsweise Brennkammerlängswände 43 umfasst.
Die innere Zuströmvorrichtungslängswand 21 beziehungsweise die inneren Zuströmvorrichtungslängswände 21 weist/weisen bei Brennern 100 nach dem Stand der Technik im Betrieb Beschädigungen durch das Rückschlagen der Flamme F auf.
Durch die inerten Eigenschaften des Prozessmediums M, insbesondere des Wasserdampfes ṁ_Dampf wird mit Hilfe des erfindungsgemäßen Brenners 100, 100‘ ein erfindungsgemäßes Verbrennungsverfahren 100‘ geschaffen, welches (vergleiche das Verfahren nach dem Stand der Technik gemäß 1B) die Nachteile beseitigt und folgende Schritte umfasst:
Die Erläuterungen erfolgen analog zu der Beschreibung des Verfahrens nach dem Stand der Technik wiederum hinsichtlich des Prozessmediums M am Beispiel von Wasserdampf ṁ_Dampf, der analog zu überkritischem Wasser ṁ_scH2O zum Einsatz kommen kann.
Die nachfolgenden, anhand der 2, als erfindungsgemäße Schritte bezeichneten Verfahrensvorgänge der Erfindung finden im Betrieb des Brenners 100‘ im Wesentlichen gleichzeitig und kontinuierlich statt.
Dem Drallgenerator 10-1 wird über eine Eindüsungsöffnung in der ersten Ausgestaltung des Verfahrens in einem ersten erfindungsgemäßen Schritt ausschließlich ein vorgebbarer Teilmassenstrom Wasserdampf ṁ_Dampf als Prozessmedium M beispielsweise mit einer Temperatur von 300°C zugeführt.
In einem zweiten erfindungsgemäßen Schritt wird der Teilmassenstrom Wasserdampf ṁ_Dampf im Drallgenerator 10-1 mit dem Drall versehen und in die Zuströmvorrichtung 20-1 geleitet, wie anhand der Pfeile links und rechts des Drallgenerators verdeutlicht wird.
In einem dritten erfindungsgemäßen Schritt werden über die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a, 31i die unvermischten Verbrennungsedukte H₂/0₂ – gemäß der ersten Ausführungsvariante a) – zugeführt, die in dem zweiten Schritt durch den bereits verdrallten Teilmassenstrom des Wasserdampfes im Dampf mitgerissen und ebenfalls verdrallt werden.
Die unvermischt in die mindestens eine Zuströmvorrichtung eintretenden Teilmassenströme der Verbrennungsedukte H₂/0₂ – gemäß der ersten Ausführungsvariante a) – somit durch den Teilmassenstrom des Prozessmediums M Wasserdampf ṁ_Dampf verdrallt, wonach die Verbrennungsedukte R in der Wasserdampfatmosphäre mit dem bereits beschriebenen Flammenbild der Flamme F unter Ausbildung der Scherschicht S verbrennen. Es wird deutlich, dass es prinzipiell ausreicht, dass mindestens ein Teilmassenstrom verdrallt wird.
In den anderen Ausgestaltungen des Verfahren, die in 2 nicht explizit dargestellt sind, werden die bereits genannten Teilmassenströme ebenfalls der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 zugeführt, wobei mindestens ein Teilmassenstrom verdrallt wird, wonach die Verbrennungsedukte R ebenfalls in der Wasserdampfatmosphäre mit dem bereits beschriebenen Flammenbild der Flamme F unter Ausbildung der Scherschicht S verbrennen.
Bei der zweiten Ausführungsvariante b) wird das Verfahren so ausgestaltet, dass kein separater Teilmassenstrom des Prozessmediums M benötigt wird, da mindestens eines der Verbrennungsedukte R mit dem Prozessmedium M bereits vor Zuführung in die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 vorvermischt ist. Das heißt der Brenner 100, 100‘ benötigt bei dieser Ausführungsvariante b) die Öffnung 11 nicht. Mindestens einer der beiden Teilmassenströme wird in der Zuströmvorrichtung 20-1 verdrallt.
Bei der dritten Ausführungsvariante c) wird das Verfahren so ausgestaltet, dass ein separater Teilmassenstrom des Prozessmediums M vorgesehen wird, obwohl bereits mindestens eines der Verbrennungsedukte R mit dem Prozessmedium M vor Zuführung in die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 vorvermischt ist. Das heißt der Brenner 100, 100‘ benötigt bei dieser dritten Ausführungsvariante c) die Öffnung 11 zur Zuführung des Prozessmediums M.
Im Unterschied zum Stand der Technik bildet sich in allen Ausführungsvarianten a) bis c) des erfindungsgemäßen Verfahrens, ausgehend von der oder den in Strömungsrichtung zuletzt angeordneten Edukt-Eindüsungsöffnung/en 31 der Flammenfuß F1 der Flamme F um einen Abstand X1 in Strömungsrichtung gesehen versetzt aus.
Mit anderen Worten der Flammenfuß F1 der Flamme F wird durch den gleichzeitig als Prozessmedium M und Inertisierungsmedium eingesetzten Wasserdampf ṁ_Dampf erst stromab der Edukt-Eindüsungsöffnung/en 31 gebildet, sodass sich an der inneren Einströmöffnung 31i im Bereich des Flammenfußes F1 der Flamme F eine innere Inertisierungszone IZ₁ (vergleiche 3A) ergibt.
Es kommt in vorteilhafter Weise erfindungsgemäß zu dem Effekt, dass es in dem zentralen Bereich der Flamme F, insbesondere im Bereich der inneren Einströmöffnungen 31i eine innere Inertisierungszone IZ₁ gebildet wird, die auch als Inertisierungskernzone der Inertisierungsfront IF bezeichnet wird.
Darüber hinaus kommt es bei einigen Ausführungsformen (vergleiche die Beschreibung zu den 3E, 3F und 3G) zu dem Effekt, dass sich bei der geometrischen Ausgestaltung der Brennkammer 40 wie dargestellt, bei der sich die Brennkammer 40 hinter der Zuströmvorrichtung 20-1 vergrößert, zwischen der Außenmantelfläche der Flamme F und der Brennkammerstirnwand 42 im Bereich der äußeren Einströmöffnungen 31a ebenfalls eine Inertisierungszone IZ bildet, die als äußere Inertisierungszone IZ₂ ausgebildet ist und bezeichnet wird. In diesen Fällen, bildet die innere Inertisierungszone IZ₁ und die äußere Inertisierungszone IZ₂ gemeinsam die Inertisierungsfront IF.
Die Inertisierungsfront IF bildet mit anderen Worten eine inerte Abschottungsschicht zwischen den Einströmöffnungen 31a, 31i und den die Einströmöffnungen 31a, 31i umgebenden Bereichen und dem Flammenfuß F1 der Flamme F.
Die Erzeugung der Inertisierungsfront IF löst das Problem der gestellten Aufgabe, da in den erläuterten kritischen Bereichen keine lokalen chemischen Reaktionen auftreten und in den erläuterten kritischen Bereichen die Temperatur herab gesetzt wird, sodass keine Beschädigungen an den Düsen und in den die Düsen umgebenden Bereichen auftreten.
Die Inertisierungsfront IF mit der inneren Inertisierungszone IZ₁ (vergleiche die 3A, 3B, 3C und 3D sowie zugehörige Beschreibung) beziehungsweise mit der äußeren und inneren Inertisierungszone IZ₁, IZ₂ (vergleiche die 3A, 3F, und 3G sowie zugehörige Beschreibung) sind in den Figuren schraffiert dargestellt.
Erfindungsgemäß bildet sich erst hinter der Inertisierungsfront IF in einem erfindungsgemäßen vierten Schritt die Rezirkulationszone RZ am Flammefuß F1 der Flamme F aus, im Detail mit der inneren Rezirkulationszone RZ₁ und der äußeren Rezirkulationszone RZ₂ aus, in deren Scherschicht S sich die brennende Flamme F bildet und entsprechend stabilisiert.
In der Brennkammer 40 wird der Wasserdampf ṁ_Dampf in einem fünften Schritt auf beispielsweise 900°C erhitzt, wobei die Verbrennungsedukte R in der durch den Drallgenerator 10-1 erzeugten Scherschicht S der verdrallten Strömung des Wasserdampfes ṁ_Dampf so gut vermischt sind, dass in der Brennkammer 40 ein guter Ausbrand erreicht wird, wodurch schließlich ein überhitzter Dampf ṁ_ÜDampf mit hohem Reinheitsgrad erzeugt wird.
Es hat sich heraus gestellt, dass eine Vermischung von Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und Wasserdampf ṁ_Dampf im Drallgenerator 10-1 nicht zwingend notwendig ist, um einen optimalen Ausbrand zu gewährleisten. Entscheidend ist die Ausbildung der Scherschicht S. Die durch den Drallgenerator 10-1 erzeugte Scherschicht S der insgesamt verdrallten Strömung mindestens eines der Teilmassenströme, insbesondere des Teilmassenstromes des Wasserdampfes ṁ_Dampf wirkt in die Brennkammer 40 hinein. Mit anderen Worten die Inertisierungsfront IF behindert die Ausbreitung der Flamme F mit dem gewünschten Drall hinter der Inertisierungsfront IF nicht, wodurch der optimale Ausbrand unter Ausbildung der Rezirkulationszonen RZ₁, RZ₂ sichergestellt ist.
In der ersten bevorzugten Ausführungsform gemäß 3A sind die inneren Einströmöffnungen 31i und die äußeren Einströmöffnungen 31a in einer gedachten Ebene E angeordnet, die orthogonal – in radialer Richtung – zur Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft. Es wurde heraus gefunden, dass mit einer nicht versetzten Anordnung der inneren und äußeren Einströmöffnungen 31i, 31a in einer Ebene E und insbesondere nahe der Brennkammer 40 eine wirksame Inertisierungsfront IF gebildet werden kann.
Es wurde ebenfalls herausgefunden, dass die axiale Länge der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 variabel ist.
In diesem Zusammenhang wird vorgeschlagen, den Brenner 100‘ modular (zweiteilig) auszubilden, wobei ein Drallgenerator 10-1 und die Zuströmvorrichtung 20-1 jeweils ein Modul ausbilden, wodurch eine höhere Variabilität erreicht wird.
In einer zweiteiligen Ausgestaltung ist die Zuströmvorrichtung 20-1 gemäß einer Ausgestaltung i) beispielsweise vor dem Drallgenerator 10-1 und in einer weiteren zweiteiligen Ausgestaltung ist die Zuströmvorrichtung 20-1 gemäß einer Ausgestaltung iii) beispielsweise hinter dem Drallgenerator 10-1 angeordnet. Es versteht sich, dass diese Ausgestaltungen auch einteilig sein können.
In einer anderen Ausgestaltung wird vorgeschlagen, die Zuströmvorrichtung 20-1 gemäß einer weiteren Ausgestaltung ii) in den Drallgenerator 10-1 vorzugsweise einteilig zu integrieren, sodass der Brenner 100‘ einteilig ist. In einer solchen Ausgestaltung ist die Zuströmvorrichtung 20-1 weder vor noch hinter dem Drallgenerator 10-1 und auch nicht zwischen dem Drallgenerator 10-1 und der Brennkammer 40 angeordnet, wodurch ein kompakterer Brenner 100‘ geschaffen wird.
Das Verfahren zeichnet sich insbesondere noch dadurch aus (vergleiche 2), dass ein Teilmassenstrom des Verbrennungsproduktes P am Ausgang der Brennkammer 40, insbesondere ein Teilmassenstrom des überhitzten Wasserdampfes ṁ_ÜDampf oder des überhitzten überkritischem Wassers ṁ_ÜscH2O bypassartig abgezweigt und durch Zugabe eines Kühlmediums, insbesondere Wasser mit geringerer Temperatur als das Verbrennungsendprodukt P) über eine Bypass-Zuführleitung 62 einer Bypass-Rückführleitung 60 herunter gekühlt und wieder in den Brenner 100, 100‘ gefördert wird.
Es wird somit ein weiterer Verfahrensschritt durchgeführt, nämlich die Rückführung des Verbrennungsproduktes P über eine Bypass-Rückführleitung 60, insbesondere über eine in der Bypass-Rückführleitung 60 angeordnete Bypass-Fördereinrichtung 61, die insbesondere eine Pumpe ist. Diese Dampfrückführung steht als optionaler Verfahrensschritt zur Verfügung.
Darüber hinaus kann optional vorgesehen werden, dass der überhitzte Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder das überhitzte überkritische Wassers ṁ_ÜscH2O bereits in der Brennkammer 40 thermisch durch eine weitere Zuführleitung beeinflusst, insbesondere gekühlt wird, wodurch sich gleichzeitig die erzeugte Menge des Prozessmediums erhöht.
An der Brennkammer 40 wird dazu eine Brennkammer-Zuführleitung 44 angeordnet, über die ein Kühlmedium, insbesondere Wasser mit gegenüber dem überhitzten Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder dem überhitzten überkritischen Wassers ṁ_ÜscH2O geringerer Temperatur zugeführt wird, sodass der überhitzte Wasserdampf ṁ_ÜDampf oder das überhitzte überkritische Wassers ṁ_ÜscH2O bereits in der Brennkammer 40 herunter gekühlt werden kann.
Die optionalen Verfahrensschritte können miteinander kombiniert werden oder sind unabhängig voneinander realisierbar.
Zweite Ausführungsform gemäß Fig. 3B:
Die 3B zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer zweiten Ausführungsform.
Bei dieser zweiten Ausführungsform wird gemäß der ersten Ausführungsvariante a) ein Teilmassenstrom unvermischtes Verbrennungsedukt R-F, insbesondere Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F über die wandseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a der Zuströmvorrichtung 20-1 zugeführt.
Ferner wird der Zuströmvorrichtung 20-1 unvermischter Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O über die lanzenseitiger Edukt-Eindüsungsöffnungen 31i zugeführt, sodass erst in der Zuströmvorrichtung 20-1 ein Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O aus dem Teilmassenstrom Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O und dem Teilmassenstrom des Prozessmediums M gebildet wird, da der Zuströmvorrichtung 20-1 ebenfalls über die im Drallgenerator 10-1 integrierte Prozessmedium-Zuführungsöffnung 11, der Zuströmvorrichtung 20-1 Prozessmedium M separat zugeführt wird.
Wie bereits zur ersten Ausführungsform gemäß 3A erläutert, sind die inneren und äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a, 31i mindestens eines Verbrennungseduktes R so nahe an der Brennkammer 40 angeordnet und derart ausgerichtet, sodass sich der Flammenfuß F1 der Flamme F erst in der Brennkammer 40 ausbildet.
Die inneren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31i in der zweiten Ausführungsform gemäß 3B sind in Strömungsrichtung gesehen vor den äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a angeordnet.
Die inneren Einströmöffnungen 31i sind in einer gedachten Ebene E-X1 angeordnet, die orthogonal zu der Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft, wobei die gedachte Ebene E-X1 in Strömungsrichtung gesehen vor der gedachten Ebene E-X2 der äußeren Einströmöffnungen 31a liegt.
Es versteht sich, dass auch eine Anordnung möglich ist, bei der die äußeren Einströmöffnungen 31a in einer gedachten Ebene E-X1 angeordnet sind, die orthogonal zu der Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft, und die gedachte Ebene E-X1 in Strömungsrichtung gesehen vor der gedachten Ebene E-X2 der inneren Einströmöffnungen 31i liegt.
Es wird deutlich, dass die Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a, 31i mindestens eines Verbrennungseduktes R dabei so nahe an der Brennkammer 40 angeordnet und entsprechend ausgerichtet sind, sodass sich der Flammenfuß F1 der Flamme F mit der davor liegender Inertisierungsfront IF erst in der Brennkammer 40 ausbildet.
Eine solche Anordnung ist als Ausführungsform möglich, da die Verbrennungsedukte H₂/0₂ getrennt voneinander (gegebenenfalls wird wie in der zweiten Ausführungsform gemäß 3B dargestellt ist, beispielsweise der Teilmassenstrom Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O noch in der Zuströmvorrichtung 20-1 mit dem Prozessmediums M zu dem Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O gemischt) erst hinter der gedachten Ebene E-X2 der äußeren Einströmöffnungen 31a zusammen kommen, sodass die örtliche Ausbildung der Flamme F mit ihrem Flammenfuß F1 analog zu 3A und die Ausbildung der Inertisierungsfront IF analog zu 3A gewährleistet ist.
Es wird noch einmal darauf hingewiesen, dass es auch anders als in 3B dargestellt möglich ist, über die lanzenseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31i Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und über die wandseitigen Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O einzudüsen.
Eine versetzte Anordnung der Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a, 31i gemäß der zweiten Ausführungsform kann von Vorteil sein, da der Wasserdampf ṁ_Dampf dann in der Zuströmvorrichtung 20-1 entweder mit Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und/oder mit Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O gemischt werden kann, bevor die Verbrennungsedukte H2/02 hinter der stromab liegenden letzten gedachten Ebene E-X2 hinter der Inertisierungsfront IF aufeinander treffen und miteinander reagieren.
Dritte Ausführungsform gemäß Fig. 3C:
Die 3C zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer dritten Ausführungsform.
Durch die 3C wird verdeutlicht, dass je Verbrennungsedukt R je eine Einströmöffnung 31 ausreicht, um Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium und Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium der Brennkammer 40 zuzuführen.
Damit wird herausgestellt, dass nicht zwingend eine symmetrische Anordnung, insbesondere keine rotationssymmetrische Anordnung von Einströmöffnungen 31 für das jeweilige Verbrennungsedukt R in der Zuströmvorrichtung 20-1 notwendig ist.
In der dritten Ausführungsform ist gemäß der ersten Ausführungsvariante a) jeweils als äußere Einströmöffnung 31a eine Einströmöffnung 31a für Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und eine äußere Einströmöffnung 31a für Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O vorgesehen.
Die Einströmöffnungen 31a liegen dabei analog zu der 3A und zugehöriger Beschreibung auf einer Ebene E. Die Drallbildung des Teilmassenströme am Ausgang der Zuströmvorrichtung 20-1 wird wiederum durch das Verdrallen des Prozessmediums M durch den Drallgenerator 10-1 erreicht, sodass sich das Flammenbild der Flamme F und die bereits im Zusammenhang der Beschreibung der 3A beschriebenen Effekte nicht ändern.
Das Flammenbild der Flamme F und die Inertisierungsfront IF werden analog ausgebildet, wie durch den Vergleich der 3C mit der 3A oder der 3B deutlich wird. Dadurch wird auch deutlich, dass eine Lanze, die in den 3A und 3B dargestellt ist, zur Eindüsung eines Verbrennungseduktes R nicht zwingend notwendig ist.
Vierte Ausführungsform gemäß Fig. 3D:
Die 3D zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer vierten Ausführungsform.
In einer von der 3C abweichenden vierten Ausführungsform, die ebenfalls nach der Ausführungsvariante a) ausgebildet ist, sind die als äußere Einströmöffnungen 31a ausgebildeten Einströmöffnungen für den Teilmassenstrom Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F und den Teilmassenstrom Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O analog zu der 3D in Strömungsrichtung gesehen nicht in einer Ebene E-X1, E-X2 angeordnet.
Eine der äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a der Verbrennungsedukte R ist in Strömungsrichtung gesehen vor der anderen äußeren Edukt-Eindüsungsöffnung 31a angeordnet. Damit wird verdeutlicht, dass auch eine solche Ausführungsform möglich ist, wobei die Drallbildung analog zu den vorhergehenden Ausführungsformen durch die Verdrallung des Teilmassenstroms des Prozessmediums M durch den Drallgenerator 10-1 erreicht wird, sodass sich das Flammenbild der Flamme F und die bereits beschriebenen Effekte nicht ändern.
Das Flammenbild der Flamme F und die Inertisierungsfront IF werden analog ausgebildet, wie insbesondere durch den Vergleich der 3D mit der 3C deutlich wird. Auch bei dieser vierten Ausführungsform ist sicher gestellt, dass mindestens eine der äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a der Verbrennungsedukte R so nahe an der Brennkammer 40 angeordnet ist/sind und entsprechend ausgerichtet ist/sind, sodass sich der Flammenfuß F1 der Flamme F erst in der Brennkammer 40 ausbildet.
In der in 3D gezeigten prinzipiellen Schnittdarstellung des Brenners 100‘ findet als Effekt dieser Ausführungsform eine Vermischung von Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O mit dem Wasserdampf ṁ_Dampf statt, bevor die Gemische MRR-F und MRR-O (ṁ_Dampf/H₂ beziehungsweise ṁ_Dampf/O₂) in die Brennkammer 40 eintreten. Das kann positive Effekte haben, der darin bestehen, dass eine noch kürzere Ausbrandzeit, eine noch bessere Vermischung und damit ein noch besser Ausbrand der Verbrennungsedukte R erreicht werden.
Außerdem ist durch den unterschiedlichen vorgebbaren axialen Abstand (in Längsrichtung X gesehen) der äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a die Zeit steuerbar bis zu der das jeweilige Gemisch ṁ_Dampf/H₂ oder ṁ_Dampf/O₂ in die Brennkammer 40 eintritt. Hierdurch kann variabel auf bestimmte Randbedingungen reagiert werden. Je nachdem welches Verbrennungsedukt R in Strömungsrichtung gesehen zuerst in die äußeren Edukt-Eindüsungsöffnungen 31a eingedüst wird, kann entweder das ṁ_Dampf/H₂ Gemisch MRR-F oder das ṁ_Dampf/O₂ Gemisch MRR-O in vorteilhafter Weise einer längeren Vermischungszeit unterzogen werden, bevor es in die Brennkammer 40 eintritt.
Fünfte Ausführungsform gemäß Fig. 3E:
Eine Zuströmvorrichtung 20-1 mit zwei Passagen A1, A2.
Die 3E zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer fünften Ausführungsform. Diese fünfte Ausführungsform beschreibt eine einzige, die sogenannte erste Zuströmvorrichtung 20-1 mit zwei Passagen einer ersten Passage A1 und einer zweite Passage A2.
Es hat sich herausgestellt, dass es in der äußere Rezirkulationszone RZ₂ gegenüber der inneren Rezirkulationszone RZ₁ durch eine schlechtere Vermischung und Wandeffekte zu einer etwas schlechteren chemischen Reaktion bei der Verbrennung der Verbrennungsedukte R-F, R-O kommt.
Um die äußere Rezirkulationszone RZ₂ zusätzlich zu der Ausbildung der äußeren Inertisierungszone IZ₂ mit dem Inertisierungsmedium, insbesondere Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritisches Wasser ṁ_scH2O aufzufüllen, wird der Brennkammer 40 beispielsweise an der Brennkammerstirnwand 42 ein zusätzlicher, insbesondere ein koaxialer Wasserdampf-Teilmassenstrom ṁ_zDampf oder überkritischem Wasser ṁ_zscH2O zugeführt.
Der zusätzliche Teilmassenstrom ist Teil eines Gesamtmassenstroms, der sich aus dem Teilmassenstrom von Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_zscH2O und dem Zusatzteilmassenstrom Wasserdampf ṁ_zDampf beziehungsweise oder überkritischem Wasser ṁ_zscH2O und der Teilmassenströme der Verbrennungsedukte R-F, R-O beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F, MRR-O zusammensetzt.
Zur Zuführung des zusätzlichen Teilmassenstroms ṁ_zDampf, ṁ_zscH2O werden folgende Anordnungen vorgeschlagen.
Die erste Zuströmvorrichtung 20-1 weist mindestens eine weitere separate Passage A2 auf über die dem Brennraum 40 mindestens ein zusätzlicher Teilmassenstrom Wasserdampf ṁ_zDampf oder überkritisches Wasser ṁ_zscH2O zugeführt wird.
Bei dieser fünften Ausführungsform ist die mindestens eine separate weitere Passage A2 Teil der ersten Zuströmvorrichtung 20-1, wie in 3E schematisch dargestellt ist.
Der Brenner 100‘ gemäß der fünften Ausführungsform weist beispielsweise eine rotationssymmetrische ringförmige erste Passage A1 mit einer auf der Längsmittelachse beziehungsweise Drallachse X liegenden Lanze 30 auf. Ferner weist der Brenner 100‘ gemäß der fünften Ausführungsform eine ringförmige weitere Passage A2 auf, die rotationssymmetrisch die erste Passage A1 umschließt.
Im Ausführungsbeispiel gemäß der fünften Ausführungsform ist der weiteren Passage A2 ein eigener Drallgenerator 10-2 zugeordnet. Wie erwähnt ist die Anordnung eines zusätzlichen Drallgenerators eine optionale Ausführung.
Um das gewünschte Strömungsbild mit innerer und äußerer Rezirkulationszone RZ₁, RZ₂ der Flamme F in der Brennkammer 40 zu erreichen, muss von allen angeordneten Zuström-Passagen A1, A2 usw. mindestens ein Teilmassenstrom in einer der Passagen A1, A2 eine ausreichend hohe Drallkomponente aufweisen.
Mit anderen Worten könnte nur der Teilmassenstrom in der zweiten Passage A2 einen Drallgenerator 10-2 aufweisen und der Teilmassenstrom in der ersten Passage A1 weist keinen Drallgenerator 10-1 auf oder umgekehrt.
Ferner können die Teilmassenströme in beiden Passagen, in der ersten Passage A1 und in der zweiten Passage A2 jeweils einen Drallgenerator 10-1 und 10-2 aufweisen, deren Drall darüber hinaus gleich oder entgegengesetzt sein kann.
Aus 3E wird noch deutlich, dass die Passagen A1, A2 nicht zwingend, jedoch vorzugsweise koaxial angeordnet sind.
Die Ausgestaltung gemäß der fünften Ausführungsform führt dazu, dass die sich bildende äußere Rezirkulationszone RZ₂ in der eine eher schlechte chemische Reaktion zu erwarten ist, über die zweite Passage A2 stärker mit Wasserdampf ṁ_Dampf oder eben überkritischem Wasser ṁ_scH2O gefüllt wird, sodass sich hier weder unverbrannter Wasserstoff-H₂ als Brennstoffmedium R-F, Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O oder ṁ_Dampf/H₂ Gemische MRR-F oder das ṁ_Dampf/O₂ Gemische MRR-O sammeln können.
In der fünften Ausführungsform sind die inneren Einströmöffnungen 31i und die äußeren Einströmöffnungen 31a analog zu den 3A oder 3C und zugehörigen Beschreibungen in einer gedachten Ebene E angeordnet, die orthogonal zu der Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft. Eine versetzte Anordnung in verschiedenen Ebenen E-X1, E-X2 ist möglich.
Sechste Ausführungsform gemäß Fig. 3F:
Drei Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 mit je einer Passage A1, A2, A3.
Die 3F zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer sechsten Ausführungsform.
Die 3F verdeutlicht, dass es möglich ist, den Brenner 100, 100‘ und das Verfahren variabel zu gestalten, wobei dazu der Brenner 100‘ eine bestimmte Ausgestaltung aufweist, die nachfolgend erläutert wird.
Es wird vorgeschlagen, den Brenner 100‘ gemäß der sechsten Ausführungsform mit mehreren – nicht rotationssymmetrischen – Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3, insbesondere mit koaxialer Ausrichtung auszubilden. Jeder Zuströmvorrichtung 20-1, 20-2, 20-3 ist mindestens eine Passage A1, A2, A3 zugeordnet.
Dadurch können für die Teilmassenströme in den mehreren Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 beziehungsweise Passagen A1, A2, A3 unterschiedliche Drallzahlen und/oder Drallrichtungen und/oder Edukt-Konzentrationen der Verbrennungsedukte R-F, R-O und/oder Gemisch-Konzentrationen MRR-F, MRR-O unter Ausbildung sich unterscheidender Scherschichten S bewirkt werden. In den Scherschichten weist die Flamme F in der Brennkammer 40 mit unterschiedliche Eigenschaften auf, wie eine gezielte radiale Verteilung der Verbrennungsedukte R-F, R-O und/oder Gemisch-Konzentrationen MRR-F, MRR-O und/oder unterschiedlichen Drall und/oder der verschiedene axiale Geschwindigkeiten in der Brennkammer 40 auf.
Außerdem kann durch die Beeinflussung der Teilmassenströme in den mehreren Passagen A1, A2, A3 innerhalb der Brennkammer 40 eine bestimmte spezifische Strömungsgeometrie der Flamme F erzeugt werden.
Bezüglich der Drallrichtung und/oder der Drallzahl um die jeweilige Drallachse besteht bei mehreren Passagen A1, A2, A3 insbesondere die effektive Möglichkeit den jeweiligen Drall der Teilmassenströme unabhängig voneinander jeweils für sich in die eine oder andere Richtung zu erzeugen bzw. die Drallzahl vorzugeben.
Bei nur einer einzigen Passage A1 in einer Zuströmvorrichtung 20-1 kann zwar die Drallrichtung gewählt werden, wodurch sich die Qualität der Mischung der Verbrennungsedukte R beziehungsweise die Qualität der Mischung der Verbrennungsedukte R mit dem Prozessmedium M nicht ändert.
Sind jedoch mehrere Passagen A1, A2, A3 in einer Zuströmvorrichtung 20-1 oder in mehreren Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 ausgebildet, insbesondere eine erste Passage A1 und mindestens eine weitere Passage A2, beziehungsweise wie in der sechsten Ausführungsform drei Passagen A1, A2, A3 und stehen die Passagen A1, A2, A3 jeweils mit einem eigenen Drallgenerator 10-1, 10-2, 10-3 in Wirkverbindung dann kann die Drallrichtung und/oder die Drallzahl der Teilmassenströme gewählt werden. Die Drallrichtung kann in den verschiedenen möglichen Varianten variabel gleichgerichtet oder entgegengesetzt rotierend ausgebildet werden, wodurch in vorteilhafter Weise die Qualität der Mischung der Verbrennungsedukte R beziehungsweise die Qualität der Mischung der Verbrennungsedukte R-F, R-O beziehungsweise der Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F, MRR-O mit dem Prozessmedium M und in Abhängigkeit der gewählten Drallrichtungen in den drei Passagen A1, A2, A3 die Strömungsgeometrie der Flamme F beeinflusst werden kann.
In der sechsten Ausführungsform sind die inneren Einströmöffnungen 31i und die äußeren Einströmöffnungen 31a analog zu der 3E und zugehöriger Beschreibung in der ersten Passage A1 der Zuströmvorrichtung 20-1 in einer gedachten Ebene E angeordnet, die orthogonal zu der Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft.
In den Passagen A2, A3 der Zuströmvorrichtungen 20-2, 20-3 gehören, werden in der dargestellten sechsten Ausführungsform In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung keine Verbrennungsedukte R-F, R-O, sondern nur das Prozessmedium M, insbesondere Wasserdampf ṁ_zDampf oder überkritisches Wasser ṁ_zscH2O zugeführt.
Es besteht optional auch die Möglichkeit der Brennkammer 40 in mindestens einer der weiteren Passagen A2, A3 der Zuströmvorrichtungen 20-2, 20-3 über nicht näher dargestellte Eindüsungsöffnungen 31 Verbrennungsedukte R-F, R-O beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F, MRR-O zuzuführen.
Siebente Ausführungsform gemäß Fig. 3G:
Drei rotationssymmetrische Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 mit je einer Passage A1, A2, A3.
Die 3G zeigt in einer schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung einen erfindungsgemäßen Brenner 100‘ in einer siebenten Ausführungsform. Die siebente Ausführungsform stellt eine spezielle Variante der sechsten Ausführungsform dar.
Es wurde bereits vorgeschlagen, den Brenner 100‘ gemäß der sechsten Ausführungsform mit mehreren weiteren Passagen A1, A2, A3, insbesondere mit koaxialer Ausrichtung auszubilden.
Gemäß der siebenten Ausführungsform werden um die erste Passage A1 der Zuströmvorrichtung 20-1 herum, insbesondere rotationssymmetrisch zur Zuströmvorrichtung 20-1 und zur Brennkammer 40 mehrere weitere Zuströmvorrichtungen 20-2, 20-3 angeordnet.
Dadurch können ebenfalls in den mehreren Passagen A1, A2, A3 der mehreren Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 unterschiedliche Drallrichtungen und/oder Drallzahlen und/oder Edukt-Konzentrationen und/oder Gemisch-Konzentrationen in sich unterschiedlich ausbildenden verschiedene Scherschichten S mit unterschiedlichen Eigenschaften oder eine gezielte radiale Verteilung der Verbrennungsedukte R-F, R-O beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-F, MRR-O in axialer Strömungsrichtung gesehen in der Brennkammer 40 bewirkt werden.
Außerdem kann bei dieser siebenten Ausführungsform in vorteilhafter Weise durch die Teilmassenströme in den mehreren Passagen A1, A2, A3 der mehreren Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2, 20-3 innerhalb der Brennkammer 40 leichter eine bestimmte spezifische rotationssymmetrische Strömungs- und Flammengeometrie der Flamme F erzeugt werden.
In 3G ist ferner verdeutlicht, dass in der ersten Passage A1 die Edukt-Konzentration des Sauerstoff O₂-Teilmassenstroms durch Zuführung von Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O innerhalb der Zuströmvorrichtung 20-1 verändert wird, sodass ein vorgebbarer Teilmassenstrom beim Eintritt in die Brennkammer 40 als Wasserdampf/Sauerstoff-Gemisch ṁ_Dampf/O₂ insbesondere als Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O noch in der Zuströmvorrichtung 20-1 erzeugt wird.
Der Effekt entspricht der bereits beschriebenen Vorvermischung von Sauerstoff-0₂ als Oxidationsmedium R-O mit dem Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_zscH2O zu dem Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O bevor der Teilmassenstrom ṁ_Dampf/O₂ in die Zuströmvorrichtung 20-1 eintritt.
In 3G ist weiter verdeutlicht, dass in der zweiten Passage A2 die Edukt-Konzentration des Verbrennungseduktes R-F des Teilmassenstroms ṁ_Dampf/H₂ durch Zuführung von Wasserdampf ṁ_zDampf oder überkritischem Wasser ṁ_zscH2O ebenfalls innerhalb der zweiten Zuströmvorrichtung 20-2 verändert werden kann, sodass ein vorgebbarer Teilmassenstrom des Verbrennungseduktes R-F beim Eintritt in die Brennkammer 40 schließlich als Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-H als Wasserdampf/Wasserstoff-Gemisch ṁ_Dampf/H₂ vorliegt.
In der dritten weiteren Passage A3 wird der Brennkammer 40 beispielsweise, insbesondere zur Ausbildung der äußeren Inertisierungszone iZ₂ hinsichtlich Größe und Form ausschließlich ein vorgebbarer zusätzlicher Teilmassenstrom Wasserdampf ṁ_zDampf oder ein zusätzlicher Teilmassenstrom überkritischen Wassers ṁ_zscH2O zugeführt.
Jeder Passag A1, A2, A3 ist gemäß der schematischen prinzipiellen Schnittdarstellung jeweils mindestens ein Drallgenerator 10-1, 10-2, 10-3 zugeordnet, sodass beispielsweise die Drallzahlen und/oder Drallrichtungen wie bereits zu der sechsten Ausführungsform erläutert in den Passagen A1, A2, A3 in vorteilhafter Weise variabel separat festgelegt werden können.
Die anderen zu der sechsten Ausführungsform genannten Vorteile und Effekte gelten entsprechend auch für diese siebente Ausführungsform.
In der sechsten Ausführungsform gemäß 3F sind die inneren Einströmöffnungen 31i und die äußeren Einströmöffnungen 31a beispielsweise analog zu der 3E und zugehöriger Beschreibung in der ersten Passage A1 der ersten Zuströmvorrichtung 20-1 in einer gedachten Ebene E angeordnet, die orthogonal zu der Drallachse X des Brenners 100‘ verläuft.
Die gedachte Ebene E ist als weitere Besonderheit der siebenten Ausführungsform entgegen der Strömungsrichtung gesehen zurückgesetzt, wodurch die erläuterte Vermischung der Teilmassenströme zu den Prozessmedium-Edukt-Gemischen MRR-O beziehungsweise MRR-H noch in den Zuströmvorrichtungen 20-1, 20-2 beziehungsweise deren Passagen A1, A2 möglich ist. Die in den Passagen A1, A2 zurückgesetzte gedachte Ebene E ist als Strichlinie in die 3G eingetragen.
Es wird deutlich, dass die inneren Einströmöffnungen 31i und/oder die äußeren Einströmöffnungen 31a in der siebenten Ausführungsform durch das Zurücksetzen stromauf nicht mehr so nahe der Brennkammer 40 angeordnet sind, wie mindestens eine der Einstromöffnung 31a, 31i der anderen vorhergehenden Ausführungsformen.
Optional ist es sogar möglich, dass die inneren Einströmöffnungen 31i und/oder die äußeren Einströmöffnungen 31a – durch ein noch weiteres Zurücksetzen gemäß der Ausgestaltung ii) des Brenners 100, 100‘ stromauf – in den einzelnen Drallgeneratoren 10-1, 10-2, 10-3 angeordnet sind.
Schließlich ist es optional auch möglich die inneren Einströmöffnungen 31i und/oder die äußeren Einströmöffnungen 31a – noch weiter stromauf Zurückzusetzen – sodass sie letztendlich gemäß der Ausgestaltung i) des Brenners 100, 100‘ vor den einzelnen Drallgeneratoren 10-1 angeordnet sind. Vergleiche insbesondere 3D und zugehörige Beschreibung in der bereits deutlich wird, dass ein Zurücksetzen möglich ist.
Über die mehreren Passagen A1, A2, A3 ist die Ausbildung der inneren Inertisierungszone iZ₁ und der äußeren Inertisierungszone iZ₂ hinsichtlich Größe und Form sowie die bestimmte spezifische Strömungsgeometrie der Flamme F möglich, sodass insbesondere die Eindüsungspunkte 31a, 31i und auch die Brennkammerkammerwände 41; 42, 43 geschützt sind.
Insbesondere die Eindüsungspunkte 31a, 31i sind nicht mehr nahe des Flammenfußes F1 angeordnet. Das bedeutet, dass die Eindüsungspunkte 31a, 31i aus dem Bereich des hohe Temperaturen aufweisenden Flammenfußes F1 der Flamme F versetzt sind, sodass die Eindüsungspunkte 31a, 31i durch das Zurücksetzen noch geschützter angeordnet sind, im Vergleich zu den anderen Ausführungsformen. als in den anderen Ausführungsformen. Hinzu kommt der Schutz der Eindüsungspunkte 31a, 31i durch die zwischen Ausgang der Zuströmvorrichtung 20-1 und dem Eingang der Brennkammer 40 gebildeten Inertisierungsfront IF.
In Bezug auf die Beschreibung und die Darstellung der 3E bis 3G ist das Auffüllen der äußeren Rezirkulationszone/n RZ₂ zur Ausbildung der äußeren Inertisierungszone IZ₂ mit dem Inertisierungsmedium, insbesondere Wasserdampf ṁ_Dampf oder überkritischem Wasser ṁ_scH2O über einen zusätzlichen Drallgeneratoren 10-3 nur eine von anderen Möglichkeiten.
Es besteht erstens beispielsweise auch die Möglichkeit hierfür ein anderes Inertisierungsmedium zu nutzen. Es besteht zweites beispielsweise auch die Möglichkeit die Geometrie der Brennkammer 40 derart an die Geometrie der Flamme F anzupassen, sodass sich keine äußere Rezirkulationszone RZ₂ ausbildet.
Das erfindungsgemäße Verfahren und der erfindungsgemäße Brenner 100‘ zeichnen sich somit dadurch aus, dass die Eindüsungspunkte 31a, 31i in der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1, 20-2, 20-3 des Brenners 100‘, insbesondere des Brenners 100‘ eines Wasserstoff/Sauerstoff-Dampferzeugers durch Stabilisierung der Flamme F und durch die Ausbildung einer Inertisierungsfront IF vor hohen Temperaturen geschützt sind.
Bei dem erfindungsgemäßen Brenner 100‘ werden die Eindüsungspunkte 31a, 31i dadurch geschützt, dass in deren Umgebung eine inerte Atmosphäre, insbesondere Wasserdampfatmosphäre herrscht.
Ein Rückschlagen der Flamme F in diese inertisierten Regionen und/oder eine Stabilisierung der Flamme F schon an den Eindüsungspunkten 31a, 31i ist dadurch ausgeschlossen. Es findet in vorteilhafter Weise eine Vermischung von Brennstoffmedium R-F und Oxidationsmedium R-O oder von Prozessmedium-Edukt-Gemischen MRR-O, MRR-H in einem vorgebbaren Abstand X1 erst stromab der Eindüsungspunkte 31a, 31i statt.
Alle Ausführungsformen:
Die exakte Ausbreitung in mindestens einer der Passagen A1, A2, A3 des über die Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i eingedüsten Verbrennungseduktes R-O, R-H und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H in Abhängigkeit der Strömungsrichtung des über die Öffnung 11 eingedüsten Prozessmediums M hängt gemäß den Ausführungsvarianten a) und c) von verschiedenen Faktoren ab, die einzeln oder in Kombination berücksichtigt werden, wobei die Faktoren nachfolgend genannt sind:

• Richtung und Betrag des Impulses des Verbrennungseduktes R-O, R-H oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H;
• Richtung und Betrag des Impulses des Prozessmediums M;
• Gestaltung der Geometrie, des Durchmessers, der Lage und des Eindüsungswinkels der Eindüsungsöffnungen;
• Drallzahl (entspricht dem Betrag der Drallstärke) und der Geschwindigkeit des Prozessmediums M und/oder des Verbrennungseduktes R-O, R-H und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H;
• radiale Ausdehnung der entsprechenden Passage/n A1, A2, A3;
• Abstand der Eindüsungsöffnungen 31 (bei Anordnung in verschiedenen Ebenen EX1, EX2) in axialer Richtung der Passagen A1, A2, A3).

Es versteht sich, dass der Brenner 100, 100‘ entsprechend eingerichtet ist beziehungsweise die entsprechen Mittel aufweist, um diese auch das Verfahren kennzeichnenden Faktoren beeinflussen zu können.
Bei entsprechender Einstellung der Faktoren wird vermieden, dass das Oxidationsmedium R-O oder das Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O zu den Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i des Brennstoffmediums R-H oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-H gelangt oder das Brennstoffmedium R-H oder das Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-H zu den Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i des Oxidationsmediums R-O oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O gelangt.
Bei der Ausführungsvariante b) ist eine Zuführung der Verbrennungsedukte R-O, R-H unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte R-O, R-H mit dem Prozessmedium M zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O, MRR-H über die jeweilige mindestens eine Öffnung 31; 31a, 31i vorgesehen.
Bei dieser Ausführungsvariante b) hängt die exakte Ausbreitung in mindestens einer der Passagen A1, A2, A3, des bei einer Eindüsungsöffnung 31, 31a, 31i eingedüsten Verbrennungseduktes R-O, R-H und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H ebenfalls von verschiedenen Faktoren, die einzeln oder in Kombination berücksichtigt werden, wobei die Faktoren die nachfolgend genannt sind:

• Richtung und Betrag des Impulses des Verbrennungseduktes R-O, R-H oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H;
• Gestaltung der Geometrie, des Durchmessers, der Lage und des Winkels der Eindüsungsöffnungen;
• Drallzahl (entspricht dem Betrag der Drallstärke) und der Geschwindigkeit des Verbrennungseduktes R-O, R-H und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O, MRR-H;
• radiale Ausdehnung der entsprechenden Passage/n A1, A2, A3;
• Abstand der Eindüsungsöffnungen 31 bei Anordnung in verschiedenen Ebenen EX1, EX2) in axialer Richtung der Passagen A1, A2, A3.

Bei der Ausführungsvariante b) hängt die Ausbreitung nicht von der Richtung und dem Betrag des Impulses des Prozessmediums M ab, weil in dem Ausführungsbeispiel b) kein Prozessmedium M über die Eindüsungsöffnung 11 eingedüst wird.
Es versteht sich, dass auch bei dieser zweiten Ausführungsvariante b), der Brenner 100, 100‘ entsprechend eingerichtet ist beziehungsweise die entsprechen Mittel aufweist, um diese auch das Verfahren kennzeichnenden Faktoren beeinflussen zu können.
Bei entsprechender Einstellung der Faktoren wird auch hier vermieden, dass das Oxidationsmedium R-O oder das Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-O zu den Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i des Brennstoffmediums R-H oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-H gelangt oder das Brennstoffmedium R-H oder das Prozessmedium-Edukt-Gemisch MRR-H zu den Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i des Oxidationsmediums R-O oder des Prozessmedium-Edukt-Gemisches MRR-O gelangt.
In einem bevorzugten Beispiel der Auswahl der genannten Faktoren ist bei sich auf einer Ebene E befindenden radial gegenüberliegenden Anordnung von Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i (vergleiche 3A, 3C, 3E, 3F und 3G und zugehörige Beschreibungen) zur Eindüsung von Oxidationsmedium R-O und Brennstoffmedium R-H oder Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H beispielsweise innerhalb einer Passage A1 vorgesehen, dass der Impuls des über die Eindüsungsöffnung 11 eingedüsten Prozessmediums M (gemäß der Ausführungsvariante a) und c)) in Abhängigkeit zur Einströmrichtung der Verbrennungsedukte R-O, R-H und im Verhältnis zu den Impulsen der Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H groß ist, sodass eine Eindringtiefe der Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H innerhalb der Ebene E der Eindüsungsöffnungen 31, 31a, 31i klein ist, wodurch sicher gestellt ist, dass sich die Inertisierungsfront IF ausbildet und sich die beiden Verbrennungsedukte R-H, R-O erst stromab dieser Inertisierungsfront IF miteinander mischen.
Mit anderen Worten der Impuls des über die Eindüsungsöffnung 11 eingedüsten Prozessmediums M ist groß und die Impulse der über die Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i eingedüsten Verbrennungsedukte R-H, R-O ist klein beziehungsweise so klein, dass der Impuls des über die Eindüsungsöffnung 11 eingedüsten Prozessmediums M eine Vermischung der Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H an den Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i sicher verhindert.
Diese Vorgehensweise kann auch für die sich nicht in einer Ebene E-X1, E-X1 befindenden gegenüberliegende Anordnung von Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i (vergleiche 3B und 3D und zugehörige Beschreibungen) zur Eindüsung von Oxidationsmedium R-O und Brennstoffmedium R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H innerhalb einer Passage A1 gewählt werden.
In einem anderen bevorzugten Beispiel der Auswahl der genannten Faktoren ist eine gegenüber der Längsmittelachse X des Brenners 100, 100‘ nicht orthogonale Eindüsung der Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H vorgesehen. Beispielsweise wird gegenüber der Strömungsrichtung des Prozessmediums M (Ausführungsvariante a) und c)) oder gegenüber der Längsmittelachse X des Brenners 100, 100‘ (Ausführungsvariante b)) jeweils ein Eindüsungswinkel von 45° mit stromab weisenden Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i gewählt, wodurch ebenfalls die Eindringtiefe der Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H innerhalb der Ebene E (vergleiche 3A, 3C, 3E, 3F und 3G und zugehörige Beschreibungen) oder den verschiedenen Ebenen E-X1, E-X2 (vergleiche 3B, 3D und zugehörige Beschreibungen) der Eindüsungsöffnungen 31; 31a, 31i verkleinert wird und sich die gewünschte Inertisierungsfront IF ausbildet, sodass sich die Verbrennungsedukte R-O, R-H beziehungsweise Prozessmedium-Edukt-Gemische MRR-O, MRR-H erst stromab dieser Inertisierungsfront IF miteinander mischen.
Der große Vorteil der erfindungsgemäßen Vorgehensweise gegenüber bestehenden Dampferzeugern deren Brennkammern mit Raketenbrennern betrieben werden, besteht in der guten Reinheit des erzeugten Dampfes, der guten durch den Drall erzeugten Durchmischung der Verbrennungsedukte und einem dadurch bewirkten optimalen Ausbrand der Verbrennungsedukte, sowie durch die Erzeugung der Inertisierungsfront IF einer längeren Lebensdauer des Brenners 100, 100‘ beziehungsweise in einem geringeren Instandhaltungsaufwand. Der erzeugte Dampf als beispielhaftes Verbrennungsendprodukt P kann direkt in einem Dampf-oder Gastturbinenprozess zur Stromerzeugung genutzt werden. Das Verfahren ist in kleineren Anlagen mit Leistungen von einigen kW [Kilowatt] oder weniger bis hin zum industriellen Maßstab mit Leistungen mehrerer 100 MW [Megawatt] anwendbar.
Die 4 zeigt in einem erfindungsgemäßen Anwendungsfall beispielhaft eine möglich Anordnung eines erfindungsgemäßen Brenners 100‘ und des zugehörigen erfindungsgemäßen Verfahrens am Beispiel eines Dampfturbinenprozesses. Schematisch abgebildet ist eine Dampfturbine mit einer Hochdruckstufe HP einer Mitteldruckstufe IP und einer Niederdruckstufe LP.
Es besteht erfindungsgemäß beispielsweise die Möglichkeit gemäß dem Pfeil Wasserdampf ṁ_Dampf aus der Mitteldruckstufe MP zu überhitzen bevor er als überhitzter Wasserdampf ṁ_ÜDampf in die Niederdruckstufe LP der Dampfturbine eintritt.
Der erfindungsgemäße Brenner 100‘ ist in der Turbinenleitung 63 zwischen Mitteldruckstufe MP und Niederdruckstufe LP eigebunden und stellt den Überhitzer des Dampfes dar. Es versteht sich, dass dieses Beispiel nur ein Beispiel von sehr vielen möglichen Anwendungsfällen ist, wie nachfolgend noch ausgeführt wird.
In 5 ist in einer Tabelle zusammengefasst, die keinen Anspruch auf Vollständigkeit erhebt, welche Prozessmedien M, Verbrennungsedukte R und Verbrennungsprodukte in verschiedenen Anwendungsfällen P zum Einsatz kommen können.
Jeder Zeile ist eine Ordinalzahl 1 bis 9 zugeordnet. Jeder Ordinalzahl 1 bis 9 sind von links nach rechts in den Spalten gelesen diejenigen Medien angegeben, die in dem erfindungsgemäßen Brenner 100‘, der eingerichtet ist um das erfindungsgemäße Verfahren durchzuführen, verwendet werden können.
Die jeweilige Ordinalzahl befindet sich in Spalte 1. In Spalte 2 ist je Zeile ein Prozessmedium M eingetragen, welches erfindungsgemäß gleichzeitig als Inertisierungsmedium eingesetzt wird. In Spalte 3 ist das erste Verbrennungsedukt R-F und in Spalte 4 das zweite Verbrennungsedukte R-O angegeben. Spalte 5 beinhaltet die Angabe des Verbrennungsproduktes
Zwei Beispiele. Erstes Beispiel Nr. 8: Es kann als Prozessmedium M Helium He, als Verbrennungsedukte Wasserstoff H₂ und Sauerstoff O₂ zum Einsatz kommen, wobei das Verbrennungsprodukt P ein Gemisch aus Wasserdampf und Helium ist.
Zweites Beispiel Nr. 9: Es kann als Prozessmedium M Wasser H₂0, als erstes Verbrennungsedukt R-H Ammoniak NH₃ als zweites Verbrennungsedukt R-O Sauerstoff O₂ zum Einsatz kommen, wobei das Verbrennungsprodukt P ein Gemisch aus Stickstoff N2 und Wasser H₂0 ist.
In allen Zeilen kann, wenn nicht bereits speziell angegeben das Prozess-/Inertisierungsmedium sowohl als gasförmiges Medium, überkritisches Medium oder als flüssiges Medium genutzt werden.
Außerdem besteht jeweils die Möglichkeit, dass die Verbrennungsedukte R-H, R-O mit dem jeweiligen Prozessmediums M zu Prozessmedium-Edukt-Gemischen MRR-H, MRR-O vorgemischt werden, bevor sie in die mindestens eine Zuströmvorrichtung 20-1 eingedüst werden, oder dass die Verbrennungsedukte R-H, R-O in der mindestens einen Zuströmvorrichtung 20-1 mit dem Prozessmediums M zu Prozessmedium-Edukt-Gemischen MRR-H, MRR-O gemischt werden.
Den jeweiligen Medien werden anhand der Ordinalzahlen nachfolgend mögliche erfindungsgemäße Anwendungsfälle zugeordnet.
Die Medien in den Zeilen mit den Ordinalzahlen 1–5 können im Gas- und Dampfturbinenprozess, im reinen Dampfturbinenprozess, in Raffinerien und in Vakuumanlagen zum Einsatz kommen. Bei diesen Prozessen werden jeweils sehr große Dampfmengen benötigt, die durch das erfindungsgemäße Verfahren mit dem erfindungsgemäßen Brenner 100‘ hergestellt werden können.
Die Medien in den Zeilen mit den Ordinalzahlen 6 und 7 können in überkritischen Kreisprozessen auf CO₂-Basis zur Stromspeicherung beziehungsweise Stromproduktion eingesetzt werden. Solche Kreisprozesse sind Gegenstand der aktuellen Forschung. Der beschriebene Brenner 100‘ und das zugehörige Verfahren könnte bei solchen Kreisprozessen mit den genannten Medien für eine Zwischenüberhitzung des Kohlendioxids CO₂ genutzt werden.
Die Medien in der Zeile 8 können in einem Stirling-Prozess bei der Stromproduktion beispielsweise in Solarkraftwerken genutzt werden. Das Prozessmedium ist dann wie oben erwähnt Helium He, wobei eine teilweise oder vollständige Auskondensierung von Wasser möglich ist.
Die Medien in den Zeilen mit den Ordinalzahlen 9 und 10 werden in Kalina-Kreisprozessen und in Kreisprozessen mit Ammoniak-Wasser-Gemischen eingesetzt.
Generell kann das erfindungsgemäße Verfahren in Anwendungsfällen zum Einsatz kommen, wenn ein Prozessmedium zur Verfügung steht, welches gleichzeitig als Inertisierungsmedium eingesetzt wird. Dabei ist vorgesehen, dass das Prozess- beziehungsweise Inertisierungsmedium Teil eines Kreisprozesses ist und als Eingangsmedium zur Verfügung gestellt wird oder es entsteht in dem jeweiligen Kreisprozess. Beispielsweise entsteht das Prozess- und Inertisierungsmedium erst bei der Verbrennung der Verbrennungsedukte. Es ist ferner vorgesehen, dass die Verbrennungsedukte hochreaktive Medien sein können. Zudem ist es das Ziel beziehungsweise mit dem erfindungsgemäßen Verfahren möglich ein sehr reines Verbrennungsprodukt zu erzeugen.
Bezugszeichenliste

100: Brenner (Stand der Technik)
100‘: Brenner (Erfindung)
10-1: erste Drallvorrichtung
10-2: zweite Drallvorrichtung
10-3: dritte Drallvorrichtung
11: Prozessmedium-Zuführungsöffnung (Prozessmedium M)
20-1: erste Zuströmvorrichtung
20-2: weitere Zuströmvorrichtung
20-3: weitere Zuströmvorrichtung
21: Zuströmvorrichtungslängswand
A1: erste Passage
A2: zweite Passage
A3: dritte Passage
30: Eindüsungsvorrichtung
31: Edukt-Eindüsungsöffnung
31a: Edukt-Eindüsungsöffnung (wandseitig)
31i: Edukt-Eindüsungsöffnung (lanzenseitig)
40: Brennkammer
41: Brennkammerwand
42: Brennkammerstirnwand
43: Brennkammerlängswand
44: Brennkammer-Zuführleitung
60: Bypass-Rückführleitung
61: Bypass Fördereinrichtung
62: Bypass-Zuführleitung
63: Turbinenleitung
X: Längsmittelachse oder Drallachse des Brenners
X1: Abstand
Z: Rezirkulationszone
RZ₁: innere Rezirkulationszone
RZ₂: äußere Rezirkulationszone
F: Flamme
F1: Flammenfuß
S: Scherschicht
IF: Inertisierungsfront
IZ: Inertisierungszone
IZ₁: innere Inertisierungszone
IZ₂: äußere Inertisierungszone
E: radiale Ebene einer Edukt-Eindüsungsöffnung
E-X1: radiale Ebene einer Edukt-Eindüsungsöffnung
E-X2: radiale Ebene einer Edukt-Eindüsungsöffnung
EF: radiale Ebene des Flammenfußes F1
M: Prozessmedien:
ṁ_Dampf: Wasserdampf-Teilmassenstrom
ṁ_scH2O: Wasser (überkritisch)-Teilmassenstrom
ṁ_zDampf: Wasserdampf über mindestens eine weitere Passage
ṁ_zscH2O: überkritisches Wasser über mindestens einer weitere Passage
R: Verbrennungsedukte:
R-F: Brennstoffmedium
R-O: Oxidationsmedium
H₂: Verbrennungsedukt (Brennstoffmedium R-F)
O₂: Verbrennungsedukt (Oxidationsmedium R-O)
ṁ_H2: Wasserstoff-Teilmassenstrom
ṁ_O2: Sauerstoff-Teilmassenstrom
MR: Gemische aus Prozessmedium M und eines Verbrennungseduktes:
MRR-F: Prozessmedium-Edukt-Gemisch aus Brennstoffmedium R-F und
Prozessmedium: M
MRR-O: Prozessmedium-Edukt-Gemisch aus Oxidationsmedium R-O und Prozessmedium M
ṁ_Dampf/H₂: Wasserdampf/Wasserstoff-Gemisch (MRR-F)
ṁ_Dampf/O₂: Wasserdampf/Sauerstoff-Gemisch (MRR-O)
P: Verbrennungsprodukte:
ṁ_ÜDampf: überhitzter Wasserdampf-Massenstrom
ṁ_ÜscH2O: überhitzter Wasser (überkritisch)-Massenstrom

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
Zitierte Nicht-Patentliteratur

Blue Combustion Stoichiometric Hydrogen-Oxygen Combustion Under Humidified Conditions“ ASME Turbo Expo 2015: Turbine Technical Conference and Exposition; Combustion, Fuels and Emissions; Montreal, Quebec, Canada, June 15–19, 2015 [0006]

Claims

Brenner (100, 100‘) zur Herstellung eines Verbrennungsproduktes (P) eingerichtet, um einer dem Brenner (100, 100‘) in Strömungsrichtung nachgeschalteten Brennkammer (40) mindestens zwei Verbrennungsedukte (R; R-F; R-O), mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Brennstoffmedium (R-F) und mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Oxidationsmedium (R-O) und mindestens ein inertisierende Eigenschaften aufweisendes Prozessmedium (M) insgesamt verdrallt zuzuführen, sodass sich in der Brennkammer (40) eine drallstabilisierte Flamme (F) bildet, wobei der Brenner (100, 100‘) zur Stabilisierung der Flamme (F) mindestens eine Drallvorrichtung (10) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass der Brenner (100, 100‘) in mindestens einer Zuströmvorrichtung (20-1; 20-2; 20-3), über Öffnungen (11, 31) verfügt, über die Teilmassenströme jeweils getrennt voneinander wie folgt zuführbar sind, a) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) und Zuführung des Prozessmediums (M) über mindestens eine Öffnung (11) oder b) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte (R-F, R-O) mit dem Prozessmedium (M) zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch (MR; MRR-F; MRR-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) oder c) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte (R-F, R-O) mit dem Prozessmedium (M) zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) und zusätzliche Zuführung des Prozessmediums (M) über die mindestens eine Öffnung (11), wobei die Öffnungen (11, 31) in der mindestens einen Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) - stromab des Brenners (100, 100‘) gesehen – derart angeordnet sind, dass die Teilmassenströme der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) unter Ausbildung der drallstabilisierten Flamme (F) erst hinter einer Inertisierungsfront (IF) zusammen treffen, die durch das gleichzeitige Vorhandensein des inertisierenden Prozessmediums (M) in mindestens einem der Teilmassenströme gebildet wird, wobei sich die Inertisierungsfront (IF) zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung (31) eines der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) oder zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen (31) der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR) und jeweils der in einem Flammenfuß (F1) der Flamme (F) zusammen kommenden Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) ausbildet.
Brenner (100, 100‘) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens eine Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) i) vor der Drallvorrichtung (10) oder ii) in die Drallvorrichtung (10) integriert oder iii) hinter der Drallvorrichtung (10) angeordnet ist.
Brenner (100, 100‘) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (31) der Verbrennungsedukte (R; R-F und R-O) oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) radial zur axialen Längsmittelachse (X) des Brenners (100, 100‘) gesehen in einer Ebene (E) oder in unterschiedlichen Ebenen (E-X1, E-X2) angeordnet sind.
Brenner (100, 100‘) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens eine Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) mindestens eine erste Passage (A1) oder eine erste Passage (A1) und mindestens eine weitere Passage (A2, A3) aufweist.
Brenner (100, 100‘) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens einen Passage (A1, A2, A3) eine Drallvorrichtung (10-1, 10-2, 10-3) zugeordnet ist, oder mehreren Passagen (A1, A2, A3) eine gemeinsame Drallvorrichtung oder jeweils eine separate Drallvorrichtung (10-1, 10-2, 10-3) zugeordnet ist/sind.
Brenner (100, 100‘) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die jeweilige Drallrichtung und/oder Drallzahl des mindestens einen Teilmassenstroms in der mindestens einen Passage (A1) oder der Teilmassenströme in den mehreren Passagen (A1, A2, A3) durch mindestens eine Drallvorrichtung (10-1) oder mehrere Drallvorrichtungen (10-1, 10-2, 10-3) vorgebbar ist, wobei bei einer Anordnung mehrerer Passagen (A1, A2, A3) gleichgerichtete oder gegenläufige Drallrichtungen der Teilmassenströme mit gleichen oder unterschiedlichen Drallzahlen vorgebbar sind.
Brenner (100, 100‘) nach den Ansprüchen 1 und 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (11, 31) zur getrennten Zuführung des Prozessmediums (M) und der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) gemäß den Varianten a) undc) nach Anspruch 1 ausschließlich in der ersten Passage (A1) oder in mindestens einer der mehreren Passagen (A1, A2, A3) angeordnet ist/sind.
Brenner (100, 100‘) nach den Ansprüchen 1 und 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (31) zur getrennten Zuführung der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) gemäß den Varianten a) bis c) nach Anspruch 1 ausschließlich in der ersten Passage (A1) oder in mindestens einer der mehreren Passagen (A1, A2, A3) angeordnet ist/sind.
Verfahren zur Herstellung eines Verbrennungsproduktes (P) bei dem einem Brenner (100, 100‘) einer in Strömungsrichtung nachgeschalteten Brennkammer (40) mindestens zwei Verbrennungsedukte (R; R-F; R-O), mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Brennstoffmedium (R-F) und mindestens ein Verbrennungsedukt (R) als Oxidationsmedium (R-O) und mindestens ein inertisierende Eigenschaften aufweisendes Prozessmedium (M) insgesamt verdrallt zugeführt werden, sodass in der Brennkammer (40) eine drallstabilisierte Flamme (F) gebildet wird, wobei der Brenner (100, 100‘) zur Stabilisierung der Flamme (F) mindestens eine Drallvorrichtung (10) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass dem Brenner (100, 100‘) über Öffnungen (11, 31) in mindestens einer Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) Teilmassenströme jeweils getrennt wie folgt zugeführt werden, a) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) und Zuführung des Prozessmediums (M) über mindestens eine Öffnung (11) oder b) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte (R-F, R-O) mit dem Prozessmedium (M) zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch (MR; MRR-F; MRR-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) oder c) Zuführung der Verbrennungsedukte (R-F; R-O) unter Vorvermischung mindestens eines der Verbrennungsedukte (R-F, R-O) mit dem Prozessmedium (M) zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch (MR; MRR-F; MRR-O) über die jeweilige mindestens eine Öffnung (31) und zusätzliche Zuführung des Prozessmediums (M) über die mindestens eine Öffnung (11), wobei die Öffnungen (11, 31) in der mindestens einen Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) – stromab des Brenners (100, 100‘) gesehen – derart angeordnet werden, dass die Teilmassenströme der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) unter Ausbildung der drallstabilisierten Flamme (F) erst hinter einer Inertisierungsfront (IF) zusammen treffen, die durch das gleichzeitige Vorhandensein des inertisierenden Prozessmediums (M) in mindestens einem der Teilmassenströme gebildet wird, wobei sich die Inertisierungsfront (IF) zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung (31) eines der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) oder zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen (31) der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) und jeweils der in einem Flammenfuß (F1) der Flamme (F) zusammen kommenden Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) ausgebildet wird.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eines der Verbrennungsedukte (R; R-F; R-O) und das Prozessmedium (M) • vor einer Zuführung über die Öffnungen (31) in die mindestens eine Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) des Brenners (100, 100‘) zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemisch (MR; MRR-F; MRR-O) vorgemischt oder • nach einer Zuführung über die Öffnungen (31) in die Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) des Brenners (100, 100‘) noch in der Zuströmvorrichtung (20-1, 20-2, 20-3) und vor ihrem Aufeinandertreffen zu einem Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) gemischt wird.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei ausschließlicher Ausbildung einer ersten Passage (A1) eine Inertisierungsfront (IF) mit einer inneren Inertisierungszone (IZ₁) • zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung (31) eines der Verbrennungsedukte (R; R-F oder R-O) und/oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) oder • zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen (31) der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) und jeweils der in einem Flammenfuß (F1) der Flamme (F) zusammen kommenden Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) ausgebildet wird.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei Ausbildung einer ersten Passage (A1) und mindestens einer weiteren Passage (A2, A3) eine Inertisierungsfront (IF) mit einer inneren Inertisierungszone (IZ₁) und einer äußeren Inertisierungszone (IZ₂) • zwischen der am weitesten stromab liegenden Öffnung (31) eines der Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder eines der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F; MRR-O) oder • zwischen den am weitesten stromab liegenden Öffnungen (31) der Verbrennungsedukte (R; R-F und R-O) und/oder der Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR);MRR-F, MRR-O) und jeweils der in einem Flammenfuß (F1) der Flamme (F) zusammen kommenden Verbrennungsedukte (R; R-F, R-O) und/oder Prozessmedium-Edukt-Gemische (MR; MRR-F, MRR-O) ausgebildet wird.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens einen Passage (A1, A2, A3) eine Drallvorrichtung (10-1, 10-2, 10-3) zugeordnet wird, oder mehreren Passagen (A1, A2, A3) gemeinsame Drallvorrichtungen oder jeweils eine separate Drallvorrichtung (10-1, 10-2, 10-3) zugeordnet werden/wird, wodurch die jeweilige Drallrichtung und die jeweilige Drallzahl der Teilmassenströme in der mindestens einen Passage (A1) oder in den mehreren Passagen (A1, A2, A3) vorgebbar ist, wobei bei einer Anordnung mehrerer Passagen (A1, A2, A3) gleichgerichtete oder gegenläufige Drallrichtungen der Teilmassenströme mit gleichen oder unterschiedlichen Drallzahlen vorgebbar sind.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teilmassenstrom des Verbrennungsproduktes (P) aus der Brennkammer (40) oder hinter der Brennkammer (40) bypassartig abgezweigt und durch Zugabe eines Kühlmediums über eine Bypass-Zuführleitung (62) einer Bypass-Rückführleitung (60) herunter gekühlt und anschließend wieder in den Brenner (100, 100‘) gefördert wird.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Gesamtmassenstrom des Verbrennungsendproduktes (P) bereits in der Brennkammer (40) durch Zugabe eines Mediums, insbesondere des jeweiligen Prozessmediums (M) über eine Zuführleitung (44) thermisch beeinflusst wird, insbesondere gekühlt wird, wodurch sich der Gesamtmassenstrom um den Teilmassenstrom des zugeführten Mediums erhöht.