CN101144130A - 用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法 - Google Patents

用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101144130A
CN101144130A CNA2007101380811A CN200710138081A CN101144130A CN 101144130 A CN101144130 A CN 101144130A CN A2007101380811 A CNA2007101380811 A CN A2007101380811A CN 200710138081 A CN200710138081 A CN 200710138081A CN 101144130 A CN101144130 A CN 101144130A
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
welding
less
weldment
welding rod
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2007101380811A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101144130B (zh
Inventor
赛缪尔·D·凯泽
布赖恩·A·贝克
大卫·E·瓦斯基
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Areva GmbH
Huntington Alloys Corp
Original Assignee
Huntington Alloys Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Huntington Alloys Corp filed Critical Huntington Alloys Corp
Publication of CN101144130A publication Critical patent/CN101144130A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101144130B publication Critical patent/CN101144130B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/053—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 30% but less than 40%
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12292—Workpiece with longitudinal passageway or stopweld material [e.g., for tubular stock, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12944—Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Abstract

用于产生堆焊的镍、铬、铁合金和方法以及由此形成的焊件。按重量百分比，所述合金包含约28.5％至31.0％的铬；约0至16％的铁，优选7.0％至10.5％的铁；低于约1.0％的锰，优选0.05％至0.35％的锰；约2.1％至4.0％的铌和钽，优选2.1％至3.5％的铌和钽，并且更优选2.2％至2.8％的铌和钽；0至7.0％的钼，优选1.0％至6.5％的钼，并且更优选3.0％至5.0％的钼；低于0.50％的硅，优选0.05％至0.30％的硅；0.01％至0.35％的钛；0至0.25％的铝；低于1.0％的铜；低于1.0％的钨；低于0.5％的钴；低于约0.10％的锆；低于约0.01％的硫；低于0.01％的硼，优选低于0.0015％的硼，并且更优选低于0.001％的硼；低于0.03％的碳；低于约0.02％的磷；0.002％至0.015％的镁和钙；以及余量的镍和附带的杂质。所述方法包括如下步骤：形成由上述合金组合物得到的焊条并且熔化所述焊条以形成堆焊。由所述合金和方法制造的优选焊件包括核反应堆管板形式的合金基体。

Description

用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法
技术领域
本发明涉及用于生产焊件的镍、铬、铁、钼、铌的焊接合金、由此制得的物件，以及焊件和用于生产这些焊件的方法。
背景技术
迄今为止，在包括用于原子能发电设备在内的各种焊接应用中，需要提供抵抗各种裂纹现象的焊件。所述裂纹现象不仅包括晶间应力腐蚀裂纹(“IGSCC”)，而且还包括热裂纹、冷裂纹(DDC)以及根部裂纹。
在商用和军用原子能发电设备的使用过程中，核工业用目前约含有30％铬的合金族取代了仅含有14-15％铬的第一代镍合金。该合金族基本上可避免IGSCC，但是现已发现有关同族的焊接产品的其它问题。最初的含30％铬的焊接产品(UNS NO6052)约含0.50％Al和0.50％Ti，并且具有相当优良的总体焊接性。然而，尽管细心努力地提供最好的气体保护，但是铝成分几乎总是造成在许多焊缝上的浮动氧化物杂质。如果不经打磨去除，这些氧化物通常会设法进入到多道焊缝内部并作为通过放射照相术或超声波探伤法可检测到的杂质显露出来。当在修理具有辐射性“热”的运行中的核设备组件期间遇到这种情况时，是不能接受的。另外，使用这些焊接产品制得的堆焊容易出现失延裂纹(“DDC”)。
21世纪初提出的新的一族含30％铬镍合金焊接产品解决了这些问题。该合金族(UNS NO6054)具有降低的铝和钛含量并且具有额外的硼、锆和铌。这些产品能够产生非常纯净的堆焊，并且不存在现有合金族中浮动氧化物杂质。另外，它们提供改善的抗DDC性能，但是在不利的焊缝形状和每单位体积焊接金属所加入的非常高的热量输入下，发现偶见的DDC裂缝。该合金族还具有抗“根部裂纹”性能以及Kiser的美国专利第6,242,113号中所描述的抗硬化裂纹性能。
本发明通过提供镍、铬、铁、钼、铌的焊接合金以及由此制得的焊件克服了现有技术的缺陷，所述焊接合金和焊件除了提供抗硬化裂纹性能、抗DDC性能、抗根部裂纹性能以及抗应力腐蚀裂纹性能以外，还提供了理想的强度和耐蚀性。此外，本发明提供了不同形式的镍、铬、铁、钼、铌型焊接合金，该合金尤其适用于组装和修理原子能发电中使用的设备。
发明内容
根据本发明，提供了用于产生堆焊的镍、铬、铁、钼、铌合金。该合金在本发明中也被简称为Ni-Cr-Fe合金。按重量百分比，所述合金包含约28.5％至31.0％的铬；约0至16％的铁，优选7.0％至10.5％的铁；约低于1.0％的锰，优选0.05％至0.35％的锰；约2.1％至4.0％的铌和钽，优选2.1％至3.5％的铌和钽，并且更优选2.2至2.8％的铌和钽；0至7.0％的钼，优选1.0％至6.5％的钼，并且更优选3.0％至5.0％的钼；低于0.50％的硅，优选0.05％至0.30％的硅；0.01％至0.35％的钛；0至0.25％的铝；低于1.0％的铜；低于1.0％的钨；低于0.5％的钴；低于约0.10％的锆；低于约0.01％的硫；低于0.01％的硼，优选低于0.0015％的硼，并且更优选低于0.001％的硼；低于0.03％的碳；低于约0.02％的磷；0.002至0.015％的镁和钙，以及余量的镍和附带的杂质。
以铬含量来说，所述合金具有足够的抗应力腐蚀裂纹性能。所述合金的形式可以是堆焊、焊条、具有药皮的焊丝或焊带形式的焊条、具有焊剂芯的鞘(sheath)形式的焊条、堆焊层或包含合金基体的焊件，例如具有本发明合金堆焊层的钢。本发明的合金可用于生产焊条。产生堆焊或焊件的方法中可以使用本发明的合金，所述焊件的形式是用于生产堆焊的药皮焊条，所述方法包括通过潜弧焊或电渣焊进行的焊接。本发明焊件的形式可以是核反应堆的管板。所述合金还可用作生产焊接件的物件，所述物件的形式为焊丝、焊带、焊片、焊棒、焊条、预合金粉末或元素粉末。根据本发明，产生所述堆焊的方法可包括生产由镍/铬焊丝或镍/铬/铁焊丝所定义的上述合金制得的药皮焊条；以及熔化所述焊条以产生堆焊。
附图说明
图1是本发明合金的显微照片，该合金具有优选的、弯曲的晶界微观结构。
具体实施方式
本发明的NiCrFeMoNb焊接合金(本发明还称作Ni-Cr-Fe合金)具有足量的铬、相当严格地控制的次要化学组分以及痕量元素，以提供适当的耐蚀性和良好的抗应力腐蚀裂纹性能。另外，在不利的加热和重新加热的条件下，所述合金具有抗硬化裂纹性能、抗根部裂纹性能以及抗DDC性能。在高含量和低含量的铁稀释(iron dilution)下，还对本发明的焊接合金进行设计以提供抗DDC性能。
为了赋予抗硬化裂纹性能，对于其合金元素，所述合金应具有适当的溶解性以及窄的液相线-固相线温度范围。同样，该合金应具有低水平的硫、磷和其它低熔点的元素，并且该合金应含有最低水平的在合金中形成低熔点相的元素。
通过增加晶界处的热稳性和延展性并通过创造不规则形状的晶界，在本发明中也称为“弯曲的晶界”，来控制抗DDC性能。通过本发明范围内的硼、锆和铌提供了晶界的优良强度和延展性。当晶界水平有硼和锆时，锆趋向还原界面，而硼有助于控制碳化物的形态。使用足量的铌以形成一次和二次MC型碳化物，较低的硼水平趋向增进MC型碳化物的形成并减少硬化裂纹的趋向。同样，低于0.015％并优选低于0.001％的硼通过降低M23C6的固溶线温度并降低反应速率来延迟M23C6的形成，从而又降低裂纹趋势。参见表I。如上所述，本发明中所有的组分百分比以重量百分比形式表达。
MC碳化物形成通常始发于熔融物中。然而，它可能发生在1150 ℃至1200℃的低温范围中。对于这些MC碳化物，这提供了足够的时间来冷却焊缝以在多处阻止晶界滑移，从而迫使滑移的界面变得非常不规则或变得弯曲。通过使用弯曲的晶界替代长直的晶界(易于产生DDC)，产生了提供显著的抗DDC性能的机械联锁网络(mechanicallyinterlocking network)。参见图1，该附图是本发明特征的实例，其中显微照片显示5.7％的应变开裂后，具有弯曲晶界微观结构的加热5的微观结构。钼是硼的清除剂并公知形成Mo2B-MC样的沉淀物。钼也被怀疑在对MC碳化物的大小和分散的控制中起催化剂的作用，而不直接参与MC型碳化物的形成。因此，铌和钼通过其与碳和硼分别反应，形成阻止滑移晶界的沉淀，这导致弯曲晶界的微观结构的形成，其在熔池冷却过程中形成抗DDC性能。由于已知钛、钽和钨形成MC型碳化物，因此设想在原子基础上，用一种或多种这些元素部分取代铌是可行的。硼和锆的水平高于本发明合金组合物的界限所规定的水平是不利的并且由于其对固相线(最后液体凝固的最终凝固温度)的抑制而促使产生硬化裂纹。
俄亥俄州立大学开发的“应变断裂”试验被认为是测定任何抗DDC性能增强的有效且可计量的方法。在2003年12月出版的WeldingJournal，pp.355-S至364-S中描述了这种测试。该试验测量恒温下，作为应变函数的DDC的程度。在金相学上测量固定应变下的裂纹数。在最佳组合范围内或最佳组合范围外的几种组合物的结果如表II所示，并且所选的数据显示了抗热裂纹性能。通过维持低水平的铝、钛和锰，以及受控量的硼、硅和锆，本发明改善了抗根部裂纹性能。由于镍基质中这些余量的铝、钛、锆、硼、硅和铬，本发明提供了抗固化裂纹性能、抗DDC性能和抗应力腐蚀裂纹性能。将铝和钛保持在低水平，以防止浮动氧化物的形成，并且减少根部裂纹的趋势。然而，甚至是少量的钛对还有利于促进辅助抵抗IGSCC性能是有益的。较低水平的锰有助于减少根部裂纹的趋势，并且其容许使用AOD+ESR熔融法所获得的低水平的硫。此外，与硼抑制对M23C6碳化物的成形成的抑制雷同相同，低于1.0％且优选低于0.40％的锰水平易于趋向抑制M23C6碳化物的形成。参见表I。
表I.
对于使用预测软件*确定的模型组合物，M23C6碳化物的固相线
合金 Ni Al Cr Fe Mn Nb Si Ti B C N M23C6固相线，
基准物 余量 0.1 30 8 0.2 0.2 0.12 0.2 0.0005 0.02 0.02 1937
基准物+0.002B 余量 0.1 30 8 0.2 0.2 0.12 0.2 0.0005 0.02 0.02 1974
基准物+2Mn 余量 0.1 30 8 0.2 0.2 0.12 0.2 0.0005 0.02 0.02 1962
基准物+2.5Nb 余量 0.1 30 8 0.2 0.2 0.12 0.2 0.0005 0.02 0.02 1654
基准物+4Mo+2.5Nb 余量 0.1 30 8 0.2 0.2 0.12 0.2 0.0005 0.02 0.02 1604
*JmatPro软件，Version 3.0，来自Sente Software
抗DDC和热裂纹性能的不同热性能
在950℃下进行试验每个应变％下的DDC数 金相学热裂纹计数
加热 Fe Nb Ti Al Mn Mo B C Zr Cr S M23C6固相线** 1％ 2％ 3％ 4％ 5％ 6％ 8％ 每平方英寸数* 长度总计
1 8.22 0.83 0.24 0.11 0.8 0.01 0.003 0.027 0.01 30 0.0006 1904 0 1 2 3 nt 32 nt >60 >1”
2 8.42 0.85 0.21 0.1 0.81 0.02 0.004 0.02 0.015 30 0.0014 1983 0 Nt 5 14 nt nt >99 >50 >1”
3 8.33 0.78 0.19 0.13 0.68 0.02 0.001 0.014 0.001 29.5 0.0007 1904 0 3 Nt 16 nt nt nt <20 <0.2”
4 9.03 1 0.2 0.01 0.68 4 0.004 0.02 0.006 30 0.0008 1950 0 0 2 1 nt 2 nt
5 8.24 2. 0.2 0.03 0.79 4.1 0.0011 0.02 0.008 30.2 0.001 1580 0 0 0 0 0 0 nt
6 8.04 0.82 0.19 0.12 0.77 0.01 0.001 0.03 0.008 29.5 0.001 1995 <20 <0.2”
*＝在金属相学上测量焊态的V形槽横截面中每平方英寸的裂纹数。裂纹是热裂纹和失延裂纹的总和。
nt＝未测量的裂纹数
**＝使用JMatPrO软件version 3.0(Sente Software)进行的预测。
虽然已详细描述本发明的具体实施方案，但是本领域技术人员应理解，按照本公开的整体教导可对这些细节进行多种修改和选择。目前本文所描述的优选实施方案仅仅是示例性的，并不限制本发明的范围，所述范围由所附权利要求及其任意和所有等同替代的全部范围所给定的。

Claims (25)

1.Ni-Cr-Fe合金，按重量百分比，其含有：28.5％至31.0％Cr、高达11％Fe、低于1.0％Mn、2.1％至4.0％Nb+Ta、高达7.0％Mo、低于0.50％Si、0.01％至0.35％Ti、高达0.25％Al、低于0.20％Cu、低于1.0％W、低于0.12％Co、低于0.10％Zr、低于0.01％S、低于0.01％B、低于0.03％C、低于0.02％P、0.002％至0.015％Mg+Ca、余量的Ni和附带的杂质。
2.如权利要求1所述的合金，其含有7.0％至10.5％Fe、0.05％至0.35％Mn、2.1％至3.5％Nb+Ta、1.0％至6.5％Mo、0.05％至0.30％Si和低于0.0015％B。
3.如权利要求1所述的合金，其含有2.2％至2.8％Nb+Ta、3.0％至5.0％Mo和低于0.0010％B。
4.如权利要求1所述的合金，其标称含有约30％Cr、8％Fe、2.5％Nb+Ta、4％Mo、低于0.35％Mn、0.2％Ti、0.03％Al、0.008％Zr、0.02％C和低于0.001％B。
5.如权利要求1所述的合金，其含有低于1％Fe。
6.堆焊中权利要求1所述的合金。
7.权利要求1所述的合金作为焊条的用途。
8.焊条，其含有权利要求1至5中的任一权利要求所述的合金。
9.如权利要求8所述的焊条，其以药皮焊条的形式用于潜弧焊或电渣焊。
10.如权利要求8所述的焊条，其为焊丝或焊棒的形式。
11.如权利要求8所述的焊条，其为带有药皮的鞘的形式。
12.物件，其用于生产由权利要求1所述合金制造的焊件。
13.如权利要求12所述的物件，其为焊丝、焊带、焊棒、焊条、预合金粉末或元素粉末的形式。
14.生产焊件的方法，其包括形成Ni-Cr-Fe合金的焊条并熔化所述焊条以形成堆焊，按重量百分比，所述合金含有：28.5％至31.0％Cr、高达11％Fe、低于1.0％Mn、2.1％至4.0％Nb+Ta、高达7.0％Mo、低于0.50％Si、0.01％至0.35％Ti、高达0.25％Al、低于0.20％Cu、低于1.0％W、低于0.12％Co、低于0.10％Zr、低于0.01％S、低于0.01％B、低于0.03％C、低于0.02％P、0.002％至0.015％Mg+Ca、余量的Ni和附带的杂质。
15.如权利要求14所述的方法，其中所述合金含有7.0％至10.5％Fe、0.05％至0.35％Mn、2.1％至3.5％Nb+Ta、1.0％至6.5％Mo、0.05％至0.30％Si和低于0.0015％B。
16.如权利要求14所述的方法，其中所述合金含有2.2％至2.8％Nb+Ta、3.0％至5.0％Mo和低于0.0010％B。
17.如权利要求14所述的方法，其中所述合金标称含有约30％Cr、8％Fe、2.5％Nb+Ta、4％Mo、低于0.35％Mn、0.2％Ti、0.03％Al、0.008％Zr、0.02％C和低于0.001％B。
18.如权利要求14所述的方法，其中所述合金含有低于1％Fe。
19.焊件，其包含合金基体和其上的堆焊层，按重量百分比，所述堆焊层包含：28.5％至31.0％Cr、高达11％Fe、低于1.0％Mn、2.1％至4.0％Nb+Ta、高达7.0％Mo、低于0.50％Si、0.01％至0.35％Ti、高达0.25％Al、低于0.20％Cu、低于1.0％W、低于0.12％Co、低于0.10％Zr、低于0.01％S、低于0.01％B、低于0.03％C、低于0.02％P、0.002％至0.015％Mg+Ca、余量的Ni和附带的杂质。
20.如权利要求19所述的焊件，其中所述堆焊层含有7.0％至10.5％Fe、0.05％至0.35％Mn、2.1％至3.5％Nb+Ta、1.0％至6.5％Mo、0.05％至0.30％Si和低于0.0015％B。
21.如权利要求19所述的焊件，其中所述堆焊层包含2.2％至2.8％Nb+Ta、3.0％至5.0％Mo和低于0.0010％B。
22.如权利要求19所述的焊件，其中所述堆焊层标称包含约30％Cr、8％Fe、2.5％Nb+Ta、4％Mo、低于0.35％Mn、0.2％Ti、0.03％Al、0.008％Zr、0.02％C和低于0.001％B。
23.如权利要求19所述的焊件，其为核反应堆的管板的形式。
24.如权利要求19所述的焊件，其中所述堆焊层含有低于1％Fe。
25.如权利要求19所述的焊件，其中所述堆焊层具有特征为弯曲晶界的微观结构。
CN2007101380811A 2006-08-08 2007-08-08 用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法 Active CN101144130B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US83631606P 2006-08-08 2006-08-08
US60/836,316 2006-08-08

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101144130A true CN101144130A (zh) 2008-03-19
CN101144130B CN101144130B (zh) 2011-10-05

Family

ID=38657414

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2007101380811A Active CN101144130B (zh) 2006-08-08 2007-08-08 用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8187725B2 (zh)
EP (1) EP2059620B1 (zh)
JP (1) JP5420406B2 (zh)
KR (1) KR101399795B1 (zh)
CN (1) CN101144130B (zh)
CA (1) CA2660107C (zh)
ES (1) ES2403027T3 (zh)
WO (1) WO2008021650A2 (zh)

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101948994A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 江西恒大高新技术股份有限公司 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材
CN101977724A (zh) * 2008-03-19 2011-02-16 霍加纳斯股份有限公司 铁-铬基钎料金属
CN101612695B (zh) * 2008-06-23 2011-07-13 宝山钢铁股份有限公司 一种定宽侧压机模块的表面堆焊材料及堆焊工艺
CN102463422A (zh) * 2010-11-12 2012-05-23 株式会社神户制钢所 焊接用Ni基合金实芯焊丝
CN102554505A (zh) * 2012-01-11 2012-07-11 中国科学院金属研究所 一种抗点状缺陷和裂纹缺陷的镍基光焊丝
CN102581512A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102744531A (zh) * 2012-07-31 2012-10-24 宝山钢铁股份有限公司 一种镍基合金焊丝
CN103867211A (zh) * 2013-12-12 2014-06-18 中铁十四局集团有限公司 泥水盾构刀盘冲刷系统
CN104831163A (zh) * 2015-05-09 2015-08-12 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 一种Fe-Mo-B-Al焊层材料及其制备方法
CN105215571A (zh) * 2015-09-22 2016-01-06 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 添加Mn和Nb的核电用NiCrFe合金堆焊焊带及焊接方法
CN105312793A (zh) * 2014-07-29 2016-02-10 中国科学院金属研究所 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe-Ni基高温合金焊丝及其应用
CN106475705A (zh) * 2015-08-27 2017-03-08 株式会社神户制钢所 Ni基合金焊接金属
CN110193681A (zh) * 2018-02-27 2019-09-03 上海电气电站设备有限公司 一种汽轮机阀门内密封堆焊层及其结构
CN110560961A (zh) * 2019-10-12 2019-12-13 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法
CN112548400A (zh) * 2021-02-22 2021-03-26 四川西冶新材料股份有限公司 用于镍铬铁合金钢焊接用药皮、焊条及其制备方法
CN113319468A (zh) * 2021-06-16 2021-08-31 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10041153B2 (en) * 2008-04-10 2018-08-07 Huntington Alloys Corporation Ultra supercritical boiler header alloy and method of preparation
US20120110848A1 (en) 2010-11-08 2012-05-10 United Technologies Corporation Low and extra low sulfur alloys for repair
WO2012105452A1 (ja) * 2011-02-01 2012-08-09 三菱重工業株式会社 Ｎｉ基高Ｃｒ合金溶接ワイヤ、被覆アーク溶接棒及び被覆アーク溶着金属
US8640941B2 (en) * 2011-03-23 2014-02-04 Scoperta, Inc. Fine grained Ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design
ES2401625B1 (es) * 2011-10-05 2014-03-04 Valeo Térmico, S. A. Material de soldadura para componentes de acero inoxidable, en especial para la soldadura en horno de intercambiadores de calor para gases.
WO2013101561A1 (en) 2011-12-30 2013-07-04 Scoperta, Inc. Coating compositions
CN104838032A (zh) 2012-10-11 2015-08-12 思高博塔公司 非磁性金属合金组合物和应用
CN104511700A (zh) * 2013-09-26 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 一种镍基合金焊丝及其制备方法
CN109830269B (zh) 2013-10-10 2023-09-19 思高博塔公司 选择材料组合物和设计具有目标特性的材料的方法
US9802387B2 (en) 2013-11-26 2017-10-31 Scoperta, Inc. Corrosion resistant hardfacing alloy
US9815147B2 (en) * 2014-04-04 2017-11-14 Special Metals Corporation High strength Ni—Cr—Mo—W—Nb—Ti welding product and method of welding and weld deposit using the same
CN106661702B (zh) 2014-06-09 2019-06-04 斯克皮尔塔公司 抗开裂硬面堆焊合金
MY190226A (en) 2014-07-24 2022-04-06 Oerlikon Metco Us Inc Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking
WO2016014665A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Impact resistant hardfacing and alloys and methods for making the same
CN107532265B (zh) 2014-12-16 2020-04-21 思高博塔公司 含多种硬质相的韧性和耐磨铁合金
JP6999081B2 (ja) 2015-09-04 2022-01-18 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金
US10851444B2 (en) 2015-09-08 2020-12-01 Oerlikon Metco (Us) Inc. Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture
WO2017083419A1 (en) 2015-11-10 2017-05-18 Scoperta, Inc. Oxidation controlled twin wire arc spray materials
JP6739187B2 (ja) 2016-02-22 2020-08-12 株式会社神戸製鋼所 溶接用Ｎｉ基合金ソリッドワイヤおよびＮｉ基合金溶接金属の製造方法
WO2017145854A1 (ja) * 2016-02-25 2017-08-31 株式会社神戸製鋼所 エレクトロスラグ溶接用Ｎｉ基溶接材料
JP7217150B2 (ja) 2016-03-22 2023-02-02 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 完全可読性溶射コーティング
CN113195759B (zh) 2018-10-26 2023-09-19 欧瑞康美科（美国）公司 耐腐蚀和耐磨镍基合金
JP7558169B2 (ja) 2018-12-19 2024-09-30 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 仕切弁、ボール弁、弁棒、及び弁座用の高温低摩擦でコバルトを含まないコーティング・システム
EP3962693A1 (en) 2019-05-03 2022-03-09 Oerlikon Metco (US) Inc. Powder feedstock for wear resistant bulk welding configured to optimize manufacturability
KR102197134B1 (ko) * 2019-11-29 2020-12-31 주식회사 세아에삽 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어
KR102479634B1 (ko) * 2020-11-24 2022-12-21 (주)세광이앤지 단조금형의 펀칭부 강도 증진을 위한 성형방법

Family Cites Families (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3893851A (en) * 1974-09-11 1975-07-08 Carondelet Foundry Co Corrosion-resistant alloys
US4415530A (en) * 1980-11-10 1983-11-15 Huntington Alloys, Inc. Nickel-base welding alloy
JPS57203736A (en) * 1981-06-10 1982-12-14 Sumitomo Metal Ind Ltd Alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe
US4400211A (en) * 1981-06-10 1983-08-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking
US4400210A (en) * 1981-06-10 1983-08-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking
US4410489A (en) * 1981-07-17 1983-10-18 Cabot Corporation High chromium nickel base alloys
US4689279A (en) * 1982-10-12 1987-08-25 Westinghouse Electric Corp. Composite containing nickel-base austenitic alloys
DE3382433D1 (de) * 1982-11-10 1991-11-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Nickel-chromlegierung.
JPS5985850A (ja) * 1982-11-10 1984-05-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Ｎｉ基合金の熱処理法
US4765956A (en) * 1986-08-18 1988-08-23 Inco Alloys International, Inc. Nickel-chromium alloy of improved fatigue strength
JPS63174798A (ja) * 1987-01-14 1988-07-19 Toyota Motor Corp 肉盛溶接用耐食合金
US4806305A (en) * 1987-05-01 1989-02-21 Haynes International, Inc. Ductile nickel-silicon alloy
JPH0250931A (ja) * 1988-05-13 1990-02-20 Nkk Corp 強磁性Ｎｉ―Ｆｅ系合金、および、前記合金の優れた表面性状を有するスラブまたは熱間圧延鋼帯を製造するための方法
US5372662A (en) * 1992-01-16 1994-12-13 Inco Alloys International, Inc. Nickel-base alloy with superior stress rupture strength and grain size control
JP2777319B2 (ja) * 1993-07-30 1998-07-16 財団法人電気磁気材料研究所 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド
JP3303024B2 (ja) * 1993-09-20 2002-07-15 三菱マテリアル株式会社 耐硫酸腐食性および加工性に優れたＮｉ基合金
DE69404937T2 (de) * 1993-09-20 1998-01-15 Mitsubishi Materials Corp Nickellegierung
US5516485A (en) * 1994-03-17 1996-05-14 Carondelet Foundry Company Weldable cast heat resistant alloy
WO1996000310A1 (en) * 1994-06-24 1996-01-04 Teledyne Industries, Inc. Nickel-based alloy and method
GB9608617D0 (en) * 1996-04-24 1996-07-03 Rolls Royce Plc Nickel alloy for turbine engine components
SE509043C2 (sv) * 1996-09-05 1998-11-30 Sandvik Ab Användning av ett kompoundrör med ett yttre skikt av en Ni- legering för överhettare och avfallspannor
JPH10193174A (ja) * 1996-12-27 1998-07-28 Daido Steel Co Ltd 酸化物分散強化型合金溶接用溶加材
US6258317B1 (en) * 1998-06-19 2001-07-10 Inco Alloys International, Inc. Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy
US6242113B1 (en) * 1999-06-10 2001-06-05 Inco Alloys International, Inc. Welding alloy and articles for use in welding, weldments and methods for producing weldments
JP2001107196A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料
AT408665B (de) * 2000-09-14 2002-02-25 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Nickelbasislegierung für die hochtemperaturtechnik
JP4240823B2 (ja) * 2000-09-29 2009-03-18 日本冶金工業株式会社 Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法
JP3952861B2 (ja) * 2001-06-19 2007-08-01 住友金属工業株式会社 耐メタルダスティング性を有する金属材料
US6997994B2 (en) * 2001-09-18 2006-02-14 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Ni based alloy, method for producing the same, and forging die
US6764646B2 (en) * 2002-06-13 2004-07-20 Haynes International, Inc. Ni-Cr-Mo-Cu alloys resistant to sulfuric acid and wet process phosphoric acid
US20040115086A1 (en) * 2002-09-26 2004-06-17 Framatome Anp Nickel-base alloy for the electro-welding of nickel alloys and steels, welding wire and use
FR2845098B1 (fr) * 2002-09-26 2004-12-24 Framatome Anp Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation
JP4415544B2 (ja) * 2002-12-17 2010-02-17 住友金属工業株式会社 高温強度に優れた耐メタルダスティング金属材料
JP4280898B2 (ja) * 2002-12-18 2009-06-17 住友金属工業株式会社 高温強度に優れた耐メタルダスティング金属材料
JP3976003B2 (ja) * 2002-12-25 2007-09-12 住友金属工業株式会社 ニッケル基合金およびその製造方法
DE10302989B4 (de) * 2003-01-25 2005-03-03 Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg Verwendung einer Hitze- und korrosionsbeständigen Nickel-Chrom-Stahllegierung
US6969431B2 (en) * 2003-08-29 2005-11-29 Honeywell International, Inc. High temperature powder metallurgy superalloy with enhanced fatigue and creep resistance
DE602005016367D1 (de) * 2004-01-21 2009-10-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Zusatzwerkstoff auf ni-basis mit hohem cr-legierungsgehalt und schweissstab für metall-lichtbogenschweissen unter schutzgas
US7481970B2 (en) * 2004-05-26 2009-01-27 Hitachi Metals, Ltd. Heat resistant alloy for use as material of engine valve
CN101248197B (zh) * 2005-01-25 2010-12-08 亨廷顿冶金公司 具有抗失延裂纹的药皮焊条及由此产生的堆焊

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101977724B (zh) * 2008-03-19 2013-11-27 霍加纳斯股份有限公司 铁-铬基钎料金属
CN101977724A (zh) * 2008-03-19 2011-02-16 霍加纳斯股份有限公司 铁-铬基钎料金属
CN101612695B (zh) * 2008-06-23 2011-07-13 宝山钢铁股份有限公司 一种定宽侧压机模块的表面堆焊材料及堆焊工艺
CN101948994A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 江西恒大高新技术股份有限公司 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材
CN102463422B (zh) * 2010-11-12 2015-06-03 株式会社神户制钢所 焊接用Ni基合金实芯焊丝
CN102463422A (zh) * 2010-11-12 2012-05-23 株式会社神户制钢所 焊接用Ni基合金实芯焊丝
CN102554505A (zh) * 2012-01-11 2012-07-11 中国科学院金属研究所 一种抗点状缺陷和裂纹缺陷的镍基光焊丝
CN102581512A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102581512B (zh) * 2012-03-06 2016-04-20 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102744531A (zh) * 2012-07-31 2012-10-24 宝山钢铁股份有限公司 一种镍基合金焊丝
CN103867211A (zh) * 2013-12-12 2014-06-18 中铁十四局集团有限公司 泥水盾构刀盘冲刷系统
CN103867211B (zh) * 2013-12-12 2015-11-11 中铁十四局集团有限公司 泥水盾构刀盘冲刷系统
CN105312793B (zh) * 2014-07-29 2017-05-03 中国科学院金属研究所 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe‑Ni基高温合金焊丝及其应用
CN105312793A (zh) * 2014-07-29 2016-02-10 中国科学院金属研究所 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe-Ni基高温合金焊丝及其应用
CN104831163A (zh) * 2015-05-09 2015-08-12 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 一种Fe-Mo-B-Al焊层材料及其制备方法
CN106475705A (zh) * 2015-08-27 2017-03-08 株式会社神户制钢所 Ni基合金焊接金属
CN105215571A (zh) * 2015-09-22 2016-01-06 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 添加Mn和Nb的核电用NiCrFe合金堆焊焊带及焊接方法
CN110193681A (zh) * 2018-02-27 2019-09-03 上海电气电站设备有限公司 一种汽轮机阀门内密封堆焊层及其结构
CN110560961A (zh) * 2019-10-12 2019-12-13 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法
CN112548400A (zh) * 2021-02-22 2021-03-26 四川西冶新材料股份有限公司 用于镍铬铁合金钢焊接用药皮、焊条及其制备方法
CN113319468A (zh) * 2021-06-16 2021-08-31 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝

Also Published As

Publication number Publication date
CA2660107A1 (en) 2008-02-21
EP2059620A2 (en) 2009-05-20
WO2008021650A2 (en) 2008-02-21
CN101144130B (zh) 2011-10-05
WO2008021650A3 (en) 2008-04-10
ES2403027T3 (es) 2013-05-13
US20100136368A1 (en) 2010-06-03
CA2660107C (en) 2015-05-12
JP2010500178A (ja) 2010-01-07
US8187725B2 (en) 2012-05-29
EP2059620B1 (en) 2013-01-16
KR20090055552A (ko) 2009-06-02
JP5420406B2 (ja) 2014-02-19
KR101399795B1 (ko) 2014-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101144130B (zh) 用于焊接的焊接合金和物件、焊件以及生产焊件的方法
CN101248197B (zh) 具有抗失延裂纹的药皮焊条及由此产生的堆焊
CA2335894C (en) Welding alloy and articles for use in welding, weldments and methods for producing weldments
US4415530A (en) Nickel-base welding alloy
CN102639285B (zh) Ni基合金焊接金属、Ni基合金涂药焊条
EP2831300B1 (en) Abrasion and corrosion resistant alloy and hardfacing/cladding applications
JP4699162B2 (ja) 低温靱性と耐海水腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼製溶接構造物
WO2011123390A1 (en) Nickel -based alloy, welding consumable formed from the said alloy and use of the consumable in a welding process.
JP2010264510A (ja) 溶接に使用する溶接合金および物品、溶接物ならびに溶接物の製造方法
JP4519520B2 (ja) 高Ｎｉ基合金溶接ワイヤ

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: AREVA NP GMBH

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20111008

Address after: American West Virginia

Applicant after: Huntington Alloys Corp.

Co-applicant after: Areva NP GmbH

Address before: American West Virginia

Applicant before: Huntington Alloys Corp.

C56 Change in the name or address of the patentee
CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: American West Virginia

Co-patentee after: Areva NP GmbH

Patentee after: Huntington Alloys Corp.

Address before: American West Virginia

Co-patentee before: Areva NP GmbH

Patentee before: Huntington Alloys Corp.