JPS63174798A - 肉盛溶接用耐食合金 - Google Patents
肉盛溶接用耐食合金Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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-
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- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は自動車用内燃機関のシリンダボアなどの各種
機械部品において金属基材上に肉盛溶接するために使用
されるＮ：基の耐食合金に関し、特に酸に対する耐食性
改善のためにＣｕ、Ｍｏを添加したＮｉ基の肉盛溶接用
耐食合金に関するものである。
機械部品において金属基材上に肉盛溶接するために使用
されるＮ：基の耐食合金に関し、特に酸に対する耐食性
改善のためにＣｕ、Ｍｏを添加したＮｉ基の肉盛溶接用
耐食合金に関するものである。
従来の技術
自動車用内燃機関のシリンダボア材、特にディーゼルエ
ンジンのシリンダボア材としては、耐熱性および耐摩耗
性が要求されるほか、耐食性も優れていることが要求さ
れ、そこでＮｉ基合金を使用することが望まれるが、Ｎ
ｉは高価な金属であることから、鋳鉄や鋼あるいはへ！
合金からなる基材上にＮｉ基合金を肉盛溶接してシリン
ダボアを形成することが考えられている。
ンジンのシリンダボア材としては、耐熱性および耐摩耗
性が要求されるほか、耐食性も優れていることが要求さ
れ、そこでＮｉ基合金を使用することが望まれるが、Ｎ
ｉは高価な金属であることから、鋳鉄や鋼あるいはへ！
合金からなる基材上にＮｉ基合金を肉盛溶接してシリン
ダボアを形成することが考えられている。
ところでディーゼルエンジンのシリンダボアは、その使
用時には酸による腐食環境下にあることから、酸に対す
る耐食性が優れていることが必要であるが、従来の通常
のＮｉ基合金ではこの点で未だ不充分であった。
用時には酸による腐食環境下にあることから、酸に対す
る耐食性が優れていることが必要であるが、従来の通常
のＮｉ基合金ではこの点で未だ不充分であった。
一方従来からＮｉ基合金においてはその耐食性、特に酸
に対する耐食性をより一層改善するため、ＣＵ、Ｍｏを
添加することが行なわれている。例えば特公昭５６−５
２９８２号公報には、Ｎｉベースの高Ｃｒ高Ｆｅオース
テナイト合金として、Ｎｉ３０〜４８％、Ｃｒ３０〜３
５％、Ｆｅ３〜２５％、Ｍｎ１〜３．５％、ＣＯ４〜７
．５％、Ｇ ０．０５〜０．２５％、Ｓｉ４％以下を含
有し、かつＣＬＩを２．５〜８％、Ｍｏ３％以下（但し
Ｍｏ＋Ｓ ｒが４％以下）を含有する合金が示されてお
り、この合金はその公報によれば耐食性、焼入性および
展性が優れたものとされている。また例えば特開昭５０
−７５５１８号公報にはＮｉ、Ｃｒを主成分とし、これ
に比較的小口のＭｏ，Ｃｕと他の合金元素を配合した合
金（実施例ではＮｉ６３．０％、Ｃｒ １２．０％、Ｃ
ｕ ５．０％、Ｍｏ ３．０％、Ｓｎ３．０％、Ｓｉ３
．０％、Ｓｉ１．０％、Ｍｎ１．０％、Ｆｅ残部）が示
されており。この合金は耐食性と耐ゴーリング性が優れ
たものとされている。またこのほか、市販のＮｉ基合金
としては、ハステロイ（登録商標）０合金として知られ
るＣＬＪ １．５〜２．５％、Ｍｏ５．５〜７．５％を
含有するＮｉ基合金や、ハステロイ（登録商標）Ｇ−３
合金として知られるＣｕ １．５〜２．５％、Ｍｏ６，
０〜８．０％を含有するＮｉ基合金なども知られている
。
に対する耐食性をより一層改善するため、ＣＵ、Ｍｏを
添加することが行なわれている。例えば特公昭５６−５
２９８２号公報には、Ｎｉベースの高Ｃｒ高Ｆｅオース
テナイト合金として、Ｎｉ３０〜４８％、Ｃｒ３０〜３
５％、Ｆｅ３〜２５％、Ｍｎ１〜３．５％、ＣＯ４〜７
．５％、Ｇ ０．０５〜０．２５％、Ｓｉ４％以下を含
有し、かつＣＬＩを２．５〜８％、Ｍｏ３％以下（但し
Ｍｏ＋Ｓ ｒが４％以下）を含有する合金が示されてお
り、この合金はその公報によれば耐食性、焼入性および
展性が優れたものとされている。また例えば特開昭５０
−７５５１８号公報にはＮｉ、Ｃｒを主成分とし、これ
に比較的小口のＭｏ，Ｃｕと他の合金元素を配合した合
金（実施例ではＮｉ６３．０％、Ｃｒ １２．０％、Ｃ
ｕ ５．０％、Ｍｏ ３．０％、Ｓｎ３．０％、Ｓｉ３
．０％、Ｓｉ１．０％、Ｍｎ１．０％、Ｆｅ残部）が示
されており。この合金は耐食性と耐ゴーリング性が優れ
たものとされている。またこのほか、市販のＮｉ基合金
としては、ハステロイ（登録商標）０合金として知られ
るＣＬＪ １．５〜２．５％、Ｍｏ５．５〜７．５％を
含有するＮｉ基合金や、ハステロイ（登録商標）Ｇ−３
合金として知られるＣｕ １．５〜２．５％、Ｍｏ６，
０〜８．０％を含有するＮｉ基合金なども知られている
。
発明が解決すべき問題点
前述のような従来のＣｕ、Ｍｏ添加型Ｎｉ基合金は、肉
盛溶接用の合金として開発されたものではなく、通常の
展伸材として、延性や熱間加工性に重点を置いて設計さ
れており、ＣＵ、Ｍｏも延性や熱間加工性を損なわない
かまたは向上させる範囲内で添加されている。しかしな
がらこれらの従来合金を、局部的な耐食性向上の目的で
金属基材表面に肉盛溶接した場合、ビード割れが発生し
易く、そのためこれらの従来合金をそのまま肉盛溶接の
用途に使用するには問題があった。また肉＠溶接に使用
する場合、特に耐食性を向上させるためには肉缶層中の
ピンホールや酸化物系介在物を少なくするべく、良好な
スラグを形成するような性質、すなわち所謂自溶性を有
することが望まれるが、前述のような従来合金では自溶
性に劣り、したがってその点でも肉盛溶接の用途には不
充分であった。
盛溶接用の合金として開発されたものではなく、通常の
展伸材として、延性や熱間加工性に重点を置いて設計さ
れており、ＣＵ、Ｍｏも延性や熱間加工性を損なわない
かまたは向上させる範囲内で添加されている。しかしな
がらこれらの従来合金を、局部的な耐食性向上の目的で
金属基材表面に肉盛溶接した場合、ビード割れが発生し
易く、そのためこれらの従来合金をそのまま肉盛溶接の
用途に使用するには問題があった。また肉＠溶接に使用
する場合、特に耐食性を向上させるためには肉缶層中の
ピンホールや酸化物系介在物を少なくするべく、良好な
スラグを形成するような性質、すなわち所謂自溶性を有
することが望まれるが、前述のような従来合金では自溶
性に劣り、したがってその点でも肉盛溶接の用途には不
充分であった。
この発明は以上の事情に鑑みなされたもので、Ｍｏ，Ｃ
ｕの添加により耐食性を改善させながらも、肉盛溶接時
にビード割れの発生を招くことなく、しかも自溶性を有
するようなＮｉベースの肉盛溶接用耐食合金を提供する
ことを目的とするものである。
ｕの添加により耐食性を改善させながらも、肉盛溶接時
にビード割れの発生を招くことなく、しかも自溶性を有
するようなＮｉベースの肉盛溶接用耐食合金を提供する
ことを目的とするものである。
問題点を解決するための手段
前述のような耐食性改善のためにＭｏＳＣｕを添加した
Ｎｉ基合金を肉盛溶接に使用した場合にビード割れが発
生する原因は、Ｃｕに関しては溶接ビード凝固時に合金
中のＣｕが偏析して高温割れを招くものと考えられ、ま
たＭｏに関してはＭｏの添加量が多過ぎれば合金の硬さ
が高くなり、ビード冷却中に低温割れが発生するものと
考えられる。そこでこの発明の合金では優れた耐食性を
得ると同時に肉盛溶接においてビード割れが生じないよ
うな適切な範囲にＣｕＳＭｏの添加量を選定した。また
この発明の合金では肉盛溶接時における自溶性を付与す
るため、適量のＳｉおよびＢを添加することとした。こ
のほか、この発明の合金では、シリンダボアなどの如く
摺動摩擦を受ける部材として好適なものとするべく耐摩
耗性を与えるために、炭化物を形成するような成分組成
とした。
Ｎｉ基合金を肉盛溶接に使用した場合にビード割れが発
生する原因は、Ｃｕに関しては溶接ビード凝固時に合金
中のＣｕが偏析して高温割れを招くものと考えられ、ま
たＭｏに関してはＭｏの添加量が多過ぎれば合金の硬さ
が高くなり、ビード冷却中に低温割れが発生するものと
考えられる。そこでこの発明の合金では優れた耐食性を
得ると同時に肉盛溶接においてビード割れが生じないよ
うな適切な範囲にＣｕＳＭｏの添加量を選定した。また
この発明の合金では肉盛溶接時における自溶性を付与す
るため、適量のＳｉおよびＢを添加することとした。こ
のほか、この発明の合金では、シリンダボアなどの如く
摺動摩擦を受ける部材として好適なものとするべく耐摩
耗性を与えるために、炭化物を形成するような成分組成
とした。
具体的には、この発明の肉盛溶接用耐食合金は、重量％
でＣＬＪ ０．１〜２．３％、Ｍｏ０．１〜５．３％、
Ｍｏを除く炭化物形成元素１．０〜２９．０％、Ｆｅ１
．０〜３０．０％、Ｓｉ０．６〜７．０％、３０．００
８〜３．９％、Ｃ０．０４〜１．６％を含有し、残部が
Ｎｉおよび不可避的不純物よりなることを特徴とするも
のである。
でＣＬＪ ０．１〜２．３％、Ｍｏ０．１〜５．３％、
Ｍｏを除く炭化物形成元素１．０〜２９．０％、Ｆｅ１
．０〜３０．０％、Ｓｉ０．６〜７．０％、３０．００
８〜３．９％、Ｃ０．０４〜１．６％を含有し、残部が
Ｎｉおよび不可避的不純物よりなることを特徴とするも
のである。
作 用
先ずこの発明の肉盛溶接用耐食合金の成分限定理由を説
明する。
明する。
Ｃｕ：
Ｃｕは酸に対する耐食性向上に効果のある元素であるが
、０．１％未満の添加量では耐食性向上効果がほとんど
期待できない。Ｃｕの添加量を０．１〜１％の範囲内で
増量すれば耐食性が著しく改善されるが、１％を越えて
Ｃｕ添加量を増しても耐食性の向上はわずかでおる。Ｃ
ｕ添加量が２゜３％を越えれば合金中のＣＵが肉盛溶接
における溶接ビード凝固時に偏析して、高温割れが急増
し、肉盛溶接用合金として不適切となる。したがってＣ
ｕ添加量は０．１〜２．３％の範囲内とした。
、０．１％未満の添加量では耐食性向上効果がほとんど
期待できない。Ｃｕの添加量を０．１〜１％の範囲内で
増量すれば耐食性が著しく改善されるが、１％を越えて
Ｃｕ添加量を増しても耐食性の向上はわずかでおる。Ｃ
ｕ添加量が２゜３％を越えれば合金中のＣＵが肉盛溶接
における溶接ビード凝固時に偏析して、高温割れが急増
し、肉盛溶接用合金として不適切となる。したがってＣ
ｕ添加量は０．１〜２．３％の範囲内とした。
Ｍｏ：
Ｍｏも酸に対する耐食性向上を目的として添加される。
Ｍｏ単独添加の場合は耐食性向上効果はわずかに過ぎな
いが、Ｃｕ添加と併せてＭｏを添加すれば、両者の複合
効果によってＣｕ単独添加の場合よりも一層耐食性を向
上させることができる。ＣＬＪとＭｏを複合添加する場
合のＭｏ添加間が０．１％未満ではＭｏ添加による耐食
性向上効果がほとんど認められないが、０．１〜１％の
範囲内でＭｏの添加量を増せば耐食性向上効果も増大す
る。１％を越えてＭｏＣ添加量増しても、耐食性向上効
果はわずかしか増さない。一方溶接割れに関してはＭｏ
Ｃ添加量５．３％を越えれば合金の硬さが高くなり、肉
盛溶接におけるビード冷却中に低温割れが増加し、肉盛
溶接の用途に不適当となる。したがってＭｏＣ添加量０
．１〜５．３％の範囲内とした。
いが、Ｃｕ添加と併せてＭｏを添加すれば、両者の複合
効果によってＣｕ単独添加の場合よりも一層耐食性を向
上させることができる。ＣＬＪとＭｏを複合添加する場
合のＭｏ添加間が０．１％未満ではＭｏ添加による耐食
性向上効果がほとんど認められないが、０．１〜１％の
範囲内でＭｏの添加量を増せば耐食性向上効果も増大す
る。１％を越えてＭｏＣ添加量増しても、耐食性向上効
果はわずかしか増さない。一方溶接割れに関してはＭｏ
Ｃ添加量５．３％を越えれば合金の硬さが高くなり、肉
盛溶接におけるビード冷却中に低温割れが増加し、肉盛
溶接の用途に不適当となる。したがってＭｏＣ添加量０
．１〜５．３％の範囲内とした。
炭化物形成元素（Ｍｏを除り）：
Ｍｏ以外の炭化物形成元素、例えばＣＵ、Ｗ。
Ｎｂ、Ｔａ、Ｖは、肉盛合金中に炭化物を形成して硬さ
、耐摩耗性を向上させるに寄与する。炭化物形成元素の
添加量が１．０％未満では充分に炭化物が形成されず、
一方２９．０％を越えれば靭性が低下する。したがって
炭化物形成元素の添加量は１．０〜２９．０％の範囲内
とした。なお炭化物形成元素は１種の元素を単独添加し
ても、２種以上を複合添加しても良いことは勿論である
。
、耐摩耗性を向上させるに寄与する。炭化物形成元素の
添加量が１．０％未満では充分に炭化物が形成されず、
一方２９．０％を越えれば靭性が低下する。したがって
炭化物形成元素の添加量は１．０〜２９．０％の範囲内
とした。なお炭化物形成元素は１種の元素を単独添加し
ても、２種以上を複合添加しても良いことは勿論である
。
Ｆｅ：
Ｆｅは摩擦摺動部分に使用した場合の耐焼付性を改善す
るに有効な元素であり、また高価なＮｉ量を減じてコス
ト低減を図る意味もおる。Ｆｅ添加量が１．０％未満で
は耐焼付性が劣り、一方３０．０％を越えれば耐食性が
低下する。したがってＦｅは１．０〜３０，０％の範囲
内とした。
るに有効な元素であり、また高価なＮｉ量を減じてコス
ト低減を図る意味もおる。Ｆｅ添加量が１．０％未満で
は耐焼付性が劣り、一方３０．０％を越えれば耐食性が
低下する。したがってＦｅは１．０〜３０，０％の範囲
内とした。
Ｃ：
Ｃは炭化物形成元素と結合されて硬質な炭化物を形成し
、耐摩耗性を向上ざるに寄与する。Ｃ添加量が０．０４
％未満では炭化物が形成されず、一方１．６％を越えれ
ば靭性が低下するから、Ｃ添加量は０．０４〜１．６％
の範囲内とした。
、耐摩耗性を向上ざるに寄与する。Ｃ添加量が０．０４
％未満では炭化物が形成されず、一方１．６％を越えれ
ば靭性が低下するから、Ｃ添加量は０．０４〜１．６％
の範囲内とした。
Ｓｉ ：
Ｓｉは合金に自溶性を与えて肉盛溶接時に良好なスラグ
を形成し、これにより肉盛層中の酸化物系介在物や気孔
を減少させるに有効な元素である。
を形成し、これにより肉盛層中の酸化物系介在物や気孔
を減少させるに有効な元素である。
Ｓｉ添加量が０．６％未満では充分な自溶性が得られず
、一方７．０％を越えれば靭性が低下する。したがって
Ｓｉ添加量は０．６〜７．０％の範囲内とした。なおＳ
ｉ添加量は上記の範囲内でも特に１．２〜７．０％の範
囲内が好ましい。
、一方７．０％を越えれば靭性が低下する。したがって
Ｓｉ添加量は０．６〜７．０％の範囲内とした。なおＳ
ｉ添加量は上記の範囲内でも特に１．２〜７．０％の範
囲内が好ましい。
Ｂ：
ＢもＳｉとともに合金に自溶性を与えて肉盛溶接時に良
好なスラグを形成し、これにより肉盛層中の酸化物系介
在物や気孔を減少させるに有効な元素である。Ｂ添加量
がｏ、 ｏｏａ％未満では充分な自溶性が得られず、一
方３．９％を越えれば靭性が低下する。したがって８の
添加量は０．００８〜３．９％の範囲内とした。
好なスラグを形成し、これにより肉盛層中の酸化物系介
在物や気孔を減少させるに有効な元素である。Ｂ添加量
がｏ、 ｏｏａ％未満では充分な自溶性が得られず、一
方３．９％を越えれば靭性が低下する。したがって８の
添加量は０．００８〜３．９％の範囲内とした。
以上の各成分のほかは、通常のＮｉ基合金と同様にＮ１
および不可避的不純物とすれば良い。
および不可避的不純物とすれば良い。
以上のような成分元素からなるこの発明の肉盛溶接用耐
食合金においては、ＣｕおよびＭｏを複合添加すること
によって、ＣｕもしくはＭｏを単独添加する場合と比較
して少量の添加で耐食性を著しく向上させることができ
、しかもこのように少ないＣｕ、ＭｏＣ添加量済むため
、肉盛溶接においてビード割れの発生を防止できるので
ある。
食合金においては、ＣｕおよびＭｏを複合添加すること
によって、ＣｕもしくはＭｏを単独添加する場合と比較
して少量の添加で耐食性を著しく向上させることができ
、しかもこのように少ないＣｕ、ＭｏＣ添加量済むため
、肉盛溶接においてビード割れの発生を防止できるので
ある。
またＳｉおよびＢの添加により合金に自溶性を与えて、
肉盛溶接時に良好なスラグを形成することができ、その
ため肉＠層内の酸化物系介在物や気孔を著しく減少する
ことが可能となった。
肉盛溶接時に良好なスラグを形成することができ、その
ため肉＠層内の酸化物系介在物や気孔を著しく減少する
ことが可能となった。
実施例
［実施例１］
第１表の合金番号１に示す合金をベース材とし、これに
種々の量のＣＬＪおよび／またはＭｏを添加して、合金
番号２〜３２の合金を作成した。各合金におけるＣｕ、
Ｍｏの具体的添加量を第２表中に示す。またこれらの各
合金について、硫酸に対する腐食減量と肉盛溶接に供し
た場合のビード割れ発生率を調べた結果を第２表中に併
せて示す。ここでビード割れ発生率は、各合金をねずみ
鋳鉄製の基材上にレーザ肉盛溶接法によりレーザパワー
密度５０Ｗ ／ ｍｒｎ、処理速度３００ｍ／ｍｉ口な
る条件で実際に肉盛溶接を行なってそのビード割れの発
生率を調べたものである。
種々の量のＣＬＪおよび／またはＭｏを添加して、合金
番号２〜３２の合金を作成した。各合金におけるＣｕ、
Ｍｏの具体的添加量を第２表中に示す。またこれらの各
合金について、硫酸に対する腐食減量と肉盛溶接に供し
た場合のビード割れ発生率を調べた結果を第２表中に併
せて示す。ここでビード割れ発生率は、各合金をねずみ
鋳鉄製の基材上にレーザ肉盛溶接法によりレーザパワー
密度５０Ｗ ／ ｍｒｎ、処理速度３００ｍ／ｍｉ口な
る条件で実際に肉盛溶接を行なってそのビード割れの発
生率を調べたものである。
第 １ 表
（単位：ｗｔ％）
第 ２ 表
第２表に示す各合金のうち、Ｍｏ添加なしの材料（Ｎα
１〜Ｎα７）およびＭｏ ３．０％添加材（Ｎα１０、
Ｎα１６、Ｎα２０、Ｎα２５、Ｎα２９）について、
それぞれの硫酸に対する腐食減退をＣｕ添加量に対応し
て第１図に示す。また同じく第２表に示す各合金のうち
、Ｃｕ添加なしの材料（Ｎα１、Ｎα８〜Ｎα１４）お
よびＣｕ １．０％添加材（Ｎ（１３、Ｍｏ１９〜ＮＱ
２３）について、それぞれの硫酸に対する腐食減量をＭ
ｏ添加量に対応して第２図に示す。
１〜Ｎα７）およびＭｏ ３．０％添加材（Ｎα１０、
Ｎα１６、Ｎα２０、Ｎα２５、Ｎα２９）について、
それぞれの硫酸に対する腐食減退をＣｕ添加量に対応し
て第１図に示す。また同じく第２表に示す各合金のうち
、Ｃｕ添加なしの材料（Ｎα１、Ｎα８〜Ｎα１４）お
よびＣｕ １．０％添加材（Ｎ（１３、Ｍｏ１９〜ＮＱ
２３）について、それぞれの硫酸に対する腐食減量をＭ
ｏ添加量に対応して第２図に示す。
第１図に示されるように、Ｍｏ添加なしの材料およびＭ
ｏ３，０％添加材のいずれの場合も、耐食性（硫酸に対
する耐食性）はＱｕ １％付近まではＣＬＪ添加邑が増
すに従って向上しているが、それ以上Ｃｕ添加量を増し
ても耐食性の向上がわずかであることが明らかである。
ｏ３，０％添加材のいずれの場合も、耐食性（硫酸に対
する耐食性）はＱｕ １％付近まではＣＬＪ添加邑が増
すに従って向上しているが、それ以上Ｃｕ添加量を増し
ても耐食性の向上がわずかであることが明らかである。
そしてＭｏ添加なしの材料（ＣＬＪ単独添加材）とＭｏ
３，０％添加材（Ｃｕ、Ｍｏ複合添加材）とを比較すれ
ば、Ｃｕ添加量の増量に伴なう耐食性の向上傾向はほぼ
同じであるが、耐食性の程度はＭｏ添加なしのＣｕ単独
添加材と比較してＭｏ３，０％添加材（Ｃｕ、Ｍｏ複合
添加材）で大幅に向上していることが明らかである。
３，０％添加材（Ｃｕ、Ｍｏ複合添加材）とを比較すれ
ば、Ｃｕ添加量の増量に伴なう耐食性の向上傾向はほぼ
同じであるが、耐食性の程度はＭｏ添加なしのＣｕ単独
添加材と比較してＭｏ３，０％添加材（Ｃｕ、Ｍｏ複合
添加材）で大幅に向上していることが明らかである。
また第２図に示されるように、Ｃｕ添加なしの材料の場
合、Ｍｏ添加量１％まではＭｏ添加量が増すに伴なって
耐食性が若干向上するが、それ以上Ｍｏ添加量を増して
も耐食性はほとんど向上しない。一方Ｃｕ １．０％添
加材（ＣＩ、ｌ、Ｍｏ複合添加材）の場合は、Ｍｏ添加
量１％まではＣＬＪ添加なしの場合（Ｍｏ単独添加材）
と比較して格段に大きく耐食性が向上しており、Ｍｏ添
加量が１％を越えればＣｕ添加なしの場合と同様にそれ
以上Ｍｏ添加量を増しても耐食性はほとんど向上しない
。
合、Ｍｏ添加量１％まではＭｏ添加量が増すに伴なって
耐食性が若干向上するが、それ以上Ｍｏ添加量を増して
も耐食性はほとんど向上しない。一方Ｃｕ １．０％添
加材（ＣＩ、ｌ、Ｍｏ複合添加材）の場合は、Ｍｏ添加
量１％まではＣＬＪ添加なしの場合（Ｍｏ単独添加材）
と比較して格段に大きく耐食性が向上しており、Ｍｏ添
加量が１％を越えればＣｕ添加なしの場合と同様にそれ
以上Ｍｏ添加量を増しても耐食性はほとんど向上しない
。
以上のように、第１図、第２図に示す結果から、（：ｕ
、Ｍｏを単独添加した場合および複合添加した場合のい
ずれの場合もそれぞれ１％程度までの添加量では添加量
が増すにしたがって耐食性が向上するが、１％を越えれ
ば耐食性の向上はわずかとなること、ざらに待にＣｕ、
Ｍｏの両者を複合添加した場合の耐食性向上効果は、単
独添加の場合と比較して飛躍的に大きくなることが明ら
かである。
、Ｍｏを単独添加した場合および複合添加した場合のい
ずれの場合もそれぞれ１％程度までの添加量では添加量
が増すにしたがって耐食性が向上するが、１％を越えれ
ば耐食性の向上はわずかとなること、ざらに待にＣｕ、
Ｍｏの両者を複合添加した場合の耐食性向上効果は、単
独添加の場合と比較して飛躍的に大きくなることが明ら
かである。
ざらに第３図には、第２表に示す各合金のうち、Ｍｏ添
加なしの材料（Ｎα１〜社７）およびＭ。
加なしの材料（Ｎα１〜社７）およびＭ。
３．０％添加材（ＮＱ１０．社１６、社２Ｇ、Ｎα２５
、Ｎα２９）について、それぞれ肉盛溶接時のビード割
れ発生率をＣｕ添加量に対応して示す。また第４図には
、同じく第２表に示す合金のうち、Ｃｕ添加なしの材料
（Ｎ（１１、Ｆ４ａ ８〜ＮＱ１４） ＬＪ：（７Ｃｕ
１．０％添加材（〜α３、Ｎα１９〜！１ｋ１２３）
について、それぞれの肉盛溶接時のビード割れ発生率を
Ｍｏ添加量に対応して示す。
、Ｎα２９）について、それぞれ肉盛溶接時のビード割
れ発生率をＣｕ添加量に対応して示す。また第４図には
、同じく第２表に示す合金のうち、Ｃｕ添加なしの材料
（Ｎ（１１、Ｆ４ａ ８〜ＮＱ１４） ＬＪ：（７Ｃｕ
１．０％添加材（〜α３、Ｎα１９〜！１ｋ１２３）
について、それぞれの肉盛溶接時のビード割れ発生率を
Ｍｏ添加量に対応して示す。
第３図から、Ｍｏ添加の有無を問わず、Ｃｕ添加量が２
．３％程度まではビード割れ発生率が零であるが、それ
を越えれば急激にビード割れ発生率が高くなることが明
らかである。また第４図から、Ｃｕ添加の有無を問わず
Ｍｏ添加量が６％程度まではビード割れ発生率が零であ
るが、それを越えれば急激にビード割れ発生率が高くな
ることが明らかである。
．３％程度まではビード割れ発生率が零であるが、それ
を越えれば急激にビード割れ発生率が高くなることが明
らかである。また第４図から、Ｃｕ添加の有無を問わず
Ｍｏ添加量が６％程度まではビード割れ発生率が零であ
るが、それを越えれば急激にビード割れ発生率が高くな
ることが明らかである。
以上を総合すれば、Ｃｕ ２．３％以下、Ｍｏ５．３％
以下の範囲内でＣｕ５Ｍ０を複合添加することによって
、酸に対する耐食性向上効果を得ると同時に、肉盛溶接
時におけるビード割れの発生を防止できることが明らか
である。
以下の範囲内でＣｕ５Ｍ０を複合添加することによって
、酸に対する耐食性向上効果を得ると同時に、肉盛溶接
時におけるビード割れの発生を防止できることが明らか
である。
［実施例２］
第３表の合金番号５１に示す合金をベースとし、これに
種々の量のＣｕおよび／またはＭｏを添加して、合金番
号５２〜７９の合金を作成した。各合金におけるＣｕ、
Ｍｏの具体的添加量を第４表中に示す。またこれらの各
合金について、硫酸に対する腐食減量と、肉盛溶接に供
した場合のビード割れ発生率を調べた結果を第４表中に
併せて示す。
種々の量のＣｕおよび／またはＭｏを添加して、合金番
号５２〜７９の合金を作成した。各合金におけるＣｕ、
Ｍｏの具体的添加量を第４表中に示す。またこれらの各
合金について、硫酸に対する腐食減量と、肉盛溶接に供
した場合のビード割れ発生率を調べた結果を第４表中に
併せて示す。
なおビード割れ発生率を調べるために行なった肉盛溶接
の具体的条件は実施例１の場合と同じである。
の具体的条件は実施例１の場合と同じである。
第 ３ 表 （単位：ｗｔ％）第
４ 表 この実施例２の場合も、ＣｕおよびＭｏの添加量と耐食
性向上効果および肉盛溶接時におけるビード割れ発生率
との関係は実施例１の場合と同様であることが第４表か
ら明らかである。
４ 表 この実施例２の場合も、ＣｕおよびＭｏの添加量と耐食
性向上効果および肉盛溶接時におけるビード割れ発生率
との関係は実施例１の場合と同様であることが第４表か
ら明らかである。
なお、実施例１および実施例２の各合金は、いずれも良
好な自溶性を有していることが確認されている。またＣ
ｕ、Ｍｏを添加した各合金もＣＬＪ。
好な自溶性を有していることが確認されている。またＣ
ｕ、Ｍｏを添加した各合金もＣＬＪ。
Ｍｏの添加のない場合と同程度の耐−摩耗性等の機械的
性質を有していることが確認されている。
性質を有していることが確認されている。
発明の効果
前述の実施例からも明らかなように、この発明の肉盛溶
接用耐食合金は、耐食性、特に酸に対する耐食性が優れ
ていると同時に、肉盛溶接時においてビード割れが発生
するおそれがなく、なおかつ自溶性を有しており、また
そのほか耐摩耗性に優れるとともにＮｉ基合金であるこ
とから耐熱性も優れており、したがってディーゼルエン
ジンのシリンダボアの如く、酸による腐食環境下におり
しかも耐摩耗性、耐熱性が要求される部材の肉盛溶接に
使用すれば、ビード割れの発生を招くことなく充分な耐
食性、耐摩耗性、耐熱性を与えることができる。
接用耐食合金は、耐食性、特に酸に対する耐食性が優れ
ていると同時に、肉盛溶接時においてビード割れが発生
するおそれがなく、なおかつ自溶性を有しており、また
そのほか耐摩耗性に優れるとともにＮｉ基合金であるこ
とから耐熱性も優れており、したがってディーゼルエン
ジンのシリンダボアの如く、酸による腐食環境下におり
しかも耐摩耗性、耐熱性が要求される部材の肉盛溶接に
使用すれば、ビード割れの発生を招くことなく充分な耐
食性、耐摩耗性、耐熱性を与えることができる。
第１図は実施例１のＮｉ基合金におけるＣｕ添加量と硫
酸による腐食減量との関係を示すグラフ、第２図は実施
例１のＮｉ基合金におけるＭｏ添加量と硫酸による腐食
減量との関係を示すグラフ、第３図は実施例１のＮｉ基
合金におけるＣｕ添加量と肉盛溶接時のビード割れ発生
率との関係を示すグラフ、第４図は実施例１のＮｉ基合
金におけるＭｏ添加量と肉盛溶接時のビード割れ発生率
との関係を示すグラフである。
酸による腐食減量との関係を示すグラフ、第２図は実施
例１のＮｉ基合金におけるＭｏ添加量と硫酸による腐食
減量との関係を示すグラフ、第３図は実施例１のＮｉ基
合金におけるＣｕ添加量と肉盛溶接時のビード割れ発生
率との関係を示すグラフ、第４図は実施例１のＮｉ基合
金におけるＭｏ添加量と肉盛溶接時のビード割れ発生率
との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 重量％でＣｕ０．１〜２．３％、Ｍｏ０．１〜５．３％
、Ｍｏを除く炭化物形成元素１．０〜２９．０％、Ｆｅ
１．０〜３０．０％、Ｓｉ０．６〜７．０％、Ｂ０．０
０８〜３．９％、Ｃ０．０４〜１．６％を含有し、残部
がＮｉおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする
肉盛溶接用耐食合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62007223A JPS63174798A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 肉盛溶接用耐食合金 |
| DE3800902A DE3800902A1 (de) | 1987-01-14 | 1988-01-14 | Korrosionsbestaendige legierung fuer das auftragschweissen |
| US07/446,818 US5082625A (en) | 1987-01-14 | 1989-12-06 | Corrosion-resistant alloy for build-up welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62007223A JPS63174798A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 肉盛溶接用耐食合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63174798A true JPS63174798A (ja) | 1988-07-19 |
Family
ID=11659993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62007223A Pending JPS63174798A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 肉盛溶接用耐食合金 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5082625A (ja) |
| JP (1) | JPS63174798A (ja) |
| DE (1) | DE3800902A1 (ja) |
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