JPH01180938A - 耐摩耗性アルミニウム合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鋳造用耐摩耗性アルミニウム合金に関する。

〔従来の技術〕

近年、各種車輌においては、燃費の向上或いは高性能化
への動向から軽量化のニーズは一層高まりを見せており
、エンジン部、足回り１．駆動系等、車輌部品のアルミ
化が進展しでいる。

上記車輌部品のうち、シリンダーブロック、ピストン等
、エンジン部品のアルミ化は車輌の軽量化に最も貢献す
るか、これら摺動部材には高温強度、耐摩耗性、低熱膨
張係数、耐熱疲労等の高温における特性か要求される為
、従来の実用合金では問題点か多く、それ故一部の車輌
をのぞいては完全なアルミ化かなされていないのか現状
である。

最近ではエンジンの高出力化やターボ車の普及により使
用環響は一層苛酷にならざるを得す、それに伴い摺動部
材に求められる特性もより一層厳しさを増している。

従来、エンジン向けの摺動部材には過共晶Ａｌ−Ｓｉ合
金の３９０合金又は井晶Ａｄ−８ｉ系合金のＪＩＳＡＣ
８Ａ　（ＪＩＳアルミニウム合金鋳物）等が使用されて
来た。３９０合金は初晶Ｓｉの分散から優れた耐摩耗性
を有し、さらに熱膨張係数が低い特長も併せ持つことか
ら、ライナーレスのシリンダーブロック材として使用さ
れてきた実績がある。しかしながら脆性で高硬度のＳｉ
を多く含有することから切削性に難点があり、また延性
、靭性に乏しいため常温、高温における強度か低い。ま
た鋳造作業に際しでは初晶Ｓｉを微細化するため鋳造温
度を高める必要があり、高い溶湯温度から金型あるいは
るつぼの寿命か短かくなる問題がある。さらにダイカス
トの様な高圧下での鋳造において、初晶Ｓｉは偏析を生
じ易（、摺動面はＳｉの偏在から均一性にも問題か残っ
ている。

一方、ＡＣ８Ａは３９０合金に比べＳｉ量か少ないため
比較的靭性、延性があり、このため常温での引張強さは
過共晶Ａｄ　−Ｓ　ｉ合金に比べて高（、その上Ｎｉを
１％前後含有することから特に高温における強度も高い
ことか知られでいる。このようにＡＣ８Ａは常温、高温
における機械的性質に優れる特長を持ち、切削性にも問
題はない。

しかし鋳放しのままではＳｉ、Ｃｕ量か少ないため３９
０合金に比べ耐摩耗性が劣り、またα相の量か多いため
、摺動時に相手材とスカッフを生じ易いなど、総じて摩
耗特性に問題点がある。

〔発明か解決しようとする問題点〕

以上説明したように従来の耐摩耗性合金は摩耗特性か又
は高温強度、鋳造性のいずれかが劣り、それ故シリンダ
ーブロック、ピストンナト摺動部材に応用する場合には
用途に制約を受けている問題点かある。

本発明は上述従来の問題点ζこ鑑みでなされたもので、
従来合金では高温強度の向上を目的に、Ｎｉを添加する
ため添加量は耐熱効果の飽和する３　ｗｔ％以下で抑え
ているのに対して、本発明ではＮｉを３〜５　ｗｔ％に
増量することにより、十分な耐摩耗性を得るようにした
ため、従来合金か行なったよ′うにＳｉ量を過共晶域ま
で増やす必要がなく、高温下での優れた強靭性と耐摩耗
性の２つの特性を有し、ピストン、シリンダーブロック
等の摺動部材、又はロッカーアームなどに用いて好適な
鋳造用耐摩耗性アルミニウム合金を提供しようとするの
か、その目的である。

〔問題点を解決するための手段〕

即ち本発明は、Ｓｉ　１０〜１４　ｗｔ％と、Ｃｕ　１
．０〜６．０ｗｉ％と、Ｎｉ　３．０〜５．Ｑ　ｗｔ％
と、Ｍｇ　０．１〜２．０　ｗｔ％と、Ｍｎ　Ｑ、１−
１．Ｏｗｔ％と、Ｔｉ　０．０１−０．３　ｗｔ％、Ｂ
ｏ、００１−Ｑ、１ｗｔ％、Ｓｒ　ｏ、ｏ　Ｏ１−０，
１ｗｔ％、ＰＯ，０Ｏ１−０，２ｗｔ％のうち何れか１
種以上を含有し、不純物としてはＦｅ　＜　１．３ｗｔ
％、Ｓｎ　（０，５ｗｔ％、Ｚｎ　（Ｑ、５　ｗｔ％を
含み、残部をＡｌとし、上記Ｓｉ　、　Ｃｕ、　Ｎｉ、
Ｍｇ　、　Ｍｎの含有量を特定範囲内に定めることｆこ
より上述従来の問題点を解決したのである。

次に本発明合金における各成分組成の限定理由についで
述べる。Ｓｌの添加は共晶Ｓｌ相、初晶Ｓ１を晶出しで
強度、硬さ、耐摩耗性を向上し熱膨張係数を低下する。

Ｓｉ粒子の均一分散か得られる場合は特に耐摩耗性に与
える効果は大きい。

ｌＱｗｔ％以下では耐摩耗性、硬さ、耐力が不十分で１
４　ｗｔ％を越えると初晶Ｓ１の量が増えるため切削性
が低下し、Ｓｌの偏析を生じ易（成るとともに、更に常
温、高温における強度が低下するためＳｌ量は１０〜１
４ｗｔ％の範囲で添加することが望ましい。

Ｃｕは固溶化によりマトリックスを強化し、併〜　５〜 せで時効性を付与する。その上Ａ７．　Ｎｉ又はＡ７、
ＭｇとＡ７−Ｎｉ−Ｃｕ系及びＡ７−　Ｍｇ−Ｃｕ系化
合物を形成して高温強度、硬さ、耐摩耗性を向上する。

１ｗｔ％以下では硬さ、耐摩耗性か十分でなく、６ｗｔ
％を越えると化合物量の増加、マトリックスの脆化から
強度の向上を伴わずに靭性、延性か低下し、その上凝固
温度範囲の増大から鋳造性も低下する。又Ｃｕ量の増加
はα相の量を増すため摺動時にスカッフか生じ易くなる
問題もある。

そのためＣｕ量は１〜５ｗｔ％か望ましく、さらζこ望
ましくは３〜５　ｗｔ％が適当である。

Ｎｉは合金化されると、Ｊ−Ｎｉ系化合物及び、Ｊ−Ｎ
ｉ−Ｃｕ系化合物を形成し、著しい靭性の低下を伴わず
に強度、硬さ、耐摩耗性を向上し、特に高温における強
さの向上に有効である。Ｎ１の高温強度（こ対する効果
は３　ｗｔ％程度で飽和するか、更にそれ以上添加すれ
ば、硬さと耐摩耗性とか著しく向上し、その上熱膨張係
数の低下にも有益である。本発明合金ではこの点に着目
し、従来合金では耐熱効果の飽和、合金コストからＮｌ
量を３ｗｔ％以下に抑えでいたのに対し３　ｗｔ％以上
のＮｉを添加することによって耐摩耗性を向上し、かわ
りにＳｉ量を共晶域程度にまで低下させている。そのた
め過共晶域までＳｉ量を増加するために生ずる高温強度
、靭性の低下を抑えることか可能である。以上説明した
ようにＮｉ３ｗｔ％以下では耐摩耗性か十分でなく、５
ｗｔ％以上添加すると針状の粗大化合物を形成するため
、靭性、延性が著しく低下し、更に液相線温度の上昇か
ら鋳造性も低下する。

これらの理由からＮｉは３〜５ｗｔ％の範囲で添加する
ことか望ましい。

Ｍｇは、１部はマトリックス中（こ固溶し、残りはＭｇ
、　Ｓ　ｉ又はＡ７−　Ｃｕ　−Ｍｇ系化合物として晶
出し、これらの相乗効果から合金の強度、硬さ、耐摩耗
性を向上する。Ｑ、１ｗｔ％以下では効果は見られず、
２ｗｔ％以上の添加は脆性の化合物か多く晶出するため
靭性の著しい低下か見られる。

Ｍｎは冷却速度が速ければマトリックス中に１部固溶し
てチル層を強化するか、多（は不純物のＦｅとともにＡ
ｌ−Ｎｉ系化合物中に固溶しＮ１と同様の効果を示す。

そのためＭｎはＮｉの代替元素と見なしてＮｉ十Ｍｎで
５ｗｔ％以下の範囲に納まれば良い。しかしＭｎ量がｌ
　ｗｔ％を越えるとＡ７−Ｎｉ系化合物か粗大化し靭性
が低下するためＭｎ量は１ｗｔ％以下に抑える必要があ
る。

Ｓｒ、　Ｐ、ＴｉおよびＢは組織の微細化、改良処理に
効果を示す元素であり、本発明合金ではこれらの元素の
内一種以上を添加して機械的性質、耐摩耗性、切削性を
改善している。

Ｓｒは共晶Ｓ１の改良処理材として一般に利用されてお
り靭性の向上に有効である。添加量は０００１〜Ｑ、１
ｗｔ％か適当である。

Ｐは初晶Ｓｉの微細化元素として公知であり、添加量は
０．００１〜Ｑ２ｗｔ％の範囲で効果か見られる。

ＴｉはＢとの添加により結晶粒微細化に著しい効果を有
し鋳造性、特に引は性の改善ならびに強靭性の向上に有
効である。ＴｉＯ，００１ｗｔ％、Ｂｏ、００１ｗｔ％
以下ではその効果は見られず、Ｔ　ｉ　０．３　Ｗｊ％
、Ｂｏ、１ｗｔ％以上では有害な化合物を形成し靭性か
低下する。

〔実施例〕

以下に本発明の実施例及び比較例により更に具体的に説
明する。

表−１に示す組成の合金溶湯を９０　ｔｏｎダイカスト
マシンを用いて鋳込温度７１０〜７４０℃、金型温度１
１０〜１６０℃、射出速度１．３〜１．４　ｍ／ｓｅｃ
。

鋳込圧力１９０４ｆ／ｉ、チルタイム５〜６秒の条件で
第１図（Ａ）、Ｄ、Ω、（Ｄに示す形状のテストピース
を鋳造し、試料、４６１〜１３とした。

又、グラビテイ鋳造した時の組織と耐摩耗性とを調べる
ために、４１の組成の合金を１０　Ｘ　３０×５０鮒寸
法の摩耗試験用テストピースにグラビテイ鋳造し、試料
ＡＩＢとした。

他にＪＩＳ規格によるＡＣ８ＡＣ１２ＡＳＴＭ　３９０
合金を用いて上記と同様の条件で鋳造し参考例とした。

以上の試料／Ｉ６１〜１３、Ａ６１　Ｂ及び参考例を用
いて以下の実験を行なった結果を表−２〜表−−９＝ ６及び第３図、第４図に示す。尚、第１図（Ａ）、（Ｂ
）において１は引張試験片を、第１図（〜、（Ｃ）、■
）において２は衝撃試験片を夫々示し、第２図において
３は耐摩耗試験片を、４は高温引張試験片を夫々示す。

（１）引張試験（室温２５０’Ｃ） 第１図（Ａ）〜（Ｄ）に示すＡＳ　ＴＭ標準試験片形状
の試料扁１〜１３及び同様の参考例を用い鋳放し状態で
室温２５０℃において引張試験を行った。

（２）硬さ試験 第１図（４）〜（Ｄｌに示す６．３５　Ｘ　６．３５　
Ｘ５０器の寸法の訳語４１〜１３及び同様の参考例を用
い、鋳放し状態でのロックウェル硬さＨＲＢを測定した
。

（３）高温引張試験（３００℃、３５０℃）第２図に示
す形状の引張試片を用い、３００’Ｃ１３５０℃におい
で引張試験を行った。保持時間は３０分である。

（４）衝撃試験 第１図いＪ〜（ＤＪに示す６．３５　Ｘ　６．３５　Ｘ
５０龍の寸法の衝撃試片を用い、鋳放し状態でシャルピ
ー衝撃試験を行った。

（５）摩耗試験 第２図Ｑこ示す摩耗試験用テストピースを用い大越式摩
耗試験機番こより摩耗試験を行った。試験条件は最終荷
重２１却、摩耗距離１００ｍ、相手材ＦＣ２５で行った
。

（６）凝固組織の観察 篤５の合金を図２に示す摩耗テストピースにダイカスト
鋳造したものおよび／１６１の合金を１０ｘ　３Ｑ　ｘ
　５Ｑ　ａｍ寸法の摩耗テストピースをグラビテイ鋳造
したものの凝固組織を観察した。腐食処理にはＱ、５ｗ
ｔ％沸酸溶液酸溶液た。

表−２に示す様に本発明例は、引張強さ３１２〜３６２
　（Ｈｆ／ｍｉ　）、耐力２４３〜２８．０　（＃ｆ乃
ｄ）を示し、引張強さはＡＣ８Ａと同等かそれ以上で、
３９０合金に比べれば明らかに優れている。また耐力も
同様にＡＣ８Ａより全般的に優れている。硬さはＮｉ添
加の効果により７７１〜８５．５８ＲＢと高く、本発明
例はＳｌ量が少ないにも係わらず３９０合金以上の硬さ
を有している。靭性、延性は３９０合金と同等のものも
見られるか、全般的に３９０合金を上回っている。

高温における強度は表−３又は表−４に示す様Ｋ　２５
０℃、３００℃、３５０℃のいずれの温度）コおいても
３９０合金以上の値を示し、ＡＣ８Ａとほぼ同等の結果
が得られている。

本発明例の耐摩耗性は表−５、第３図に示す比摩耗量か
ら明らかな様に、３９０合金以上の耐摩耗性を有し、Ａ
Ｃ３Ａと比べれば明らかに侵れでいる。

又、本発明例はグラビテイ鋳造した場合でも、ダイカス
ト鋳造した時と同様の耐摩耗性が得られる。

第４図は、４１の合金のダイカスト材とグラビテイ鋳造
材の耐摩耗性を比較したもので、比摩耗量にはほとんど
差は見られない。

熱膨張係数は表−６に示す様に、Ｒ−Ｔ〜２００℃の範
囲て１９．１　ｘ　１０〜　（ｒｎｍｙ’ａｍ、ｌｃ　
）を示す３９０合金と同等である。

本発明例の凝固組織は第５図（Ａ）、（Ｂ）の写真に示
す様に共晶Ｓ１、α相、Ａ７−Ｎｉ系化合物及びＡｌ−
Ｃｕ−Ｎｉ系化合物ならびにその他少量の複合化合物か
ら成る。ＡＡ−Ｎｉ系化合物は弗酸に強く腐食され黒色
を呈しており、形状は短丹型である。

Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ系化合物は弗酸ζこは腐食されないた
め、組織写真では共晶Ｓ１より明るい灰白色に観察され
る。、形状はガイ骨状の共晶組織で、２元共晶又は３元
共晶反応で晶出するためｓ１相と共にα相を囲むかたち
でネットワークを形成する。

これらＮｉを含む化合物は高温強度を向上させると共に
耐摩耗性及び硬さの向上にも著しい効果を有する。

第５図（０）に示す写真は磨１の組成の本発明合金をグ
ラビテイ鋳造した時の組織写真で、Ｐによって１０〜２
０μｍ程度に微細化された初晶Ｓｉが均一に分散してい
る。比較のためにダイカスト鋳造した３９０合金の凝固
組織写真を第５図（ＤＪに示す。このように本発明例は
グラビテイ鋳造においても組織の粗大化は見られず、そ
の他の鋳造法、例えば低圧鋳造や溶湯鋳造法も同様な組
織が得られる。

表−２ 表−３ 表−４ 表−５ 表−６ 〔発明の効果〕 以上説明したように本発明合金によれば、鋳放し状態で
優れた高温強度と耐摩耗性とを有゛＋るため、シリンダ
ーブロック、ピストンナトエンジン部品に用いて好適で
あり、更にその他の摺動部品へも広い用途か期待できる
等、その効果は甚大である。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ｎ〜（Ｄ）、第２図は本発明合金及び従来合金
ζこよるテストピースを夫々示した図、第３図は本発明
合金と、従来の３９０合金及びＡＣ８ＡＣ１０摩耗速度
と比摩耗量を夫々示したグラフ、第４図は本発明のダイ
カスト鋳造した試料渣１と、グラビテイ鋳造した試料の
摩耗速度と比摩耗量を夫々示したグラフ、第５図（Ａ）
、（Ｂ）は本発明合金の凝固組織を夫々写真で示した図
、第５図（０）は試料／１６１の組成の本発明合金をグ
ラビテイ鋳造した際の組織を写真で示した図、第５図■
）はダイカスト鋳造した３９０合金の凝固組織を写真で
示した図である。 手　　続　　補　　正　　書 １．事件の表示 昭和６３年特許願第５０５６号 ２、発明の名称 耐摩耗性アルミニウム合金 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　　所　広島県府中市目崎町７６２番地゛へ 、７１ 自発補正 ５、補正により増加する請求項の数　　１６、補正の対
象 （１）明細書中「特許請求の範囲」の欄（２）明細書中
「発明の詳細な説明」の欄（３）明細書中「図面の簡単
な説明」の欄（４）図　面（第３図＞　　　　　　　　
−１，−、＝７、補正の内容　　　　　　　　　　　　
　　し２）２別紙のとおり　　　　　　ヅ 一、＝戒　Ｍ　　　　　　　　　　　　　　　　　　２
つ・補正の内容 （１）明細書中「特許請求の範囲」の欄を以下のとおり
補正する。 ２）Ｓｉｌｏ　〜１４ｗｔ％と、Ｃｕ１．Ｏ〜６．０ｗ
ｔ％と、Ｎｉ３゜０・〜６．Ｏｗｔ％と、Ｈｇ０．１〜
２．０ｗｔ％と、Ｍｎ１．０ｗｔ％以下の外に、ｒｉｏ
、ｏ１〜ｏ、３ｗｔ％、Ｂ　Ｏ，００１〜０．１ｗｔ％
、ＳｒＯ，ＯＯｌ　〜０．１ｗｔ％、Ｐ　Ｏ，００１〜
０．２ｗｔ％のうち何れか１種以上を含有し、不純物と
してはＦｅ＜　１．３ｗｔ％、Ｓｎ＜　０．５ｗｔ％、
Ｚｎ＜　０．５ｗｔ％を含み、残部をＡＩとしたことを
特徴とする耐摩耗性アルミニウム合金。」 （２）明細書中１−発明の詳細な説明」の欄を以下のの
とおり補正する。 １）第１頁第１８行に「高性能化への動向から軽量化の
ニーズ」とあるのを１−高性能化から軽量化への二−ス
゛」と補正する。 ？）第２頁第１０行に１使用環響」とあるのを「使用環
境」と補正する。 ３）第２頁第１４行に「３９０合金」と必るのをｒ　Ａ
ＳＴＭ３９０合金（以下単に「３９０合金」という）」
と補正する。 ４）第２頁第１４行乃至第１５行にｒＪ　Ｉ　５ＡＣ８
Ａ（ＪＩＳアルミニウム合金鋳物）」とあるのをｒＪＩ
ｓＡｃ８Ａ合金（以下単に「ＡＣ８ＡＣ１２という）」
と補正する。 ５）第３頁第８行に「摺動面はＳｉの偏在から」とおる
のを「摺動面にＳｉが偏在するため」と補正する。 ６）第３頁第１０１１、同頁第１５行、第１１頁第１５
行同頁第１７行、第１２頁第５行及び同頁第９行に［Ａ
Ｃ８ＡＪとあるのを「ＡＣ８ＡＣ１２と夫々補正する。 ７）第３頁第１２行に「過共晶Ａ１−Ｓｉ合金」と市′
るのを「３９０合金」と補正する。 ８）第３頁第１９行及び第６頁第９行に「スカッフ」と
おるのを１スカフイング」と夫々補正する。 ９）第４頁第９行に「Ｎｉを添加するため添加量は」と
あるのをＪＮｉを添加する力瓢そのＮｉ添加量は」と補
正する。 １０）第４頁第１０行、第５頁第１４行、第６頁第４行
、第７頁第１行、同頁第６行乃至第７行、同頁第１６行
、第８頁第３行及び同頁第２０行に「ｗｔ％以下」とお
るのを「ｗｔ％未満」と夫々補正する。 １１）第４頁第１１行に「Ｎｉ・・・により、十分」と
あるのをＪＮｉの添加量を３〜６ｗｔ％に増量すること
により高温での強度を得ることは勿論、十分」と補正す
る。 １２）第４頁第２０行乃至第５頁第８行に「即ち本発明
は・・・を解決したのである。」とあるのを「即ち本発
明は、５ｉｌｏ〜１４ｗｔ％と、Ｃｕ１．Ｏ〜６．０ｗ
ｔ％と、Ｎｉ３、Ｏ〜６．　ｏｗｔ％と、ＨｇＯ，１，
〜２．０ｗｔ％と、Ｎｎ１．０ｗｔ％以下を含有し、不
純物としてはＦｅ＜　１．３ｗｔ％、Ｓｎ＜　０．５ｗ
ｔ％、Ｚｎ＜　０．５ｗｔ％を含み、残部をＡＩとから
なり、また上記合金に、ＴｉＯ，０１〜０．３ｗｔ％、
［３０，００１〜０．１ｗｔ％、ＳｒＯ，００１〜０．
１ｗｔ％、Ｐ　Ｏ，００１〜０，２Ｗ↑％のうち何れか
１種以上を含有することにより上述従来の問題点を解決
したのである。」と補正する。 １３）第５頁第１０行に「共晶Ｓｉ相」とおるのを［共
晶ＳＩＪと補正する。 １４）第６頁第１行乃至第２行にｌ’−ＡＩ、Ｎｉ又は
ＡＩ、Ｆｌｇと・・・を形成」とめるのを「ＡＩ、Ｎｉ
とＡｌ−Ｎｉ−Ｃｕ系化合物を、またＡＩ、ＭｑとＡＩ
−Ｍｑ−Ｃｕ系化合物を夫々形成」と補正する。 １５）第７頁第２行及び同頁第１７行に「以上の」とあ
るのを「を越える」と夫々補正する。 １６）第７頁第６行に［Ｎｉｌとめるのを「Ｎｉの添加
量は」と補正する。 １７）第７頁第７行乃至第８行に１以上添加すると」と
あるのを「越えて添加すると」と補正する。 １８）第８頁第１９行に「Ｔｉ０．００１ｗｔ％」とあ
るのを１刊０．０１ｗｔ％」と補正する。 １９）第９頁第１行に「以上では」とめるのを１を越え
ると」と補正する。 ２０）第９頁第９行にＩ　１９０Ｋｆｆｆ／ｃｆｆｌｌ
とおるのを「７６０Ｋｇｆ／ｃｔｌと補正する。 ２１）第９頁第１４行、第１１頁第８行及び同頁第１０
行に「テストピース」とあるのを１試験片」と補正する
。 ２２）第９頁第１５行に「・・・鋳造し、試料Ｎｏ、Ｉ
Ｂとした。」とおるのを「・・・鋳造し、第４図に示す
とおり試料Ｎｏ１Ｂとした。」と補正する。 ２３）第９頁第１６行乃至第１７行にｒＪＩＳ規格によ
るＡＣ８ＡＣ１２ＡＳＴＭ３９０合金」とめるのを「Ａ
Ｃ８ＡＣ１２３９０合金」と補正する。 ２４）第９頁第１８行と第１９行との間に次の文章を加
入する。 ［また、表−１の中でＴＩ、３．Ｓｒ、Ｐを含有しない
組成の合金の機械的性質はこれらを含有するものと比べ
てほぼ同等の結果を有することが証明されている。よっ
て、Ｔｉ、　［３，Ｓｒ。 Ｐを含有しない組成の合金の実験データは除外した。」 ２５）第１０頁第６行及び同頁第９行に「室温２５０°
Ｃ」とあるのを「室温及び２５０°Ｃ」と夫々補正する
。 ２６）第１０頁第８行に「試料Ｎｏ、１〜１３Ｊとおる
のを「試料Ｎｏ、５を除く試料Ｎｏ、１〜１３」と補正
する。 ２７）第１０頁第１２行に「訳語Ｎｏ、１〜１３Ｊとあ
るのを［試料Ｎｏ、５を除く試料Ｎσ］〜１３」と補正
する。 ２８）第１０頁第１５行に［引張試片を用い、３００°
ＣＪとおるのを「引張試験片を用い、試料Ｎα５及び同
様の参考例を３００°Ｃ」と補正する。 ２９）第１０頁第１９行に「第１図（Ａ）〜（Ｄ）」と
めるのを「第１図（Ａ）（Ｃ）（Ｄ）　ｊと補正する。 ３０）第１０頁第２０行に１衝撃試片を用い、鋳放し状
態で」とあるのを「衡撃試験片を用い、試料ＮＯ，５を
除く試料Ｎα１〜１３及び同様の参考例を鋳放し状態で
」と補正する。 ３１）第１１頁第３行乃至第４行に「摩耗試験用テスト
ピースを用い大越式摩耗試験機により」とあるのを「摩
耗試験用試験片を用い、試料Ｎｏ、　１．３．５〜Ｂ及
び同様の参考例を大越式摩耗試験機により」と補正する
。 ３２）第１１頁第８行、同頁第９行、第１２頁第１４行
及び第１３頁第１３行に「Ｎα」とあるのを「試料Ｎα
」と夫々補正する。 ３３）第１２頁第１４行乃至第１５行に「ダイカスト材
とグラビテイ鋳造材」とあるのを「ダイカスト材と試料
Ｎα１Ｂのグラビテイ鋳造材」と補正する。 ３４）第１２頁第１７行に「・・・示す様に、Ｒ−Ｔ〜
２００°Ｃ」とあるのを［・・・示す様に、試料Ｎｏ、
　５の合金は室温〜２００’ＣＪと補正する。 ３５）第１２頁第１８行に「・・・を示す３９０合金」
とあるのを「・−・を示し、３９０合金」と補正する。 ３６）第１３頁第５行に「弗酸には腐食されない」とあ
るのを「弗酸には必まり腐蝕されない」と補正する。 ３７）第１３頁第７行乃至第８行に「２元共晶又は３元
共晶反応で晶出するため」とめるのを削除する。 ３８）第１７頁表−６を以下のとおり正する。 表−６ （３）明細書中［図面の簡単な説明」の欄を以下のとお
り補正する。 １）第１８頁第１０行に「テストピース」とめるのを「
試験片の形状」と補正する。 ２）第１８頁第１４行に１試料の摩耗速度」とあるのを
「試料Ｎα１Ｂの摩耗速度」と補正する。 （４）図　面 図面中箱３図を別紙添付図面写のとおり補正する。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　Ｓｉ１０〜１４ｗｔ％と、Ｃｕ１．０〜６．０ｗｔ％
   と、Ｎｉ３．０〜６．０ｗｔ％と、Ｍｇ０．１〜２．０
   ｗｔ％と、Ｍｎ０．１〜１．０ｗｔ％と、そしてＴｉ０
   ．０１〜Ｏ．３ｗｔ％、Ｂ０．００１〜０．１ｗｔ％、
   Ｓｒ０．００１〜０．１ｗｔ％、Ｐ０．００１〜０．２
   ｗｔ％のうち何れか１種以上を含有し、不純物としては
   Ｆｅ＜１．３ｗｔ％、Ｓｎ＜０．５ｗｔ％、Ｚｎ＜０．
   ５ｗｔ％を含み、残部をＡｌとしたことを特徴とする耐
   摩耗性アルミニウム合金。