CN110560961A - 一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法 - Google Patents

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Abstract

一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法，它涉及焊接材料技术领域。它解决了现有焊丝大拘束度焊接的苛刻条件下容易出现裂纹缺陷的问题。焊丝：组成C，Si，Mn，S，P，Cr，Mo，Cu，Nb，Ta，Ti，Al，Fe，Ca，Mg，O，N，B，Zr，杂质元素和Ni。焊接方法：采用自动填丝钨极惰性气体保护焊。本发明中镍基焊丝，堆焊厚度达到30mm时，熔敷金属依然无裂纹缺陷。利用本发明中镍基焊丝焊接时，工艺参数适应性强，焊接过程电弧稳定，焊丝送丝性能好，无浮渣，成形性能好，工艺性能好；能够实现焊缝的微合金化，得到符合标准要求的焊缝。本发明适用于核岛主设备焊接的镍基焊丝。

Description

一种核电设备用Ta＆Nb复合型镍基焊丝及焊接方法
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域。
背景技术
在ASME标准中5.14相关的镍基含金焊丝标准ERNiCrFe-13(UNS No.N06055)成分为：C≤0.03％，Mn≤1.0％，Nb+Ta：2.1％-4.0％，Cr：28.5％-31.0％，Mo：3％-5％，Ti≤0.5％，Al≤0.5％，Ni：52.0％-62.0％，S≤0.015％，P≤0.02％，余者为Fe，以及其他不可避免的杂质元素。
中国专利ZL200710138081.1中给出的是一种镍基合金焊件，其化学成分(重量％)为：Cr：28.5％-31.0％，Fe：0-16％(7.0％-10.5％)，Mn≤1.0％，Nb+Ta：2.1％-4.0％(最好是(2.2％-2.8％)Nb+Ta)，Mo：0-7％(3％-5％)，Si≤0.50％(0.05％-3％)，Ti：0.01％-0.35％，Al：0-0.25％，C≤0.03％，Ni：52.0％-62.0％，S≤0.01％，P≤0.02％，Cu≤1.0％，W≤1.0％，、Co≤0.5％，B≤0.01％(≤0.001％)，Zr≤0.10％、Mg+Ca:0.002％-0.015％，余量为Ni以及不可避免的杂质。该种焊接材料，含有2.1％-4.0％的(Nb+Ta)(优选2.2-2.8％)；研究表明当Ta含量较低时，2.5％Nb在枝晶间会形成低熔点的(γ+Laves相)共晶组织，导致焊缝结晶温度区间增大，结晶裂纹敏感性显著增加。仅规定2-3％的Nb+Ta无法保证满足核电设备制造对镍基合金焊丝熔敷金属无裂纹的要求。
专利申请号201210270091.1中给出的是一种镍基合金焊丝，其化学成分(重量％)为：C：0.01-0.1％，Mn≤0.5％，Si≤0.5％，Nb+Ta：2％-3％，Cr：29％-32％，Mo：3％-4％，Ti：0.2％-1.0％，Fe：7％-9％，Al：0.3％-1.0％，S≤0.005％，P≤0.01％，余者为Ni，且Ni≤55％，以及其他不可避免的杂质元素。该种焊接材料，含有2％-3％的(Nb+Ta)；研究表明当Ta含量较低时，2.5％Nb在枝晶间会形成低熔点的(γ+Laves相)共晶组织，导致焊缝结晶温度区间增大，结晶裂纹敏感性显著增加。仅规定2-3％的Nb+Ta无法保证满足核电设备制造对镍基合金焊丝熔敷金属无裂纹的要求。
专利申请号201510609310.8中给出的是一种高温高强度无裂纹缺陷的核电用镍基焊丝，其特征在于，按重量百分比计，其基本化学成分组成为：Cr：28.0-31.0％，Fe：7.0-11.0％，C：≤0.04％，Mn：≤1.0％，Si：≤0.15％，Ti：≤0.5％，Al：≤0.4％，Al+Ti：≤0.8％，Mo：2.0-4.0％，Nb：1.5-2.5％，S：﹤0.005％，P：﹤0.005％，O≤0.005％，H≤2ppm，N≤0.02％，Ca：﹤0.005％，Mg：﹤0.005％，Ta：﹤0.02％，Cu：﹤0.02％，Co：﹤0.02％，Ni为余量。该种焊接材料，含有1.5-2.5％的Nb而无Ta；研究表明单独靠Nb难以同时兼顾并彻底解决结晶裂纹与DDC。
发明内容
本发明的目的是为了解决现有焊丝大拘束度焊接的苛刻条件下容易出现裂纹缺陷的问题，而提供一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法。
一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，它按照重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.10～0.20％，Mn：0.5％～1.0％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：28.0％～31.5％，Mo：3.0％～4.0％，Cu：<0.05％，Nb：0.5％～1.5％，Ta：1.0％～4.0％，Ti：0.4％～0.9％，Al：<0.50％，Fe：3％～10％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.20％～0.40％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
上述一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的焊接方法，采用自动填丝钨极惰性气体保护焊，焊接工艺参数，电流：200～380A，电弧电压：13～15V，送丝速度1200mm/min，电流类型：直流正接，层间温度：100～200℃，保护气体：纯度99.999％的Ar，气体流量：14～18L/min。
本发明中核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，堆焊厚度达到30mm时，熔敷金属依然无裂纹缺陷，适用于核岛主设备焊接(包括压力容器驱动管座、接管安全端、堆芯支承块、蒸汽发生器管板堆焊以及管子与管板的焊接)的镍基焊丝。解决目前焊丝在现场焊接等苛刻条件下容易出现裂纹缺陷的问题。
利用本发明焊丝焊接时，工艺参数适应性强，过程稳定，焊丝送丝性能好，无浮渣，成形性能好。
本发明焊丝能够实现焊缝的微合金化，得到符合标准要求的焊缝。
本发明的镍基焊丝的焊缝熔敷金属焊态室温抗拉强度Rm≥585MPa，屈服强度RP0.2≥310MPa，断后伸长率A≥30％，熔敷金属无裂纹缺陷且工艺性能良好，焊缝熔敷金属的焊态350℃抗拉强度Rm≥505MPa，屈服强度RP0.2≥350MPa，断后伸长率A≥25％，室温冲击功AKV≥150J。焊接过程电弧稳定，成形好，缺陷少，工艺性能好。
本发明适用于核岛主设备焊接的镍基焊丝。
具体实施方式
本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式，还包括各具体实施方式间的任意组合。
具体实施方式一：本实施方式一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，它按照重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.10～0.20％，Mn：0.5％～1.0％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：28.0％～31.5％，Mo：3.0％～4.0％，Cu：<0.05％，Nb：0.5％～1.5％，Ta：1.0％～4.0％，Ti：0.4％～0.9％，Al：<0.50％，Fe：3％～10％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.20％～0.40％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
本实施方式中Nb的含量0.5％～1.5％，Ta的含量1.0％～4.0％。
本实施方式中核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的制备：使用真空熔铸炉冶炼或者电炉加炉外精炼方法，冶炼符合上述按照重量百分比组成的母合金钢坯；将母合金钢锭进行常规的锻造、轧制，然后经过多道次冷拉及在线退火，经清洗工艺处理后，形成焊丝。
具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式一不同的是，重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.15％，Mn：0.8％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：30％，Mo：3.5％，Cu：<0.05％，Nb：1.0％，Ta：2.5％，Ti：0.6％，Al：<0.50％，Fe：5％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.3％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。其它与具体实施方式一相同。
具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式一不同的是，重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.12％，Mn：0.6％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：29.5％，Mo：3.3％，Cu：<0.05％，Nb：1.2％，Ta：2.8％，Ti：0.5％，Al：<0.50％，Fe：6％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.29％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。其它与具体实施方式一相同。
具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式一不同的是，重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.18％，Mn：0.7％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：30.5％，Mo：3.8％，Cu：<0.05％，Nb：1.4％，Ta：2.5％，Ti：0.7％，Al：<0.50％，Fe：4％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.35％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。其它与具体实施方式一相同。
具体实施方式五：本实施方式与具体实施方式一不同的是，所述核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的规格为Φ1.2mm。其它与具体实施方式一相同。
具体实施方式六：本实施方式一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的焊接方法：采用自动填丝钨极惰性气体保护焊，焊接工艺参数，电流：200～380A，电弧电压：13～15V，送丝速度1200mm/min，电流类型：直流正接，层间温度：100～200℃，保护气体：纯度99.999％的Ar，气体流量：14～18L/min。
通过以下实施例验证本发明的有益效果：
实施例：
一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，按照重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.10～0.20％，Mn：0.5％～1.0％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：28.0％～31.5％，Mo：3.0％～4.0％，Cu：<0.05％，Nb：0.5％～1.5％，Ta：1.0％～4.0％，Ti：0.4％～0.9％，Al：<0.50％，Fe：3％～10％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.20％～0.40％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
本实施例中核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的制备：使用真空熔铸炉冶炼或者电炉加炉外精炼方法，冶炼符合上述按照重量百分比组成的母合金钢坯；将母合金钢锭进行常规的锻造、轧制，然后经过多道次冷拉及在线退火，经清洗工艺处理后，形成焊丝。
按上述范围取2种成分的焊丝，分为A组和B组，与现有的进行对比试验：
表1为实施例中镍基焊丝的基本化学成分(重量比％)：
元素 A组 B组 比较例1 比较例2 比较例3
C 0.024 0.023 0.018 0.025 0.016
Si 0.18 0.16 0.16 0.16 0.097
Mn 0.96 0.91 0.80 0.79 0.85
S <0.003 <0.003 <0.003 <0.003 <0.003
P <0.003 <0.003 <0.003 <0.003 <0.003
Cr 29.57 29.62 29.98 29.64 30.16
Ni 余量 余量 余量 余量 余量
Mo 3.56 3.63 0.003 0.003 0.003
Cu 0.05 0.05 0.02 0.02 0.02
Nb 1.17 1.14 0.86 0.80 0.003
Ta 1.51 1.53 <0.02 <0.02 <0.02
Ti 0.55 0.50 0.59 0.54 0.63
Al 0.18 0.19 0.17 0.18 0.71
Fe 8.10 8.36 8.73 8.72 9.87
B <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001
Zr <0.005 <0.005 <0.005 <0.005 <0.005
Ca <0.005 <0.005 <0.005 <0.005 <0.005
Mg <0.005 <0.005 <0.005 <0.005 <0.005
N 0.029 0.028 0.031 0.027 0.032
焊丝中各个元素的作用以及使用这些元素处于成分控制范围内的原因：
C：
C在奥氏体镍基合金中的溶解度很小，当合金从固溶温度冷却下来时，C处于过饱和状态，收到敏化处理时，C和Cr形成碳化物(主要为(Cr，Fe)23C6型)在晶界析出，会导致晶界处贫Cr，降低熔敷金属的抗晶间腐蚀能力，因此需要对C含量加以限制，C含量应控制在0.04％以下。
Si：
Si即可作为合金元素，又存在有害作用。首先，Si可以作为脱氧剂，参加脱氧反应，少量的Si能够改善TIG焊的工艺性，增加液态金属的浸润性，改善焊道成形，另外Si还能提高材料的强度；但另一方面，Si能够形成低熔点共晶物，增加热裂纹敏感性，因此在合金设计时要考虑Si的因素。本发明设计Si的含量可控制在0.1％～0.2％。
Mn：
Mn的加入有利于镍基耐蚀合金的抗结晶开裂性能。一方面，Mn优先与S结合形成MnS(熔点1610℃)，减小S形成低熔点共晶物(如：Ni-Ni3S2熔点645℃)的倾向，使得奥氏体-硫化物共晶温度提高；另一方面，增加固液相表面能，减小晶界低熔点共晶液膜形成的可能性，抑制了S、P的不利作用，从而降低熔敷金属结晶裂纹形成倾向。同时，Mn又是脱氧剂，可降低焊缝金属中的含氧量，减少了形成硅酸盐的条件，一般认为，在焊缝金属中加入1％的Mn就可以达到脱S的目的，但是在镍基焊缝金属中Mn有强烈的偏析倾向，在焊缝中存在贫Mn区和富Mn区。当焊缝中含Mn量不足时，贫Mn区会因缺Mn达不到脱S的目的而产生高温裂纹，因此焊缝中应含有足够的Mn，即使存在偏析，也保证贫Mn区能够有足够的Mn脱S，从而降低S的有害作用，提高材料的抗裂纹敏感性。总的来看，Mn元素在690焊丝熔敷金属中以氧化物的形式存在于晶界上，起到了钉扎晶界，阻止晶界滑移的作用，另外，Mn的加入降低了S和P等杂质的有害作用，提高了材料抗沿晶裂纹的敏感性。
Al、Ti：
Al、Ti在镍基合金母材中的主要作用为改善合金性能提高合金的强度。而在镍基焊缝中Al、Ti有脱氧作用，也可以通过固溶和析出强化，提高强度。合金元素与氧的亲和力越强，焊接过程中该元素的氧化烧损比例越大，过渡系数越小，Al、Ti对氧亲和力较强，在焊接过程中存在烧损，随着Al、Ti含量的增加，焊接过程中Al、Ti的烧损量也增加，而焊缝中氧含量却一直保持在一个较低值。Al、Ti的烧损量增加，焊缝中形成的Al、Ti氧化物也增多，Al、Ti的氧化物与杂质元素Ca、Mg形成的氧化物聚集长大，因焊缝中的氧化物增多焊缝熔池的流动性变差，这些聚集长大后的氧化物颗粒就不容易浮出熔池，最终残留在焊缝中或焊缝表面形成点状缺陷。同时，Al、Ti的烧损削弱了其强化焊缝的作用，Al控制在<0.5％，Ti控制在0.4％～0.9％。
S：
S是Ni基合金中有害元素。镍基合金中S的溶解度很小，极易形成晶界偏析，产生低熔点共晶的硫化物，偏析于晶界，在热应变的作用下形成晶界开裂，即结晶裂纹。应严格控制，尽可能的降低其含量，本发明中控制S含量<0.003％。
P：
P对镍基合金的影响与S、Pb相似，它在合金中虽含量很少，但不能低估它的有害作用，P在合金中主要是与Ni形成低熔点共晶物，偏析于晶界，增大半熔化区宽度，促使裂纹倾向增大，所以，P在镍基合金中含量必须控制在最低限度，P含量<0.003％。
Zr、B：
Zr在母合金中偏聚到晶界，减少晶界缺陷，提高晶界结合力，降低晶界扩散速率，从而减缓位错攀移，强化晶界，同时，Zr偏聚于晶界，降低界面能，改变晶界的形态，减小晶相的尺寸，但在焊缝中，Zr与O的结合能力强而容易被氧化烧损，且Zr和B极易引起结晶裂纹，将焊接材料中的Zr含量<0.005％，B含量<0.001％。
Mg、Ca：
根据本发明Ca、Mg是特别需要控制的合金元素，其含量与点状缺陷的控制密切相关，目前焊丝在现场焊接过程中容易出现这中点状缺陷，又没有好的控制方法，原因是其将Ca、Mg仅当做一般的杂质元素控制，Ca、Mg与氧的结合能力非常强，形成的CaO和MgO容易和焊接过程中的脱氧产物Al2O3和TiO2聚集长大形成夹杂物残留在焊缝中形成点状缺陷，缺陷主要是Ca、Mg、Al、Ti的氧化物聚集长大而形成的。因此，必须将Ca、Mg控制在极低的范围以下，Mg<0.005％，Ca<0.005％。
Nb、Ta：
在镍基合金焊缝组织中，Nb、Ta一方面可以固溶在基体γ相中，降低基体的堆垛层错能，起到固溶强化作用。另一方面还可以在晶界或晶内析出形成MC型碳化物，在凝固结晶过程中阻碍晶界滑移，形成蜿蜒曲折的晶界，显著增加高温塑性，避免形成DDC。但由于Nb、Ta在基体中固溶度较小，过量(Nb+Ta)在凝固结晶过程中的固液界面处易于在残余液相中分配，残余液相中的Nb+Ta含量富集到一定程度(约18％-25％)，便会形成低熔点的(γ+Laves相)共晶组织，导致焊缝结晶温度区间增大，结晶裂纹敏感性显著增加。
相比于Nb，Ta具有较为明显的优势，一方面Ta形成碳化物的温度较高，另一方面形成Laves相的倾向较小，富Ta型的Laves相的形成温度更高，缩小结晶温度区间，相比Nb，对结晶裂纹的不利影响更小。
本发明中Nb含量控制在0.5％-1.5％，优选1.0％-1.5％，Ta含量控制在1.5％-4.0％，优选1.5％-2.5％。
Mo：
Mo在镍基合金中不仅可以增加高温强度，还可以增加耐腐蚀能力，但Mo会促进Laves相的形成，对塑性与结晶裂纹影响不利。
本发明中，Mo元素控制在3.0％-4.0％，优选3.0％-3.5％。
Cu
镍基合金中Cu的存在使得在焊接过程中容易形成第二相，提高合金的热裂倾向。
因此，应将Cu控制在0.05％以下。
Ni、Cr、Fe：
Ni是奥氏体基体，是稳定奥氏体元素；Cr主要起固溶强化作用，也是碳化物形成元素，Cr是稳定合金表面最重要的元素，它在基体材料的表面形成抗氧化和抗腐蚀的保护层，Cr含量达到30％时合金具有良好的抗腐蚀性能；Fe的加入能降低合金的成本，但Fe的含量过高，会加剧Nb、Ta、Mo的偏析倾向，进而促进(Laves+γ相)的低熔点共晶组织的形成，恶化力学性能、增大结晶裂纹敏感性，本发明中Fe含量控制在3％-10％。
O、N：
O在材料中为不可避免的残留元素，它不是合金中的必须元素，在所有情况下，将氧含量限制在0.005％以下，越低越好。N可以提高焊缝熔敷金属的强度，一般控制在0.02％-0.04％。
表2焊缝熔敷金属力学性能试验测试结果
表3以上实施例测试结果的试验条件
焊道数量 工艺方法 焊丝规格(mm) 送丝速度(mm/min) 焊接速度(mm/min)
1-40 自动TIG 1.2 1200 120
电流强度(A) 电弧电压(V) 电流类型 层间温度 坡口角度(°)
200-380 13-15 DCEN 100-200 60
保护气体 气体流量(L/min)
99.999％Ar 14-18
表4焊缝熔敷金属抗裂性试验测试结果
以上实施例测试结果的试验条件：
在尺寸为400×50mm的508-III钢母材上堆焊30mm厚的WHS693焊丝。焊完后以左右两侧端面为基准，去掉端面不平整的部位后，取4个裂纹试件，每件厚度4mm，经线切割、磨光后进行液体渗透探伤，检验在各位置出现的裂纹数量及大小。
通过表3及上述条件，得到了表2和表4中的结果。
焊接工艺参数同表3
采用本实施方式中的焊丝化学成分，A和B组由于Nb、Ta和Mo的加入，焊缝熔敷金属强度明显提高室温抗拉强度>650MPa，室温屈服强度>450MPa，350℃高温抗拉强度>520MPa，室温屈服强度>370MPa。比较例中，(Nb+Ta)、Mo含量都较低，其强度较低。
采用本实施方式中的焊丝化学成分，A和B组由于Nb、Ta和Mo的加入，焊缝熔敷金属裂纹缺陷明显减少，距离端面3.2mm位置缺陷只有4个，且规格只有约0.2mm，比较例1-3由于Mn和Nb含量少，抗裂纹敏感性明显更差，距离端面3.2mm位置处，缺陷有28个或更多，知道距离端面15.8mm位置才基本没有。
根据本发明的焊接材料不仅可以用于非熔化极气体保护焊，也可以用于熔化极气体保护焊，可以进行结构件的焊接，也可以作为一种耐腐蚀材料堆焊在其他材料表面。
上述合金可专门使用于核岛主设备的焊接，也可以考虑在其它工业领域使用该合金。

Claims (6)

1.一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，其特征在于它按照重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.10～0.20％，Mn：0.5％～1.0％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：28.0％～31.5％，Mo：3.0％～4.0％，Cu：<0.05％，Nb：0.5％～1.5％，Ta：1.0％～4.0％，Ti：0.4％～0.9％，Al：<0.50％，Fe：3％～10％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.20％～0.40％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
2.根据权利要求1所述的一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，其特征在于重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.15％，Mn：0.8％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：30％，Mo：3.5％，Cu：<0.05％，Nb：1.0％，Ta：2.5％，Ti：0.6％，Al：<0.50％，Fe：5％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.3％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
3.根据权利要求1所述的一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，其特征在于重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.12％，Mn：0.6％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：29.5％，Mo：3.3％，Cu：<0.05％，Nb：1.2％，Ta：2.8％，Ti：0.5％，Al：<0.50％，Fe：6％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.29％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
4.根据权利要求1所述的一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，其特征在于重量百分比组成为C：<0.04％，Si：0.18％，Mn：0.7％，S：<0.003％，P：<0.003％，Cr：30.5％，Mo：3.8％，Cu：<0.05％，Nb：1.4％，Ta：2.5％，Ti：0.7％，Al：<0.50％，Fe：4％，Ca：<0.005％，Mg：<0.005％，O：<0.005％，N：0.35％，B：<0.001％，Zr：<0.005％，杂质元素：<0.10％，Ni为余量。
5.根据权利要求1所述的一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝，其特征在于所述核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的规格为Φ1.2mm。
6.如权利要求1所述一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝的焊接方法，其特征在于采用自动填丝钨极惰性气体保护焊，焊接工艺参数，电流：200～380A，电弧电压：13～15V，送丝速度1200mm/min，电流类型：直流正接，层间温度：100～200℃，保护气体：纯度99.999％的Ar，气体流量：14～18L/min。
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