BRPI0714113A2

BRPI0714113A2 - processo para a remoção de amÈnia

Info

Publication number: BRPI0714113A2
Application number: BRPI0714113-0A
Authority: BR
Inventors: Benny E Blackwell; Luis Alberto Chu; Monroe Davis; Wayne B Ely; Robert Joseph Flowers; Steven Lamar Grise; Zeru Berhane Tekie
Original assignee: Du Pont
Priority date: 2006-07-31
Filing date: 2007-04-24
Publication date: 2013-01-01
Also published as: CA2659286C; CA2659286A1; WO2008016401A1; CN101522288A; HK1133223A1; CL2007001601A1; EP2046486A1; AR061084A1; US7258848B1; CN101522288B

Abstract

PROCESSOS PARA A REMOçãO DE AMÈNIA A presente invenção se refere a um processo para a remoção de amónia como uma solução de sal aquosa a partir de um gás ácido que compreende o sulfeto de hidrogênio e amónia. Um ácido forte, tal como o ácido sulfúrico, é utilizado como um agente de depuração para converter a amónia em um sal de amónia. O controle do pH e a extração em combinação com uma caldeira de recozer ou evaporadores reduz a concentração de sulfeto de hidrogênio. O sal de amónia é produzido como uma solução aquosa, que pode ser cristalizada para formar um produto sólido. A solução ou sólido de sal de amónia pode ser utilizado como um fertilizante.

Description

"PROCESSOS PARA A REMOÇÃO DE AMÔNIA" Antecedentes da Invenção

As correntes de fluido que compreendem o sulfeto de hidrogênio e a amônia são produzidas em uma série de processos industriais. Por exemplo, a "água ácida", que compreende o sulfeto de hidrogênio e de amônia, é gerada em processos de refinaria através de diversos processos de lavagem. A água ácida é extraída com vapor para remover o sulfeto de hidrogênio e a amônia, gerando o "gás de remoção de água ácida" (gás SWS) que contém tipicamente cerca de quantidades iguais de amônia, sulfeto de hidrogênio e água, embora possa conter até 50% em volume de amônia em adição ao vapor d'água, sulfeto de hidrogênio e hidrocarbonetos traço.

Na maioria das refinarias, o gás SWS é tratado em uma unidade de recuperação de enxofre Claus (SRU) em que a amônia é reduzida para nitrogênio e hidrogênio. O teor de nitrogênio fixado e potencialmente útil de gás SWS não é apenas perdido neste processo, mas também a operação de um SRU é negativamente afetada pela presença de amônia na alimentação (isto é, gás SWS). Os efeitos negativos para um SRU incluem uma maior demanda de ar em uma etapa de oxidação, necessidade por maior temperatura da fornalha, capacidade de unidade reduzida e maior formação de sal. Alternativamente, o gás SWS pode ser tratado em vegetais de

recuperação do ácido consumido (SAR) com a tecnologia de fornalha convencional. Nestes processos, a amônia no gás SWS é convertida em nitrogênio e NOx. Portanto, espera-se que geralmente a presença de amônia aumente a geração de NO* e reduza a capacidade de um aparelho SAR. Os fornos de coque também produzem uma corrente fluida que

compreende o sulfeto de hidrogênio e a amônia como um gás do forno de coque "bruto" e quente. O gás do forno de coque "bruto" pode ser condicionado através de diversas etapas para gerar um gás que pode ser utilizado como um combustível limpo. O gás do forno de coque "bruto" compreende a amônia que, devido a sua corrosão natural, deve ser removida. A amônia é tipicamente removida pelo contato do gás do forno de coque bruto com o ácido sulfúrico, gerando o sulfato de amônio.

Os processos mais modernos para a remoção de amônia a partir

do gás do forno de coque incluem a lavagem (depuração) em água, em que a amônia, em adição ao sulfeto de hidrogênio e o cianeto de hidrogênio, se presente, dissolve, removendo, portanto, os contaminantes a partir do gás do forno de coque. A solução de depuração resultante é transferida para um destilador de amônia, em que o vapor é utilizado para extrair a amônia da solução. 0 vapor de amônia a partir do destilador pode ser processado para formar o sulfato de amônio, isto é, pela reação com ácido sulfúrico. O vapor de amônia pode, alternativamente, ser condensado para formar uma solução de amônia forte, incinerado ou convertido cataliticamente em nitrogênio e hidrogênio, que são então reciclados de volta no gás do forno de coque. A incineração dos vapores de amônia não é geralmente uma opção nas áreas onde as leis ambientais restringem a emissão de NOx.

Kresnyak et al., no documento EP 0.857.509 A1, descreve um processo para a depuração de amônia e sulfeto de hidrogênio a partir de uma corrente de ácido fluida, incluindo a recuperação da amônia como sulfato de amônio. Kresnyak et al., descreve o tratamento da corrente com ácido sulfúrico para remover o sulfeto de hidrogênio a partir da corrente e converter a amônia presente na corrente em sulfato de amônio. Kresnyak et al., sugere utilizar um filtro de carvão vegetal opcional para remover o sulfeto de hidrogênio e os hidrocarbonetos residuais da solução de sulfato de amônio. A remoção rigorosa do sulfeto de hidrogênio a partir da corrente de sulfato de amônio, através da filtração com carvão mineral, para assegurar a ausência de qualquer odor de sulfeto de hidrogênio no produto de sulfato de amônio é cara e desafiadora. É desejável possuir um processo para separar a amônia das correntes de fluido que compreendem o sulfeto de hidrogênio e a amônia em uma forma útil e para reduzir os níveis de sulfeto de hidrogênio residuais na amônia separada abaixo do odor limite (inferior a cerca de 0,1 mg/Mg). Também é desejável minimizar a geração de NOx a partir dos vegetais SAR convencionais, aumentar a capacidade e a confiabilidade dos vegetais de SR e SAR existentes e eliminar a formação prematura de sal a partir da amônia, dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio nas unidades SR. A presente invenção apresenta tal processo. Descrição Resumida da Invenção

A presente invenção apresenta um processo para o tratamento do gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio. Um gás ácido é colocado em contato com um ácido forte, tal como o ácido sulfúrico, ácido fosfórico, ácido nítrico ou suas combinações, para produzir uma solução aquosa do sal de amônio correspondente. A solução aquosa é controlada em um pH de 7, ou abaixo, de modo a minimizar a solubilidade do (gás) sulfeto de hidrogênio na solução. Uma porção do sulfeto de hidrogênio no gás ácido é removida como um componente vapor. A solução aquosa deve ser ainda tratada para reduzir a concentração de sulfeto de hidrogênio em um nível desejado, de preferência, abaixo dos limites de exposição permitidos e, de maior preferência, abaixo do limite do odor para fornecer uma composição apropriada para a utilização, tal como um fertilizante de amônio.

Mais especificamente, em uma realização da presente invenção, há um processo para a remoção de amônia a partir de um gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte e com uma solução de reciclo em um pH inferior a 7, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio; (b) a separação da fase gasosa da solução; (c) a alimentação da solução da etapa (b) em um extrator para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos, se presente em dito gás ácido para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada purificada e um componente gasoso, em que o calor e a força direcionadora para remover dito sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos é fornecida em dito extrator por uma caldeira de recozer, que circula a solução de sal de amônio concentrada e purificada; e (d) colocar a solução de sal de amônio concentrada e purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

Em uma realização alternativa, o processo da presente invenção compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte e com uma solução de reciclo em um pH inferior a 7, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio; (b) a separação da fase gasosa da solução; (c) a alimentação da solução da etapa (b) em um evaporador, para fornecer uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada; (d) alimentar a solução de sal de amônio concentrada em uma corrente do extrator para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos residuais, se presente, em que dito gás ácido fornece uma força direcionadora para remover dito o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos de dita solução de sal concentrada para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso; e (e) colocar a solução de sal de amônio purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

Ainda, em outra realização da presente invenção, o processo compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte e com uma solução de reciclo em um pH inferior a 7, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio; (b) a separação da fase gasosa da solução; (c) a alimentação da solução da etapa (b) em um evaporador, para fornecer uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada; alimentar a solução de sal de amônio concentrada em um extrator de gás para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos residuais, se presente, em que o veículo do gás fornece uma força direcionadora para remover dito o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos de dita solução de sal concentrada para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso; e (e) colocar a solução de sal de amônio purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

O produto da solução de sal de amônio é apropriado para a utilização como um fertilizante tanto na forma de solução como na forma produzida ou sólida, em que o processo ainda compreende a alimentação do produto da solução de sal de amônio em um cristalizador.

Um processo da presente invenção pode ainda compreender a alimentação de uma ou mais fases gasosas produzidas, opcionalmente após a condensação, a uma unidade de recuperação do enxofre ou a uma unidade de recuperação do ácido consumido.

Breve Descrição das Figuras A Figura 1 é um diagrama do processo de uma realização do processo da presente invenção utilizando um extrator da caldeira de recozer. A Figura 2 é um diagrama do processo de uma realização do

processo da presente invenção utilizando um extrator de vapor.

A Figura 3 é um diagrama do processo de uma realização do processo da presente invenção utilizando um extrator de gás (ar). Descrição Detalhada da Invenção A presente invenção compreende um processo para a remoção da amônia como uma solução de sal aquosa a partir de um gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio, tal como um extrator de gás (SWS) de água ácida de refinaria, um gás de forno coque e outros gases ácidos que compreendem a amônia e o sulfeto de hidrogênio. Neste processo, um ácido forte, de preferência, um ácido selecionado a partir do grupo que consiste em ácido sulfúrico, ácido fosfórico, ácido nítrico e uma combinação de um ou mais dos mesmos, é utilizado como um agente de depuração. Pela reação com o ácido, a amônia é convertida em um sal de amônia. Quando o ácido sulfúrico é utilizado, a amônia é convertida em um sulfato de amônio, que é um produto ambientalmente favorável que pode ser utilizado como um fertilizante após o processamento adicional. Como uma alternativa ao ácido sulfúrico, fosfórico ou nítrico, o ácido pode ser utilizado para gerar um fertilizante que compreende o fósforo ou o nitrogênio adicional, respectivamente.

O processo da presente invenção está, de preferência, figado a uma unidade de recuperação de enxofre (SRU) ou um aparelho de recuperação do ácido consumido (SAR), tal que a amônia é removida do gás ácido, tal como o extrator de gás de água ácida antes do gás residual que compreende o sulfeto de hidrogênio ser alimentado em uma etapa de incineração em uma unidade de recuperação do enxofre ou um aparelho de recuperação do ácido consumido.

A solução de sulfato de amônio aquosa pode ser utilizada como um fertilizante líquido ou subseqüentemente evaporado, cristalizado, separado por centrifugação ou outro método de separação sólido - líquido e seco para a utilização como um fertilizante sólido.

O processo da presente invenção minimiza a geração de NOx a partir de fornalhas SAR convencionais em uma refinaria. Ao invés do alimentar

0 gás ácido que compreende amônia, tal como o gás SAR1 na fornalha que produz o nitrogênio e o NOx, conforme foi feito até agora, a amônia é removida do gás ácido e convertida em um fertilizante útil. O processo da presente

invenção também aumenta a capacidade e a confiabilidade de vegetais SAR existentes pela remoção de amônia a partir da corrente de alimentação, que poderia de outro modo consumir os reagentes (por exemplo, o oxigênio) no aparelho SAR. Este processo também aumenta a capacidade das unidades de recuperação do enxofre (SRUs) e elimina a formação de sal a partir da amônia, do dióxido de carbono e do sulfeto de hidrogênio nas SRUs.

A prática da presente invenção é descrita com referencia à Figura

1 (processo de sulfato de amônio com um extrator direcionado por uma caldeira de recozer), à Figura 2 (processo de sulfato de amônio com uma extração de vapor), e à Figura 3 (processo de sulfato de amônio com uma

extração de ar).

Em uma realização da presente invenção, de acordo com a Figura 1, o gás ácido 1 é colocado em contato com o ácido forte, que é compreendido de ácido de reciclo e/ou água 2, ácido fresco 3 e reciclo do depurador 4 em um pH inferior a 7. ParticuIaimente, o gás ácido 1 é introduzido no fundo do depurador 7 e colocado em contato com um ácido forte, produzindo uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio. O gás ácido 1 compreende a amônia, o sulfeto de hidrogênio e, dependendo de sua fonte, pode ainda compreender os mercaptanos e os hidrocarbonetos. O gás ácido 1 pode ser o gás SWS, o gás de forno coque ou outro gás que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio. O ácido de reciclo e/ou a água 2, o ácido fresco 3 e o reciclo do depurador 4, que é uma solução aquosa que compreende o sal de amônia do ácido alimentado como o ácido de reciclo e/ou a água 2 e o ácido fresco 3, são combinados e resfriados no resfriador do reciclo 5. A corrente do ácido de reciclo do depurador resfriado 6 sai do resfriador 5.

A quantidade de ácido necessária do ácido fresco 3, ácido de reciclo e/ou água 2 e reciclo do depurador 4 pode variar dependendo da S quantidade de amônia no gás ácido.

Na prática da presente invenção, as quantidades do ácido de reciclo e/ou de água 2 e ácido fresco 3 pode variar. Se a concentrações e o volume disponível do ácido de reciclo 2 for suficiente para obter o produto desejado a partir do depurador 7, o ácido fresco 3 pode não ser necessário. Contrariamente, se nenhuma fonte de ácido de reciclo estiver disponível, então a corrente do ácido de reciclo ou água 2 é uma corrente de água, que é então combinada com o ácido fresco 3.

Nenhuma água de reposição 2 pode ser requerida se houver ácido de reciclo suficiente de concentração apropriada disponível ao sistema, tal como o efluente a partir do aparelho de recuperação do ácido consumido em uma refinaria. Na maioria dos vegetais de recuperação do ácido consumido, o efluente do ácido fraco é neutralizado com cáustico na forma de hidróxido de sódio e descarregado como água servida. Na presente invenção, este ácido fraco pode ser utilizado como ácido de reciclo e como fonte de ácido e água produzida, reduzindo a água servida gerada em uma refinaria. Portanto, o processo da presente invenção é particularmente vantajoso para incorporar em uma refinaria não apenas a redução do volume da água servida produzida a partir do ácido consumido, mas também a recuperação da amônia na forma de um produto fertilizante de valor. A corrente do ácido de reciclo do depurador resfriado 6 é

alimentada em cima do depurador 7. No depurador 7, uma fase gasosa, o gás desprendido 8 é separado da solução no depurador 7, que se torna duas correntes, uma das quais é o reciclo do depurador 4, que é reciclado para misturar com o ácido e/ου a água de reciclo 2 e o ácido fresco 3. A segunda corrente da solução a partir do depurador 7 é a alimentação do extrator 9, que é alimentada no extrator 10.

O gás desprendido 8, que compreende o sulfeto de hidrogênio do depurador 7 pode ser processado em uma fornalha da unidade de recuperação do enxofre (SRU) ou uma fornalha (SAR) de recuperação do ácido consumido, por exemplo, em uma refinaria. O gás desprendido 8 compreende geralmente menos de 1 mg/kg de amônia.

A remoção da parte do produto de um depurador 7 como um reciclo do depurador 4 permite que o calor seja removido do depurador 7 para reduzir a perda de água no gás desprendido 8. Embora ilustrado como parte do processo para a Figura 1, a remoção de uma porção da solução que sai do depurador 7 da alimentação do extrator 9 como um reciclo do depurador 4 é opcional, mas uma etapa preferida. Portanto, quando o gás desprendido 8 é processado em uma fornalha SRU ou uma fornalha SAR, menos água e menos amônia são introduzidos aumentando, portanto, a respectiva capacidade da fornalha.

A corrente que sai do fundo do depurador 7 é dividida entre o reciclo do depurador 4 e a alimentação do extrator 9, que é uma solução aquosa que compreende o sal de amônio da corrente de ácido 6, o sulfeto de hidrogênio residual e os hidrocarbonetos, se os hidrocarbonetos estiverem presentes no gás ácido 1. As quantidades do ácido de reciclo e/ou da água 2 e o ácido fresco 3 adicionados ao depurador 7 são, de preferência, controlados, tal que o pH da alimentação do extrator 9 é inferior ao pH 7, de maior preferência, no intervalo do pH 2 a 4. Um pH inferior a 7 no fundo do depurador 7 minimiza a solubilidade do sulfeto de hidrogênio na solução do sal de amônio para maximizar a remoção de amônia.

A temperatura do gás desprendido 8 está, em geral, no intervalo de 40 a 90° C1 isto é, inferior ao ponto de ebulição da água, tal que a água é retida na solução de sal de amônia, que são do depurador 7 e é dividida entre o reciclo do depurador 4 e a alimentação do extrator 9, ao invés do gás desprendido 8. A temperatura da corrente, que se torna o reciclo do depurador 4 e a alimentação do extrator 9 está, em geral, no intervalo de 45 a 100° C.

No processo da Figura 1, a alimentação do extrator 9, que é uma solução de sal de amônio, compreende o sulfeto de hidrogênio, a água e os hidrocarbonetos, se os hidrocarbonetos estiverem presentes no gás ácido 1, é alimentado ao extrator 10 para remover o sulfeto de hidrogênio, os hidrocarbonetos e a água residual para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso, em que o calor e a força de direcionamento para remover dita água, sulfeto de hidrogênio e os hidrocarbonetos são fornecidos para o extrator 10 pela caldeira de recozer 11, que circula a solução de sal de amônio concentrada e purificada do extrator 10 de volta para o extrator 10. O propósito do extrator 10 é remover os hidrocarbonetos leves que permanecem na solução de sal de amônio da alimentação do extrator 9 e também para remover o sulfeto de hidrogênio e os mercaptanos nas concentrações desejadas.

Mais especificamente, no processo da Figura 1, a alimentação do extrator 9 é alimentada em cima do extrator 10. Uma porção do produto que sai do extrator 10 é aquecida e recircula através da caldeira de recozer 11 no fundo de um extrator 10. A caldeira de recozer 11 é operada, tal que o produto que sai do extrator 10, que é aquecido e recirculado através da caldeira de recozer 11 de volta para o extrator 10, fornece calor e energia suficiente (força direcionadora) para remover os hidrocarbonetos e o sulfeto de hidrogênio a partir da alimentação do extrator 9 de modo a obter as concentrações desejadas do sulfeto de hidrogênio no produto do extrator 10.

Geralmente, o extrator é operado tal que a temperatura é de cerca de 5 a 10° C acima do ponto de ebulição do líquido na pressão máxima do extrator 10. Por exemplo, na pressão máxima do extrator de 1 atmosfera (1 atm, 101 kPa), a temperatura pode ser de cerca de 106° C. Maiores temperaturas podem ser desejáveis se cargas de água, sulfeto de hidrogênio, mercaptanos e outros gases no gás ácido 1 forem altas. Entretanto, a temperatura não deve ser tão alta de modo a perder mais água do que é desejado. A operação do extrator 10 sob pressão bem como sob vácuo é contemplada no presente. A pressão pode variar de 5 mm Hg (667 Pa) para 15 psig (205 kPa). De modo conveniente, a pressão é de cerca de 1 atm (101 kPa). Os técnicos no assunto serão prontamente capazes de determinar, com base nos fatores conhecidos tais como a concentração da água, concentrações de gás, por exemplo, de sulfeto de hidrogênio, mercaptanos, hidrocarbonetos e pressão, a temperatura apropriada para o fundo do extrator 10 para remover a água, o sulfeto de hidrogênio, mercaptanos, hidrocarbonetos e outros gases da alimentação do extrator 9. Será bem entendido pelos técnicos no assunto que temperaturas menores podem ser utilizadas quando se opera sob vácuo do que nas pressões atmosféricas ou superiores.

Embora uma porção do produto que sai do extrator 10 seja utilizada para a extração pelo reciclo através da caldeira de recozer 11, a porção remanescente do produto que sai do extrator 10 é passada através do resfriador do produto 12 para fornecer a alimentação neutralizada 13.

As concentrações do sulfeto de hidrogênio e dos hidrocarbonetos na alimentação do extrator 9 são reduzidas no extrator 10. A concentração do sulfeto de hidrogênio na solução líquida que sai do extrator 10 é, de preferência, inferior aos limites de exposição permitidos e, de maior preferência, abaixo do limite do odor. O limite do odor varia de acordo com o indivíduo e foi citada como sendo tão baixo quanto 0,05 partes por bilhão (ppb) até tão alta quanto 20 ppb. Esta concentração de sulfeto de hidrogênio está abaixo dos limites de exposição permitidos e ainda, está abaixo do limite do odor. A concentração de sulfeto de hidrogênio na solução que sai do extrator é, de preferência, reduzida tal que a solução de sal de amônio e o sal de amônio (sólidos) produzidos a partir dos mesmos como produtos finais não possuem quaisquer odores de sulfeto.

Os gases que saem de cima do extrator 10 passam através do condensador do extrator 14 para fornecer o condensado 15. O condensado 15, que compreende o sulfeto de hidrogênio, os hidrocarbonetos (se presentes no gás ácido 1) e a água podem ser alimentados em um tanque de armazenamento de água acida (SWS) ou em uma fornalha de recuperação do ácido consumido (SAR) em uma refinaria para o processamento adicional. O tanque SWS coleta os fluidos aquosos que podem ser coletados para a utilização como alimento para produzir o gás SWS e, portanto, reciclar de volta para o processo da presente invenção. Em uma recuperação do ácido consumido, o condensado 15 é incinerado em uma fornalha para produzir dióxido de enxofre, que é convertido em ácido sulfúrico. Vantajosamente, o processo da presente invenção pode ser integrado com a recuperação do ácido consumido, tal que o ácido sulfúrico produzido na recuperação do ácido consumido pode ser utilizado como ácido fresco 3 ou ácido de reciclo 2 para a reação com o gás ácido 1 no depurador 7.

A alimentação do neutralizador 13 é alimentada ao neutralizador 16 que possui um pH controlado. A base 17, na forma de amônia, hidróxido de amônio, hidróxido de potássio ou uma de suas combinações é alimentada sob pH controlado no neutralizador 16 para colocar em contato a alimentação do neutralizador 13 e para ajustar o pH da alimentação 13 em um valor entre cerca do pH 4 e cerca de 11. O neutralizador 16 pode compreender um recipiente único ou múltiplos recipientes. Múltiplos recipientes, isto é, um ajuste em etapa múltipla do pH, são preferidos para facilitar o controle do processo. De preferência, o pH é ajustado entre o pH 6 e 8, de maior preferência, cerca do pH 7. A água de diluição (não mostrada) pode ser opcionalmente adicionada ao neutralizador 16 se desejado para manter a concentração do sal de amônio no produto final abaixo do limite de solubilidade, isto é, tal que o sal não comece a precipitar a partir da solução. O produto da solução de sal de amônio 18 pode ser ainda processado ou armazenado para a utilização sem o processamento adicional como um fertilizante líquido.

Em uma realização alternativa da presente invenção, um evaporador em combinação com uma extração de ar ou vapor é utilizado em combinação com ou no lugar da caldeira de recozer no extrator da primeira realização. As realizações alternativas serão descritas em combinação com as descrições das Figuras 2 e 3.

A Figura 2 ilustra uma segunda realização da presente invenção, em que a evaporação e a extração de vapor substitui o extrator da caldeira de recozer da Figura 1. Neste processo, o gás ácido 1 é colocado em contato com um ácido forte, que é compreendido de ácido de reciclo e/ou água 2, ácido fresco 3 e reciclo do depurador 4 em um pH inferior a 7. Particularmente, o gás ácido 1 é tratado no depurador 7 com a corrente de reciclo do depurador resfriada 6, produzida pela combinação e resfriamento do ácido de reciclo e/ou da água 2, do ácido fresco 3 e reciclo do depurador 4 no resfriador de reciclo 5 conforme ilustrado na Figura 1 e discutido abaixo no presente, produzindo desta forma uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio. O gás ácido 1, o ácido de reciclo e/ou a água 2, o ácido fresco 3 e o reciclo do depurador 4 são os mesmos conforme descrito para a Figura 1. No depurador 7, a fase gasosa é separada da solução de sal de

amônio fornecendo o gás desprendido 8. O gás desprendido 8, que compreende o sulfeto de hidrogênio do depurador 7 pode ser processado em uma fornalha da unidade de recuperação de enxofre (SRU) ou uma fornalha de recuperação do ácido consumido (SAR), por exemplo, em uma refinaria. O gás desprendido 8 compreende, em geral, menos de 1 mg/kg de amônia.

A operação do depurador 7 é realizada para produzir uma corrente do produto que é uma solução aquosa que compreende o sal de amônio do ácido 6, sulfeto de hidrogênio residual e hidrocarbonetos, se presente no gás ácido 1, de preferência, possuindo um pH inferior a 7, de maior preferência, um pH de 2 a 4 e uma temperatura no intervalo de 45 a 100° C. Esta corrente é dividida no reciclo do depurador 4, que é colocado em contato com o ácido do reciclo e/ou a água 2 e o ácido fresco 3, e resfriado no resfriador de reciclo 5. A porção remanescente do produto do depurador 7, a solução de sal de amônio, é fornecida como uma alimentação do evaporador 19.

No processo conforme ilustrado na Figura 2, a alimentação do evaporador 19, que é uma solução de sal de amônio é alimentada ao evaporador 20, em que a água, o sulfeto de hidrogênio, as mercaptanas e os hidrocarbonetos são removidos e a concentração do sal de amônio na solução é aumentada, produzindo deste modo uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada.

A alimentação do evaporador 19 é alimentada ao evaporador 20. O evaporador 20 opera geralmente sob vácuo. O evaporador 20 pode ser operado em pressões que variam de 5 mm Hg (667 Pa) a 15 psig (205 kPa). Menos calor (baixa temperatura) é requerido quando se opera em um menor vácuo. No evaporador 20, a solução de sal de amônio da alimentação 19 é concentrada ao evaporar água, não condensáveis e gases ácidos, tais como sulfeto de hidrogênio para remover a água e os gases da solução de sal e produzir a solução de sal de amônio concentrado 29. Os gases do evaporador são passados através do condensador do evaporador 21 para fornecer o condensado do evaporador 23, que é um líquido aquoso que compreende o suifeto de hidrogênio.

O processo da Figura 2 ainda compreende a alimentação da solução de sal de amônio concentrada no extrator de vapor 30, em que o vapor fornece a forca direcionadora para remover o suifeto de hidrogênio, as mercaptanas e os hidrocarbonetos, se presentes a partir da solução em uma concentração desejada para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso.

Mais particularmente, de acordo com a Figura 2, a solução de sal de amônio concentrada 29 do evaporador 20 é alimentada em cima do extrator de vapor 30. O vapor 24 é alimentado no fundo do extrator 30, que resulta na concentração reduzida do suifeto de hidrogênio a partir da solução 29, de preferência, a abaixo do limite do odor.

O componente do gás que sai de cima do extrator 30 passa através do condensador do extrator 34 para fornecer o condensado extrator 35, que é um líquido aquoso que compreende o suifeto de hidrogênio. O condensado 35 ou o condensado 35 combinado com o condensado 23 e pode ser alimentado ao armazenamento da água ácida ou à fornalha de recuperação do ácido consumido em uma refinaria para o processamento adicional conforme discutido para o condensado 15 para a Figura 1. Conforme previamente afirmado, é vantajoso integrar o processo da presente invenção e condensar os produtos com um aparelho de recuperação do ácido consumido (SAR), em que o suifeto de hidrogênio é convertido em ácido sulfúrico.

A solução de sal de amônio concentrada, produto que sai do extrator 30, é passada através do resfriador 22 para fornecer a alimentação do neutralizador 33 para o neutralizado 36. A alimentação do neutralizador, solução de sal de amônio concentrada e purificada, é alimentada ao neutralizador 36, em que a solução é colocada em contato com a base 37 para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8. A base 37, na forma de amônia, hidróxido de amônio, hidróxido de potássio ou uma de suas combinações é alimentada sob pH controlado ao neutralizador 36 para ajustar o pH da alimentação 33 em um valor entre cerca do pH 4 e cerca de 11. O neutralizador 36 pode compreender um recipiente único ou múltiplos recipientes. Múltiplos recipientes, isto é, uma ajuste em múltiplas etapas do pH, são preferidos para a facilidade do controle do processo. De preferência, o pH é ajustado entre o pH 6 e 8, de maior preferência, cerca do pH 7. A água de diluição pode ser opcionalmente adicionada ao neutralizador 36, caso desejado para manter a concentração do sal de amônio no produto final abaixo do limite de solubilidade, isto é, tal que o sal não comece a precipitar a partir da solução. O produto da solução do sal de amônio 38 pode ser ainda processado ou armazenado para a utilização sem processamento adiciona! como um fertilizante líquido.

A Figura 3 ilustra uma terceira realização da presente invenção, em que a extração de gás substitui a extração de vapor da Figura 2. Neste processo, o gás ácido 1 é colocado em contato com o ácido forte, que é compreendido de ácido de reciclo e/ou água 2, ácido fresco 3 e reciclo do depurador 4 em um pH inferior a 7. Particularmente, o gás ácido 1 é tratado no depurador 7 com a corrente do reciclo do depurador resfriado 6, produzido pela combinação e o resfriamento do ácido ou água de reciclo 2, ácido fresco 3 e reciclo do depurador 4 no resfriador do reciclo 5, como nas Figuras 1 e 2, produzindo deste modo uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio.

No depurador 7, a fase gasosa é separada da solução de sal de amônio fornecendo o gás desprendido 8. O gás desprendido 8, que compreende o sulfeto de hidrogênio do depurador 7 pode ser processado em uma fornalha da unidade de recuperação de enxofre (SRU) ou uma fornalha de recuperação do ácido consumido (SAR)1 por exemplo, em uma refinaria. O gás desprendido 8 compreende, em geral, menos de 1 mg/kg de amônia. A operação do depurador 7 é realizada para produzir uma corrente do produto que é uma solução aquosa que compreende o sal de amônio do ácido 6, sulfeto de hidrogênio residual e hidrocarbonetos, se presente no gás ácido 1, de preferência, possuindo um pH inferior a 7, de maior preferência, um pH de 2 a 4 e uma temperatura no intervalo de 45 a 100° C. Esta corrente é dividida no reciclo do depurador 4, que é colocada em contato com o ácido do reciclo e/ou a água 2 e o ácido fresco 3, e resfriado no resfriador de reciclo 5. A porção remanescente do produto do depurador 7, a solução de sal de amônio, é fornecida como uma alimentação do evaporador 19.

No processo conforme ilustrado na Figura 3, a alimentação do evaporador 19, que é uma solução de sal de amônio é alimentada ao evaporador 20, em que a água, o sulfeto de hidrogênio, as mercaptanas e os hidrocarbonetos são removidos e a concentração do sal de amônio na solução é aumentada, produzindo deste modo uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada.

A alimentação do evaporador 19 é alimentada ao evaporador 20. O evaporador 20 opera geralmente sob vácuo. O evaporador 20 pode ser operado em pressões que variam de 5 mm Hg (667 Pa) a 15 psig (205 kPa). Menos calor (baixa temperatura) é requerido quando se opera em um menor vácuo. No evaporador 20, a solução de sal de amônio da alimentação 19 é concentrada ao evaporar água, não condensáveis e gases ácidos, tais como sulfeto de hidrogênio para remover a água e os gases da solução de sal e produzir a solução de sal de amônio concentrada 29. Os gases do evaporador 20 são passados através do condensador do evaporador 21 para fornecer o condensado do evaporador 23, que é um líquido aquoso que compreende o sulfeto de hidrogênio.

O processo da Figura 3 ain da compreende a alimentação da solução de sal de amônio concentrada 29 no extrator de gás 40, em que o gás veículo fornece a força direcionadora para remover o sulfèto de hidrogênio, as mercaptanas e os hidrocarbonetos, se presentes a partir da solução em uma concentração desejada para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso. O gás veículo é, tipicamente, ar ou gás, tal como o nitrogênio, que não impacta de modo negativo no processo.

Mais particularmente, de acordo com a Figura 3, a solução de sal de amônio concentrada 29 do evaporador 20 é alimentada em cima do extrator de gás 40. O gás 24 é alimentado no fundo do extrator 40, que resulta na concentração reduzida do sulfeto de hidrogênio a partir da solução 29, de preferência, a abaixo do limite do odor.

O componente do gás que sai de cima do extrator 40 passa através do condensador do extrator 44 para fornecer o condensado extrator 45, que é um líquido aquoso que compreende o sulfeto de hidrogênio. O condensador de desprendimento do gás 41 pode ser alimentado à fornalha da unidade de recuperação de enxofre (SRU) para produzir o enxofre elementar por meio do processo de Claus ou um aparelho de recuperação do ácido consumido (SAR) para produzir ácido sulfúrico.

O enxofre 45 ou o condensado 45 combinou com o condensado 23 e pode ser alimentado na fornalha de armazenamento de água acida ou de recuperação do ácido consumido em uma refinaria para o processo adicional conforme descrito para o condensado 35 na Figura 2. Estes condensados podem ser alimentados no tanque de armazenamento de água acida (SWS) ou na fornalha de recuperação do ácido consumido conforme discutido para o condensado 15 para a Figura 1. É vantajoso integrar o processo da presente invenção e condensar os produtos com uma unidade de recuperação do enxofre (SRU), em que o sulfeto de hidrogênio é convertido em enxofre elementar ou em um aparelho de recuperação do ácido consumido (SAR), em que o sulfeto de hidrogênio é convertido em ácido sulfúrico.

A solução de sal de amônio concentrada e purificada, produto que sai do extrator 40, é passada através do resfriador 42 para fornecer a alimentação do neutralizador 43 para o neutralizador 46. A alimentação do neutralizador 43, solução de sal de amônio concentrada e purificada, é alimentada ao neutralizador 46, em que a solução é colocada em contato com a base 47 para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8. A base 47, na forma de amônia, hidróxido de amônio, hidróxido de potássio ou uma de suas combinações é alimentada sob pH controlado ao neutralizador 46 para ajustar o pH da alimentação 43 em um valor entre cerca do pH 4 e cerca de 11. O neutralizador 46 pode compreender um recipiente único ou múltiplos recipientes. Múltiplos recipientes, isto é, uma ajuste em múltiplas etapas do pH, são preferidos para a facilidade do controle do processo. De preferência, o pH é ajustado entre o pH 6 e 8, de maior preferência, cerca do pH 7. A água de diluição pode ser opcionalmente adicionada ao neutralizador 46, caso desejado para manter a concentração do sal de amônio no produto final abaixo do limite de solubilidade, isto é, tal que o sal não comece a precipitar a partir da solução. O produto da solução do sal de amônio 48 pode ser ainda processado ou armazenado para a utilização sem processamento adicional como um fertilizante líquido.

Se a produção do produto cristalino seco for desejada, a cristalização pode ser realizada como uma etapa separada adicional na solução do sal de amônio 18, 39 e 48, a partir dos processos descritos nas Figuras 1, 2 e 3, respectivamente. Alternativamente, uma quarta realização da presente invenção é

fornecida que compreende o contato do gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio com um ácido forte, selecionado a partir do grupo que consiste em ácido sulfúrico, ácido fosfórico e ácido nítrico e com a solução de reciclo em um pH inferior a 7, para produzir uma fase gás e uma solução de sal de amônio, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio; cristalizando a solução do sal de amônio no cristalizador evaporativo, em que as impurezas na solução são removidas para fornecer um sal de amônio sólido que possui uma concentração desejáve! de sulfeto de hidrogênio, de preferência, abaixo dos limites de exposição permitidas e, de maior preferência, abaixo do limite do odor. Nesta realização da presente invenção, o extrator direcionado pela caldeira de recozerda primeira realização (conforme ilustrado na Figura 1) e a combinação do evaporador e do extrator da segunda e da terceira realização (conforme ilustrado nas Figuras 2 e 3) são substituídos por um cristalizador evaporativo. A cristalização evaporativa remove efetivamente as impurezas a partir da corrente do produto. O processo desta realização ainda compreende, opcionalmente, o ajuste do pH da solução de sal de amônio em um pH de 6 a 8, de preferência, um pH de cerca de 7. O processo da presente invenção apresenta um produto que é

uma solução de sal de amônio e também compreende, opcionalmente, um ou mais de potássio, fosfato e nitrato, em que a concentração de sulfeto de hidrogênio residual é substancialmente reduzida, de preferência, abaixo dos limites de exposição permitidos e, de maior preferência, abaixo do nível limite do odor. Opcionalmente, a solução de sal de amônio é cristalizada para fornecer um produto de sal de amônio sólido.

De modo surpreendente, a utilização de um extrator direcionado por uma caldeira de recozer, um extrator de vapor ou um extrator de gás reduz significativamente a concentração de sulfeto de hidrogênio e hidrocarbonetos no produto da solução de sal de amônio em concentrações desejadas. A etapa de extração elimina vantajosamente as etapas difíceis e caras envolvidas na utilização de filtros, tais como os filtros de carvão ou os filtros de polimento para reduzir as concentrações de sulfeto de hidrogênio e hidrocarbonetos quando presentes nos gases ácidos.

O processo da presente invenção também apresenta a flexibilidade na composição do produto do sal de amônio. Dependendo de qual ácido forte for utilizado, o sal de amônio pode compreender o sulfato, fosfato, nitrato ou uma mistura dos mesmos. Por exemplo, pode ser desejável possuir fósforo presente em um fertilizante, portanto, o ácido fosfórico ou uma mistura de ácido fosfórico com outro ácido pode ser o ácido forte de escolha. Além disso, pode ser desejável incorporar os íons potássio no produto do sal de amônio. Portanto, a base de escolha pode ser o hidróxido de potássio ou uma mistura de potássio e hidróxidos de amônio. Se for desejado um alto teor de nitrogênio, o ácido nítrico como o ácido forte e/ou a amônia ou o hidróxido de amônio como a base, pode ser preferido.

Exemplos

Os processos mostrados nas Figuras 1, 2 e 3, foram simulados nos Exemplos 1, 2 e 3 utilizando o módulo de simulação aquoso do Programa de Simulação Ambiental OLI Systems (ESP). Em adição a um processo comparativo com base no processo descrito por Kresnyak et al., no documento EP 0.857.509 A1, foi simulado no Exemplo Comparativo. A informação no OLI Systems ESP está disponível pela OLI Systems, Inc., Morris Plains NJ. O módulo de simulação aquoso da OLI Systems ESP é amplamente utilizado para avaliar os conceitos de planejamento e sua utilização é bem conhecida pelos técnicos no assunto.

Exemplo 1

Uma simulação de modelagem de computador do processo descrito na Figura 1 foi realizada. O efluente do ácido de reciclo (ácido fraco que compreende 5% em peso de ácido sulfúrico) e o ácido fresco (98% em peso de ácido sulfúrico) são utilizados para depurar a amônia a partir de 143,3 Ib mol/h (65 kg mol/h) do extrator do gás de água ácida que compreende 38,6% em volume de amônia, equivalente a uma fração em massa de 0,28. O resumo e as concentrações da corrente durante a simulação para este exemplo são mostrados na Tabela 1 abaixo.

Exemplo 2

Uma simulação de modelagem de computador do processo descrito na Figura 2 foi realizada. O efluente do ácido de reciclo (ácido fraco que compreende 5% em peso de ácido sulfúrico) e o ácido fresco (98% em peso de ácido sulfúrico) são utilizados para depurar a amônia a partir de 143,3 Ib mol/h (65 kg mol/h) do extrator de gás de água ácida que compreende 38,6% em volume de amônia, equivalente a uma fração em massa de 0,28. O resumo e as concentrações da corrente durante a simulação para este exemplo são mostrados na Tabela 2 abaixo.

Exemplo 3

Uma simulação de modelagem de computador do processo descrito na Figura 3 foi realizada. O efluente do ácido de reciclo (ácido fraco que compreende 5% em peso de ácido sulfúrico) e o ácido fresco (98% em peso de ácido sulfúrico) são utilizados para depurar a amônia a partir de 143,3 Ib mol/h (65 kg mol/h) do extrator de gás de água ácida que compreende 38,6% em volume de amônia, equivalente a uma fração em massa de 0,28. O resumo e as concentrações da corrente durante a simulação para este exemplo são mostrados na Tabela 3 abaixo.

Exemplo Comparativo

Uma simulação de modelagem de computador de um processo com base no processo descrito por Kresnyak et al., no documento EP 0.857.509 A1 foi realizada. Neste exemplo, 40% em peso que compõe o ácido sulfúrico é utilizado para depurar a amônia a partir de 4,1 Ib mol/h (1,87 kg mol/h) do extrator de gás de água ácida que contém 37% em volume de amônia, equivalente a uma fração em massa de 0,26. O resumo e as concentrações da corrente durante a simulação para este exemplo são mostrados na Tabela 4 abaixo. Produto 38 4.046 (O (O IO CM CO O O Alimentaç ão do neutraliza dor 33 4.044 I I co o I 3,6 Vapor 24 m IO CM r- CM ■f CM • Alimentação do extrator 29 4.016 <0 CD σ> CO I 3,6 Alimenta çãodo evaporad or 19 6.370 S CM CO (O CM CM I 3,5 Depurad or do gás desprend ido 8 o in CO CO CM LO CM CM Reciclo do depurado r4 50.667 2.334 CO co CM CM I 3,5 Ácido Fresco 3 1.010 - o CO O cõ • Ácido Recidad o 2 4.681 CM IO <M IO CM CO CO CO o* Água ácida Extrator do gás 1 1.529 IO co IO CO CO co ■ Condições Taxa de escoamento da massa, kg/h Taxa de escoamento molar, kg mol/h Temperatura 0C o" 1 S CL X Q- Fração de Massa 0,59 0,00 1,0x10" 4 o χ 2 CM 0,00 I 0,00 0,41 X „ CO T ° σ> ιη o* 0,00 O X «ο O o χ 2 IO o O o" ΟΟ'Ο 0,41 X Jn rt *7 o σ οο'ο ΟΟ'Ο 0,00 O O O 0,00 0,00 ΟΟ'Ο 0,59 I οο'ο <9 O X <0 CsT o X O O o" ΟΟ'Ο 0,41 X S ° o OCTO_ O X CO to X οο'ο ΟΟ'Ο 0,26 X 0,05 I 0,00 O X CM co" 0,77 0,07 0,09 0,00 0,02 0,74 I ΟΟ'Ο CD X r- CD 1,1 χ 10- 3 0,00 0,00 0,26 X 0,02 I 0,98 ΟΟ'Ο ΟΟ'Ο οο'ο ΟΟ'Ο 0,00 0,00 0,95 I 0,05 0,00 ΟΟ'Ο οο'ο ΟΟ'Ο 0,00 0,00 0,19 I ΟΟ'Ο 0,28 0,43 S o" 0,05 0,00 0,01 Espécie Química I Aaua I Ácido Sulfurico Amônia Sulfeto de Hidrogênio Nitrogênio Dióxido de Carbono Sulfato de Amônia Mercaptanas Produto 48 4.020 IO CO IO CM co o I 7.0 I Alimenta ção do neutraliz ador 43 4.019 LT) (O r^ CO o 3,3 Ar 26 I h- IO CM COL ■ Alimenta çao do extrator 29 4.148 ^ Oi Ol oõ CO co' Alimenta çao do evaporad or 19 6.370 CO O CM CO CO CM CM S 3,5 Depurad or do gás desprend ido 8 o m CO co CM CM CN ■ Reciclo do depurado r4 50.667 2.334 CO CO CM CM I - I 3,5 Ácido Fresco 3 1.010 - O CO O cõ Ácido Reciclad o 2 4.681 CM IO CM 1Í> CM CO CO | 0,3 Água ácida Extrator do gás 1 1.529 IO CO IO CO CO CO • Condições Taxa de escoamen toda massa, kg/h Taxa de escoamen to molar, kg mol/h Temperat ura, 0C Pressão, kPa X CL Fração de Massa I 6S'0 0,00 I ° b> X £ Is- CM* o O o" o o o" 0,00 0,41 X ^ ε b IO ^ I 6S'0 0,00 3,0x10" 7 O X £ O co" o O o" O O o" 0,00 0,41 o o o" 0,00 0,00 0,00 0,78 | I 0.21 I 0,00 0,00 00Ό o ω o* 0,00 V o X CM 5,3x10'7 00 Ό j ΟΟΌ ! 0,00 0,40 8 £ Ifi o 0,00 O X CO ô o o o" O O o" 0,00 0,26 S o 0,05 I 0,00 3,2 XlO9 <D X r-T 0,07 o o o" 0,09 0,00 0,02 •t r·- O 0,00 4,6x10" 7 1,1 χ 10- 3 0,00 I o o o 00Ό 0,26 I X 5 ° CM O o" 0,98 0,00 00Ό ο,οο I o o o" 0,00 0,00 0,00 I S6'0 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,19 I 0,00 0,28 i 0,43 | 0,04 I I ο,οο I 0,05 0,00 0,01 Espécie Qutmica 3 S> Ácido Suifúrico Amônia Sulfeto de Hidrogênio I Nitrogênio I Oxigênio Dióxido de Carbono Sulfato de Amônia Mercaptanas As Tabelas 1, 2 e 3 mostram os resultados de uma simulação utilizando o módulo de simulação aquoso do ESP OLI Systems. As Tabelas mostram que a amônia rio gás SWS (gás ácido) 1 é reduzida a abaixo de 1 mg/kg conforme mostrado pela corrente do Gás Desprendido do Depurador 8. Um produto de solução aquosa de sulfato de amônio a 41% em peso foi produzido para cada um dos Exemplos 1, 2 e 3, como os produtos 18, 38 e 48, para as Tabelas 1, 2 e 3, respectivamente. As soluções de sulfato de amônio produzidas possuem concentrações de amônia no intervalo da fração em massa de cerca de 1 χ 10"4, correspondendo a 100 mg/kg (100 partes por milhão, ppm, em peso). As concentrações de sulfeto de hidrogênio nos produto de solução de sulfato de amônio estão no intervalo da fração em massa de 1,2 χ 10"13 a 3,3 χ IO-13, correspondendo de 0,12 a 0,33 microg/Mg (0,12 - 0,33 partes por trilhão em peso). Em um recipiente fechado, tais concentrações de sulfeto de hidrogênio estão em equilíbrio com um espaço do gás abaixo do limite do odor e muito abaixo de todos os limites de exposição permitidos.

A Tabela 4 mostra o resultado de uma simulação utilizando o módulo de simulação aquoso do ESP OLI Systems com correntes de alimentação com base no Exemplo Comparativo. O resultado mostra que a concentração do suffeto de hidrogênio residual no produto aquoso de depuração (corrente de alimentação para o filtro de carbono) é estimado como sendo 1.800 mg/kg (ppm), acima de ambos o limite de odor e os limites de exposição permitidos. Embora os filtros adicionais possam diminuir esta concentração, os custos significativos no equipamento e no tempo serão necessários para obter as baixas concentrações do sulfeto de hidrogênio nos produtos dos Exemplos 1-3.

Claims

1. PROCESSO PARA A REMOÇÃO DE AMÔNIA, a partir de um gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio que compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte, selecionado a partir do grupo que consiste em ácido sulfúrico, ácido fosfórico e ácido nítrico e com solução de reciclo em um pH inferior a 7, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio; (b) separação da fase gasosa da solução; (c) alimentação da solução da etapa (b) em um extrator para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos, se presente em dito gás ácido para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada purificada e um componente gasoso, em que o calor e a força direcionadora para remover dito sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos é fornecida em dito extrator por uma caldeira de recozer, que circula a solução de sal de amônio concentrada e purificada; e (d) colocar a solução de sal de amônio purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

2. PROCESSO PARA A REMOÇÃO DE AMÔNIA, a partir de um gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio que compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte, selecionado a partir do grupo que consiste em ácido sulfúrico, ácido fosfórico e ácido nítrico e com solução de reciclo em um pH inferior a 7, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio; (b) a separação da fase gasosa da solução; (c) a alimentação da solução da etapa (b) em um evaporador, para fornecer uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada; (d) alimentar a solução de sal de amônio concentrada a uma corrente extratora para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos residuais, se presente, em que o vapor fornece uma força direcionadora para remover dito o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos de dita solução de sal concentrada para fornecer uma solução de sal de amônio concentrada e purificada e um componente gasoso; e (e) colocar a solução de sal de amônio purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

3. PROCESSO PARA A REMOÇÃO DE AMÔNIA, a partir de um gás ácido que compreende a amônia e o sulfeto de hidrogênio que compreende: (a) o contato do gás ácido com um ácido forte, selecionado a partir do grupo que consiste em ácido sulfúrico, ácido fosfórico e ácido nítrico e com solução de reciclo em um pH inferior a 7, em que a solução de reciclo é uma porção do produto da solução de sal de amônio, para produzir uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio; (b) a separação da fase gasosa da solução; (c) a alimentação da solução da etapa (b) em um evaporador, para fornecer uma fase gasosa e uma solução de sal de amônio concentrada; (d) alimentar a solução de sal de amônio concentrada em um extrator de gás para remover o sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos residuais, se presente, em que o veículo de gás fornece uma força direcionadora para remover dito sulfeto de hidrogênio, água e hidrocarbonetos de dita solução de sal concentrada para fornecer uma solução de sal de amônío concentrada e purificada e um componente gasoso; e (e) colocar a solução de sal de amônio purificada que sai do extrator em contato com uma base para fornecer uma solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8.

4. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3 que compreende ainda a alimentação da solução de sal de amônio que possui um pH entre 6 e 8 em um cristalizador para produzir um produto de sal de amônio sólido.

5. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que o ácido forte é o ácido sulfúrico.

6. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que o ácido forte é o ácido fosfórico.

7. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que o ácido forte é o ácido nítríco.

8. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que a base é a amônio ou o hidróxido de amônio.

9. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que a base é o hidróxido de potássio.

10. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1, 2 ou 3, em que a fase gasosa produzida na etapa (b) é ainda processada em uma fornalha de unidade de recuperação do enxofre ou em uma fornalha de recuperação do ácido consumido.