BRPI0615564A2 - soldagem a arco voltaico - Google Patents

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BRPI0615564A2
BRPI0615564A2 BRPI0615564-2A BRPI0615564A BRPI0615564A2 BR PI0615564 A2 BRPI0615564 A2 BR PI0615564A2 BR PI0615564 A BRPI0615564 A BR PI0615564A BR PI0615564 A2 BRPI0615564 A2 BR PI0615564A2
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Pauli Haemaelaeinen
Esa Eloniemi
Olli Jaervinen
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Kemppi Oy
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Abstract

SOLDAGEM A ARCO VOLTAICO. A presente invenção refere-se a um método e a um aparelho de soldagem a arco voltaico. De acordo com o método, um arco elétrico penodicamente variável, que periodicamente é colocado em curto-circuito por meio de uma gotícula fundida (22) do arame de soldar (21), é formado entre o arame de soldar (21) e o material de base (20), em cujo caso cada ciclo de soldagem é formado de um estágio de curto-circuito (14) e de um estágio de arco (15), por meio do que tanto o estágio de curto-circuito (12, 14) como o estágio de arco (155) incluem tanto um pulso de corrente elevada (5, 10) como períodos de corrente mais baixa (2, 7, 12, 16). De acordo com a invenção, na parte final de cada estágio de curto-circuito (14), é formada uma forma de corrente cadente (6, 7).

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "SOLDAGEM
A ARCO VOLTAlCO".
A presente invenção refere-se a um método, de acordo com opreâmbulo da reivindicação 1, para soldagem a arco voltaico.
A presente invenção refere-se a um aparelho para soldagem aarco voltaico.
A Patente EP O 324 960 descreve um método e um aparelhopara soldagem a arco voltaico, na qual o método de soldagem é implemen-tado por ciclos de corrente que seguem mutuamente entre o arame de sol-dar e o material de base. Nos ciclos de corrente, os estágios de curto-circuitoe de arco são alternados entre si, de modo que, no estágio de curto-circuito,uma gotícula fundida seja transferida do arame de soldar para o material debase, e, durante o estágio de arco depois do estágio de curto-circuito, a pró-xima gotícula seja formada para transferência para o material de base duran-te o seguinte estágio de curto-circuito. Na patente, depois da resposta decurto-circuito, o estágio de arco inclui um pulso de corrente elevada, que tipi-camente apresenta uma corrente mais baixa do que a resposta de correntede curto-circuito. Em outros momentos, prevalece uma corrente de base bai-xa, que é formada usando a limitação de corrente indutiva. Tal ciclo de sol-dagem é tipicamente repetido em uma freqüência de 10-200 Hz.
Uma desvantagem particular com esta solução é a corrente debase baixa indutivamente implementada, para a qual há possibilidades limi-tadas para controle. Na solução, a corrente de base não pode ser altera-da/controlada durante o ciclo de soldagem. Isto significativamente atenua oresultado da soldagem, especialmente com materiais de demanda.
Com o uso da solução de circuito descrita, o controle dos outrosparâmetros de pulso também é limitado; desse modo, em condições especi-ais, o resultado de soldagem pode permanecer pobre.
A fim de produzir efeito, a solução descrita exige uma gotículade material de enchimento para detectar a constrição e para uma conexãoadicional para o rápido enfraquecimento de corrente no final do ciclo de cur-to-circuito. Estas conexões adicionais tornam o aparelho mais complexo esão responsáveis pelo mau funcionamento. Os fios de medição que têm queser conectados à obra aumentam o trabalho do operador.
A invenção se destina a eliminar os defeitos do estado da técni-ca descritos acima e, para esta finalidade, a criar um tipo inteiramente novode método e aparelho para soldagem a arco voltaico.
A invenção se baseia em cada ciclo de corrente que é formadocom o auxílio de parâmetros ativamente ajustados, permitindo assim que aforma total do pulso seja regulada em detalhes.
Em uma concretização preferida da invenção, particularmente aparte final do estágio de curto-circuito é implementada com o uso de umacorrente variável, sem medir o momento de constrição da gotícula do mate-rial de enchimento.
Mais especificamente, o método, de acordo com a invenção, écaracterizado pelo que é afirmado na porção caracterizante da reivindicação 1.
O aparelho, de acordo com a invenção, é, por sua vez, caracte-rizado pelo que é afirmado na porção caracterizante da reivindicação 9.
Vantagens consideráveis são conseguidas com o auxílio da in-venção. Com o uso de um controle de múltiplos parâmetros é conseguidoum ajuste preciso do evento de soldagem para diferentes materiais e fasesde blindagem. O fato de o momento de constrição da gotícula de metal deenchimento não ser medido elimina uma possível fonte de erro no evento desoldagem.
Por meio de uma terminação controlada de corrente variável dociclo de curto-circuito, é possível minimizar os salpicos causados por umagotícula fundida cadente.
Em uma concretização preferida da invenção, com a seleção dopulso de corrente correto durante o curto-circuito e dos valores dos outrosparâmetros do método com o auxílio da sinergia, que se baseia no tamanhoda alimentação de arame, no material a ser soldado, no material de enchi-mento e no gás de blindagem, é conseguido que a corrente seja cortada porcurto-circuito durante o esgotamento. Portanto, podem ser obtidas as se-guintes vantagens, entre outras.Dados em tempo real medidos antes do processo de soldagem,tais como medições da duração do ciclo de curto-circuito ou da duração dociclo de arco, podem ser usados para estabilizar o processo de soldagem e,portanto, sintonizar precisamente os parâmetros do controle de múltiplosparâmetros usados para controle.
As vantagens alcançadas por meio das concretizações preferi-das da invenção são: o não-salpico, uma redução na produção de calor, ummelhor controle da poça de solda e penetração da raiz, e uma velocidade desoldagem mais alta, comparadas ao processo de arco voltaico normal.
A tecnologia é simples comparada às soluções conhecidas. Nãohá necessidade alguma de uma eletrônica complicada e propensa a distúr-bios, cuja medida é constritiva com o auxílio de cabos conectados à obra.Além disso, não há qualquer necessidade de uma rápida comutação de es-gotamento de corrente.
A seguir, a invenção é examinada com o auxílio de exemplos ecom referência aos desenhos anexos.
A figura 1 mostra uma forma de pulso, de acordo com a inven-ção, durante a duração de um único ciclo de soldagem.
As figuras 2a-2d mostram vistas laterais esquemáticas de dife-rentes estágios no desprendimento de uma gotícula de enchimento do ara-me de soldar.
A figura 3 mostra uma vista lateral de uma gotícula ideal que semove da poça de solda no método de acordo com a invenção.
A figura 4 mostra uma vista lateral do estágio de arco depois docurto-circuito no método de acordo com a invenção.
De acordo com a figura 1, na invenção, as formas de onda decorrente e de tensão e os parâmetros que as afetam são otimizados pormeio do software do suprimento de energia de soldagem, a fim de otimizar oarco voltaico do estágio de curto-circuito/arco que o gera. Isto confere a cur-va de corrente teórica, de acordo com a figura, para a soldagem da corridada raiz. Graças à nova forma de curva de corrente, é possível recorrer a umarco voltaico pulsado.A operação da nova curva de corrente foi projetada com o auxí-lio da teoria e de experimentos, e uma zona específica de operação no novoprocesso de soldagem a arco voltaico pulsado foi preparada para cada pa-râmetro.
O processo de arco voltaico, de acordo com a invenção, é bem-adequado para a soldagem da corrida da raiz. No processo de soldagem, ofoco estava sobre a formação digital das curvas de corrente e tensão originá-rias do suprimento de energia. Na forma de onda de soldagem da corrida daraiz que foi desenvolvida, o curto-circuito é esperado como começando entreo arame de metal de enchimento e a obra, durante o estágio de arco. Umavez que o curto-circuito é iniciado, a corrente é primeiramente aumentada,mantida neste nível por um tempo predeterminado pela velocidade de ali-mentação de arame e material da situação de soldagem, e, então, depoisdisso, reduzida a um nível mais baixo. A gotícula não é constritiva a partir daextremidade do arame de metal de enchimento e é transferida para a poçade solda enquanto a corrente está no nível mais baixo.
Uma vez que o arame de metal de enchimento é desprendido daextremidade do arame de metal de enchimento, o processo de soldagem semove para o estágio de arco. No início deste estágio, a tensão é elevada àmedida que o arco é iluminado. Devido à lentidão de ajuste do suprimentode energia de soldagem, sua potência inicial poderá ser alterada em umavelocidade limitada. Isto significa que, quando a tensão aumentar, a correnteprimeiramente cairá para um nível mais baixo do que o nível antecedente aoestágio de arco. Depois de um retardo devido à lentidão do suprimento deenergia de soldagem, a potência do arco é aumentada na velocidade dese-jada com relação ao nível desejado, por meio do que a gotícula de metal deenchimento já foi transferida para a poça de solda, a poça de solda sendodeformada para criar a penetração desejada da raiz.
Com o uso de uma ótima forma selecionada da curva de corren-te, o desprendimento da gotícula e sua transferência para a poça de soldafundida são formados sem salpicos.
No trabalho de desenvolvimento, doze parâmetros foram usadospara formar a curva de corrente. Cada parâmetro afetou, de sua parte, ocomportamento do arco durante a soldagem. Além disso, a duração do cur-to-circuito 14 e a duração do arco 15, que, neste documento, também sãodenominadas de duração de arco de luz, são notados na figura 1. A figura 1é examinada em conexão com as figuras 2a-2d, que concretamente ilustramo desprendimento da gotícula 22 do arame de soldar 20 para o material debase 21. A figura 2a mostra a situação precisamente no início do estágio decurto-circuito 14, quando a gotícula fundida 22 forma um curto-circuito com apoça de solda no material de base 21. Na figura 2b, a situação se encontrano estágio final do estágio de curto-circuito 14, e, na figura 2c, o estágio dearco 15 acabou de ser iniciado. A figura 2d, por sua vez, mostra o final doestágio de arco 15, imediatamente antes que a gotícula 22 seja colocada emcurto-circuito com o material de base 21, quando na fase de baixa corrente16 do estágio de arco 15. Cada parâmetro 1 ... 12 da figura 1 é alterado paratornar o arco de soldagem ideal. No nível da corrente de base (RWBaseCur-rentl) 1, o calor do material de base 21 pode ser aumentado ou diminuídoentre os curtos-circuitos 14. A corrente de base 1 é, portanto, um parâmetroajustável, que pode ser ajustado no nível desejado. O parâmetro RWWet-tingTime 2 define o tempo para a captura da gotícula de metal de enchimen-to 22 antes que a corrente seja aumentada. A figura 2a está localizada nesteperíodo. Durante o curto-circuito 14, a transferência da gotícula de metal deenchimento 22 da extremidade do arame de metal de enchimento para apoça de solda é definida com o auxílio da força Lorentz, isto é, força deconstrição. Os parâmetros 3 ... 6 são usados para isto. A força Lorentz idealpode ser claramente vista na figura 3. O parâmetro RWICIearTime 5 defineo tempo, para o qual a corrente está no nível 4. O nível de correnteRWIPinchCurrent 4 e sua duração durante o RWICIearTime 5 recebem umnível de corrente grande que é uma parte do material de enchimento quepoderá ser transferido para a poça de solda e a força de constrição poderácomeçar a ter efeito. O parâmetro RW1 CuttingCurrent 6 fornece o nível, parao qual a corrente cai depois que a corrente é aumentada. Durante esta por-ção, é feita uma tentativa para transferir a gotícula de metal de enchimentopara a poça de solda. A figura 2b está localizada neste período e a figura 2cmostra o momento imediatamente depois da constrição. No método, a cons-trição da gotícula 22 é esperada durante o estágio 7. Não há qualquer tenta-tiva em detectar a constrição da gotícula 22 com a medição da tensão duran-te o curto-circuito, como é feito nos processos conhecidos. A gotícula 22 po-de ser transferida para o material de base 21 antes do nível de corrente doparâmetro RWICuttingCurrent 6, ou quando o nível de corrente alcançá-lo.A forma de onda cadente da corrente pode ser linear, exponencial de acordocom a figura, ou uma combinação destas, sempre de acordo com o controlee seu circuito de potência afim. A corrente pode ser assim direcionada paraeste nível 6. Neste caso, a corrente não é reduzida imediatamente, mas, emvez disso, a liberação da constrição da gotícula 22 é esperada durante o pe-ríodo do parâmetro CuttingTime 7. O término do curto-circuito é detectadocom o auxílio do rápido aumento na tensão.
A figura 3 é uma fotografia que mostra a transferência de umagotícula ideal 22 para a poça de solda proveniente do efeito de forças queacontecem no processo. No caso da figura, o material de base era EN14301/AISI304, o material de enchimento, EN 12072-22G19123LSÍ (1,0mm),o gás de blindagem, 69.5% Ar + 30% He + 0,5% CO2, e a posição de solda-gem, PG.
Depois da transferência da gotícula de metal de enchimento 22,o curto-circuito é terminado e o arco de soldagem é iluminado novamente,depois do que o arco é formado usando a forma semelhante a um pulso dacorrente. Isto é chamado de pulso de formação. Com o auxílio do pulso deformação (parâmetros 8 ... 10), a gotícula de metal de enchimento 22 é em-purrada para a poça de solda, bem misturada com a mesma, formando as-sim a penetração necessária na corrida da raiz.
O parâmetro RW1 FormingSpeed 8 que define a velocidade deaumento na corrente e o parâmetro RW1 FormingCurrent 9 que define o nívelde corrente trazem energia para intensificar o arco que é desenvolvido. Oparâmetro RWIFormingTime 10 define o tempo para o arco de soldagemsemelhante a um pulso, isto é, o pulso de formação. Com a alteração dosparâmetros 8 ... 10, é possível influenciar o arco de soldagem e, portanto, ocomportamento do material 21 que é soldado, bem como do arame de metalde arame 20 durante a soldagem.
A corrente semelhante a um pulso na figura 4 forma um arcosuave, comparado a um arco voltaico normal. À medida que aumenta o en-treferro, estes parâmetros são alterados para alargar o arco de soldagem,permitindo assim que a poça de solda seja controlada mais facilmente.Quando o entreferro diminuir, os parâmetros serão alterados para criar umarco mais concentrado.
Durante o período de baixa corrente 16, pode ser impedido umaumento excessivo na gotícula de metal de enchimento na extremidade doarame de metal de enchimento com a redução adicional do nível de correntede base 1 para o nível desejado do parâmetro RWBaseCurrent2 12 depoisde um tempo de ajuste do RWBaseTimeI 11. Esta porção apenas acontece-rá se a duração do período de baixa corrente exceder um limite ajustado 11.
Na figura 4, depois da iluminação do arco, um pulso de formaçãoempurra a poça de solda sem transferir o material de enchimento e sem pro-vocar salpicos, o material de base sendo EN 14301/AISI304, o material deenchimento, EN 12072-22 G19 123LSÍ (1,0 mm), o gás de blindagem, 69,5%Ar + 30% He + 0,5% CO2, e a posição de soldagem, PG.

Claims (16)

1. Método de soldagem a arco voltaico, em cujo método- um arco elétrico periodicamente variável, que periodicamente écolocado em curto-circuito por meio de uma gotícula fundida (22) do aramede soldar (20), é formado entre o arame de soldar (20) e o material de base(21), por meio do que- cada ciclo de soldagem é formado de um estágio de curto-circuito (14) e um estágio de arco (15), por meio do que tanto o estágio decurto-circuito (14) como o estágio de arco (15) incluem tanto um pulso decorrente elevada (5, 10) como períodos de corrente mais baixa (2, 7, 12, 16),caracterizado pelo fato de- na parte final de cada estágio de curto-circuito (14) ser formadauma forma de corrente cadente (6, 7).
2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de a parte inicial da resposta de curto-circuito ser um pulso de correnteelevada, que traz uma parte significativa da energia exigida para desprendera gotícula de metal de enchimento (22).
3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de a desconstrição da gotícula de metal de enchimento (22) acontecerem um nível de corrente suficientemente baixo para alcançar o não-salpico.
4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de os parâmetros (2, 3, 4, 5, 6) da parte final do estágio de curto-circuitoserem definidos antes do início do estágio de curto-circuito (14), com baseno material, no gás de blindagem e na velocidade de alimentação de arame.
5. Método de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de ser medida a duração do estágio de curto-circuito(14) e de serem usados dados para ajustar os parâmetros (1, 2, 3, 4, 5, 6, 8,-9, 10, 11, 12) dos seguintes estágios de arco e de curto-circuito.
6. Método de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de ser medida a duração do estágio de arco (14) e deserem usados dados de medição para ajustar os parâmetros (1, 2, 3, 4, 5, 6,-8, 9, 10, 11, 12) dos seguintes estágios de curto-circuito e de arco.
7. Método de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de, no início do estágio de arco (15), a poça de soldaser formada (8, 9, 10) usando uma corrente semelhante a um pulso.
8. Método de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de, no início do estágio de arco (15), o arco ser for-mado usando uma corrente semelhante a um pulso de múltiplos parâmetros(8,9,10).
9. Aparelho de soldagem a arco voltaico, cujo aparelho compre-ende: - um meio para formar um arco elétrico periodicamente variávelentre o arame de soldar (20) e o material de base (21), cujo arco é colocadoem curto-circuito periodicamente por meio de uma gotícula fundida (22) doarame de soldar (20), por meio do que- cada ciclo de soldagem é formado de um estágio de curto-circuito (12, 14) e de um estágio de arco (15), por meio do que tanto o está-gio de curto-circuito (14) quanto o estágio de arco (15) incluem tanto um pul-so de corrente elevada (5, 10) como períodos de corrente mais baixa (2, 7,-12,16),caracterizado pelo fato do aparelho compreender - um meio para formar uma forma de corrente cadente (6, 7) naparte final de cada estágio de curto-circuito (14).
10. Aparelho, de acordo com a reivindicação 9, caracterizadopelo fato de compreender um meio para formar a parte inicial da resposta decurto-circuito como um pulso de corrente elevada, que traz uma parte signifi-cativa da energia exigida para desprender a gotícula de metal de enchimento(22).
11. Aparelho, de acordo com a reivindicação 9, caracterizadopelo fato de compreender um meio para implementar a desconstrição dagotícula de metal de enchimento (22) em um nível de corrente suficiente-mente baixo para alcançar o não-salpico.
12. Aparelho, de acordo com a reivindicação 9, 10 ou 11, carac-terizado pelo fato de compreender um meio para definir os parâmetros (2, 3,-4, 5, 6) da parte final do estágio de curto-circuito antes do início do estágiode curto-circuito (14), com base no material, no gás de blindagem e na velo-cidade de alimentação de arame.
13. Aparelho, de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de compreender um meio para medir a duração doestágio de curto-circuito (14), e um meio para usar os dados de medição pa-ra ajustar os parâmetros (1, 2, 3, 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11, 12) dos seguintes es-tágios de arco e de curto-circuito.
14. Aparelho, de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de compreender um meio para medir a duração doestágio de arco (14), e um meio para usar os dados de medição para ajustaros parâmetros (1, 2, 3, 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11, 12) dos seguintes estágios decurto-circuito e de arco.
15. Aparelho, de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de compreender um meio para formar (8, 9, 10) apoça de solda no início do estágio de arco (15) por meio de uma correntesemelhante a um pulso.
16. Aparelho, de acordo com qualquer das reivindicações acima,caracterizado pelo fato de compreender um meio para formar o arco no iní-cio do estágio de arco (15) por meio de uma corrente semelhante a um pulsode múltiplos parâmetros (8, 9, 10).
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RU (1) RU2422255C2 (pt)
WO (1) WO2007028858A1 (pt)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9415458B2 (en) 2007-09-26 2016-08-16 Lincoln Global, Inc. Method to improve the characteristics of a root pass pipe weld
US8373093B2 (en) 2008-06-27 2013-02-12 Lincoln Global, Inc. Method and system to increase heat input to a weld during a short-circuit arc welding process
US9895760B2 (en) 2007-09-26 2018-02-20 Lincoln Global, Inc. Method and system to increase heat input to a weld during a short-circuit arc welding process
US8937267B2 (en) 2007-09-26 2015-01-20 Lincoln Global, Inc. Method and system to increase heat input to a weld during a short-circuit arc welding process
CN102149502A (zh) * 2008-09-30 2011-08-10 大阳日酸株式会社 钢板的气体保护电弧钎焊方法
WO2011064952A1 (ja) * 2009-11-25 2011-06-03 パナソニック株式会社 溶接方法および溶接装置
JP5626866B2 (ja) * 2010-08-20 2014-11-19 株式会社ダイヘン アーク溶接方法およびアーク溶接システム
JP6395644B2 (ja) * 2015-02-27 2018-09-26 株式会社神戸製鋼所 アーク溶接方法、アーク溶接装置およびアーク溶接用制御装置
RU2613247C2 (ru) * 2015-07-13 2017-03-15 Сергей Валентинович Федюкин Способ механизированной дуговой сварки с короткими замыканиями в среде инертных и защитных газов
US10179369B2 (en) 2015-10-27 2019-01-15 Lincoln Global, Inc. Welding system for AC welding with reduced spatter
JP7328546B2 (ja) * 2020-01-30 2023-08-17 日本製鉄株式会社 溶接部材の製造方法
CN112453657A (zh) * 2020-11-10 2021-03-09 天津理工大学 一种用于2205双相不锈钢mig焊的三元保护气体及其焊接工艺

Family Cites Families (92)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2727125A (en) * 1952-07-01 1955-12-13 Air Reduction Electric arc welding
US2851581A (en) * 1954-04-06 1958-09-09 Gen Electric Arc welding method and apparatus
US2947847A (en) * 1955-01-14 1960-08-02 Union Carbide Corp Shielded metal arc welding process
US3023301A (en) * 1956-03-05 1962-02-27 Union Carbide Corp Silica-free welding flux
US3016447A (en) * 1956-12-31 1962-01-09 Union Carbide Corp Collimated electric arc-powder deposition process
US2934632A (en) * 1957-05-20 1960-04-26 Western Carbide Corp Method of and apparatus for feeding magnetic welding powder to welding wire
GB1109901A (en) 1964-07-14 1968-04-18 Lincoln Electric Company Ltd Improvements in electric arc welding apparatus
US3995073A (en) * 1974-04-08 1976-11-30 Trw Inc. Method for thermal deposition of metal
CA1049625A (en) * 1975-04-30 1979-02-27 Wolfgang Zwintzscher Method and apparatus for building up workpieces by welding
US4097711A (en) * 1976-09-16 1978-06-27 Ingersoll-Rand Company Roller shell hard coating
US4131072A (en) * 1977-05-26 1978-12-26 Lingl Corporation Apparatus for individual controlled distribution of powdered solid fuel to plural burning units
US4221957A (en) * 1979-03-01 1980-09-09 Combustion Engineering, Inc. Welding flux closed loop system
GB2052566B (en) * 1979-03-30 1982-12-15 Rolls Royce Laser aplication of hard surface alloy
US4259911A (en) * 1979-06-21 1981-04-07 Combustion Engineering, Inc. Fluidized bed boiler feed system
US4269867A (en) * 1979-09-04 1981-05-26 Texasgulf Inc. Metallizing of a corrodible metal with a protective metal
US4302483A (en) * 1979-09-04 1981-11-24 Texasgulf Inc. Metallizing of a corrodible metal with a protective metal
US4414459A (en) * 1981-11-02 1983-11-08 Chicago Bridge & Iron Company Method and apparatus for overhead welding
US4570047A (en) * 1982-10-28 1986-02-11 John Vislosky Submerged automatic arc welder
JPS59202175A (ja) 1983-04-30 1984-11-15 Kobe Steel Ltd 短絡を伴なう溶接の電流制御方法
JPS6064774A (ja) 1983-04-30 1985-04-13 Kobe Steel Ltd 短絡移行を伴なう溶接の電流制御方法
US4627990A (en) * 1984-03-07 1986-12-09 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Method of and apparatus for supplying powdery material
JPS6168311A (ja) * 1984-09-10 1986-04-08 Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd 窒化アルミニウム粉未の製造方法およびその装置
US4743733A (en) * 1984-10-01 1988-05-10 General Electric Company Method and apparatus for repairing metal in an article
US4730093A (en) * 1984-10-01 1988-03-08 General Electric Company Method and apparatus for repairing metal in an article
US4613741A (en) * 1984-10-03 1986-09-23 Arnoldy Roman F Feeder for welds
JPH0613145B2 (ja) 1985-05-02 1994-02-23 松下電器産業株式会社 ア−ク溶接用電源
JPH0632857B2 (ja) 1985-05-02 1994-05-02 松下電器産業株式会社 ア−ク溶接用電源
US4723060A (en) * 1985-07-05 1988-02-02 Arnoldy Roman F Feeder equalizer and homogenizer
US4746540A (en) * 1985-08-13 1988-05-24 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method for forming alloy layer upon aluminum alloy substrate by irradiating with a CO2 laser, on substrate surface, alloy powder containing substance for alloying and silicon or bismuth
JPS6254588A (ja) * 1985-08-30 1987-03-10 Toyota Motor Corp セラミツク粒子分散アルミニウム合金複合層の形成方法
US4889969A (en) * 1987-04-28 1989-12-26 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Reduced-spatter pulse arc welding machine for use with a consumable electrode
US4937417A (en) * 1987-06-25 1990-06-26 Douglas Call, Jr. Metal spraying apparatus
AU596761B2 (en) 1987-12-21 1990-05-10 Lincoln Electric Company, The Apparatus and method of short circuiting arc welding
US4994646A (en) * 1988-05-19 1991-02-19 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Pulse arc discharge welding apparatus
CH679839A5 (pt) * 1988-07-01 1992-04-30 Aspa Zuerich Ag
US4853515A (en) * 1988-09-30 1989-08-01 The Perkin-Elmer Corporation Plasma gun extension for coating slots
US5495091A (en) * 1989-02-27 1996-02-27 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Pulse welding apparatus
US5406052A (en) 1989-02-28 1995-04-11 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Pulsed arc welding equipment
US5047612A (en) * 1990-02-05 1991-09-10 General Electric Company Apparatus and method for controlling powder deposition in a plasma spray process
SE467816B (sv) * 1990-02-19 1992-09-21 Gambro Ab System foer beredning av en vaetska avsedd foer medicinskt bruk
FR2667811B1 (fr) * 1990-10-10 1992-12-04 Snecma Dispositif d'apport de poudre pour revetement par traitement au faisceau laser.
JP2597778B2 (ja) * 1991-01-03 1997-04-09 ストラタシイス，インコーポレイテッド 三次元対象物組み立てシステム及び組み立て方法
US5245155A (en) * 1992-03-06 1993-09-14 General Electric Company Single point powder feed nozzle for use in laser welding
FI209U1 (fi) * 1992-03-31 1992-08-05 Rotaweld Oy Doseringsmunstycke foer pulverformigt svetsningstillsatsaemne
JP3250325B2 (ja) 1993-06-15 2002-01-28 株式会社ダイヘン 消耗電極式アーク溶接制御方法及び電源装置
US5408066A (en) * 1993-10-13 1995-04-18 Trapani; Richard D. Powder injection apparatus for a plasma spray gun
US5477025A (en) * 1994-01-14 1995-12-19 Quantum Laser Corporation Laser nozzle
US5717599A (en) * 1994-10-19 1998-02-10 Bpm Technology, Inc. Apparatus and method for dispensing build material to make a three-dimensional article
US5486676A (en) * 1994-11-14 1996-01-23 General Electric Company Coaxial single point powder feed nozzle
US5603853A (en) * 1995-02-28 1997-02-18 The Twentyfirst Century Corporation Method of high energy density radiation beam lap welding
US5579107A (en) * 1995-05-25 1996-11-26 Horiba Instruments, Inc. Method and apparatus for dry particle analysis
US5837960A (en) * 1995-08-14 1998-11-17 The Regents Of The University Of California Laser production of articles from powders
JPH09308968A (ja) 1996-05-17 1997-12-02 Daihen Corp 短絡移行アーク溶接方法
JPH09314328A (ja) 1996-05-29 1997-12-09 Kawasaki Steel Corp 全姿勢溶接方法
US6001426A (en) * 1996-07-25 1999-12-14 Utron Inc. High velocity pulsed wire-arc spray
JPH10244366A (ja) 1997-03-04 1998-09-14 Daihen Corp 短絡移行アーク溶接における溶接チップの消耗度検出方法および検出装置
JPH10296441A (ja) 1997-04-25 1998-11-10 Daihen Corp 短絡移行アーク溶接における溶接チップの消耗度検出方法および検出装置
CN1042601C (zh) 1997-05-30 1999-03-24 清华大学 用于二氧化碳焊接的逆变式弧焊电源时变输出特性控制方法
US6031203A (en) 1997-10-22 2000-02-29 Central Motor Wheel Co., Ltd. Method and apparatus for determining stability of arc welding
US6005215A (en) * 1998-01-28 1999-12-21 Boyd; Larry L. Electric arc spray gun
US6087626A (en) 1998-02-17 2000-07-11 Illinois Tool Works Inc. Method and apparatus for welding
JP3075263B2 (ja) * 1998-06-17 2000-08-14 松下電器産業株式会社 パルス出力制御方法及び消耗電極式パルスアーク溶接装置
JP2000079479A (ja) 1998-09-04 2000-03-21 Daihen Corp 消耗電極ガスシールドアーク溶接電流波形制御方法及び溶接装置
JP3697359B2 (ja) 1998-11-24 2005-09-21 中央精機株式会社 アーク溶接安定性判定方法及び装置
US6322856B1 (en) * 1999-02-27 2001-11-27 Gary A. Hislop Power injection for plasma thermal spraying
US6627850B1 (en) 1999-03-18 2003-09-30 Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki Consumable electrode type arc welding method and device therefor
JP4271293B2 (ja) 1999-04-09 2009-06-03 中央精機株式会社 アーク溶接の最適制御方法及び装置
US6281466B1 (en) * 1999-06-28 2001-08-28 Newcor, Inc. Projection welding of an aluminum sheet
US6396025B1 (en) * 1999-07-01 2002-05-28 Aeromet Corporation Powder feed nozzle for laser welding
US6258402B1 (en) * 1999-10-12 2001-07-10 Nakhleh Hussary Method for repairing spray-formed steel tooling
US6518545B1 (en) * 2000-02-25 2003-02-11 Serimer Dasa Welding arc penetrating power real-time detection system
DE10015555A1 (de) * 2000-03-30 2001-10-18 Eybl Internat Ag Krems Leder und dessen Zurichtung
US6265689B1 (en) * 2000-04-24 2001-07-24 General Electric Company Method of underwater cladding using a powder-fan plasma torch
US6501049B2 (en) * 2001-01-23 2002-12-31 Lincoln Global, Inc. Short circuit arc welder and method of controlling same
US6498321B1 (en) 2001-04-09 2002-12-24 Lincoln Global, Inc. System and method for controlling an electric arc welder
JP4703910B2 (ja) 2001-08-10 2011-06-15 中央精機株式会社 電極チップ摩耗状態の判定装置及び判定方法
US6794608B2 (en) 2001-10-30 2004-09-21 Tri Tool Inc. Welding current control system and method
US6861101B1 (en) * 2002-01-08 2005-03-01 Flame Spray Industries, Inc. Plasma spray method for applying a coating utilizing particle kinetics
AUPS274002A0 (en) 2002-06-03 2002-06-20 University Of Wollongong, The Control method and system for metal arc welding
JP4547850B2 (ja) 2002-07-12 2010-09-22 株式会社ダイヘン アーク溶接の短絡判別方法
JP4739641B2 (ja) * 2002-09-26 2011-08-03 株式会社ダイヘン 短絡アーク溶接用電源装置及びロボット溶接装置
US6933466B2 (en) 2003-05-08 2005-08-23 Illinois Tool Works Inc. Method and apparatus for arc welding with wire heat control
SE525419C2 (sv) * 2003-06-13 2005-02-15 Abb Ab Metod för avstämning av ett system för bågsvetsning samt bågsvetssystem, datorprogramprodukt och datorläsbart medium
SE527841C2 (sv) 2003-11-07 2006-06-20 Esab Ab Svetsmetod apparat och programvara för gasmetallbågsvetsning med kontinuerligt frammatad elektrod
CA2515087C (en) * 2004-09-10 2015-03-17 Sulzer Metco Ag A plasma spraying apparatus and also a method for monitoring the condition of a plasma apparatus
US7992760B2 (en) * 2005-02-09 2011-08-09 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Conduit purging device and method
US8067711B2 (en) * 2005-07-14 2011-11-29 United Technologies Corporation Deposition apparatus and methods
US7708504B2 (en) * 2005-08-29 2010-05-04 Savannah River Nuclear Solutions, Llc Pneumatic conveyance apparatus and process
FR2893360A1 (fr) * 2005-11-15 2007-05-18 Snecma Sa Procede de realisation d'une lechette de labyrinthe d'etancheite, piece thermomecanique et turbomachine comprenant une telle lechette
US7358457B2 (en) * 2006-02-22 2008-04-15 General Electric Company Nozzle for laser net shape manufacturing
US8203095B2 (en) * 2006-04-20 2012-06-19 Materials & Electrochemical Research Corp. Method of using a thermal plasma to produce a functionally graded composite surface layer on metals
NO325931B1 (no) * 2006-07-14 2008-08-18 Agr Subsea As Anordning og fremgangsmate ved stromningshjelp i en rorledning

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