BR112017020121B1

BR112017020121B1 - Método de fabricação de chapa de aço elétrica com grão orientado

Info

Publication number: BR112017020121B1
Application number: BR112017020121-6A
Authority: BR
Inventors: Hirotoshi TADA; Nobusato Morishige; Naoto MASUMITSU; Junichi Takaobushi; Shin FURUTAKU; Masaru Takahashi
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2015-04-02
Filing date: 2016-04-01
Publication date: 2021-07-20
Also published as: KR101959158B1; PL3279341T3; CN107429307B; EP3279341A4; CN107429307A; EP3279341B1; BR112017020121A2; JPWO2016159349A1; US20180282830A1; RU2686725C1; US10669600B2; EP3279341A1; WO2016159349A1; KR20170118937A; JP6369626B2

Abstract

a presente invenção refere-se a um método de fabricação de uma chapa de aço eletromagnética unidirecional que compreende: uma etapa de aquecimento para aquecer uma placa tendo uma composição química predeterminada a uma temperatura t1°c de 1150°c a 1300°c, mantendo-se a temperatura durante 5 minutos a 30 horas, reduzindo-se a temperatura da placa para uma temperatura t2°c que é mais baixa que (t1 ? 50)ºc, aquecendo-se a placa a uma temperatura t3ºc de 1280°c a 1450°c, e mantendo-se a temperatura 5 minutos a 60 minutos; uma etapa de laminação a quente de laminação a quente da placa aquecida para obter uma chapa de aço laminada a quente; uma etapa de laminação a frio; uma etapa de recozimento intermediário para realizar o recozimento intermédio sobre a chapa de aço laminada a quente pelo menos uma vez antes da etapa de laminação a frio ou enquanto interrompe temporariamente a etapa de laminação a frio antes do passe final da etapa de laminação a frio; uma etapa de revestimento separador de recozimento; e uma segunda etapa de revestimento de filme de revestimento. a etapa de laminação a frio inclui manter processos entre múltiplos passes. um a quatro processos dentre os processos de manutenção são realizados a uma temperatura t°c que satisfaz 170+[bi]×5000=t=300. a taxa de aquecimento na etapa de descarbonetação é 50 °c/segundo.

Description

CAMPO TÉCNICO DA INVENÇÃO

[0001] A presente invenção refere-se a um método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado.

[0002] A prioridade é reivindicada sobre o Pedido de patente japo nês n° 2015-075839 depositado em quinta-feira, 2 de abril de 2015, cujo conteúdo está incorporado a título de referência no presente do cumento.

TÉCNICA RELACIONADA

[0003] A chapa de aço elétrico com grão orientado é principalmen te usada como u m material do núcleo de ferro de um aparelho de in dução estacionária como um transformador. De acordo com isso, exi ge-se que a chapa de aço elétrico com grão orientado tenha caracte rísticas como uma característica em que uma perda de energia (ou seja, uma perda de ferro) quando estiver sendo excitada com uma cor rente alternada é baixa, uma característica em que a permeabilidade é alta e a excitação é fácil, e uma característica em que a magnetostri- ção que se torna uma causa de ruído é pequena. Na técnica relacio nada, vários desenvolvimentos foram feitos para fabricar a chapa de aço elétrico com grão orientado que satisfaça as características descri tas acima. Como resultado, por exemplo, conforme descrito no Docu mento de Patente 1, particularmente, um aprimoramento de um grau de integração de orientação {110} <001> em uma chapa de aço tem um grande efeito.

[0004] Para aprimorar o grau de integração de orientação {110} <001> na chapa de aço, é importante suprimir o crescimento de grão normal durante a recristalização primária e submeter apenas as partí culas de orientação {110} <001> ao crescimento de grão anormal du- rante a recristalização secundária subsequente. Para isso, é eficaz controlar precisamente um precipitado fino em aço ou um elemento de precipitação de contorno de grão chamado de um inibidor.

[0005] Como um método para realizar o controle acima, é conhe cida uma tecnologia em que o inibidor é solubilizado através do aque cimento de placa e o inibidor é precipitado uniformemente e finamente em um processo de laminação a quente, um processo de recozimento de chapa laminada a quente, e um processo de recozimento interme-diário como processos subsequentes. Como o inibidor, por exemplo, o Documento de Patente 1 descreve um método de controle de MnS e AlN, o Documento de Patente 2 descreve um método de controle de MnS e MnSe, e o Documento de Patente 3 descreve um método de controle de CuxS, CuxSe, ou Cux (Se, S) e (Al, Si)N.

[0006] Entretanto, nas tecnologias descritas no Documento de Pa tente 1 a Documento de Patente 3, há um problema que é difícil obter de maneira estável características magnéticas excelentes.

[0007] O Documento de Patente 4 descreve uma medição para adicionar Bi em uma placa em um método de fabricação para obter de maneira estável uma chapa de aço elétrico com grão orientado de densidade de fluxo magnético ultra-alta. No entanto, quando o aço contiver Bi, há um problema que a deterioração na adesividade de um filme primário ocorre ou é menos provável que um filme primário seja formado, por Bi contida no aço. Portanto, na tecnologia descrita no Documento de Patente 4, mesmo que características magnéticas sa tisfatórias sejam obtidas, a formação do filme primário pode não ser suficiente em alguns casos.

[0008] Além disso, o Documento de Patente 5 que será descrito a seguir descreve uma tecnologia de aprimorar as características mag néticas realizando-se um tratamento de envelhecimento em um pro cesso de laminação a frio de uma chapa de aço, que é obtido após o recozimento de uma chapa de aço laminada a quente que contém Bi, a uma espessura de chapa alvo. Entretanto, no Documento de Patente 5, o exame não é feito sobre a adesividade de filme, e não está claro que o tratamento de envelhecimento tem qualquer efeito sobre o filme primário.

[0009] O Documento de Patente 6 descreve uma tecnologia de formação de um filme primário satisfatório. Na tecnologia, uma chapa laminada a frio que contém Bi é aquecida até 700°C ou mais em uma taxa de 100 °C/segundo ou mais rápido ou é aquecida até 700°C ou mais dentro de 10 segundos. Então, o recozimento preliminar, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 700°C ou mais durante 1 segundo a 20 segundos, é realizado, e o recozimento descarbonetante é realizado. Então, a quantidade de TiO2, que é adicionada em um agente separador de recozimento que é subsequentemente aplicado, é aumentada. Entretanto, na tecnologia descrita no Documento de Pa tente 6, há muitos problemas como um problema de aumentar signifi cativamente uma quantidade de adição de TiO2 ou uma quantidade de aplicação do agente separador de recozimento para que um filme não seja descolado mesmo quando um produto for flexionado ao longo de uma barra redonda de 20 mm0.

DOCUMENTO DA TÉCNICA ANTERIOR Documento de Patente

[00010] Documento de Patente 1 - Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S40-15644

[00011] Documento de Patente 2 - Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S51-13469

[00012] Documento de Patente 3 - Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° H10-102149

[00013] Documento de Patente 4 - Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° H6-88171

[00014] Documento de Patente 5 - Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° H8-253816

[00015] Documento de Patente 6 - Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° 2003-096520 DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

[00016] A presente invenção foi realizada em consideração dos problemas descritos acima, e um objetivo da mesma é fornecer um método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orienta do que é capaz de obter a chapa de aço elétrico com grão orientado tendo características magnéticas excelentes em um baixo custo en quanto aprimora a adesividade de um filme primário.

MEIOS PARA RESOLVER O PROBLEMA

[00017] Os presentes inventores realizaram uma investigação mi nuciosa sobre as condições de aquecimento de placa, as condições de retenção de chapa de aço em um processo de laminação a frio, um efeito devido a uma taxa de aquecimento em recozimento descarbone- tante e similares para resolver os problemas acima descritos. Como resultado, constatou-se que a adesividade do filme primário é aprimo rada reduzindo-se uma temperatura de placa durante o aquecimento de placa, e a placa é reaquecida e laminada, retendo-se uma chapa de aço em uma faixa de temperatura predeterminada no processo de la- minação a frio, e controlando-se a taxa de aquecimento adequada mente no processo de recozimento decarbonetante.

[00018] A presente invenção que será descrita em detalhe a seguir é realizada com base na constatação descrita acima, e a essência da presente invenção é da seguinte forma. (1) De acordo com um aspecto da presente invenção, é apresentado um método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado. O método inclui: um processo de aquecimento para aquecer uma placa, que contém, em termos de % em massa, C: 0,030% a 0,150%, Si: 2,50% a 4,00%, Mn: 0,02% a 0,30%, um ou dois dentre S e Se: 0,005% a 0,040% em uma quantidade total, um Al solú vel em ácido: 0,015% a 0,040%, N: 0,0030% a 0,0150%, Bi: 0,0003% a 0,0100%, Sn: 0% a 0,50%, Cu: 0% a 0,20%, um ou dois dentre Sb e Mo: 0% a 0,30% em uma quantidade total, e o restante inclui Fe e im purezas, a T1°C de 1150°C a 1300°C, mantendo-se a placa durante 5 minutos a 30 horas, reduzindo-se a temperatura da placa para T2°C de T1-50°C ou inferior, aquecendo-se a placa a T3°C de 1280°C a 1450°C e mantendo-se a placa durante 5 minutos a 60 minutos; um processo de laminação a quente de laminação a quente da placa que é aquecida para obter uma chapa de aço laminada a quente; um pro cesso de laminação a frio para realizar uma pluralidade de passes de laminação a frio em relação à chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura de cha pa de 0,30 mm ou menos; um processo de recozimento intermediário para realizar o recozimento intermediário em relação à chapa de aço laminada a quente pelo menos uma vez antes do processo de lamina gem a frio ou antes de uma passagem final do processo de laminação a frio interrompendo a laminação a frio; um processo de recozimento descarbonetante de submeter a chapa de aço laminada a frio a reco- zimento descarbonetante; um processo de aplicação de agente sepa rador de recozimento para aplicar um agente separador de recozimen- to à chapa de aço laminada a frio obtida após o recozimento descar- bonetante; um processo de recozimento final de realizar o recozimento final em relação à chapa de aço laminada a frio obtido após o proces so de aplicação do agente separador de recozimento; e um processo de aplicação de filme secundário de aplicação de um filme isolante so bre a chapa de aço laminada a frio obtido após o recozimento final. No processo de recozimento intermediário, o recozimento intermediário, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 1000°C a 1200°C durante 5 segundos a 180 segundos, é realizado durante a pluralidade de passes. No processo de laminação a frio, um tratamen to de retenção, em que a chapa de aço laminada a quente é mantida uma ou mais vezes a uma temperatura de 130°C a 300°C durante 3 minutos a 120 minutos, é realizado. No tratamento de retenção, a re tenção a uma temperatura T°C que satisfaz a Expressão (a) é realiza da uma vez a quatro vezes. Uma taxa de aquecimento no processo de recozimento descarbonetante é 50 °C/segundo ou mais rápido.

[00019] (aqui, [Bi] na Expressão (1) representa a quantidade de Bi em termos de % em massa na placa) (2) No método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (1), a placa pode conter, em ter mos de % em massa, Sn: 0,05% a 0,50%. (3) No método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (1) ou (2), a placa pode conter, em termos de % em massa, Cu: 0,01% a 0,20%. (4) No método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um dentre (1) a (3), a pla ca pode conter, em termos de % em massa, um ou dentre Sb e Mo em uma quantidade total de 0,0030% a 0,30%. (5) No método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), no processo de recozimento final, um valor X, que é calculado com a Ex pressão (b), pode ser ajustado para 0,0003 Nm3/(hrm2) ou mais. X = Taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície de chapa de aço total … (b)

EFEITOS DA INVENÇÃO

[00020] De acordo com o aspecto da presente invenção, é possível obter uma chapa de aço elétrico com grão orientado que tenha exce lentescaracterísticas magnéticas enquanto aprimora-se a adesividade de um filme primário a um baixo custo.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00021] A Figura 1 é um gráfico que ilustra uma relação entre a temperatura mais alta em um tratamento de envelhecimento e uma quantidade de Bi nos Exemplos.

[00022] A Figura 2 é um gráfico que ilustra uma relação entre o nú mero de vezes de tratamentos de envelhecimento que satisfaz a Ex pressão (1) e o número de vezes de tratamentos de envelhecimento a 130°C a 300°C nos Exemplos.

[00023] A Figura 3 é um gráfico que ilustra as faixas preferíveis de uma taxa de aquecimento em recozimento descarbonetante e uma temperatura de recozimento de chapa laminada a quente nos Exem plos.

MODALIDADES DA INVENÇÃO

[00024] Mais adiante neste documento, um método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção (pode ser chamado de um método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade) será descrito em detalhe.

Em Relação à Composição Química de Aço

[00025] Primeiramente, uma descrição será fornecida de uma com posição química (componente químico) de aço que é usado no método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[00026] No método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade, uma placa, que con tém, em termos de % em massa, C: 0,030% a 0,150%, Si: 2,50% a 4,00%, Mn: 0,02% a 0,30%, um ou dois dentre S e Se: 0,005% a 0,040% em uma quantidade total, um Al solúvel em ácido: 0,015% a 0,040% , N: 0,0030% a 0,0150%, Bi: 0,0003% a 0,0100%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, é usada.

[00027] Basicamente, a placa, que é usada no método de fabrica ção da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade, contém os elementos descritos acima, e o restante inclui Fe e impurezas. Entretanto, a placa pode conter adicionalmente 0,05 a 0,50 %, em massa, de Sn em vez de uma parte de Fe. Além disso, a placa pode conter adicionalmente 0,01 a 0,20 %, em massa, de Cu em vez de uma parte de Fe. Além disso, a placa pode conter adicional mente um dois dentre Sb e Mo em uma quantidade total de 0,0030 a 0,30 %, em massa, em vez de uma parte de Fe. Entretanto, Sn, Cu, Sb e Mo podem não estar contidos. Consequentemente, o limite inferi or desses elementos é 0%.

[00028] C: 0,030% a 0,150%

[00029] Quando a quantidade de C (carbono) for menor que 0,030%, um grão de cristal cresce de maneira normal quando ocorre o aquecimento da placa antes da laminação a quente. Como resultado, a falha de recristalização secundária chamada de um grão fino linear ocorre em um produto. Por outro lado, quando a quantidade de C for maior que 0,150%, durante o recozimento descarbonetante que é rea lizadoapós o processo de laminação a frio, um tempo de descarbone- tação longo é necessário, e não é econômico. Além disso, é provável que a descarbonetação esteja incompleta. Quando a descarbonetação estiver incompleta, a falha magnética chamada de envelhecimento magnético ocorre em um produto. Portanto, a descarbonetação in completanão é preferível. Consequentemente, a quantidade de C é ajustada para 0,030% a 0,150% e, de preferência, 0,050% a 0,100%.

[00030] Si: 2,50% a 4,00%

[00031] Si (silício) é um elemento que é muito eficaz para reduzir uma perda de corrente parasita que constitui parcialmente uma perda de ferro aumentando-se a resistência elétrica do aço. Entretanto, em um caso em que a quantidade de Si é menor que 2,50%, é difícil su primir a perda de corrente parasita de um produto. Por outro lado, quando a quantidade de Si for maior que 4,00%, a trabalhabilidade de aço se deteriora significativamente, e a laminação a frio à temperatura ambiente se torna difícil. Consequentemente, a quantidade de Si é ajustada para 2,50% a 4,00% e, de preferência, 2,90% a 3,60%.

[00032] Mn: 0,02% a 0,30%

[00033] Mn (manganês) é um elemento importante que forma MnS e/ou MnSe que são compostos chamados de um inibidor que influen cia a recristalização secundária. Em um caso em que a quantidade de Mn é menor que 0,02%, uma quantidade absoluta de MnS e/ou MnSe necessária para fazer com que a recristalização secundária ocorra se torna deficiente. Consequentemente, essa faixa não é preferível. Por outro lado, em um caso em que a quantidade de Mn é maior que 0,30%, visto que a solução sólida de Mn se torna difícil quando a placa for aquecida, a quantidade de MnS e/ou MnSe que se precipita dimi nui, e é provável que um tamanho devido à precipitação seja grosso. Portanto, uma distribuição de tamanho ideal como um inibidor é preju dicada. Consequentemente, a quantidade de Mn é ajustada para 0,02% a 0,30% e, de preferência, 0,05% a 0,25%.

[00034] S e/ou Se: 0,005% a 0,040% em Quantidade Total

[00035] S (enxofre) é um elemento importante que reage com Mn para formar MnS que é um inibidor, e Se (selênio) é um elemento im portante que reage com Mn para formar MnSe que é um inibidor. MnS e MnSe têm o mesmo efeito que um inibidor. Consequentemente, desde que a quantidade total de S e Se esteja em uma faixa de 0,005% a 0,040%, qualquer um dentre S e Se pode estar contido, e tanto S como Se podem estar contidos. Por outro lado, em um caso em que a quantidade total de S e/ou Se (a quantidade total de um ou dois dentre S e Se) é menor que 0,005%, ou em um caso em que a quantidade total de S e Se é maior que 0,040%, é difícil obter um efei to inibidor suficiente. Consequentemente, é necessário ajustar a quan-tidade total de e/ou Se para 0,005% a 0,040%. A quantidade total de S e/ou Se é, de preferência, 0,010 a 0,035%.

[00036] Al Solúvel em Ácido: 0,015% a 0,040%

[00037] Alumínio solúvel em ácido (Al sol.) é um elemento consti tuinte de AlN que é um inibidor importante para obter uma chapa de aço elétrico com grão orientado de alta densidade de fluxo magnético. Quando a quantidade de Al solúvel em ácido for menor que 0,015%, a quantidade de um inibidor se torna deficiente, e a resistência de inibi-dor se torna deficiente. Por outro lado, em um caso em que a quanti dade de Al solúvel em ácido é maior que 0,040%, AlN que se precipita como um inibidor se torna grosso. Como resultado, a resistência de inibidor diminui. Consequentemente, a quantidade de Al solúvel em ácido é ajustada para 0,015% a 0,040% e, de preferência, 0,018% a 0,035%.

[00038] N: 0,0030% a 0,0150%

[00039] N (nitrogênio) é um elemento importante que reage com Al solúvel em ácido para formar AlN. Em um caso em que a quantidade de N é menor que 0,0030%, ou em um caso em que a quantidade de N é maior que 0,0150%, é difícil obter um efeito inibidor suficiente. Consequentemente, a quantidade de N é limitada a 0,0030% a 0,0150% e, de preferência, 0,0050% a 0,0120%.

[00040] Bi: 0,0003% a 0,0100%

[00041] Bi (bismuto) é um elemento essencial que está contido na placa para obter uma densidade de fluxo magnético excelente na fa bricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade. Quando a quantidade de Bi for menor que 0,0003%, é difícil obter suficientemente um efeito de aprimoramento de densida de de fluxo magnético. Por outro lado, quando a quantidade de Bi for maior que 0,0100%, o efeito de aprimoramento de fluxo magnético é saturado, e há uma grande possibilidade de ocorrer falha de adesão de um filme primário. Consequentemente, a quantidade de Bi é ajusta da para 0,0003% a 0,0100%, de preferência, 0,0005% a 0,0090% e, com mais preferência, 0,0007% a 0,0080%.

[00042] Sn: 0% a 0,50%

[00043] Não é necessário que Sn (estanho) seja contido, porém Sn é um elemento que é eficaz para obter estavelmente a recristalização secundária de um produto fino. Além disso, Sn é um elemento que tem o efeito de fazer com que um grão recristalizado secundário seja pe queno. Para obter esses efeitos, é necessário conter 0,05% ou mais de Sn. Consequentemente, em um caso em que Sn está contido, é preferível que a quantidade de Sn seja ajustada para 0,05% ou mais. Além disso, mesmo quando a quantidade de Sn for maior que 0,50%, o efeito é saturado. De acordo com isso, mesmo em um caso em que Sn está contido, é preferível que a quantidade de Sn seja ajustada pa ra 0,50% ou menos a partir do ponto de vista do custo. A quantidade de Sn é, com mais preferência, 0,08% a 0,30%.

[00044] Cu: 0% a 0,20%

[00045] Não é necessário que Cu (cobre) esteja contido, porém Cu é um elemento que é eficaz para aprimorar um filme primário de aço que contém Sn. Em um caso em que a quantidade de Cu é menor que 0,01%, um efeito de aprimorar o filme primário é pequeno. Consequen-temente,é preferível que a quantidade de Cu seja ajustada para 0,01% ou mais para obter o efeito. Por outro lado, quando a quantida de de Cu for maior que 0,20%, uma densidade de fluxo magnético di minui. Portanto, essa faixa não é preferível. Consequentemente, mes mo quando Cu está contido, é preferível que a quantidade de Cu seja ajustada para 0,01% a 0,20% e, com mais preferência, 0,03% a 0,18%.

[00046] Sb e/ou Mo: 0% a 0,30% em Quantidade Total

[00047] Não é necessário que Sb (antimônio) e Mo (molibdênio) es tejam contidos, porém Sb e Mo são eficazes para obter de maneira estável a recristalização secundária de um produto fino. Para obter es se efeito de maneira mais confiável, é preferível que a quantidade total de Sb e/ou Mo (a quantidade total de um ou dois dentre Sb e Mo) seja ajustada para 0,0030% ou mais. Qualquer um dentre Sb e Mo pode estar contido, ou tanto Sb como Mo podem estar contidos. Por outro lado, quando a quantidade total de Sb e/ou Mo for maior que 0,30%, o efeito descrito acima é saturado. Consequentemente, mesmo quando estiverem contidos, é preferível que a quantidade de Sb e/ou Mo seja ajustada para 0,30% ou menos e, com mais preferência, 0,0050% a 0,25%.

[00048] Em relação ao Processo de Fabricação de Chapa de aço elétrico com Grão orientado

[00049] Em seguida, os processos de fabricação incluídos no méto do de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade serão descritos em detalhe. De acordo com o método de fabricação que inclui processos de fabricação que serão descritos a seguir, é possível fornecer uma chapa de aço elétri co com grão orientado que é usada em um material do núcleo de ferro de um transformador e similares e tem características magnéticas sufi cientes a um baixo custo.

Processo de Aquecimento

[00050] A placa, cujos componentes são ajustados nas faixas des critas acima, é aquecida antes da laminação a quente. A placa é obti da por fundição de aço fundido cujos componentes são ajustados nas faixas descritas acima. Um método de fundição não é particularmente limitado, e um método de fundição de aço fundido para a fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado típica pode ser aplica do.

[00051] Em um método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade, quando se realiza o aquecimento da placa tendo os componentes descritos acima, a placa é aquecida até T1°C de 1150°C a 1300°C, e é mantida (embebida) a T1°C durante 5 minutos a 30 horas. Então, a temperatura da placa é reduzida para T2°C que é igual ou menor que T1-50°C (ou seja, T1- T2<50). Então, a placa é aquecida novamente até T3°C de 1280°C a 1450°C, e é mantida a T3°C durante 5 minutos a 60 minutos. Em um caso em que T1 é menor que 1150°C, T3 é menor que 1280°C, ou o tempo de retenção a T1°C e/ou T3°C é mais curto do que 5 minutos, é difícil obter as características magnéticas desejadas. Particularmente, as características magnéticas são consideravelmente afetadas pela temperatura de retenção após o reaquecimento. Consequentemente, T3 é, de preferência, 1300 °C ou superior. Por outro lado, quando a temperatura de aquecimento for muito alta, uma instalação especial é necessária. Portanto, os custos de fabricação aumentam. De acordo com isso, T3 é, de preferência, 1400°C ou inferior.

[00052] Além disso, quando o tempo de retenção a T1°C ou T3°C for longo, a produtividade se deteriora e, dessa forma, o custo de fa bricação aumenta. De acordo com isso, o tempo de retenção a T1°C é ajustado para 30 horas ou mais curto e, de preferência, 25 horas ou mais curto. Além disso, o tempo de retenção a T3°C é 60 minutos ou mais curto e, de preferência, 50 minutos ou mais curto.

[00053] Além disso, em um caso em que T1-T2 é menor que 50°C (T1-T2<50), a adesividade de filme se deteriora. Esse mecanismo não é claro, porém é considerado que a deterioração é causada por uma variação em uma qualidade de superfície de uma chapa de aço devido a uma variação em um comportamento de formação de carepa e de- capagem durante o aquecimento e laminação a quente de placa. Por outro lado, quando T1-T2 for muito grande, uma instalação especial é necessária para aquecimento a partir de T2°C a T3°C. Consequente-mente,é preferível que T1-T2 seja ajustada para 200°C ou inferior. Ou seja, é preferível satisfazer uma relação de 50>T1-T2>200.

[00054] Nessa modalidade, a temperatura da placa é uma tempera tura superficial. Além disso, a redução de temperatura a partir de T1°C a T2°C pode ser realizada por qualquer método como resfriamento de água e resfriamento de ar, porém o resfriamento de ar (resfriamento por radiação) é preferível.

Processo de Laminação a Quente

[00055] A placa, que é aquecida no processo de aquecimento, é laminada a quente para obter uma chapa de aço laminada a quente. As condições da laminação a quente não são particularmente limitadas e as condições que são aplicadas a uma chapa de aço elétrico com grão orientado típica podem ser empregadas.

Processo de Laminação a Frio

[00056] Em um processo de laminação a frio, a laminação a frio que inclui uma pluralidade de passes é realizada para obter uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura de chapa de 0,30 mm ou menos. Em um caso em que a espessura de chapa após o processo de laminação a frio é maior que 0,30 mm, uma perda de ferro se dete riora. Consequentemente, a espessura de chapa após o processo de laminação a frio é ajustada para 0,30 mm ou menos e, de preferência, 0,27 mm ou menos. Além disso, o limite inferior da espessura de cha pa após o processo de laminação a frio não é particularmente limitado, porém é preferencial que a espessura seja ajustada para, por exem plo, 0,10 mm ou mais e, com mais preferência, 0,15 mm ou mais.

[00057] Além disso, no processo de laminação a frio, um tratamento de retenção (tratamento de envelhecimento), em que a chapa de aço é mantida a uma temperatura de 130°C a 300°C durante 3 minutos a 120 minutos, é realizado uma ou mais vezes durante os passes. Entre tanto, em uma pluralidade dos tratamentos de retenção, é necessário realizar um tratamento de retenção (tratamento de envelhecimento) a uma temperatura T°C que satisfaz a seguinte Expressão (1) durante 3 minutos a 120 minutos uma vez a quatro vezes durante o tratamento de retenção.

[00058] Aqui, [Bi] na Expressão (1) representa a quantidade de Bi na placa (unidade: % em massa).

[00059] Em um caso em que o tratamento de envelhecimento não é realizado, a temperatura de tratamento de envelhecimento é menor que 130°C, ou o tempo de retenção é mais curto que 3 minutos, é difí cil obter as características magnéticas desejadas. Por outro lado, em um caso em que a temperatura de tratamento de envelhecimento é mais alta que 300°C, uma instalação especial é necessária, e o custo de fabricação aumenta. Portanto, essa faixa não é preferível. Além disso, quando o tempo de retenção for mais longo que 120 minutos, a produtividade se deteriora e o custo de fabricação aumenta. Portanto, essa faixa não é preferível.

[00060] Além disso, mesmo em um caso em que o tratamento de envelhecimento é realizado uma ou mais vezes sob as condições aci ma, quando o tratamento de envelhecimento que satisfaz a Expressão (1) não é realizado ou o tratamento de envelhecimento que satisfaz a Expressão (1) é realizado mais de quatro vezes, a adesividade de fil me se deteriora. As condições de tratamento de envelhecimento prefe renciais são conforme na seguinte Expressão (1').

[00061] É preferível que o tratamento de retenção (tratamento de envelhecimento) do processo de laminação a frio seja realizado sob as seguintes condições em vez das condições descritas acima. Ou seja, é preferível que um tratamento de envelhecimento para se manter a uma temperatura de 140°C a 300°C durante 5 minutos a 120 minutos seja realizado duas ou mais vezes, e um tratamento de envelhecimento pa ra se manter a uma temperatura T°C que satisfaz a seguinte Expres são (1') durante 5 minutos a 120 minutos seja realizado uma vez a quatro vezes. Ao satisfazer as condições, a adesividade de filme é aprimorada de maneira estável.

Processo de Recozimento Intermediário

[00062] Antes do processo de laminação a frio (entre o processo de laminação a quente e o processo de laminação a frio) ou durante uma pluralidade de passes do processo de laminação a frio (antes do passe final do processo de laminação a frio após a interrupção do processo de laminação a frio de uma só vez), o recozimento intermediário é rea lizado em relação à chapa de aço laminada a quente pelo menos uma vez (de preferência, uma vez ou duas vezes). Ou seja, a laminação a frio é realizada após o recozimento (o chamado recozimento de chapa laminada a quente) ser realizado em relação à chapa de aço laminada a quente antes da laminação a frio, a pluralidade de passes de lamina- ção a frio incluindo o recozimento intermediário é realizada sem reali zar o recozimento de chapa laminada a quente, ou a pluralidade de passes de laminação a frio incluindo recozimento intermediário é reali-zada após o recozimento de chapa laminada a quente.

[00063] No processo de recozimento intermediário, o recozimento, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 1000°C a 1200°C durante 5 segundos a 180 segundos é realizado. Em um caso em que a temperatura de recozimento é menor que 1000°C, é difícil obter as características magnéticas e adesividade de filme desejadas. Por outro lado, em um caso em que a temperatura é mais alta que 1200°C, uma instalação especial é necessária, e o custo de fabricação aumenta. Consequentemente, a temperatura de recozimento é ajusta da para 1000°C a 1200°C e, de preferência, 1030°C a 1170°C.

[00064] Além disso, em um caso em que o tempo de recozimento é mais curto que 5 segundos, é difícil obter as características magnéti cas e adesividade de filme desejadas. Por outro lado, em um caso em que o tempo de recozimento é mais longo que 18 segundos, uma ins talação especial é necessária e o custo de fabricação aumenta. Con sequentemente, nessa modalidade, o tempo de recozimento é ajusta do para 5 segundos a 180 segundos e, de preferência, 10 segundos a 120 segundos. Processo de Recozimento Descarbonetante

[00065] O recozimento descarbonetante é realizado em relação à chapa de aço laminada a frio após o processo de laminação a frio. Aqui, uma taxa de aquecimento durante o aquecimento no recozimen- to descarbonetante é ajustado para 50 °C/segundo ou mais rápido. Em relação à temperatura de aquecimento, o tempo de aquecimento, e similares no recozimento descarbonetante, as condições que são apli cadas a uma chapa de aço elétrico com grão orientado típica podem ser empregadas.

[00066] Em um caso em que a taxa de aquecimento durante o re- cozimento descarbonetante é mais lenta que 50 °C/segundo, é difícil obter as características magnéticas e adesividade de filme desejadas. Consequentemente, a taxa de aquecimento é ajustada para 50 °C/segundo ou mais rápida e, de preferência, 80 °C/segundo ou mais rápida. O limite superior da taxa de aquecimento não é particularmente limitado, porém uma instalação especial é necessária para elevar ex cessivamente a taxa de aquecimento. Portanto, a taxa de aquecimento é ajustada para 2000 °C/segundo ou mais lenta.

[00067] Processo de Aplicação de Agente Separador de Recozi- mento

Processo de Recozimento Final

[00068] Um agente separador de recozimento é aplicado à chapa de aço laminada a frio após o recozimento descarbonetante, e o reco- zimento final é realizado. De acordo com isso, um filme (filme primário) é formado sobre uma superfície da chapa de aço laminada a frio.

[00069] Um gás de atmosfera que é usado no recozimento final não é particularmente limitado, e um gás de atmosfera tipicamente usado como um gás contendo nitrogênio e hidrogênio pode ser usado. Além disso, como métodos ou condições na aplicação de agente separador de recozimento e o recozimento final, os métodos ou condições que são aplicados a uma chapa de aço elétrico com grão orientado típica podem ser empregados. Por exemplo, como o agente separador de recozimento, um agente separador de recozimento incluindo MgO co mo um componente principal pode ser usado. Nesse caso, um filme, que é formado após o recozimento final, contém forsterita (Mg2SiO4).

[00070] No processo de recozimento final, é preferível que um valor X, que é calculado pela seguinte Expressão (2), seja ajustado para 0,0003 Nm3/(írm2) ou mais. Quando o valor X for 0,0003 Nm3/(h-m2) ou mais, a adesividade de filme é adicionalmente aprimorada. X = Taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície de chapa de aço total ... (2)

[00071] Aqui, a taxa de fluxo de gás de atmosfera representa a quantidade do gás de atmosfera que flui ao realizar o recozimento em caixa. Além disso, a área superficial total de chapa de aço representa uma área de uma chapa de aço que está em contato com a atmosfera, e uma área total de uma superfície frontal e uma superfície posterior da chapa de aço em uma chapa de aço fina.

[00072] O valor X, que é calculado pela Expressão (2), é, com mais preferência, 0,0005 Nm3/(írm2) ou mais. Por outro lado, o limite supe- rior do valor X não é particularmente limitado, porém é preferível que o valor X seja ajustado para 0,0030 Nm3/(hrm2) ou menos a partir do ponto de vista do custo de fabricação.

Processo de Aplicação de Filme Secundário

[00073] Um filme isolante é aplicado sobre a chapa de aço (chapa de aço laminada a frio) em que o filme primário é formado. De acordo com isso, um filme secundário é formado sobre a chapa de aço. Um método de aplicação não é particularmente limitado, e um método ou condições que são aplicadas a uma chapa de aço elétrico com grão orientado típica podem ser empregados.

Processo de Irradiação a Laser

[00074] A irradiação a laser pode ser realizada em relação à chapa de aço, em que o filme secundário é formado. Quando um sulco for formado no filme ou uma deformação for aplicada ao filme através da irradiação a laser, é possível melhorar ainda mais as características magnéticas da chapa de aço elétrico com o grão orientado devido ao refinamento do domínio magnético.

[00075] Na chapa de aço elétrico com grão orientado, que é fabri cada dessa maneira, um valor de uma densidade de fluxo magnético B8 é 1,92 T ou mais. Consequentemente, a chapa de aço elétrico com grão orientado tem excelente densidade de fluxo magnético. Além dis so, a adesividade de filme se torna satisfatória na chapa de aço.

[00076] Quando as condições de aquecimento, as condições de recozimento intermediário antes da laminação a frio final, as condições de tratamento de envelhecimento na laminação a frio, a taxa de aque cimento durante o recozimento descarbonetante, e similares forem de-finidas em faixas adequadas, a adesividade do filme é aprimorada. O motivo para isso não é claro, porém é considerado que o aprimora mento é causado por uma variação na qualidade de superfície da cha pa de aço.

[00077] Além disso, não há uma limitação particular para um méto do de medição de características magnéticas, como a densidade do fluxo magnético e vários tipos de perdas de ferro, e as características magnéticas podem ser medidas por um método conhecido como um método baseado em um teste de Epstein definido em JIS C 2550, e um método de teste de característica magnética de chapa única (veri ficador de chapa única: SST) definido em JIS C 2556.

EXEMPLOS

[00078] Mais adiante neste documento, um método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presen te invenção será descrito em detalhes com referência aos Exemplos. Os exemplos a seguir são meramente exemplos do método de fabri cação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção. Consequentemente, o método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado da presente invenção não se limita aos Exemplos a seguir.

Exemplo 1

[00079] Uma placa, que contém C: 0,080%, Si: 3,20%, Mn: 0,07%, S: 0,023%, Al solúvel em ácido: 0,026%, N: 0,0090%, Bi: 0,0015%, e o restante incluindo Fe e impurezas, foi aquecida até uma temperatura T1°C de 1130°C a 1280°C em termos de uma temperatura superficial e, então, a retenção foi realizada durante 5 horas. Então, a temperatu ra superficial da placa foi reduzida para uma temperatura T2°C de 1050°C a 1220°C. Então, a temperatura superficial da placa foi eleva da para 1350°C, e a retenção foi realizada durante 20 minutos. Então, o processo de laminação a quente foi realizado em relação à placa pa ra obter uma bobina laminada a quente tendo uma espessura de 2,3 mm.

[00080] Além disso, o recozimento intermediário (recozimento de chapa laminada a quente), em que a retenção é realizada a uma tem- peratura de 1120°C durante 20 segundos, foi realizado em relação à bobina laminada a quente e, então, a laminação a frio foi realizada, e a laminação a frio foi realizada para obter uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura de 0,22 mm. Então, o recozimento descar- bonetante foi realizado em relação à chapa de aço laminada a frio sob condições em que uma temperatura de aquecimento foi ajustada para 850°C e o tempo de retenção foi ajustado para 120 segundos. Uma taxa de resfriamento nesse momento foi ajustada para 300°C/segundo.

[00081] Em seguida, um agente separador de recozimento conten do MgO como um componente principal foi aplicado sobre a chapa de aço laminada a frio e o recozimento final foi realizado em um gás de atmosfera contendo nitrogênio e hidrogênio em uma razão de 3:1 em um estado em que uma taxa de fluxo de gás, ou seja, a taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície total de chapa de aço foi ajus tada para 0,0008 Nm3/(hrm2). Então, a aplicação de um filme secundá rio (filme isolante) foi realizada.

[00082] Em relação à chapa de aço que foi obtida, uma densidade de fluxo magnético B8 enquanto é magnetizada com 800 A/m foi me dida por medição magnética de chapa única (SST) definida em JIS C 2556, e a adesividade do filme foi avaliada. A adesividade de filme foi avaliada como os seguintes graus A a D. Ou seja, um caso em que o descolamento não ocorreu em um teste de flexão 10Φ foi avaliado co mo A, um caso em que o descolamento não ocorreu em um teste de flexão 20Φ foi avaliado como B, um caso em que o descolamento não ocorreu em um teste de flexão 30Φ foi avaliado como C, e um caso em que o descolamento ocorreu em um teste de flexão 30Φ foi avaliado como D. A e B foram determinados como aprovados. Além disso, em relação à densidade de fluxo magnético B8, 1,92 T ou mais foi deter minada como aprovada.

[00083] Os resultados são ilustrados na Tabela 1. A chapa de aço Nos3, 5 e 6 correspondem a um método de fabricação que satisfaz as faixas da presente invenção, e uma densidade de fluxo magnético e um grau de filme satisfazem os valores-alvo. Por outro lado, na chapa de aço No. 1, a temperatura de superfície de placa (T1) durante o aquecimento é menor que uma temperatura predeterminada, e as ca racterísticas magnéticas desejadas não são obtidas. Na chapa de aço No. 2, a temperatura de superfície de placa (T1) durante o aquecimen toé menor que uma temperatura predeterminada, e uma diferença de temperatura entre T1 e T2 é pequena. Portanto, as características magnéticas e o grau de filme desejados não são obtidos. Na chapa de aço No. 4, a diferença de temperatura entre T1 e T2 é menor que uma faixa predeterminada. Portanto, o grau de filme desejado não é obtido. Tabela 1

Exemplo 2

[00084] As placas, que contêm C: 0,080%, Si: 3,20%, Mn: 0,08%, S: 0,025%, Al solúvel em ácido: 0,024%, N: 0,0080%, Bi: 0,0007% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas, foram aquecidas até uma temperatura de 1200°C (T1°C) em termos de uma temperatura superficial e, então, a retenção foi realizada durante 5 horas. Então, a temperatura de superfície da placa foi reduzida para uma temperatura de 1100°C (T2°C). Então, a temperatura de superfície da placa foi ele vada para 1350°C (T3°C), e a retenção foi realizada durante 30 minu tos.Então, a placa foi laminada a quente para obter uma bobina lami nada a quente tendo uma espessura de 2,3 mm.

[00085] Além disso, o recozimento de chapa laminada a quente, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 1100°C durante 30 segundos, foi realizado em relação à bobina laminada a quente e a laminação a frio foi realizada e a laminação a frio incluindo um trata-mento de envelhecimento foi realizada para obter uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de 0,22 mm. Neste momento, a temperatura, o tempo e o número de vezes do tratamento de envelhe cimento foram alterados de forma variada.

[00086] Então, o recozimento descarbonetante foi realizado em re lação à chapa de aço laminada a frio sob condições em que uma tem peratura de aquecimento foi ajustada para 850°C e o tempo de reten ção foi ajustado para 150 segundos. Uma taxa de aquecimento duran-te o recozimento descarbonetante foi ajustada para 350 °C/segundo.

[00087] Em seguida, um agente separador de recozimento conten do MgO como um componente principal foi aplicado sobre a chapa de aço laminada a frio e o recozimento final foi realizado em um gás de atmosfera contendo nitrogênio e hidrogênio em uma razão de 3:1 em um estado em que uma taxa de fluxo de gás, ou seja, a taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície total de chapa de aço foi ajus tada para 0,0006 Nm3/(hrm2). Então, a aplicação de um filme secundá rio foi realizada.

[00088] A quantidade de Bi e as condições de tratamento de enve lhecimento no processo de laminação a frio são ilustradas na Tabela 2.

[00089] Com o uso da chapa de aço obtida, a densidade de fluxo magnético B8 enquanto é magnetizada com 800 A/m foi medida pela medição magnética de chapa única (SST), e a adesividade do filme foi avaliada. Um método de avaliação e o padrão de passes eram iguais aos do Exemplo 1.

[00090] Os graus, que representam a densidade de fluxo magnético B8 e a adesividade de filme, são ilustrados na Tabela 2. Além disso, uma relação entre a temperatura mais alta no tratamento de envelhe cimento e a quantidade de Bi é ilustrada na Figura 1, e uma relação entre o número de vezes de tratamentos de envelhecimento que satis faz a Expressão (1) e o número de vezes do tratamento de envelheci mento a 130°C a 300°C é ilustrada na Figura 2. Tabela 2

[00091] Como ilustrado na chapa de aço N° 7, em um caso em que o tratamento de envelhecimento não foi realizado, foi difícil obter as características magnéticas desejadas. Conforme ilustrado na chapa de aço Nos8 a 10, em um caso em que o tratamento de envelhecimento a uma temperatura que satisfaz a Expressão (1) não foi realizado ou o número de vezes era ótimo, o grau de filme tornou-se C ou D e era insatisfatório. Além disso, conforme ilustrado na chapa de aço N° 11, em um caso em que a quantidade de Bi era maior que 0,0100%, o grau de filme se tornou C e era insatisfatório.

[00092] Por outro lado, como ilustrado na chapa de aço Nos. 12 a 18, em um caso em que as condições de tratamento de envelhecimen to eram adequadas, as características magnéticas e o grau de filme eram excelentes.

Exemplo 3

[00093] Uma placa, que contém C: 0,078%, Si: 3,25%, Mn: 0,07%, S: 0,024%, Al solúvel em ácido: 0,026%, N: 0,0082%, e Bi: 0,0024%, foi aquecida até a temperatura de superfície de placa alcançar 1180°C (T1°C) e, então, a retenção foi realizada durante 1 hora. Então, a tem peratura de superfície da placa foi reduzida até alcançar 1090°C (T2°C). Então, a placa foi aquecida até a temperatura de superfície da placa alcançar 1360°C (T3°C), e a retenção foi realizada durante 45 minutos. Então, a placa foi laminada a quente para obter uma bobina laminada a quente tendo uma espessura de 2,3 mm.

[00094] Além disso, o recozimento de chapa laminada a quente, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 950°C a 1150°C du rante 50 segundos, foi realizada em relação à bobina laminada a quen te e, então, a laminação a frio foi realizada para obter uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de chapa de 0,22 mm. Além disso, durante a laminação a frio, um tratamento de envelhecimento, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 160°C durante 30 minutos, foi realizada duas vezes, e um tratamento de envelheci mento, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 240°C durante 30 minutos foi realizado.

[00095] Então, o recozimento descarbonetante foi realizado em re lação à chapa de aço laminada a frio sob condições em que uma tem peratura de aquecimento foi ajustada para 820°C e o tempo de reten ção foi ajustado para 150 segundos. Nesse momento, uma taxa de aquecimento durante o recozimento descarbonetante foi ajustada para 20 °C/segundo a 400 °C/segundo. Em seguida, um agente separador de recozimento contendo MgO como um componente principal foi apli cado sobre a chapa de aço laminada a frio e o recozimento final foi realizado em um gás de atmosfera contendo nitrogênio e hidrogênio em uma razão de 2:1 em um estado em que uma taxa de fluxo de gás, ou seja, a taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície total de chapa de aço foi ajustada para 0,0010 Nm3/(hrm2). Então, a aplicação de um filme secundário (filme isolante) foi realizada.

[00096] A temperatura de recozimento intermediário (recozimento de chapa laminada a quente) e a taxa de aquecimento no processo de recozimento descarbonetante são ilustradas na Tabela 3.

[00097] Além disso, a densidade de fluxo magnético B8 da chapa de aço obtida e o grau de filme do filme primário foram avaliados da mesma maneira que no Exemplo 1 e Exemplo 2. Os resultados são ilustrados na Tabela 3. A Figura 3 ilustra as faixas preferíveis da taxa de aquecimento durante o recozimento descarbonetante e a tempera-tura de recozimento de chapa laminada a quente. Tabela 3

[00098] Como ilustrado na chapa de aço Nos. 19 e 20, quando a temperatura de recozimento de chapa laminada a quente era baixa, o grau de filme se tornou C e era insatisfatório. Além disso, como ilus trado na chapa de aço No. 21, quando a taxa de aquecimento no reco- zimento descarbonetante era lenta, tanto as características magnéti cas como o grau de filme eram insatisfatórios.

[00099] Por outro lado, como ilustrado na chapa de aço Nos. 22 a 26, em um caso em que as condições de recozimento de chapa lami nada a quente e a taxa de aquecimento durante o recozimento des- carbonetante estavam em faixas adequadas, as características mag néticas e o grau de filme eram excelentes.

Exemplo 4

[000100] As placas tendo uma composição (o restante incluindo Fe e impurezas) ilustrada na Tabela 4 foram aquecidas até a temperatu ra de superfície alcançar 1210°C (T1°C), e foram mantidas durante duas horas. Após a temperatura de superfície ser reduzida para 1100°C (T2°C), a temperatura de superfície foi elevada até uma tem peratura (T3°C) de 1320°C a 1450°C, e a retenção foi realizada du rante 10 minutos. Então, a laminação a quente foi realizada para ob ter chapas de aço laminadas a quente com uma espessura de chapa de 2,0 mm a 2,4 mm. O recozimento intermediário (recozimento lami nado a quente), em que a retenção é realizada a uma temperatura de 1000°C a 1150°C durante 10 segundos, foi realizada em relação às chapas de aço laminadas a quente. Uma espessura de chapa de al gumas das chapas de aço recozidas foi ajustada para 0,22 mm atra vés de laminação a frio, e uma espessura de chapa das chapas de aço recozidas restantes foi ajustada para uma espessura de chapa intermediária de 1,9 mm a 2,1 mm. Então, o recozimento intermediá rio, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 1080°C a 1100°C durante 20 segundos, foi realizado, e a laminação a frio foi realizada para obter uma espessura de chapa de 0,22 mm. Durante a laminação a frio para obter a espessura de chapa final, um tratamen to de envelhecimento foi realizado em que a retenção é realizada a uma temperatura de 160°C durante 20 minutos e um tratamento de envelhecimento foi realizado em que a retenção é realizada a uma temperatura de 250°C durante 5 minutos. O recozimento descarbone- tante, em que a retenção é realizada a uma temperatura de 800°C durante 180 segundos, foi realizado em relação às chapas de aço laminadas a frio.

[000101] Em seguida, um agente separador de recozimento conten do MgO como um componente principal foi aplicado sobre as chapas de aço laminadas a frio e o recozimento final foi realizado em um gás de atmosfera contendo nitrogênio e hidrogênio em uma razão de 1:2 em um estado em que uma taxa de fluxo de gás, ou seja, a taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície total de chapa de aço foi ajustada para 0,0025 Nm3/(hrm2).

[000102] Então, a aplicação de filme secundário e um tratamento de refinamento de domínio magnético realizado com irradiação a laser foram realizados. Tabela 4

[000103] As condições de tratamento nos respectivos processos são ilustradas na Tabela 5. Além disso, os resultados, que são obtidos avaliando-se a densidade de fluxo magnético B8 e o grau de filme da mesma maneira que nos Exemplos 1 a 3, são ilustrados na Tabela 5. Tabela 5

[000104] Como é evidente a partir da Tabela 5, na chapa de aço Nos. 27 a 34, a composição e as condições dos processos de fabrica ção estavam em faixas predeterminadas, e as características magnéti cas e o grau de filme desejados foram obtidos.

[000105] Acima, uma modalidade preferencial da presente invenção e exemplos foi descrita em detalhe com referência aos desenhos em anexo, porém a presente invenção não se limita aos exemplos. Deve ser entendido pelos versados na técnica que vários exemplos de modi ficação e exemplos de variação podem ser feitos sem se afastar do âmbito do espírito técnico descrito nas reivindicações em anexo e per tencem ao escopo técnico da presente invenção.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[000106] De acordo com a presente invenção, é possível obter uma chapa de aço elétrico com grão orientado que tenha excelentes carac terísticas magnéticas enquanto aprimora-se a adesividade de um filme primário a um baixo custo.

Claims

1. Método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, caracterizado pelo fato de que compreende: um processo de aquecimento para aquecer uma placa, que contém, em termos de % em massa, C: 0,030% a 0,150%, Si: 2,50% a 4,00%, Mn: 0,02% a 0,30%, um ou dois dentre S e Se: 0,005% a 0,040% em uma quantidade total, um Al solúvel em ácido: 0,015% a 0,040%, N: 0,0030% a 0,0150%, Bi: 0,0003% a 0,0100%, Sn: 0% a 0,50%, Cu: 0% a 0,20%, um ou dois dentre Sb e Mo: 0% a 0,30% em uma quantidade total, e o restante incluindo Fe e impurezas, até T1°C de 1150°C a 1300°C, mantendo-se a placa durante 5 minutos a 30 ho ras, reduzindo-se a temperatura da placa para T2°C de T1-50°C ou menos, aquecendo-se a placa a T3°C de 1280°C a 1450°C, e manten do-se a placa durante 5 minutos a 60 minutos; um processo de laminação a quente de laminação a quente que é aquecida para obter uma chapa de aço laminada a quente; um processo de laminação a frio para realizar uma lamina- ção a frio que inclui uma pluralidade de passes em relação à chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura de chapa de 0,30 mm ou menos; um processo de recozimento intermediário para realizar um recozimento intermediário em relação à chapa de aço laminada a quente pelo menos uma vez antes do processo de laminação a frio ou antes de uma passagem final do processo de laminação a frio após interromper a laminação a frio; um processo de recozimento descarbonetante de recozi- mento descarbonetante em relação à chapa de aço laminada a frio; um processo de aplicação de agente separador de recozi- mento para aplicar um agente separador de recozimento à chapa de aço laminada a frio após o recozimento descarbonetante; um processo de recozimento final para realizar um recozi- mento final em relação à chapa de aço laminada a frio após o proces so de aplicação de agente separador de recozimento; e um processo de aplicação de filme secundário para aplicar um filme isolante sobre a chapa de aço laminada a frio após o recozi- mento final, em que no processo de recozimento intermediário, o reco- zimento intermediário, em que uma retenção é realizada a uma tempe ratura de 1000°C a 1200°C durante 5 segundos a 180 segundos é rea lizado, no processo de laminação a frio, um tratamento de reten ção, em que a chapa de aço laminada a quente é mantida uma ou mais vezes a uma temperatura de 130°C a 300°C durante 3 minutos a 120 minutos, é realizado durante a pluralidade de passes, no tratamento de retenção, uma retenção a uma temperatu ra T°C que satisfaz a seguinte Expressão (1) é realizada uma vez a quatro vezes, e uma taxa de aquecimento no processo de recozimento descarbonetante é 50 °C/segundo ou mais rápido,

aqui, [Bi] na Expressão (1) representa a quantidade de Bi em termos de % em massa na placa.

2. Método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a placa contém, em termos de % em massa, Sn: 0,05% a 0,50%.

3. Método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a placa contém, em termos de % em massa, Cu: 0,01% a 0,20%.

4. Método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a placa contém, em termos de % em massa, um ou dois dentre Sb e Mo em uma quantidade total de 0,0030% a 0,30%.

5. Método de fabricação de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que no processo de recozimento final, um valor X, que é calculado pela seguinte Expressão (2), é ajus tado para 0,0003 Nm3/(lrm2) ou mais, X = Taxa de fluxo de gás de atmosfera/área da superfície de chapa de aço total (2).