JPH08253816A - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH08253816A JPH08253816A JP7055473A JP5547395A JPH08253816A JP H08253816 A JPH08253816 A JP H08253816A JP 7055473 A JP7055473 A JP 7055473A JP 5547395 A JP5547395 A JP 5547395A JP H08253816 A JPH08253816 A JP H08253816A
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- annealing
- magnetic flux
- flux density
- cold rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 変圧器に用いられる超高磁束密度一方向性電
磁鋼板を安定して得る。 【構成】 Ｂｉを添加含有した超高磁束密度一方向性電
磁鋼スラブを出発材として、熱延板焼鈍、または仕上冷
延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕
上冷延のパス間時効を１５０〜３００℃の板温範囲で２
分間以上、２回以上行う。 【効果】 上記出発材と冷延方法により、製品の磁束密
度が１．９２Ｔ以上２．００Ｔにも達し、従来にはない
超高磁束密度一方向性電磁鋼板が安定して得られる。
磁鋼板を安定して得る。 【構成】 Ｂｉを添加含有した超高磁束密度一方向性電
磁鋼スラブを出発材として、熱延板焼鈍、または仕上冷
延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕
上冷延のパス間時効を１５０〜３００℃の板温範囲で２
分間以上、２回以上行う。 【効果】 上記出発材と冷延方法により、製品の磁束密
度が１．９２Ｔ以上２．００Ｔにも達し、従来にはない
超高磁束密度一方向性電磁鋼板が安定して得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トランス等の鉄心とし
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kg当たりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kg当たりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。また製品板厚も鉄損特性の重要支配因子で
ある。磁束密度を保ちながら板厚を薄くすることによっ
て、渦電流損失は小さくなり鉄損特性を向上させること
ができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。また製品板厚も鉄損特性の重要支配因子で
ある。磁束密度を保ちながら板厚を薄くすることによっ
て、渦電流損失は小さくなり鉄損特性を向上させること
ができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上焼鈍に
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。その中でＢ8 ≧１．
８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一方向
性電磁鋼板と呼ばれている。
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。その中でＢ8 ≧１．
８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一方向
性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の１
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の１
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】それにもかかわらず原
因のはっきりしない二次再結晶不良、あるいは二次再結
晶しても磁束密度が低い磁気特性不良が生じることが少
なくない。そのため、超高磁束密度一方向性電磁鋼板を
安定して製造するためには、各工程のそれぞれの条件に
対して、極めて厳しい条件を設ける必要があると考えら
れるが、どの工程にどのような条件を設ける必要がある
かがはっきりしないのが現状である。本発明は、かかる
問題を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板
の安定製造を可能にすることを目的とする。
因のはっきりしない二次再結晶不良、あるいは二次再結
晶しても磁束密度が低い磁気特性不良が生じることが少
なくない。そのため、超高磁束密度一方向性電磁鋼板を
安定して製造するためには、各工程のそれぞれの条件に
対して、極めて厳しい条件を設ける必要があると考えら
れるが、どの工程にどのような条件を設ける必要がある
かがはっきりしないのが現状である。本発明は、かかる
問題を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板
の安定製造を可能にすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓお
よびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５００％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなるスラブを出発材として加熱した後熱延し、引
き続き熱延板焼鈍の後仕上冷延、または予備冷延後焼鈍
し仕上冷延、または熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の
冷延の後に仕上冷延し、脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする超高
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、熱延板
焼鈍、または仕上冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以
上で行い、さらに仕上冷延中のパス間時効を板温１５０
〜３００℃で２分間以上、２回以上行うことを特徴とす
るＢ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
ろは、次の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓお
よびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５００％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなるスラブを出発材として加熱した後熱延し、引
き続き熱延板焼鈍の後仕上冷延、または予備冷延後焼鈍
し仕上冷延、または熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の
冷延の後に仕上冷延し、脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする超高
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、熱延板
焼鈍、または仕上冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以
上で行い、さらに仕上冷延中のパス間時効を板温１５０
〜３００℃で２分間以上、２回以上行うことを特徴とす
るＢ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
【０００９】（２）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法。
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法。
【００１０】（３）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂ
ｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材としたこ
とを特徴とする前記（１）記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂ
ｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材としたこ
とを特徴とする前記（１）記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１１】（４）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび
Ｍｏの１種または２種：０．００３０〜０．３％、Ｂ
ｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材としたこ
とを特徴とする前記（１）記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
５％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．
３０％、ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび
Ｍｏの１種または２種：０．００３０〜０．３％、Ｂ
ｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材としたこ
とを特徴とする前記（１）記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１２】以下本発明の詳細について説明する。本発
明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密
度を、さらに安定して得るべく種々の研究を鋭意重ねた
結果、Ｂｉを含んだＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅとＡ
ｌＮを主インヒビターとする超高磁束密度一方向性電磁
鋼板用スラブを出発材として加熱した後熱延し、引き続
き熱延板焼鈍の後仕上冷延、または予備冷延後焼鈍し仕
上冷延、または熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延
の後に仕上冷延し、脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造において、熱延板焼鈍、ま
たは仕上冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行
い、さらに仕上冷延中のパス間時効を板温１５０〜３０
０℃で２分間以上、２回以上行うことによって、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔの極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を安定して製造することに成功した。
明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密
度を、さらに安定して得るべく種々の研究を鋭意重ねた
結果、Ｂｉを含んだＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅとＡ
ｌＮを主インヒビターとする超高磁束密度一方向性電磁
鋼板用スラブを出発材として加熱した後熱延し、引き続
き熱延板焼鈍の後仕上冷延、または予備冷延後焼鈍し仕
上冷延、または熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延
の後に仕上冷延し、脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造において、熱延板焼鈍、ま
たは仕上冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行
い、さらに仕上冷延中のパス間時効を板温１５０〜３０
０℃で２分間以上、２回以上行うことによって、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔの極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を安定して製造することに成功した。
【００１３】本発明の成分条件について説明する。Ｃは
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない、一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない、一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１４】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１５】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの絶
対量が不足するので好ましくない。一方０．３０％を超
えた場合は、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりで
なく、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビタ
ーとしての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの絶
対量が不足するので好ましくない。一方０．３０％を超
えた場合は、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりで
なく、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビタ
ーとしての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
【００１６】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００１７】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００１８】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００１９】さらにＳｎについては薄手製品の二次再結
晶も安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
晶も安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
【００２０】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２１】Ｓｂおよび、またはＭｏについては薄手製
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
【００２２】Ｂｉは本発明である、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、そ
の出発スラブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度
向上効果がある。０．０００５％未満ではその効果が充
分に得られず、また０．０５００％を超えた場合は磁束
密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの端部
に割れが発生するので好ましくない。
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、そ
の出発スラブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度
向上効果がある。０．０００５％未満ではその効果が充
分に得られず、また０．０５００％を超えた場合は磁束
密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの端部
に割れが発生するので好ましくない。
【００２３】次に本発明である安定製造方法について説
明する。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方
向性電時鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特
に鋳造方法に限定はない。次いで通常の熱間圧延によっ
て熱延コイルに圧延される。
明する。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方
向性電時鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特
に鋳造方法に限定はない。次いで通常の熱間圧延によっ
て熱延コイルに圧延される。
【００２４】引き続いて、熱延板焼鈍後そして仕上冷
延、予備冷延後焼鈍し仕上冷延、または熱延板焼鈍後中
間焼鈍を含む複数の冷延によって仕上板厚に仕上げるわ
けであるが、ここで熱延板焼鈍、または仕上冷延前焼鈍
の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕上冷延中
のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分間以上、２
回以上行うことを本発明の特徴としている。
延、予備冷延後焼鈍し仕上冷延、または熱延板焼鈍後中
間焼鈍を含む複数の冷延によって仕上板厚に仕上げるわ
けであるが、ここで熱延板焼鈍、または仕上冷延前焼鈍
の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕上冷延中
のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分間以上、２
回以上行うことを本発明の特徴としている。
【００２５】冷延後は、通常の方法で連続脱炭焼鈍・一
次被膜生成剤塗布、仕上焼鈍、連続歪取り焼鈍・二次被
膜塗布および焼き付けを行う。さらに必要に応じてレー
ザー照射、溝等の磁区細分化処理を施す。
次被膜生成剤塗布、仕上焼鈍、連続歪取り焼鈍・二次被
膜塗布および焼き付けを行う。さらに必要に応じてレー
ザー照射、溝等の磁区細分化処理を施す。
【００２６】ところで特開平６−１３６４４５号公報に
よると、その製造方法においてタンデム冷延とすること
を特徴としている。ところがタンデム冷延を行った場
合、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの超高磁束密度が得られる製品も
あれば、そのような値は得られずに、磁気特性不良ある
いは二次再結晶不良が生じる場合もあり、安定製造に至
っていないのが現状である。
よると、その製造方法においてタンデム冷延とすること
を特徴としている。ところがタンデム冷延を行った場
合、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの超高磁束密度が得られる製品も
あれば、そのような値は得られずに、磁気特性不良ある
いは二次再結晶不良が生じる場合もあり、安定製造に至
っていないのが現状である。
【００２７】また特願平５−０３６７３８号公報では、
仕上冷延前の焼鈍後の９５０℃以下４００℃までの冷却
を３０℃／秒より遅い速度で行うことを特徴としてい
る。ところがこの場合も、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの超高磁束
密度が得られる製品もあれば、そのような値は得られず
に、磁区特性不良あるいは二次再結晶不良が生じる場合
もあり、安定製造には至っていないのが現状である。
仕上冷延前の焼鈍後の９５０℃以下４００℃までの冷却
を３０℃／秒より遅い速度で行うことを特徴としてい
る。ところがこの場合も、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの超高磁束
密度が得られる製品もあれば、そのような値は得られず
に、磁区特性不良あるいは二次再結晶不良が生じる場合
もあり、安定製造には至っていないのが現状である。
【００２８】しかし熱延板焼鈍、または仕上冷延前焼鈍
の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕上冷延中
のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分以上、２回
以上行うことが、｛１１０｝〈００１〉方位集積度の極
めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの一方向性電磁鋼板の安定
製造に極めて重要であることが判明した。
の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕上冷延中
のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分以上、２回
以上行うことが、｛１１０｝〈００１〉方位集積度の極
めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの一方向性電磁鋼板の安定
製造に極めて重要であることが判明した。
【００２９】熱延板焼鈍、または仕上冷延前焼鈍の冷却
は、固溶Ｃ，Ｎ量の確保と強い関係がある。冷却速度を
平均３０℃／ｓ以上とすることによって固溶Ｃ，Ｎ量が
充分に確保されたため、引き続き行うパス間時効の効果
がより大きく発揮されて、｛１１０｝〈００１〉方位集
積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの一方向性電磁鋼
板の安定製造が可能になったと考えられる。
は、固溶Ｃ，Ｎ量の確保と強い関係がある。冷却速度を
平均３０℃／ｓ以上とすることによって固溶Ｃ，Ｎ量が
充分に確保されたため、引き続き行うパス間時効の効果
がより大きく発揮されて、｛１１０｝〈００１〉方位集
積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの一方向性電磁鋼
板の安定製造が可能になったと考えられる。
【００３０】パス間時効の重要性については、Ｂ8 ≧
１．８８Ｔの高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
ても知られており、特公昭５４−１３８４６号公報でも
述べられている。すなわち、高温冷延が時効処理とな
り、固溶Ｃや固溶Ｎが加工によって導入された転位に固
着され、組織の均質化や｛１１０｝〈００１〉核の増加
を促すという効果で、Ｂ8 ≧１．８８Ｔが得られるとい
うものである。
１．８８Ｔの高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
ても知られており、特公昭５４−１３８４６号公報でも
述べられている。すなわち、高温冷延が時効処理とな
り、固溶Ｃや固溶Ｎが加工によって導入された転位に固
着され、組織の均質化や｛１１０｝〈００１〉核の増加
を促すという効果で、Ｂ8 ≧１．８８Ｔが得られるとい
うものである。
【００３１】黒木らは特開昭５２−６０２１６号公報
で、パス間時効の条件を１００〜３５０℃以下で１分間
以上あるいは３５０℃超〜６００℃で１〜６０秒の温
度、時間保持することを述べている。しかしＢｉを用い
た超高磁束密度一方向性電磁鋼板の熱延組織は、再結晶
があまり進まずにより不均一組織となり、より多く加工
組織が残存する場合がある。結晶方位学的にみると｛１
１０｝〈００１〉粒に喰われにくい｛１００｝粒がより
多く存在して、冷延後の材質にも引き継がれている。
で、パス間時効の条件を１００〜３５０℃以下で１分間
以上あるいは３５０℃超〜６００℃で１〜６０秒の温
度、時間保持することを述べている。しかしＢｉを用い
た超高磁束密度一方向性電磁鋼板の熱延組織は、再結晶
があまり進まずにより不均一組織となり、より多く加工
組織が残存する場合がある。結晶方位学的にみると｛１
１０｝〈００１〉粒に喰われにくい｛１００｝粒がより
多く存在して、冷延後の材質にも引き継がれている。
【００３２】そのため１００〜１５０℃では充分な効果
が得られないと考えられる。３００℃以上では転位の解
放が進みすぎて効果が少ないとともに、生産性にも問題
が出てくるので好ましくない。時間、回数についても上
述した理由から、Ｂｉを用いた超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の安定製造においては、２分間未満、１回では充
分な効果が得られないため、２分間以上、２回以上が必
要である。
が得られないと考えられる。３００℃以上では転位の解
放が進みすぎて効果が少ないとともに、生産性にも問題
が出てくるので好ましくない。時間、回数についても上
述した理由から、Ｂｉを用いた超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の安定製造においては、２分間未満、１回では充
分な効果が得られないため、２分間以上、２回以上が必
要である。
【００３３】またインヒビターについて考えると、Ｂｉ
を用いることによってＭｎＳあるいはＭｎＳｅ，ＡｌＮ
が微細均一析出し、インヒビターが強化されている。こ
の強化によって二次再結晶開始温度はより高温側へシフ
トしている。このような状況の中で、純粋な｛１１０｝
〈００１〉核だけを選択成長させるためには、その数を
二次再結晶前にできるだけ存在させておく必要がある。
を用いることによってＭｎＳあるいはＭｎＳｅ，ＡｌＮ
が微細均一析出し、インヒビターが強化されている。こ
の強化によって二次再結晶開始温度はより高温側へシフ
トしている。このような状況の中で、純粋な｛１１０｝
〈００１〉核だけを選択成長させるためには、その数を
二次再結晶前にできるだけ存在させておく必要がある。
【００３４】そのためには高温冷延による時効処理を施
すことによって、遷移帯を増加させて｛１１０｝〈００
１〉核を増やすことが必要であると考えられ、またその
ようにすることによって、｛１１０｝〈００１〉核の選
択成長をさせることが容易になり、｛１１０｝〈００
１〉方位集積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの安定
製造が可能となったと考えられる。
すことによって、遷移帯を増加させて｛１１０｝〈００
１〉核を増やすことが必要であると考えられ、またその
ようにすることによって、｛１１０｝〈００１〉核の選
択成長をさせることが容易になり、｛１１０｝〈００
１〉方位集積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの安定
製造が可能となったと考えられる。
【００３５】
（実施例１）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２８％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００７
８％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに熱延
して２．３mm厚の熱延コイルとした。熱延コイルに９５
０℃の焼鈍を施した後平均２０〜４０℃／ｓで冷却し、
１回冷延で０．２２０mm厚とした。この時のパス間時効
を２００℃で２分間、２回行った。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００７
８％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに熱延
して２．３mm厚の熱延コイルとした。熱延コイルに９５
０℃の焼鈍を施した後平均２０〜４０℃／ｓで冷却し、
１回冷延で０．２２０mm厚とした。この時のパス間時効
を２００℃で２分間、２回行った。
【００３６】引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に３枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。製品磁束密度を表１に示す。
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に３枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。製品磁束密度を表１に示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】表１より明らかなように、熱延コイル焼鈍
後の冷却を平均冷却速度３０℃／ｓ以上で行った場合、
Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安定して得られている。
後の冷却を平均冷却速度３０℃／ｓ以上で行った場合、
Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安定して得られている。
【００３９】比較例１と本発明例２の製品に５mmピッチ
でレーザーを照射し、磁区細分化処理を行った。その結
果を表２に示す。
でレーザーを照射し、磁区細分化処理を行った。その結
果を表２に示す。
【００４０】
【表２】
【００４１】表２で明らかなように、本発明材は磁束密
度が極めて高いため、磁区細分化によって０．７０Ｗ／
kg以下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得
ることができた。
度が極めて高いため、磁区細分化によって０．７０Ｗ／
kg以下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得
ることができた。
【００４２】（実施例２）Ｃ：０．０７９％、Ｓｉ：
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２２％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００３３％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。熱延コイルに９５０℃の焼鈍を施した
後、平均冷却速度５０℃／ｓで冷却し、１回冷延で０．
２２０mm厚とした。この時のパス間時効を１２５℃，１
５０℃，２００℃，３００℃，３５０℃で５分間、２回
とした。
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２２％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００３３％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。熱延コイルに９５０℃の焼鈍を施した
後、平均冷却速度５０℃／ｓで冷却し、１回冷延で０．
２２０mm厚とした。この時のパス間時効を１２５℃，１
５０℃，２００℃，３００℃，３５０℃で５分間、２回
とした。
【００４３】引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に５枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。製品磁束密度を表３に示す。
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に５枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。製品磁束密度を表３に示す。
【００４４】
【表３】
【００４５】表３より明らかなように、１５０〜３００
℃で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安定して得
られている。
℃で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安定して得
られている。
【００４６】（実施例３）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１５％、Ｃｕ：０．０７０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０〜０．０７２％を添加含有したスラブを１３５
０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルと
した。熱延コイルに９５０℃の焼鈍を施した後、平均冷
却速度１００℃／ｓで冷却し、１回冷延で０．２２０mm
厚とした。この時のパス間時効を２５０℃で１〜５分
間、２回行った。以後の工程は実施例２と同様に行っ
た。製品磁束密度を表４に示す。
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１５％、Ｃｕ：０．０７０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０〜０．０７２％を添加含有したスラブを１３５
０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルと
した。熱延コイルに９５０℃の焼鈍を施した後、平均冷
却速度１００℃／ｓで冷却し、１回冷延で０．２２０mm
厚とした。この時のパス間時効を２５０℃で１〜５分
間、２回行った。以後の工程は実施例２と同様に行っ
た。製品磁束密度を表４に示す。
【００４７】
【表４】
【００４８】表４より明らかなように、パス間時効時間
が２分間以上で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが
安定して得られている。
が２分間以上で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが
安定して得られている。
【００４９】（実施例４）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１０％を添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。２回冷延の仕上前焼鈍を９５０℃で行った後、平均
冷却速度３０℃／ｓで冷却し、０．１７０mm厚とした。
この時パス間温度を２００℃、時効回数を１〜３回とし
た。以後の工程は実施例１と同様に行った。製品磁束密
度を表５に示す。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１０％を添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。２回冷延の仕上前焼鈍を９５０℃で行った後、平均
冷却速度３０℃／ｓで冷却し、０．１７０mm厚とした。
この時パス間温度を２００℃、時効回数を１〜３回とし
た。以後の工程は実施例１と同様に行った。製品磁束密
度を表５に示す。
【００５０】
【表５】
【００５１】表５より明らかなように、パス間時効回数
が２回以上で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安
定して得られている。比較例２と本発明例５の製品に５
mmピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行っ
た。その結果を表６に示す。
が２回以上で冷延を行った場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔが安
定して得られている。比較例２と本発明例５の製品に５
mmピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行っ
た。その結果を表６に示す。
【００５２】
【表６】
【００５３】表６で明らかなように、本発明材は磁束密
度が極めて高いため、磁区細分化によって０．６０Ｗ／
kg以下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得
ることができた。
度が極めて高いため、磁区細分化によって０．６０Ｗ／
kg以下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得
ることができた。
【００５４】（実施例５）Ｃ：０．０７６％、Ｓｉ：
３．２４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０〜０．０４８％添加含有したスラブを１３５０
℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとし
た。熱延コイルに９５０℃の焼鈍をし、２回冷延の仕上
冷延前焼鈍を９５０℃で行った後、平均冷却速度６０℃
／ｓで冷却し、０．２２０mm厚とした。この時のパス間
温度を２５〜３５０℃、時効回数を３回とした。
３．２４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０３３％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０〜０．０４８％添加含有したスラブを１３５０
℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとし
た。熱延コイルに９５０℃の焼鈍をし、２回冷延の仕上
冷延前焼鈍を９５０℃で行った後、平均冷却速度６０℃
／ｓで冷却し、０．２２０mm厚とした。この時のパス間
温度を２５〜３５０℃、時効回数を３回とした。
【００５５】引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に１枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、コイル長手方向、
幅方向とも中央に当たる部分より、６０mm幅×３００mm
長に１枚剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気
測定に供した。
【００５６】製品磁束密度を図１に示す。Ｂｉ量が０．
０００５〜０．０５００％で、かつパス間温度が１５０
〜３００℃でＢ8 ≧１．９２Ｔが安定して得られてい
る。
０００５〜０．０５００％で、かつパス間温度が１５０
〜３００℃でＢ8 ≧１．９２Ｔが安定して得られてい
る。
【００５７】
【発明の効果】Ｂｉを添加含有した一方向性電磁鋼板用
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍、または仕上
冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに
仕上冷却中のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分
間以上、２回以上行うと、Ｂ8≧１．９２Ｔの極めて磁
束密度の高い製品が安定して得られるとともに、磁区細
分化処理後の鉄損特性も極めて優れており、工業的に非
常に価値の高い有益なものといえる。
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍、または仕上
冷延前焼鈍の冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに
仕上冷却中のパス間時効を板温１５０〜３００℃で２分
間以上、２回以上行うと、Ｂ8≧１．９２Ｔの極めて磁
束密度の高い製品が安定して得られるとともに、磁区細
分化処理後の鉄損特性も極めて優れており、工業的に非
常に価値の高い有益なものといえる。
【図１】Ｂｉ含有量と仕上冷延中パス間温度とＢ8 の関
係を示す図。
係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材として
加熱した後熱延し、引き続き熱延板焼鈍の後仕上冷延、
または予備冷延後焼鈍し仕上冷延、または熱延板焼鈍後
中間焼鈍を含む複数の冷延の後に仕上冷延し、脱炭焼
鈍、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法において、熱延板焼鈍、または仕上冷延前焼鈍の
冷却を平均３０℃／ｓ以上で行い、さらに仕上冷延中の
パス間時効を板温１５０〜３００℃で２分間以上、２回
以上行うことを特徴とするＢ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材とした
ことを特徴とする請求項１記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材とした
ことを特徴とする請求項１記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 ＳｂおよびＭｏの１種または２種：０．００３０〜０．
３％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５００％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材とした
ことを特徴とする請求項１記載のＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7055473A JPH08253816A (ja) | 1995-03-15 | 1995-03-15 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7055473A JPH08253816A (ja) | 1995-03-15 | 1995-03-15 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253816A true JPH08253816A (ja) | 1996-10-01 |
Family
ID=12999584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7055473A Pending JPH08253816A (ja) | 1995-03-15 | 1995-03-15 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08253816A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011256426A (ja) * | 2010-06-08 | 2011-12-22 | Nippon Steel Corp | 圧延方向の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2016089198A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN107429307A (zh) * | 2015-04-02 | 2017-12-01 | 新日铁住金株式会社 | 单向性电磁钢板的制造方法 |
| WO2020067236A1 (ja) | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備 |
| WO2022004752A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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