BR112020000221A2

BR112020000221A2 - chapa de aço elétrico com grão orientado

Info

Publication number: BR112020000221A2
Application number: BR112020000221-6A
Authority: BR
Inventors: Shinsuke TAKATANI; Kenichi Murakami; Yoshiyuki Ushigami; Shunsuke Okumura; Shohji Nagano
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2017-07-13
Filing date: 2018-07-13
Publication date: 2020-07-07
Also published as: CN110832111A; CN110832111B; KR102360459B1; JPWO2019013352A1; US11225706B2; EP3653751A1; KR20200017480A; EP3653751A4; JP6876280B2; WO2019013352A1; US20200190644A1; RU2729666C1

Abstract

Essa chapa de aço magnético orientado compreende uma chapa de aço e uma película de óxido amorfo formada na chapa de aço. Como composição química, a chapa de aço contém, em % em massa, menos que ou igual a 0,085% de C, 0,80 a 7,00% de Si, menos que ou igual a 1,50% de Mn, menos que ou igual a 0,065% de Al solúvel em ácido, menos que ou igual a 0,013% de S, 0 a 0,80% de Cu, 0 a 0,012% de N, 0 a 0,50% de P, 0 a 1,00% de Ni, 0 a 0,30 de Sn, e 0 a 0,30% de Sb, o saldo consistindo em Fe e impurezas, e o valor NSIC da superfície, que é o valor obtido pela medição da clareza de imagem da superfície com um equipamento de medição de clareza de imagem é maior que ou igual a 4,0%.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO". Campo técnico da invenção

[001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrico com grão orientado que é usada como material de núcleo de ferro de um transformador e particularmente refere-se a uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma camada de óxido amorfo tendo excelente aderência com o revestimento isolante de tensão.

[002] É reivindicada prioridade sobre a Pedido de Patente Japonesa No. 2017-137440, registrada em 13 de julho de 2017, cujo teor está incorporado aqui como referência. Técnica Relacionada

[003] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado é usada principalmente em um transformador. Um transformador é continuamente excitado por um longo período de tempo desde a instalação até o desuso de modo que a perda de energia ocorra continuamente. Portanto, a perda de energia ocorre quando o transformador é magnetizado por uma corrente alternada, isto é, a perda de ferro é um parâmetro que determina o desempenho de um transformador.

[004] Para reduzir a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, foram desenvolvidos muitos métodos por exemplo, um método de alinhar fortemente os grãos na orientação {110}<001> chamada de orientação de Goss, um método de aumentar o teor de um elemento da solução sólida tal como Si que aumenta a resistência elétrica, ou um método de reduzir a espessura de uma chapa de aço.

[005] Em adição, um método de aplicar tensão a uma chapa de aço é eficaz para reduzir a perda de ferro. Para aplicar tensão a uma chapa de aço, é eficaz formar um revestimento em uma superfície da chapa de aço a uma alta temperatura usando-se um material que tenha um coeficiente de expansão térmica mais baixo que a chapa de aço. Em um processo de recozimento final, a película de forsterita formada pela reação deum óxido na superfície da chapa de aço e um separador de recozimento pode aplicar tensão à chapa de aço, e assim tem também excelente aderência.

[006] Por exemplo, um método descrito no Documento de Patente 1 no qual um revestimento isolante é formado cozendo-se uma solução de revestimento incluindo sílica coloidal e um fosfato como componentes principais tem um alto efeito de aplicar tensão a uma chapa de aço e é eficaz para reduzir a perda de ferro. Consequentemente, um método de formar um revestimento isolante incluindo um fosfato como componente principal em um estado em que a película de forsterita formada em um processo de recozimento final permanece é um método comum de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado.

[007] Por outro lado, foi esclarecido que um movimento de parede do domínio é inibido pela película de forsterita e a película de forsterita afeta adversamente a perda de ferro. Em uma chapa de aço elétrico com grão orientado, um domínio magnético muda dependendo de um movimento de parede de domínio em um campo magnético alternado. Para reduzir perda de ferro, é eficaz executar suavemente o movimento da parede do domínio. Entretanto, a película de forsterita tem uma estrutura irregular em uma interface chapa de aço/revestimento isolante. Portanto, o movimento da parede de domínio é inibido pela película de forsterita o que afeta adversamente a perda de ferro.

[008] Consequentemente, foi desenvolvida uma técnica de suprimir a formação de uma película de forsterita e alisar uma superfície da chapa de aço. Por exemplo, os Documentos de Patente

2 a 5 descrevem uma técnica de controlar o ponto de orvalho da atmosfera do recozimento de descarburação e usar alumina como um separador de recozimento de modo a alisar a superfície da chapa de aço sem formar uma película de forsterita após o recozimento final.

[009] Entretanto, quando a superfície da chapa de aço é alisada como descrito acima, para aplicar tensão à chapa de aço, é necessário formar um revestimento de tensão-isolamento tendo aderência suficiente.

[0010] Para resolver esse problema, o Documento de Patente 6 descreve um método de formar um revestimento isolante-tensão após formar uma camada de óxido amorfo na superfície da chapa de aço. Em adição, os Documentos de Patente 7 a 11 descreve uma técnica de controlar uma estrutura de uma camada de óxido amorfo para formar um revestimento de tensão-isolamento tendo maior aderência.

[0011] O Documento de Patente 7 descreve um método de garantir a aderência do revestimento entre o revestimento de tensão- isolamento e a chapa de aço. Nese método, a aderência do revestimento é garantida pela execução de um pré-tratamento em uma superfície da chapa de aço lisa de uma chapa de aço elétrico com grão orientado para introduzir a irregularidade fina na mesma, formando uma camada oxidada nela, e formando um óxido granular oxidado externamente incluindo sílica como componente principal, que penetra a espessura da camada oxidada externamente.

[0012] O Documento de Patente 8 descreve um método um método de garantir a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e uma chapa de aço. Nesse método, em um processo de tratamento térmico para formar uma camada oxidada externamente em uma superfície da chapa de aço alisada de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, a taxa de aumento da temperatura em uma faixa de temperaturas de 200°C a 1150°C é controlada para ser 10°C/s a 500°C/s de modo que a fração de área da seção transversal de um óxido metálico de ferro, alumínio, titânio, manganês ou cromo, ou similar na camada oxidada externamente é 50% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a chapa de aço é garantida.

[0013] O Documento de Patente 9 descreve um método de garantir a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão- isolamento e uma chapa de aço. Nesse método, em um processo de formação de um revestimento de tensão-isolamento após a formação de uma camada oxidada externamente em uma chapa de aço com superfície alisada de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, o tempo de contato entre a chapa de aço, na qual a camada oxidada externamente é formada e uma solução de revestimento para formar o revestimento de tensão-isolamento é ajustada para ser 20 segundos ou menos de modo que a proporção de uma camada de baixa densidade na camada externamente oxidada é de 30% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a chapa de aço é garantida.

[0014] O Documento de Patente 10 descreve um método de garantir a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão- isolamento e a chapa de aço. Nese método, um tratamento térmico para formar uma camada oxidada externamente em uma superfície de chapa de aço alisada de uma chapa de aço elétrico com grão orientado é executado a uma temperatura de 1000°C ou mais, e uma taxa de resfriamento em uma faixa de temperaturas de uma temperatura na qual a camada oxidada externamente é formada até 200°C é controlada para ser 100°C/s ou menos de modo que a fração de área da seção transversal dos vãos na camada externamente seja 30% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a chapa de aço é garantida.

[0015] O Documento de Patente 11 descreve um método de garantir a aderência do revestimento entre o revestimento de tensão- isolamento e chapa de aço. Nesse método, em um processo de tratamento térmico para formação de uma camada oxidada externamente em uma superfície da chapa de aço alisada de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, um tratamento térmico é executado sob condições de temperatura de tratamento térmico: 600°C a 1150°C e ponto de orvalho da atmosfera: -20°C a 0°C, e o recozimento é executado a um ponto de orvalho da atmosfera de 5°C a 60°C em uma atmosfera de resfriamento de modo que a fração de área da seção transversal do ferro metálico na camada oxidada externamente é de 5% a 30%. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a chapa de aço é garantida.

[0016] Entretanto, uma aderência suficiente entre o revestimento de tensão-isolamento e a chapa de aço não pode ser obtida com as técnicas da técnica relativa, e pode ser difícil obter suficientemente o efeito esperado de reduzir a perda de ferro. Documentos da técnica anterior Documentos de Patente

[0017] Documento de Patente 1 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. S48-039338

[0018] Documento de Patente 2 Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. H7-278670

[0019] Documento de Patente 3 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. H11-106827

[0020] Documento de Patente 4 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. H11-118750

[0021] Documento de Patente 5 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2003-268450

[0022] Documento de Patente 6 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. H7-278833

[0023] Documento de Patente 7 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2002-322566

[0024] Documento de Patente 8 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2002-348643

[0025] Documento de Patente 9 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2003-293149

[0026] Documento de Patente 10 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2002-363763

[0027] Documento de Patente 11 - Pedido de Patente não examinada Japonesa, primeira Publicação No. 2003-313644 Documento de Não Patente

[0028] Documento de Não-Patente 1 - Iron and Steel, Vol. 77 (1991), No. 7, p. 1075 Descrição da invenção Problemas a serem resolvidos pela invenção

[0029] A presente invenção foi feita em consideração da técnica da área relacionada, e um dos seus objetivos é melhorar a aderência do revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a superfície da chapa de aço em uma chapa de aço elétrico com grão orientado não incluindo uma película de forsterita. Isto é, um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço elétrico com grão orientado que tenha excelente aderência de revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a superfície da chapa de aço. Meios para resolver o problema

[0030] Os presentes inventores conduziram uma investigação completa em um método para alcançar o objetivo. Como resultado, foi descoberto que a aderência do revestimento entre o revestimento de tensão-isolamento e a superfície da chapa de aço pode ser melhorada pela formação de uma camada de óxido amorfo na superfície da chapa de aço e uniformizando-se (alisando-se) a morfologia da camada de óxido amorfo.

[0031] A presente invenção foi feita com base na descoberta acima, e seu escopo é como segue.

[0032] (1) De acordo com um aspecto da presente invenção, é fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo: uma chapa de aço, e uma camada de óxido amorfo que é formada na chapa de aço, na qual a chapa de aço inclui, como composição química, em % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: 0,80% a 7,00%, Mn: 1,50% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,065% ou menos, S: 0,013% ou menos, Cu: 0% a 0,80%, N: 0% a 0,012%, P: 0% a 0,50%, Ni: 0% a 1,00%, Sn: 0% a 0,30%, Sb: 0% a 0,30%, e o saldo sendo Fe e impurezas, e um valor NSIC da superfície é 4,0% ou mais, o valor NSIC sendo obtido medindo-se a clareza da imagem da superfície usando-se um equipamento de medição da clareza da imagem.

[0033] (2) Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com o item (1), a chapa de aço pode incluir, como composição química, em % em massa, Cu: 0,01% a 0,80%.

[0034] (3) Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com o item (1) ou (2), a chapa de aço pode incluir, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em N: 0,001% a 0,012%, P: 0,010% a 0,50%, Ni: 0,010% a 1,00%, Sn: 0,010% a 0,30%, e Sb: 0,010% a 0,30%. Efeitos da invenção

[0035] Como descrito acima, de acordo com o aspecto da presente invenção, pode ser fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado tendo uma aderência de revestimento significativamente alta com um revestimento de tensão-isolamento, a chapa de aço elétrico com grão orientado tendo uma superfície na qual uma película de forsterita não seja formada. Breve Descrição dos Desenhos

[0036] A FIG. 1 é um diagrama mostrando a relação entre a fração de área do revestimento remanescente e o valor NSIC. Modalidades da invenção

[0037] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção (daqui em diante referida como “chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade”) inclui: uma chapa de aço; e uma camada de óxido amorfo que é formada na chapa de aço, na qual a chapa de aço inclui, como composição química, em % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: 0,80% a 7,00%, Mn: 1,50% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,065% ou menos, S: 0,013% ou menos, Cu: 0% a 0,80%, N: 0% a 0,012%, P: 0% a 0,50%, Ni: 0% a 1,00%, , Sn: 0% a 0,30%, Sb: 0% a 0,30%, e o saldo sendo Fe e impurezas, e o valor NSIC (um valor obtido medindo-se a clareza da imagem de uma superfície da chapa de aço usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem [NSIC]) de uma superfície da chapa de aço é 4,0% ou mais, o valor NSIC sendo obtido medindo-se a clareza de imagem da superfície da chapa de aço usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem.

[0038] Essa chapa de aço elétrico é uma chapa de aço elétrico com grão orientado não incluindo uma película de forsterita, a chapa de aço elétrico usando uma placa incluindo, em % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: 0,80% a 7,00%, Mn: 0,01% a 1,50%, Al solúvel em ácido: 0,01% a 0,065%, S: 0,003% a 0,013%, e o saldo sendo Fe e impurezas como o material.

[0039] Será descrita a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a modalidade da presente invenção (a chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade). <Aderência do revestimento >

[0040] Os presentes inventores investigaram um método de garantir uma excelente aderência de revestimento em uma chapa de aço elétrico com grão orientado não incluindo uma película de forsterita (tendo uma superfície na qual a película de forsterita não é formada). Como resultado, os presentes inventores conceberam as seguintes ideias: é necessário suprimir a concentração de estresse na interface entre o revestimento e a superfície da chapa de aço; e, para esse fim, é importante formar uma camada de óxido amorfo na superfície da chapa de aço que não inclui a película de forsterita (em particular, para formar a camada de óxido amorfo para estar em contato direto com a superfície da chapa de aço) e subsequentemente uniformizar (alisar) a morfologia da camada de óxido amorfo. Com base nessas ideias, os presentes inventores conduziram uma investigação completa. A chapa de aço não incluindo uma película de forsterita pode ser formada removendo-se a película de forsterita após o recozimento final ou evitando-se intencionalmente a formação de forsterita. Por exemplo, ajustando-se a composição de um separador de recozimento, a formação de forsterita pode ser intencionalmente evitada.

[0041] É presumido que, como descrito acima, formando-se uma camada de óxido amorfo na superfície da chapa de aço que não inclui a camada de forsterita e subsequentemente uniformizando-se (alisando-se) a morfologia do óxido amorfo na camada de óxido amorfo (a morfologia da camada de óxido amorfo), a aderência entre o revestimento de tensão-isolamento formado na camada de óxido amorfo e a chapa de aço pode ser melhorada. Entretanto, a espessura da camada de óxido amorfo é extremamente pequena, de vários nanômetros, e assim é extremamente difícil avaliar a uniformidade (lisura) da morfologia da camada de óxido amorfo.

[0042] Como resultado da investigação completa, os presentes inventores descobriram que a uniformidade (lisura) da morfologia da camada de óxido amorfo tendo uma espessura de vários nanômetros pode ser avaliada usando-se uma clareza de imagem (valor medido obtido usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem [NSIC]) para avaliar a clareza da superfície da chapa de aço.

[0043] Como método para avaliar a clareza da superfície da chapa de aço, é amplamente conhecido um medidor PGD. Entretanto, foi notificado que a sensibilidade do medidor PGD em uma região de alto brilho é baixa. Por outro lado, foi notificado que o NSIC tem alta sensibilidade em uma região de alto brilho e o seu valor medido corresponde bem à avaliação visual (referir-se ao Documento de Não- Patente 1).

[0044] Consequentemente, os presentes inventores imaginaram que um valor NSIC é preferível a um valor PGD como um índice para avaliar a superfície de alto brilho da camada de óxido amorfo que tenha uma espessura extremamente pequena de vários nanômetros, e avaliaram e regularam a camada de óxido amorfo com base no valor NSIC.

[0045] Na modalidade, um valor NSIC de uma superfície de revestimento é um valor obtido medindo-se a clareza da imagem (lisura) usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem (NSIC, produzido por Suga Test Instruments Co., Ltd.).

[0046] Especificamente, o valor NSIC é obtido dispondo-se uma chapa cortada na qual um corte linear é formado entre a superfície de medição e a fonte de iluminação, irradiando a superfície de medição com luz da fonte de iluminação através do corte da chapa cortada, capturando-se a imagem da superfície de medição usando-se um equipamento de captura de imagem, e executando-se o cálculo com base na linearidade e a diferença de luminosidade de um a imagem da linha de corte (diferença de luminosidade entre a imagem da linha de corte e a cor do plano de fundo de uma região adjacente a ela) na imagem capturada. O valor NSIC é um valor calculado em relação a 100 em um caso em que o valor medido de uma superfície de um vidro preto é 100.

[0047] Isto é, à medida que o valor NSIC aumenta, a morfologia do óxido amorfo que tem uma espessura de vários nanômetros que reveste a superfície da chapa de aço é uniforme (lisa).

[0048] Os presentes inventores conduziram uma experiência descrita abaixo para investigar a relação entre a aderência do revestimento e o valor NSIC da superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo um óxido amorfo.

[0049] Um separador de recozimento incluindo alumina como componente principal foi aplicado à chapa que sofreu recozimento de descarburação como um material para experiência tendo uma espessura de 0,23 mm incluindo 3,4% de Si, e o recozimento final foi executado na mesma para recristalização secundária. Como resultado, foi preparada uma chapa de aço elétrico com grão orientado que não inclui uma película de forsterita. Um tratamento térmico foi executado na chapa de aço elétrico com grão orientado em uma atmosfera incluindo 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e tendo um ponto de orvalho de -30°C a 5°C por um tempo de encharque de 10 segundos para formar um óxido amorfo incluindo sílica como componente principal em uma superfície da chapa de aço.

[0050] Um valor NSIC (clareza da imagem) da superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado com a camada de óxido amorfo foi medida usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem (produzido por Suga Test Instruments Co., Ltd.).

[0051] A seguir uma solução de revestimento incluindo um fosfato, ácido crômico, e sílica coloidal como componentes principais foi aplicada na superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo a camada de óxido amorfo e foi cozida em uma atmosfera de nitrogênio a 835°C por 30 segundos para formar um revestimento de tensão-isolamento na superfície da chapa de aço. Foi investigada a aderência do revestimento entre o revestimento de tensão isolamento e a superfície da chapa de aço.

[0052] A aderência de revestimento foi avaliada coletando-se um corpo de prova da chapa de aço na qual o revestimento de tensão- isolamento foi formado, bobinando-se o corpo de prova em torno de um cilindro tendo um diâmetro de 20 mm (dobramento a 180°), e obtendo-se a fração de área de uma porção do revestimento de tensão-isolamento (daqui em diante referida como “fração de área do revestimento remanescente”) que permaneceu aderido à chapa de aço sem descascar da mesma após o corpo de prova ser dobrado de volta. A fração de área do revestimento remanescente pode ser medida por inspeção visual.

[0053] A FIG. 1 mostra a relação entre a fração de área do revestimento remanescente e o valor NSIC.

[0054] Pode ser visto da FIG. 1 quem quando o valor NSIC é 4,0% ou mais, a fração de área do revestimento remanescente é de 80% ou mais, e uma alta aderência do revestimento pode ser garantida. Em adição, pode ser visto que quando o valor NSIC é 4,5% ou mais, a fração de área do revestimento remanescente é de 90% ou mais, e uma maior aderência do revestimento pode ser garantida, e pode ser visto que quando o valor de NSIC é maior que 5%, a fração de área do revestimento remanescente é de 95% ou mais, e uma aderência de revestimento muito maior pode ser garantida.

[0055] Em consideração dos resultados mostrados na FIG. 1, a chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade é regulada de modo tal que a chapa de aço elétrico inclua: uma chapa de aço; e uma camada de óxido amorfo que é formada na chapa de aço, na qual o valor NSIC (valor obtido medindo-se a clareza de imagem da superfície de uma chapa de aço usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem [NSIC]) de uma superfície (quando o revestimento isolante é formado, a superfície da qual o revestimento isolante é removido) é de 4,0% ou mais. O limite superior do valor NSIC não é necessariamente regulado, mas não excede 100.

[0056] Aqui, “amorfo” refere-se a um sólido nos quais átomos ou moléculas estão desordenados sem formarem uma rede de espaço ordenado. Especificamente, “amorfo” refere-se a um estado em que apenas uma auréola é detectada e um pico específico não é detectado na difração de raios X.

[0057] A camada de óxido amorfo é um revestimento consistindo em um óxido substancialmente amorfo. Pode ser verificado se o revestimento inclui ou não um óxido amorfo por TEM ou FT-IR.

[0058] O valor NSIC pode ser medido usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem (produzido por Suga Test Instruments Co., Ltd.) sob as condições descritas acima. Quando o revestimento de tensão-isolamento é formado na camada de óxido amorfo, o valor NSIC pode ser medido após mergulhar o corpo de prova coletado da chapa de aço elétrico com grão orientado em um agente cáustico de 20% de hidróxido de sódio a 80°C por 20 minutos e remover seletivamente apenas o revestimento de tensão-isolamento.

[0059] A camada de óxido amorfo é preferivelmente uma camada oxidada externamente, não uma camada oxidada internamente. Na camada de óxido amorfo oxidada internamente, uma parte do óxido amorfo é inserida na interface entre a chapa de aço e o óxido amorfo, e a razão de aspecto que representa a razão entre o comprimento da porção inserida na direção da profundidade é 1,2 ou mais. Na camada de óxido amorfo oxidada externamente, a razão de aspecto é menor que 1,2.

[0060] Quando a camada de óxido amorfo oxidada internamente é formada ao invés da camada de óxido amorfo oxidada externamente, o revestimento de tensão-isolamento pode descascar da porção inserida.

[0061] A seguir será descrita uma composição de componentes da chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade. Daqui em diante, % em relação à composição de comp0onentes representa “% em massa”. <Composição de componentes>

[0062] C: 0,085% ou menos

[0063] C é um elemento que é eficaz para controlar a estrutura da recristalização primária mas provoca um aumento na perda de ferro por envelhecimento magnético. Portanto, durante o recozimento de descarburação antes do recozimento final, é necessário que o teor de C seja reduzido para menos de 0,010%.

[0064] Quando o teor de C é maior que 0,085%, um longo período de tempo é necessário para o recozimento de descarburação, e a produtividade deteriora. Portanto, o teor de C é ajustado para ser 0,085% ou menos. O teor de C é preferivelmente 0,070% ou menos, e mais preferivelmente 0,050% ou menos.

[0065] O limite inferior não é particularmente limitado e é preferivelmente 0,050% ou mais do ponto de vista de controlar estavelmente a estrutura da recristalização primária.

[0066] Si: 0,80% a 7,00%

[0067] Si é um elemento que aumenta a resistência elétrica da chapa de aço e provoca uma diminuição na perda de ferro. Quando o teor de Si é menor que 0,80%, o efeito da adição não pode ser obtido suficientemente. Em adição, a transformação de fase ocorre durante o recozimento de recristalização secundária, a recristalização secundária não pode ser controlada com precisão, orientação do cristal deteriora, e as características magnéticas deterioram. Portanto, o teor de Si é ajustado para ser 0,80% ou mais. O teor de Si é preferivelmente 2,50% ou mais, e mais preferivelmente 3,00% ou mais.

[0068] Por outro lado, quando o teor de Si é maior que 7,00%, a chapa de aço se torna frágil, é difícil executar a laminação a frio, e a fratura ocorre durante a laminação. Portanto, o teor de Si é preferivelmente 4,00% ou menos, e mais preferivelmente 3,75% ou menos.

[0069] Mn: 1,50% ou menos

[0070] Quando o teor de Mn é maior que 1,50%, a transformação de fase ocorre durante o recozimento de recristalização secundária, e uma alta densidade de fluxo magnético não pode ser obtida. Portanto, o teor de Mn é ajustado para ser 1,50% ou menos. O teor de Mn é preferivelmente 1,20% ou menos, e mais preferivelmente 0,90% ou menos.

[0071] Por outro lado, Mn é um elemento formador de austenita, e aumenta a resistência específica da chapa de aço para contribuir para a diminuição da perda de ferro. Quando o teor de Mn é menor que

0,01%, o efeito da adição não pode ser suficientemente obtido, e a chapa de aço se torna frágil durante a laminação a quente. Portanto, o teor de Mn é 0,01% ou mais. O teor de Mn é preferivelmente 0,05% ou mais, e mais preferivelmente 0,10% ou mais.

[0072] Al solúvel em ácido: 0,065% ou menos

[0073] Quando o teor de Al é maior que 0,065%, (Al,Si)N bruto se precipita, e a precipitação de (Al,Si)N se torna desuniforme. Como resultado, uma estrutura de recristalização secundária desejada não pode ser obtida, e a densidade de fluxo magnético diminui. Portanto, o teor de Al solúvel em ácido é ajustado para ser 0,065% ou menos. O teor de Al é preferivelmente 0,055% ou menos, e mais preferivelmente 0,045% ou menos. O teor de Al pode ser 0%.

[0074] Por outro lado, Al solúvel em ácido é um elemento que se liga ao N para formar (Al,Si)N que funciona como um inibidor. Portanto, quando o teor de Al solúvel em ácido na placa usada para produção é menor que 0,010%, uma quantidade suficiente de (Al,Si)N não é formada, e a recristalização secundária não é estável. Portanto, o teor de Al solúvel em ácido na placa usada para produção é preferivelmente 0,010% ou mais, e Al pode permanecer na chapa de aço. O teor de Al solúvel em ácido na placa é mais preferivelmente 0,002% ou mais, e ainda mais preferivelmente 0,030% ou mais.

[0075] S: 0,013% ou menos

[0076] Quando o teor de S é maior que 0,013%, a precipitação da dispersão de MnS se torna desuniforme, uma estrutura de recristalização secundária desejada não pode ser obtida, e a densidade de fluxo magnético diminui. Portanto, o teor de S é 0,013% ou menos. O teor de S é preferivelmente 0,012% ou menos, e mais preferivelmente 0,011% ou menos.

[0077] Por outro lado, S é um elemento que se liga ao Mn para formar MnS que funciona como um inibidor. Portanto, o teor de S na placa usada para produção é preferivelmente 0,003% ou mais, e S pode permanecer na chapa de aço. O teor de S na placa usada para produção é mais preferivelmente 0,005% ou mais, e ainda mais preferivelmente 0,008% ou mais.

[0078] Para melhorar várias características, a chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade pode incluir, em adição aos elementos descritos acima, (a) Cu: 0,01% a 0,80% e/ou (b) pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em N: 0,001% a 0,012%, P: 0,50% ou menos, Ni: 1,00% ou menos, Sn: 0,30% ou menos, e Sb: 0,30% ou menos. Entretanto, uma vez que não é necessário que a chapa de aço elétrico inclua esses elementos, o limite inferior dos seus teores é de 0%. (a) Elemento

[0079] Cu: 0% a 0,80%

[0080] Cu é um elemento que se liga ao S para formar um precipitado que funciona como um inibidor. Quando o teor de Cu é menor que 0,01%, o efeito não é apresentado suficientemente. Portanto o teor de Cu é preferivelmente 0,01% ou mais. O teor de Cu é mais preferivelmente 0,04% ou mais.

[0081] Por outro lado, quando o teor de Cu é maior que 0,80%, a dispersão de precipitados se torna desuniforme, e o efeito de reduzir a perda de ferro é saturado. Portanto, o teor de Cu é preferivelmente 0,80% ou menos, O teor de Cu é mais preferivelmente 0,60% ou menos. (b) Grupo de elementos

[0082] N: 0% a 0,0120%

[0083] N é um elemento que se liga ao Al para formar AlN que funciona como um inibidor.

[0084] Quando o teor de N é menor que 0,001%, a formação de AlN não é suficiente. Portanto, o teor de N é preferivelmente 0,001%

ou mais. O teor de N é mais preferivelmente 0,006% ou mais. Por outro lado, N é também um elemento que causa a formação de bolhas (vãos) na chapa de aço durante a laminação a frio. Quando o teor de N é maior que 0,0120%, bolhas (vãos) podem ser formadas na chapa de aço durante a laminação a frio. Portanto, o teor de N é preferivelmente 0,012% ou menos. O teor de N é mais preferivelmente 0,009% ou menos. P: 0% a 0,50%

[0085] P é um elemento que aumenta a resistência específica da chapa de aço para contribuir para a diminuição da perda de ferro. Do ponto de vista de obtenção segura do efeito da adição, o teor de P é preferivelmente 0,01% ou mais.

[0086] Por outro lado, quando o teor de P é maior que 0,50%, a capacidade de laminação deteriora. Portanto, o teor de P é preferivelmente 0,0% ou menos. O teor de P é mais preferivelmente 0,35% ou menos. O limite inferior do teor de P pode ser 0%, mas quando o teor de P é reduzido para 0,0005%, os custos de produção aumentam significativamente. Portanto, o limite inferior do teor de P na chapa de aço é substancialmente 0,0005%. Ni: 0% a 1,00%

[0087] Ni é um elemento que aumenta a resistência específica da chapa de aço para contribuir para a diminuição da perda de ferro e controla a estrutura metalográfica da chapa de aço laminada a quente para contribuir para a melhoria das características magnéticas. O limite inferior pode ser 0%, mas do ponto de vista de obter seguramente o efeito da adição, o teor de Ni é preferivelmente 0,01% ou mais.

[0088] Por outro lado, quando o teor de Ni é maior que 1,00%, a recristalização secundária progride instavelmente, e as características magnéticas deterioram. Portanto. O teor de Ni é preferivelmente 1,00% ou menos. O teor de Ni é mais preferivelmente 0,35% ou menos.

Sn: 0% a 0,30% Sb: 0% a 0,30%

[0089] Sn e Sb são elementos que segregam na borda do grão e têm a função de evitar que o Al seja oxidado pela água emitida pelo separador de recozimento durante o recozimento final (devido a essa oxidação, a intensidade do inibidor varia dependendo das posições da bobina, e as características magnéticas variam). O limite inferior pode ser 0%, mas do ponto de vista de obter seguramente o efeito da adição, o teor de qualquer um desses elementos é preferivelmente 0,01% ou mais.

[0090] Por outro lado, quando o teor de qualquer um desses elementos é maior que 0,30%, a recristalização secundária se torna instável, e as características magnéticas deterioram. Portanto, o teor de qualquer um entre Sn e Sb é preferivelmente 0,30% ou menos. O teor de Sn e Sb é mais preferivelmente 0,25% ou menos.

[0091] O restante da chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade diferente dos elementos descritos acima inclui Fe e impurezas. As impurezas são elementos que são inevitavelmente incorporados a partir das matérias primas do aço e/ou no processo de produção do aço e são permitidas dentro de uma faixa em que as características da chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade não sejam inibidas.

[0092] A chapa de aço elétrico que tenha a composição química descrita acima pode ser produzida usando-se uma placa incluindo, por exemplo, como composição química, e % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: 0,80% a 7,00%, Mn: 0,01% a 1,50%, Al solúvel em ácido: 0,01% a 0,065%, S: 0,003% a 0,013%, Cu: 0% a 0,80%, N: 0% a 0,012%, P: 0% a 0,50%, Ni: 0% a 1,00%, Sn: 0% a 0,30%, Sb: 0% a 0,30%, e o restante sendo Fe e impurezas.

[0093] A seguir será descrito um método preferível de produção da chapa de aço elétrico de acordo com a modalidade.

[0094] É fornecida uma placa incluindo componentes predeterminados que são fundidos e lingotados usando-se um método típico para laminação a quente típica para formar uma chapa de aço laminada a quente, e a chapa de aço laminada a quente é enrolada em forma de bobina. A seguir, após ser executado o recozimento de tiras a quente dessa chapa de aço laminada a quente, é executada a laminação a frio uma vez, ou a laminação a frio é executada múltiplas vezes enquanto se executa o recozimento intermediário entre elas. Como resultado, é obtida uma chapa de aço tendo a mesma espessura que a espessura do produto final. A seguir, é executado o recozimento de descarburação na chapa de aço laminada a frio.

[0095] É preferível que o recozimento de descarburação seja executado em uma atmosfera de hidrogênio úmido. Executando-se o recozimento de descarburação na atmosfera descrita acima, o teor de C na chapa de aço é reduzido mesmo em uma região onde a deterioração do envelhecimento magnético da chapa de aço como produto não ocorre, e a estrutura metalográfica pode ser recristalizada primariamente. Essa recristalização primária é uma preparação para a recristalização secundária seguinte.

[0096] Após o recozimento de descarburação, a chapa de aço é recozida em uma atmosfera de amônia para formar AlN como inibidor na chapa de aço.

[0097] A seguir, o recozimento é executado a uma temperatura de 1100°C ou mais. O recozimento final pode ser executado na chapa de aço na forma de uma bobina. Nesse caso, o recozimento final é executado após a aplicação de um separador de recozimento incluindo Al2O3 como componente principal à superfície da chapa de aço para evitar o emperramento da chapa de aço.

[0098] Após o recozimento final, o separador de recozimento redundante é limpo com água usando-se um purificador para ser removido e controla o estado da superfície da chapa de aço. Se o separador de recozimento redundante for removido, é preferível que a limpeza com água seja executada em adição à execução de um tratamento usando-se um purificador.

[0099] É preferível que um material abrasivo formado de SiC seja usado como purificador e o seu tamanho de grão de areia abrasiva seja de 100 a 500 (P100 a P500 na JIS R6010).

[00100] Quando o tamanho do grão de areia abrasiva é menor que 100, a superfície da chapa de aço é cortada excessivamente, e assim a atividade da superfície aumenta. Como resultado, um óxido de ferro ou similar é passível de ser formado e a aderência do revestimento deteriora. Portanto, não é preferível que o tamanho do grão da areia abrasiva seja menor que 100. Por outro lado, quando o tamanho do grão da areia abrasiva é maior que 500, o separador de recozimento não pode ser removido suficientemente, e a aderência do revestimento após a formação do revestimento isolante é baixa. Portanto, não é preferível que o tamanho de grão da areia abrasiva seja maior que

500.

[00101] A seguir, a chapa de aço é recozida em uma atmosfera mista de hidrogênio e nitrogênio para formar uma camada de óxido amorfo na superfície da chapa de aço. A pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) durante o recozimento para formação da camada de óxido amorfo é preferivelmente 0,005 ou menos e mais preferivelmente 0,001 ou menos. A temperatura de retenção é preferivelmente 600°C a 1150°C e mais preferivelmente 700°C a 900°C.

[00102] Quando a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) é maior que 0,005, é formado um óxido de ferro diferente da camada de óxido amorfo, e a aderência do revestimento deteriora. Em adição, quando a temperatura de retenção é menor que 600°C, o óxido amorfo não é passível de ser formado suficientemente. Em adição, não é preferível que a temperatura de retenção seja maior que 1150°C porque a carga da instalação é alta.

[00103] A camada de óxido amorfo é preferivelmente uma camada oxidada externamente, e não uma camada oxidada internamente. A uniformidade (lisura) da morfologia da camada de óxido amorfo oxidada externamente tendo uma razão de aspecto de menos de 1,2 pode ser alcançada controlando-se a pressão parcial do oxigênio para ser 0,005 ou menos durante o resfriamento do recozimento.

[00104] Como resultado, pode ser obtida uma chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo a camada de óxido amorfo tendo excelente aderência de revestimento com o revestimento de tensão- isolamento. Exemplos

[00105] A seguir serão descritos exemplos da presente invenção. Entretanto, as condições são meramente exemplos exemplares e confirmam a operabilidade e os efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada a essas condições de exemplos. A presente invenção pode adotar várias condições dentro de uma faixa que não saiam do escopo da presente invenção desde que o objetivo da presente invenção possa ser alcançado sob essas condições. Exemplo 1

[00106] Cada uma das placas de aço silício (aços nos A a F) tendo as composições de componentes mostradas na Tabela 1 foi aquecida até 1100°C e foi laminada a quente para formar uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura de 2,6 mm.

[00107] Após recozer a chapa de aço laminada a quente a 1100°C, foi executada a laminação a frio uma vez ou a laminação a frio foi executada várias vezes enquanto se executava o recozimento intermediário entre elas. Como resultado, foi obtida uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura final de 0,23 mm. A seguir, foram executados o recozimento de descarburação e o recozimento de nitretação na chapa de aço laminada a frio. Tabela 1-1 Aço nº Composição química (% em massa) C Si Mn Al S Cu N P Ni Sb Sn A 0,083 1,20 0,01 0,015 0,005 0,01 0 0 0 0 0 B 0,072 3,75 1,01 0,020 0,013 0,02 0,008 0 0 0 0 C 0,068 2,50 0,50 0,030 0,002 0,24 0,010 0,20 0 0 0 D 0,055 3,79 1,50 0,026 0,003 0,04 0,012 0,30 0,80 0 0 E 0,081 6,50 0,20 0,050 0,0008 0,03 0,012 0,40 0,90 0,20 0 F 0,072 7,00 0,80 0,065 0,0007 0,07 0,012 0,50 1,00 0,30 0,30 Tabela 1-2 Aço Composição química (% em massa) nº C Si Mn Al S Cu N P Ni Sb Sn A 0,008 0,80 0,01 0,010 0,002 0 0 0 0 0 0 B 0,010 3,70 0,01 0,012 0,008 0 0,000 0 0 0 0 C 0,003 2,41 0,40 0,021 0,001 0,24 0,010 0,20 0 0 0 D 0,003 3,68 1,31 0,019 0,002 0,04 0,012 0,30 0,80 0 0 E 0,001 6,10 0,18 0,042 0,0006 0,03 0,012 0,40 0,90 0,20 0 F 0,008 6,88 0,70 0,054 0,0006 0,07 0,012 0,50 1,00 0,30 0,30

[00108] A seguir uma lama do separador de recozimento incluindo alumina como componente principal foi aplicada, e o recozimento final foi executado a 1200°C por 20 horas para completar a recristalização secundária. Como resultado, foi produzida uma chapa de aço elétrico com grão orientado tendo brilho especular não incluindo a película de forsterita. Antes do recozimento final, a remoção do separador de recozimento e o controle do estado da superfície foram executados usando-se um purificador tendo o tamanho de grão de areia abrasiva mostrado na Tabela 2. Quando os componentes da chapa de aço após o recozimento final foram analisados, os resultados foram como mostrados na Tabela 1-2.

[00109] O encharcamento foi executado na chapa de aço a 800°C por 30 segundos em uma atmosfera incluindo 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e tendo uma pressão parcial de oxigênio mostrada na Tabela 2. A seguir, a chapa de aço foi resfriada até a temperatura ambiente em uma atmosfera incluindo 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e tendo uma pressão parcial de oxigênio mostrada na Tabela 2. Quando a temperatura de retenção do recozimento foi 600°C ou mais, foi formado um revestimento na superfície da chapa de aço.

[00110] Foi verificado se o revestimento formado na superfície da chapa de aço era uma camada de óxido amorfo ou não pela difração de raios X e TEM. Em adição, FT-IR também foi usado para verificação.

[00111] Especificamente, com uma combinação de cada um dos aços nos quais o revestimento foi formado e das condições de produção, a seção transversal da chapa de aço foi processada por feixe de íons focalizados (FIB), e uma faixa de 10 μm×10 μm foi observada com um microscópio de transmissão eletrônica (TEM), e foi verificado que o revestimento foi formado de SiO2.

[00112] Em adição, quando a superfície foi analisada por espectroscopia infravermelha de transformada de Fourier (FT-IR), um pico estava presente em uma posição de nº de onda de 1250 (cm-1). Uma vez que esse pico foi derivado de SiO2, foi também possível verificar que o revestimento foi formado de SiO2 a partir desse pico.

[00113] Em adição, quando a difração de raios X foi executada na chapa de aço incluindo o revestimento, apenas uma auréola foi detectada exceto para um pico de metal base, e um pico específico não foi detectado.

[00114] Isto é, todas as películas formadas foram camadas de óxido amorfo.

[00115] A seguir, para avaliar a aderência com o revestimento de tensão-isolamento, foi aplicada uma solução para formar um revestimento de tensão-isolamento incluindo fosfato de alumínio, ácido crômico, e sílica coloidal à chapa de aço elétrico com grão orientado na qual a camada de óxido amorfo foi formada, e foi cozida a 850°C por 30 segundos. Como resultado, foi produzida a chapa de aço elétrico com grão orientado com o revestimento de tensão-isolamento.

[00116] Um corpo de prova coletado da chapa de aço elétrico com grão orientado produzida com o revestimento de tensão-isolamento foi enrolado em torno de um cilindro tendo um diâmetro de 20 mm (dobramento de 180°), e foi dobrado de volta. Nesse momento, foi obtida a fração de área do revestimento remanescente, e a aderência do revestimento de tensão-isolamento foi avaliada com base na fração de área do revestimento remanescente. Na avaliação da aderência do revestimento de tensão-isolamento, se o revestimento de tensão- isolamento foi descascado ou não foi determinado por inspeção visual. Um caso em que o revestimento de tensão-isolamento não foi descascado da chapa de aço e a fração de área do revestimento remanescente foi de 90% ou mais foi avaliado como “BOM”, e um caso em que a fração de área do revestimento remanescente foi de 80% ou mais e menor que 90% foi avaliado como “OK”, e um caso em que a fração de área do revestimento remanescente foi menor que 80% foi avaliado como “NG”.

[00117] A seguir, para medir o valor NSIC da chapa de aço elétrico com grão orientado com a camada de óxido amorfo, um corpo de prova coletado da chapa de aço elétrico com grão orientado com o revestimento de tensão-isolamento foi mergulhado em um agente cáustico de hidróxido de sódio a 20% a 80°C por 20 minutos, e apenas o revestimento de tensão-isolamento foi removido seletivamente.

[00118] Um valor NSIC da superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado com a camada de óxido amorfo da qual o revestimento de tensão-isolamento foi seletivamente removido foi medido usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem (produzido por Suga Test Instruments Co., Ltd.). Especificamente, uma chapa cortada na qual um corte linear é formado foi disposta entre a superfície de medição e a fonte de luz, a superfície de medição foi irradiada com luz a partir da fonte de luz através do corte da chapa cortada, uma imagem da superfície de medição foi capturada usando-se um equipamento de captura de imagem, e o cálculo foi executado com base na linearidade e a diferença de luminosidade de uma imagem da linha de corte (diferença de luminosidade entre a imagem da linha de corte e a cor do plano de fundo de uma região adjacente a ela) na imagem capturada.

O valor NSIC foi calculado em relação a 100 em um caso em que o valor d medição de um vidro preto é 100. A Tabela 2 mostra os valores NSIC e os resultados da avaliação da aderência do revestimento de tensão-isolamento.

Tabela 2 Con- Condição de produção Avaliação das características Nota dição Purifica- Recozimento Aço A Aço B Aço C Aço D Aço E Aço F de dor produ- Tama- Pres- tempe- Pressão Valor Ade- Valor Ade- Valor Ade- Valor Aderên- Valor Ade- Valor Aderên- ção nº nho de são ratura parcial do NSIC rência NSIC rência NSIC rência NSIC cia do NSIC rência NSIC cia do grão da parcial de oxigênio (%) do (%) do (%) do (%) revesti- (%) do (%) revesti- areia do reten- durante o reves- reves- reves- mento reves- mento abrasiva oxigê- ção (°C) resfria- timen- timento timento timento nio mento to

27/29 1 80 0,005 600 0,005 2,9 NG 2,8 NG 2,7 NG 2,8 NG 2,6 NG 2,7 NG Exemplo comparativo

2 600 0,001 800 0,001 3,2 NG 3,1 NG 3,3 NG 3,2 NG 3,1 NG 3,2 NG Exemplo comparativo

3 80 0,008 1150 0,008 3,4 NG 3,3 NG 3,4 NG 3,5 NG 3,3 NG 3,3 NG Exemplo comparativo

4 80 0,007 850 0,007 3,6 NG 3,1 NG 3,6 NG 3,5 NG 3,1 NG 3,4 NG Exemplo comparativo

5 80 0,004 500 0,004 2,8 NG 3,8 NG 3,8 NG 3,6 NG 3,8 NG 3,8 NG Exemplo comparativo

6 80 0,0008 550 0,0008 3,9 NG 3,7 NG 3,9 NG 3,4 NG 3,9 NG 3,2 NG Exemplo comparativo

7 100 0,001 500 0,001 2,8 NG 2,7 NG 2,6 NG 2,8 NG 2,7 NG 2,6 NG Exemplo comparativo

8 280 0,010 450 0,010 3,1 NG 3,4 NG 2,8 NG 3,1 NG 3,2 NG 3,1 NG Exemplo comparativo

9 420 0,006 830 0,006 3,4 NG 3,5 NG 3,2 NG 3,3 NG 3,4 NG 3,3 NG Exemplo comparativo

10 500 0,009 680 0,009 3,6 NG 3,7 NG 3,4 NG 3,5 NG 3,6 NG 3,5 NG Exemplo comparativo

11 200 0,004 600 0,004 4,0 OK 4 OK 4,0 OK 4,0 OK 4,0 OK 4,0 OK Exemplo

12 240 0,002 640 0,002 4,1 OK 4,2 OK 4,4 OK 4,3 OK 4,1 OK 4,2 OK Exemplo

28/29 13 400 0,003 690 0,003 4,5 OK 4,5 OK 4,5 OK 4,5 OK 4,5 OK 4,5 OK Exemplo

14 100 0,0009 835 0,0009 4,9 OK 4,8 OK 4,6 OK 4,8 OK 4,7 OK 4,6 OK Exemplo

15 240 0,0005 850 0,0005 5,0 BOM 5,0 BOM 5,0 BOM 5,0 BOM 5,0 BOM 5,0 BOM Exemplo

16 400 0,0003 870 0,0003 5,5 BOM 5,1 BOM 5,4 BOM 5,3 BOM 5,1 BOM 5,2 BOM Exemplo

17 500 0,0004 880 0,0004 5,6 BOM 5,6 BOM 5,8 BOM 5,1 BOM 5,6 BOM 5,4 GOOD Exemplo

[00119] Pode ser visto da Tabela 2 que, quando o valor NSIC é 4,0%, a aderência do revestimento é excelente. Aplicabilidade Industrial

[00120] Como descrito acima, de acordo com a presente invenção, pode ser fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado que não inclua uma película de forsterita tendo excelente aderência de revestimento com um revestimento de tensão-isolamento, a chapa de aço elétrico com grão orientado sendo uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma camada de óxido amorfo. Consequentemente, a presente invenção é altamente aplicável às indústrias de produção e processamento de chapas de aço elétrico.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço elétrico com grão orientado caracterizada pelo fato de que compreende: uma chapa de aço; e uma camada de óxido amorfo que é formada na chapa de aço, em que a chapa de aço inclui, como composição química, em % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: 0,80% a 7,00%, Mn: 1,50% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,065% ou menos, S: 0,013% ou menos, Cu: 0% a 0,80%, N: 0% a 0,012%, P: 0% a 0,50%, Ni: 0% a 1,00%, Sn: 0% a 0,30%, Sb: 0% a 0,30%, e um saldo sendo Fe e impurezas, e um valor NSIC de uma superfície é 4,0% ou mais, o valor NSIC sendo obtido medindo-se a clareza de imagem da superfície usando-se um equipamento de medição de clareza de imagem.

2. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que inclui, como composição química, em % em massa, Cu: 0,01% a 0,80%.

3. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que inclui, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em N: 0,001% a 0,012%, P: 0,010% a 0,50%, Ni: 0,010% a 1,00%, Sn: 0,010% a 0,30%, e Sb: 0,010% a 0,30%.