BR112012011119B1 - Método de lingotamento contínuo de aço - Google Patents

Abstract

patente de invenção: "método de fundição contínua de aço". em um método de fundição de aço, usando um fundidor contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos em lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão com um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de cc dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de cc dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de cc aplicados respectivamente ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de ca aplicado simultaneamente com o par de polos magnéticos superiores, a intensidade de um campo magnético de ca aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada dentro do intervalo de 0,060 a 0,090 t e as intensidades de campos magnéticos de cc aplicados aos polos magnéticos superiores e inferiores são controlados dentro de faixas particulares de acordo com a largura da placa a ser fundida e da velocidade de fundição. como, é obtida uma placa de alta qualidade tendo poucos defeitos de bolhas, defeitos de fluxo e semelhantes.

Description

(54) Título: MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO DE AÇO (51) Int.CI.: B22D 11/115; B22D 11/04; B22D 11/11; B22D 27/02 (30) Prioridade Unionista: 07/03/2010 JP 2010-049973, 10/11/2009 JP 2009-256717 (73) Titular(es): JFE STEEL CORPORATION (72) Inventor(es): YUJI MIKI; YASUO KISHIMOTO

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO DE AÇO.

DESCRIÇÃO

Área Técnica [001] A presente invenção refere-se a um método de lingotamento contínuo para produzir uma placa através de fundição de aço fundido enquanto controla um fluxo de aço fundido em um molde, por força eletromagnética.

Antecedentes da Técnica [002] Em lingotamento contínuo de aço, aço fundido colocado em uma panela intermediária é vertido para um molde para lingotamento contínuo através de um bocal de imersão conectado ao fundo da panela intermediária. Neste caso, o fluxo de aço fundido descarregado a partir de um bico do bocal de imersão para dentro de um molde é acompanhado com inclusões não metálicas (principalmente, produtos de desoxidação, tais como alumina) e bolhas de gás inerte (gás inerte injetado para evitar o entupimento do bocal causado por aderência e acréscimo de alumina e similares) injetado a partir de uma superfície da parede interna de um bocal superior. No entanto, quando as inclusões não metálicas e bolhas são aprisionadas em uma casca de solidificação, defeitos do produto (defeitos com origem em inclusões e bolhas) ocorrem. Além disso, um pó fluxante (pó de molde) (mold flux (mold power)) é arrastado em um fluxo de aço fundido direcionado para cima atingindo um menisco e também fica preso na casca de solidificação, resultando em defeitos do produto.

[003] Tem sido uma prática comum aplicar campos magnéticos ao fluxo de aço fundido em um molde para controlar o fluxo do aço fundido através da força eletromagnética dos campos magnéticos a fim de evitar que inclusões não metálicas, pó fluxante e bolhas no aço fundido sejam aprisionadas em uma casca de solidificação e formem

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2/95 defeitos do produto. Muitas propostas têm sido feitas com relação a esta técnica.

[004] Por exemplo, documento de patente 1 divulga um método para controlar um fluxo de aço fundido através de campos magnéticos CC respectivamente aplicados a um par de polos magnéticos superiores e a um par de polos magnéticos inferiores, voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles. De acordo com este método, um fluxo fundido é dividido em um fluxo ascendente e um fluxo descendente após ser descarregado a partir de um bico do bocal de imersão, o fluxo descendente é freado com um campo magnético de CC na porção inferior e o fluxo ascendente é freado com um campo magnético de CC na porção superior, de modo a evitar que as inclusões não metálicas e pó fluxante que acompanha o fluxo de aço fundido fiquem presos em uma casca de solidificação.

[005] O Documento de patente 2 divulga um método com o qual um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores são providos para estarem voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, como no documento de patente 1 e campos magnéticos são aplicados usando estes polos, onde (1) um campo magnético de CC e um campo magnético de CA são simultaneamente aplicados, pelo menos, aos polos magnéticos inferiores ou (2) um campo magnético de CC e um campo magnético de CA são simultaneamente aplicados aos polos magnéticos superiores e um campo magnético de CC é aplicado aos polos magnéticos inferiores. De acordo com este método, o fluxo de aço fundido é freado com o campo magnético de CC, como no documento de patente 1, enquanto o aço fundido é agitado com o campo magnético de CA de modo a alcançar um efeito de limpeza de inclusões não metálicas e similares, na interface da casca de solidificação.

[006] O Documento de patente 3 divulga um método para frear

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3/95 um fluxo de aço fundido usando campos magnéticos CC respectivamente aplicados a um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores, voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles e, opcionalmente, aplicando simultaneamente um campo magnético de CA aos polos magnéticos superiores, nos quais as intensidades dos campos magnéticos CC, a razão da intensidade do campo magnético de CC dos eletrodos superiores à intensidade dos eletrodos inferiores, e a intensidade do (campo magnético de CA superior, opcionalmente) são controladas dentro de determinados intervalos numéricos. Documento de patente 4 divulga uma técnica de produção de uma placa de lingotamento contínuo com uma composição graduada na qual a concentração de um elemento dissolvido, em particular, é mais elevada em uma porção da camada de superfície do que no interior da placa. De acordo com esta técnica, um campo magnético de CC é aplicado em uma direção que intersecciona a espessura da placa, usando polos magnéticos dispostos em dois estágios, isto é, estágios superior e inferior, de modo a aumentar a concentração do elemento dissolvido no aço fundido em um reservatório superior enquanto um campo magnético de CA de transição é simultaneamente aplicado com o campo magnético de CC, durante a aplicação do campo magnético em uma porção superior. No entanto, de acordo com a técnica divulgada no documento de patente 4, o campo magnético de CA de transição é aplicado para induzir um fluxo que elimina não uniformidade local da concentração de soluto.

Lista de Citações

Documento de patente [007] Documento de patente 1: Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não Examinado No. 3-142049 [008] Documento de patente 2: Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não Examinado No. 10-305353

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4/95 [009] Documento de patente 3: Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não Examinado 2.008-200.732 [0010] Documento de patente 4: Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não Examinado 2002-1501 Sumário da invenção

Problema técnico [0011] Devido ao maior rigor na exigência de qualidade para chapas de aço para painéis externos automotivos, os defeitos relacionados com bolhas finas e arraste de pó fluxante, que não tenham sido considerados como um problema anteriormente estão agora cada vez mais sendo considerados como problemáticos. Os métodos clássicos de lingotamento contínuo, tais como aqueles da técnica relacionada descrita acima, não podem satisfazer satisfatoriamente tal requisito de qualidade rigoroso. Em particular, uma folha de aço galvanizada e recozida e recozida é aquecida após imersão a quente para difundir o componente de ferro da folha de aço base em uma camada de revestimento de zinco e as propriedades da superfície da folha de aço base afetam grandemente a qualidade da folha de aço galvanizada e recozida. Em outras palavras, quando a camada de superfície de uma folha de aço base tem defeitos relacionados com bolhas e fluxo, a espessura de uma camada de revestimento torna-se irregular, independentemente de quão pequenos os defeitos sejam e a irregularidade aparece como defeitos tipo listras na superfície tornando, assim, a folha de aço inadequada para uso como painéis externos automotivos onde a exigência de qualidade é rigorosa.

[0012] Um objetivo da presente invenção é dedicar-se aos problemas anteriormente mencionados da técnica relacionada e fornecer um método de lingotamento contínuo com o qual uma placa de alta qualidade com não só poucos defeitos provenientes de inclusões não metálicas e de pó fluxante, que têm sido convencionalmente considerados

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5/95 como problemas, mas também poucos defeitos causados por aprisionamento de bolhas finas e de pó fluxante. Note-se que a presente invenção não engloba basicamente placas com composições graduadas, tais como as descritas no documento de patente 4. Isto é porque o número de defeitos de fluxo irá aumentar quando um elemento dissolvido, cuja concentração é para ser graduada, é adicionado através de arames, por exemplo, e isto não é adequado para a produção de uma chapa de aço requerida para satisfazer qualidade de superfície rigorosa.

Solução do Problema [0013] Os inventores têm estudado várias condições de fundição para controlar um fluxo de aço fundido em um molde usando força eletromagnética para tratar os problemas descritos acima. Como resultado, o que segue foi encontrado com relação a um método para a lingotamento contínuo de aço na qual um fluxo de aço fundido é freado com campos magnéticos CC respectivamente aplicados a um par de polos magnéticos superiores e a um par de polos magnéticos inferiores, voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, enquanto um aço fundido é agitado com um campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores. Uma placa de alta qualidade que tenha não só poucos defeitos provenientes de inclusões não metálicas e de pó fluxante, que têm sido convencionalmente considerados como problemas, mas também poucos defeitos causados por aprisionamento de bolhas finas e de pó fluxante pode ser obtida através da otimização das intensidades dos campos magnéticos CC, respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores, e da intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, de acordo com a largura de uma placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento. Ao otimizar as intensidades dos campos

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6/95 magnéticos, a intensidade do campo magnético de CA aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores é ajustado para um alto nível predeterminado e as intensidades dos campos magnéticos CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores são controladas para se obter uma placa de alta qualidade com poucos defeitos. Além disso, o sistema para controlar o campo magnético de CA não é mais necessário uma vez que a intensidade do campo magnético de CA superior (valor atual) é definida para ser constante. Assim, o sistema de controle para o gerador de campo magnético pode ser simplificado e o custo de instalação pode ser significativamente reduzido.

[0014] A razão pela qual uma placa de alta qualidade, com poucos defeitos relacionados a bolhas e pó fluxante, é obtida por otimização das condições de fundição descritas acima também tem sido inteiramente estudada. Como resultado, verificou-se que a energia de turbulência na superfície superior (envolvida na geração de um vórtice próximo à superfície), uma velocidade de fluxo de aço fundido na interface da casca de solidificação de aço fundido e uma velocidade de fluxo na superfície superior são os fatores (fatores primários) envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo e a otimização das condições de fundição controla adequadamente o fluxo de aço fundido no molde através destes fatores, alcançando assim, um estado em que o aprisionamento de bolhas na interface de solidificação e arraste de pó fluxante são suprimidos. Além disso, também foi encontrado que através da otimização da quantidade de gás inerte injetada a partir da parede interna do bocal de imersão e da espessura da placa a ser lingotada, outro fator chamado uma concentração de bolha na interface de solidificação é adequadamente controlado e o número de defeitos de bolha pode ser reduzido ainda mais.

[0015] A presente invenção foi feita com base nestes achados e é

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7/95 resumida como se segue.

[1] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente (de forma bastante imponente) ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos de 240 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0, 060 a 0, 090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,02 a 0,18 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é de 0,95 m/min ou

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8/95 mais, e menos do que 1,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

[2] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais, e menos de 240 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a

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0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais que 0,18 T e 0,25 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (e) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

[3] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico

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10/95 de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos de 240 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,45 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais e

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11/95 menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos de 2,25 m/min.

(f) Quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min.

[4] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos de 270 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,02 a 0,18 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo, de acordo

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12/95 com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

[5] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco

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13/95 para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos de 270 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais do que 0,18 T a 0,25T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,45 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(f) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

[6] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos

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14/95 lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos de 270 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (g) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais, e menos de 2,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e

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15/95 menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,85 m/min ou mais, e menos de 2,45 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min.

(f) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

g) Quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min.

[7] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado

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16/95 em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos de 300 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,02 T a 0,18T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

[8] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 22/115

17/95 nético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos de 300 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada a mais do que 0,18 T e 0,25 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

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18/95 (e) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(f) Quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

[9] Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, caracterizado em que o método compreende frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, caracterizando pelo fato de que o bocal de imersão é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos de 300 mm, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45

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19/95

T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (e) abaixo, de acordo com a largura da placa:

(a) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais, e menos de 2,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min.

[10] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um de [1] a [9] acima, caracterizado em que o aço fundido no molde tem uma energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0035 m²/s², uma velocidade de fluxo na superfície superior: 0,30 m/s ou menos, e uma velocidade de fluxo em uma interface da casca de solidificação do aço fundido: 0,08 a 0,20 m/s.

[11] O método de lingotamento contínuo de aço de acordo com [10] acima, caracterizado em que a energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde é 0,0020 a 0,0030m²/s².

[12] O método de lingotamento contínuo de acordo com [10] ou [11] acima, caracterizado em que a velocidade de fluxo na superfície superior do aço fundido no molde é de 0,05 a 0,30m/s.

[13] O método de lingotamento contínuo de acordo com

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20/95 qualquer um de [10] a [12] acima, caracterizado em que a velocidade de fluxo do aço fundido no molde é de 0,14 a 0,20 m/s na interface da casca de solidificação do aço fundido.

[14] O método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer um de [10] a [13] acima, caracterizado em que 2 uma relação A/B de uma velocidade de fluxo A na interface da casca de solidificação de aço fundido para uma velocidade de fluxo B na superfície superior do aço fundido no molde é 1,0 a 2,0.

[15] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um de [10] a [14] acima, caracterizado em que uma concentração de bolhas do aço fundido no molde é de 0,01 kg/m³ ou menos na interface da casca de solidificação de aço fundido.

[16] O método de lingotamento contínuo de acordo com [15] acima, caracterizado em que uma espessura de uma placa a ser lingotada é de 220 a 300 mm e uma quantidade de gás inerte soprado a partir de uma superfície da parede interna do bocal de imersão é 3 a 25 NL/min.

[17] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um de [1] a [16] acima, caracterizado em que a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores são automaticamente controlados com um computador para controlar pela determinação de um valor de corrente alternada CA a ser alimentada a uma bobina de campo magnético de CA dos polos magnéticos superiores e valores de correntes de CC a serem alimentadas às bobinas de campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e polos magnéticos inferiores, usando pelo menos uma tabela preliminarmente ajustada e uma fórmula matemática com base em uma largura de uma placa a ser lingotada, a velocidade de lingoPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 26/115

21/95 tamento e a profundidade de imersão do bico de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido), e alimentando uma corrente de CA e correntes de CC correspondentemente. Efeitos Vantajosos da Invenção [0016] De acordo com a presente invenção, ao controlar o fluxo de aço fundido em um molde usando força eletromagnética, as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores e a intensidade do campo magnético de CA aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores são otimizadas de acordo com a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento. Como resultado, uma placa de alta qualidade com muito poucos defeitos relacionados com bolhas finas e fluxo, que não têm sido problemáticos, pode ser obtida. Portanto, uma folha de aço galvanizada e recozida com uma camada de revestimento de alta qualidade, desconhecida na técnica relacionada, pode ser produzida. Uma vez que a intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, é ajustada para um alto nível predeterminado e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores são controladas, o sistema de operação para o campo magnético de CA não é mais necessário. Assim, o sistema de controle para o gerador de campo magnético pode ser simplificado e o custo de instalação pode ser significativamente reduzido.

Breve Descrição dos Desenhos [0017] A figura 1 é um gráfico esquemático mostrando regiões (I) a (III) de largura da placa - velocidade de lingotamento, onde os campos magnéticos de CC de intensidades diferentes são aplicados, na presente invenção.

[0018] A figura 2 é uma visão em corte transversal vertical mosPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 27/115

22/95 trando uma modalidade de um molde e um bocal de imersão de uma máquina de lingotamento contínuo utilizada na execução da presente invenção.

[0019] A figura 3 é uma visão em corte transversal horizontal do molde e do bocal de imersão da modalidade mostrada na figura 2. [0020] A figura 4 é uma visão plana esquemática mostrando uma modalidade dos polos magnéticos superiores equipados com um polo magnético para um campo magnético de CC e um polo magnético para um campo magnético de CA que são independentes um do outro, usados na máquina de lingotamento contínuo, utilizadas para a execução da presente invenção.

[0021] A figura 5 é um gráfico mostrando a relação entre um ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão e a incidência (índice de defeito) de defeitos de superfície.

[0022] A figura 6 é um diagrama conceitual mostrando uma energia de turbulência na superfície superior, uma velocidade de fluxo na interface de solidificação (velocidade de fluxo na interface da casca de solidificação de aço fundido), uma velocidade de fluxo na superfície superior e uma concentração de bolha na interface de solidificação (concentração de bolha na casca de solidificação de aço fundido) de aço fundido em um molde.

[0023] A figura 7 é um gráfico mostrando a relação entre uma energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde e uma razão de arraste do fluxo.

[0024] A figura 8 é um gráfico mostrando a relação entre uma velocidade de fluxo na superfície superior do aço fundido no molde e uma razão de arraste do fluxo.

[0025] A figura 9 é um gráfico mostrando a relação entre uma velocidade de fluxo na interface de solidificação (velocidade de fluxo na interface da casca de solidificação de aço fundido) do aço fundido no

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23/95 molde e uma razão de bolhas aprisionadas.

[0026] A figura 10 é um gráfico mostrando a relação entre uma razão A/B de uma velocidade de fluxo na interface de solidificação A para uma velocidade de fluxo na superfície superior B do aço fundido no molde e uma incidência de defeitos de superfície.

[0027] A figura 11 é um gráfico mostrando a relação entre uma concentração de bolhas na interface de solidificação (concentração de bolhas na interface da casca de solidificação de aço fundido) e uma razão de bolhas aprisionadas do aço fundido no molde.

Descrição das modalidades [0028] De acordo com um método de lingotamento contínuo da presente invenção, uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos em lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles e um bocal de imersão com um bico de aço fundido, localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, é usado. Usando esta máquina de lingotamento contínuo, lingotamento contínuo de aço é conduzida, quando um fluxo de aço fundido é freado com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores enquanto se agita um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores.

[0029] O inventor estudou o método de lingotamento contínuo, acima descrito, através de simulação numérica e similares. Como resultado, verificou-se que uma energia de turbulência na superfície suPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 29/115

24/95 perior (envolvida na geração de um vórtice perto da superfície), uma velocidade de fluxo do aço fundido na interface da casca de solidificação do aço fundido (doravante designado simplesmente como velocidade de fluxo na interface de solidificação) e uma velocidade de fluxo na superfície superior são os fatores (fatores primários) envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo e que estes fatores afetam a geração de defeitos. Em particular, também foi encontrado que a velocidade de fluxo na superfície superior e a energia de turbulência na superfície superior afetam o arraste de pó fluxante e a velocidade de fluxo na interface de solidificação afeta os defeitos de bolha. Com base nestes achados, ações dos campos magnéticos de CC e o campo magnético de CA a ser aplicado e a interação observada quando os dois campos magnéticos são simultaneamente aplicados, têm sido estudadas. Os pontos a seguir ficaram mais claros.

(1) Quando um campo magnético de CA é levado a atuar próximo a um menisco, a velocidade de fluxo na interface de solidificação é aumentada, o efeito de limpeza é aumentado e o número de defeitos de bolha é reduzido, por um lado. No entanto, por outro lado, a velocidade de fluxo na superfície superior e a energia de turbulência na superfície superior são aumentadas e isto aumenta o arraste de pó fluxante e aumenta o número de defeitos de fluxo.

(2) Quando um campo magnético de CC é aplicado aos polos magnéticos superiores, um fluxo ascendente de aço fundido (fluxo ascendente gerado por inversão de um fluxo em jato do bico de aço fundido, a reversão sendo causada pela colisão com um lado curto do molde) é freada e a velocidade de fluxo na superfície superior e a energia de turbulência na superfície superior podem ser reduzidas. No entanto, a velocidade de fluxo na superfície superior, a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na interface de solidificação não podem ser controladas para um estado ideal somente

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25/95 por tal campo magnético de CC.

(3) Com vistas ao exposto acima, aplicação simultânea do campo magnético de CA e do campo magnético de CC nos polos magnéticos superiores pode ser considerada eficaz na prevenção tanto dos defeitos de bolha como dos defeitos de fluxo. No entanto, um efeito suficiente não é obtido somente pela aplicação simultânea dos dois campos magnéticos. As condições de fundição (a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento), as condições de aplicação para o campo magnético de CA e as condições de aplicação para os campos magnéticos de CC, respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores, estão inter-relacionadas e existem faixas ótimas para estas.

[0030] A presente invenção se baseia em tais achados e tornou possível para suprimir efetivamente a geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo através da otimização das intensidades dos campos magnéticos de CC, respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores e a intensidade do campo magnético de CA aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, de acordo com a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento.

[0031] Na presente invenção, verificou-se que a intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores é ajustada para um nível alto predeterminado e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores, devem ser otimizados basicamente como em (I) a (III) abaixo, de acordo com a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento. figura 1 é um gráfico esquemático mostrando largura da placa - velocidade de lingotamento (eixo horizontal - eixo vertical), regiões (I) a (III).

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26/95 (I) Largura da placa - velocidade de lingotamento, região em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento são relativamente pequenas e o limite superior para a velocidade de lingotamento diminui com um aumento na largura da placa a ser lingotada: A velocidade do fluxo em jato a partir do bico de aço fundido de um bocal de imersão é pequena e o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA não é prontamente interferido com um fluxo ascendente (fluxo reverso). Por conseguinte, a intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, é ajustada para um nível alto predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC (polos magnéticos superiores) para frear o fluxo ascendente, é diminuída. Como resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior são controladas dentro de intervalos adequados e a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo é evitada.

(II) Largura da placa - velocidade de lingotamento, região em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento estão no intervalo pequena-grande, mas o limite superior e o limite inferior para a diminuição da velocidade de lingotamento com um aumento na largura da placa a ser lingotada: A velocidade do fluxo em jato a partir do bico de aço fundido de um bocal de imersão é relativamente grande e, portanto, o fluxo ascendente (fluxo reverso) também é aumentado e o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Por conseguinte, a intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, é ajustada para um nível alto predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC (polos magnéticos superiores) para frear o fluxo ascendente é ajustado para um nível relativamente elevado. Como resultado, a energia de turbuPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 32/115

27/95 lência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior são controladas dentro de intervalos adequados e a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo é evitada.

(III) Largura da placa - velocidade de lingotamento, região em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento são relativamente grandes e o limite inferior para a velocidade de lingotamento aumenta com uma diminuição na largura da placa a ser lingotada: A velocidade do fluxo em jato a partir do bico de aço fundido de um bocal de imersão é particularmente grande e, portanto, o fluxo ascendente (fluxo reverso) também é bastante aumentado e o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Por conseguinte, a intensidade do campo magnético de CA, aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores, é ajustado para um nível alto predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC (polos magnéticos superiores) para frear o fluxo ascendente é ajustada para um nível particularmente elevado. Em tal caso, a velocidade de fluxo na interface de solidificação é ajustada para estar em uma faixa adequada usando um fluxo em jato do bocal e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na superfície superior são controladas dentro de intervalos adequados, freando o fluxo ascendente com o campo magnético de CC para evitar a produção dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo.

[0032] As figuras 2 e 3 mostram uma modalidade de um molde e um bocal de imersão de uma máquina de lingotamento contínuo utilizada na execução da presente invenção. A figura 2 é uma visão em corte transversal vertical do molde e do bocal de imersão e figura 3 é uma visão em corte transversal horizontal (visão em corte transversal tomada ao longo da linha III-III na figura 2) do molde e do bocal de

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28/95 imersão. Nos desenhos, o numeral de referência 1 indica um molde. O molde 1 tem uma seção transversal horizontal retangular constituída por partes laterais longas de molde 10 (parede lateral do molde) e partes laterais curtas de molde 11 (parede lateral do molde). O numeral de referência 2 indica um bocal de imersão. Aço fundido em uma panela intermediária (não mostrada) provida acima do molde 1 é vertido no molde 1 através deste bocal de imersão 2. O bocal de imersão 2 tem uma parte inferior 21 na extremidade inferior de um corpo principal de um bocal cilíndrico e um par de bicos de aço fundido 20 são formados para penetrar na parte de parede lateral diretamente acima da parte inferior 21, de modo a facear as duas partes laterais curtas do molde 11.

[0033] A fim de evitar o entupimento do bocal causado por aderência e deposição das inclusões não metálicas, tais como alumina, no aço fundido sobre uma superfície da parede interna do bocal de imersão 2, gás inerte, tal como gás Ar é introduzido em um canal de gás (não mostrado) provido no interior do corpo principal do bocal, do bocal de imersão 2, ou dentro de um bocal superior (não mostrado) e o gás inerte é soprado para dentro do bocal a partir da superfície da parede interna do bocal. O aço fundido que fluiu para o bocal de imersão 2 a partir da panela intermediária é descarregado dentro do molde 1, a partir do par de bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2. O aço fundido descarregado é resfriado no molde 1 para formar uma casca de solidificação 5 e remover continuamente para baixo a partir do molde 1 para formar uma placa. Um pó fluxante é adicionado a um menisco 6 no molde 1 e utilizado como um material de isolamento térmico para o aço fundido e um lubrificante entre a casca de solidificação 5 e o molde 1. Bolhas do gás inerte soprado a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 ou no interior do bocal superior são descarregadas dentro do molde 1 a partir dos bicos de aço fundido 20

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29/95 juntamente com o aço fundido.

[0034] Um par de polos magnéticos superiores 3a e 3b e um par de polos magnéticos inferiores 4a e 4b, voltados um para o outro com as partes laterais longas do molde entre eles, são providos nos lados externos do molde 1 (superfícies traseiras da parede lateral do molde). Os polos magnéticos superiores 3a e 3b e polos magnéticos inferiores 4a e 4b se estendem na direção da largura das partes laterais longas do molde 10, ao longo de toda a largura. Os polos magnéticos superiores 3a e 3b e polos magnéticos inferiores 4a e 4b são dispostos de modo que os bicos de aço fundido 20 são posicionados, em uma direção vertical do molde 1, entre a posição de pico do campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores 3a e 3b (a posição de pico na direção vertical: geralmente a posição central dos polos magnéticos superiores 3a e 3b na direção vertical) e a posição de pico do campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b (a posição de pico na direção vertical: geralmente a posição central dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b na direção vertical). O par de polos magnéticos superiores 3a e 3b é usualmente localizado em posições que cobrem o menisco 6.

[0035] Campos magnéticos de CC são, respectivamente, aplicados aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b e um campo magnético de CA é simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b. Assim, os polos magnéticos superiores 3a e 3b geralmente são, cada um, equipados com um polo magnético para um campo magnético de CC e um polo magnético para um campo magnético de CA que são independentes um do outro (cada um dos polos magnéticos é constituído por um núcleo de ferro e uma bobina). Como resultado, cada uma das intensidades do campo magnético de CC e do campo magnético de CA simultaneamente aplicado pode ser livremente selecionada. A figura 4 é

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30/95 uma visão plana mostrando esquematicamente uma modalidade de tais polos magnéticos superiores 3a e 3b. Um par de polos magnéticos 30a e 30b para um campo magnético de CA (= gerador de campo magnético de CA) é disposto nos lados externos das duas partes laterais longas do molde, do molde 1, e um par de polos magnéticos 31a e 31b para um campo magnético de CC (= gerador de campo magnético de CC) é disposto nos lados externos adicionais das mesmas.

[0036] Cada um dos polos magnéticos superiores 3a e 3b pode incluir uma bobina para um campo magnético de CC e uma bobina para um campo magnético de CA para um núcleo de ferro comum. Quando tal bobina para campo magnético de CC e uma bobina para um campo magnético de CA que podem ser controladas independentemente são providas, cada uma das intensidades do campo magnético de CC e o campo magnético de CA simultaneamente aplicado podem ser livremente selecionadas. Em contraste, os polos magnéticos inferiores 4a e 4b são, cada um, constituídos por um núcleo de ferro e uma bobina para um campo magnético de CC.

[0037] O campo magnético de CA aplicado simultaneamente com o campo magnético de CC pode ser um campo magnético oscilante de CA ou um campo magnético inconstante de CA. Um campo magnético oscilante de CA é um campo magnético gerado pela alimentação de correntes CA, com fases substancialmente invertidas umas das outras, para bobinas adjacentes ou por alimentação de correntes CA, com a mesma fase, para bobinas com direções de enrolamento opostas entre si de forma que os campos magnéticos gerados a partir das bobinas adjacentes tenham fases substancialmente invertidas. Um campo magnético inconstante de CA é um campo magnético obtido pela alimentação de corrente CA com fases deslocadas em 360°/N para N bobinas adjacentes, arbitrariamente selecionadas. Geralmente, N = 3 (diferença de fase: 120°) é usado para alcançar uma elevada eficiênPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 36/115

31/95 cia.

[0038] O aço fundido descarregado a partir dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 na direção da parte lateral curta do molde colide com a casca de solidificação 5 gerada na parte da frente das partes laterais curtas do molde 11 e dividido em um fluxo descendente e um fluxo ascendente. Campos magnéticos de CC são respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores 3a e 3b e ao par de polos magnéticos inferiores 4a e 4b e os efeitos básicos obtidos por esses polos magnéticos são que o fluxo ascendente de aço fundido é freado (desacelerado) com o campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e o fluxo descendente de aço fundido é freado (desacelerado) com o campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b, devido à força eletromagnética atuando no aço fundido movendo-se nos campos magnéticos de CC. O campo magnético de CA aplicado simultaneamente com o campo magnético de CC ao par de polos magnéticos superiores 3a e 3b forçosamente agita o aço fundido no menisco e o fluxo de aço fundido assim causado atinge um efeito de limpeza das inclusões não metálicas e bolhas na interface da casca de solidificação. Aqui, quando o campo magnético de CA é um campo magnético inconstante de CA, um efeito de rotação e agitação do aço fundido em uma direção horizontal pode ser alcançado.

[0039] De acordo com a presente invenção, as condições de fundição são selecionadas de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 (a distância do menisco à extremidade superior dos bicos de aço fundido). A profundidade de imersão do bocal do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 300 mm. O controle adequado do fluxo de aço fundido torna-se difícil quando a profundidade de imersão do bocal é demasiado grande ou demasiado pequena uma vez que o estado do fluxo do aço fundido no molde muda

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32/95 significativamente à medida que a quantidade e a velocidade do fluxo de aço fundido descarregado a partir do bocal de imersão 2 mudam. Quando a profundidade de imersão do bocal é inferior a 180 mm, a superfície superior do aço fundido (menisco) se altera diretamente à medida que a quantidade e a velocidade do fluxo de aço fundido descarregado a partir do bocal de imersão 2 mudam, a turbulência na superfície torna-se significativa e arraste de pó fluxante ocorre prontamente. Em contraste, quando a profundidade é de 300 mm ou mais, a velocidade do fluxo descendente aumenta pela alteração na quantidade do fluxo de aço fundido e, assim, a submersão de inclusões não metálicas e bolhas tende a tornar-se significativa.

[0040] A velocidade de lingotamento tem de ser 0,95 m/min ou mais do ponto de vista da produtividade, mas o controle adequado é difícil a uma velocidade de lingotamento de 2,65 m/min ou mais, mesmo de acordo com a presente invenção. Assim, a velocidade de lingotamento de 0,95 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min é o intervalo englobado pela presente invenção.

[0041] Um ângulo de descarga de aço fundido α (consultar a figura 2) dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2, o ângulo sendo descendente a partir da direção horizontal, é de preferência de 15°ou mais e menos de 55°. Em um ângulo de descarga de aço fundido α de 55°ou mais, inclusões não metálicas e bolhas tende m a se mover para baixo no molde pelo fluxo de aço fundido descendente e tendem a ficar presos na casca de solidificação, apesar do freio do fluxo de aço fundido descendente usando o campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b. Em contraste, em um ângulo de descarga de aço fundido α de 15°, a turbulência na superfície superior do aço fundido não pode ser controlada de forma adequada e arraste de pó fluxante ocorre facilmente, mesmo quando o fluxo de aço fundido ascendente é freado com o campo magnético de CC. Além disso, tenPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 38/115

33/95 do em conta o exposto acima, um limite inferior preferível para o ângulo de descarga de aço fundido α é de 25 °e um limite superior preferível é de 35°. A figura 5 mostra a relação entre o â ngulo de descarga de aço fundido α do bocal de imersão e a incidência (índice de defeito) de defeitos de superfície. Nos estudos mostrados na figura 5, um teste de lingotamento contínuo foi conduzido sob várias condições que satisfazem os intervalos da presente invenção com relação às intensidades do campo magnético, a profundidade de imersão do bocal, a velocidade de lingotamento e a largura da placa nas regiões (I) a (III) descritas abaixo; a placa resultante, fundida continuamente, foi laminada a quente e laminada a frio para formar uma chapa de aço; e a chapa de aço foi galvanizada e recozida para investigar a influência do ângulo de descarga de aço fundido α na ocorrência de defeitos de superfície. Avaliação dos defeitos de superfície foi realizada como se segue. A chapa de aço galvanizada e recozida acima descrita foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. O número de defeitos por 100m do comprimento da bobina foi avaliado pelo padrão que segue para determinar o índice de defeitos de superfície:

3: O número de defeitos foi de 0,30 ou menos.

2: O número de defeitos foi mais do que 0,30 e 1,00 ou menos.

1: O número de defeitos foi mais do que 1,00.

[0042] Note que a largura mínima da placa fundida por lingotamento contínuo é geralmente de cerca de 700 mm. Um método de adicionar um elemento dissolvido a um aço fundido durante a fundição de modo a obter uma placa com uma composição graduada entre a parte

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34/95 da camada de superfície da placa e o interior, como divulgado no documento de patente 4, não é preferido uma vez que defeitos de fluxo são susceptíveis de ocorrer devido aos fios e semelhantes para a adição do elemento dissolvido.

[0043] De acordo com a presente invenção, a intensidade do campo magnético de CA aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores é ajustada para um alto nível predeterminado e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b são otimizadas sob as condições de fundição (I) a (III) acima descritas, de acordo com a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento, de modo a controlar a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação e a velocidade do fluxo na superfície superior em intervalos adequados e para suprimir arraste de pó fluxante na casca de solidificação 5 e o aprisionamento de bolhas finas (principalmente bolhas de gás inerte soprado a partir do interior do bocal superior) na casca de solidificação que causam os defeitos de fluxo e defeitos de bolha.

[0044] As condições de fundição nas regiões (I), (II), e (III) serão agora descritas nessa ordem.

• Condições de fundição na região (I) [0045] Em uma região largura da placa - velocidade de lingotamento, tal como a região (I) na figura 1, em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento são relativamente pequenas e o limite superior da velocidade de lingotamento diminui com um aumento na largura da placa a ser lingotada, a velocidade do fluxo em jato a partir dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é pequena e o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b não é prontamente interferido com um fluxo ascendente (fluxo reverso). Por conseguinte,

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35/95 a intensidade do campo magnético de CA aplicado simultaneamente aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para um nível alto predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC (polos magnéticos superiores) aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para frear o fluxo ascendente, é diminuída. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,02 a 0,18 T e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T. Como resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro de intervalos adequados.

[0046] Quando a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é inferior a 0,060 T, o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Além disso, a velocidade de fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável e os defeitos de bolha ocorrem facilmente. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CA excede 0.090 T, a força de agitação do aço fundido torna-se excessivamente forte e, assim, a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Além disso, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante ocorrem facilmente.

[0047] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é inferior a 0,02 T, o efeito do campo magnético de CC de freio do fluxo de aço fundido ascendente é insuficiente. Por conseguinte, a superfície de banho flutua significativamente e a energia de turbulência na superfície superior e a velociPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 41/115

36/95 dade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Assim, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante facilmente ocorrem. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,18 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido ascendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são facilmente aprisionadas na casca de solidificação.

[0048] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é inferior a 0,30 T, o efeito do campo magnético de CC de freio do fluxo de aço fundido descendente é insuficiente, e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas que acompanham o fluxo de aço fundido descendente são submersas na direção descendente e prontamente aprisionadas na casca de solidificação. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido descendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são prontamente aprisionadas na casca de solidificação.

[0049] No entanto, a condição de fluxo do aço fundido no molde altera enormemente de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2. Em outras palavras, quanto menor a profundidade de imersão do bocal, o mais provável é que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pela condição de fluxo do aço fundido descarregado a partir do bocal de imersão 2. Em contraste, quanto maior a profundidade de imersão do bocal, maior a velocidade do fluxo descendente. Uma vez que a condição de fluxo do aço fundido muda significativamente, como aquela de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, os intervalos da largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento, isto é, o intervalo da região (I), representada esquematicamente na figura 1, também muda de acordo com a profundidade de imersão. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores

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3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,02 a 0,18 T e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T nos intervalos (intervalo da região (I)) de largura da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, como em (I-1) a (I-3) abaixo.

(I-1) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (d) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 240 mm.

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é de 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

(I-2) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (d) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 240 mm ou mais e menos do que 270 mm.

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é de 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

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38/95 (b) Quando uma largura da placa é de 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

(I-3) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (d) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 270 mm ou mais e menos de 300 mm.

(a) Quando uma largura da placa é de 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é de 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min.

• Condições de fundição na região (II) [0050] Em uma região largura da placa - velocidade de lingotamento, tal como a região (I) na figura 1, em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento estão em um intervalo baixo-alto, pequeno grande, mas o limite superior e o limite inferior paPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 44/115

39/95 ra a velocidade de lingotamento diminuem com um aumento na largura da placa a ser lingotada, a velocidade do fluxo em jato a partir dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é relativamente grande e, portanto, o fluxo ascendente (fluxo reverso) também é aumentado e o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Por conseguinte, a intensidade do campo magnético de CA simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para um alto nível predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para frear o fluxo ascendente é ajustado para um nível relativamente elevado. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para mais que 0,18 T e 0,25 T ou menos e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T. Como resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro de intervalos adequados.

[0051] Como mencionado previamente, quando a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é inferior a 0,060 T, o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Além disso, a velocidade de fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável e os defeitos de bolha ocorrem facilmente. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CA excede 0.090 T, a força de agitação do aço fundido torna-se excessivamente forte e, assim, a energia de turbulência na superfície superior

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40/95 e a velocidade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Além disso, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante ocorrem facilmente.

[0052] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é 0,18 T ou menos, o efeito do campo magnético de CC de frear a força do fluxo de aço fundido ascendente é insuficiente. Por conseguinte, a superfície de banho flutua significativamente e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Assim, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante facilmente ocorrem. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,25 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido ascendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são facilmente aprisionadas na casca de solidificação.

[0053] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é inferior a 0,30 T, o efeito do campo magnético de CC de freio do fluxo de aço fundido descendente é insuficiente, e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas que acompanham o fluxo de aço fundido descendente são submersas na direção descendente e prontamente aprisionadas na casca de solidificação. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido descendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são prontamente aprisionadas na casca de solidificação.

[0054] No entanto, a condição de fluxo do aço fundido no molde altera enormemente de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2. Em outras palavras, quanto menor for a profundidade de imersão do bocal, o mais provável é que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pela condição de fluxo do aço fundido descarregado a partir do bocal de imersão 2. Em contraste,

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41/95 quanto maior a profundidade de imersão do bocal, maior a velocidade do fluxo descendente. Uma vez que a condição de fluxo do aço fundido muda significativamente, como aquela de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, os intervalos da largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento, isto é, o intervalo da região (II), representada esquematicamente na figura 1, também muda de acordo com a profundidade de imersão. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para mais que 0,18T e 0,25T ou menos e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T nos intervalos (intervalo da região (II)) de largura da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, como em (II-1) a (II-3) abaixo.

(II-1) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (e) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180mm ou mais e menos do que 240mm.

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é de 1350 mm ou mais, e

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42/95 menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é de 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(II-2) o caso quando o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (f) abaixo, de Acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bico de imersão 2 é de 240 mm ou mais e menos de 270 mm.

(a) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,45 m/min.

(b) Quando uma largura da placa é de 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min.

(c) Quando uma largura da placa é de 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm,a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min.

(d) Quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min.

(e) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos de 1,85 m/min.

(f) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min.

(II-3) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (f) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é

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270mm ou mais e menos de 300mm.

(A) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(B) Quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais e inferior a 1250 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,45 m/min ou mais e menos de 2,25 m/min.

(C) Quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais e inferior a 1350 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais e menos de 2,25 m/min.

(D) Quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é de 1,25 m/min ou mais e menos de 2,05 m/min.

(E) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos do que 1650mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos de 1,85 m/min.

(F) Quando uma largura da placa é 1650 milímetros ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos de 1,65 m/min.

Condições de fundição na região (III) [0055] Em uma região largura da placa - velocidade de lingotamento, tal como a região (I) na figura 1, em que a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento são relativamente grandes e o limite inferior para a velocidade de lingotamento aumenta com uma diminuição na largura da placa a ser lingotada, a velocidade do fluxo em jato a partir dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é particularmente grande e, portanto, o fluxo ascendente (fluxo reverso) também é significativamente grande, assim, a maior velocidade de fluxo de aço fundido na interface é induzida. Consequentemente, a fim de suprimir a interferência com o fluxo em turbilhão, a intensidade

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44/95 de agitação do campo magnético é ajustada. Em outras palavras, a intensidade do campo magnético de CA simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b, é ajustada para um alto nível predeterminado e a intensidade do campo magnético de CC (polos magnéticos superiores) aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para frear o fluxo ascendente é particularmente aumentada. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para mais que 0,25 T e 0,35 T ou menos e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T. Como resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro de intervalos adequados.

[0056] Como mencionado previamente, quando a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é inferior a 0,060 T, o fluxo em turbilhão gerado pelo campo magnético de CA é prontamente interferido com o fluxo ascendente. Além disso, a velocidade de fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável e os defeitos de bolha ocorrem facilmente. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CA excede 0.090 T, a força de agitação do aço fundido torna-se excessivamente forte e, assim, a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Além disso, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante ocorrem facilmente.

[0057] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é 0,25 T ou menos, o efeito do campo magnético de CC de frear a força do fluxo de aço fundido

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45/95 ascendente é insuficiente. Por conseguinte, a superfície de banho flutua significativamente e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade de fluxo na superfície superior são aumentadas. Assim, os defeitos de fluxo causados por arraste de pó fluxante facilmente ocorrem. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,35 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido ascendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são facilmente aprisionadas na casca de solidificação.

[0058] Quando a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é inferior a 0,30 T, o efeito do campo magnético de CC de freio do fluxo de aço fundido descendente é insuficiente, e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas que acompanham o fluxo de aço fundido descendente são submersas na direção descendente e prontamente aprisionadas na casca de solidificação. Em contraste, quando a intensidade do campo magnético de CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo de aço fundido descendente é diminuído e, portanto, inclusões não metálicas e bolhas são prontamente aprisionadas na casca de solidificação.

[0059] No entanto, a condição de fluxo do aço fundido no molde altera enormemente de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2. Em outras palavras, quanto menor for a profundidade de imersão do bocal, o mais provável é que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pela condição de fluxo do aço fundido descarregado a partir do bocal de imersão 2. Em contraste, quanto maior a profundidade de imersão do bocal, maior a velocidade do fluxo descendente. Uma vez que a condição de fluxo do aço fundido muda significativamente, como aquela de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, os intervalos da largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento, isto é, o intervalo da região (III), representada esquematicamente na figura 1, também

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46/95 muda de acordo com a profundidade de imersão. Em especial, a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para 0,060 a 0,090T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para mais que 0,25T e 0,35T ou menos e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada para 0,30 a 0,45 T nos intervalos (intervalo da região (III)) de largura da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2, como em (III-1) a (III-3) abaixo.

(III-1) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (f) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180mm ou mais e menos do que 240mm.

(A) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(B) Quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais e inferior a 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(C) Quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais e menos de 2,45 m/min.

(D) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,35 m/min.

(E) Quando uma largura da placa é 1550 milímetro ou mais e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,25 m/min.

(F) Quando uma largura da placa é 1650 milímetros ou

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47/95 mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,15 m/min.

(III-2) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (g) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é de 240 mm ou mais, e menos de 270mm.

(A) Quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(B) Quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais e inferior a 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(C) Quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais e inferior a 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(D) Quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais e menos de 2,45 m/min.

(E) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais e menos de 2,35 m/min.

(F) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,25 m/min.

(G) Quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,15 m/min.

(III-3) O caso em que o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição (a) a (e) abaixo, de acordo com a largura da placa, enquanto a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é

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48/95 de 270 mm ou mais e menos de 300mm.

(A) Quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais e inferior a 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min.

(B) Quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos de 2,45 m/min.

(C) Quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais e menos de 2,35 m/min.

(D) Quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais e menos de 2,25 m/min.

(E) Quando uma largura da placa é 1650 milímetros ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais e menos de 2,15 m/min.

[0060] Como descrito acima, quando a intensidade do campo magnético de CA simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada para um alto nível predeterminado e a intensidade dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e polos magnéticos inferiores 4a e 4b são otimizados de acordo com a largura da placa a ser lingotada e a velocidade de lingotamento, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação e a velocidade do fluxo na superfície superior, que são os fatores envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo (fator envolvido no fluxo de aço fundido no molde) são controlados de forma adequada. Assim, um estado no qual o aprisionamento de bolhas na interface de solidificação e arraste de pó fluxante raramente ocorrem pode ser concebido e uma placa de alta qualidade, com poucos defeitos rePetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 54/115

49/95 lacionados a bolhas e pó fluxante, pode ser obtida. O método de lingotamento contínuo da presente invenção acima descrito também pode ser considerado como três métodos de lingotamento contínuo (A) a (C) abaixo.

(A) Em um método de lingotamento contínuo de aço, que usa uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos em lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles e um bocal de imersão com um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores enquanto se agita um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,02 a 0,18 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob qualquer uma das condições anteriormente discutidas (I-1) a (I-3) (os intervalos de larguras da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão).

(B) Em um método de lingotamento contínuo de aço que usa uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos

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50/95 magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles, os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles, e um bocal de imersão com um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e par de polos magnéticos inferiores enquanto se agita um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais que 0,18 e 0,25 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob qualquer uma das condições anteriormente discutidas (II-1) a (II-3) (os intervalos de larguras da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão).

(C) Em um método de lingotamento contínuo de aço, que usa uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos em lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde entre eles e um bocal de imersão

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51/95 com um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores enquanto se agita um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores, uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para 0,060 a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais que 0,25T e 0,35 T ou menos, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores é ajustada para 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob qualquer uma das condições anteriormente discutidas (III-1) a (III-3) (os intervalos de larguras da placa e velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão).

[0061] Na execução da presente invenção, de preferência, um computador para o controle é usado, um valor de corrente CA a ser alimentada para uma bobina de campo magnético de CA de um polo magnético superior e valores de correntes CC a serem alimentadas para bobinas de campo magnético de CC do polo magnético superior e polo magnético inferior são determinados por utilização de pelo menos um de uma tabela preliminarmente definida e uma fórmula matemática com base na largura da placa a ser lingotada, a velocidade de lingotamento e a profundidade de imersão do bocal de imersão (a distância a partir o menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) e a corrente de CA e as correntes de CC são alimentadas para controlar automaticamente a intensidade do campo magnético de CA

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52/95 aplicado aos polos magnéticos superiores e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores. Além disso, as condições de fundição com base nas quais os valores de corrente são determinados podem incluir a espessura da placa, o ângulo de descarga do aço fundido do bico de aço fundido do bocal de imersão, o ângulo sendo o ângulo descendente a partir da direção horizontal e a quantidade de gás inerte soprado a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão.

[0062] A figura 6 é um diagrama conceitual mostrando a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação (velocidade de fluxo na interface da casca de solidificação de aço fundido), a velocidade de fluxo na superfície superior e a concentração de bolhas na interface de solidificação (concentração de bolhas na interface da casca de solidificação de aço fundido) de aço fundido em um molde. A energia de turbulência na superfície superior (indicada pelo segundo balão a partir de cima na figura 6) do aço fundido é um valor espacial médio de um valor K determinado a partir da fórmula abaixo e definido por uma simulação de fluxo numérico usando um modelo tridimensional k-ε definido pela dinâmica de fluidos. Aqui, o ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão, a profundidade de imersão do bocal e a taxa de sopro do gás inerte (por exemplo, Ar) considerando volume de expansão devem ser considerados. Por exemplo, quando a taxa de sopro do gás inerte é de 15 NL/min, a razão do volume de expansão é 6. Em outras palavras, o modelo de análise numérica é um modelo que considera um momentum, uma equação de continuidade e um modelo k-ε de fluxo turbulento acoplado com uma força de campo de Lorentz e o efeito de elevação de sopro do bocal. (Com base na descrição de uma equação de dois modelos na p.129 - do documento não-patente: Handbook of

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Computacional Fluid Dynamics (publicado em 31 março de 2003). [Matemática 1] k = i (V7+R7+V7) &

onde

V’_x = δ V_x / ót V’_y = δ V_y / ót V’_z = δ V_z / õt

V_x : Velocidade do fluxo (m/s) na direção X na superfície superior de aço fundido (superfície do banho)

V_y : Velocidade do fluxo (m/s) na direção Y na superfície superior de aço fundido (superfície do banho)

V_z : Velocidade do fluxo (m/s) na direção Z na superfície superior de aço fundido (superfície do banho) [0063] A velocidade do fluxo na interface de solidificação (velocidade do fluxo de aço fundido na interface da casca de solidificação de aço fundido) (indicado pelo segundo balão a partir de baixo na figura 6) é um valor espacial médio da velocidade de fluxo de aço fundido a uma posição 50mm abaixo do menisco e com uma fração sólida fs de 0.5. Dependência da viscosidade do aço fundido sobre a temperatura, além de calor latente de solidificação e transferência de calor, deve ser considerada na velocidade de fluxo na interface de solidificação. O cálculo detalhado conduzido pelos presentes inventores encontrou que a velocidade do fluxo na interface de solidificação a uma fração sólida fs = 0.5 é equivalente a metade da velocidade do fluxo determinado por medição do ângulo de inclinação dendrítico (fs = 0). Em outras palavras, se a velocidade de fluxo na interface de solidificação calculada é de 0,1 m/s a uma fs = 0.5, a velocidade de fluxo na interface de solidificação determinada com base no ângulo de inclinação dendrítico (fs = 0) da placa é de 0.2 m/s. Note-se que a velocidade de fluxo na interface de solidificação determinada a partir do ângulo de inclinação denPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 59/115

54/95 drítico (fs = 0) da placa é igual à velocidade de fluxo na interface de solidificação em uma posição com uma fração sólida fs = 0 na superfície frontal de solidificação. Aqui, o ângulo de inclinação dendrítico é um ângulo de inclinação de uma ramificação primária de dendrito que se estende na direção da espessura a partir de uma superfície com relação a uma direção normal à uma superfície da placa. (Documento de não-patente: Tetsu-to-Hagane [Iron and Steel], Ano, 61 (1975), No. 14 Relation between Large Inclusions and Growth Directions of Columnar Dentrites in Continuously Cast Slabs, pp. 2982 - 2990).

[0064] A velocidade de fluxo na superfície superior (indicada pelo balão de cima na figura 6) é um valor espacial médio da velocidade de fluxo de aço fundido na superfície superior do aço fundido (superfície de banho). Esta também é ajustada pelo modelo de análise numérica tridimensional mencionado anteriormente. Aqui, velocidade de fluxo na superfície superior é coincidente com o arrasto medido usando-se uma haste imersa. No entanto, de acordo com a presente definição, a velocidade de fluxo na superfície superior é uma posição média de área da mesma e, portanto, pode ser calculada por cálculo numérico. Em particular, a análise numérica da energia de turbulência na superfície superior, a velocidade de fluxo na interface de solidificação e a velocidade de fluxo na superfície superior pode ser conduzida como abaixo. Por exemplo, a análise numérica pode ser realizada por um software de análise de fluido de finalidade geral Fluent ou semelhante, utilizando um modelo que considera um instante, uma equação de continuidade e um modelo de fluxo turbulento (modelo k-ε) juntamente com análise do campo magnético e uma distribuição de bolhas de gás. (Baseado na descrição de um manual do usuário do documento não-patente: Fluent 6.3 (Fluent Inc. EUA)).

[0065] A energia de turbulência na superfície superior afeta significativamente o arraste de pó fluxante. À medida que a energia de turPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 60/115

55/95 bulência na superfície superior aumenta, arraste de pó fluxante é induzido, aumentando assim o número de defeitos de fluxo. Em contraste, quando a energia de turbulência na superfície superior é demasiado pequena, o pó fluxante não é suficiente para formar escória. A figura 7 mostra a relação entre a energia de turbulência na superfície superior (eixo horizontal: unidade m²/s²) e a razão de arraste de fluxo (porcentagem (%) do fluxo aprisionado dentre fluxo uniformemente disperso sobre a superfície do aço fundido (superfície superior) (eixo vertical)). Outras condições foram as seguintes: velocidade de fluxo na interface de solidificação: 0.14 a 0.20 m/s, velocidade de fluxo na superfície superior: 0.05 a 0.30 m/s, concentração de bolha na interface de solidificação: 0.01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 7, arraste de pó fluxante é efetivamente suprimido e o pó fluxante forma escória satisfatoriamente com uma energia de turbulência na superfície superior na faixa de 0.0020 a 0.0035 m²/s². O arraste de pó fluxante é particularmente suprimido em 0.0030 m²/s² ou menos. Contudo, o pó fluxante não forma escória suficiente em 0.0020 m²/s² ou menos. Por conseguinte, a energia de turbulência na superfície superior é 0.0020 a 0.0035 é m²/s² e de preferência 0.0020 a 0.0030 m²/s².

[0066] A velocidade de fluxo na superfície superior também afeta significativamente o arraste de pó fluxante. Arraste de pó fluxante é mais induzido à medida que a velocidade de fluxo na superfície superior é aumentada, aumentando assim o número de defeitos de fluxo. A figura 8 mostra a relação entre a velocidade de fluxo na superfície superior (eixo horizontal: unidade m/s) e a razão de arraste de fluxo (porcentagem (%) do fluxo aprisionado dentre fluxo uniformemente disperso sobre a superfície do aço fundido (superfície superior) (eixo vertical)). Outras condições foram as seguintes: energia de turbulência na superfície superior: 0.0020 a 0.0030 m²/s², velocidade de fluxo na interface de solidificação: 0.14 a 0.20 m/s e concentração de bolha na inPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 61/115

56/95 terface de solidificação: 0.01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 8, arraste de pó fluxante é efetivamente suprimido 0.30 m/s ou menos. Por conseguinte, a velocidade de fluxo na superfície superior é, de preferência, 0.30 m/s ou menos. Quando a velocidade de fluxo na superfície superior é muito baixa, é gerada uma região em que a temperatura da superfície superior de aço fundido é baixa. Assim, a inclusão de escória causada por fusão insuficiente de pó fluxante e solidificação parcial do aço fundido é aumentada, tornando assim a operação difícil. Por conseguinte, a velocidade de fluxo na superfície superior é, de preferência, 0.05 m/s ou mais. A velocidade de fluxo na superfície superior aqui é um valor espacial médio na superfície superior de aço fundido e definido por cálculo de fluido. Na medição, uma haste de imersão é inserida a partir do topo para medir o arrasto; no entanto, esta medição é realizada apenas em um ponto particular e é assim utilizada para verificar o cálculo acima descrito.

[0067] A velocidade de fluxo na interface de solidificação afeta significativamente o aprisionamento de bolhas e inclusões na casca de solidificação. Quando a velocidade de fluxo na interface de solidificação é baixa, bolhas e inclusões são facilmente aprisionadas na casca de solidificação, aumentando assim o número de defeitos de bolha e outros semelhantes. Em contraste, quando a velocidade de fluxo na interface de solidificação é excessivamente elevado, ocorre nova fusão da casca de solidificação uma vez formada e inibe o crescimento da casca de solidificação. No pior dos casos, isso leva a interrupção e encerramento da operação, o que apresenta um problema sério na produtividade. A figura 9 mostra a relação entre a velocidade de fluxo na interface de solidificação (eixo horizontal: unidade m/s) e a razão de bolhas aprisionadas (percentagem (%) de bolhas de aprisionadas dentre as bolhas dispersas no bocal (eixo vertical)). Outras condições foram as seguintes: energia de turbulência na superfície superior: 0.0020

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57/95 a 0.0030 m²/s², velocidade de fluxo na superfície superior: 0.05 a 0.30 m/s e concentração de bolha na interface de solidificação: 0.01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 9, aprisionamento de bolhas na casca de solidificação é efetivamente suprimido no intervalo de velocidade de fluxo na interface de solidificação de 0.08 m/s ou mais. Além disso, o aprisionamento de bolhas é particularmente pequeno a 0.14 m/s ou mais. O problema em relação à produtividade, tal como interrupção causada pela inibição do crescimento da casca de solidificação, não ocorre desde que a velocidade de fluxo na interface de solidificação seja de 0.20 m/s ou menos. Por conseguinte, a velocidade de fluxo na interface de solidificação é de 0.08 a 0.20 m/s e, de preferência, 0.14 a 0.20 m/s.

[0068] Uma razão A/B da velocidade de fluxo na interface de solidificação A para a velocidade de fluxo na superfície superior B afeta tanto o aprisionamento das bolhas quanto o arraste de pó fluxante. Quanto menor for o razão A/B, mais provável que bolhas e inclusões sejam aprisionadas na casca de solidificação, resultando em um aumento do número de defeitos de bolha e outros semelhantes. Quando a razão A/B é excessivamente grande, é provável ocorrer arraste de pó de molde e o número de defeitos de fluxo é aumentado. A figura 10 mostra a relação entre a razão A/B (eixo horizontal) e a incidência de defeitos de superfície (o número de defeitos por 100 m de uma tira de aço detectado com um medidor de defeito de superfície (eixo vertical)). Outras condições foram as seguintes: energia de turbulência na superfície superior: 0.0020 a 0.0030 m²/s², velocidade de fluxo na superfície superior: 0.05 a 0.30 m/s, velocidade de fluxo na interface de solidificação: 0.14 a 0.20 m/s, e concentração de bolha na interface de solidificação: 0.01 kg/m³. De acordo com a figura 10, o defeito de qualidade da superfície é particularmente bom a uma razão A/B de 1.0 a 2.0. Por conseguinte, a razão A/B da velocidade de fluxo na interface de solidiPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 63/115

58/95 ficação A para a velocidade de fluxo na superfície superior B é, de preferência, 1.0 a 2.0.

[0069] Com base nos pontos discutidos acima, a condição de fluxo do aço fundido em um molde é, de preferência, como se segue: energia de turbulência na superfície superior: 0.0020 a 0.0035 m²/s², velocidade de fluxo na superfície superior: 0.30 m/s ou menos, e velocidade de fluxo na interface da casca de solidificação do aço fundido: 0.08 a 0.20 m/s. A energia de turbulência na superfície superior é preferivelmente 0.0020 a 0.0030 m²/s², a velocidade de fluxo na superfície superior é preferivelmente de 0.05 a 0.30 m/s e a velocidade de fluxo na interface de solidificação é preferivelmente de 0.14 a 0.20 m/s. A razão A/B da velocidade de fluxo na interface de solidificação A para a velocidade de fluxo na superfície superior B é, de preferência, 1.0 a 2.0.

[0070] Outro fator envolvido na geração de defeitos de bolha é a concentração de bolhas na interface da casca de solidificação do aço fundido (doravante designada simplesmente como concentração de bolhas na interface de solidificação) (indicada pelo balão de baixo na figura 6). Quando a concentração de bolhas na interface de solidificação é adequadamente controlada, o aprisionamento de bolhas na interface de solidificação pode ser mais adequadamente suprimido. A concentração de bolhas na interface de solidificação é definida pelo cálculo numérico acima mencionado como uma concentração de bolhas de 1 mm de diâmetro em uma posição 50mm abaixo do menisco e com uma fração sólida fs de 0.5. Aqui, para o propósito do cálculo, o número N de bolhas soprado para dentro do bocal é assumido como sendo N = AD - 5, em que A indica a velocidade do gás soprado e D representa um diâmetro de bolha (documento não patente: ISIJ Int. Vol. 43 (2003), No. 10, PP. 1548 a 1555). A velocidade do gás soprado é geralmente 5 a 20 NL/min.

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59/95 [0071] A concentração de bolhas na interface de solidificação afeta significativamente o aprisionamento de bolhas. Quando a concentração de bolhas é elevada, a quantidade de bolhas retidas na casca de solidificação é aumentada. A figura 11 mostra a relação entre a concentração de bolhas na interface de solidificação (eixo horizontal: unidade kg/m³) e a razão de bolhas aprisionadas (porcentagem (%) de bolhas aprisionadas dentre as bolhas dispersas no bocal (eixo vertical)). Outras condições foram as seguintes: energia de turbulência na superfície superior: 0.0020 a 0.0035 m²/s², velocidade de fluxo na superfície superior: 0.05 a 0.30 m/s e a velocidade de fluxo na interface de solidificação: 0.14 a 0.20 m/s. De acordo com a figura 11, a quantidade de bolhas retidas na casca de solidificação é suprimida para um nível baixo a uma concentração de bolhas na interface de solidificação de 0.01kg/m³ ou menos. Por conseguinte, a concentração de bolhas na interface de solidificação é, de preferência, 0.01kg/m³ ou menos. A concentração de bolhas na interface de solidificação pode ser controlada pela espessura da placa a ser lingotada e a quantidade de gás inerte soprado a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão. A espessura da placa a ser lingotada é de preferência 220 mm ou mais e a quantidade do gás inerte soprado a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão é de preferência 25 NL/min ou menos. A concentração de bolhas na interface de solidificação é de preferência a mais baixa quanto possível e nenhum limite inferior específico está definido.

[0072] O aço fundido descarregado a partir dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é acompanhado por bolhas. Quando a espessura da placa é demasiado pequena, o fluxo de aço fundido descarregado a partir dos bicos de aço fundido 20 se aproxima da casca de solidificação 5 no lado da parte lateral longa do molde. Então, a concentração de bolhas na interface de solidificação é aumentada e as

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 65/115

60/95 bolhas são prontamente aprisionadas na interface da casca de solidificação. Em particular, quando a espessura da placa é menor que 220 mm, o controle da distribuição de bolhas é difícil mesmo pela execução de controle de fluxo eletromagnético do fluxo de aço fundido, como na presente invenção, devido à razão acima mencionada. Em contraste, quando a espessura da placa ultrapassa os 300 mm, existe a desvantagem de que a produtividade de um processo de laminação à quente é diminuído. Assim, a espessura da placa a ser lingotada é, de preferência, de 220 a 300 mm.

[0073] Quando a quantidade do gás inerte soprado a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 é aumentada, a concentração de bolhas na interface de solidificação é aumentada e as bolhas são prontamente aprisionadas na interface da casca de solidificação. Em particular, quando a quantidade de gás inerte soprado excede 20 NL/min, o controle da distribuição de bolhas é difícil mesmo pela execução de controle de fluxo eletromagnético do fluxo de aço fundido, como na presente invenção, devido à razão acima mencionada. Em contraste, quando a quantidade do gás inerte soprado é demasiado pequena, o entupimento do bocal tende a ocorrer e o desvio é aumentado. Assim, a velocidade de fluxo é difícil de ser controlada. Por conseguinte, a quantidade do gás inerte soprada a partir da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 é, de preferência, 3 a 25 NL/min. Além disso, quando a frequência do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores é adequadamente aumentada, a alteração no fluxo ao longo do tempo induzida pelo campo magnético é diminuída. Assim, a perturbação da superfície superior do aço fundido pode ser suprimida, as chances de que o pó de molde permaneça não derretido ou as chances de flutuação da superfície de banho, causada pela perturbação, podem ser reduzidas e uma maior qualidade da placa pode ser alcançada. Em particular, quando a frePetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 66/115

61/95 quência é 1.5 Hz ou mais, pó de molde não derretido e a flutuação da superfície de banho podem ser significativamente reduzidos. Também tem sido encontrado que, quando a frequência é adequadamente reduzida, aquecimento de uma placa de cobre de molde ou partes periféricas da placa de cobre durante a aplicação do campo magnético pode ser suprimido e as chances de que o molde seja deformado podem ser reduzidas. Em particular, quando a frequência é 5.0 Hz ou menos, as chances de ocorrência de deformação acima mencionada são significativamente diminuídas. Em vista do exposto acima, a frequência é, de preferência, 1.5 Hz ou mais e 5.0 Hz ou menos.

[Exemplos] [0074] Cerca de 300 toneladas de aço fundido morto de alumínio foi fundido através de um método de lingotamento contínuo, pelo uso de uma máquina de lingotamento contínuo mostrado nas figuras 2 e 3, isto é, uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores (equipado com polos magnéticos de campo magnético de CC e polos magnéticos de campo magnético de CA que podem ser controlados independentemente) e um par de polos magnéticos inferiores dispostos em lados externos do molde (superfícies posteriores de paredes laterais do molde), ambos os polos magnéticos superiores e os polos magnéticos inferiores, respectivamente, voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde entre os mesmos e um bocal de imersão com um bico de aço fundido localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores de aço fundido e agitar com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de poPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 67/115

62/95 los magnéticos superiores. Gás Ar foi utilizado como um gás inerte soprado a partir do bocal de imersão e a quantidade do gás Ar soprado foi ajustada dentro do intervalo de 5 a 12 NL/min, de acordo com a abertura de um bocal deslizante para evitar o entupimento do bocal. [0075] As especificações da máquina de lingotamento contínuo e outras condições de fundição eram como a seguir.

[0076] Formato dos bicos de aço fundido do bocal de imersão: retângulo 70 mm x 80 mm em tamanho.

• Diâmetro interno do bocal de imersão: 80 mm • Área de abertura de cada bico de aço fundido do bocal de imersão: 5600 mm² • Viscosidade do pó fluxante utilizado (1300°C): 0 .6 cp • Frequência do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores: 3.3 Hz [Exemplo 1] [0077] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 1, usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35° para ba ixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.12 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de suPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 68/115

63/95 perfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela

1.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 1]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	950	0,95	A
2	Exemplo da Invenção	950	1,30	A
3	Exemplo da Invenção	950	1,60	A
4	Exemplo da Invenção	1045	1,30	A
5	Exemplo da Invenção	1045	1,64	A
6	Exemplo Comparativo	950	1,70	F
7	Exemplo Comparativo	1045	1,70	F
8	Exemplo da Invenção	1050	0,95	A
9	Exemplo da Invenção	1050	1.40	A
10	Exemplo da Invenção	1245	0,95	A
11	Exemplo da Invenção	1245	1,44	A
12	Exemplo Comparativo	1050	1,50	F
13	Exemplo Comparativo	1245	1,50	F
14	Exemplo da Invenção	1250	0,95	A
15	Exemplo da Invenção	1250	1,20	A
16	Exemplo da Invenção	1445	0,95	A
17	Exemplo da Invenção	1445	1,24	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 69/115

64/95

18	Exemplo Comparativo	1250	1,30	F
19	Exemplo Comparativo	1445	1,30	F
20	Exemplo da Invenção	1450	0,95	A
21	Exemplo da Invenção	1450	1,00	A
22	Exemplo da Invenção	1600	0,95	A
23	Exemplo da Invenção	1600	1,00	A
24	Exemplo da Invenção	1745	1,04	A
25	Exemplo Comparativo	1450	1,10	F
26	Exemplo Comparativo	1740	1,15	F

[Exemplo 2] [0078] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 2, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.24 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 70/115

65/95 comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela

2.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 2]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1050	1,45	A
2	Exemplo da Invenção	1050	1,80	A
3	Exemplo da Invenção	1050	2,20	A
4	Exemplo da Invenção	1145	1,45	A
5	Exemplo da Invenção	1145	2,24	A
6	Exemplo Comparativo	1145	1,35	F
7	Exemplo Comparativo	1145	2,35	F
8	Exemplo da Invenção	1150	1,45	A
9	Exemplo da Invenção	1150	1,70	A
10	Exemplo da Invenção	1150	2,00	A
11	Exemplo da Invenção	1240	1,45	A
12	Exemplo da Invenção	1245	2,04	A
13	Exemplo Comparativo	1240	1,35	F
14	Exemplo Comparativo	1240	2.15	F
15	Exemplo da Invenção	1250	1,25	A
16	Exemplo da Invenção	1250	1,70	A
17	Exemplo da Invenção	1250	2,00	A
18	Exemplo da Invenção	1340	1,25	A
19	Exemplo da Invenção	1345	2,04	A
20	Exemplo Comparativo	1340	1,15	F
21	Exemplo Comparativo	1340	2,15	F

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 71/115

66/95

22	Exemplo da Invenção	1350	1,25	A
23	Exemplo da Invenção	1350	1,50	A
24	Exemplo da Invenção	1350	1,80	A
25	Exemplo da Invenção	1440	1,25	A
26	Exemplo da Invenção	1445	1,84	A
27	Exemplo Comparativo	1440	1,15	F
28	Exemplo Comparativo	1440	1,90	F
29	Exemplo da Invenção	1450	1,05	A
30	Exemplo da Invenção	1550	1,30	A
31	Exemplo da Invenção	1450	1,60	A
32	Exemplo da Invenção	1740	1,05	A
33	Exemplo da Invenção	1745	1,64	A
34	Exemplo Comparativo	1450	0,95	F
35	Exemplo Comparativo	1740	0,95	F
36	Exemplo Comparativo	1450	1,70	F
37	Exemplo Comparativo	1740	1,70	F

[EXEMPLO 3] [0079] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 3, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.29 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 72/115

67/95 a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 3.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 3]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1050	2,25	A
2	Exemplo da Invenção	1050	2,60	A
3	Exemplo da Invenção	1140	2,25	A
4	Exemplo da Invenção	1145	2,64	A
5	Exemplo Comparativo	1050	2,15	F
6	Exemplo da Invenção	1150	2,05	A
7	Exemplo da Invenção	1150	2,60	A
8	Exemplo da Invenção	1340	2,05	A
9	Exemplo da Invenção	1345	2,64	A
10	Exemplo Comparativo	1150	1,95	F
11	Exemplo Comparativo	1340	1,95	F
12	Exemplo da Invenção	1350	1,85	A
13	Exemplo da Invenção	1350	2,40	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 73/115

68/95

14	Exemplo da Invenção	1440	1,85	A
15	Exemplo da Invenção	1445	2,44	A
16	Exemplo Comparativo	1350	1,80	F
17	Exemplo Comparativo	1440	1,80	F
18	Exemplo da Invenção	1450	1,65	A
19	Exemplo da Invenção	1450	2,30	A
20	Exemplo da Invenção	1540	1,65	A
21	Exemplo da Invenção	1545	2,34	A
22	Exemplo Comparativo	1450	1,60	F
23	Exemplo Comparativo	1540	1,60	F
24	Exemplo da Invenção	1550	1,65	A
25	Exemplo da Invenção	1550	2,20	A
26	Exemplo da Invenção	1640	1,65	A
27	Exemplo da Invenção	1645	2,24	A
28	Exemplo Comparativo	1550	1,60	F
29	Exemplo Comparativo	1640	1,60	F
30	Exemplo da Invenção	1650	1,65	A
31	Exemplo da Invenção	1650	2,10	A
32	Exemplo da Invenção	1740	1,65	A
33	Exemplo da Invenção	1745	2,14	A
34	Exemplo Comparativo	1650	1,55	F
35	Exemplo Comparativo	1740	1,60	F

[EXEMPLO 4] [0080] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 4, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 74/115

69/95 com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.12 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 4.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 4]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	950	0,95	A
2	Exemplo da Invenção	950	1,30	A
3	Exemplo da Invenção	950	1,60	A
4	Exemplo da Invenção	1045	1,30	A
5	Exemplo da Invenção	1045	1,64	A
6	Exemplo Comparativo	950	1,70	F

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70/95

7	Exemplo Comparativo	1045	1,70	F
8	Exemplo da Invenção	1050	0,95	A
9	Exemplo da Invenção	1050	1,40	A
10	Exemplo da Invenção	1245	0,95	A
11	Exemplo da Invenção	1245	1,44	A
12	Exemplo Comparativo	1050	1,50	F
13	Exemplo Comparativo	1245	1,50	F
14	Exemplo da Invenção	1250	0,95	A
15	Exemplo da Invenção	1250	1,20	A
16	Exemplo da Invenção	1445	0,95	A
17	Exemplo da Invenção	1445	1,24	A
18	Exemplo Comparativo	1250	1.30	F
19	Exemplo Comparativo	1445	1,30	F
20	Exemplo da Invenção	1450	0,95	A
21	Exemplo da Invenção	1450	1,00	A
22	Exemplo da Invenção	1600	0,95	A
23	Exemplo da Invenção	1600	1,00	A
24	Exemplo da Invenção	1745	1,04	A
25	Exemplo Comparativo	1450	1,10	F
26	Exemplo Comparativo	1740	1,15	F

[EXEMPLO 5] [0081] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 5, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 76/115

71/95 com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.24 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela

5.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 5]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1050	1,45	A
2	Exemplo da Invenção	1050	1,90	A
3	Exemplo da Invenção	1050	2,40	A
4	Exemplo da Invenção	1145	1,45	A
5	Exemplo da Invenção	1145	2,44	A
6	Exemplo Comparativo	1145	1,35	F

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 77/115

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7	Exemplo Comparativo	1145	2,50	F
8	Exemplo da Invenção	1150	1,45	A
9	Exemplo da Invenção	1150	1,80	A
10	Exemplo da Invenção	1150	2,20	A
11	Exemplo da Invenção	1240	1,45	A
12	Exemplo da Invenção	1245	2,24	A
13	Exemplo Comparativo	1240	1,35	F
14	Exemplo Comparativo	1240	2,35	F
15	Exemplo da Invenção	1250	1,25	A
16	Exemplo da Invenção	1250	1,70	A
17	Exemplo da Invenção	1250	2,00	A
18	Exemplo da Invenção	1340	1,25	A
19	Exemplo da Invenção	1345	2,04	A
20	Exemplo Comparativo	1340	1,15	F
21	Exemplo Comparativo	1340	2,15	F
22	Exemplo da Invenção	1350	1,25	A
23	Exemplo da Invenção	1350	1,50	A
24	Exemplo da Invenção	1350	1,80	A
25	Exemplo da Invenção	1440	1,25	A
26	Exemplo da Invenção	1445	1,84	A
27	Exemplo Comparativo	1440	1,15	F
28	Exemplo Comparativo	1440	1,90	F
29	Exemplo da Invenção	1450	1,05	A
30	Exemplo da Invenção	1450	1,50	A
31	Exemplo da Invenção	1450	1,80	A
32	Exemplo da Invenção	1540	1,05	A
33	Exemplo da Invenção	1545	1,84	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 78/115

73/95

34	Exemplo Comparativo	1540	0,95	F
35	Exemplo Comparativo	1540	1,90	F
36	Exemplo da Invenção	1550	1,05	A
37	Exemplo da Invenção	1550	1,60	A
38	Exemplo da Invenção	1630	1,05	A
39	Exemplo da Invenção	1740	1,05	A
40	Exemplo da Invenção	1745	1,64	A
41	Exemplo Comparativo	1550	0,95	F
42	Exemplo Comparativo	1740	0,95	F
43	Exemplo Comparativo	1550	1,70	F
44	Exemplo Comparativo	1740	1,70	F

[EXEMPLO 6] [0082] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 6, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.29 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 79/115

74/95 de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 6.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 6]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1050	2,45	A
2	Exemplo da Invenção	1050	2,60	A
3	Exemplo da Invenção	1140	2,45	A
4	Exemplo da Invenção	1145	2,64	A
5	Exemplo Comparativo	1050	2,35	F
6	Exemplo Comparativo	1140	2,30	F
7	Exemplo da Invenção	1150	2,25	A
8	Exemplo da Invenção	1150	2,60	A
9	Exemplo da Invenção	1240	2,25	A
10	Exemplo da Invenção	1245	2,64	A
11	Exemplo Comparativo	1150	2,15	F
12	Exemplo Comparativo	1240	2,15	F
13	Exemplo da Invenção	1250	2,05	A
14	Exemplo da Invenção	1250	2,60	A
15	Exemplo da Invenção	1340	2,05	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 80/115

75/95

16	Exemplo da Invenção	1345	2,64	A
17	Exemplo Comparativo	1250	1,95	F
18	Exemplo Comparativo	1340	1,95	F
19	Exemplo da Invenção	1350	1,85	A
20	Exemplo da Invenção	1350	2,40	A
21	Exemplo da Invenção	1440	1,85	A
22	Exemplo da Invenção	1445	2,44	A
23	Exemplo Comparativo	1350	1,75	F
24	Exemplo Comparativo	1440	1,80	F
25	Exemplo da Invenção	1450	1,85	A
26	Exemplo da Invenção	1450	2,30	A
27	Exemplo da Invenção	1540	1,85	A
28	Exemplo da Invenção	1545	2,34	A
29	Exemplo Comparativo	1450	1,75	F
30	Exemplo Comparativo	1540	1,80	F
31	Exemplo da Invenção	1550	1,65	A
32	Exemplo da Invenção	1550	2,20	A
33	Exemplo da Invenção	1640	1,65	A
34	Exemplo da Invenção	1645	2,24	A
35	Exemplo Comparativo	1550	1,60	F
36	Exemplo Comparativo	1640	1,60	A
37	Exemplo da Invenção	1650	1,65	A
38	Exemplo da Invenção	1650	2,10	A
39	Exemplo da Invenção	1740	1,65	A
40	Exemplo da Invenção	1745	2,14	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 81/115

76/95

41	Exemplo Comparativo	1650	1,55	F
42	Exemplo Comparativo	1740	1,60	F

[EXEMPLO 7] [0083] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 7, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.12 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela

7.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 82/115

77/95 [Tabela 7]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	950	0.95	A
2	Exemplo da Invenção	950	1,30	A
3	Exemplo da Invenção	950	1,60	A
4	Exemplo da Invenção	1045	1,30	A
5	Exemplo da Invenção	1045	1,64	A
6	Exemplo Comparativo	950	1,70	F
7	Exemplo Comparativo	1045	1,70	F
8	Exemplo da Invenção	1050	0,95	A
9	Exemplo da Invenção	1050	1,40	A
10	Exemplo da Invenção	1245	0,95	A
11	Exemplo da Invenção	1245	1,44	A
12	Exemplo Comparativo	1050	1,50	F
13	Exemplo Comparativo	1245	1,50	F
14	Exemplo da Invenção	1250	0,95	A
15	Exemplo da Invenção	1250	1,20	A
16	Exemplo da Invenção	1445	0,95	A
17	Exemplo da Invenção	1445	1,24	A
18	Exemplo Comparativo	1250	1,30	F
19	Exemplo Comparativo	1445	1,30	F
20	Exemplo da Invenção	1450	0,95	A
21	Exemplo da Invenção	1450	1,00	A
22	Exemplo da Invenção	1600	0,95	A
23	Exemplo da Invenção	1600	1,00	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 83/115

78/95

24	Exemplo da Invenção	1745	1,04	A
25	Exemplo Comparativo	1450	1,10	F
26	Exemplo Comparativo	1740	1,15	F

[Exemplo 8] [0084] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 8, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T, a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.24 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 8.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 84/115

79/95 [Tabela 8]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1050	1,45	A
2	Exemplo da Invenção	1050	1,80	A
3	Exemplo da Invenção	1050	2,60	A
4	Exemplo da Invenção	1145	1,45	A
5	Exemplo da Invenção	1145	2,64	A
6	Exemplo Comparativo	1145	1,35	F
7	Exemplo da Invenção	1150	1,45	A
8	Exemplo da Invenção	1150	1,70	A
9	Exemplo da Invenção	1150	2,20	A
10	Exemplo da Invenção	1240	1,45	A
11	Exemplo da Invenção	1245	2,24	A
12	Exemplo Comparativo	1240	1,35	F
13	Exemplo Comparativo	1240	2,35	F
14	Exemplo da Invenção	1250	1,25	A
15	Exemplo da Invenção	1250	1,70	A
16	Exemplo da Invenção	1250	2,20	A
17	Exemplo da Invenção	1340	1,25	A
18	Exemplo da Invenção	1345	2,24	A
19	Exemplo Comparativo	1340	1,15	F
20	Exemplo Comparativo	1340	2,35	F
21	Exemplo da Invenção	1350	1,25	A
22	Exemplo da Invenção	1350	1,50	A
23	Exemplo da Invenção	1350	2,00	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 85/115

80/95

24	Exemplo da Invenção	1440	1,25	A
25	Exemplo da Invenção	1445	2,04	A
26	Exemplo Comparativo	1440	1,15	F
27	Exemplo Comparativo	1440	2,10	F
28	Exemplo da Invenção	1450	1,05	A
29	Exemplo da Invenção	1550	1,30	A
30	Exemplo da Invenção	1450	1,80	A
31	Exemplo da Invenção	1640	1,05	A
32	Exemplo da Invenção	1645	1,84	A
33	Exemplo Comparativo	1450	0,95	F
34	Exemplo Comparativo	1640	0,95	F
35	Exemplo Comparativo	1450	1,90	F
36	Exemplo Comparativo	1640	1,90	F
37	Exemplo da Invenção	1650	1,05	A
38	Exemplo da Invenção	1650	1,60	A
39	Exemplo da Invenção	1740	1,05	A
40	Exemplo da Invenção	1745	1,64	A
41	Exemplo Comparativo	1740	0,95	F
42	Exemplo Comparativo	1740	1,70	F

[Exemplo 9] [0085] Lingotamento contínuo foi conduzido sob condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas na Tabela 9, usando um bocal de imersão em uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido, cada um com um ângulo de descarga de aço fundido de 35°para baixo a partir da direção horizontal, durante o ajuste da intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.080 T,

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 86/115

81/95 a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores para 0.29 T, e a intensidade do campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores para 0.38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos originários da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados dentre os defeitos, com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 9.

A: O número de defeitos foi 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[Tabela 9]

Número	Tipo	Largura da Placa (mm)	Velocidade de lingo- tamento (m/min)	Defeitos após revestimento com Zn
1	Exemplo da Invenção	1150	2,25	A
2	Exemplo da Invenção	1150	2,60	A
3	Exemplo da Invenção	1340	2,25	A
4	Exemplo da Invenção	1345	2,64	A
5	Exemplo Comparativo	1150	2,15	F
6	Exemplo Comparativo	1340	2,15	F
7	Exemplo da Invenção	1350	2,05	A
8	Exemplo da Invenção	1350	2,60	A
9	Exemplo da Invenção	1440	2,05	A

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 87/115

82/95

10	Exemplo da Invenção	1445	2,64	A
11	Exemplo Comparativo	1350	1,95	F
12	Exemplo Comparativo	1440	2,00	F
13	Exemplo da Invenção	1450	1,85	A
14	Exemplo da Invenção	1450	2,30	A
15	Exemplo da Invenção	1540	1,85	A
16	Exemplo da Invenção	1545	2,34	A
17	Exemplo Comparativo	1450	1,75	F
18	Exemplo Comparativo	1540	1,80	F
19	Exemplo da Invenção	1550	1,85	A
20	Exemplo da Invenção	1550	2,20	A
21	Exemplo da Invenção	1640	1,85	A
22	Exemplo da Invenção	1645	2,24	A
23	Exemplo Comparativo	1550	1,80	F
24	Exemplo Comparativo	1640	1,80	F
25	Exemplo da Invenção	1650	1,65	A
26	Exemplo da Invenção	1650	2,10	A
27	Exemplo da Invenção	1740	1,65	A
28	Exemplo da Invenção	1745	2,14	A
29	Exemplo Comparativo	1650	1,55	F
30	Exemplo Comparativo	1740	1,60	F

[Exemplo 10] [0086] Lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições para aplicação de campos magnéticos mostradas nas Tabelas 10 a 14. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeiPetição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 88/115

83/95 to de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados dentre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi de 0.30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0.30 e 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[0087] Com base nestes resultados, os defeitos após revestimento com Zn foram exaustivamente avaliados como a seguir.

AA: Tanto os defeitos de fluxo como os defeitos de bolha foram classificados AA.

A: Um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado AA e o outro foi classificado A.

F: Pelo menos um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado F.

[0088] Os resultados também são mostrados nas Tabelas 10 a 14.

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 89/115

Tabe a 10

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galva- nização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Superiores	Pólos Magnéticos Inferiores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
1	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,02	0,38	A	AA	A
2	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,12	0,38	AA	AA	AA
3	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,18	0,38	AA	A	A
4	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,02	0,30	AA	A	A
5	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,02	0,45	AA	A	A
6	Exemplo do Invenção	35	230	0,060	0,02	0,38	AA	A	A		ί nnn o
7	Exemplo do Invenção	35	230	0,090	0,02	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,20	1 000 a d zinn
8	Exemplo Comparativo	35	230	0,090	0,01	0,38	F	AA	F		1 400
9	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,19	0,38	A	F	F
10	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,02	0,25	AA	F	F
11	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,02	0,50	AA	F	F
12	Exemplo Comparativo	35	230	0,055	0,02	0,38	AA	F	F
13	Exemplo Comparativo	35	230	0,095	0,02	0,38	F	AA	F
14	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,19	0,38	A	AA	A
15	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,22	0,38	AA	AA	AA
16	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,25	0,38	AA	A	A
17	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,22	0,30	AA	A	A
18	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,22	0,45	AA	A	A
19	Exemplo do Invenção	35	230	0,060	0,22	0,38	AA	A	A		ί ί nn o
20	Exemplo do Invenção	35	230	0,090	0,22	0,38	A	AA	A	1,60 a 1,80	i 100 a
21	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,17	0,38	F	AA	F		1 300
22	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,27	0,38	AA	F	F
23	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,22	0,25	AA	F	F
24	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,22	0,50	AA	F	F
25	Exemplo Comparativo	35	230	0,055	0,22	0,38	AA	F	F
26	Exemplo Comparativo	35	230	0,095	0,22	0,38	F	AA	F

84/95

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 90/115

Tabea 11

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galva- nização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Superiores	Pólos Magnéticos Inferiores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
27	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,26	0,38	A	AA	A
28	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
29	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,35	0,38	AA	A	A
30	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
31	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,30	0,45	AA	A	A
32	Exemplo do Invenção	35	230	0,060	0,30	0,38	AA	A	A		ί a nn o
33	Exemplo do Invenção	35	230	0,090	0,30	0,38	A	AA	A	2,00 a 2,10	1400 a 1 7ΠΠ
34	Exemplo Comparativo	35	230	0,090	0,24	0,38	F	AA	F		I 7 00
35	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,37	0,38	AA	F	F
36	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
37	Exemplo Comparativo	35	230	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
38	Exemplo Comparativo	35	230	0,055	0,30	0,38	AA	F	F
39	Exemplo Comparativo	35	230	0,095	0,30	0,38	F	AA	F
40	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,02	0,38	A	AA	A
41	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,12	0,38	AA	AA	AA
42	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,18	0,38	AA	A	A
43	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,12	0,30	AA	A	A
44	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,12	0,45	AA	A	A
45	Exemplo do Invenção	35	260	0,060	0,12	0,38	AA	A	A		ί nnn o
46	Exemplo do Invenção	35	260	0,090	0,12	0,38	A	AA	A	1,00 a 2,00	1000 a 1 /inn
47	Exemplo Comparativo	35	260	0,090	0,01	0,38	F	AA	F		1 400
48	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,19	0,38	A	F	F
49	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,12	0,25	AA	F	F
50	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,12	0,50	AA	F	F
51	Exemplo Comparativo	35	260	0,055	0,12	0,38	AA	F	F
52	Exemplo Comparativo	35	260	0,095	0,12	0,38	F	AA	F

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Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 91/115

Tabela 12

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galva- nização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Superiores	Pólos Magnéticos Infe- riores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
53	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,19	0,38	A	AA	A
54	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,22	0,38	AA	AA	AA
55	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,25	0,38	AA	A	A
56	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,22	0,30	AA	A	A
57	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,22	0,45	AA	A	A
58	Exemplo do Invenção	35	260	0,060	0,22	0,38	AA	A	A		ί ί nn o
59	Exemplo do Invenção	35	260	0,090	0,22	0,38	A	AA	A	1,60 a 1,80	1 1 00 a
60	Exemplo Comparativo	35	260	0,090	0,17	0,38	F	AA	F		1 300
61	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,27	0,38	AA	F	F
62	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,22	0,25	AA	F	F
63	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,22	0,50	AA	F	F
64	Exemplo Comparativo	35	260	0,055	0,22	0,38	AA	F	F
65	Exemplo Comparativo	35	260	0,095	0,22	0,38	F	AA	F
66	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,26	0,38	A	AA	A
67	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
68	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,35	0,38	AA	A	A
69	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
70	Exemplo do Invenção	35	260	0,070	0,30	0,45	AA	A	A
71	Exemplo do Invenção	35	260	0,060	0,30	0,38	AA	A	A		ί a nn o
72	Exemplo do Invenção	35	260	0,090	0,30	0,38	A	AA	A	2,00 a 2,10	1400 a Ί 7ΠΠ
73	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,24	0,38	F	AA	F		1 7 00
74	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,37	0,38	AA	F	F
75	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
76	Exemplo Comparativo	35	260	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
77	Exemplo Comparativo	35	260	0,055	0,30	0,38	AA	F	F
78	Exemplo Comparativo	35	260	0,095	0,30	0,38	F	AA	F

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Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 92/115

Tabela 13

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galvanização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magné- ticos Superio- res	Pólos Magnéticos Inferiores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
79	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,02	0,38	A	AA	A
80	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,12	0,38	AA	AA	AA
81	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,18	0,38	AA	A	A
82	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,12	0,30	AA	A	A
83	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,12	0,45	AA	A	A
84	Exemplo do Invenção	35	290	0,060	0,12	0,38	AA	A	A	1,00 a 1 9Π	ί nnn o
85	Exemplo do Invenção	35	290	0,090	0,12	0,38	A	AA	A	I 000 a ί zinn
86	Exemplo Comparativo	35	290	0,090	0,01	0,38	F	AA	F		1 400
87	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,19	0,38	A	F	F
88	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,12	0,25	AA	F	F
89	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,12	0,50	AA	F	F
90	Exemplo Comparativo	35	290	0,055	0,12	0,38	AA	F	F
91	Exemplo Comparativo	35	290	0,095	0,12	0,38	F	AA	F
92	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,19	0,38	A	AA	A
93	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,22	0,38	AA	AA	AA
94	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,25	0,38	AA	A	A
95	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,22	0,30	AA	A	A
96	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,22	0,45	AA	A	A
97	Exemplo do Invenção	35	290	0,060	0,22	0,38	AA	A	A	1,60 a 1 RH	ί ί nn o
98	Exemplo do Invenção	35	290	0,090	0,22	0,38	A	AA	A	1 100 a Ί 9ΠΠ
99	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,17	0,38	F	AA	F		1 300
100	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,27	0,38	AA	F	F
101	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,22	0,25	AA	F	F
102	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,22	0,50	AA	F	F
103	Exemplo Comparativo	35	290	0,055	0,22	0,38	AA	F	F
104	Exemplo Comparativo	35	290	0,095	0,22	0,38	F	AA	F

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Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 93/115

Tabela 14

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galva- nização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magné- ticos Superio- res	Pólos Magnéticos Infe- riores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
105	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,26	0,38	A	AA	A
106	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
107	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,35	0,38	AA	A	A
108	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
109	Exemplo do Invenção	35	290	0,070	0,30	0,45	AA	A	A
110	Exemplo do Invenção	35	290	0,060	0,30	0,38	AA	A	A	2,10 a 2,20	1400 a 1600
111	Exemplo do Invenção	35	290	0,090	0,30	0,38	A	AA	A
112	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,24	0,38	F	AA	F
113	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,37	0,38	AA	F	F
114	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
115	Exemplo Comparativo	35	290	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
116	Exemplo Comparativo	35	290	0,055	0,30	0,38	AA	F	F
117	Exemplo Comparativo	35	290	0,095	0,30	0,38	F	AA	F

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Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 94/115

89/95 [Exemplo 11] [0089] Lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições mostradas na Tabela 15. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados dentre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi de 0.30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0.30 e 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[0090] Com base nestes resultados, os defeitos após revestimento com Zn foram exaustivamente avaliados como a seguir.

A: Defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram classificados

AA ou A.

F: Pelo menos um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado F.

[0091] Os resultados também são mostrados na Tabela 15.

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 95/115

Tabe a 15

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos Originários da Fabricação do Aço	Defeitos após Galva- nização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Supe- riores	Pólos Magnéticos Inferiores	Defeitos de Fluxo	Defeitos de Bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
1	Exemplo do Invenção	35	180	0,070	0,12	0,38	A	AA	A
2	Exemplo do Invenção	35	235	0,070	0,12	0,38	AA	A	A
3	Exemplo do Invenção	35	240	0,070	0,12	0,38	A	AA	A
4	Exemplo do Invenção	35	265	0,070	0,12	0,38	AA	A	A	1,00 a 1,20	1000 a
5	Exemplo do Invenção	35	270	0,070	0,12	0,38	A	AA	A	1400
6	Exemplo do Invenção	35	295	0,070	0,12	0,38	AA	A	A
7	Exemplo Comparativo	35	170	0,070	0,12	0,38	F	AA	F
8	Exemplo Comparativo	35	310	0,070	0,12	0,38	AA	F	F
9	Exemplo do Invenção	35	180	0,070	0,23	0,38	A	AA	A
10	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,23	0,38	AA	A	A
11	Exemplo do Invenção	35	240	0,070	0,23	0,38	A	AA	A
12	Exemplo do Invenção	35	265	0,070	0,23	0,38	AA	A	A	1,60 a 1,80	1100 a
13	Exemplo do Invenção	35	270	0,070	0,23	0,38	A	AA	A	1400
14	Exemplo do Invenção	35	295	0,070	0,23	0,38	AA	A	A
15	Exemplo Comparativo	35	170	0,070	0,23	0,38	F	AA	F
16	Exemplo Comparativo	35	310	0,070	0,23	0,38	AA	F	F
17	Exemplo do Invenção	35	180	0,070	0,30	0,38	A	AA	A
18	Exemplo do Invenção	35	230	0,070	0,30	0,38	AA	A	A
19	Exemplo do Invenção	35	240	0,070	0,30	0,38	A	AA	A
20	Exemplo do Invenção	35	265	0,070	0,30	0,38	AA	A	A	2,30 a 2,40	1200 a
21	Exemplo do Invenção	35	270	0,070	0,30	0,38	A	AA	A	1400
22	Exemplo do Invenção	35	295	0,070	0,30	0,38	AA	A	A
23	Exemplo Comparativo	35	170	0,070	0,30	0,38	F	AA	F
24	Exemplo Comparativo	35	310	0,070	0,30	0,38	AA	F	F

90/95

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 96/115

91/95 [Exemplo 12] [0092] Lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições mostradas nas Tabelas 16 a 18. A placa formada por tal lingotamento contínuo, foi laminada à quente e laminada à frio para preparar uma chapa de aço e a chapa de aço foi submetida a um tratamento de galvanização e recozimento. A chapa de aço galvanizada e recozida foi analisada com um medidor de defeito de superfície em linha para medir continuamente defeitos de superfície e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados dentre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. Avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100m de comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi de 0.30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0.30 e 1.00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1.00.

[0093] Com base nestes resultados, os defeitos após revestimento com Zn foram exaustivamente avaliados como a seguir. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 16 a 18.

AA: Ambos os defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram classificados AA.

A: Um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado AA e o outro foi classificado A.

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 97/115

Tabe a 16

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do Campo Magnético de CA (Hz)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos após Galvanização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Superiores	Pólos Magnéticos Infe- riores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
1	Exemplo do Invenção	35	230	1,5	0,070	0,12	0,38	AA
2	Exemplo do Invenção	35	230	3,5	0,070	0,12	0,38	AA
3	Exemplo do Invenção	35	230	5,0	0,070	0,12	0,38	AA
4	Exemplo do Invenção	35	230	1,0	0,070	0,12	0,38	A
5	Exemplo do Invenção	35	230	6,0	0,070	0,12	0,38	A
6	Exemplo do Invenção	35	260	1,5	0,070	0,12	0,38	AA
7	Exemplo do Invenção	35	260	3,5	0,070	0,12	0,38	AA	1,00 a 1,20	1000 a 1400
8	Exemplo do Invenção	35	260	5,0	0,070	0,12	0,38	AA
9	Exemplo do Invenção	35	260	1,0	0,070	0,12	0,38	A
10	Exemplo do Invenção	35	260	6,0	0,070	0,12	0,38	A
11	Exemplo do Invenção	35	290	1,5	0,070	0,12	0,38	AA
12	Exemplo do Invenção	35	290	3,5	0,070	0,12	0,38	AA
13	Exemplo do Invenção	35	290	5,0	0,070	0,12	0,38	AA
14	Exemplo do Invenção	35	290	1,0	0,070	0,12	0,38	A
15	Exemplo do Invenção	35	290	6,0	0,070	0,12	0,38	A

92/95

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 98/115

Tabe a 17

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do Campo Magnético de CA (Hz)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos após Galvanização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Supe- riores	Pólos Magnéticos Inferiores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
1	Exemplo do Invenção	35	230	1,5	0,070	0,23	0,38	AA
2	Exemplo do Invenção	35	230	3,5	0,070	0,23	0,38	AA
3	Exemplo do Invenção	35	230	5,0	0,070	0,23	0,38	AA
4	Exemplo do Invenção	35	230	1,0	0,070	0,23	0,38	A
5	Exemplo do Invenção	35	230	6,0	0,070	0,23	0,38	A
6	Exemplo do Invenção	35	260	1,5	0,070	0,23	0,38	AA
7	Exemplo do Invenção	35	260	3,5	0,070	0,23	0,38	AA	1,60 a 1,80	1100 a 1400
8	Exemplo do Invenção	35	260	5,0	0,070	0,23	0,38	AA
9	Exemplo do Invenção	35	260	1,0	0,070	0,23	0,38	A
10	Exemplo do Invenção	35	260	6,0	0,070	0,23	0,38	A
11	Exemplo do Invenção	35	290	1,5	0,070	0,23	0,38	AA
12	Exemplo do Invenção	35	290	3,5	0,070	0,23	0,38	AA
13	Exemplo do Invenção	35	290	5,0	0,070	0,23	0,38	AA
14	Exemplo do Invenção	35	290	1,0	0,070	0,23	0,38	A
15	Exemplo do Invenção	35	290	6,0	0,070	0,23	0,38	A

93/95

Petição 870170076532, de 09/10/2017, pág. 99/115

Tabela 18

N°	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (°)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do Campo Magnético de CA (Hz)	Intensidade do Campo Magnético de CA (T)	Intensidade do Campo Magnético de CC (T)	Defeitos após Galvanização com Zn	Outras condições de Fundição
Pólos Magnéticos Superiores	Pólos Magnéticos Inferiores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da Placa (mm)
16	Exemplo do Invenção	35	230	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
17	Exemplo do Invenção	35	230	3,5	0,070	0,30	0,38	AA
18	Exemplo do Invenção	35	230	5,0	0,070	0,30	0,38	AA
19	Exemplo do Invenção	35	230	1,0	0,070	0,30	0,38	A
20	Exemplo do Invenção	35	230	6,0	0,070	0,30	0,38	A
21	Exemplo do Invenção	35	260	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
22	Exemplo do Invenção	35	260	3,5	0,070	0,30	0,38	AA	2,25 a 2,40	1200 a 1400
23	Exemplo do Invenção	35	260	5,0	0,070	0,30	0,38	AA
24	Exemplo do Invenção	35	260	1,0	0,070	0,30	0,38	A
25	Exemplo do Invenção	35	260	6,0	0,070	0,30	0,38	A
26	Exemplo do Invenção	35	290	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
27	Exemplo do Invenção	35	290	3,5	0,070	0,30	0,38	AA
28	Exemplo do Invenção	35	290	5,0	0,070	0,30	0,38	AA
29	Exemplo do Invenção	35	290	1,0	0,070	0,30	0,38	A
30	Exemplo do Invenção	35	290	6,0	0,070	0,30	0,38	A

94/95

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95/95 [Aplicabilidade industrial] [0094] De Acordo com a presente invenção, os problemas da técnica relacionada podem ser abordados e uma placa fundida de alta qualidade que tem não somente poucos defeitos provenientes de inclusões não-metálicas e do pó fluxante que têm sido convencionalmente considerados como problemas, mas também muito poucos defeitos relacionados com bolhas finas e aprisionamento do pó fluxante que não tenham sido considerados como problemas até agora pode ser obtida através do controle do fluxo de aço fundido em um molde usando a força eletromagnética. Assim, por exemplo, uma chapa de aço galvanizada e recozida com uma camada de revestimento de alta qualidade, não conhecida na técnica relacionada, pode ser produzida. Além disso, uma vez que o sistema para controlar um campo magnético de CA não é necessário, o sistema de controle de um gerador de campo magnético pode ser simplificado e o custo de instalação pode ser significativamente reduzido.

LISTAGEM DE REFERÊNCIA

Molde

Bocal de imersão

3a, 3b Polo magnético superior

4a, 4b Polo magnético inferior

Casca de solidificação

Menisco

Parte lateral longa de molde

Parte lateral curta de molde

Parte inferior do bocal de imersão

Bico de aço fundido

30a, 30b Polo magnético do campo magnético de CA

31a, 31b Polo magnético do campo magnético de CC

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Claims (10)

REIVINDICAÇÕES

1) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais, e menos de 240 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para 0,02 T a 0,18 T,

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1. Método de lingotamento contínuo de aço, usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores (3a, 3b) e um par de polos magnéticos inferiores (4a, 4b) dispostos nos lados externos de um molde (1), os polos magnéticos superiores (3a, 3b) voltados um para o outro com uma parte lateral longa de molde (10) entre eles, os polos magnéticos inferiores (4a, 4b) voltados um para o outro com a parte lateral longa de molde (10) entre eles, e um bocal de imersão (2) tendo um bico de aço fundido (20) localizado entre uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e uma posição de pico de um campo magnético de CC dos polos magnéticos inferiores (4a, 4b), caracterizado pelo fato de que o método compreende frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos de CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores (3a, 3b) e par de polos magnéticos inferiores (4a, 4b) enquanto agitando um aço fundido com um campo magnético de CA aplicado simultaneamente ao par de polos magnéticos superiores (3a, 3b), em que uma intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para 0,060 T a 0,090 T, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos inferiores (4a, 4b) é ajustada para 0,30 T a 0,45 T, e em que uma das seguintes condições 1) a 9) é realizada:

2. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o aço fundido no molde (1) tem uma energia de turbulência na superfície superior: de 0,0020 a 0,0035 m²/s², uma velocidade de fluxo na superfície superior: de 0,30 m/s ou menos, e uma velocidade de fluxo em uma interface de casca de solidificação de aço fundido: de 0,08 a 0,20 m/s.

2) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais, e menos de 240 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para maior do que 0,18 T e 0,25 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (e) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min;

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2/10 e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min;

3. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde (1) é 0,0020 a 0,0030 m²/s².

3) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais, e menos de 240 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,45 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos de 2,25 m/min;

(f) quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65

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3/10 (d) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

4. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com

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4) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais, e menos de 270 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para 0,02 T a 0,18 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min;

4/10 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min;

5. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 4, caracterizado pelo fato de que a velocidade de fluxo do aço fundido no molde (1) é 0,14 a 0,20 m/s na interface de casca de solidificação de aço fundido.

5/10 (b) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min;

(f) quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

5) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais, e menos de 270 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para 0,18 T a 0,25 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,45 m/min;

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6. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 5, caracterizado pelo fato de que uma relação A/B de uma velocidade de fluxo A na interface de casca de solidificação de aço fundido para uma velocidade de fluxo B na superfície superior do aço fundido no molde (1) é 1,0 a 2,0.

6/10 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais, e menos de 2,45 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min;

(f) quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(g) quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min;

6) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais, e menos de 270 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (g) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais, e menos de 2,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos de 2,65 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05

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7. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 6, caracterizado pelo fato de que uma concentração de bolhas do aço fundido no molde (1) é 0,01 kg/m³ ou menos na interface de casca de solidificação de aço fundido.

7/10 e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,05 m/min;

7) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais, e menos de 300 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para 0,02 T a 0,18 T, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (d) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 950 mm ou mais, e menos de 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,45 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais, e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais,

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8. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que uma espessura de uma placa a ser lingotada é 220 a 300 mm e uma quantidade de gás inerte soprado a partir de uma superfície da parede interna do bocal de imersão é 3 a 25 NL/min.

8/10 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada para mais do que 0,25 T e 0,35 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (e) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais, e menos de 2,45 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,35 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1550 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,85 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,65 m/min ou mais, e menos do que 2,15 m/min.

8) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais, e menos de 300 mm, uma intensidade de um campo magnético de CC aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) é ajustada a mais do que 0,18 T e 0,25 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido a velocidades de fundição de (a) a (f) abaixo:

(a) quando uma largura da placa é 1050 mm ou mais, e menos de 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,65 m/min;

(b) quando uma largura da placa é 1150 mm ou mais, e menos de 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,45 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(c) quando uma largura da placa é 1250 mm ou mais, e menos de 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,25 m/min;

(d) quando uma largura da placa é 1350 mm ou mais, e menos de 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais, e menos do que 2,05 m/min;

(e) quando uma largura da placa é 1450 mm ou mais, e menos de 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,85 m/min;

(f) quando uma largura da placa é 1650 mm ou mais, e menos de 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais, e menos do que 1,65 m/min;

9. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que a intensidade do campo magnético de CA aplicado aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e as intensidades dos campos magnéticos de CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e aos polos magnéticos inferiores (4a, 4b) são automaticamente controlados com um computador para controlar pela determinação de um valor de corrente alternada CA a ser alimentado a uma bobina de campo magnético de CA dos polos magnéticos superiores e valores de

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9/10 a reivindicação 2 ou 3, caracterizado pelo fato de que a velocidade de fluxo na superfície superior do aço fundido no molde (1) é 0,05 a 0,30 m/s.

9) o bocal de imersão (2) é usado em uma profundidade de imersão (distância a partir de um menisco para uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais, e menos de 300

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10/ 10 correntes de CC a serem alimentados às bobinas de campo magnético de CC dos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e polos magnéticos inferiores (4a, 4b), usando pelo menos uma tabela preliminarmente ajustada e uma fórmula matemática com base em uma largura de uma placa a ser lingotada, a velocidade de lingotamento, e profundidade de imersão do bocal de imersão (2) (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido), e alimentando uma corrente de CA e correntes de CC correspondentemente.

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