JPH10305353A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH10305353A JPH10305353A JP11798197A JP11798197A JPH10305353A JP H10305353 A JPH10305353 A JP H10305353A JP 11798197 A JP11798197 A JP 11798197A JP 11798197 A JP11798197 A JP 11798197A JP H10305353 A JPH10305353 A JP H10305353A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- mold
- magnetic
- molten steel
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁界を利用して鋳型内溶鋼の流動を制御し、
鋳片の表層部及び内層部共に非金属介在物の少ない鋳片
を得る。 【解決手段】 浸漬ノズル５の吐出孔６より上側と下側
に鋳型長辺２を挟み対向する上下２段の磁極７、８を鋳
型長辺背面に配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳
型内溶鋼４の流動を制御する鋼の連続鋳造方法におい
て、（１）少なくとも下側に配置した磁極８にて印加す
る磁界を直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
とするか、又は、（２）上側に配置した磁極７にて印加
する磁界を直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁
界とし、且つ、下側に配置した磁極にて印加する磁界を
直流静磁界とする。
鋳片の表層部及び内層部共に非金属介在物の少ない鋳片
を得る。 【解決手段】 浸漬ノズル５の吐出孔６より上側と下側
に鋳型長辺２を挟み対向する上下２段の磁極７、８を鋳
型長辺背面に配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳
型内溶鋼４の流動を制御する鋼の連続鋳造方法におい
て、（１）少なくとも下側に配置した磁極８にて印加す
る磁界を直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
とするか、又は、（２）上側に配置した磁極７にて印加
する磁界を直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁
界とし、且つ、下側に配置した磁極にて印加する磁界を
直流静磁界とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳型内溶鋼に磁界
を印加して磁界と溶鋼とによる電磁気力にて鋳型内溶鋼
の流動を制御し、鋳片の表層部及び内層部共に非金属介
在物の少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法
に関するものである。
を印加して磁界と溶鋼とによる電磁気力にて鋳型内溶鋼
の流動を制御し、鋳片の表層部及び内層部共に非金属介
在物の少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、タンディッシ
ュから浸漬ノズルを介し、鋳型短辺に向けて鋳型内に注
入された溶鋼の吐出流は、鋳型短辺側の凝固シェルに衝
突して下降流と上昇流とに分岐し、そして、下降流は鋳
片の未凝固層深部に侵入し、又、上昇流は鋳型内溶鋼表
面（以下、「メニスカス」と記す）で鋳型短辺から浸漬
ノズルに向かう流れとなり、メニスカスに渦や盛り上が
り等の流れの乱れを生成する。脱酸生成物であるアルミ
ナを主体とする酸化物は、前記下降流により鋳片の未凝
固層深くまで侵入して鋳片の内層部に捕捉され、又、メ
ニスカス上に添加されたモールドパウダーは、前記上昇
流によるメニスカスの渦や盛り上がりにより溶鋼中に巻
き込まれ、鋳片の表層部に補捉される。そして、これら
に起因する非金属介在物が鋳片の品質欠陥の主要な原因
であり、この現象は鋳片引抜き速度の増速に伴う吐出流
速の高速度化に伴い顕著となっている。
ュから浸漬ノズルを介し、鋳型短辺に向けて鋳型内に注
入された溶鋼の吐出流は、鋳型短辺側の凝固シェルに衝
突して下降流と上昇流とに分岐し、そして、下降流は鋳
片の未凝固層深部に侵入し、又、上昇流は鋳型内溶鋼表
面（以下、「メニスカス」と記す）で鋳型短辺から浸漬
ノズルに向かう流れとなり、メニスカスに渦や盛り上が
り等の流れの乱れを生成する。脱酸生成物であるアルミ
ナを主体とする酸化物は、前記下降流により鋳片の未凝
固層深くまで侵入して鋳片の内層部に捕捉され、又、メ
ニスカス上に添加されたモールドパウダーは、前記上昇
流によるメニスカスの渦や盛り上がりにより溶鋼中に巻
き込まれ、鋳片の表層部に補捉される。そして、これら
に起因する非金属介在物が鋳片の品質欠陥の主要な原因
であり、この現象は鋳片引抜き速度の増速に伴う吐出流
速の高速度化に伴い顕著となっている。
【０００３】従って、連続鋳造に際しては、鋳片の内層
部及び表層部に捕捉される非金属介在物をいかにして同
時に低減するかが課題であり、この課題解決策として溶
鋼に磁界を印加し、磁界による電磁気力を利用して鋳型
内溶鋼の流動を制御しようとする試みが数多く提案され
ている。
部及び表層部に捕捉される非金属介在物をいかにして同
時に低減するかが課題であり、この課題解決策として溶
鋼に磁界を印加し、磁界による電磁気力を利用して鋳型
内溶鋼の流動を制御しようとする試みが数多く提案され
ている。
【０００４】例えば、特開平３−１４２０４９号公報に
は、対向する鋳型長辺各背面の上下に設置した上下各一
対の磁極の間で、鋳片の幅全体にわたり直流静磁界を印
加する方法が開示されている。同号公報によれば、下部
の直流静磁界で前記下降流を減速し、又、上部の直流静
磁界で前記上昇流を減速することができるので、脱酸生
成物もモールドパウダーも捕捉されない清浄な鋳片を製
造できるとしている。しかしこの方法では、下降流及び
上昇流が共に減速されるので、鋳型内の溶鋼流動が全体
に緩慢となり、鋳片表層部に相当する位置の凝固シェル
界面において、溶鋼流動による非金属介在物を洗浄する
効果が減少し、鋳片表層部に脱酸生成物やガス気泡が捕
捉される。
は、対向する鋳型長辺各背面の上下に設置した上下各一
対の磁極の間で、鋳片の幅全体にわたり直流静磁界を印
加する方法が開示されている。同号公報によれば、下部
の直流静磁界で前記下降流を減速し、又、上部の直流静
磁界で前記上昇流を減速することができるので、脱酸生
成物もモールドパウダーも捕捉されない清浄な鋳片を製
造できるとしている。しかしこの方法では、下降流及び
上昇流が共に減速されるので、鋳型内の溶鋼流動が全体
に緩慢となり、鋳片表層部に相当する位置の凝固シェル
界面において、溶鋼流動による非金属介在物を洗浄する
効果が減少し、鋳片表層部に脱酸生成物やガス気泡が捕
捉される。
【０００５】特開平１−１５０４５０号公報には、メニ
スカスの下約１．５ｍから４．０ｍの範囲に、鋳片を挟
んで対向して配置した磁極の間で、直流又は永久磁石に
よる静磁界もしくは低周波交流磁界を印加し、磁界を通
過する溶鋼流即ち前記下降流を減速・分散させ、鋳片内
層部の非金属介在物を低減する技術が開示されている。
しかしこの方法では、磁界設置位置が鋳型下方であるた
めに前記上昇流の制御は不可能で、鋳片表層部のモール
ドパウダーの巻き込みは防止できない。
スカスの下約１．５ｍから４．０ｍの範囲に、鋳片を挟
んで対向して配置した磁極の間で、直流又は永久磁石に
よる静磁界もしくは低周波交流磁界を印加し、磁界を通
過する溶鋼流即ち前記下降流を減速・分散させ、鋳片内
層部の非金属介在物を低減する技術が開示されている。
しかしこの方法では、磁界設置位置が鋳型下方であるた
めに前記上昇流の制御は不可能で、鋳片表層部のモール
ドパウダーの巻き込みは防止できない。
【０００６】特開昭６４−２７７１号公報には、鋳型長
辺背面に低周波交流電源による交流移動磁界発生装置を
複数対、鋳型を挟んで対向して配置し、溶鋼を磁界の移
動方向に移動させて、吐出流を減速又は加速して鋳型内
溶鋼の流動を制御する装置が開示されている。しかしこ
の装置では、磁界の移動方向にしか制動力が作用しない
ため、流動制御手段としては不十分である。更に、磁界
が強過ぎるときには溶鋼流の回り込みが発生したり、
又、移動磁界による溶鋼の付随流れが発生するため、吐
出流速と磁界強度とのバランスがくずれた場合には、メ
ニスカスに渦や盛り上がりを発生させて、モールドパウ
ダーの巻き込みを助長することがある。
辺背面に低周波交流電源による交流移動磁界発生装置を
複数対、鋳型を挟んで対向して配置し、溶鋼を磁界の移
動方向に移動させて、吐出流を減速又は加速して鋳型内
溶鋼の流動を制御する装置が開示されている。しかしこ
の装置では、磁界の移動方向にしか制動力が作用しない
ため、流動制御手段としては不十分である。更に、磁界
が強過ぎるときには溶鋼流の回り込みが発生したり、
又、移動磁界による溶鋼の付随流れが発生するため、吐
出流速と磁界強度とのバランスがくずれた場合には、メ
ニスカスに渦や盛り上がりを発生させて、モールドパウ
ダーの巻き込みを助長することがある。
【０００７】又、特開平６−２２６４０９号公報には、
鋳型長辺背面の浸漬ノズル吐出孔位置より上に交流移動
磁界発生装置を配置し、水平方向に回転する磁界を印加
してメニスカスの溶鋼を回転攪拌させ、この溶鋼流によ
り、凝固シェル界面の非金属介在物を洗浄する効果を高
めることで鋳片表層部の非金属介在物を低減すると共
に、鋳型長辺背面の浸漬ノズル吐出孔位置より下に静磁
界を印加して、前記下降流を減速して鋳片内層部の非金
属介在物を低減する方法が開示されている。しかしこの
方法では、メニスカスの溶鋼流速は必ずしも最適には制
御されず、逆に、移動磁界による回転流でメニスカスの
溶鋼流速が加速され、モールドパウダーの巻き込みを助
長することもあり、鋳片品質の安定性に欠ける。
鋳型長辺背面の浸漬ノズル吐出孔位置より上に交流移動
磁界発生装置を配置し、水平方向に回転する磁界を印加
してメニスカスの溶鋼を回転攪拌させ、この溶鋼流によ
り、凝固シェル界面の非金属介在物を洗浄する効果を高
めることで鋳片表層部の非金属介在物を低減すると共
に、鋳型長辺背面の浸漬ノズル吐出孔位置より下に静磁
界を印加して、前記下降流を減速して鋳片内層部の非金
属介在物を低減する方法が開示されている。しかしこの
方法では、メニスカスの溶鋼流速は必ずしも最適には制
御されず、逆に、移動磁界による回転流でメニスカスの
溶鋼流速が加速され、モールドパウダーの巻き込みを助
長することもあり、鋳片品質の安定性に欠ける。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このように従来の磁界
を利用した鋳型内溶鋼の流動制御の方法に関して、いず
れの方法も、非金属介在物の低減にその効果を十分に発
揮しているとは言い難く、改善の余地が大きいのが現状
である。
を利用した鋳型内溶鋼の流動制御の方法に関して、いず
れの方法も、非金属介在物の低減にその効果を十分に発
揮しているとは言い難く、改善の余地が大きいのが現状
である。
【０００９】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、その目的とするところは交流移動磁界と静磁界とを
同一磁極から重畳して印加し、鋳型内溶鋼の流動を最適
に制御して鋳片の表層部及び内層部共に非金属介在物の
少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供
することである。
で、その目的とするところは交流移動磁界と静磁界とを
同一磁極から重畳して印加し、鋳型内溶鋼の流動を最適
に制御して鋳片の表層部及び内層部共に非金属介在物の
少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供
することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の発明による鋼の連
続鋳造方法は、浸漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳
型長辺を挟み対向する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に
配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流
動を制御する鋼の連続鋳造方法において、少なくとも下
側に配置した磁極にて印加する磁界が直流静磁界と交流
移動磁界とが重畳された磁界であることを特徴とするも
のである。
続鋳造方法は、浸漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳
型長辺を挟み対向する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に
配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流
動を制御する鋼の連続鋳造方法において、少なくとも下
側に配置した磁極にて印加する磁界が直流静磁界と交流
移動磁界とが重畳された磁界であることを特徴とするも
のである。
【００１１】直流静磁界中を溶鋼が移動すると溶鋼中に
渦電流が発生し、この渦電流と直流静磁界とにより溶鋼
の移動方向と逆方向に電磁気力が作用して溶鋼流が減速
される。本発明においては浸漬ノズル吐出孔より下側に
対向して配置した下部磁極から直流静磁界と交流移動磁
界とが重畳された磁界が溶鋼に印加される。この重畳さ
れた磁界のうちの直流静磁界は対向する磁極間、即ち鋳
型長辺を貫通して溶鋼に印加されるので、この直流静磁
界中を移動する吐出流が制動され減速する。そのため吐
出流から分岐する下降流は減速されて鋳片の未凝固層深
くまで侵入することがなく、鋳片内層部には脱酸生成物
であるアルミナを主体とする酸化物のない清浄な鋳片を
得ることができる。又、吐出流から分岐する上昇流も減
速されて、メニスカスにおける渦や盛り上がり等の流れ
の乱れが防止される。
渦電流が発生し、この渦電流と直流静磁界とにより溶鋼
の移動方向と逆方向に電磁気力が作用して溶鋼流が減速
される。本発明においては浸漬ノズル吐出孔より下側に
対向して配置した下部磁極から直流静磁界と交流移動磁
界とが重畳された磁界が溶鋼に印加される。この重畳さ
れた磁界のうちの直流静磁界は対向する磁極間、即ち鋳
型長辺を貫通して溶鋼に印加されるので、この直流静磁
界中を移動する吐出流が制動され減速する。そのため吐
出流から分岐する下降流は減速されて鋳片の未凝固層深
くまで侵入することがなく、鋳片内層部には脱酸生成物
であるアルミナを主体とする酸化物のない清浄な鋳片を
得ることができる。又、吐出流から分岐する上昇流も減
速されて、メニスカスにおける渦や盛り上がり等の流れ
の乱れが防止される。
【００１２】又、重畳された磁界のうちの交流移動磁界
により、鋳型内の溶鋼は強制的に水平方向に回転攪拌さ
れる。そのため、鋳片表層部に相当する位置の溶鋼が回
転移動し、この溶鋼の移動により凝固シェル界面におけ
る非金属介在物の洗浄効果が確保され、鋳片表層部への
アルミナ等脱酸生成物及びガス気泡の捕捉が防止でき、
鋳片表層部の清浄性が向上する。
により、鋳型内の溶鋼は強制的に水平方向に回転攪拌さ
れる。そのため、鋳片表層部に相当する位置の溶鋼が回
転移動し、この溶鋼の移動により凝固シェル界面におけ
る非金属介在物の洗浄効果が確保され、鋳片表層部への
アルミナ等脱酸生成物及びガス気泡の捕捉が防止でき、
鋳片表層部の清浄性が向上する。
【００１３】尚、浸漬ノズル吐出孔より上側に対向して
配置した上部磁極から印加する磁界は、直流静磁界、交
流移動磁界、又は、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳
された磁界の１つを選択すればよい。直流静磁界を用い
た場合には、メニスカスにおける溶鋼流を直接減速する
ことができるので、メニスカスでの溶鋼流が安定して渦
や盛り上がり等の溶鋼流れの乱れが防止され、モールド
パウダーの鋳片への巻き込みが防止される。交流移動磁
界を用いた場合には、メニスカスの溶鋼を水平方向に回
転攪拌させ、溶鋼流による凝固シェル界面の非金属介在
物の洗浄効果を高めることで鋳片表層部の非金属介在物
を低減することができる。その際、下部磁極でも同一方
向に回転攪拌させるので、上部磁極の攪拌力を減じるこ
とができ、そのため、メニスカスの溶鋼流は過度に増速
しないので、モールドパウダーの巻き込みが防止でき
る。又、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
を用いた場合には、直流静磁界と交流移動磁界の両方の
効果が期待できる。
配置した上部磁極から印加する磁界は、直流静磁界、交
流移動磁界、又は、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳
された磁界の１つを選択すればよい。直流静磁界を用い
た場合には、メニスカスにおける溶鋼流を直接減速する
ことができるので、メニスカスでの溶鋼流が安定して渦
や盛り上がり等の溶鋼流れの乱れが防止され、モールド
パウダーの鋳片への巻き込みが防止される。交流移動磁
界を用いた場合には、メニスカスの溶鋼を水平方向に回
転攪拌させ、溶鋼流による凝固シェル界面の非金属介在
物の洗浄効果を高めることで鋳片表層部の非金属介在物
を低減することができる。その際、下部磁極でも同一方
向に回転攪拌させるので、上部磁極の攪拌力を減じるこ
とができ、そのため、メニスカスの溶鋼流は過度に増速
しないので、モールドパウダーの巻き込みが防止でき
る。又、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
を用いた場合には、直流静磁界と交流移動磁界の両方の
効果が期待できる。
【００１４】このように重畳して磁界を印加すること
で、２種類の異なる効果を発揮する磁界を狭い鋳型内に
複数段配置することができる。
で、２種類の異なる効果を発揮する磁界を狭い鋳型内に
複数段配置することができる。
【００１５】第２の発明による鋼の連続鋳造方法は、浸
漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳型長辺を挟み対向
する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に配置し、これら磁
極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流動を制御する鋼の
連続鋳造方法において、上側に配置した磁極にて印加す
る磁界が直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
であり、且つ、下側に配置した磁極にて印加する磁界が
直流静磁界であることを特徴とするものである。
漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳型長辺を挟み対向
する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に配置し、これら磁
極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流動を制御する鋼の
連続鋳造方法において、上側に配置した磁極にて印加す
る磁界が直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された磁界
であり、且つ、下側に配置した磁極にて印加する磁界が
直流静磁界であることを特徴とするものである。
【００１６】本発明においては浸漬ノズル吐出孔より下
側に対向して配置した下部磁極から直流静磁界が印加さ
れる。そのため上述したように、下降流は鋳片の未凝固
層深くまで侵入することがなく、鋳片内層部は脱酸生成
物であるアルミナを主体とする酸化物のない清浄な鋳片
を得ることができる。
側に対向して配置した下部磁極から直流静磁界が印加さ
れる。そのため上述したように、下降流は鋳片の未凝固
層深くまで侵入することがなく、鋳片内層部は脱酸生成
物であるアルミナを主体とする酸化物のない清浄な鋳片
を得ることができる。
【００１７】又、浸漬ノズル吐出孔より上側に対向して
配置した上部磁極から直流静磁界と交流移動磁界とが重
畳された磁界を印加する。重畳された磁界のうちの交流
移動磁界により鋳型内の溶鋼を強制的に水平方向に回転
攪拌させ、又、重畳された磁界のうちの直流静磁界によ
りメニスカスの溶鋼流を減速する。こうして、上述した
ように介在物の洗浄効果を確保すると共に、モールドパ
ウダーの巻き込みが防止され、鋳片表層部の清浄性が向
上する。
配置した上部磁極から直流静磁界と交流移動磁界とが重
畳された磁界を印加する。重畳された磁界のうちの交流
移動磁界により鋳型内の溶鋼を強制的に水平方向に回転
攪拌させ、又、重畳された磁界のうちの直流静磁界によ
りメニスカスの溶鋼流を減速する。こうして、上述した
ように介在物の洗浄効果を確保すると共に、モールドパ
ウダーの巻き込みが防止され、鋳片表層部の清浄性が向
上する。
【００１８】第３の発明による鋼の連続鋳造方法は、第
１の発明又は第２の発明による鋼の連続鋳造方法におい
て、磁極に直流用コイルと交流用コイルとを独立して配
置し、それぞれのコイルに直流電流と交流電流とを独自
に印加して、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された
磁界を発生させることを特徴とするものである。
１の発明又は第２の発明による鋼の連続鋳造方法におい
て、磁極に直流用コイルと交流用コイルとを独立して配
置し、それぞれのコイルに直流電流と交流電流とを独自
に印加して、直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された
磁界を発生させることを特徴とするものである。
【００１９】直流電流と交流電流とを独自に印加するの
で、重畳された直流静磁界の磁束密度と交流移動磁界の
磁束密度とを自由に決めることができる。そのため鋳型
内溶鋼の流動制御が一層容易となり、清浄性の高い鋳片
を製造することができる。
で、重畳された直流静磁界の磁束密度と交流移動磁界の
磁束密度とを自由に決めることができる。そのため鋳型
内溶鋼の流動制御が一層容易となり、清浄性の高い鋳片
を製造することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明を図面に基づき説明する。
図１は、本発明を適用した鋳片断面が矩形型の連続鋳造
機鋳型部の正面断面の概要図であり、図２は側面断面の
概要図、図３は図２のＸ−Ｘ面の部分断面の概要図であ
る。
図１は、本発明を適用した鋳片断面が矩形型の連続鋳造
機鋳型部の正面断面の概要図であり、図２は側面断面の
概要図、図３は図２のＸ−Ｘ面の部分断面の概要図であ
る。
【００２１】図において、相対する鋳型長辺２と、鋳型
長辺２内に内装された相対する鋳型短辺３とから鋳型１
が構成されている。鋳型１の上方に、溶鋼４を収納した
図示せぬタンディッシュが配置されており、タンディッ
シュ内の溶鋼４は、タンディッシュの底部に配置された
浸漬ノズル５を介し、浸漬ノズル５の下部に設けられ、
且つ鋳型１内の溶鋼４に浸漬した吐出孔６から、吐出流
１２を鋳型短辺３に向けて鋳型１内に注入される。そし
て、溶鋼４は鋳型１内で冷却されて凝固シェル１３を形
成し、鋳型１の下方に連続的に引き抜かれ鋳片となる。
鋳型１内のメニスカス１４上には、溶鋼４の保温剤及び
凝固シェル１３と鋳型１との潤滑剤として、モールドパ
ウダー１５が添加されている。
長辺２内に内装された相対する鋳型短辺３とから鋳型１
が構成されている。鋳型１の上方に、溶鋼４を収納した
図示せぬタンディッシュが配置されており、タンディッ
シュ内の溶鋼４は、タンディッシュの底部に配置された
浸漬ノズル５を介し、浸漬ノズル５の下部に設けられ、
且つ鋳型１内の溶鋼４に浸漬した吐出孔６から、吐出流
１２を鋳型短辺３に向けて鋳型１内に注入される。そし
て、溶鋼４は鋳型１内で冷却されて凝固シェル１３を形
成し、鋳型１の下方に連続的に引き抜かれ鋳片となる。
鋳型１内のメニスカス１４上には、溶鋼４の保温剤及び
凝固シェル１３と鋳型１との潤滑剤として、モールドパ
ウダー１５が添加されている。
【００２２】鋳型長辺２の背面上部には、吐出孔６より
上側に鋳造方向の中心を位置させて、上部磁極７、７
が、鋳型長辺２を挟みメニスカス１４を含む位置に、対
向して配置されており、上部磁極７、７はリターンヨー
ク１１にて鋳型短辺３の背面で連結されている。又、鋳
型長辺２の背面下部には、吐出孔６より下側に鋳造方向
の中心を位置させて、下部磁極８、８が、鋳型長辺２を
挟んで対向して配置されており、下部磁極８、８は鋳型
短辺３の背面でリターンヨーク１１にて連結されてい
る。これら上部磁極７及び下部磁極８の鋳型長辺２側に
は、鋳型１の幅方向で櫛の歯型状に複数の凸部１６が設
けられており、この凸部１６の全てに直流交流兼用コイ
ル９が巻かれている。又、上部磁極７及び下部磁極８の
櫛型の基部に相当する位置には直流用コイル１０が巻か
れている。
上側に鋳造方向の中心を位置させて、上部磁極７、７
が、鋳型長辺２を挟みメニスカス１４を含む位置に、対
向して配置されており、上部磁極７、７はリターンヨー
ク１１にて鋳型短辺３の背面で連結されている。又、鋳
型長辺２の背面下部には、吐出孔６より下側に鋳造方向
の中心を位置させて、下部磁極８、８が、鋳型長辺２を
挟んで対向して配置されており、下部磁極８、８は鋳型
短辺３の背面でリターンヨーク１１にて連結されてい
る。これら上部磁極７及び下部磁極８の鋳型長辺２側に
は、鋳型１の幅方向で櫛の歯型状に複数の凸部１６が設
けられており、この凸部１６の全てに直流交流兼用コイ
ル９が巻かれている。又、上部磁極７及び下部磁極８の
櫛型の基部に相当する位置には直流用コイル１０が巻か
れている。
【００２３】この直流交流兼用コイル９に直流電流と交
流電流とを重畳して印加すれば、直流静磁界と交流移動
磁界とが重畳した磁界が鋳型１内に発生する。尚、直流
交流兼用コイル９と交流電源とは、溶鋼４が水平方向に
一方向回転するような移動磁界を形成するように結線す
る。印加する交流電流は、周波数が０．１Ｈｚ〜１００
Ｈｚの３相交流、又は位相を９０度とした２相交流を用
いることが好ましい。周波数が０．１Ｈｚ以下では攪拌
力が弱く、又、１００Ｈｚを超えると銅製の鋳型１での
磁束の減衰が大きくなって鋳型１内の磁束密度を確保し
にくくなるためであり、又、溶鋼を水平回転攪拌する容
易さから、位相を９０度とした２相交流が好ましい。
流電流とを重畳して印加すれば、直流静磁界と交流移動
磁界とが重畳した磁界が鋳型１内に発生する。尚、直流
交流兼用コイル９と交流電源とは、溶鋼４が水平方向に
一方向回転するような移動磁界を形成するように結線す
る。印加する交流電流は、周波数が０．１Ｈｚ〜１００
Ｈｚの３相交流、又は位相を９０度とした２相交流を用
いることが好ましい。周波数が０．１Ｈｚ以下では攪拌
力が弱く、又、１００Ｈｚを超えると銅製の鋳型１での
磁束の減衰が大きくなって鋳型１内の磁束密度を確保し
にくくなるためであり、又、溶鋼を水平回転攪拌する容
易さから、位相を９０度とした２相交流が好ましい。
【００２４】又、直流交流兼用コイル９には交流電流の
み印加し、直流電流は直流用コイル１０に独自に印加す
れば、重畳された直流静磁界の磁束密度と交流移動磁界
の磁束密度とを自由に決めることができるので好まし
い。尚、直流交流兼用コイル９又は直流用コイル１０に
直流電流のみ印加すれば鋳型１を挟み対向する磁極間で
直流静磁界のみが得られ、直流交流兼用コイル９に交流
電流のみ印加すれば交流移動磁界のみが得られる。
み印加し、直流電流は直流用コイル１０に独自に印加す
れば、重畳された直流静磁界の磁束密度と交流移動磁界
の磁束密度とを自由に決めることができるので好まし
い。尚、直流交流兼用コイル９又は直流用コイル１０に
直流電流のみ印加すれば鋳型１を挟み対向する磁極間で
直流静磁界のみが得られ、直流交流兼用コイル９に交流
電流のみ印加すれば交流移動磁界のみが得られる。
【００２５】本発明では、少なくとも下部磁極８に直流
電流と交流電流とを重畳させて印加する場合（ケース
１）と、上部磁極７に直流電流と交流電流とを重畳させ
て印加すると共に、下部磁極８に直流電流のみを印加す
る場合（ケース２）とがある。ケース１の場合に上部電
極７に印加する電流は、直流電流、交流電流、又は、直
流電流と交流電流との重畳のうちの１つを適宜選択して
印加すればよい。各々の電流により前述した効果が期待
できる。
電流と交流電流とを重畳させて印加する場合（ケース
１）と、上部磁極７に直流電流と交流電流とを重畳させ
て印加すると共に、下部磁極８に直流電流のみを印加す
る場合（ケース２）とがある。ケース１の場合に上部電
極７に印加する電流は、直流電流、交流電流、又は、直
流電流と交流電流との重畳のうちの１つを適宜選択して
印加すればよい。各々の電流により前述した効果が期待
できる。
【００２６】そして鋳造に当たり、直流静磁界の鋳型１
厚みの中心における磁束密度を０．１テスラ以上、交流
移動磁界の鋳型１内壁近傍の磁束密度を０．００５テス
ラ〜０．２テスラとなるように電流又は電圧を調整す
る。直流静磁界の磁束密度が０．１テスラ未満、及び交
流移動磁界の磁束密度が０．００５テスラ未満では、共
に溶鋼４に作用する電磁気力が弱く、溶鋼流動の制御が
不可能となるためであり、又、交流移動磁界の磁束密度
が０．２テスラを超えると、攪拌力が強過ぎてメニスカ
ス１４の溶鋼流が速くなり、モールドパウダー１５の巻
き込みの虞があるためである。尚、交流移動磁界による
溶鋼に作用する電磁気力は周波数と磁束密度の二乗との
積に比例する。鋳造に当たり、交流移動磁界に印加する
周波数と交流移動磁界の磁束密度の二乗との積が、２．
５×１０-3〜１．５×１０-1（Ｈｚ・テスラ2 ）の範囲
を目標とすれば、交流移動磁界により溶鋼は十分に攪拌
される。
厚みの中心における磁束密度を０．１テスラ以上、交流
移動磁界の鋳型１内壁近傍の磁束密度を０．００５テス
ラ〜０．２テスラとなるように電流又は電圧を調整す
る。直流静磁界の磁束密度が０．１テスラ未満、及び交
流移動磁界の磁束密度が０．００５テスラ未満では、共
に溶鋼４に作用する電磁気力が弱く、溶鋼流動の制御が
不可能となるためであり、又、交流移動磁界の磁束密度
が０．２テスラを超えると、攪拌力が強過ぎてメニスカ
ス１４の溶鋼流が速くなり、モールドパウダー１５の巻
き込みの虞があるためである。尚、交流移動磁界による
溶鋼に作用する電磁気力は周波数と磁束密度の二乗との
積に比例する。鋳造に当たり、交流移動磁界に印加する
周波数と交流移動磁界の磁束密度の二乗との積が、２．
５×１０-3〜１．５×１０-1（Ｈｚ・テスラ2 ）の範囲
を目標とすれば、交流移動磁界により溶鋼は十分に攪拌
される。
【００２７】又、図４は本発明の別の実施の形態を示し
た連続鋳造機の側面断面の概要図であり、上部磁極７と
下部磁極８とがリターンヨーク１１にて鋳型長辺２の背
面で連結されている。この場合には上下磁極７、８の片
方でのみ直流静磁界を印加することができないが、設備
を小型化できるので、設備費用的には有利である。
た連続鋳造機の側面断面の概要図であり、上部磁極７と
下部磁極８とがリターンヨーク１１にて鋳型長辺２の背
面で連結されている。この場合には上下磁極７、８の片
方でのみ直流静磁界を印加することができないが、設備
を小型化できるので、設備費用的には有利である。
【００２８】
〔実施例１〕図１に示す構成の連続鋳造機を用いた本発
明の実施例を以下に説明する。
明の実施例を以下に説明する。
【００２９】鋳片断面寸法が、厚み２２０ｍｍ、幅１２
００ｍｍであるスラブ連続鋳造機にて、炭素濃度が０．
００５ｗｔ％の極低炭素Ａｌキルド鋼を鋳片引抜き速度
２．５ｍ／ｍｉｎで鋳造した。使用した浸漬ノズルは、
吐出孔径が８５ｍｍ、吐出孔角度が下向き２５度で、浸
漬ノズルの浸漬深さ（メニスカスから吐出孔上端までの
距離）は２３０ｍｍである。又、メニスカス位置は鋳型
上端から１２０ｍｍの位置で、鋳型長さは９５０ｍｍで
ある。
００ｍｍであるスラブ連続鋳造機にて、炭素濃度が０．
００５ｗｔ％の極低炭素Ａｌキルド鋼を鋳片引抜き速度
２．５ｍ／ｍｉｎで鋳造した。使用した浸漬ノズルは、
吐出孔径が８５ｍｍ、吐出孔角度が下向き２５度で、浸
漬ノズルの浸漬深さ（メニスカスから吐出孔上端までの
距離）は２３０ｍｍである。又、メニスカス位置は鋳型
上端から１２０ｍｍの位置で、鋳型長さは９５０ｍｍで
ある。
【００３０】上部磁極は、鋳造方向の長さが２４０ｍ
ｍ、鋳型幅方向の長さが１９５０ｍｍであり、メニスカ
ス位置が上部磁極の鋳造方向の上端から１００ｍｍの位
置となるように配置した。又、下部磁極は、鋳造方向の
長さが２４０ｍｍ、鋳型幅方向の長さが１９５０ｍｍで
あり、鋳造方向の中心位置を吐出孔下端から２５０ｍｍ
の位置として配置した。この位置は吐出流が鋳型短辺側
の凝固シェルに衝突する点より鋳造方向の上側である。
そして、上部磁極及び下部磁極とも直流交流兼用コイル
を巻く凸部の幅を２２５ｍｍとし、凸部を各磁極に６つ
ずつ配置した。
ｍ、鋳型幅方向の長さが１９５０ｍｍであり、メニスカ
ス位置が上部磁極の鋳造方向の上端から１００ｍｍの位
置となるように配置した。又、下部磁極は、鋳造方向の
長さが２４０ｍｍ、鋳型幅方向の長さが１９５０ｍｍで
あり、鋳造方向の中心位置を吐出孔下端から２５０ｍｍ
の位置として配置した。この位置は吐出流が鋳型短辺側
の凝固シェルに衝突する点より鋳造方向の上側である。
そして、上部磁極及び下部磁極とも直流交流兼用コイル
を巻く凸部の幅を２２５ｍｍとし、凸部を各磁極に６つ
ずつ配置した。
【００３１】交流電流は、周波数が６０Ｈｚの３相交流
電源を用い、本実施例では直流静磁界と交流移動磁界と
が重畳された磁界を形成する方法として、直流交流兼用
コイルに直流電流と交流電流とを重畳して印加する方法
を用いた。
電源を用い、本実施例では直流静磁界と交流移動磁界と
が重畳された磁界を形成する方法として、直流交流兼用
コイルに直流電流と交流電流とを重畳して印加する方法
を用いた。
【００３２】直流静磁界の磁束密度の目標を鋳型厚み中
心で０．２５テスラとしたが、直流電流と交流電流とを
重畳して印加した場合には、直流静磁界は交流移動磁界
の影響を受け、０．２０テスラ程度まで低下することが
あった。又、交流移動磁界の磁束密度を鋳型内壁で０．
１２テスラ〜０．４５テスラの範囲で変化させ、直流静
磁界との整合がとれる条件下でメニスカスの溶鋼流が乱
れない範囲で最大値となるように調整した。そして上部
磁極と下部磁極の磁界を表１に示す組合せで印加した。
心で０．２５テスラとしたが、直流電流と交流電流とを
重畳して印加した場合には、直流静磁界は交流移動磁界
の影響を受け、０．２０テスラ程度まで低下することが
あった。又、交流移動磁界の磁束密度を鋳型内壁で０．
１２テスラ〜０．４５テスラの範囲で変化させ、直流静
磁界との整合がとれる条件下でメニスカスの溶鋼流が乱
れない範囲で最大値となるように調整した。そして上部
磁極と下部磁極の磁界を表１に示す組合せで印加した。
【００３３】
【表１】
【００３４】又、比較のために、上部磁極及び下部磁極
に直流電流又は交流電流のみ印加した場合や、上部磁極
に直流電流と交流電流とを重畳して印加し、且つ下部磁
極に交流電流のみ印加した場合も実施した。比較例の磁
界印加条件も表１に合わせて示す。
に直流電流又は交流電流のみ印加した場合や、上部磁極
に直流電流と交流電流とを重畳して印加し、且つ下部磁
極に交流電流のみ印加した場合も実施した。比較例の磁
界印加条件も表１に合わせて示す。
【００３５】そして、得られた鋳片を薄鋼板に圧延し
て、薄鋼板を超音波探傷試験して非金属介在物による欠
陥発生率を調査し、欠陥発生率が低いものは清浄性が高
いとして評価した。調査結果を表１に示す。表１に示す
ように、本発明の実施例では、鋳片の清浄性が向上し
た。
て、薄鋼板を超音波探傷試験して非金属介在物による欠
陥発生率を調査し、欠陥発生率が低いものは清浄性が高
いとして評価した。調査結果を表１に示す。表１に示す
ように、本発明の実施例では、鋳片の清浄性が向上し
た。
【００３６】〔実施例２〕本実施例では直流静磁界と交
流移動磁界とが重畳された磁界を形成する方法として、
交流電流を直流交流兼用コイルに印加し、直流電流を直
流用コイルに印加する方法を用いた。その他の条件は実
施例１と全く同じ条件である。
流移動磁界とが重畳された磁界を形成する方法として、
交流電流を直流交流兼用コイルに印加し、直流電流を直
流用コイルに印加する方法を用いた。その他の条件は実
施例１と全く同じ条件である。
【００３７】直流静磁界と交流移動磁界とが重畳された
磁界を形成する場合でも、交流電流と直流電流とを独自
に印加した本実施例では、直流静磁界と交流移動磁界と
の整合性の問題は緩和され、比較的自由に磁束密度を決
定することができ、直流静磁界の鋳型厚み中心での磁束
密度を常に０．２５テスラ以上確保することができた。
そして上部磁極と下部磁極の磁界を表２に示す組合せで
印加した。
磁界を形成する場合でも、交流電流と直流電流とを独自
に印加した本実施例では、直流静磁界と交流移動磁界と
の整合性の問題は緩和され、比較的自由に磁束密度を決
定することができ、直流静磁界の鋳型厚み中心での磁束
密度を常に０．２５テスラ以上確保することができた。
そして上部磁極と下部磁極の磁界を表２に示す組合せで
印加した。
【００３８】
【表２】
【００３９】又、比較例として上部磁極に直流電流と交
流電流とを重畳して印加し、且つ下部磁極に交流電流の
み印加した場合も実施した。
流電流とを重畳して印加し、且つ下部磁極に交流電流の
み印加した場合も実施した。
【００４０】そして、得られた鋳片を薄鋼板に圧延し
て、薄鋼板を超音波探傷試験して非金属介在物による欠
陥発生率を調査し、欠陥発生率が低いものは清浄性が高
いとして評価した。調査結果を表２に示す。表２に示す
ように、直流電流と交流電流とを独自に印加した本実施
例では、より一層鋳片の清浄性が向上した。そして特
に、上部磁極及び下部磁極とも直流電流と交流電流とを
印加した条件で最高の清浄性が確保できた。
て、薄鋼板を超音波探傷試験して非金属介在物による欠
陥発生率を調査し、欠陥発生率が低いものは清浄性が高
いとして評価した。調査結果を表２に示す。表２に示す
ように、直流電流と交流電流とを独自に印加した本実施
例では、より一層鋳片の清浄性が向上した。そして特
に、上部磁極及び下部磁極とも直流電流と交流電流とを
印加した条件で最高の清浄性が確保できた。
【００４１】
【発明の効果】本発明では、吐出孔より下方に設けた直
流静磁界により下降流の鋳片未凝固層への侵入が防止さ
れて鋳片内層部の清浄性が向上すると共に、上昇流によ
るメニスカス近傍における流動が抑制されてモールドパ
ウダーの巻き込みが大幅に低減し、更に、交流移動磁界
にて溶鋼を水平方向に回転攪拌するため、凝固シェル界
面における非金属介在物の洗浄効果が確保され、鋳片表
層部の清浄性が向上する。その結果、内層部及び表層部
が共に清浄な鋳片を安定して製造することが可能となっ
た。
流静磁界により下降流の鋳片未凝固層への侵入が防止さ
れて鋳片内層部の清浄性が向上すると共に、上昇流によ
るメニスカス近傍における流動が抑制されてモールドパ
ウダーの巻き込みが大幅に低減し、更に、交流移動磁界
にて溶鋼を水平方向に回転攪拌するため、凝固シェル界
面における非金属介在物の洗浄効果が確保され、鋳片表
層部の清浄性が向上する。その結果、内層部及び表層部
が共に清浄な鋳片を安定して製造することが可能となっ
た。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した鋳片断面が矩形型の連続鋳造
機の鋳型部の正面断面の概要図である。
機の鋳型部の正面断面の概要図である。
【図２】本発明を適用した鋳片断面が矩形型の連続鋳造
機の鋳型部の側面断面の概要図である。
機の鋳型部の側面断面の概要図である。
【図３】図２のＸ−Ｘ断面の概要図である。
【図４】本発明の別の実施の形態を示した連続鋳造機の
側面断面の概要図である。
側面断面の概要図である。
１ 鋳型 ２ 鋳型長辺 ３ 鋳型短辺 ４ 溶鋼 ５ 浸漬ノズル ６ 吐出孔 ７ 上部磁極 ８ 下部磁極 ９ 直流交流兼用コイル １０ 直流用コイル １１ リターンヨーク １２ 吐出流 １３ 凝固シェル １４ メニスカス １５ モールドパウダー
Claims (3)
- 【請求項１】 浸漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳
型長辺を挟み対向する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に
配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流
動を制御する鋼の連続鋳造方法において、少なくとも下
側に配置した磁極にて印加する磁界が直流静磁界と交流
移動磁界とが重畳された磁界であることを特徴とする鋼
の連続鋳造方法。 - 【請求項２】 浸漬ノズルの吐出孔より上側と下側に鋳
型長辺を挟み対向する上下２段の磁極を鋳型長辺背面に
配置し、これら磁極にて磁界を印加して鋳型内溶鋼の流
動を制御する鋼の連続鋳造方法において、上側に配置し
た磁極にて印加する磁界が直流静磁界と交流移動磁界と
が重畳された磁界であり、且つ、下側に配置した磁極に
て印加する磁界が直流静磁界であることを特徴とする鋼
の連続鋳造方法。 - 【請求項３】 磁極に直流用コイルと交流用コイルとを
独立して配置し、それぞれのコイルに直流電流と交流電
流とを独自に印加して、直流静磁界と交流移動磁界とが
重畳された磁界を発生させることを特徴とする請求項１
又は請求項２に記載の鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11798197A JPH10305353A (ja) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11798197A JPH10305353A (ja) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10305353A true JPH10305353A (ja) | 1998-11-17 |
Family
ID=14725066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11798197A Pending JPH10305353A (ja) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10305353A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000032333A1 (en) * | 1998-12-01 | 2000-06-08 | Abb Ab | A method and a device for continuous casting of metals |
| US6712124B1 (en) | 2000-07-10 | 2004-03-30 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| JP2005508755A (ja) * | 2001-09-27 | 2005-04-07 | エービービー エービー | 連鋳のための装置及びその方法 |
| CN100372634C (zh) * | 2000-07-10 | 2008-03-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属的连铸方法及其装置 |
| JP2008183597A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
| US7448431B2 (en) | 2003-04-11 | 2008-11-11 | Jfe Steel Corporation | Method of continuous steel casting |
| JP2011031251A (ja) * | 2009-07-30 | 2011-02-17 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2011058769A1 (ja) | 2009-11-10 | 2011-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2011058770A1 (ja) | 2009-11-10 | 2011-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2011111858A1 (ja) | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
| WO2013091701A1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Abb Ab | Arrangement and method for flow control of molten metal in a continuous casting process |
| US10207318B2 (en) | 2014-11-20 | 2019-02-19 | Abb Schweiz Ag | Electromagnetic brake system and method of controlling molten metal flow in a metal-making process |
| WO2020170836A1 (ja) | 2019-02-19 | 2020-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法 |
| WO2020179698A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | スラブ鋳片の連続鋳造方法 |
| CN113423521A (zh) * | 2019-02-19 | 2021-09-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 连续铸造机的控制方法、连续铸造机的控制装置及铸片的制造方法 |
-
1997
- 1997-05-08 JP JP11798197A patent/JPH10305353A/ja active Pending
Cited By (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4719360B2 (ja) * | 1998-12-01 | 2011-07-06 | アーべーべー・アクチボラゲット | 金属の連続鋳造方法および装置 |
| JP2002531269A (ja) * | 1998-12-01 | 2002-09-24 | アーべーべー・アクチボラゲット | 金属の連続鋳造方法および装置 |
| EP1433550A1 (en) * | 1998-12-01 | 2004-06-30 | Abb Ab | A method and a device for continuous casting of metals |
| CN1293964C (zh) * | 1998-12-01 | 2007-01-10 | Abb股份有限公司 | 连续浇注金属的方法和设备 |
| WO2000032333A1 (en) * | 1998-12-01 | 2000-06-08 | Abb Ab | A method and a device for continuous casting of metals |
| US6712124B1 (en) | 2000-07-10 | 2004-03-30 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| CN100372634C (zh) * | 2000-07-10 | 2008-03-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属的连铸方法及其装置 |
| US7628196B2 (en) | 2000-07-10 | 2009-12-08 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| JP2005508755A (ja) * | 2001-09-27 | 2005-04-07 | エービービー エービー | 連鋳のための装置及びその方法 |
| US7448431B2 (en) | 2003-04-11 | 2008-11-11 | Jfe Steel Corporation | Method of continuous steel casting |
| JP2008183597A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
| JP2011031251A (ja) * | 2009-07-30 | 2011-02-17 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN102413963A (zh) * | 2009-11-10 | 2012-04-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢的连续浇铸方法 |
| RU2505377C1 (ru) * | 2009-11-10 | 2014-01-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ непрерывной разливки стали |
| JP2011121114A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-06-23 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2011058770A1 (ja) | 2009-11-10 | 2011-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011121115A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-06-23 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN102413964A (zh) * | 2009-11-10 | 2012-04-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢的连续浇铸方法 |
| WO2011058769A1 (ja) | 2009-11-10 | 2011-05-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| KR101168195B1 (ko) | 2009-11-10 | 2012-07-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강의 연속 주조 방법 |
| KR101176816B1 (ko) | 2009-11-10 | 2012-08-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강의 연속 주조 방법 |
| US8376028B2 (en) | 2009-11-10 | 2013-02-19 | Jfe Steel Corporation | Steel continuous casting method |
| US8397793B2 (en) | 2009-11-10 | 2013-03-19 | Jfe Steel Corporation | Steel continuous casting method |
| US8596334B2 (en) | 2010-03-10 | 2013-12-03 | Jfe Steel Corporation | Continuous casting method for steel and method for manufacturing steel sheet |
| WO2011111858A1 (ja) | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
| WO2013091701A1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Abb Ab | Arrangement and method for flow control of molten metal in a continuous casting process |
| CN103998159A (zh) * | 2011-12-22 | 2014-08-20 | Abb公司 | 用于连续铸造工艺中的熔融金属的流动控制的装置及方法 |
| US8985189B2 (en) | 2011-12-22 | 2015-03-24 | Abb Ab | Arrangement and method for flow control of molten metal in a continuous casting process |
| KR101536882B1 (ko) * | 2011-12-22 | 2015-07-14 | 에이비비 에이비 | 연속 주조 프로세스에서 용융 금속의 유동 제어를 위한 배열체 및 방법 |
| US10207318B2 (en) | 2014-11-20 | 2019-02-19 | Abb Schweiz Ag | Electromagnetic brake system and method of controlling molten metal flow in a metal-making process |
| WO2020170836A1 (ja) | 2019-02-19 | 2020-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法 |
| CN113423521A (zh) * | 2019-02-19 | 2021-09-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 连续铸造机的控制方法、连续铸造机的控制装置及铸片的制造方法 |
| KR20210116577A (ko) | 2019-02-19 | 2021-09-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연속 주조기의 제어 방법, 연속 주조기의 제어 장치 및, 주편의 제조 방법 |
| CN113423521B (zh) * | 2019-02-19 | 2023-12-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 连续铸造机的控制方法、连续铸造机的控制装置及铸片的制造方法 |
| US11890671B2 (en) | 2019-02-19 | 2024-02-06 | Jfe Steel Corporation | Control method for continuous casting machine, control device for continuous casting machine, and manufacturing method for casting |
| WO2020179698A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | スラブ鋳片の連続鋳造方法 |
| KR20210123383A (ko) | 2019-03-06 | 2021-10-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 슬래브 주편의 연속 주조 방법 |
| US11648607B2 (en) | 2019-03-06 | 2023-05-16 | Jfe Steel Corporation | Continuous casting method of cast slab |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7628196B2 (en) | Method and apparatus for continuous casting of metals | |
| JPH10305353A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3725028B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型内の溶融金属の電磁制動装置 | |
| JP2013136101A (ja) | 鋳型内の溶鋼の流動を制御するための方法および装置 | |
| EP0445328B1 (en) | Method for continuous casting of steel | |
| JP3700396B2 (ja) | 鋼の連続鋳造装置 | |
| JPH07100223B2 (ja) | 連続鋳造鋳型用電磁コイル装置 | |
| JP3965545B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法および装置 | |
| JP4669367B2 (ja) | 溶鋼流動制御装置 | |
| JP2008055431A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2005238276A (ja) | 電磁攪拌鋳造装置 | |
| EP0679115B1 (en) | A.c. magnetic stirring modifier for continuous casting of metals | |
| JPH11123511A (ja) | 電磁攪拌方法および電磁攪拌装置 | |
| JP3520841B2 (ja) | 金属の連続鋳造方法 | |
| JP4591456B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH10305358A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH11285789A (ja) | 溶鋼流の制御装置 | |
| JP3102967B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型の溶湯の制動方法およびブレーキ兼用電磁撹拌装置 | |
| JP3937961B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0428460A (ja) | 溶融金属渦流の防止装置とその防止方法 | |
| JP2000326054A (ja) | 鋼の連続鋳造方法および装置 | |
| JP2002120052A (ja) | 鋳型内溶鋼流動制御装置ならびに方法 | |
| JPH01289543A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS5939454A (ja) | 大断面ブル−ム連鋳機における電磁撹拌装置 | |
| JP2003103348A (ja) | 鋼の連続鋳造方法及び設備 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040907 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041108 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Effective date: 20041119 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20041217 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Effective date: 20060920 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Effective date: 20061024 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 |