WO2020170836A1

WO2020170836A1 - 連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法

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Publication number: WO2020170836A1
Application number: PCT/JP2020/004546
Authority: WO
Inventors: 稜介益田; 佳也橋本; 章敏松井; 周吾森田; 達郎林田; 大河郡山; 亮森下
Original assignee: Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date: 2019-02-19
Filing date: 2020-02-06
Publication date: 2020-08-27
Also published as: EP3928890A4; EP3928890A1; US20210387250A1; BR112021015867A2; EP3928890B1; US11890671B2; JPWO2020170836A1; JP6981551B2

Abstract

本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置１０は、連続鋳造機１の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部１１と、溶鋼流動状態推定部１１によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部１２と、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、連続鋳造機１の操業条件を制御する操業条件制御部１３と、を備えている。

Description

連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法

　本発明は、連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法に関する。

　近年、連続鋳造機において製造されるスラブ等の鋳片に対する高品質化の要求がますます高まっている。このため、連続鋳造機の鋳型内における溶鋼の状況を制御する技術が開発されている。例えば特許文献１には、鋳型内の溶鋼に磁場を印加する方法が記載されている。鋳型内の溶鋼に磁場を印加して溶鋼流動を制御することにより、鋳片の品質を安定化させることができる。しかしながら、溶鋼に磁場を印加しても予期せぬ操業変動に起因して完全には溶鋼流動を制御することは困難である。このため、鋳型銅板に埋め込まれた測温素子による溶鋼の測温結果を併用して操業を制御する技術が提案されている。例えば特許文献２には、鋳型内銅板温度データに基づいて鋳型内の溶鋼流動を補正することにより、溶鋼流動を高精度に推定する方法が記載されている。

　なお、鋳片に要求される品質の一つとして、鋳片の表層近傍に混入した気泡や介在物等の不純物による欠陥が少ないことが挙げられる。連続鋳造機では、浸漬ノズルを介して鋳型内に注湯された溶鋼は、鋳型壁面から殻状に凝固を開始し（以下、殻状に凝固した鋼を凝固シェルと称する）、鋳造の進行と共に凝固シェル厚みを増加させていく。鋳型内に注湯される溶鋼中には気泡や介在物が懸濁しているが、これら気泡や介在物が凝固シェルに捕捉されてそのまま凝固が進行すると上記の欠陥となる。

　溶鋼中に懸濁した気泡や介在物は、凝固界面の溶鋼流速が速いほど凝固シェルに捕捉されにくいことが知られており、この観点から鋳型内の溶鋼流動を適切に制御する技術開発も行なわれている。例えば特許文献３には、鋳造速度が１．６ｍ／ｍｉｎ程度と比較的遅い場合等において、凝固界面での溶鋼流速が不足して欠陥が発生することを抑制するための技術が開示されている。具体的には、この技術は、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流に制動力が作用するように移動磁場を印加して連続鋳造する際、移動磁場印加位置に対する浸漬ノズルの吐出口の位置及び吐出角度を適正な範囲とするものである。

特開平１０－３０５３５３号公報特開２０１６－１６４１４号公報特開２００５－１５２９９６号公報

　特許文献２には、鋳型内の溶鋼流動を高精度に推定する方法が記載されているが、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標を推定し、溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することは開示、示唆されていない。高品質な鋳片を製造するためには、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標を推定し、溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することが必要である。このため、特許文献２に記載の方法だけでは、高品質な鋳片を製造することは困難である。

　一方、特許文献３には、凝固界面での溶鋼流速を適正範囲に制御する方法が記載されているが、この適正範囲はあくまで設備の幾何学的関係のみで規定されたものである。しかしながら、実際の連続鋳造では、浸漬ノズルのノズル孔に介在物が付着して偏流が生じる等の溶鋼流速の変動要因があり、こうした変動が生じた場合にも、その変動状況に応じて凝固界面での溶鋼流速を適正範囲内に制御する必要がある。すなわち、鋳型内で気泡や介在物等の不純物が鋳片へ混入する要因となる凝固界面の溶鋼流速の低下を、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて溶鋼流動指標として推定し、その推定結果に基づき溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することによって、より高品質な鋳片を製造することが可能になる。

　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、高品質な鋳片を製造可能な連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法を提供することにある。

　本発明に係る連続鋳造機の制御方法は、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定ステップと、前記溶鋼流動状態推定ステップにおいて推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出ステップと、前記溶鋼流動指標算出ステップにおいて算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御ステップと、を含む。

　前記溶鋼流動指標には、電磁攪拌磁場により生じる攪拌流の中で流速が所定値以下となっている領域の面積が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面の速度又は流動状態が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、凝固界面流速が所定値以下となる面積が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面流速の最大値が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値が含まれているとよい。

　前記鋳型内の溶鋼の温度データは、鋳型に設置された温度センサの測定値を含む温度データであるとよい。

　前記連続鋳造機の操業条件には、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つが含まれているとよい。

　前記操業条件制御ステップは、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つを微小に変化させた場合の溶鋼の流動状態を制御周期毎に推定することにより、操業条件の変更に対する溶鋼の流動状態の感度を算出するステップを含むとよい。

　前記操業条件制御ステップは、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さの間の相互干渉を陽的に算出して制御するステップを含むとよい。

　本発明に係る連続鋳造機の制御装置は、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部と、前記溶鋼流動状態推定部によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部と、前記溶鋼流動指標算出部によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御部と、を備える。

　本発明に係る鋳片の製造方法は、本発明に係る連続鋳造機の制御方法を用いて連続鋳造機を制御しながら鋳片を製造するステップを含む。

　本発明に係る連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法によれば、高品質な鋳片を製造することができる。

図１は、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例を示す模式図である。図２は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成を示すブロック図である。図３は、浸漬ノズルの一構成例を示す模式図である。図４は、電磁撹拌磁場の磁束密度が異なる２条件における、電磁撹拌磁場の磁束密度の変更量と溶鋼表面最大流速の変化量との関係を示す図である。図５は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置による操業条件制御処理の流れを示すフローチャートである。図６は、電磁撹拌磁場の磁束密度の変化に伴う低流速面積の変化の一例を示す図である。図７は、電磁撹拌磁場の磁束密度の変化に伴う溶鋼表面最大流速の変化の一例を示す図である。図８は、電磁撹拌磁場の磁束密度及びノズル浸漬深さの変化に伴う溶鋼表面最大流速の変化の一例を示す図である。図９は、操業条件の制御の有無に伴うスラブの欠陥混入率の変化の一例を示す図である。図１０は、操業条件制御処理の実施例を示すタイミングチャートである。

　以下、図面を参照して、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成及びその動作について説明する。

〔連続鋳造機の構成〕
　まず、図１を参照して、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例について説明する。　　　

　図１は、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例を示す模式図である。図１に示すように、この連続鋳造機１では、溶鋼２が満たされたタンディッシュ３の鉛直方向下方に鋳型４が設けられ、タンディッシュ３の底部に鋳型４への溶鋼２の供給口となる浸漬ノズル５が設けられている。溶鋼２は、タンディッシュ３から連続的に鋳型４に注がれ、内部に冷却水の水路が設けられた鋳型４により冷却され、鋳型４の下部から引き抜かれてスラブとなる。その際、鋳型４に注がれる溶鋼２の重量と引き抜かれるスラブの重量を合わせるため、引き抜き速度に応じて浸漬ノズル５の直上に設けられた図示しないスライディングゲートノズル等により浸漬ノズル５の開度が調整される。鋳型４には、鋳造されるスラブの厚み方向の両端となるＦ面及びＢ面に、複数の温度センサが設置されている。各温度センサは、各設置位置での溶鋼２の温度を測定する。また、鋳型４には、鋳型４内の溶鋼２に撹拌流を誘起する電磁撹拌磁場を発生させる図示しないコイルが設置されている。

〔制御装置の構成〕
　次に、図２を参照して、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成について説明する。

　図２は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成を示すブロック図である。図２に示すように、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置１０は、コンピュータ等の情報処理装置によって構成され、ＣＰＵ（Central　Processing　Unit）等の内部の演算処理装置がコンピュータプログラムを実行することにより、溶鋼流動状態推定部１１、溶鋼流動指標算出部１２、及び操業条件制御部１３として機能する。

　溶鋼流動状態推定部１１は、特許文献２に記載の溶鋼の流動状態推定方法等の周知の技術を利用して、鋳型４内における溶鋼２の流動状態をオンラインで推定する。具体的には、溶鋼流動状態推定部１１は、乱流モデルを考慮した数値流体力学等の物理モデルを用いて、連続鋳造機１の操業条件及び鋳型４に設置されている温度センサの測定値から鋳型４内における溶鋼２の流動状態をオンラインで推定する。連続鋳造機１の操業条件としては、鋳造幅、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、浸漬ノズル５の浸漬深さ（ノズル浸漬深さ）等を例示できる。

　溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼流動状態推定部１１によって推定された溶鋼２の流動状態のデータを用いて、鋳型４内でスラブ（鋳片）へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで推定する。ここで、スラブへ混入する不純物としては、モールドパウダーを起源とした介在物がある。モールドパウダーは、鋳型４内に注入された溶鋼の上表面に常時供給され、鋳型４とスラブとの焼き付きを防止する潤滑剤であり、溶鋼２の保温効果等も有している。鋳型４内の溶鋼２の最上部では、モールドパウダーは溶融状態で溶鋼２と接触し、溶鋼２はある流速で流動している。ここで、本発明では、モールドパウダーとの接触位置における溶鋼２の流速を溶鋼２の表面流速と称する。そのため、溶鋼２の表面流速が過大となると、溶融パウダが溶鋼２の内部に巻き込まれて介在物欠陥となる可能性がある。また、アルミナ等の介在物は、浸漬ノズル５から供給されるＡｒガス等の気泡と共に溶鋼流動にあわせて上昇し、溶融パウダ層に吸収されて溶鋼２の清浄化が行われる。しかし、凝固界面流速が遅い場合には、介在物や気泡が凝固シェル側にトラップされ、製品時に表面欠陥の原因となる可能性がある。ここで、凝固界面流速とは、鋳型内の凝固シェルの近傍領域における溶鋼の流速のことを意味する。

　このため、鋳型４内でスラブへ不純物が混入する要因を表す溶鋼流動指標としては、鋳型４内の溶鋼表面流速の最大値（溶鋼表面最大流速）、凝固界面流速が所定値以下となる面積（低流速面積）、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値を例示することができる。具体的には、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の最上段部（メニスカス：溶鋼湯面の高さ位置）の溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向及び厚み方向の全領域）における溶鋼流速の最大値を溶鋼表面最大流速として算出する。また、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の高さ方向（鋳造方向）及び厚み方向の所定位置にある溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向は全領域）において溶鋼流速が所定値以下である溶鋼流動状態計算メッシュの面積を算出する。例えば溶鋼流動指標算出部１２は、幅方向の全領域、且つ、鋳型高さ方向には少なくともメニスカス位置から２００ｍｍ下方までの範囲で、溶鋼流速が所定値以下である溶鋼流動状態計算メッシュの面積を鋳型長辺の片面毎に合計して、その値をそれぞれ低流速面積とする。また、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の最上段部の溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向、厚み方向の全領域）における乱流エネルギーの最大値を溶鋼表面乱流エネルギーの最大値として算出する。

　ここで、乱流エネルギーとは、流れの乱れの強さを示す値であり、ある空間位置において時間的に変動する流速の時間平均値からのずれの大きさに基づき与えられる。具体的には、乱流エネルギーは以下に示す数式で与えられる。

　k＝(1/2)・U_i ²
　U＝U_ave＋U_i
　kは乱流エネルギー、Uはある空間位置における流体の流速の瞬時値、U_aveはある空間位置における流体の流速の時間平均値、U_iはある空間位置における流体の流速の時間平均値からのずれを示す。

　低流速面積は、スラブの凝固界面における溶鋼流動が速い場合には溶鋼２により凝固シェルに補足される不純物（気泡や介在物）を低減できる効果があることから有効な指標となる。ここで低流速であると判定すべき流速は、鋼種成分や要求される品質レベル及び鋳型寸法等に応じて個別に定めればよく、一定値に定めるべきものではない。なお、本発明者らの調査によれば、低流速と判定する目安として、０．０５ｍ／ｓ未満を採用することができる。また、低流速面積は、例えば、溶鋼流動状態計算メッシュの単位面積を１ｃｍ^２（０．０００１ｍ^２）とした場合、鋳型長辺の片面について低流速と判定された単位メッシュが１００メッシュあるとき、低流速面積が０．０１ｍ^２あるとする。また、低流速面積の適正値についても、鋼種成分や要求される品質レベル及び鋳型寸法等に応じて個別に定めればよく、一定値に定めるべきものではない。なお、本発明者らの調査によれば、要求される品質レベルが厳しい場合は、０．０１ｍ^２以下、要求される品質レベルがさほど厳しくない場合は、０．０２ｍ^２以下、をそれぞれ目安として採用することができる。溶鋼表面最大流速は、溶鋼表面における溶鋼流動が遅い場合にはモールドパウダーの溶鋼２内への巻き込みを低減できる効果があることから有効な指標となる。また、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値は、溶鋼表面最大流速と同様な理由から有効な指標となる。

　操業条件制御部１３は、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標を適正範囲内に制御するために、溶鋼流動指標に応じて鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さ等の操業条件を制御する。例えば、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値を超えた場合は、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくして電磁撹拌力を強めるよう操業条件を制御する。電磁撹拌力によって鋳型内の溶鋼にさらに流速を付与すれば、凝固界面流速が所定値以下となった位置においても、溶鋼流速が増加するよう作用するからである。また、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくしても、依然、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値を超えており、しかも凝固界面流速が所定値以下となる位置が溶鋼表面に近い場合は、浸漬ノズルの深さを浅くするよう操業条件を制御してもよい。浸漬ノズルの深さを浅くすると、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流の影響が、より溶鋼表面側に現れ、溶鋼表面の溶鋼流速を増加させるよう作用するからである。一方、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくすることで、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値未満となったものの、溶鋼表面流速及び／又は溶鋼表面乱流エネルギーが所定値を超える場合は、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくしたまま、浸漬ノズルの深さを深くするよう操業条件を制御してもよい。浸漬ノズルの深さを深くすると、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流の影響が、溶鋼表面側に現れにくくなり、溶鋼表面流速及び／又は溶鋼表面乱流エネルギーを減少させるよう作用するからである。

　一般に、鋳型４内における溶鋼２の流動状態は連続鋳造機１の操業状態の違いに応じて変化する。例えば図３に示すように、左右の２箇所に吐出口５ａがある浸漬ノズル５を使用している場合、片側の吐出口５ａにアルミナ等の介在物が付着することにより、鋳型４内における溶鋼２の吐出流に左右差（偏流）が生じる場合がある。この偏流は、鋳造幅、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度といった操業条件が同じあっても発生するため、鋳型４に設置されている温度センサの測定値を用いて偏流を含む溶鋼の流動状態を精度よく再現することにより精度よく溶鋼流動指標をオンラインで推定する。

　すなわち、鋳型４に設置されている温度センサの測定値に対応するよう、溶鋼流動指標算出部１２における計算条件を修正し、計算値を逐次更新することで、オンラインでより精度よく溶鋼流動指標を推定する。なお、温度センサの設置数やピッチ及び測定値のサンプリング間隔は、本発明を実施する環境等に応じて可能な範囲で定めればよい。本発明者らの調査によれば、温度センサを、鋳造方向及び幅方向にそれぞれ５０ｍｍピッチ以下及び１００ｍｍピッチ以下で配置し、測定値を１秒間隔以下で採取するようにすると、溶鋼流動指標算出部１２の計算精度がより向上する。溶鋼流動指標をオンラインで推定することにより、欠陥発生リスクが少ない適正範囲内で操業ができているかを把握でき、操業条件を変更することによって溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することができる。結果、高品質なスラブを製造することができる。

　なお、本実施形態では、低流速面積を凝固界面流速が所定値以下となる面積であるとして検討したが、溶鋼流動指標としては、凝固界面そのものの流速には限られない。電磁攪拌磁場等により生じる溶鋼流動（攪拌流）の中で低流速となっている領域があれば、このような領域は凝固界面への気泡や介在物補足に悪影響を及ぼすから、これを溶鋼流動指標とすることができる。このように低流速面積は凝固界面流速に限られずに種々の定義の仕方が可能である。同様に、溶鋼表面流速の最大値及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値は、溶鋼の表面状態を表しており、上記したようにモールドパウダーの巻き込みに関連する。従って、溶鋼流動指標としては、これら最大値に限られず、溶鋼表面の速度又は流動状態を適宜規定することで溶鋼流動指標とすることができる。

　また、溶鋼流動指標の制御にあたっては、以下の２点を踏まえて行うことが望ましい。１点目は、溶鋼流動現象が非線形である点である。すなわち、元の操業条件が異なれば、操業条件の変更量が同一でも溶鋼流動指標の変化量は異なる。図４（ａ），（ｂ）は、電磁撹拌磁場の磁束密度が異なる２条件における、電磁撹拌磁場の磁束密度の変更量と溶鋼表面最大流速の変化量との関係を示す図である。図４（ａ）に示す条件では、電磁撹拌磁場の磁束密度を変更しても溶鋼表面最大流速はほとんど変化しない。これに対して、図４（ｂ）に示す条件は、電磁撹拌磁場の磁束密度を上昇させると溶鋼表面最大流速も増加する。さらに、上述したように、操業条件によらず溶鋼の吐出流に偏流も発生しうる。従って、操業条件の変更量に対する溶鋼流動指標が変化する感度は時々刻々と変化する可能性があり、予め既定の感度を設けると溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することが困難となる場合がある。

　２点目は、操業条件と溶鋼流動指標との間には相互干渉が存在することである。例えば、鋳造速度を増加させると、低流速面積は減少する一方で溶鋼表面最大流速は増加する。また、浸漬ノズルの浸漬深さを変更することにより、溶鋼表面最大流速及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値を変化させることができる。全ての溶鋼流動指標を適正範囲内に制御するためには、幾つかの操業条件を組み合わせて干渉を考慮した制御が必要となる。しかしながら、操業条件の変更量を収束計算によって陰的に求めようとすると計算時間が長くなりダイナミックに制御することが困難となる。従って、干渉を考慮して操業条件の変更量を陽的に算出し、次の制御周期における操業条件に反映させることが望ましい。

　図５は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置による操業条件制御処理の流れを示すフローチャートである。図５に示すフローチャートは、溶鋼流動指標算出部１２によって溶鋼流動指標が算出される度毎に開始となり、操業条件制御処理はステップＳ１の処理に進む。なお、以下では、溶鋼流動指標として低流速面積Ｓ、溶鋼表面最大流速Ｖ、及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値Ｅを制御するために、操業条件Ａ，Ｂ，Ｃを変更する場合について説明する。

　ステップＳ１の処理では、操業条件制御部１３が、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標が全て適正範囲内にあるか否かを判別する。判別の結果、溶鋼流動指標が全て適正範囲内にある場合（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、操業条件制御部１３は、操業条件の変更は行わず、一連の操業条件制御処理を終了する。一方、溶鋼流動指標の少なくとも１つが適正範囲外であった場合には（ステップＳ１：Ｎｏ）、操業条件制御部１３は、操業条件制御処理をステップＳ２の処理に進める。

　ステップＳ２の処理では、操業条件制御部１３が、操作する対象の操業条件について、各々を微小に変化させた場合の溶鋼流動状態を推定して溶鋼流動指標を算出する。なお、操業条件の変化量は、元の操業条件から大きく変化させると、溶鋼流動分布の推定精度が悪化する可能性があるので、元の操業条件の１０％以内で変化させることが好ましい。そして、操業条件制御部１３は、算出された溶鋼流動指標と溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標との差分を算出し、それぞれの操業条件を変更した場合の溶鋼流動指標の感度ベクトルを算出することにより感度行列Ｘを得る。操業条件Ａを変更した場合の溶鋼流動指標の感度ベクトル（∂Ｓ／∂Ａ，∂Ｖ／∂Ａ，∂Ｅ／∂Ａ）、操業条件Ｂを変更した場合の溶鋼流動指標の感度ベクトル（∂Ｓ／∂Ｂ，∂Ｖ／∂Ｂ，∂Ｅ／∂Ｂ）、及び操業条件Ｃを変更した場合の溶鋼流動指標の感度ベクトル（∂Ｓ／∂Ｃ，∂Ｖ／∂Ｃ，∂Ｅ／∂Ｃ）を得た場合の感度行列Ｘを以下の数式（１）に示す。これにより、ステップＳ２の処理は完了し、操業条件制御処理はステップＳ３の処理に進む。

　ステップＳ３の処理では、操業条件制御部１３が、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標について、各々の適正範囲との差分値を算出することにより、偏差ベクトルＹを得る。低流速面積Ｓ、溶鋼表面最大流速Ｖ、及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値Ｅの偏差がそれぞれΔＳ，ΔＶ，ΔＥであった場合、偏差ベクトルＹは以下に示す数式（２）のように表される。これにより、ステップＳ３の処理は完了し、操業条件制御処理はステップＳ４の処理に進む。

　ステップＳ４の処理では、操業条件制御部１３が、ステップＳ２の処理により得られた感度行列Ｘ及びステップＳ３の処理により得られた偏差ベクトルＹを用いて、最小二乗法により最適な操業条件の変更量ベクトルＺ＝（ΔＡ，ΔＢ，ΔＣ）を算出する。以下の数式（３）は、感度行列Ｘ、偏差ベクトルＹ、操業条件の変更量ベクトルＺ、及び誤差ベクトルεとの関係を示す。最小二乗法は、数式（３）における誤差ベクトルεの二乗和を最小にする変更量ベクトルＺを最適解として求める手法であり、最適な操業条件の変更量ベクトルＺは以下に示す数式（４）により算出できる。このようにして、最適な操業条件の変更量ベクトルＺは、既知量である元の操業条件及び溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標に基づき陽的に算出される。これにより、ステップＳ４の処理は完了し、操業条件制御処理はステップＳ５の処理に進む。

　ステップＳ５の処理では、操業条件制御部１３が、ステップＳ４の処理により得られた最適な操業条件の変更量ベクトルＺ＝（ΔＡ，ΔＢ，ΔＣ）を操業条件に反映し、次の制御周期における操業条件とする。具体的には、操業条件制御部１３が、次の制御周期において操業条件Ａ＋ΔＡ，Ｂ＋ΔＢ，Ｃ＋ΔＣを用いることとする。これにより、ステップＳ５の処理は完了し、一連の操業条件制御処理は終了する。

　本実施例として、極低炭素鋼の連続鋳造において、本発明を適用した。鋳型寸法は、幅１２００ｍｍ、厚み２６０ｍｍで、定常状態の鋳造速度は１．６ｍ／ｍｉｎである。本実施例では、低流速面積の適正範囲を０．０２ｍ^２以下、溶鋼表面最大流速の適正範囲を０．０５～０．３０ｍ／ｓと設定して操業を行なった。操業中、連続鋳造機１の操業中に算出された低流速面積が適正範囲より大きくなったために、電磁撹拌磁場の磁束密度を５％大きくした。その結果、図６に示すように、鋳型４内の溶鋼撹拌力が強くなり、凝固界面流速がアップし、低流速面積が減少した。しかしながら、この操業条件の変更によって溶鋼撹拌力が強くなったことにより、図７に示すように、溶鋼表面最大流速が適正範囲を超えてしまう場合があった。そこで、ノズル浸漬深さを３０ｍｍ深くした。これは、浸漬ノズル５の吐出流が鋳型銅板に衝突、反転して流れが撹拌流と重なりあって溶鋼表面流速を高めているので、浸漬ノズル５の浸漬深さを深くすることにより、反転流が小さくなり、溶鋼表面流速を抑制できるためである。この操業条件変更により、図８に示すように、低流速面積を小さくしつつ、溶鋼表面最大流速を適正範囲内に制御できた。また、オンラインで溶鋼流動指標（溶鋼表面最大流速、低流速面積、及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値）を推定することにより、溶鋼流動指標を適正範囲にするための操業条件を制御することが可能となり、結果として、図９に示すように、スラブ品質指標であるスラブの欠陥混入率を低減することができた。このようにして、本発明に係る連続鋳造機の制御方法によれば、優れた品質のスラブを製造できることが確認された。

　図１０（ａ）～（ｄ）に示す実施例では、シミュレーション上で、浸漬ノズルを詰まらせるような外乱を人工的に発生させた仮想プラントを作成し、電磁撹拌磁場の磁束密度及び鋳造速度を操作することにより、仮想プラントから算出された低流速面積及び溶鋼表面最大流速を本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置によって適正範囲内に制御することができるのかを確認した。図１０（ａ）～（ｄ）に示す時間ｔ＝ｔ１のタイミングで外乱を発生させたところ、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された低流速面積及び溶鋼表面最大流速と、仮想プラントの低流速面積及び溶鋼表面最大流速との間に推定誤差が発生した。次に、図１０（ａ）～（ｄ）に示す時間ｔ＝ｔ２のタイミングで溶鋼流動状態推定処理を開始したところ、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された低流速面積及び溶鋼表面最大流速と、仮想プラントの低流速面積及び溶鋼表面最大流速との推定誤差は低減した。さらに、図１０（ａ）～（ｄ）に示す時間ｔ＝ｔ３のタイミングで操業条件制御処理を開始したところ、電磁撹拌磁場の磁束密度が上昇し、鋳造速度が低下し、仮想プラントの低流速面積及び溶鋼表面最大流速は適正範囲の上限近傍に制御することができた。このことから、オンラインで溶鋼流動指標（溶鋼表面最大流速、低流速面積、及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値）を推定することにより、溶鋼流動指標を適正範囲にするための操業条件を随時制御することが可能となり、高品質なスラブを製造できることが確認された。なお、図１０（ａ）～（ｄ）において、破線Ｌ１は仮想プラントの低流速面積、線Ｌ２は溶鋼流動指標算出部１２によって算出された低流速面積、破線Ｌ３は仮想プラントの溶鋼表面最大流速、線Ｌ４は溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼表面最大流速を示す。

　以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。例えば、図１０（ａ）～（ｄ）に示す実施例では電磁撹拌磁場の磁束密度及び鋳造速度を操作する場合の検証を行ったが、低流速面積や溶鋼表面流速、溶鋼表面乱流エネルギー等の流動指標は電磁撹拌磁場の磁束密度を操作することによっても制御することができる。このように、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。

　本発明によれば、高品質な鋳片を製造可能な連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法を提供することができる。

　１　連続鋳造機
　２　溶鋼
　３　タンディッシュ
　４　鋳型
　５　浸漬ノズル
　１０　制御装置
　１１　溶鋼流動状態推定部
　１２　溶鋼流動指標算出部
　１３　操業条件制御部

Claims

　連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定ステップと、
　前記溶鋼流動状態推定ステップにおいて推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出ステップと、
　前記溶鋼流動指標算出ステップにおいて算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御ステップと、
　を含む、連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、電磁攪拌磁場により生じる攪拌流の中で流速が所定値以下となっている領域の面積が含まれる、請求項１に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面の速度又は流動状態が含まれる、請求項１又は２に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、凝固界面流速が所定値以下となる面積が含まれる、請求項１～３のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面流速の最大値が含まれる、請求項４に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値が含まれる、請求項４又は５に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記鋳型内の溶鋼の温度データは、鋳型に設置された温度センサの測定値を含む温度データである、請求項１～６のうちいずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記連続鋳造機の操業条件には、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つが含まれる、請求項１～７のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記操業条件制御ステップは、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つを微小に変化させた場合の溶鋼の流動状態を制御周期毎に推定することにより、操業条件の変更に対する溶鋼の流動状態の感度を算出するステップを含む、請求項８に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記操業条件制御ステップは、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さの間の相互干渉を陽的に算出して制御するステップを含む、請求項８又は９に記載の連続鋳造機の制御方法。
　連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部と、
　前記溶鋼流動状態推定部によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部と、
　前記溶鋼流動指標算出部によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御部と、
　を備える、連続鋳造機の制御装置。
　請求項１～１０のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法を用いて連続鋳造機を制御しながら鋳片を製造するステップを含む、鋳片の製造方法。