WO2021193668A1 - バイオマス灰の改質方法、バイオマス灰のセメント原料化システム、及び改質バイオマス灰 - Google Patents

バイオマス灰の改質方法、バイオマス灰のセメント原料化システム、及び改質バイオマス灰 Download PDF

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WO2021193668A1
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biomass ash
ash
slurry
cement
water
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香奈 堀場
裕美 溝渕
大亮 黒川
麻衣子 山口
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太平洋セメント株式会社
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    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE
    • B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
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    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/20—Waste processing or separation

Definitions

  • the present invention relates to a technique for recycling combustion ash generated by biomass power generation or the like as a raw material for cement.
  • biomass ash biomass ash
  • Non-Patent Document 1 application of biomass ash to a cement admixture is considered. Further, in Non-Patent Document 2 below, the elution behavior of salts is investigated for the recycling of biomass ash.
  • Non-Patent Document 1 the incinerator ash was used as it was as a cement admixture. Further, in Non-Patent Document 2 above, although the elution behavior of salts has been investigated, the effect of stabilization by elution of salts cannot be said to be sufficient because the method is column filling and sprinkling of water.
  • the present invention is to provide a reforming method thereof and a system for converting biomass ash into a cement raw material for the purpose of reliably recycling biomass ash.
  • Another object of the present invention is to provide a modified biomass ash that exhibits good quality in terms of quality and the like on the cement strength development when used in combination with cement.
  • the present invention in its first aspect, Slurry process by adding water to biomass ash to make a slurry, A water washing step of washing the slurry with water and
  • the present invention provides a method for reforming biomass ash, which comprises a dehydration step of dehydrating the slurry which has been washed with water.
  • water is added to biomass ash to make a slurry, which is washed with water and then dehydrated to obtain the dehydrated product. Therefore, chlorine, which is a cement repellent component, and environmental pollution may occur. It is possible to efficiently remove certain heavy metals such as selenium and chromium. In addition, the easily reactive calcium oxide and calcium hydroxide contained in the biomass ash can be removed to stabilize the quality.
  • the obtained modified biomass ash can be suitably used as a raw material for cement.
  • the cement clinker is put into a mixer for blending raw materials, put into a preheater top or a calciner before a rotary kiln, or put into a rotary kiln kiln or a kiln.
  • Various cement production such as charging, charging to a cleaner cooler to cool the cement clinker obtained by firing, charging to a mill to crush cement clinker, charging to a mixing machine of mixed cement, etc. It can be suitably used as a cement raw material that can be put into a stage.
  • the pH adjustment is preferably by blowing carbon dioxide-containing gas into the slurry.
  • carbon dioxide (CO 2 ) is contained in the combustion exhaust gas of a rotary kiln of a cement manufacturing facility, the combustion exhaust gas of a biomass incineration facility, and a biomass power plant.
  • CO 2 carbon dioxide
  • the effect of immobilizing harmful gases such as sulfur oxides (SOx) contained in the combustion exhaust gas can be expected.
  • the pH adjustment is preferably by adding an acid solution to the slurry.
  • chlorine can be removed more efficiently by adjusting the pH of the slurry to the acidic side with an acid solution.
  • an acid solution such as waste sulfuric acid
  • the calcium component contained in the biomass ash can be easily stabilized in the form of calcium sulfate (gypsum).
  • the modified biomass ash thus obtained also leads to the provision of a new gypsum alternative material.
  • the pH adjustment is to bring the slurry to pH 11 or less. According to this, the above-mentioned reforming effect of biomass ash can be enjoyed more stably.
  • the amine contained in the waste liquid promotes the formation of carbonate ions in the slurry, and it is easier to further stabilize the calcium component in the form of calcium carbonate.
  • the above-mentioned reforming method it is preferable to further include a step of blowing carbon dioxide-containing gas into the dehydrated product after the dehydration step. According to this, by carbonating the easily reactive calcium oxide and calcium hydroxide remaining in the dehydrated product, it is possible to further stabilize the quality of the obtained modified biomass ash. It also helps to dry the water contained in the dehydrated product.
  • the specific surface area of the obtained modified biomass ash can be adjusted to improve the strength development of the cement when used in combination with the cement.
  • the biomass ash is preferably fly ash. According to this, since the obtained modified biomass ash has high reactivity, the decrease in strength development when cemented is suppressed. In addition, the effect of removing cement repellent components such as chlorine by washing with water can be further enjoyed.
  • the biomass ash is preferably dry ash. According to this, cement repellent components such as chlorine in biomass ash can be easily reduced by washing with water.
  • the present invention in its second aspect, A powder dissolution tank for adding water to the contained biomass ash to make a slurry and washing it with water, A solid-liquid separator for dehydrating the slurry discharged from the powder dissolution tank, and
  • the present invention provides a cement raw material system for biomass ash, which comprises a transport device for transporting the dehydrated product separated by the solid-liquid separation device to a cement manufacturing facility.
  • a powder dissolution tank for adding water to biomass ash to make a slurry and washing with water a solid-liquid separation device for dehydrating the slurry, and dehydration thereof. Since it is equipped with a transport device for transporting goods to cement manufacturing facilities, the system can efficiently remove chlorine, which is a cement repellent component, and heavy metals such as selenium and chromium, which may pollute the environment. ..
  • the easily reactive calcium oxide and calcium hydroxide contained in the biomass ash can be removed to stabilize the quality.
  • the obtained modified biomass ash can be suitably used as a raw material for cement.
  • the cement clinker is put into a mixer for blending raw materials, put into a preheater top or a calciner before a rotary kiln, or put into a rotary kiln kiln or a kiln.
  • Various cement production such as charging, charging to a cleaner cooler to cool the cement clinker obtained by firing, charging to a mill to crush cement clinker, charging to a mixing machine of mixed cement, etc. It can be suitably used as a cement raw material that can be put into a stage.
  • the cement raw material system further includes a first carbon dioxide-containing gas supply device for blowing carbon dioxide-containing gas into the slurry housed in the powder dissolution tank.
  • a first carbon dioxide-containing gas supply device for blowing carbon dioxide-containing gas into the slurry housed in the powder dissolution tank.
  • CO 2 carbon dioxide
  • the pH adjustment makes chlorine more efficient than the case where the pH is not adjusted to the acidic side.
  • the calcium component contained in the biomass ash can be made into the form of slow-reactive calcium carbonate or calcium sulfate to make it easier to stabilize the quality of the obtained modified biomass ash.
  • carbon dioxide (CO 2 ) is contained in the combustion exhaust gas of a rotary kiln of a cement manufacturing facility, the combustion exhaust gas of a biomass incineration facility, and a biomass power plant.
  • CO 2 carbon dioxide
  • the effect of immobilizing harmful gases such as sulfur oxides (SOx) contained in the combustion exhaust gas can be expected.
  • the cement raw material system further includes an acid solution supply device for adding an acid solution to the slurry housed in the powder dissolution tank.
  • an acid solution supply device for adding an acid solution to the slurry housed in the powder dissolution tank.
  • the calcium component contained in the biomass ash can be made into the form of slow-reactive calcium carbonate or calcium sulfate to make it easier to stabilize the quality of the obtained modified biomass ash.
  • the calcium component contained in the biomass ash can be easily stabilized in the form of calcium sulfate (gypsum).
  • the modified biomass ash obtained thereby will lead to the provision of a new gypsum substitute material.
  • a pH measuring device for measuring the pH of the slurry contained in the powder dissolving tank and a measured value measured by the pH measuring device are received, and the measured values are adjusted according to the measured values. It is preferable that the control device for controlling the amount of the carbon dioxide-containing gas blown and / or the amount of the acid solution added is further provided. According to this, it becomes easy to adjust the pH to the acidic side according to the pH change of the slurry.
  • the cement raw material system further includes a second carbon dioxide-containing gas supply device for blowing carbon dioxide-containing gas into the dehydrated product separated by the solid-liquid separation device.
  • a second carbon dioxide-containing gas supply device for blowing carbon dioxide-containing gas into the dehydrated product separated by the solid-liquid separation device.
  • the cement manufacturing equipment is a clinker cooler or a mill.
  • the biomass ash is preferably fly ash.
  • a washing of the biomass ashes a K 2 O content is 3-8 wt%, SO 3 content of 0.5 ⁇ 8% by mass, Cl concentration is 0.035% by mass or less, calcium hydroxide content is 0.1% by mass or less, and calcium carbonate content is 8 to 20% by mass. It provides a characteristic modified biomass ash.
  • modified biomass ash provided by the present invention, it exhibits good quality in terms of the quality exerted on the cement strength development when used in combination with cement.
  • the modified biomass ash preferably has a brain specific surface area of 4000 to 10000 cm 2 / g. According to this, the strength development of the cement becomes better when used in combination with the cement.
  • the modified biomass ash preferably has a CaO content of 10 to 40% by mass. According to this, the easily reactive calcium component is reduced, and the effect of further stabilizing the quality can be enjoyed.
  • the elution amount of selenium is 0.01 mg / L or less and the elution amount of hexavalent chromium is 0.1 mg / L or less. According to this, the risk of environmental pollution can be reduced.
  • the biomass ash is preferably fly ash. According to this, since the obtained modified biomass ash has high reactivity, the decrease in strength development when cemented is suppressed.
  • the biomass ash is a fluidized bed fly ash generated by a fluidized bed type combustion furnace. According to this, when the biomass ash, which is a fluidized bed fly ash, contains a large amount of easily reactive calcium components, the effect of further stabilizing the quality of the obtained modified biomass ash can be enjoyed.
  • the modified biomass ash is preferably used as a cement mixture or a concrete admixture. According to this, when used in combination with cement, it is possible to produce concrete with good quality and little variation in quality and workability during production.
  • Biomass ash to which the present invention is applied includes those that are generally biomass combustion ash, and include, for example, combustion ash of plants and bamboo and combustion ash of food residue.
  • these ash vegetation bamboo relatively high content of K 2 O, from the viewpoint of resources as a cement admixture or concrete admixture, because the activity index increases preferable.
  • K 2 O content is preferably from 2 mass% to 10 mass%, more preferably from 3 wt% to 8 wt%, more preferably from a 3% to 5% by weight.
  • K 2 O content of the biomass ash is less than 2 wt%, the strength of the concrete when used as a cement admixture or concrete admixture becomes low.
  • biomass ash When K 2 O content of the biomass ash exceeds 10 wt%, the amount in the case of using as a raw material for cement clinker is limited. Since biomass ash is combustion ash, it contains a glass component having pozzolan reactivity like coal ash, and most of potassium is embedded in the glass phase.
  • co-firing of biomass and coal may be carried out, and the biomass ash to which the present invention is applied includes ash generated when such co-firing is carried out.
  • the general coal ash burning coal in the K 2 O content is lower, the activity of Baimamasu ash through the use of coal at co-firing different. Therefore, from the viewpoint of recycling as a cement mixture or a concrete admixture, in the case of co-firing with coal, it is preferable that the ash is obtained from a fuel having a biomass ratio of 50% by mass or more.
  • palm coconut husk ash obtained by using palm coconut husk as fuel is also preferably exemplified among the combustion ash of vegetation and bamboo.
  • Palm coconut husks are a by-product of palm oil production and are primarily used in the natural biomass energy industry. Palm coconut shell is a yellowish brown fibrous substance with low ash content, its particle size is about 5 mm to 40 mm, and its calorific value is about 4000 Kcal / kg. Therefore, in energy production using renewable resources, palm coconut husks In recent years, shells have been increasingly used as fuel for biomass power generation.
  • a stoker type and a fluidized bed type combustion furnace for such biomass power generation using palm coconut shell as fuel
  • a circulating fluidized bed type or a pressurized fluidized bed type combustion furnace which is a fluidized bed type is a furnace.
  • Limestone is added to perform desulfurization inside. Therefore, the biomass ash from such a combustion furnace contains a large amount of calcium component and sulfur component, and for example, the CaO content is generally 5% by mass to 45% by mass.
  • the added limestone-derived Ca compound includes forms such as CaO (quick lime), Ca (OH) 2 (slaked lime), CaCO 3 (limestone), and CaSO 4 (plaster).
  • the CaO content of the biomass ash to which the present invention is applied is preferably 8% by mass to 30% by mass, preferably 10% by mass, from the viewpoint of the strength of concrete when it is recycled as a cement mixture or a concrete admixture. More preferably, it is ⁇ 25% by mass.
  • the biomass ash to which the present invention is applied may be the main ash that remains unburned at the bottom of the combustion furnace of biomass power generation, etc., and is obtained by collecting soot dust that is contained in the combustion exhaust gas and floats as a gas by a dust collector. It may be fly ash. Of these, fly ash is suitable because it is easy to remove cement repellent components such as chlorine by washing with water. In addition, since fly ash has high reactivity, a decrease in strength development when mixed with cement is suppressed. In addition, fly ash contains more calcium oxide and calcium hydroxide, which are more reactive than main ash.
  • the median diameter (D50) is preferably 100 ⁇ m or less, more preferably 75 ⁇ m or less, and further preferably 50 ⁇ m or less.
  • a laser diffraction / scattering type particle size distribution measuring device can be used for the particle size.
  • the particle size can be measured by using ethanol as a dispersion medium with MW3300EXII manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd. and measuring after ultrasonic dispersion for 1 minute. Can be done.
  • the biomass ash to which the present invention is applied it is preferable that the biomass ash has never been sprayed with water.
  • Dry ash refers to ash that has never been sprayed with water and is granular or does not produce hydrates. When water is sprayed and granulated, or when chlorine is incorporated into the produced hydrate, the removal rate of cement repellent components such as chlorine by the modification described later may decrease.
  • the dry ash for example, it is preferable that Friedel's salt or ettringite, which is a hydrate, is not detected by powder X-ray diffraction.
  • the water content is preferably 10% by mass or less, more preferably 5% by mass or less.
  • the ignition loss is preferably 10% or less.
  • the water content can be determined as the mass reduction rate when dried at 105 ° C.
  • the ignition loss can be determined as the mass loss rate when the object dried at 105 ° C. is heated at 975 ° C.
  • FIG. 1 shows a flowchart illustrating an embodiment of the biomass ash reforming method according to the present invention.
  • the solid arrow in FIG. 1 indicates the flow of substances brought into each process (hereinafter, the same applies to FIGS. 2 to 4).
  • the reforming method according to the present invention includes a slurrying step of adding water W1 to biomass ash M1 to form a slurry S1, a washing step of washing the slurry S1 with water, and washing with water thereof. It is provided with a dehydration step of dehydrating the subsequent slurry S2.
  • Slurry can be carried out using a powder dissolution tank equipped with at least a container for accommodating biomass ash M1 and water W1 and a stirring means for mixing them into slurry S1. Washing with water is performed by allowing the slurry S1 to stand or stir for a predetermined time.
  • the slurry S2 is in a state where the soluble component of the biomass ash M1 is eluted in the liquid phase of the slurry.
  • the slurry S2 in that state is discharged from the powder dissolution tank and dehydrated by a solid-liquid separator such as a filter press.
  • the mass ratio (W1 / M1) of biomass ash M1 and water W1 in the slurrying step is preferably 4 to 10, more preferably 4 to 7, and particularly preferably 4 to 5. If the mass ratio (W1 / M1) is smaller than 4, the reforming effect may be insufficient, such as insufficient elution of cement repellent components such as chlorine from the biomass ash M1. Further, if the mass ratio (W1 / P1) is larger than 10, the amount of wastewater W3 increases.
  • the time required for the water washing step is preferably 30 minutes or more, more preferably 45 minutes or more, because the biomass ash M1 is sufficiently reformed with water W1. Further, the higher the temperature condition, the better the elution efficiency of cement repellent components such as chlorine from the biomass ash M1, but from the viewpoint of the cost of treatment, it is preferably 5 ° C to 50 ° C, and 25 ° C to 25 ° C. 50 ° C. is more preferable.
  • the water content of the dehydrated product is preferably 20% by mass to 90% by mass, preferably 30% by mass to 30% by mass. It is more preferably 70% by mass.
  • water W2 is added to the dehydrated product to dehydrate again. According to this, the liquid phase of the slurry S2 is almost replaced with water, which is more preferable.
  • the modified biomass ash M2 thus obtained is sufficiently reduced in cement repellent components such as chlorine, and has easily reactive calcium oxide and water that affect the strength development and fluidity of cement. Since the content of calcium oxide is sufficiently reduced, it becomes easy to maintain a suitable quality as a cement raw material. Therefore, the biomass ash can be reliably recycled.
  • FIG. 2 shows another embodiment of the biomass ash reforming method according to the present invention.
  • a pH adjuster is further added and washing with water is performed.
  • the pH at the time of washing with water to the acidic side that is, by reducing the pH
  • chlorine can be removed more efficiently than when the pH is not adjusted.
  • the calcium component contained in the biomass ash can be easily stabilized in the form of slow-reactive calcium carbonate or calcium sulfate added to the cement clinker during cement production.
  • the pH adjuster is not particularly limited as long as it can reduce the pH of the slurry S1.
  • the acid solution, CO 2 containing gas, and the like are examples of the acid solution, CO 2 containing gas, and the like.
  • a pH adjusting agent may also be a CO 2 containing gas G1. That is, for example, carbon dioxide (CO 2 ) is contained in the combustion exhaust gas of the rotary kiln of the cement production facility, the combustion exhaust gas of the biomass incineration facility, and the biomass power plant. , The pH can be reduced to weakly alkaline.
  • CO 2 containing gas may be contained carbon dioxide, but in order to promote efficient carbonation, carbon dioxide concentration is preferably at least 10%, more preferably 20%.
  • the gas after collecting chlorine bypass dust of the cement manufacturing equipment contains harmful gas such as sulfur oxide (SOx), so that the effect of immobilizing this can be expected.
  • combustion exhaust gas from a biomass incineration facility or biomass power plant it can be reformed with the combustion exhaust gas containing carbon dioxide and biomass ash obtained on the spot, and immediately transported to a cement manufacturing facility as a cement mixture. Available.
  • the pH condition for washing the slurry S1 with water is preferably pH 4 to 12.5, and more preferably pH 5 to 12.
  • the waste liquid B1 obtained from the amine-based carbon dioxide recovery device is further added to the slurry S1 and washed with water.
  • a liquid containing deteriorated amines is discarded, and this is used as waste.
  • Amines are known to have the effect of promoting the production of carbonate ions by reacting with carbon dioxide, and can efficiently promote the carbonation of calcium components.
  • amines are also known to function as a crushing aid when crushed with a cement clinker in a mill.
  • Such amines have an amino group and a hydroxyl group in the molecule
  • amines used as a grinding aid include, for example, monoethanolamine (MEA), diethanolamine (DEA), and triethanol.
  • MDA monoethanolamine
  • Examples include amine (TEA), diglycolamine (DGA), diisopropanolamine (DIPA), methyldiethanolamine (MDEA) and the like. Therefore, when amines are brought into the modified biomass ash M2 from the added waste liquid, it can be expected to impart functionality as a pulverizing aid in such a post-process.
  • FIG. 3 shows still another embodiment of the biomass ash reforming method according to the present invention.
  • the CO 2- containing gas G2 is further blown into the dehydrated product C1 after the dehydration step.
  • the quality of the obtained modified biomass ash can be further stabilized. It also helps to dry the water contained in the dehydrated product C1.
  • the dehydrated product can be brought into contact with the CO 2- containing gas, and the CO 2- containing gas is circulated in a container filled with the dehydrated product, or the gas is passed through the exhaust gas flue. Should be used.
  • carbon dioxide (CO 2 ) is contained in the combustion exhaust gas of the rotary kiln of the cement production facility, the combustion exhaust gas of the biomass incineration facility, and the biomass power plant.
  • the combustion exhaust gas may be blown into the dehydrated product C1.
  • FIG. 4 shows yet another embodiment of the biomass ash reforming method according to the present invention.
  • a pH adjuster is further added for washing with water, and at that time, waste liquid B1 obtained from an amine-based carbon dioxide recovery device is further added, and the waste liquid B1 is further added.
  • a step of injecting the CO 2- containing gas G2 into the dehydrated product C1 after the dehydration step is provided. The technical effects of adopting such a configuration are as described above.
  • FIG. 5 shows a schematic configuration explanatory diagram illustrating an embodiment of the biomass ash cement raw material system according to the present invention.
  • the solid line arrow in FIG. 5 is the flow of solid or liquid such as slurry and washing liquid
  • the dotted line arrow is the flow of gas such as combustion exhaust gas from the firing kiln of the cement manufacturing facility
  • the alternate long and short dash line is the signal such as control signal. (Hereinafter, the same applies to FIGS. 6 to 8).
  • a powder dissolving tank 1 for adding water W1 to the contained biomass ash M1 to form a slurry S1 and washing with water, and washing with water thereof.
  • the solid-liquid separation device 2 for dehydrating the slurry S2 discharged from the powder dissolution tank 1 and the dehydrated product C1 separated by the solid-liquid separation device 2 are transferred to the cement production facility 20 as modified biomass ash M2.
  • the transport device 3 is provided for this purpose.
  • the powder dissolution tank 1 includes a powder supply device 11 for supplying the biomass ash M1 to the powder dissolution tank 1, and a liquid supply device 12 for supplying water W1.
  • An acid solution supply device 13 for supplying the acid solution A1 and a waste liquid supply device 14 for supplying the waste liquid B1 obtained from the amine-based carbon dioxide recovery device are attached. Further, a slurry stirring device 15 provided with a stirring blade is attached for mixing the biomass ash M1 and the water W1 and stirring the slurry S1 produced by the mixing.
  • a slurrying treatment is performed in which biomass ash M1 and water W1 are mixed and stirred to generate a slurry S1, and a water washing treatment in which cement repellent components such as chlorine are eluted into the liquid phase in the slurry S1.
  • a slurry stirring device 15 for that purpose, for example, a paddle type or screw type general stirring device can be used.
  • the slurry S2 in which the cement repellent component such as chlorine is eluted in the liquid phase in the slurry is discharged from the powder dissolution tank 1 and transferred to the solid-liquid separation device 2.
  • a normal slurry liquid transport device such as a slurry centrifugal pump, a piston pump, or a mono pump may be used.
  • the slurry S2 is solid-liquid separated to obtain a dehydrated product C1. Since the component eluted in the liquid phase of the slurry S2 is removed into the waste water W3, the amount of the cement repellent component such as chlorine is reduced in the obtained dehydrated product C1 as compared with the raw ash. On the other hand, since heavy metals and the like contained in the raw ash are also eluted in the wastewater W3, the wastewater W3 may be discharged into the environment after being appropriately treated for water quality.
  • the solid-liquid separation device 2 is provided with a water washing device 21 so that the cake can be washed with water W2. As a result, almost all of the liquid phase of the slurry S2 can be replaced with water, and the removal of the eluted components can be more reliable.
  • a filter press As the solid-liquid separation device 2, a filter press, a pressurized leaf filter, a screw press, a belt press, a belt filter, a normal filtration device such as sedimentation separation, or the like may be used.
  • the dehydrated product C1 separated by the solid-liquid separation device 2 is transported to the cement manufacturing facility 20 by the transport device 3 as the modified biomass ash M2 and recycled as a cement raw material.
  • the transport device 3 for example, a general cake transport device such as a belt conveyor, a screw conveyor, or a pipe conveyor can be used.
  • the combustion exhaust gas G1 generated in the cement manufacturing facility 20 can be supplied to the slurry S1 housed in the powder melting tank 1 via the first carbon dioxide-containing gas supply device 4. ..
  • the pH of the slurry can be adjusted to the acidic side by blowing such CO 2- containing gas G1, and it can also be used for stirring and heating the slurry.
  • the powder dissolution tank 1 is provided with a pH measuring device 16 for measuring the pH of the slurry contained in the powder dissolution tank 1. Then, the measurement result of the pH measuring device 16 is transmitted to the control device 10 at any time, and the control device 10 sends the supply amount of the acidic solution A1 and / or the air supply of the combustion exhaust gas G1 based on the measurement result of the pH measuring device 16. I try to control the amount.
  • the opening degree of the exhaust valve of the acid solution supply device 13 is controlled based on the signal from the control device 10, or the exhaust valve of the first carbon dioxide-containing gas supply device 4 is opened. For example, controlling the degree.
  • pH measuring device 16 a known measuring device may be used, and it is particularly preferable to use a measuring device for a high-concentration suspension.
  • the pH condition of the slurry S1 when washed with water is preferably pH 4 to 13, and more preferably pH 5 to 12.
  • FIG. 6 shows another embodiment of the cement raw material system according to the present invention.
  • the tubular air diffuser 30 is used as the slurry agitator of the embodiment described in FIG. 5, and the combustion exhaust gas G1 generated in the cement manufacturing facility 20 is used as the first carbon dioxide-containing gas supply device 4. It is possible to supply the slurry S1 contained in the powder dissolution tank 1 via the above.
  • the tubular air diffuser 3 is composed of a nozzle 31 for taking in and blowing the combustion exhaust gas G1 from the outside, and a cylindrical cylindrical tube 32 in which the nozzle 31 is arranged at the inner end. Then, the combustion exhaust gas G1 blown from the nozzle 31 rises upward together with the slurry while entraining the slurry inside the cylinder of the cylindrical tube 32, and becomes a mixed jet of the combustion exhaust gas G1 and the slurry S1 to form the upper end of the cylindrical tube 32. It is designed to be ejected from the opening 32a.
  • FIG. 7 shows still another embodiment of the cement raw material system according to the present invention.
  • a second carbon dioxide-containing gas supply device 5 for blowing CO 2-containing gas into the dehydrated product C1 separated by the solid-liquid separation device 2 is further provided. There is. Then, the combustion exhaust gas G2 generated in the cement manufacturing facility 20 can be blown into the dehydrated product C1 via the second carbon dioxide-containing gas supply device 5 before being transported to the cement manufacturing facility 20 by the transport device 3. I am trying to do it.
  • the means for blowing the gas it is sufficient that the dehydrated product can be brought into contact with the CO 2- containing gas, and the CO 2- containing gas is circulated in a container filled with the dehydrated product, or the gas is passed through the exhaust gas flue. Should be used.
  • the easily reactive calcium component remaining in the dehydrated C1 is carbonated, thereby further stabilizing the quality of the obtained modified biomass ash. Can be planned. It also helps to dry the water contained in the dehydrated product C1.
  • FIG. 8 shows yet another embodiment of the cement raw material system according to the present invention.
  • a second carbon dioxide-containing gas supply device 5 for blowing CO 2-containing gas into the dehydrated product C1 separated by the solid-liquid separation device 2 is further provided.
  • the technical effects of adopting such a configuration are as described above.
  • the modified biomass ash obtained by the present invention usually has a chlorine concentration of, for example, typically 0.1% by mass or less, more typically 0.002% by mass to 0.1% by mass. , And even more typically, the concentration is reduced to 0.005% by mass to 0.035% by mass.
  • the elution amount of selenium is typically reduced to 0.02 mg / L or less, and more typically 0.002 mg / L to 0.01 mg / L.
  • the amount of hexavalent chromium eluted is typically reduced to 0.1 mg / L or less, and more typically 0.01 mg / L to 0.05 mg / L.
  • the content of easily reactive calcium oxide and calcium hydroxide that affect the strength development and fluidity of cement is sufficiently reduced, and the calcium component is calcium carbonate or calcium sulfate. It is stabilized in the form of calcium (plaster).
  • the content of calcium hydroxide is typically 0.5% by mass or less, and more typically 0.1% by mass or less.
  • the content of calcium carbonate is typically 8 to 20% by mass, and more typically 10 to 15% by mass.
  • the content of calcium sulfate (gypsum) is typically converted to SO 3 in 0.5 mass% or more, more typically 3 wt% or more.
  • the CaO content in terms of oxide content is typically 10 to 40% by mass, more typically 8% to 30% by mass, and even more typically 10% to 25% by mass. be.
  • the SO 3 content in terms of the amount of oxide, typically 0.5% by mass to 8% by mass, more typically 1% by mass to 3% by mass, and more typically 1.2% by mass. It is ⁇ 2.5% by mass.
  • K 2 O content of oxide amount converted typically 3 wt% to 8 wt%, more typically 3.5% to 6% by weight.
  • the chlorine concentration described above can be measured by a well-known method, and for example, a method of measuring by a potentiometric titration method after acid decomposition treatment is preferably exemplified.
  • the elution amount of selenium (Se) and hexavalent chromium (Cr 6+ ) described above can be measured by a well-known method, for example, JIS K 0058-1 “Slag Chemical Substance Test Method-Part 1”. : Dissolution test method 5. Prepare a test solution according to "Test by actual use”, and measure selenium (Se) by ICP mass analysis method and hexavalent chromium (Cr 6+ ) by diphenylcarbazide absorptiometry. Etc. are preferably exemplified.
  • the above-mentioned calcium hydroxide content can be measured by a well-known method, and for example, a method of obtaining dehydration at around 400 ° C. by DSC (differential calorimetry) by measuring the calorific value is preferably exemplified. ..
  • the above-mentioned calcium sulfate (gypsum) content can be measured by a well-known method, and for example, a method of quantifying by the Rietveld method from the pattern of X-ray powder diffraction is preferably exemplified.
  • the oxide conversion amount of elements such as K, Na, C, Mg, Al, Si, P, S, Ca and Fe can be measured by a well-known method, for example, fundamental using a fluorescent X-ray apparatus.
  • the parameter method (FP method), the fly ash for cement raw materials using a fluorescent X-ray apparatus, the calibration curve method for clay, and the like are preferably exemplified.
  • the present invention reforms biomass ash by a method of washing with water
  • the water used for washing may be brought into the obtained modified biomass ash M2, but the biomass ash reacts with hydrates.
  • the strength development and fluidity of cement may decrease.
  • the obtained modified biomass ash M2 is used with water contained in it, it is preferable to carry it to the cement manufacturing facility 20 and perform a treatment in a heated state in which the contained water evaporates rapidly.
  • the modified biomass ash M2 can be directly charged into the clinker cooler in the cement manufacturing facility 20.
  • Examples of the charging method include a method of dropping from the upper part of the cooler to a position of a desired temperature in the cooler.
  • the input amount is set to be about 0.5 to 20% with respect to the mass of cement. If an air quenching cooler is used, the modified biomass ash M2 can be charged at a predetermined position in the cooler, which is preferable.
  • the modified biomass ash M2 When the modified biomass ash M2 is put into the cooler, it is convenient because the heat energy that is not directly related to the clinker production can be used. Further, in order to prevent a large amount of dust from being generated in the cooler, the modified biomass ash M2 preferably has a water content of 50% by mass or less, and is preferably added in the form of lumps or granules.
  • the temperature inside the clinker cooler is usually 200 to 1200 ° C., and the heating temperature can be selected according to the charging position. However, it is put into a low temperature portion of 200 ° C. to 800 ° C. so that CaCO 3 contained in the modified biomass ash M2 does not decompose to generate quicklime (CaO) or release carbon dioxide. Is preferable.
  • the modified biomass ash M2 can be directly charged into a mill in which cement clinker and, if necessary, gypsum are charged, crushed and mixed.
  • the mill is also called a finishing crusher, and in a cylindrical drum, steel balls, cement clinker, and gypsum are crushed while colliding with each other by the rotation of the drum.
  • the gypsum is not particularly limited, and examples thereof include natural dihydrate gypsum, flue gas desulfurization gypsum, phosphoric acid gypsum, titanium gypsum, and hydrofluoric acid gypsum. These may be used alone or in combination of two or more. If the calcium component in the biomass ash is modified into the form of calcium sulfate (gypsum) by the modification method provided by the present invention, the functionality of the gypsum can be expected.
  • the modified biomass ash M2 replaces a part of the cement, and it is preferable to add 0.5% by mass to 30% by mass with respect to the mass of the cement.
  • the gypsum is preferably converted to SO 3 is to be added 1.5 wt% to 5.0 wt%, preferably in terms of improving the strength development and flowability of the cement.
  • the modified biomass ash M2 When crushing and mixing in the mill, the modified biomass ash M2 can be used for temperature control in the mill in order to prevent the contained water from deteriorating the gypsum. Further, when the water content is excessive, dehydration can be easily performed by sedimentation separation or the like, and when the water content is insufficient, an appropriate amount may be sprinkled on the mill.
  • the above-mentioned waste liquid B1 is used and amines remain in the modified biomass ash M2, it can be expected to have functionality as a pulverizing aid. Further, when the effect due to the residual amines described above cannot be expected, an appropriate pulverizing aid can be appropriately added to improve the pulverization efficiency.
  • the fine powder crushed in the mill is recovered as cement.
  • the modified biomass ash M2 may be separately crushed.
  • the apparatus used for crushing the modified biomass ash is not particularly limited, and examples thereof include a tube mill, a vertical mill, and a jet mill. It can also be done wet with water washing.
  • the modified biomass ash M2 may be classified to recover and use fine powder having a high brain specific surface area.
  • the device used for classification is not particularly limited as long as it can classify at a classification point on the order of several tens of ⁇ m as described above, and for example, a sieve, an inertial classifying device, a centrifugal classifying device, a gravity classifying device, or the like can be used.
  • a cyclone type air separator, a sieving device and the like are preferable. If it is accompanied by washing with water, it can be done wet.
  • the modified biomass ash M2 is preferably pulverized to a brain specific surface area of 4000 cm 2 / g or more from the viewpoint of enhancing the strength development of cement.
  • the gypsum is preferably converted to SO 3 is to be added 1.5 wt% to 5.0 wt%, preferably in terms of improving the strength development of the cement.
  • the specific surface area of the brain is preferably 4250 cm 2 / g or more, and more preferably 5000 cm 2 / g or more.
  • the brain specific surface area of the biomass ash is preferably 10,000 cm 2 / g or less from the viewpoint of ensuring workability when producing a hardened cementum.
  • the modified biomass ash M2 is preferably pulverized to a brain specific surface area of 5500 cm 2 / g or more from the viewpoint of promoting the coagulation of cement.
  • the modified biomass ash obtained by the present invention has chlorine removed and has a higher alkalinity than coal ash, so that it is easier to calcinate during calcination and promotes the initial hydration reaction. Therefore, it can be suitably recycled as a raw material for cement clinker.
  • the amount of hexavalent chromium and selenium eluted is reduced, and it can be used as a cement mixture or an admixture for concrete from the viewpoint of functions such as suppression of rapid heat of hydration, suppression of decrease in fluidity, and replacement of gypsum. It can be suitably recycled.
  • cement containing the above-mentioned modified biomass ash or modified biomass ash can be mixed with cement as an admixture to produce concrete (mortar, concrete or cement paste).
  • the modified biomass ash may be used for kneading with water and other materials together with cement and then curing.
  • the other materials are not particularly limited, and are fine aggregate, coarse aggregate, water, AE agent, water reducing agent, AE water reducing agent, high performance water reducing agent, and high performance AE water reducing agent. Examples thereof include various admixtures such as agents, and various admixtures such as fly ash, silica fume, and fine powder of blast furnace slag.
  • the particle size and ignition loss of the biomass ash used in the following tests were measured as follows.
  • Particle size The sample after being dispersed in ethanol and subjected to ultrasonic dispersion treatment for 1 minute was measured using a particle size distribution measuring device (MW3300EXII manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd.).
  • Ignition loss Dry ash that had never been sprayed with water or ash dried at 105 ° C. was heated at 750 ° C. or 975 ° C. until a constant amount was determined, and ignition loss was determined.
  • Table 1 summarizes the level of each washing condition.
  • silica and calcium were the main constituent elements of this biomass ash.
  • K is 2 O content is also 4 wt% or more after washing with water, was found to be useful as a pozzolanic admixture for enhancing the cement strength.
  • Table 4 shows the results of examining the existence form and amount of the calcium component in the ash by the XRD method (X-ray diffraction method).
  • each Ca compound of CaO (quick lime), Ca (OH) 2 (slaked lime), CaCO 3 (calcium carbonate), and CaSO 4 (plaster) is used as the form of calcium component.
  • the existence of was confirmed.
  • Table 5 shows the results of examining the amounts of calcium hydroxide and calcium carbonate in the raw ash and the levels 1-1 and 1-2 after washing with water by thermogravimetric analysis and differential thermal analysis (TG-DTA). Is shown.
  • a high temperature differential scanning calorimeter (DSC404F3 manufactured by NETZSCH) is used to raise the temperature of about 50 mg of the sample to 1000 ° C. in a nitrogen atmosphere at a rate of 10 ° C./ The amount of heat absorbed in the vicinity of 400 ° C. was determined in minutes, and was determined by the ratio of the weight reduction with the standard reagent.
  • a high temperature differential scanning calorimeter (TG-DTA2000SR manufactured by NETZSCH) was used to raise a sample of about 50 mg to 1000 ° C. at a heating rate of 20 ° C./min in a nitrogen atmosphere at 600 ° C. The amount of mass loss in the vicinity of ⁇ 700 ° C. was determined, and was determined by the ratio of the weight loss with the standard reagent.
  • Incinerator fly ash (grain size: median diameter D50 (frequency) 20.0 ⁇ m, dry ash, ignition loss: 750 ° C. from biomass power generation facility B, which uses wood pellets and palm coconut shells as fuel to generate electricity with a stoker furnace. Ignition weight loss 6.1%) was obtained and the same test as in Test Example 1 was conducted.
  • Table 7 summarizes the level of each washing condition.
  • Tables 8 and 9 summarize the results of each quantitative test along with the level of each washing condition.
  • silica and carbon were the main constituent elements of this biomass ash.
  • K 2 O content is 3 mass% or more was found to be useful as a pozzolanic admixture for enhancing the cement strength.
  • Table 10 summarizes the level of each washing condition.
  • level 3-1 and level 3-2 were used in the obtained dry state.
  • Levels 3-3 and 3-4 are ash that has been sprayed with water once, and after adding 20% by mass of water by external division (moisture content 16.7% by mass), store at 20 ° C. for 3 days. , 105 ° C. and used.
  • Tables 11 and 12 summarize the results of each quantitative test together with the level of each washing condition.
  • the chemical composition of this test example was measured by a fluorescent X-ray apparatus (calibration curve method for cement raw material (clay)).
  • the ignition loss was determined by heating at 975 ° C. until the weight became constant.
  • the ignition loss was higher at level 3-2 than at level 3-4. Therefore, it was confirmed that the dry ash, which had not been sprayed with water once, reacted more with the CO 2 gas and the calcium component contained in the raw ash was carbonated into the form of calcium carbonate. In addition, the ignition loss was higher at level 3-1 than at level 3-3, and it was confirmed that hydrate was produced by spraying water once.
  • the kneaded cement paste was packed in a container with a depth of about 6 mm (in this test, a 100 mL inner lid of a PE wide-mouthed bottle was used), and three smooth surfaces were prepared for each level.
  • the temperature inside the moisture box for curing the specimen was 20 ⁇ 1 ° C., and the relative humidity was 90%.
  • the time was defined as the end time, and the time from the time when water was poured into the cement to the end was defined as the end time.
  • the end time was determined when two or more of the three prepared specimens did not leave a trace due to the attached small ring.
  • a similar test was conducted using calcium carbonate powder for comparison.
  • the same test was carried out using calcium carbonate powder (reagent) as a comparative control.

Abstract

バイオマス灰を確実に資源化することを目的として、その改質方法及びバイオマス灰のセメント原料化システムを提供する。また、良好な品質を呈する改質バイオマス灰を提供する。バイオマス灰に水を加えてスラリーにするスラリー化工程と、前記スラリーを水洗する水洗工程と、前記水洗を行った前記スラリーを脱水する脱水工程を備えていることを特徴とするバイオマス灰の改質方法である。また、収容されたバイオマス灰に水を加えてスラリーにして水洗するための粉体溶解槽と、前記粉体溶解槽から排出されたスラリーを脱水するための固液分離装置と、前記固液分離装置で分離された脱水物をセメント製造設備に搬送するための搬送装置を備えていることを特徴とするバイオマス灰のセメント原料化システムである。また、これらの方法又はシステムにより調製し得る改質バイオマス灰である。

Description

バイオマス灰の改質方法、バイオマス灰のセメント原料化システム、及び改質バイオマス灰
　本発明は、バイオマス発電等で発生する燃焼灰をセメント原料などとして資源化する技術に関する。
　近年、再生可能エネルギーの普及に向けた各所事業体における諸般の取り組みにより、バイオマス発電設備の建設・運開ラッシュとなっている。それに伴い、バイオマス発電で発生する燃焼灰（バイオマス灰）の発生量も増大しており、都市ゴミで発生する焼却灰と同様に、セメント原料などとして資源化することが望まれている。
　このような課題に関連して、例えば、下記非特許文献１では、バイオマス灰をセメント混和材に適用することが検討されている。また、下記非特許文献２では、バイオマス灰の資源化のため塩類の溶出挙動について調べられている。
佐川孝広ら著「木質バイオマス焼却灰のセメント混和材への適用」第７０回セメント技術大会講演要旨、２０１６〔１３０７〕 繁泉恒河ら著「木質廃棄物由来焼却灰の塩類等の溶出挙動」フジタ技術研究報告、第５１号、２０１５年、第７９－８４頁
　しかしながら、本発明者らの検討によれば、バイオマス灰はセメントやコンクリートにおいて有害となる成分が含まれていたり、易反応性のカルシウム成分の存在により品質の安定性が悪く、それによってセメント原料などとしての資源化が制約を受ける懸念があった。この点、上記非特許文献１では、焼却灰がそのままセメント混和材として使用されていた。また、上記非特許文献２では、塩類の溶出挙動について調べられているものの、カラム充填して散水する方式であるため、その塩類溶出による安定化の効果は十分とはいえなかった。
　よって、本発明は、バイオマス灰を確実に資源化することを目的として、その改質方法及びバイオマス灰のセメント原料化システムを提供することにある。また、セメントと合わせて使用したときのそのセメント強度発現性に及ぼす品質等において良好な品質を呈する改質バイオマス灰を提供することにある。
　上記目的を達成するために、本発明は、その第１の観点では、
　バイオマス灰に水を加えてスラリーにするスラリー化工程と、
　前記スラリーを水洗する水洗工程と、
　前記水洗を行った前記スラリーを脱水する脱水工程を備えていることを特徴とするバイオマス灰の改質方法を提供するものである。
　本発明により提供される改質方法によれば、バイオマス灰に水を加えてスラリーにして水洗した後、脱水してその脱水物を得るので、セメント忌避成分である塩素や、環境汚染のおそれのあるセレンやクロム等の重金属類を効率よく除くことができる。加えて、バイオマス灰中に含まれる易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムが除かれて品質を安定化させることができる。得られた改質バイオマス灰は、セメント原料として好適に使用され得る。具体的には、例えばセメント製造設備における、セメントクリンカの原料の調合のための混合機への投入や、ロータリーキルン前のプレヒータートップや仮焼炉への投入や、ロータリーキルン窯尻や窯前への投入や、焼成して得られたセメントクリンカを冷却するためのクリンカクーラーへの投入や、セメントクリンカを粉砕するためのミルへの投入や、混合セメントの混合機への投入など、様々なセメント製造段階に投入可能なセメント原料として好適に使用され得る。
　上記改質方法においては、前記スラリーを酸性側にｐＨ調整して水洗することが好ましい。これによれば、ｐＨを酸性側に調整しない場合に比べて、塩素をより効率よく除くことができる。また、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を、遅速反応性の炭酸カルシウムや硫酸カルシウムの形態にして、得られる改質バイオマス灰の品質をより安定化させやすい。
　上記改質方法においては、前記ｐＨ調整は、前記スラリーへの二酸化炭素含有ガスの吹込みによるものであることが好ましい。これによれば、二酸化炭素（ＣＯ２）によりｐＨを酸性側に調整することにより、塩素をより効率よく除くことができるとともに、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を炭酸化して炭酸カルシウムの形態へとより安定化させやすくなる。また、ガスの吹込みによりスラリーを攪拌するのにも役立つ。特に、例えばセメント製造設備のロータリーキルンの燃焼排ガスやバイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスには二酸化炭素（ＣＯ２）が含まれているので、その燃焼排ガスをスラリーに吹込むことにより、ｐＨを酸性側に調整することができるとともに、燃焼排ガスの熱量によりスラリーを加温するのにも役立つ。あるいは燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物（ＳＯｘ）などの有害ガスを固定化する効果も期待できる。
　上記改質方法においては、前記ｐＨ調整は、前記スラリーへの酸溶液の添加によるものであることが好ましい。これによれば、酸溶液によりスラリーのｐＨを酸性側に調整することにより、塩素をより効率よく除くことができる。また、特に、例えば廃硫酸等の酸溶液を活用すると、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を硫酸カルシウム（石膏）の形態にして更に安定化させやすい。更に、これにより得られる改質バイオマス灰は、新たな石膏代替素材の提供にもつながる。
　上記改質方法においては、前記ｐＨ調整は、前記スラリーをｐＨ１１以下にするものであることが好ましい。これによれば、上記したバイオマス灰の改質効果をより安定に享受することができる。
　上記改質方法においては、前記スラリーに、アミン系二酸化炭素回収装置で廃棄される廃液を、該スラリーの一部として混合して水洗することが好ましい。これによれば、廃液に含まれるアミンによりスラリー中での炭酸イオンの形成が促され、カルシウム成分を炭酸カルシウムの形態へと更により安定化させやすい。
　上記改質方法においては、前記脱水工程後の脱水物に二酸化炭素含有ガスを吹込む工程を更に備えることが好ましい。これによれば、脱水物中に残る易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムを炭酸化することで、得られる改質バイオマス灰の更なる品質の安定化を図ることができる。また、脱水物中に含まれる水分の乾燥にも役立つ。
　上記改質方法においては、前記脱水工程後の脱水物を粉砕する工程を更に備えることが好ましい。これによれば、得られる改質バイオマス灰の比表面積を調整して、セメントに合わせて使用したときのそのセメントの強度発現性を向上させることができる。
　上記改質方法においては、前記バイオマス灰は、飛灰であることが好ましい。これによれば、得られる改質バイオマス灰の反応性が高いので、セメントにした時の強度発現性の低下が抑制される。また、水洗により塩素等のセメント忌避成分を除去する効果がより享受できる。
　上記改質方法においては、前記バイオマス灰は、乾燥灰であることが好ましい。これによれば、バイオマス灰の塩素等のセメント忌避成分が水洗により低減させやすい。
　上記目的を達成するために、本発明は、その第２の観点では、
　収容されたバイオマス灰に水を加えてスラリーにして水洗するための粉体溶解槽と、
　前記粉体溶解槽から排出されたスラリーを脱水するための固液分離装置と、
　前記固液分離装置で分離された脱水物をセメント製造設備に搬送するための搬送装置を備えていることを特徴とするバイオマス灰のセメント原料化システムを提供するものである。
　本発明により提供されるバイオマス灰のセメント原料化システムよれば、バイオマス灰に水を加えてスラリーにして水洗するための粉体溶解槽と、スラリーを脱水するための固液分離装置と、その脱水物をセメント製造設備に搬送するための搬送装置を備えているので、そのシステムにより、セメント忌避成分である塩素や、環境汚染のおそれのあるセレンやクロム等の重金属類を効率よく除くことができる。加えて、バイオマス灰中に含まれる易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムが除かれて品質を安定化させることができる。得られた改質バイオマス灰は、セメント原料として好適に使用され得る。具体的には、例えばセメント製造設備における、セメントクリンカの原料の調合のための混合機への投入や、ロータリーキルン前のプレヒータートップや仮焼炉への投入や、ロータリーキルン窯尻や窯前への投入や、焼成して得られたセメントクリンカを冷却するためのクリンカクーラーへの投入や、セメントクリンカを粉砕するためのミルへの投入や、混合セメントの混合機への投入など、様々なセメント製造段階に投入可能なセメント原料として好適に使用され得る。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーに二酸化炭素含有ガスを吹込むための第１二酸化炭素含有ガス供給装置を更に備えていることが好ましい。これによれば、スラリーに二酸化炭素（ＣＯ２）含有ガスを吹込んで酸性側にｐＨ調整するのが容易となり、そのｐＨ調整により、ｐＨを酸性側に調整しない場合に比べて、塩素をより効率よく除くことができる。また、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を、遅速反応性の炭酸カルシウムや硫酸カルシウムの形態にして、得られる改質バイオマス灰の品質をより安定化させやすくすることができる。更に、ガスの吹込みによりスラリーを攪拌するのにも役立つ。特に、例えばセメント製造設備のロータリーキルンの燃焼排ガスやバイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスには二酸化炭素（ＣＯ２）が含まれているので、その燃焼排ガスをスラリーに吹込むことにより、ｐＨを酸性側に調整することができるとともに、燃焼排ガスの熱量によりスラリーを加温するのにも役立つ。あるいは燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物（ＳＯｘ）などの有害ガスを固定化する効果も期待できる。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーに酸溶液を添加するための酸溶液供給装置を更に備えていることが好ましい。これによれば、スラリーに酸溶液を添加して酸性側にｐＨ調整するのが容易となり、そのｐＨ調整により、ｐＨを酸性側に調整しない場合に比べて、塩素をより効率よく除くことができる。また、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を、遅速反応性の炭酸カルシウムや硫酸カルシウムの形態にして、得られる改質バイオマス灰の品質をより安定化させやすくすることができる。特に、例えば廃硫酸等の酸溶液を活用すると、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を硫酸カルシウム（石膏）の形態にして更に安定化させやすい。また、これにより得られる改質バイオマス灰は、新たな石膏代替素材の提供にもつながる。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーのｐＨを測定するためのｐＨ測定装置と、前記ｐＨ測定装置により測定された測定値を受信し、その測定値に応じて前記二酸化炭素含有ガスの吹込み量及び／又は前記酸溶液の添加量を制御するための制御装置とを更に備えていることが好ましい。これによれば、スラリーのｐＨ変化に応じて酸性側にｐＨ調整するのが容易となる。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記固液分離装置で分離された脱水物に二酸化炭素含有ガスを吹込むための第２二酸化炭素含有ガス供給装置を更に備えていることが好ましい。これによれば、脱水物中に残る易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムを炭酸化することで、得られる改質バイオマス灰の更なる品質の安定化を図ることができる。また、脱水物中に含まれる水分の乾燥にも役立つ。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記セメント製造設備がクリンカクーラー又はミルであることが好ましい。
　上記セメント原料化システムにおいては、前記バイオマス灰は、飛灰であることが好ましい。
　上記目的を達成するために、本発明は、その第３の観点では、バイオマス灰の水洗物であって、Ｋ２Ｏ含有率が３～８質量％であり、ＳＯ３含有率が０．５～８質量％であり、Ｃｌ濃度が０．０３５質量％以下であり、水酸化カルシウムの含有量が０．１質量％以下であり、炭酸カルシウムの含有量が８～２０質量％であることを特徴とする改質バイオマス灰を提供するものである。
　本発明により提供される改質バイオマス灰によれば、セメントと合わせて使用したときのそのセメント強度発現性に及ぼす品質等において良好な品質を呈する。
　上記改質バイオマス灰においては、ブレーン比表面積が４０００～１００００ｃｍ２／ｇであることが好ましいい。これによれば、セメントと合わせて使用したときのそのセメントの強度発現性がより良好となる。
　上記改質バイオマス灰においては、ＣａＯ含有率が１０～４０質量％であることが好ましいい。これによれば、易反応性のカルシウム成分が低減され、より品質が安定化される効果が享受できる。
　上記改質バイオマス灰においては、セレンの溶出量が０．０１ｍｇ／Ｌ以下であり、六価クロム溶出量が０．１ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましいい。これによれば、環境汚染リスクを低減したものとすることができる。
　上記改質バイオマス灰においては、前記バイオマス灰は、飛灰であることが好ましい。これによれば、得られる改質バイオマス灰の反応性が高いので、セメントにした時の強度発現性の低下が抑制される。
　上記改質バイオマス灰においては、前記バイオマス灰は、流動床式燃焼炉により生じる流動床飛灰であることが好ましい。これによれば、流動床飛灰であるバイオマス灰中には易反応性のカルシウム成分が多く含まれるところ、得られる改質バイオマス灰の品質がより安定化される効果が享受できる。
　上記改質バイオマス灰においては、セメント混合材又はコンクリート用混和材用途であることが好ましい。これによれば、セメントと合わせて使用したとき、良質で品質や製造時の作業性のばらつきが少ないコンクリートを製造できる。
本発明に係るバイオマス灰の改質方法の一実施形態を説明するフローチャートである。 本発明に係るバイオマス灰の改質方法の他の実施形態を説明するフローチャートである。 本発明に係るバイオマス灰の改質方法の更に他の実施形態を説明するフローチャートである。 本発明に係るバイオマス灰の改質方法の更に別の実施形態を説明するフローチャートである。 本発明に係るバイオマス灰のセメント原料化システムの一実施形態を説明する概略構成説明図である。 本発明に係るバイオマス灰のセメント原料化システムの他の実施形態を説明する概略構成説明図である。 本発明に係るバイオマス灰のセメント原料化システムの更に他の実施形態を説明する概略構成説明図である。 本発明に係るバイオマス灰のセメント原料化システムの更に別の実施形態を説明する概略構成説明図である。
　まず、本発明が適用されるバイオマス灰について説明する。
　本発明が適用されるバイオマス灰としては、広く一般にバイオマスの燃焼灰であるものを含み、例えば草木竹の燃焼灰や食品残渣の燃焼灰を含む。なかでも草木竹の燃焼灰はＫ２Ｏの含有率が比較的高く、セメント混合材又はコンクリート混和材として資源化する観点から、活性度指数が高くなるので好ましい。Ｋ２Ｏ含有率は、２質量％～１０質量％であることが好ましく、３質量％～８質量％であることがより好ましく、３質量％～５質量％であることが更により好ましい。バイオマス灰のＫ２Ｏ含有率が２質量％未満であると、セメント混合材又はコンクリート混和材として用いた場合のコンクリートの強度が低くなる。バイオマス灰のＫ２Ｏ含有率が１０質量％を超えると、セメントクリンカの原料として用いた場合の使用量が制限される。なお、バイオマス灰は燃焼灰であるので、石炭灰と同様にポゾラン反応性を有するガラス成分を含んでおり、カリウムのほとんどはそのガラス相に包埋されて含まれている。
　バイオマス発電所では、バイオマスと石炭との混焼を行う場合もあるが、本発明が適用されるバイオマス灰には、そのような混焼を行う場合に生じる灰も含まれる。ただし、一般に石炭を燃焼した石炭灰はＫ２Ｏ含有率が低くなるので、混焼時の石炭の使用量によりバイママス灰の活性が異なる。そのため、セメント混合材又はコンクリート混和材として資源化する観点からは、石炭との混焼である場合、燃料中のバイオマスの比率が５０質量％以上のものから得られた灰であることが好ましい。
　本発明が適用されるバイオマス灰としては、草木竹の燃焼灰のなかでもパーム椰子殻を燃料として得られたパーム椰子殻灰（ＰＫＳ灰）も好適に例示される。パーム椰子殻はパーム油生産の副産物であり、天然バイオマス・エネルギー産業で主に使用されている。パーム椰子殻は、灰分の少ない黄褐色の繊維状物質で、その粒径は５ｍｍ～４０ｍｍ程度であり、発熱量は４０００Ｋｃａｌ／ｋｇ程度であるため、再生可能資源を用いたエネルギー生産において、パーム椰子殻は、近年、バイオマス発電の燃料としての利用が増えている。
　一般に、このようなパーム椰子殻を燃料とするバイオマス発電の燃焼炉には、ストーカ式や流動床式があるが、流動床式である循環流動床式や加圧式流動床式の燃焼炉では炉内で脱硫を行うために石灰石が投入される。そこで、そのような燃焼炉からのバイオマス灰には、カルシウム成分や硫黄成分が多く含まれており、例えばＣａＯ含有率は、一般に５質量％～４５質量％となっている。また、投入した石灰石由来のＣａ化合物の形態として、ＣａＯ（生石灰）、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）、ＣａＣＯ３（石灰石）、ＣａＳＯ４（石膏）等の形態が含まれることになる。
　本発明が適用されるバイオマス灰のＣａＯ含有率は、セメント混合材又はコンクリート混和材として資源化した場合のコンクリートの強度の観点から、８質量％～３０質量％であることが好ましく、１０質量％～２５質量％であることがより好ましい。
　本発明が適用されるバイオマス灰としては、バイオマス発電の燃焼炉等で炉底に燃え残る主灰であってもよく、燃焼排ガスに含まれて気体として浮遊する煤塵を集塵機により収集して得られる飛灰であってもよい。このうち飛灰は、水洗により塩素等のセメント忌避成分を除去させやすく好適である。また、飛灰は反応性が高いので、セメントに混合して使用した場合の強度発現性の低下が抑制される。また、飛灰は、主灰より易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムが多く含まれる。粒度は、例えば、メジアン径（Ｄ５０）が１００μｍ以下であることが好ましく、７５μｍ以下であることがより好ましく、５０μｍ以下であることが更に好ましい。粒度は、レーザー回折・散乱式の粒度分布測定装置が使用でき、例えば、マイクロトラック・ベル株式会社製　ＭＷ３３００ＥＸIIにてエタノールを分散媒とし、１分間の超音波分散後に測定することなどにより測定することができる。
　また、本発明が適用されるバイオマス灰としては、一度も水を噴霧されたことのない乾燥灰であることが好ましい。乾燥灰とは、一度も水を噴霧されたことのなく、粒状であったり、水和物を生成していない灰を指す。水を噴霧され、粒状になったり、生成した水和物に塩素が取り込まれると、後述の改質による塩素等のセメント忌避成分の除去率が低下する場合がある。乾燥灰としては、例えば、粉末Ｘ線回折法により水和物であるフリーデル氏塩、またはエトリンガイトが検出されないことが好ましい。または、含水率は１０質量％以下が好ましく、５％質量以下がより好ましい。または、強熱減量が１０％以下であることが好ましい。含水率は、１０５℃で乾燥した際の質量減少率として求めることができる。また、強熱減量は、１０５℃で乾燥された対象物を９７５℃で加熱した際の質量減少率として求めることができる。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について更に具体的に説明する。
　図１には、本発明に係るバイオマス灰の改質方法の一実施形態を説明するフローチャートを示す。図１中の実線の矢印は各工程に持ち込まれる物質の流れを表している（以下、図２～図４において同様である。）。
　図１の実施形態に示されるように、本発明に係る改質方法は、バイオマス灰Ｍ１に水Ｗ１を加えてスラリーＳ１にするスラリー化工程と、そのスラリーＳ１を水洗する水洗工程と、その水洗後のスラリーＳ２を脱水する脱水工程を備えている。スラリー化は、バイオマス灰Ｍ１と水Ｗ１を収容するための容器と、それらを混合してスラリーＳ１となすための攪拌手段を少なくとも備えた粉体溶解槽を使用して行い得る。水洗は、スラリーＳ１を所定時間静置又は攪拌することによりなされる。これにより、バイオマス灰Ｍ１の溶解性成分がスラリーの液相に溶出した状態のスラリーＳ２となる。その状態のスラリーＳ２を粉体溶解槽から排出して、フィルタープレス等の固液分離装置で脱水する。
　スラリー化工程におけるバイオマス灰Ｍ１と水Ｗ１との質量比（Ｗ１／Ｍ１）は、４～１０が好ましく、４～７がより好ましく、４～５が特に好ましい。質量比（Ｗ１／Ｍ１）が４よりも小さいと、バイオマス灰Ｍ１からの塩素等のセメント忌避成分の溶出が不十分となるなど、改質効果が不十分となる場合がある。また、質量比（Ｗ１／Ｐ１）が１０よりも大きいと、排水Ｗ３の量が多くなってしまう。
　水洗工程の所要時間は、バイオマス灰Ｍ１を水Ｗ１で十分に改質するため、３０分間以上とすることが好ましく、４５分間以上がより好ましい。また、温度条件は、高い程、バイオマス灰Ｍ１からの塩素等のセメント忌避成分の溶出効率がよくなるが、処理に係るコストの観点からは、５℃～５０℃とすることが好ましく、２５℃～５０℃がより好ましい。
　脱水工程においては、スラリーＳ２中に含まれる塩素等のセメント忌避成分が液相と共に残留することを防ぐため、脱水物の水分は２０質量％～９０質量％とすることが好ましく、３０質量％～７０質量％とすることがより好ましい。また、本発明の限定されない任意の態様においては、脱水物に水Ｗ２を加えて再度脱水する。これによれば、スラリーＳ２の液相がほとんど水に置き換わるので、より好ましい。
　このようにして得られる改質バイオマス灰Ｍ２は、塩素等のセメント忌避成分が十分に減じられており、なお且つ、セメントの強度発現性や流動性に影響を及ぼす易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムの含有量が十分に減じられているので、セメント原料としての好適な品質を保つことが容易となる。よって、バイオマス灰を確実に資源化するこができる。
　図２には、本発明に係るバイオマス灰の改質方法の他の実施形態が示される。
　図２に示す実施形態では、図１で説明した実施形態において、更にｐＨ調整剤を加えて水洗を行っている。水洗の際のｐＨを酸性側に調整する、すなわちｐＨを低減させることで、ｐＨ調整しない場合に比べて、塩素をより効率よく除くことができる。また、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を、遅速反応性の炭酸カルシウムやセメント製造時にセメントクリンカに添加される硫酸カルシウムの形態へと安定化させやすくなる。ｐＨ調整剤としては、スラリーＳ１のｐＨを低減することができるものであれば特に制限はない。例えば、酸溶液、ＣО２含有ガス等が挙げられる。なかでもｐＨ調整剤の酸溶液Ａ１として廃硫酸を用いると、廃物の資源化になるとともに、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を硫酸カルシウム（石膏）の形態にして更に安定化させやすい。また、これにより得られる改質バイオマス灰は、新たな石膏代替素材の提供にもつながる。一方、ｐＨ調整剤としては、ＣО２含有ガスＧ１であってもよい。すなわち、例えば、セメント製造設備のロータリーキルンの燃焼排ガスやバイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスには二酸化炭素（ＣＯ２）が含まれているので、その燃焼排ガスをスラリーＳ１に吹込むことにより、ｐＨを弱アルカリ性に低減することができる。これによれば、バイオマス灰中に含まれるカルシウム成分を炭酸化して炭酸カルシウムの形態へとより安定化させやすくなる。ＣО２含有ガスは二酸化炭素が含まれていればよいが、効率的な炭酸化を促すためには、二酸化炭素濃度は１０％以上が好ましく、２０％がより好ましい。また、燃焼排ガスのなかでも、特にセメント製造設備の塩素バイパスダストを捕集後のガスには硫黄酸化物（ＳＯｘ）などの有害ガスが含まれるので、これを固定化する効果も期待できる。このようにセメント製造設備の燃焼排ガスを用いれば、その場で二酸化炭素を含有する燃焼排ガスを得てバイオマス灰の改質に利用して、改質されたバイオマス灰はセメント混合材として利用できる。また、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスを用いれば、その場で得た二酸化炭素を含有する燃焼排ガスとバイオマス灰により改質を行い、セメント製造設備に輸送すればすぐさまセメント混合材として利用できる。
　スラリーＳ１の水洗の際のｐＨ条件としては、ｐＨ４～１２．５であることが好ましく、ｐＨ５～１２であることがより好ましい。
　図２に示す実施形態では、更にスラリーＳ１にアミン系二酸化炭素回収装置から得た廃液Ｂ１を加えて水洗を行っている。ここで、工場などの排ガスから二酸化炭素を回収するためのアミン二酸化炭素回収装置では、劣化したアミン類を含む液は廃棄されるので、これを廃物利用するものである。アミン類は、二酸化炭素と反応して炭酸イオンの生成を促進する作用があることが知られており、効率よくカルシウム成分の炭酸化を進めることができる。また、一方、アミン類は、セメントクリンカ合わせてミルでの粉砕する際には、粉砕助剤として機能することも知られている。そのようなアミン類としては、分子内にアミノ基とヒドロキシル基を有するものであり、粉砕助剤として使用されるアミン類としては、例えば、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、トリエタノールアミン（ＴＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、ジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）等が挙げられる。よって、添加した廃液からアミン類が改質バイオマス灰Ｍ２に持ち込まれた場合、そのような後工程での粉砕助剤としての機能性の付与も期待できる。
　図３には、本発明に係るバイオマス灰の改質方法の更に他の実施形態が示される。
　図３に示す実施形態では、図１で説明した実施形態において、更に脱水工程後の脱水物Ｃ１にＣＯ２含有ガスＧ２を吹込んでいる。これによれば、脱水物Ｃ１中に残る易反応性のカルシウム成分を炭酸化することで、得られる改質バイオマス灰の更なる品質の安定化を図ることができる。また、脱水物Ｃ１中に含まれる水分の乾燥にも役立つ。ガスの吹込み手段としては、脱水物をＣＯ２含有ガスと接触させることができればよく、脱水物を充填した容器にＣＯ２含有ガスを流通させたり、排ガス煙道中を通過させたりする等の手段を使用すればよい。また、上記したスラリーＳ１への吹込みと同様に、例えば、セメント製造設備のロータリーキルンの燃焼排ガスやバイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスには二酸化炭素（ＣＯ２）が含まれているので、その燃焼排ガスを脱水物Ｃ１に吹込むことでもよい。
　図４には、本発明に係るバイオマス灰の改質方法の更に別の実施形態が示される。
　図４に示す実施形態では、図１で説明した実施形態において、更にｐＨ調整剤を加えて水洗を行ったり、その際に更にアミン系二酸化炭素回収装置から得た廃液Ｂ１を加えたりするとともに、図３で説明したように、脱水工程後の脱水物Ｃ１にＣＯ２含有ガスＧ２を吹込む工程を備えている。そのような構成を採用したことによる技術的効果については、上述したとおりである。
　図５には、本発明に係るバイオマス灰のセメント原料化システムの一実施形態を説明する概略構成説明図を示す。図５中の実線の矢印はスラリー、洗液等の固体又は液体の流れを、点線の矢印はセメント製造設備の焼成キルンからの燃焼排ガス等の気体の流れを、一点鎖線は制御信号等の信号の経路をそれぞれ表わしている（以下、図６～図８において同様である。）。
　図５の実施形態に示されるように、本発明に係るセメント原料化システムは、収容されたバイオマス灰Ｍ１に水Ｗ１を加えてスラリーＳ１にして水洗するための粉体溶解槽１と、その水洗後、粉体溶解槽１から排出されたスラリーＳ２を脱水するための固液分離装置２と、固液分離装置２で分離された脱水物Ｃ１を改質バイオマス灰Ｍ２としてセメント製造設備２０に搬送するための搬送装置３を備えている。更に、図５に示す実施形態では、粉体溶解槽１には、粉体溶解槽１にバイオマス灰Ｍ１を供給するための粉体供給装置１１、水Ｗ１を供給するための液体供給装置１２、酸溶液Ａ１を供給するための酸溶液供給装置１３、及びアミン系二酸化炭素回収装置から得た廃液Ｂ１を供給するための廃液供給装置１４が付設されている。また、バイオマス灰Ｍ１と水Ｗ１の混合、及び、その混合によって生成したスラリーＳ１の攪拌のために攪拌翼を備えたスラリー攪拌装置１５が付設されている。
　粉体溶解槽１では、バイオマス灰Ｍ１と水Ｗ１を混合撹拌してスラリーＳ１を生成するスラリー化処理、及び、そのスラリーＳ１中で塩素等のセメント忌避成分を液相に溶出させる水洗処理が行われる。そのためのスラリー攪拌装置１５としては、例えば、パドル型やスクリュー型の一般的な撹拌装置を使用することができる。
　水洗の後、塩素等のセメント忌避成分がスラリー中で液相に溶出された状態となったスラリーＳ２は、粉体溶解槽１から排出され、固液分離装置２に移送される。スラリーＳ２の移送には、スラリー用渦巻きポンプ、ピストンポンプ、モーノポンプ等の通常のスラリー液用輸送装置（不図示）を用いればよい。
　固液分離装置２では、スラリーＳ２を固液分離して脱水物Ｃ１を得る。スラリーＳ２の液相に溶出させた成分は排水Ｗ３へと除かれるので、得られる脱水物Ｃ１は、原灰に比べて塩素等のセメント忌避成分の量が減じられている。一方で、排水Ｗ３には、原灰に含まれていた重金属類等も溶出されているので、適宜に水質浄化処理を行ったうえで環境中に放流してもよい。なお、この実施形態では、固液分離装置２に水洗浄装置２１を設けて水Ｗ２でケーキを洗浄できるようにしている。これにより、スラリーＳ２の液相のほぼすべてを水で置換でき、溶出させた成分の除去をより確実にすることができる。
　固液分離装置２としては、フィルタープレス、加圧葉状ろ過装置、スクリュープレス、ベルトプレス、ベルトフィルター、沈降分離等の通常のろ過装置等を用いればよい。
　固液分離装置２で分離された脱水物Ｃ１は、改質バイオマス灰Ｍ２として、搬送装置３によりセメント製造設備２０に搬送されてセメント原料として資源化される。搬送装置３としては、例えば、ベルトコンベア、スクリューコンベア、パイプコンベア等の一般的なケーキ輸送装置を使用することができる。
　なお、図５に示す実施形態では、セメント製造設備２０で発生した燃焼排ガスＧ１を第１二酸化炭素含有ガス供給装置４を介して粉体溶解槽１に収容したスラリーＳ１に供給できるようにしている。上述したように、そのようなＣＯ２含有ガスＧ１の吹込みによりスラリーのｐＨを酸性側に調整することができるとともに、スラリーの攪拌や加温にも役立てることも可能である。
　更に、図５に示す実施形態では、粉体溶解槽１には、粉体溶解槽１に収容されて生成したスラリーのｐＨを測定するｐＨ測定装置１６が付設されている。そして、ｐＨ測定装置１６の測定結果が、制御装置１０に随時送信され、制御装置１０が、ｐＨ測定装置１６の測定結果に基づいて、酸性溶液Ａ１の供給量及び／又は燃焼排ガスＧ１の送気量を制御するようにしている。具体的な制御態様としては、例えば、制御装置１０からの信号に基づいて、酸溶液供給装置１３の排出バルブの開度を制御したり、第１二酸化炭素含有ガス供給装置４の排気バルブの開度を制御したりすることなどが挙げられる。
　ｐＨ測定装置１６としては、公知の測定機器を用いればよく、特に、高濃度懸濁液用の測定機器を用いることが好ましい。
　スラリーＳ１の水洗の際のｐＨ条件としては、上述したように、ｐＨ４～１３であることが好ましく、ｐＨ５～１２であることがより好ましい。
　図６には、本発明に係るセメント原料化システムの他の実施形態が示される。
　図６に示す実施形態では、図５で説明した実施形態のスラリー攪拌装置として筒型散気装置３０が使用され、セメント製造設備２０で発生した燃焼排ガスＧ１を第１二酸化炭素含有ガス供給装置４を介して粉体溶解槽１に収容したスラリーＳ１に供給できるようにしている。
　筒型散気装置３は、燃焼排ガスＧ１を外部から取り込んで吹込むためのノズル３１と、ノズル３１を内部端に配置する円筒状の円筒管３２から構成されている。そして、ノズル３１から吹込まれた燃焼排ガスＧ１は、円筒管３２の円筒内部のスラリーを巻き込みながらそのスラリーとともに上方に上昇し、燃焼排ガスＧ１とスラリーＳ１との混合噴流となって円筒管３２の上端開口部３２ａから噴出されるようにしている。一方、円筒管３２の下端開口部３２ｂからは、円筒内部のスラリーの上方への上昇にともなって円筒管３２の円筒内部の下方側が上方側に比べて陰圧となることによって、粉体溶解槽１の底部側に滞留したスラリーが円筒管３２の円筒内部に吸引されるようにしている。このような筒型散気装置３０の機構により、粉体溶解槽１に収容されたスラリーには、その下層及び上層にわたって燃焼排ガスＧ１がスラリーＳ１を巻き込みながら還流する、上記スラリーと上記ガスとの混合撹拌流を形成されて、粉体溶解槽１に収容されたスラリーの全体を撹拌するようにしている。
　図７には、本発明に係るセメント原料化システムの更に他の実施形態が示される。
　図７に示す実施形態では、図５で説明した実施形態において、固液分離装置２で分離された脱水物Ｃ１にＣＯ２含有ガスを吹込むための第２二酸化炭素含有ガス供給装置５を更に備えている。そして、セメント製造設備２０で発生した燃焼排ガスＧ２を、第２二酸化炭素含有ガス供給装置５を介して、搬送装置３によってセメント製造設備２０に搬送される前に脱水物Ｃ１に吹込むことができるようにしている。ガスの吹込み手段としては、脱水物をＣＯ２含有ガスと接触させることができればよく、脱水物を充填した容器にＣＯ２含有ガスを流通させたり、排ガス煙道中を通過させたりする等の手段を使用すればよい。上述したように、そのようなＣＯ２含有ガスの吹込みにより、脱水物Ｃ１中に残る易反応性のカルシウム成分を炭酸化することで、得られる改質バイオマス灰の更なる品質の安定化を図ることができる。また、脱水物Ｃ１中に含まれる水分の乾燥にも役立つ。
　図８には、本発明に係るセメント原料化システムの更に別の実施形態が示される。
　図８に示す実施形態では、図６で説明した実施形態において、固液分離装置２で分離された脱水物Ｃ１にＣＯ２含有ガスを吹込むための第２二酸化炭素含有ガス供給装置５を更に備えている。そのような構成を採用したことによる技術的効果については、上述したとおりである。
　本発明により得られる改質バイオマス灰は、通常、その塩素濃度が、例えば典型的には０．１質量％以下の濃度、より典型的には０.００２質量％～０．１質量％の濃度、更により典型的には０.００５質量％～０．０３５質量％の濃度にまで低減している。
　また、セレンの溶出量が、例えば典型的には０．０２ｍｇ／Ｌ以下、より典型的には０．００２ｍｇ／Ｌ～０．０１ｍｇ／Ｌにまで低減している。
　また、六価クロム溶出量が、例えば典型的には０．１ｍｇ／Ｌ以下、より典型的には０．０１ｍｇ／Ｌ～０．０５ｍｇ／Ｌにまで低減している。
　また、後述する試験例で示されるように、セメントの強度発現性や流動性に影響を及ぼす易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムの含有量が十分に減じられ、カルシウム成分が炭酸カルシウムや硫酸カルシウム（石膏）の形態へと安定化している。
　例えば、水酸化カルシウムの含有量は、典型的には０．５質量％以下、より典型的には０．１質量％以下である。
　また、例えば、炭酸カルシウムの含有量は、典型的には８～２０質量％、より典型的には１０～１５質量％である。
　また、例えば、硫酸カルシウム（石膏）の含有量は、典型的にはＳＯ３換算で０．５質量％以上、より典型的には３質量％以上である。
　更に、例えば、酸化物量換算のＣａＯ含有率は、典型的には１０～４０質量％、より典型的には８質量％～３０質量％、更により典型的には１０質量％～２５質量％である。
　また、例えば、酸化物量換算のＳＯ３含有率、典型的には０．５質量％～８質量％、より典型的には１質量％～３質量％、更に典型的には１．２質量％～２．５質量％である。
　また、例えば、酸化物量換算のＫ２Ｏ含有率、典型的には３質量％～８質量％、より典型的には３．５質量％～６質量％である。
　なお、上記した塩素濃度は、周知の方法で測定することができ、例えば、酸分解処理した後、電位差滴定法により測定する方法などが好ましく例示される。
　また、上記したセレン（Ｓｅ）及び六価クロム（Ｃｒ６＋）の溶出量は、周知の方法で測定することができ、例えば、ＪＩＳ　Ｋ　００５８－１「スラグ類の化学物質試験方法－第１部：溶出試験方法　５．利用有姿による試験」に準拠し検液を作成し、セレン（Ｓｅ）はＩＣＰ質量分析法によって、六価クロム（Ｃｒ６＋）はジフェニルカルバジド吸光光度法によって測定する方法などが好ましく例示される。
　また、上記した水酸化カルシウムの含有量は、周知の方法で測定することができ、例えば、ＤＳＣ（示差操作熱量計）による４００℃付近の脱水に熱量の測定により求める方法などが好ましく例示される。
　また、上記した硫酸カルシウム（石膏）の含有量は、周知の方法で測定することができ、例えば、Ｘ線粉末回折のパターンから、リートベルト法により定量する方法などが好ましく例示される。
　また、Ｋ、Ｎａ、Ｃ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃａ、Ｆｅ等元素の酸化物換算量は、周知の方法で測定することができ、例えば、蛍光Ｘ線装置を使用したファンダメンタルパラメーター法（ＦＰ法）、蛍光Ｘ線装置を使用したセメント原料用フライアッシュ又は粘土の検量線法などが好ましく例示される。
　本発明は水洗の方法によりバイオマス灰を改質するものであるので、得られる改質バイオマス灰Ｍ２には、水洗に使用した水分が持ち込まれる場合があるが、バイオマス灰が反応して水和物を形成し、セメントの混合材として使用した場合に、セメントの強度発現性や流動性が低下することがある。水和物の形成を防ぐには、乾燥状態にして保管することが好ましい。また、得られた改質バイオマス灰Ｍ２に水分が含まれたまま使用する場合には、セメント製造設備２０に搬送して、含まれる水分が迅速に蒸発する加熱状態の処理を行うことが好ましい。
　以下には、改質バイオマス灰Ｍ２のセメント製造設備２０に搬送した後の利用態様について、更に具体的な例示を挙げて説明する。
　（クリンカクーラーへの投入）
　改質バイオマス灰Ｍ２は、セメント製造設備２０におけるクリンカクーラーに直接投入され得る。投入方法としては、クーラー内の所望の温度の位置に、クーラーの上部から落下させる方法が挙げられる。投入量は、セメントの質量に対して０．５～２０％程度となるように設定する。なお、エアクエンチングクーラーを使用すれば、クーラー内の所定の位置に改質バイオマス灰Ｍ２を投入することができるので、好適である。
　改質バイオマス灰Ｍ２をクーラーに投入する場合、クリンカ製造とは直接関係のない熱エネルギーを利用することができ好都合である。また、クーラー内に粉塵が大量に発生することを防ぐ意味から、改質バイオマス灰Ｍ２は含水率を好ましくは５０質量％以下とし、塊状か粒状のまま投入することが好ましい。
　また、クリンカクーラー内の温度は、通常は２００～１２００℃であり、その投入位置に応じて加熱温度を選択することができる。しかし、改質バイオマス灰Ｍ２に含有されているＣａＣＯ３が分解して生石灰（ＣａＯ）を生成したり、二酸化炭素を放出したりすることがないよう、２００℃～８００℃の低温部分に投入することが好ましい。
　クーラーから排出された後には、ミルにおいて必要に応じて石膏とともに粉砕・混合されて混合セメントとなる。その際、必要に応じて散水や粉砕助剤を添加することができる。クーラーに投入されたバイオマス灰は、ミルに投入される前に乾燥しているので、粉砕は従来と同様の運転管理で行うことができる。
　（ミルへの投入）
　改質バイオマス灰Ｍ２は、セメントクリンカ、必要に応じて石膏を投入して粉砕、混合を行うミルに直接投入され得る。ミルは仕上げ粉砕機とも呼ばれ、円筒状のドラムの中で鋼鉄のボールとセメントクリンカ、石膏がドラムの回転によって互いに衝突しながら粉砕される。石膏を使用する場合、その石膏は、特に限定されるものではなく、例えば、天然二水石膏、排煙脱硫石膏、リン酸石膏、チタン石膏、フッ酸石膏等が例示できる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なお、本発明により提供される改質方法によって、バイオマス灰中のカルシウム成分が硫酸カルシウム（石膏）の形態に改質していると、その石膏の機能性も期待し得る。
　改質バイオマス灰Ｍ２は、セメントの一部と置換するものであり、セメントの質量に対して０．５質量％～３０質量％添加することが好ましい。また、石膏は、ＳＯ３換算で好ましくは１．５質量％～５．０質量％添加することが、セメントの強度発現性および流動性を向上するうえで好ましい。
　ミルでの粉砕・混合の際、改質バイオマス灰Ｍ２は、含まれた水分が石膏の変質等を防ぐためにミル内の温度制御のために利用できる。また、水分過剰の場合には沈降分離などで簡易的に脱水可能であるし、水分が不足する場合には適切な量をミルに散水すればよい。なお、上述した廃液Ｂ１を使用した場合に、改質バイオマス灰Ｍ２にアミン類が残留していると、粉砕助剤としての機能性も期待し得る。また、上述したアミン類の残留による効果が期待できない場合には、適宜に適当な粉砕助剤を添加して、粉砕の効率を向上させることができる。
　ミルにおいて粉砕された微粉末はセメントとして回収される。
　また、改質バイオマス灰Ｍ２を別途粉砕してもよい。改質バイオマス灰の粉砕に用いる装置は、特に限定されず、例えば、チューブミル、竪型ミル、ジェットミル等が挙げられる。水洗を伴いながら湿式で行うこともできる。
　また、改質バイオマス灰Ｍ２を分級して、ブレーン比表面積の高い微粉分を回収して用いてもよい。分級に用いる装置は、前記のように数十μｍオーダーの分級点で分級できる装置であれば特に限定されず、例えば、ふるい、慣性分級装置、遠心分級装置、または重力式分級装置等が使用でき、特に分級精度の観点から、サイクロン型エアセパレータ、およびふるい分け装置等が好ましい。水洗を伴う場合は湿式で行うこともできる。
　改質バイオマス灰Ｍ２は、セメントの強度発現性を高める観点からブレーン比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ以上に粉砕することが好ましい。また、石膏は、ＳＯ３換算で好ましくは１．５質量％～５．０質量％添加することが、セメントの強度発現性を向上するうえで好ましい。なお、該ブレーン比表面積は、好ましくは４２５０ｃｍ２／ｇ以上、より好ましくは５０００ｃｍ２／ｇ以上である。また、バイオマス灰のブレーン比表面積は、セメント質硬化体を製造する際の作業性を確保する観点から、好ましくは１００００ｃｍ２／ｇ以下である。また、改質バイオマス灰Ｍ２は、セメントの凝結を促進する観点からは、ブレーン比表面積が５５００ｃｍ２／ｇ以上に粉砕することが好ましい。
　本発明により得られる改質バイオマス灰は、塩素が除去されており、石炭灰と比較しアルカリ分が高いため、焼成時の易焼性が向上する点や、初期の水和反応を促進する点から、セメントクリンカ原料として好適に資源化され得る。また、六価クロムとセレンの溶出量が低減されており、急激な水和熱の抑制や、流動性低下の抑制、石膏代替などの機能の点から、セメント混合材、あるいはコンクリート用混和材として好適に資源化され得る。
　具体的には、例えば、上記改質バイオマス灰を含むセメント、あるいは改質バイオマス灰を混和材としてセメントに混合してコンクリート（モルタル、コンクリートまたはセメントペースト）を製造することができる。また、上記改質バイオマス灰は、セメントとともに水及び他の材料と混練し、その後養生するように使用してもよい。その場合、他の材料としては、特に限定されるものではなく、細骨材や、粗骨材や、水や、ＡＥ剤、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、及び高性能ＡＥ減水剤等の各種混和剤や、フライアッシュ、シリカフューム、高炉スラグ微粉末等の各種混和材等が挙げられる。
　最後に、試験例を挙げて本発明について更に詳細に説明する。ただし、これらの試験例は本発明の範囲を限定するものではない。
　以下の試験において使用したバイオマス灰の粒度、強熱減量を以下のようにして測定した。
　（粒度）
　エタノールに分散させたうえ１分間の超音波分散処理後の試料に対して、粒度分布測定装置（マイクロトラック・ベル株式会社製　ＭＷ３３００ＥＸII）を使用して測定した。
　（強熱減量）
　一度も水を噴霧されたことのない乾燥灰又は１０５℃で乾燥した灰を、７５０℃又は９７５℃にて恒量になるまで加熱して、強熱減量を求めた。
　［試験例１］
　木質バイオマス（間伐材）を燃料にして循環流動床炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ａから飛灰（粒度：メジアン径Ｄ５０（頻度）が４５．３μｍ、乾燥灰、強熱減量：７５０℃における強熱減量２．３％）を入手して、これを水洗すること、ならびにその水洗の際のｐＨ条件が成分組成にどのような影響を与えるか調べた。具体的に、以下の手順で試験を行った。
　〔１．試験〕
（ａ）バイオマス灰１００ｇと水道水４００ｇをビーカーに投入し、スラリーにして、攪拌機にて４００ｒｐｍで３０分間攪拌した。
（ｂ）ｐＨ調整して洗浄を行う場合には、上記スラリーに１０ｗｔ％硫酸水溶液を加えることで所定のｐＨに調整後、３０分間攪拌した。
（ｃ）また、ｐＨ調整を硫酸水溶液に代えてＣＯ２ガス（二酸化炭素１００％）で行う場合には、ｐＨメーターで液中ｐＨを監視しながら流量を調整した。
（ｄ）攪拌を停止後、ブフナーロートを使用して濾別し、得られた濾紙上のケーキには更に水道水４００ｇを投入してスラリーを洗浄後、回収した。
（ｅ）回収したケーキを自然乾燥後、重量を測定し、各種分析を行った。
　表１には、各水洗条件の水準をまとめた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　〔２．分析〕
　・Ｃｌの定量：試料を硝酸分解処理した後、電位差滴定法により測定した。
　・Ｋ，Ｎａの定量：試料を酸分解処理した後、ＩＣＰ発行分光分析法により測定した。
　・Ｓｅ，Ｃｒ６＋の溶出試験：ＪＩＳ　Ｋ　００５８－１「スラグ類の化学物質試験方法－第１部：溶出試験方法　５．利用有姿による試験」に準拠し検液を作成し、ＳｅはＩＣＰ質量分析法によって、Ｃｒ６＋はジフェニルカルバジド吸光光度法によって測定した。
　・Ｃ，Ｍｇ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃａ，Ｆｅの定量：４０℃乾燥処理を施した試料を蛍光Ｘ線装置（ＦＰ法：ファンダメンタルパラメーター法）によって測定した。結果は、酸化物量換算で示した。
（１－１．灰組成定量及び溶出試験）
　表２、３には、各水洗条件の水準とともに各定量試験または溶出試験の結果をまとめて示す。なお、水準１－１のスラリーのｐＨは１２．７となった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　その結果、表２に示されるように、原灰を水洗することによりセメント忌避成分である塩素が有効に除かれ、セメントを水硬化した後の鉄筋等への腐食作用の虞がないと評価される許容基準０．０３５質量％以下を満たすことができた。これに対して、カリウムやナトリウムはほとんどが灰にとどまる傾向となった。これは、原灰が燃焼灰でありガラス相を含むため、これらの成分はそのガラス相に包埋された形態で存在しているためと考えられた。
　一方、原灰に含まれる水溶性セレンや六価クロムも水洗により有効に除かれており、混合材として用いた場合の重金属類の溶出の虞も低減することが明らかとなった。
　表３に示されるように、このバイオマス灰は、シリカやカルシウムが主要な構成元素であった。なかでもＫ２Ｏ含有率は水洗後も４質量％以上であり、セメント強度を高めるためのポゾラン混和材として有用であることが明らかとなった。
　また、水洗を、ＣＯ２ガスを吹き込みながら行うとＣＯ２含有率が上昇し、硫酸を添加して行うとＳＯ３含有率が上昇することが明らかとなった。よって、これらのｐＨ調整のための成分は、水洗の操作後にはその少なくとも一部が灰中に固定化されているものと考えられた。
（１－２．カルシウム形態の特定）
　表４には、ＸＲＤ法（Ｘ線回折法）により灰中のカルシウム成分の存在形態とその量を調べた結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　その結果、表４に示されるように、原灰ではカルシウム成分の形態として、ＣａＯ（生石灰）、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）、ＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）、ＣａＳＯ４（石膏）の各Ｃａ化合物の存在が確認された。これに対して、ｐＨ調整せずに水洗した水準１－１では、ＣａＯ（生石灰）の存在は消失し、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）の存在の減少がみられた。また、ＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準１－２では、ＣａＯ（生石灰）とＣａ（ＯＨ）２（消石灰）の存在が消失した。硫酸水溶液を添加しｐＨ９の条件で水洗した水準１－３でも、同様に、ＣａＯ（生石灰）とＣａ（ＯＨ）２（消石灰）の存在が消失した。一方、硫酸水溶液の添加によりｐＨ７又は５に調整した水準１－４、１－５では、更にＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）の存在の減少もみられ、バイオマス灰中に含まれるＣａ化合物の形態がＣａＳＯ４（石膏）へと収束する傾向が確認された。
（１－３．カルシウム成分の定量）
　表５には、原灰ならびに水洗後の水準１－１及び水準１－２について、熱重量・示差熱同時測定（ＴＧ－ＤＴＡ）により灰中の水酸化カルシウムと炭酸カルシウムの量を調べた結果を示す。
　具体的には、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）は、高温示差走査熱量計（ＮＥＴＺＳＣＨ社製ＤＳＣ４０４Ｆ３）を使用して、窒素雰囲気中で試料約５０ｍｇを１０００℃まで昇温速度１０℃／分にて４００℃付近の吸熱量を求め、標準試薬との重量減少との比率により求めた。また、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）は、高温示差走査熱量計（ＮＥＴＺＳＣＨ社製ＴＧ－ＤＴＡ２０００ＳＲ）を使用して、窒素雰囲気中で試料約５０ｍｇを１０００℃まで昇温速度２０℃／分にて６００℃～７００℃付近の質量減少量を求め、標準試薬との重量減少との比率により求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　その結果、表５に示されるように、上記表４に示したＸＲＤ法（Ｘ線回折法）による試験結果と同様の傾向が確認できた。すなわち、原灰ではカルシウム成分の形態として、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）及びＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）の各Ｃａ化合物の存在が確認された。また、ｐＨ調整せずに水洗した水準１－１では、原灰に比べてＣａ（ＯＨ）２（消石灰）の量が顕著に減少した。これに対して、ＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準１－２では、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）の量の減少が顕著であるとともにＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）の量が顕著に増加した。よって、原灰の水洗を、ＣＯ２ガスを吹込みながら行うことにより、原灰に含まれるカルシウム成分が炭酸カルシウムの形態へと炭酸化されることが確認された。
（１－４．セメント試験）
　上記に使用した原灰ならびに水洗後の水準１－１及び水準１－２について、ＪＩＳ　Ｒ　５２０１「セメントの物理試験方法」に従い、ブレーン比表面積を測定した。また、水準１－２を更に粉砕した試料を調製し、そのブレーン比表面積を測定した。
　これら試料について、普通ポルトランドセメントに３０質量％混合し、ＪＩＳ　Ｒ　５２０１「セメントの物理試験方法」に従い、２８日圧縮強さを測定した。また、比較対照として炭酸カルシウム粉末（試薬）を用いて同様に試験した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　その結果、表６に示されるように、ｐＨ調整せずに水洗した水準１－１では、原灰を用いた水準に比べて若干の強度の低下がみられた。これに対して、ＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準１－２では、炭酸カルシウム粉末を用いた水準と同等の強度が得られた。また、水準１－２を粉砕することにより、炭酸カルシウム粉末を用いた水準に比べて更に強度発現性に優れることが明らかとなった。
　［試験例２］
　木質ペレットおよびパーム椰子殻を燃料にしてストーカ炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ｂから焼却飛灰（粒度：メジアン径Ｄ５０（頻度）が２０．０μｍ、乾燥灰、強熱減量：７５０℃における強熱減量６．１％）を入手して、試験例１と同様の試験を行った。
　表７には、各水洗条件の水準をまとめた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　また、表８，９には、各水洗条件の水準とともに各定量試験の結果をまとめて示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　その結果、表８に示されるように、原灰を水洗することによりセメント忌避成分である塩素が有効に除かれ、セメントを水硬化した後の鉄筋等への腐食作用の虞がないと評価される許容基準０．０３５質量％以下を満たすことができた。これに対して、カリウムはほとんどが灰にとどまる傾向となった。これは、原灰が燃焼灰でありガラス相を含むため、カリウムはそのガラス相に包埋された形態で存在しているためと考えられた。
　表９に示されるように、このバイオマス灰は、シリカやカーボンが主要な構成元素であった。なかでもＫ２Ｏ含有率は３質量％以上であり、セメント強度を高めるためのポゾラン混和材として有用であることが明らかとなった。
　また、水洗を、硫酸を添加して行うとＳＯ３含有率が上昇することが明らかとなった。よって、ｐＨ調整のための硫酸成分は、水洗の操作後にはその少なくとも一部が灰中に固定化されているものと考えられた。
　［試験例３］
　木質バイオマス（間伐材）を燃料にして循環流動床炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ｃから飛灰（粒度：メジアン径Ｄ５０（頻度）が４７．２μｍ、乾燥灰、強熱減量：９７５℃における強熱減量４．１７％）を入手して、試験例１と同様の試験を行った。
　表１０には、各水洗条件の水準をまとめた。なお、水準３－１及び水準３－２は入手した乾燥状態のまま使用した。水準３－３及び水準３－４は、一度水を散布された灰であり、外割で２０質量％の水を加えた（含水率１６.７質量％）のちに２０℃で３日間保管し、１０５℃で乾燥し使用した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
（３－１．灰組成定量）
　表１１，１２には、各水洗条件の水準とともに各定量試験の結果をまとめて示す。なお、本試験例の化学成分は、蛍光Ｘ線装置（セメント原料（粘土）の検量線法）によって測定した。強熱減量は、９７５℃にて恒量になるまで加熱して求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　その結果、表１１に示されるように、原灰を水洗することによりセメント忌避成分である塩素が有効にとり除かれ、セメントを水硬化した後の鉄筋等への腐食作用の虞がないと評価される許容基準０．０３５質量％以下を満たすことができた。なかでもＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準では、より塩素が有効にとり除かれていた。また、乾燥灰は一度水を散布された灰よりもより塩素が有効にとり除かれていた。
　また、表１２に示されるように、ＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準では、水準３－４よりも水準３－２のほうが、強熱減量が高かった。よって、一度水を散布されたことのない乾燥灰のほうが、ＣＯ２ガスとより反応し、原灰に含まれるカルシウム成分が炭酸カルシウムの形態へと炭酸化されることが確認された。また、強熱減量は水準３－３よりも水準３－１のほうが高く、一度水を散布されることで水和物が生成したことが確認された。
（３－２．カルシウム成分の定量）
　表１３には、原灰ならびに水洗後の水準３－１及び水準３－２について、上述した熱重量・示差熱同時測定（ＴＧ－ＤＴＡ）により灰中の水酸化カルシウムと炭酸カルシウムの量を調べた結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　その結果、表１３に示されるように、原灰ではカルシウム成分の形態として、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）及びＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）の各Ｃａ化合物の存在が確認された。また、ｐＨ調整せずに水洗した水準３－１では、原灰に比べてＣａ（ＯＨ）２（消石灰）の量の若干の減少がみられた。これに対して、ＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準３－２では、Ｃａ（ＯＨ）２（消石灰）の量の減少が顕著であるとともにＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）の量が顕著に増加した。よって、原灰の水洗を、ＣＯ２ガスを吹込みながら行うことにより、原灰に含まれるカルシウム成分が炭酸カルシウムの形態へと炭酸化されることが確認された。
（３－３．セメント試験）
　上記に使用した原灰ならびに水準３－１及び水準３－２について、粉砕によりブレーン比表面積がおよそ５５００ｃｍ２／ｇ程度になるよう調整したうえ、普通ポルトランドセメントに５質量％又は１０質量％混合して、これら試料について凝結試験を行った。
　凝結試験では、水セメント比は基材セメントの標準軟度水量（Ｗ／Ｃ＝０．２７７）とした。練り混ぜたセメントペーストを深さ６ｍｍ程度の容器（本試験ではＰＥ広口瓶１００ｍＬの内蓋を使用）に詰め、表面を平滑にしたものを各水準３つずつ用意した。供試体を養生する湿気箱内の温度は２０±１℃とし、相対湿度は９０％とした。終結時間の測定には、ビガー針装置に終結用標準針を取り付け、セメントペースト表面に徐々に降下させ、セメントペーストの表面に残る跡が、付属小片環による跡を残さないようになったときの時間を終結とし、セメントに注水したときから終結までの時間をもって終結時間とした。ただし、作製した３つの供試体のうち２つ以上の供試体で針による跡が付属小片環による跡を残さない場合となった時点で終結時間と判定した。また、比較として炭酸カルシウム粉末を用いて同様に試験した。また、比較対照として炭酸カルシウム粉末（試薬）を用いて同様に試験した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　その結果、表１４に示されるように、ｐＨ調整せずに水洗した水準３－１やＣＯ２ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準３－２では、炭酸カルシウム粉末を用いた水準に比べてセメントの凝結が促進されていた。
１…粉体溶解槽、１１…粉体供給装置、１２…液体供給装置、１３…酸溶液供給装置、１４…廃液供給装置、１５…スラリー攪拌装置、１６…ｐＨ測定装置、２…固液分離装置、２１…水洗浄装置、３…搬送装置、４…第１二酸化炭素含有ガス供給装置、５…第２二酸化炭素含有ガス供給装置、１０…制御装置、３０…筒型散気装置、３１…ノズル、３…円筒管、３２ａ…上端開口部、３２ｂ…下端開口部、Ａ１…ｐＨ調整剤（酸溶液）、Ｂ１…廃液、Ｃ１…脱水物、Ｍ１…バイオマス灰、Ｍ２…改質バイオマス灰、Ｓ１…スラリー（水洗前）、Ｓ２…スラリー（水洗後）、Ｗ１、Ｗ２…水、Ｗ３…排水
 

Claims (24)

  1. 　バイオマス灰に水を加えてスラリーにするスラリー化工程と、
    　前記スラリーを水洗する水洗工程と、
    　前記水洗を行った前記スラリーを脱水する脱水工程を備えていることを特徴とするバイオマス灰の改質方法。
  2. 　前記スラリーを酸性側にｐＨ調整して水洗する、請求項１記載のバイオマス灰の改質方法。
  3. 　前記ｐＨ調整は、前記スラリーへの二酸化炭素含有ガスの吹込みによるものである、請求項２記載のバイオマス灰の改質方法。
  4. 　前記ｐＨ調整は、前記スラリーへの酸溶液の添加によるものである、請求項２又は３に記載のバイオマス灰の改質方法。
  5. 　前記ｐＨ調整は、前記スラリーをｐＨ１１以下にするものである、請求項２～４のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  6. 　前記スラリーに、アミン系二酸化炭素回収装置で廃棄される廃液を、該スラリーの一部として混合して水洗する、請求項１～５のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  7. 　前記脱水工程後の脱水物に二酸化炭素含有ガスを吹込む工程を更に備える、請求項１～６のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  8. 　前記脱水工程後の脱水物を粉砕する工程を更に備える、請求項１～７のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  9. 　前記バイオマス灰は、飛灰である、請求項１～８のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  10. 　前記バイオマス灰は、乾燥灰である、請求項１～９のいずれか１項に記載のバイオマス灰の改質方法。
  11. 　収容されたバイオマス灰に水を加えてスラリーにして水洗するための粉体溶解槽と、
    　前記粉体溶解槽から排出されたスラリーを脱水するための固液分離装置と、
    　前記固液分離装置で分離された脱水物をセメント製造設備に搬送するための搬送装置を備えていることを特徴とするバイオマス灰のセメント原料化システム。
  12. 　前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーに二酸化炭素含有ガスを吹込むための第１二酸化炭素含有ガス供給装置を更に備えている、請求項１１に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  13. 　前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーに酸溶液を添加するための酸溶液供給装置を更に備えている、請求項１１又は１２に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  14. 　前記粉体溶解槽に収容された前記スラリーのｐＨを測定するためのｐＨ測定装置と、前記ｐＨ測定装置により測定された測定値を受信し、その測定値に応じて前記二酸化炭素含有ガスの吹込み量及び／又は前記酸溶液の添加量を制御するための制御装置とを更に備えている、請求項１２又は１３に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  15. 　前記固液分離装置で分離された脱水物に二酸化炭素含有ガスを吹込むための第２二酸化炭素含有ガス供給装置を更に備えている、請求項１１～１４のいずれか１項に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  16. 　前記セメント製造設備がクリンカクーラー又はミルである、請求項１１～１５のいずれか１項に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  17. 　前記バイオマス灰は、飛灰である、請求項１１～１６のいずれか１項に記載のバイオマス灰のセメント原料化システム。
  18. 　バイオマス灰の水洗物であって、
    　Ｋ２Ｏ含有率が３～８質量％であり、
    　ＳＯ３含有率が０．５～８質量％であり、
    　Ｃｌ濃度が０．０３５質量％以下であり、
    　水酸化カルシウムの含有量が０．１質量％以下であり、
    　炭酸カルシウムの含有量が８～２０質量％であることを特徴とする改質バイオマス灰。
  19. 　ブレーン比表面積が４０００～１００００ｃｍ２／ｇである、請求項１８記載の改質バイオマス灰。
  20. 　ＣａＯ含有率が１０～４０質量％である、請求項１８又は１９に記載の改質バイオマス灰。
  21. 　セレンの溶出量が０．０１ｍｇ／Ｌ以下であり、六価クロム溶出量が０．１ｍｇ／Ｌ以下である、請求項１８～２０のいずれか１項に記載の改質バイオマス灰。
  22. 　前記バイオマス灰は、飛灰である、請求項１８～２１のいずれか１項に記載の改質バイオマス灰。
  23. 　前記バイオマス灰は、流動床式燃焼炉により生じる流動床飛灰である、請求項２２記載の改質バイオマス灰。
  24. 　セメント混合材又はコンクリート用混和材用途であることを特徴とする、請求項１８～２３のいずれか１項に記載の改質バイオマス灰。
     
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