JP2022044570A - セメント製造方法、セメント製造システム、セメント硬化物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】生成されるセメント硬化物の強度低下を抑制しつつ、バイオマス灰を有効に活用できる、セメント製造方法及びセメント製造システムを提供する。【解決手段】本発明のセメント製造方法は、バイオマス灰を、粗粉と細粉に分級する工程（ａ）と、工程（ａ）で得られた細粉を、セメントキルンに投入されるセメントクリンカ原料、セメントキルンから得られたセメントクリンカ、又はセメントクリンカに対する粉砕処理後のセメント、の少なくともいずれかに対して投入する工程（ｂ）とを有する。【選択図】図２

Description

本発明はセメント製造方法及びセメント製造システムに関し、特にバイオマス灰をセメント原料等に利用したセメント製造方法及びセメント製造システムに関する。また、本発明は、バイオマス灰を利用したセメント硬化物の製造方法に関する。

都市ゴミの焼却等により発生する焼却灰は、近年、処分場が逼迫しつつあることを背景に、セメント原料等として資源化することが望まれている。また、再生可能エネルギーの普及に向けた各所事業体における諸般の取り組みにより、バイオマス発電設備の建設や運開が進んでおり、バイオマス発電で発生する焼却灰（バイオマス灰）の発生量も増大している。このため、バイオマス灰についても、都市ゴミ等の焼却灰と同様に、セメント原料等として資源化することが期待されている。

このような課題に関連して、例えば、下記非特許文献１では、バイオマス灰をセメント混和材に適用することが検討されている。

佐川孝広 他，『木質バイオマス焼却灰のセメント混和材への適用』，第７０回セメント技術大会講演要旨，２０１６〔１３０７〕

上記非特許文献１では、バイオマス灰がそのままセメント混和材として使用されている。しかしながら、この方法によれば、得られたセメントを利用したコンクリートやモルタル等のセメント硬化物の強度が大きく低下するという問題がある。

本発明は、生成されるセメント硬化物の強度低下を抑制しつつ、バイオマス灰を有効に活用できる、セメント製造方法及びセメント製造システムを提供することを目的とする。

本発明に係るセメント製造方法は、
バイオマス灰を、粗粉と細粉に分級する工程（ａ）と、
前記工程（ａ）で得られた前記細粉を、セメントキルンに投入されるセメントクリンカ原料、前記セメントキルンから得られたセメントクリンカ、又は前記セメントクリンカに対する粉砕処理後のセメント、の少なくともいずれかに対して投入する工程（ｂ）とを有することを特徴とする。

バイオマス灰は活性が低いが、粒度の小さい細粉ほど活性が高く、アルカリ金属含有量も高い。このため、上記方法のように、バイオマス灰を分級した後に得られる細粉が、セメントクリンカ原料やセメントクリンカ（以下、両者をまとめて「セメント原料」と称することがある。）、又はセメントに対して混合されることで、ポゾラン反応が活性化する。従って、分級前のバイオマス灰（以下、「原灰」という。）をセメント原料やセメントに投入した場合よりも、セメント硬化物の強度が高められる。

上記工程（ｂ）の具体的な方法としては、セメントクリンカの原料の調合のための混合機や粉砕機など原料調合系統設備への投入、セメントキルン（ロータリーキルン）前のプレヒータトップや仮焼炉への投入、セメントキルン窯尻への投入、セメントキルン窯前への投入、焼成して得られたセメントクリンカを冷却するためのクリンカクーラへの投入、セメントクリンカを粉砕するための粉砕装置（ミル）への投入、混合セメント製造用の混合機への投入、コンクリートミキサへの投入等が挙げられる。すなわち、工程（ａ）で得られたバイオマス灰の細粉は、セメント製造の際の種々の段階に投入が可能であり、セメントクリンカ原料や、セメント混合材、セメント混和材として好適に使用され得る。

なお、以下において、本明細書では「混合材又は混和材」と記載することによる冗長を回避する観点から、単に「混合材」と記載した場合には、セメント製造段階にかかわらずセメントクリンカ又はセメントに対して投入される材料を指すものとする。

この工程（ａ）は、水が添加されておらず水和物の形成反応が進行していない状態のバイオマス灰（好ましくは乾灰）に対して実行されるのが好ましい。例えば、バイオマス灰が湿灰であって、凝集したり水和物が形成されている状態の場合には、分級を行った場合においても、粗粉側にも塩素が多く含まれる可能性がある。

本明細書において、「乾灰」とは、バイオマス灰のうち乾燥された状態で回収され、分級処理を行うまでに水が添加されておらず、凝集したり水和物が形成されていないものを指す。また、前記の乾灰は、分級処理を行う前に水が添加されても、水が多く添加され分散された状態であり、長期間の保管により水和物が形成されていない場合も含む。また、本明細書において、「湿灰」とは、例えば焼却炉の炉底から排出される焼却残留物である主灰や集塵機等で回収された飛灰を、水冷又は散水されたことで水分を含む状態で回収されたものや、それを乾燥したものを指す。一般的に、湿灰は含水率が１５質量％以上である。

前記セメント製造方法は、前記バイオマス灰を水洗する工程（ｃ）を有し、
前記工程（ｂ）は、前記工程（ｃ）によって水洗された後の前記細粉を投入する工程としても構わない。

本発明者らの検討によれば、バイオマス灰は、セメントやコンクリートにおいて有害となる成分が含まれていたり、易反応性のカルシウム成分の存在により品質の安定性が悪く、このためにセメント原料等としての資源化に制約を受ける懸念があった。これに対し、上記方法によれば、水洗工程（ｃ）を経たバイオマス灰がセメント原料（セメントクリンカ原料、セメントクリンカ）又はセメントに投入されるため、投入されるバイオマス灰はセメント忌避成分である塩素が効率よく除去されており、セメント硬化物としてのコンクリートの鉄筋腐食が抑制できる。また、環境汚染のおそれのあるセレンやクロム等の重金属類や、易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムが除かれて、セメントの品質を均質化できる。水洗工程（ｃ）を経たバイオマス灰をクリンカ原料に用いた場合は、プレヒーターや窯尻、キルンへの低融点物質の付着による閉塞が抑制される。

この水洗工程（ｃ）は、バイオマス灰に水を加えてスラリーにする工程（ｃ１）と、このスラリーに対して水洗水を供給して水洗する工程（ｃ２）と、水洗後のスラリーを脱水する工程（ｃ３）とを有するのが好適である。スラリーにした後に水洗し、その後に脱水することで脱水物を得るため、塩素、及び重金属を取り除くことができる。

前記工程（ｃ）は、前記工程（ａ）で得られた前記細粉のみを水洗するものとしても構わない。

本発明者らの検討によれば、バイオマス灰を分級した後に得られる粗粉と細粉を対比すると、バイオマス灰に含まれる塩素分の多くは細粉に含まれることが確認された。このため、上記方法によれば、水洗に利用される水量を抑制しながら、効率的にバイオマス灰に含まれる塩素を除去できる。

前記セメント製造方法は、前記工程（ｃ）の実行中又は前記工程（ｃ）の実行後に、前記バイオマス灰を酸化処理する工程（ｄ）を有するものとしても構わない。

上記方法によれば、水洗時のｐＨが酸性側に調整されるため、塩素をより効率的に取り除くことができる。また、バイオマス灰中に易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムが大量に含まれる場合であっても、炭酸カルシウムや硫酸カルシウムの形態に漏れなく置換できるため、セメントの流動性等の品質を均質化させることができる。

工程（ｄ）としては、バイオマス灰の水洗中に酸溶液を添加したり、二酸化炭素（ＣＯ₂）含有ガスを吹き込むものとしても構わないし、水洗処理後のバイオマス灰に対してＣＯ₂含有ガスを吹き込むものとしても構わない。特に、ＣＯ₂含有ガスとして、セメントキルンの燃焼排ガスや塩素バイパスの抽気ガス、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスを用いることで、これらのガスに含まれるＣＯ₂を炭酸カルシウムに変化させてバイオマス灰に固定できるため、ＣＯ₂排出量の削減効果も期待できる。加えて、前記排ガスに含まれる硫黄酸物（ＳＯ_x）等の有害ガスについても、硫酸カルシウムに変化させてバイオマス灰に固定化できる。

また、特に工程（ｄ）において、工程（ｃ）に係る水洗中にバイオマス灰を炭酸化処理することで、水洗後の廃液に多く含まれるカルシウム分が炭酸カルシウムとして析出できるため、スケールの発生が抑制される。これにより、排水処理のための配管等が閉塞するのを抑制できる。

前記セメント製造方法は、前記工程（ｃ）の実行中に、前記バイオマス灰に含まれる未燃カーボンを除去する工程（ｅ）を有するものとしても構わない。

バイオマス灰には、多くの未燃カーボンが含まれる可能性がある。このため、カーボンを多く含むバイオマス灰をセメントクリンカ原料として使用する場合には、プレヒータの高温化を招くおそれがあり、混合材として使用する場合はコンクリートの黒ずみや、減水剤がカーボンに吸着することによる流動性の低下を招くおそれがある。

これに対し、上記方法によれば、水洗中に未燃カーボンが除去できるため、前述したような課題の招来を抑制できる。具体的には、油や界面活性剤等の脱未燃炭素剤を混合して浮遊選鉱を行うことで、含有されている未燃カーボンの量を低下するものとして構わない。

前記工程（ｂ）は、前記セメントキルンから得られたセメントクリンカ、又は前記セメントクリンカに対する粉砕処理後のセメントの少なくともいずれかに対して投入する工程であるものとしても構わない。

この方法によれば、バイオマス灰を分級した後に得られる細粉が混合材として用いられるため、分級前のバイオマス灰を混合材として用いる場合よりもセメント硬化物の強度が高くなる。

前記工程（ｂ）は、前記細粉に加えて、潜在水硬性物質及びポゾランの少なくとも一種を混合する工程としても構わない。

セメント製造の際にバイオマス灰の分級後の細粉が投入されると、アルカリ金属含有量の高いセメントが生成され得る。このセメントと骨材を混合してコンクリートを生成すると、骨材中のアルカリ反応性鉱物（非晶質シリカ等）とアルカリ金属とが反応して吸水性のアルカリシリカゲルが発生し、コンクリートにひび割れ等を招くおそれがある（アルカリ骨材反応）。

これに対し、上記方法によれば、高炉スラグ等の潜在水硬性物質や、ポゾラン（珪石粉末、石粉等の天然ポゾランや、フライアッシュ、焼成粘土等の人工ポゾランを含む）が細粉と併せて投入されるため、アルカリ骨材反応を抑制できる。

ただし、コンクリートの製造の際に混合される骨材として、アルカリ骨材反応が生じにくい骨材を利用することで、潜在水硬性物質やポゾランを混合することなく、アルカリ骨材反応を抑制することは可能である。

前記工程（ａ）は、２０μｍ以上１００μｍ以下を分級点として分級する工程とするのが好適である。これにより、特に塩素や硫黄が細粉側に支配的に分配されるため、効率的である。

本発明に係るセメント製造システムは、
バイオマス灰を粗粉と細粉に分級する分級設備と、
セメントクリンカ原料を焼成してセメントクリンカを生成するセメントキルンと、
前記セメントキルンから得られた前記セメントクリンカを粉砕してセメントを生成する粉砕設備とを備え、
前記分級装置で得られた前記細粉が、前記セメントクリンカ原料、前記セメントキルンから得られた前記セメントクリンカ、又は前記粉砕設備から得られた前記セメントの少なくともいずれかに対して投入されることを特徴とする。

上記システムによれば、バイオマス灰を分級した後に得られる細粉がセメント原料やセメントに対して投入されるため、原灰をセメント原料やセメントに混合した場合よりも、セメント硬化物の強度を高めることができる。

また、本発明に係るセメント硬化物の製造方法は、
バイオマス灰を、粗粉と細粉に分級する工程（ａ）と、
前記工程（ａ）で得られた前記細粉と、粉砕処理後のセメントと、水とを投入する工程（ｂ）とを有することを特徴とする。

この方法によっても、上述したのと同様の理由により、分級前の原灰を投入した場合よりも、強度の高いセメント硬化物を得ることができる。セメント硬化物としては、コンクリートやモルタルが挙げられる。いずれの場合も、細粉、セメント、水に加えて、適切な骨材が適宜投入されるものとしても構わない。なお、これらを投入した後は、例えばコンクリートミキサ内で混合されるものとしても構わない。

本発明によれば、生成されるセメント硬化物の強度低下を抑制しつつ、セメント製造の際にバイオマス灰を有効に活用することが可能となる。

第一実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。 第一実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。 実施例１のバイオマス発電施設Ｐ１から焼却飛灰の粒度分布を示すグラフである。 第二実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。 水洗工程の詳細な処理フローの一例を模式的に示す図面である。 第二実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。 図６のセメント製造システムが備える水洗設備の構造の一例を模式的に示すブロック図である。 第二実施形態におけるセメント製造方法の処理フローの別の例を模式的に示す図面である。 水洗設備の構造の一例を模式的に示すブロック図である。 第三実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。 第三実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。 別実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。 別実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。 別実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。

［バイオマス灰］
本発明は、セメント製造の際にバイオマス灰を用いる技術に関する。まず、本発明が適用されるバイオマス灰について説明する。

本発明が適用されるバイオマス灰としては、広く一般にバイオマスの焼却灰であるものを含み、例えば草木竹の焼却灰や食品残渣の焼却灰を含む。バイオマス灰は、水溶性のアルカリ金属塩化物、アルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属炭酸塩を含んでいる。バイオマス灰は、都市ごみ焼却灰や塩素バイパスダストに比べて、アルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属炭酸塩の占める割合が多く、アルカリ塩素物濃度は低いという利点を有する。

バイオマス灰は焼却灰であるので、石炭灰と同様にポゾラン反応性を有するガラス成分を含んでいる。バイオマス灰のうち、草木竹の焼却灰は、Ｋ₂Ｏの含有率が比較的高く、カリウム（Ｋ₂Ｏ）の半分以上はそのガラス相に包埋されて含まれている。従って、バイオマス灰は混合材として用いた場合の活性が高いので、セメント製造時に利用するのが好ましい。

バイオマス灰のＫ₂Ｏの含有率は、２質量％～１０質量％であることが好ましく、３質量％～８質量％であることがより好ましく、３質量％～５質量％であることが更により好ましい。バイオマス灰のＫ₂Ｏ含有率が２質量％未満であると、混合材として用いた場合のセメントの強度が低くなる可能性があり、また、そもそもセメントに添加する材料としての必要な量が確保できないおそれがある。一方、バイオマス灰のＫ₂Ｏ含有率が１０質量％を超えると、セメントクリンカの原料として用いた場合の使用量が制限されたり、混合材として用いた場合のアルカリ骨材反応の発生が増加するおそれがある。

バイオマス灰に含まれる全アルカリ濃度は、Ｒ₂Ｏ換算（Ｒ₂Ｏ＝Ｎａ₂Ｏ＋０．６５８×Ｋ₂Ｏ）で２質量％～１１質量％が好ましく、３質量％～６質量％がより好ましい。また、バイオマス灰に含まれる硫黄酸化物（ＳＯ₃）濃度は、０．５質量％～６質量％が好ましく、１質量％～５質量％がより好ましい。

バイオマス発電所では、バイオマスと石炭との混焼を行う場合もあるが、本発明が適用されるバイオマス灰には、そのような混焼を行う場合に生じる灰も含まれる。ただし、一般に石炭を燃焼した石炭灰はＫ₂Ｏ含有率が低くなるので、混焼時の石炭の使用量によりバイオマス灰の活性が異なる。そのため、セメント製造時の混合材として資源化する観点からは、石炭との混焼である場合、燃料中のバイオマスの比率が５０質量％以上のものから得られた灰であることが好ましい。

本発明が適用されるバイオマス灰としては、草木竹の焼却灰のなかでもパーム椰子殻を燃料として得られたパーム椰子殻灰（ＰＫＳ灰）も好適に例示される。パーム椰子殻はパーム油生産の副産物であり、天然バイオマス・エネルギー産業で主に使用されている。パーム椰子殻は、灰分の少ない黄褐色の繊維状物質で、その粒径は５ｍｍ～４０ｍｍ程度であり、発熱量は４０００Ｋｃａｌ／ｋｇ程度であるため、再生可能資源を用いたエネルギー生産において、パーム椰子殻は、近年、バイオマス発電の燃料としての利用が増えている。

一般に、バイオマス発電の燃焼炉には、ストーカ式や流動床式があるが、流動床式である循環流動床式や加圧式流動床式の燃焼炉では炉内で脱硫を行うために石灰石が投入される。そこで、そのような燃焼炉からのバイオマス灰には、カルシウム成分や硫黄成分が多く含まれており、例えばＣａＯ含有率は、一般に５質量％～４５質量％となっている。また、投入した石灰石由来のＣａ化合物の形態として、ＣａＯ（生石灰）、Ｃａ(ＯＨ)₂（消石灰）、ＣａＣＯ₃（石灰石）、ＣａＳＯ₄（石膏）等の形態が含まれる。

本発明が適用されるバイオマス灰のＣａＯ含有率は、混合材として資源化した場合のセメントの強度の観点から、１０質量％～４０質量％であることが好ましく、１５質量％～３０質量％であることがより好ましい。

本発明が適用されるバイオマス灰の灰種別としては、バイオマス発電の燃焼炉等で炉底に燃え残る主灰であっても構わないし、燃焼排ガスに含まれて気体として浮遊する煤塵を集塵機により収集して得られる飛灰であっても構わない。このうち飛灰は、アルカリ金属や塩素濃度がより高い上に、水洗により塩素が分離しやすく、効率的なため好ましい。

また、バイオマス灰は、乾灰であることが好ましい。一度水を噴霧されたバイオマス灰は、粒状になったり、生成した水和物に塩素が取り込まれて、分級や水洗により塩素が分離しにくい場合がある。乾灰としては、例えば、粉末Ｘ線回折法により水和物であるフリーデル氏塩、またはエトリンガイトが検出されないことが好ましい。または、含水率が１０質量％以下であることが好ましく、５％質量以下であることがより好ましい。または、強熱減量が１０％以下であることが好ましい。含水率は、１０５℃で乾燥した際の質量減少率として求めることができる。また、強熱減量は、１０５℃で乾燥された対象物を９７５℃で加熱した際の質量減少率として求めることができる。

また、強熱減量から炭酸カルシウムによる脱炭酸量を差し引いて、バイオマス灰中の水和物の構造水量を水和物生成量として求めてもよい。当該水和物生成量は、５％以下が好ましく、３％以下であることがより好ましい。

バイオマス灰の粒度は、例えば、セメントの強度がより高くなる、メジアン径（Ｄ₅₀）が２００μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以下であることがより好ましく、９０μｍ以下であることが更に好ましい。粒度は、レーザー回折・散乱式の粒度分布測定装置が使用でき、例えば、マイクロトラック・ベル社製 ＭＷ３３００ＥＸII にてエタノールを分散媒とし、１分間の超音波分散後に測定すること等により測定することができる。なお、Ｄ₅₀値とは、体積基準の粒度分布において累積５０％での粒径を意味する。

［第一実施形態］
セメント製造方法及びセメント製造システムの第一実施形態について説明する。図１は、本実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。図２は、本実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。

図２に示すセメント製造システム１は、セメントクリンカ原料Ｙ１が貯槽された原料槽３と、バイオマス灰Ｂ１が貯槽された粉体貯槽５と、クリンカ製造設備１０と、分級設備２０と、粉砕設備３０とを備える。クリンカ製造設備１０は、セメントクリンカ原料Ｙ１を焼成してセメントクリンカＣｎ１を生成する設備であり、焼成用のセメントキルン１２と、セメントキルン１２に投入する前にセメントクリンカ原料Ｙ１を事前に加熱するプレヒータ１１と、焼成後のセメントクリンカＣｎ１を冷却するクリンカクーラ１３とを備える。

図１に示すように、本実施形態のセメント製造方法は、バイオマス灰Ｂ１を分級する工程Ｓ１０と、分級された後のバイオマス灰Ｂ１をセメント原料等に投入又は添加する工程Ｓ２０とを有する。なお、以下では、投入又は添加工程を「投入」工程と総称する。

（分級工程Ｓ１０）
粉体貯槽５に貯槽されたバイオマス灰Ｂ１は、分級設備２０によって、所定の分級点を基準として粒度の粗い粗粉Ｂ１Ｃと、粒度の細かい細粉Ｂ１Ｆとに分級される。分級工程Ｓ１０において定められる分級点は、好ましくは２０μｍ以上１００μｍ以下であり、より好ましくは３０μｍ以上９０μｍ以下であり、特に好ましくは３８μｍ以上７５μｍ以下である。

分級設備２０としては、バイオマス灰Ｂ１を上述したようなμｍオーダの分級点で分級できる装置であれば特に限定されず、例えば、ふるい、慣性分級装置、遠心分級装置、重力式分級装置等が好適に使用でき、特に分級精度の観点から、サイクロン型エアセパレータやふるい分け装置等の使用が好ましい。水洗を行う場合は、湿式で行うと効率的である。

流動床式である焼却炉には、流動媒体としての石英を主成分とした砂と脱硫用の石灰石が投入される。そこで、そのような焼却炉からのバイオマス灰の飛灰には、比較的粗粒な溶融固化や凝集したガラスや砂由来物と、比較的細粒な揮発したアルカリ金属塩や前述の石灰石由来物とが含まれる。そこで、バイオマス灰を粒度分布を頻度で表した場合の、細粒側の山と粗粒側の山の間を分級点とすると、塩素分、硫黄分、カルシウム分を効率よく分離することができる。

図３は、後述する実施例１のバイオマス発電施設Ｐ１から焼却飛灰の粒度分布を示すグラフである。図３のグラフによれば、細粒側と粗粒側にそれぞれ山が現れていることが確認される。細粒側は、石灰類、アルカリ金属塩に由来するものであり、粗粒側は、石英やガラスに由来するものであると考えられる。よって、これらの山の間の領域（谷の領域）の粒度を分級点として分級することで、塩素分、硫黄分、カルシウム分を効率よく分離できることが分かる。

分級設備２０には、バイオマス灰Ｂ１の貯槽が付設されていてもよい。さらに、かかる貯槽からバイオマス灰Ｂ１を定量的に分級設備２０に供給するための供給装置が付設されていてもよい。これらの貯槽や供給装置は、受入れたバイオマス灰Ｂ１の状態に応じて適宜に使用するようにしてもよい。

分級工程Ｓ１０における分級の目安としては、細粉Ｂ１Ｆの活性度指数、細粉Ｂ１Ｆの収率、細粉Ｂ１Ｆや粗粉Ｂ１Ｃの塩素濃度、硫黄酸化物濃度、酸化カルシウム濃度等が挙げられる。

分級工程Ｓ１０で得られる細粉Ｂ１Ｆの活性度指数は、バイオマス灰（原灰）Ｂ１より高い値となり、典型的には７日で７０％以上、２８日で６５％以上となり、より典型的には７日で７５％以上、２８日で７０％以上となる。

バイオマス灰Ｂ１（Ｂ１Ｃ，Ｂ１Ｆ等）に含まれる活性度指数については、周知の方法で測定することができ、例えば、ＪＩＳＡ ６２０１：２０１５「コンクリート用フライアッシュ」に準拠した方法が好ましく例示される。

細粉Ｂ１Ｆの収率は、１０％～８０％であることが好ましく、２０％～７０％であることがより好ましく、３０％～６０％であることが更に好ましい。細粉Ｂ１Ｆの収率は、分級工程Ｓ１０の実行前のバイオマス灰Ｂ１の全質量に対する、得られた細粉Ｂ１Ｆの全質量の割合として構わない。

粗粉Ｂ１Ｃに対する細粉Ｂ１Ｆの塩素濃度比は、４以上であることが好ましく、８以上であることがより好ましく、１２以上であることが更に好ましい。細粉Ｂ１Ｆの塩素濃度は、例えば典型的には０．２質量％～２質量％となり、より典型的には０．３質量％～１．５質量％となる。一方、粗粉Ｂ１Ｃの塩素濃度は、典型的には０．０１質量％～０．２質量％にまで低減され、より典型的には０．０２質量％～０．１質量％にまで低減される。

バイオマス灰Ｂ１（Ｂ１Ｃ，Ｂ１Ｆ等）に含まれる塩素濃度については、周知の方法で測定でき、例えば、酸分解処理した後、電位差滴定法により測定する方法等が好ましく例示される。

粗粉Ｂ１Ｃに対する細粉Ｂ１Ｆの全アルカリ濃度比は、Ｒ₂Ｏ換算（Ｒ₂Ｏ＝Ｎａ₂Ｏ＋０．６５８×Ｋ₂Ｏ）で１．０５以上であることが好ましく、１．１以上であることがより好ましく、１．２以上であることが更に好ましい。細粉Ｂ１Ｆの全アルカリ濃度は、例えば典型的には２質量％～１０質量％となり、より典型的には３質量％～８質量％となる。一方、粗粉Ｂ１Ｃの全アルカリ濃度は、典型的には０．５質量％～６質量％にまで低減され、より典型的には２質量％～５質量％にまで低減される。

バイオマス灰Ｂ１（Ｂ１Ｃ，Ｂ１Ｆ等）に含まれる全アルカリ濃度については、周知の方法で測定することができ、例えば、ＪＩＳＲ ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に準拠した方法等が好ましく例示される。

粗粉Ｂ１Ｃに対する細粉Ｂ１Ｆの硫黄酸化物濃度比は、５以上であることが好ましく、１０以上であることがより好ましく、２０以上であることが更に好ましい。細粉Ｂ１Ｆの硫黄酸化物濃度は、例えば典型的には１質量％～６質量％となり、より典型的には２質量％～５質量％となる。一方、粗粉Ｂ１Ｃの硫黄酸化物濃度は、典型的には０．０１質量％～２質量％にまで低減され、より典型的には０．０５質量％～１質量％にまで低減される。

バイオマス灰Ｂ１（Ｂ１Ｃ，Ｂ１Ｆ等）に含まれる硫黄酸化物濃度については、周知の方法で測定することができ、例えば、蛍光Ｘ線装置による検量線法等が好ましく例示される。

粗粉Ｂ１Ｃに対する細粉Ｂ１Ｆの酸化カルシウム濃度比は、１．５以上であることが好ましく、２以上であることがより好ましく、３以上であることが更に好ましい。細粉Ｂ１Ｆの酸化カルシウム濃度は、例えば典型的には８質量％～４０質量％となり、より典型的には１５質量％～３５質量％となる。一方、粗粉Ｂ１Ｃの酸化カルシウム濃度は、典型的には３質量％～１５質量％にまで低減され、より典型的には５質量％～１０質量％にまで低減される。

バイオマス灰Ｂ１（Ｂ１Ｃ，Ｂ１Ｆ等）に含まれる酸化カルシウム濃度については、周知の方法で測定することができ、例えば、蛍光Ｘ線装置による検量線法等が好ましく例示される。

この分級工程Ｓ１０が、工程（ａ）に対応する。

（投入工程Ｓ２０）
分級工程Ｓ１０で得られた細粉Ｂ１Ｆは、セメントクリンカの原料としてや、セメントクリンカ又はセメントに混合材として投入（添加）される。図２の例では、細粉Ｂ１Ｆが、クリンカ製造設備１０から得られるセメントクリンカＣｎ１、及び必要に応じて石膏と共に粉砕設備３０において混合して粉砕処理が行われることで、混合セメントが生成される場合が一例として図示されている。その際、必要に応じて散水や粉砕助剤が添加される。

細粉Ｂ１Ｆは、粗粉Ｂ１Ｃと比べて粒度が細かいため高い反応性を示す。このため、分級工程Ｓ１０後に得られた細粉Ｂ１Ｆを回収し、セメント混合材に用いるのが好適である。これにより、ポゾラン反応が活性化して、セメント硬化物の強度が高められる。

粉砕設備３０としては、チューブミル等の仕上げ工程で利用される一般的なミルが利用できる。ミルは仕上げ粉砕機とも呼ばれ、円筒状のドラムの中で鋼鉄のボールと、セメントクリンカＣｎ１、及び必要に応じて付加される石膏がドラムの回転によって互いに衝突しながら粉砕される。石膏を使用する場合、その石膏は、特に限定されるものではなく、例えば、天然二水石膏、排煙脱硫石膏、リン酸石膏、チタン石膏、フッ酸石膏等が例示できる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

細粉Ｂ１Ｆは、セメント原料の一部と置換するものであり、セメント原料の質量に対して０．５質量％～３０質量％添加することが好ましい。また、石膏は、ＳＯ₃換算で好ましくは１．５質量％～５．０質量％添加することが、セメントの強度発現性および流動性を向上する上で好ましい。

別の方法として、分級工程Ｓ１０で得られた細粉Ｂ１Ｆをクリンカクーラ１３に直接投入しても構わない。投入方法としては、クリンカクーラ１３内の所望の温度の位置に、クリンカクーラ１３の上部から落下させる方法が挙げられる。投入量は、セメントの質量に対して０．５質量％～２０質量％程度となるように設定されるのが好ましい。なお、クリンカクーラ１３として、エアクエンチングクーラーを使用すれば、クリンカクーラ１３内の所定の位置に細粉Ｂ１Ｆを投入できるので、好適である。

細粉Ｂ１Ｆをクリンカクーラ１３に投入する場合、セメントクリンカＣｎ１の製造とは直接関係のない熱エネルギーを利用して水分を蒸発除去することができ好都合である。また、クリンカクーラ１３内に粉塵が大量に発生することを防ぐ意味から、細粉Ｂ１Ｆは含水率を好ましくは５０質量％以下とし、塊状か粒状のまま投入することが好ましい。

なお、図２には図示していないが、この回収された細粉Ｂ１Ｆは、セメントクリンカＣｎ１が粉砕設備３０において粉砕された後に得られるセメントに対して混合されても構わない。この混合のタイミングは、粉砕設備３０の後段においてセメントが貯槽されるセメントサイロまでの経路上であっても構わないし、セメントサイロ内であっても構わないし、更には、セメントを利用する際のコンクリート練り混ぜ工程時であっても構わない。細粉Ｂ１Ｆが高い反応性を示すことから、細粉Ｂ１Ｆの混合のタイミングに関わらず、セメント硬化物の強度を高める効果が得られる。ただし、より厳密にいえば、細粉Ｂ１Ｆは、セメントクリンカＣｎ１が粉砕設備３０において粉砕された後に得られるセメントに対して混合する場合よりも、セメントクリンカＣｎ１又は粉砕設備３０に投入する場合の方が、より粒度が細かく反応性が高くなるので好ましい。

一方、分級工程Ｓ１０後に得られた粗粉Ｂ１Ｃは、細粉Ｂ１Ｆと比べて反応性が低く、アルカリ金属濃度、カルシウム濃度、塩素濃度、硫黄濃度についても細粉Ｂ１Ｆより低減される。このため、図２に示すように、セメントクリンカ原料Ｙ１と共にクリンカ製造設備１０で利用することができる。例えばクリンカ製造設備１０における、セメントクリンカ原料Ｙ１の調合のための混合機への投入、プレヒータ１１や仮焼炉への投入、セメントキルン１２の窯尻や窯前への投入等が可能であり、様々なセメント製造段階に投入可能なセメントクリンカＣｎ１の原料として好適に使用され得る。

また、上述したように、分級工程Ｓ１０によって粗粉Ｂ１Ｃは塩素濃度が大きく低減される。更に硫黄分も大きく低減されるため、プレヒータや窯尻、キルンへの低融点物質の付着による閉塞が抑制される。別途、粉砕をして反応性を高めたうえで、細粉Ｂ１Ｆと同様にセメント混合材として利用しても構わない。

この投入工程Ｓ２０が、工程（ｂ）に対応する。

［第二実施形態］
セメント製造方法及びセメント製造システムの第二実施形態について、第一実施形態と異なる箇所を中心に説明する。図４は、本実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。図５は、後述する水洗工程Ｓ３０の詳細な処理フローの一例を模式的に示す図面である。図６は、本実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。

図６に示す本実施形態のセメント製造システム１は、第一実施形態と比較して、水洗設備４０を備える点が異なる。水洗設備４０は、バイオマス灰Ｂ１を水洗する設備であり、バイオマス灰Ｂ１に含まれる塩素等のセメント忌避成分の濃度を低下する目的で設けられている。水洗設備４０の詳細な構造の一例については、図７を参照して後述される。

（水洗工程Ｓ３０）
バイオマス灰Ｂ１は、水洗設備４０によって水洗処理が行われる。より詳細には、図５に示すように、バイオマス灰Ｂ１をスラリー化する工程Ｓ３１と、スラリーを水洗する工程Ｓ３２と、脱水する工程Ｓ３３とが実行される。

一例として、図７に示す水洗設備４０には、収容されたバイオマス灰Ｂ１に水Ｗ１を加えてスラリーＬｒ１にして水洗するための粉体溶解槽４３と、水洗後に粉体溶解槽４３から排出されたスラリーＬｒ２を脱水するための固液分離装置４６と、固液分離装置４６で分離された脱水物Ｃｋ１を搬送するための搬送装置４７を備えている。

更に、図７に示す水洗設備４０の例では、粉体溶解槽４３には、バイオマス灰Ｂ１を供給するための粉体供給装置４１と、水Ｗ１を供給するための液体供給装置４２が付設されている。また、バイオマス灰Ｂ１と水Ｗ１の混合、及び、その混合によって生成されたスラリーＬｒ１の攪拌のために、攪拌翼を備えたスラリー攪拌装置４４が付設されている。

粉体溶解槽４３では、バイオマス灰Ｂ１と水Ｗ１を混合撹拌してスラリーＬｒ１を生成するスラリー化工程Ｓ３１、及びそのスラリーＬｒ１中で塩素等のセメント忌避成分を液相に溶出させる水洗工程Ｓ３２が行われる。そのためのスラリー攪拌装置４４としては、例えば、パドル型やスクリュー型の一般的な撹拌装置を使用することができる。

スラリー化工程Ｓ３１における、バイオマス灰Ｂ１と水Ｗ１との質量比（Ｗ１／Ｂ１）は、２～１０が好ましく、３～７がより好ましく、４～５が特に好ましい。質量比（Ｗ１／Ｂ１）が２よりも小さいと、バイオマス灰Ｂ１からの塩素等の水溶性成分の溶出が不十分となる等、改質効果が不十分となる場合がある。また、質量比（Ｗ１／Ｂ１）が１０よりも大きいと、排水Ｗ３の量が多くなってしまう。

水洗工程Ｓ３２は、スラリーＬｒ１を所定時間静置又は攪拌することによりなされる。これにより、バイオマス灰Ｂ１の溶解性成分がスラリーの液相に溶出した状態のスラリーＬｒ２が得られる。

水洗工程Ｓ３２の所要時間は、バイオマス灰Ｂ１を水Ｗ１で十分に改質するため、３０分間以上とすることが好ましく、４５分間以上がより好ましい。また、温度条件は、高い程、バイオマス灰Ｂ１からの塩素等の水溶性成分の溶出効率がよくなるが、処理に係るコストの観点からは、５℃～５０℃とすることが好ましく、２５℃～５０℃がより好ましい。

水洗工程Ｓ３２の後、塩素等のセメント忌避成分がスラリー中で液相に溶出された状態となったスラリーＬｒ２は、粉体溶解槽４３から排出され、固液分離装置４６に移送される。スラリーＬｒ２の移送には、スラリー用渦巻きポンプ、ピストンポンプ、モーノポンプ等の通常のスラリー液用輸送装置（不図示）を用いればよい。

固液分離装置４６では、スラリーＬｒ２を固液分離して脱水物Ｃｋ１を得る（脱水工程Ｓ３３）。固液分離装置４６としては、フィルタープレス、加圧葉状ろ過装置、スクリュープレス、ベルトプレス、ベルトフィルター、沈降分離等の通常のろ過装置等を用いることができる。

脱水工程Ｓ３３においては、スラリーＬｒ２中に含まれる塩素等の水溶性成分が液相と共に残留することを防ぐため、脱水物の水分は２０質量％～９０質量％とすることが好ましく、３０質量％～７０質量％とすることがより好ましい。

スラリーＬｒ２の液相に溶出させた成分は排水Ｗ３へと除かれるので、得られる脱水物Ｃｋ１は、原灰に比べて塩素等のセメント忌避成分の量が低下される。一方で、排水Ｗ３には、原灰に含まれていた重金属類等も溶出されているので、適宜に水質浄化処理を行った後に環境中に放流してもよい。

なお、図７に示すように、固液分離装置４６に水洗浄装置４９を付設し、脱水物Ｃｋ１に対して水Ｗ２を加えた後に再度脱水するものとしても構わない。これによれば、スラリーＬｒ２の液相がほとんど水に置き換わるので、溶出させた成分をより確実に除去ができる。

この水洗工程Ｓ３０が、工程（ｃ）に対応する。

水洗工程Ｓ３０を経て得られた脱水物Ｃｋ１は、バイオマス灰Ｂ１が改質された状態であり（改質バイオマス灰Ｂ２）、塩素等のセメント忌避成分が減じられ、且つ、セメントの強度発現性や流動性に影響を及ぼす易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムの含有量が十分に減じられている。よって、この改質バイオマス灰Ｂ２を用いて、第一実施形態と同様に、分級、混合の各工程を行うことで、セメント混合材としての品質を均質に保つことが容易となる。特に、カルシウム成分を含む石灰石が投入された流動床式燃焼炉から排出されたバイオマス灰Ｂ１を用いることで、上記効果を顕著に実現できる。

なお、脱水工程Ｓ３３で得られる排水Ｗ３は、イオン交換樹脂、膜分離、銀や鉛イオンによる沈殿形成等の周知の方法で含有塩素イオンを低減した状態で、セメントクリンカＣｎ１に混合しても構わない。これにより、鉄筋腐食を生じる塩素を除去しながら、排水Ｗ３に含まれる強度増進効果を示すアルカリ金属を有効活用できる。本実施形態のように、水洗工程Ｓ３０を実行して得られる改質バイオマス灰Ｂ２は、水洗によって活性が低くなるので、水洗後の排水Ｗ３をセメント添加剤として添加することで改質バイオマス灰Ｂ２の活性低下という弱点を補うことができる。

特に、バイオマス灰Ｂ１は、都市ごみ焼却灰よりも低塩素濃度のため、排水Ｗ３に含まれる塩素の分離が容易であり、且つ排水Ｗ３には多くのアルカリ金属硫酸塩や炭酸塩が得られる。このため、クリンカクーラ１３から粉砕設備３０までの経路上において、排水Ｗ３を投入することで、セメント添加剤としてより多くのアルカリ金属を活用することもできる。

クリンカクーラ１３から粉砕設備３０の間に排水Ｗ３を投入することで、乾燥や固形化することなく、セメントクリンカＣｎ１の冷却用や粉砕設備３０内の温度調整用の散水を兼ねながら、セメント添加剤として利用できる。より具体的な投入箇所としては、セメント製造設備における、４００℃以下のクリンカクーラ１３や、その後の輸送機、粉砕設備３０が挙げられる。４００℃を超えると瞬時に蒸発するのでセメントに含まれにくくなり、粉砕設備３０より後段であるとセメントに水分が残り風化や水和の影響により品質が悪化するおそれがある。

なお、乾燥等を行って水分を減らした状態で排水Ｗ３をクリンカクーラ１３から粉砕設備３０の間に投入しても構わない。これによれば、セメントを風化等させることなくセメント添加剤としてより多くのアルカリ金属を活用できる。特に、排水Ｗ３に対して乾燥固化を行えば、粉砕されたセメントやコンクリート混練時にも投入でき、任意の量を容易に添加することもできる。

含有塩素イオンを低減する手段としては、特に両性イオン交換樹脂やナノろ過膜によるものが好ましい。これによれば、選択的に硫酸イオン・炭酸イオンと塩素イオンを分離でき、硫酸イオン・炭酸イオン濃度が高くなり塩素イオン濃度が低くなった水と、硫酸イオン・炭酸イオン濃度が低くなり塩素イオン濃度が高くなった水を得ることができる。

バイオマス灰Ｂ１の水洗後に得られる排水Ｗ３には、セレンと六価クロムが含まれる場合が多い。上記の両性イオン交換樹脂やナノろ過膜を利用することで、硫酸イオンと同様の形態を示すセレンと六価クロムが塩素濃度の低い水側に分離される。塩素濃度が高い水は処分されるが、当該水はセレンと六価クロム濃度も低く、排水処理が容易となる。また、乾燥することなく水量を減らす（アルカリ金属濃度を高める）ことができ、クリンカクーラ１３から粉砕設備３０の間に投入する場合は、同じ散水量でセメント添加剤としてより多くのアルカリ金属を活用できる。

以上のように、水洗水から得られた排水Ｗ３（セメント添加剤）と、水洗された改質バイオマス灰Ｂ２をセメント混合材を同時に利用できるので、バイオマス灰Ｂ１を余すことなく利用できる。これにより、処分される排水量やその排水処理負荷を削減する効果も期待できる。

なお、本実施形態において、水洗工程Ｓ３０と共に、酸化工程Ｓ４１や未燃カーボン除去工程Ｓ４２を実行することも可能である（図８Ａ，図８Ｂ参照）。これらの工程は、水洗工程Ｓ３０の実行と並行して行われても構わないし、水洗工程Ｓ３０の実行後に行われても構わない。なお、酸化工程Ｓ４１と未燃カーボン除去工程Ｓ４２は、いずれか一方だけが行われても構わない。

図８Ａは、本実施形態において、酸化工程Ｓ４１及び未燃カーボン除去工程Ｓ４２の双方が実行される場合における処理フローを模式的に示す図面であり、図８Ｂはこの場合における水洗設備４０の構造を図７にならって模式的に示す図面である。なお、図８Ｂには、水洗設備４０と共に、ガス供給装置５１及び浮遊選鉱装置５３についても図示されている。

（酸化工程Ｓ４１）
酸化工程Ｓ４１は、バイオマス灰Ｂ１を酸化する工程である。一例として、水洗工程Ｓ３０において、粉体溶解槽４３内にｐＨ調整剤を加えて水洗を行うことで実行できる。これにより、水洗工程Ｓ３０と酸化工程Ｓ４１とが並行して行われる。

水洗の際のｐＨを酸性側に調整することで、ｐＨ調整しない場合に比べて、バイオマス灰Ｂ１に含まれる塩素をより効率よく水溶できる。また、バイオマス灰Ｂ１中に含まれるカルシウム成分を、遅速反応性の炭酸カルシウムやセメント製造時にセメントクリンカＣｎ１に添加される硫酸カルシウムの形態へと安定化させやすくなり、水洗工程Ｓ３０後に得られる改質バイオマス灰Ｂ２が、品質変動の小さいセメント混合材として好適となる。

酸化工程Ｓ４１における、スラリーＬｒ１のｐＨ条件としては、ｐＨ４～１３であることが好ましく、ｐＨ５～１２であることがより好ましい。

ｐＨ調整剤としては、スラリーＬｒ１のｐＨを酸性側に調整できるものであれば特に制限はなく、例えば、硫酸等の酸溶液やＣО₂含有ガス等が挙げられる。ＣО₂含有ガスとしては、セメントキルン１２の燃焼排ガスや、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスを利用できる。これらの排ガスには二酸化炭素（ＣО₂）が含まれているので、その燃焼排ガスをスラリーＬｒ１に吹き込むことにより、ｐＨを酸性側に調整できる。これによれば、バイオマス灰Ｂ１中に含まれるカルシウム成分を炭酸化して炭酸カルシウムの形態へとより安定化させやすくなる。

図８Ｂでは、一例として、ガス供給装置５１からＣО₂含有ガスＧ１が粉体溶解槽４３内のスラリーＬｒ１に供給される場合が図示されている。この場合、ガス供給装置５１は、前述した、セメントキルン１２の燃焼排ガスや、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガス等を粉体溶解槽４３に供給するための装置に対応する。

ＣО₂含有ガスＧ１は二酸化炭素が含まれていればよいが、効率的な炭酸化を促すためには、二酸化炭素濃度は１０％以上が好ましく、２０％以上がより好ましい。また、燃焼排ガスのなかでも、特にクリンカ製造設備１０の塩素バイパスダストを捕集後のガスには硫黄酸化物（ＳＯ_x）等の有害ガスが含まれるので、このガスをスラリーＬｒ１に吹き込むことで、硫黄酸化物を固定化する効果も期待できる。

このようにクリンカ製造設備１０の燃焼排ガスを用いれば、その場で二酸化炭素を含有する燃焼排ガスを得てバイオマス灰Ｂ１の改質に利用でき、改質されたバイオマス灰Ｂ２はセメント混合材として利用できる。また、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスを用いれば、その場で得た二酸化炭素を含有する燃焼排ガスを用いてバイオマス灰Ｂ１を改質でき、これをクリンカ製造設備１０や粉砕設備３０等のセメント製造設備に輸送すれば、すぐさまセメント混合材として利用できる。

更に、水洗工程Ｓ３０において、粉体溶解槽４３内にアミン系二酸化炭素回収装置から得た廃液を加えて水洗を行ってもよい。工場等の排ガスから二酸化炭素を回収するためのアミン二酸化炭素回収装置では、通常、劣化したアミン類を含む液は廃棄されるが、この方法によればその廃液を有効に活用できる。

アミン類は、二酸化炭素と反応して炭酸イオンの生成を促進する作用があることが知られており、効率よくカルシウム成分の炭酸化を進めることができる。また、アミン類は、粉砕設備３０においてセメントクリンカＣｎ１を粉砕する際に、粉砕助剤として機能することも知られている。アミン類としては、分子内にアミノ基とヒドロキシル基を有するものであり、特に、粉砕助剤として使用されるアミン類としては、例えば、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、トリエタノールアミン（ＴＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、ジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）等が挙げられる。従って、添加した廃液から持ち込まれたアミン類が取り込まれた改質バイオマス灰Ｂ２は、後工程での粉砕助剤としての機能性の付与が期待できるため、セメント混合材として好適となる。

なお、脱水工程Ｓ３３を経て得られる脱水物Ｃｋ１に対して、ＣО₂含有ガスＧ１を吹き込むものとしても構わない。これによれば、脱水物Ｃｋ１中に残る易反応性のカルシウム成分が炭酸化され、得られる改質バイオマス灰Ｂ２の更なる品質の均質化を図ることができ、セメント混合材として好適となる。また、脱水物Ｃｋ１中に含まれる水分の乾燥にも役立つ。

ガスの吹込み手段（ガス供給装置５１）としては、脱水物Ｃｋ１をＣО₂含有ガスと接触できればよく、その方法は問わない。例えば、脱水物Ｃｋ１を充填した容器にＣО₂含有ガスを流通させたり、排ガス煙道中に脱水物Ｃｋ１を通過させたりする等の手段を使用できる。また、上記したスラリーＬｒ１への吹込みと同様に、セメントキルン１２の燃焼排ガスや、バイオマスの焼却設備やバイオマス発電所の燃焼排ガスを、脱水物Ｃｋ１に吹き込むものとしても構わない。

この酸化工程Ｓ４１が、工程（ｄ）に対応する。

（未燃カーボン除去工程Ｓ４２）
未燃カーボン除去工程Ｓ４２は、バイオマス灰Ｂ１に含まれる未燃カーボンを除去する工程である。バイオマス灰Ｂ１には、多くの未燃カーボンが含まれるので、セメントクリンカＣｎ１の原料として使用する場合にはプレヒータ１１の高温化を招く場合があり、また混合材として使用する場合にはコンクリートの黒ずみや流動性の低下を招く場合がある。

具体的には、水洗工程Ｓ３０の実行時に、脱未燃炭素剤供給装置５２から粉体溶解槽４３内に、油や界面活性剤等の脱未燃炭素剤Ｄ１を加えた状態で撹拌等の処理を行う方法が採用できる。得られたスラリーＬｒ２ａは、浮遊選鉱装置５３において、例えば所定の起泡剤を添加して浮遊選鉱処理が行われ、未燃カーボンを含むフロスと、未燃カーボンが除去又は低減されたテールとに分離される。そして、テールとしてのスラリーＬｒ２ｂが固液分離装置４６に送られて固液分離される。

これにより、水洗工程Ｓ３０と未燃カーボン除去工程Ｓ４２とが並行的、連続的に行われる。

この未燃カーボン除去工程Ｓ４２が、工程（ｅ）に対応する。

（分級工程Ｓ１０）
第一実施形態で上述した方法と同様の方法を採用することで、改質バイオマス灰Ｂ２は、粗粉Ｂ２Ｃと細粉Ｂ２Ｆとに分級される。

なお、水洗工程Ｓ３０と分級工程Ｓ１０は同時に行うものとしても構わない。具体的には、水ふるい、液体サイクロン、遠心分離、等の方法が挙げられる。

水洗工程Ｓ３０及び分級工程Ｓ１０を経て得られる細粉Ｂ２Ｆの活性度指数は、バイオマス灰（原灰）Ｂ１より高い値となり、典型的には７日で７０％以上、２８日で６５％以上となり、より典型的には７日で７３％以上、２８日で６８％以上となる。

この細粉Ｂ２Ｆの塩素濃度は、例えば典型的には０．０１質量％～０．２質量％まで低減され、より典型的には０．０２質量％～０．１質量％まで低減される。

この細粉Ｂ２Ｆの全アルカリ金属濃度は、例えば典型的には１質量％～８質量％まで低減され、より典型的には３質量％～６質量％まで低減される。

この細粉Ｂ２Ｆの硫黄酸化物濃度は、例えば典型的には０．５質量％～４質量％まで低減され、より典型的には１質量％～３質量％まで低減される。

この細粉Ｂ２Ｆのセレンの溶出量は、例えば典型的には０．００２ｍｇ／Ｌ～０．０２ｍｇ／Ｌ、より典型的には０．００５ｍｇ／Ｌ～０．０１ｍｇ／Ｌにまで低減される。

この細粉Ｂ２Ｆの六価クロム溶出量は、例えば典型的には０．０１ｍｇ／Ｌ～０．１ｍｇ／Ｌ、より典型的には０．０２ｍｇ／Ｌ～０．０５ｍｇ／Ｌにまで低減される。

上記したセレン（Ｓｅ）及び六価クロム（Ｃｒ⁶⁺）の溶出量は、周知の方法で測定できる。測定方法の好適な一例としては、ＪＩＳＫ ００５８－１「スラグ類の化学物質試験方法－第１部：溶出試験方法 ５．利用有姿による試験」に準拠し検液を作成した後、セレン（Ｓｅ）についてはＩＣＰ質量分析法によって、六価クロム（Ｃｒ⁶⁺）についてはジフェニルカルバジド吸光光度法によって、それぞれ測定する方法が挙げられる。

また、後述する実施例で示されるように、水洗工程Ｓ３０によってセメントの強度発現性や流動性に影響を及ぼす易反応性の酸化カルシウムや水酸化カルシウムの含有量が十分に減じられ、カルシウム成分が炭酸カルシウムの形態へと安定化しており、品質変動を抑制することができる。

例えば、水洗工程Ｓ３０後の改質バイオマス灰Ｂ２の水酸化カルシウムの含有量は、典型的には０．５質量％以下、より典型的には０．１質量％以下である。

また、例えば、改質バイオマス灰Ｂ２の硫酸カルシウム（石膏）の含有量は、典型的にはＳＯ₃換算で０．５質量％以上、より典型的には３質量％以上である。

なお、上記した塩素濃度は、周知の方法で測定でき、例えば、酸分解処理した後、電位差滴定法により測定する方法等が好ましく例示される。

また、上記した水酸化カルシウムの含有量は、周知の方法で測定でき、例えば、ＤＳＣ（示差操作熱量計）による４００℃付近の脱水に熱量の測定により求める方法等が好ましく例示される。

また、上記した硫酸カルシウム（石膏）の含有量は、周知の方法で測定でき、例えば、Ｘ線粉末回折のパターンから、リートベルト法により定量する方法等が好ましく例示される。

（投入工程Ｓ２０）
第一実施形態で上述した方法と同様の方法を採用できる。つまり、投入の手順については、第一実施形態における細粉Ｂ１Ｆを水洗工程Ｓ３０を経て得られる細粉Ｂ２Ｆに、粗粉Ｂ１Ｃを水洗工程Ｓ３０を経て得られる粗粉Ｂ２Ｃに、それぞれ置き換えればよい。

特に、本実施形態では、投入工程Ｓ２０の前に水洗工程Ｓ３０が実行されているため、分級後に得られる細粉Ｂ２Ｆは、第一実施形態で得られた細粉Ｂ１Ｆと比べて水分を含む可能性がある。従って、細粉Ｂ２Ｆに含まれる水分が、石膏の変質等を防ぐための粉砕設備３０内の温度制御に利用できる。なお、細粉Ｂ２Ｆに含まれる水分が過剰である場合には、沈降分離等で簡易的に脱水可能であるし、逆に水分が不足する場合には適切な量を粉砕設備３０に散水すればよい。

第一実施形態で上述したのと同様、分級後に得られる細粉Ｂ２Ｆは、クリンカクーラ１３に直接投入することもできる。クリンカクーラ１３内の温度は、通常は２００～１２００℃であり、その投入位置に応じて加熱温度を選択することができる。ただし、上記の酸化工程Ｓ４１が実行される場合には、特に改質バイオマス灰Ｂ２にはＣＯ₂が固定化されることで得られるＣａＣＯ₃が多く含まれる。この場合には、改質バイオマス灰Ｂ２に含有されているＣａＣＯ₃が分解して生石灰（ＣａＯ）を生成したり、二酸化炭素を放出したりすることがないよう、クリンカクーラ１３内の２００℃～８００℃の低温部分に投入することが好ましい。

なお、本実施形態の方法で得られる改質バイオマス灰Ｂ２は、水洗工程Ｓ３０が実行されることでアルカリ金属含有量は低減しているものの、依然として石炭灰よりはアルカリ金属含有量が高いことが想定される。このため、この改質バイオマス灰Ｂ２をセメントクリンカＣｎ１の原料として用いるとアルカリ金属含有量の高いセメントが製造される場合がある。また、排水Ｗ３から得られるセメント添加剤の主成分はアルカリ金属塩である。従って、これらがコンクリートに多く含まれると骨材によってはアルカリ骨材反応を起こす可能性がある。

そこで、アルカリ骨材反応の可能性を低減するために、改質バイオマス灰Ｂ２と共に高炉スラグ等の潜在水硬性物質、フライアッシュ、火山灰、火山岩、焼成粘土等のポゾラン物質を投入（添加）するものとしても構わない。なお、このような潜在水硬性物質やポゾラン物質の投入（添加）は、第一実施形態のように水洗工程Ｓ３０を行わない場合における細粉Ｂ１Ｆを用いる場合にも適用可能である。

［第三実施形態］
セメント製造方法及びセメント製造システムの第三実施形態について、第一実施形態及び第二実施形態と異なる箇所を中心に説明する。図９は、本実施形態におけるセメント製造方法の処理フローを模式的に示す図面である。図１０は、本実施形態におけるセメント製造システムの構造を模式的に示すブロック図である。

本実施形態では、第二実施形態と比較して、水洗工程Ｓ３０が分級工程Ｓ１０の後に行われている点のみが異なり、他は第二実施形態と共通する。本実施形態では、水洗工程Ｓ３０は、分級工程Ｓ１０によって分級された細粉Ｂ１Ｆに対してのみ行われる。

バイオマス灰Ｂ１に対して分級工程Ｓ１０で分級されることで得られる粗粉Ｂ１Ｃと細粉Ｂ１Ｆとを比較すると、塩素分の多くは、粗粉Ｂ１Ｃよりも細粉Ｂ１Ｆに含まれる。このため、本実施形態によれば、バイオマス灰Ｂ１に含まれる塩素等のセメント忌避成分を、水洗工程Ｓ３０の実施に必要な水分量を削減しながら、効率的に減少できる。

なお、本実施形態においても、第二実施形態と同様に、酸化工程Ｓ４１や未燃カーボン除去工程Ｓ４２を実行するものとしても構わない。他は上記各実施形態と共通するため、説明が割愛される。

［別実施形態］
以下、別実施形態につき説明する。

〈１〉図１１に示すように、分級設備２０においてバイオマス灰Ｂ１が分級されることで得られる粗粉Ｂ１Ｃと細粉Ｂ１Ｆのうち、粗粉Ｂ１Ｃに対して水洗設備４０によって水洗されるものとしても構わない。分級工程Ｓ１０によって粗粉Ｂ１Ｃは塩素や硫黄の含有濃度が低下されており、更に水洗工程Ｓ３０によって、これらの濃度が更に低下されている。このため、セメントクリンカＣｎ１の原料として活用できる。

なお、この場合、水洗工程Ｓ３０で得られる排水Ｗ３は、もともと塩素が少ない粗粉Ｂ１Ｃに対する水洗後に得られたものであるため、含有塩素濃度が低い状態である。従って、第二実施形態で上述したような、含有塩素イオンを低減する手段を講じることなく、排水Ｗ３をセメントクリンカＣｎ１に混合しても構わない。

一方、細粉Ｂ１Ｆについては、必要に応じて別途の水洗処理が行われた後、セメントクリンカＣｎ１やセメントに混合されるものとしても構わない。

〈２〉図１２に示すように、分級設備２０においてバイオマス灰Ｂ１が分級されることで得られた細粉Ｂ１Ｆに対して、水洗設備４０によって水洗された後、得られた改質バイオマス灰Ｂ２ＦがセメントクリンカＣｎ１の原料として利用されても構わない。具体的には、セメントクリンカの原料の調合のための混合機や粉砕機など原料調合系統設備への投入、セメントキルン前のプレヒータトップや仮焼炉への投入、セメントキルン窯尻への投入、セメントキルン（ロータリーキルン）窯前の高温部への投入、が挙げられる。細粉Ｂ１Ｆ側には、粗粉Ｂ１Ｃと比べて塩素や硫黄が高濃度に含まれるものの、水洗されることでバイオマス灰Ｂ１に含まれる塩素や硫黄の含有濃度が低下されているため、セメントクリンカＣｎ１の原料として活用できる。

これにより、水洗しない場合よりプレヒータや窯尻、キルンへの低融点物質の付着による閉塞が抑制され、またセメントクリンカＣｎ１の塩素含有量も低減される。また、セメントクリンカＣｎ１のアルカリ金属含有量が高くなり、強度の高いセメントを得ることができる。特に粗粉Ｂ１Ｃをセメント混合材として投入した場合や、高炉スラグ等の潜在水硬性物質、フライアッシュ、火山灰、火山岩、焼成粘土等のポゾラン物質を添加した場合は、セメントクリンカから供給されたアルカリ金属により、これらの混合材の反応が活性化される。

一方、分級工程Ｓ１０で得られた粗粉Ｂ１Ｃについては、バイオマス灰Ｂ１よりも塩素の含有率が低下できているため、セメントクリンカＣｎ１やセメントへの混合材として利用できる。図１２では、粗粉Ｂ１Ｃが粉砕設備３０で粉砕された後に混合される場合が例示されている。

〈３〉上記第三実施形態（図９、図１０参照）において、分級工程Ｓ１０及び水洗工程Ｓ３０を経て得られた、水洗後の細粉（改質バイオマス）Ｂ２Ｆについても、粗粉Ｂ１Ｃと同様に、セメントクリンカＣｎ１の原料としてクリンカ製造設備１０で利用されるものとしても構わない（図１３参照）。

〈４〉上記各実施形態では、粉砕設備３０においてセメントクリンカＣｎ１が粉砕されることでセメントが製造される過程までを説明した。しかし、投入工程Ｓ２０として、各実施形態において得られたバイオマス灰の細粉（Ｂ１Ｆ，Ｂ２Ｆ）を、セメント及び水に対して投入、混練することで、コンクリートやモルタル等のセメント硬化物を製造する方法に利用しても構わない。

［実施例１］
パーム椰子殻を燃料にして循環流動床炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ｐ１から焼却飛灰ＢＡ－１（粒度Ｄ₅₀（頻度）が４７．２μｍ、９７５℃における強熱減量（ig.loss）が４．１７％）を入手し、これを分級することによるバイオマス灰の成分組成に与える影響を検討した。パーム椰子殻と石炭の混合燃料中の石炭の含有率は１０質量％であった。なお、この焼却飛灰の粒度分布（レーザー回析式粒度分布測定装置：マイクロトラック・ベル製MT3300EX IIを利用）は、図３に示した通りである。

《試験方法》
以下、試験方法を説明する。

〈１．分級〉
表１に示す分級点となるように設定された目開きのふるい（スピンエアシーブ：セイシン企業製ＳＡＲ－７５／２００）を用いてふるいに掛け、ふるい通過分として細粉Ｂ１Ｆを、ふるい残分として粗粉Ｂ１Ｃを得た。この処理が分級工程Ｓ１０に対応する。なお、この分級点は、図３に示した粒度分布に基づいて設定されたものである。試験では、３２μｍ、４５μｍ、及び９０μｍの３種類の分級点において、それぞれバイオマス灰Ｂ１が分級された。なお、以下では、バイオマス灰Ｂ１が分級前であることを明確にするために、「原灰Ｂ１」と表記することがある。

分級後のバイオマス灰の粒度分布は表１の通りである。なお、表１には、バイオマス発電施設Ｐ１とは別のバイオマス発電施設Ｐ２から入手した焼却飛灰ＢＡ－２に対して、４５μｍを分級点として分級した後に得られた粗粉Ｂ１Ｃについても併せて示されている。粒度分布は、レーザー回析式粒度分布測定装置（マイクロトラック・ベル製MT3300EX II）によって、測定された。

〈２．化学組成分析〉
焼却飛灰ＢＡ－１由来の原灰Ｂ１（＃１）、各粗粉Ｂ１Ｃ（＃２，＃４）、及び各細粉Ｂ１Ｆ（＃３，＃５）、原灰Ｂ１を以下の方法で湿灰化したもの（＃１Ｗ）、湿灰化した原灰Ｂ１（＃１Ｗ）を４５μｍで分級した粗粉Ｂ１Ｃ（＃２Ｗ）のそれぞれに対し、化学成分を測定した。また、原灰Ｂ１を２０μｍを分級点として分級した粗粉Ｂ１Ｃ（＃９）及び細粉Ｂ１Ｆ（＃１０）を得て、これらに対しても同様に化学成分を測定した。更に、原灰Ｂ１（＃１）及び４５μｍで分級した細粉Ｂ１Ｆ（＃３）に対しては、以下の方法で水洗処理を施したものを準備し（＃１Ｗｐ，＃３Ｗｐ）、同様に化学成分を測定した。

湿灰化の方法は、次の通りである。原灰Ｂ１（符号＃１）に対して、外割で２０質量％（含水率１６.７質量％）の水を添加した後に２０℃で３日間保管し、１０５℃で乾燥させることで湿灰とした。この方法で湿灰化された原灰Ｂ１が「符号＃１Ｗ」に対応し、この湿灰化された原灰＃１Ｗを分級して得られた粗粉Ｂ１Ｃが「符号＃２Ｗ」に対応する。なお、湿灰化した原灰Ｂ１（＃１Ｗ）を分級するに際しては、エアジェットシーブ（ホソカワミクロン社製、e200LS）が用いられた。

水洗処理の方法は、次の通りである。この処理が水洗工程Ｓ３０に対応する。
（手順１）バイオマス灰（Ｂ１，Ｂ１Ｆ）１００ｇと水道水４００ｇをビーカーに投入し、スラリーにして、攪拌機にて４００ｒｐｍで３０分間攪拌した。このとき、水洗時にＣＯ₂ガスを流入してｐＨ調整を行う場合には、ｐＨメータで液中ｐＨを監視しながら流量を調整した。
（手順２）攪拌を停止後、ブフナーロートを使用して濾別し、得られた濾紙上のケーキに対して更に水道水４００ｇを投入してスラリーを洗浄後、回収した。
（手順３）回収したケーキを自然乾燥後、質量を測定し、各種分析を行った。

また、得られた粗粉に対しては、ボールミルを用いて粉砕を行った。

《分析》
化学成分の測定は、以下の方法で行われた。
準備された各試料（＃１～＃５，＃９～＃１０，＃１Ｗ，＃２Ｗ，＃１Ｗｐ，＃３Ｗｐ）に対し、蛍光Ｘ線装置（リガク社製、ZSX Primus II）を用いて、検量線（石炭灰）法によって化学成分を測定した。その結果を表２に示す。なお、それぞれの強熱減量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２ 「セメントの化学分析方法」に準じた方法で測定した。

また、焼却飛灰と得られた試料の炭酸化カルシウム量は、窒素雰囲気中で試料約５０ｍｇを昇温速度２０℃/分にて１０００℃まで昇温したときの６００℃～７００℃付近の質量減少量を求め、試薬との重量減少との比率により求めた（NETZSCH社製 TG-DTA 2000SR を利用）。その結果、原灰Ｂ１の炭酸カルシウム量は５．５％、湿灰化したもの（＃１Ｗ）では５．６％であった。
水和物生成量は、上記強熱減量より上記炭酸化カルシウム量から揮発する脱炭酸分を除いたものとした。その結果、原灰Ｂ１の水和物生成量は１．８％、湿灰化したもの（＃１Ｗ）では６．０％であった。

表２によれば、乾灰である原灰Ｂ１を、粒度分布を頻度で表した場合の細粒側の山と粗粒側の山の間を分級点として分級すると、細粉（Ｂ１Ｆ）側に塩素成分と硫黄成分（ＳＯ₃）のほとんどが含まれた。また、これを水洗することで（Ｂ２Ｆ）効率的に塩素成分が除去できていることが確認された。このため、特に水洗後の細粉については、セメント混合材として好適であることが分かる。

一方、原灰を分級した粗粉（Ｂ１Ｃ）側のアルカリ金属の減少量は小さいが、塩素成分と硫黄成分をほとんど含まない上、原灰と比べてＣａＯが減少し、ＳｉＯ₂が増加している。よって、粗粉は石炭灰の化学組成に近くなり、セメントクリンカの原料として好適であることが分かる。

また、原灰Ｂ１を湿灰化したもの（＃１Ｗ）と、これを４５μｍで分級した粗粉Ｂ１Ｃ（＃２Ｗ）とを対比すると、分級による塩素濃度の低下の程度は低いことが確認される。これは、原灰Ｂ１が湿灰化されたことで凝集と水和反応が生じており、生成された水和物に塩素(Ｃｌ)分が取り込まれた結果、分級による除去率が低下したものと推定される。原灰Ｂ１を湿灰化したもの（＃１Ｗ）は水和反応が生じており、乾灰である原灰Ｂ１よりも強熱減量が増加していた。

〈３．物理試験〉
焼却飛灰ＢＡ－１由来の原灰Ｂ１（＃１）、分級点を４５μｍとして得られた粗粉Ｂ１Ｃ（＃２）及び細粉Ｂ１Ｆ（＃３）につき、ブレーン比表面積、フロー値比、及び活性度指数を、ＪＩＳ Ａ ６２０１「コンクリート用フライアッシュ」の附属書Ｃに準拠した方法で、測定した。更に、粗粉Ｂ１Ｃ（＃２）に対しては細粉Ｂ１Ｆと同等程度の粒度になるようにミルで粉砕し、同様にブレーン比表面積、フロー値比、及び活性度指数を測定した。なお、粗粉Ｂ１Ｃを粉砕して得られた粉砕物（＃２Ｃ）は、例えば、図１２において、分級後の粗粉Ｂ１Ｃが粉砕設備３０で粉砕されたもの（便宜上、符号「Ｂ１Ｃｐ」と称する。）を模擬したものである。この測定結果を表３に示す。

表３によれば、原灰Ｂ１を分級した細粉Ｂ１Ｆを混合材として用いた場合は、原灰Ｂ１よりも活性度指数が高くなることが確認された。なお、粗粉Ｂ１Ｃは塩素を含まず、ブレーン比表面積が４０００ｃｍ²／ｇ以上になるまで粉砕を行えば（Ｂ１Ｃｐ）、原灰よりも反応性の高いポゾラン混合材として利用できることが明らかとなった。

［実施例２］
木質バイオマス（間伐材）を燃料にして循環流動床炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ｐ２から飛灰（粒度Ｄ₅₀（頻度）が４５．３μｍ、７５０℃における強熱減量（ig.loss）が２．３％）を入手し、これを水洗すること、及びその水洗の際の酸化工程（特には炭酸化工程）の有無が成分組成に与える影響を検討した。

《試験方法》
以下の手順で試験を行った。
（手順１）バイオマス灰１００ｇと水道水４００ｇをビーカーに投入し、スラリーにして、攪拌機にて４００ｒｐｍで３０分間攪拌した。このとき、水洗時にＣＯ₂ガスを流入してｐＨ調整を行う場合には、ｐＨメータで液中ｐＨを監視しながら流量を調整した。
（手順２）攪拌を停止後、ブフナーロートを使用して濾別し、得られた濾紙上のケーキに対して更に水道水４００ｇを投入してスラリーを洗浄後、回収した。
（手順３）回収したケーキを自然乾燥後、質量を測定し、各種分析を行った。

以下の表４は、各水洗条件の水準を示す。

《分析》
得られた試料につき、それぞれ以下の方法で分析を行った。
Ｃｌの定量：試料を硝酸分解処理した後、電位差滴定法により測定した。
Ｋ，Ｎａの定量：試料を酸分解処理した後、ＩＣＰ発光分光分析法により測定した。
Ｓｅ，Ｃｒ⁶⁺の溶出試験：ＪＩＳ Ｋ ００５８－１「スラグ類の化学物質試験方法－第１部：溶出試験方法 ５．利用有姿による試験」に準拠した方法で検液を作成した後、ＳｅについてはＩＣＰ質量分析法によって、Ｃｒ⁶⁺はジフェニルカルバジド吸光光度法によってそれぞれ測定した。
Ｃ，Ｍｇ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃａ，Ｆｅの定量：４０℃乾燥処理を施した試料を蛍光Ｘ線装置（ＦＰ法：ファンダメンタルパラメータ法）によって測定した。測定結果を表５及び表６に示す。

表５によれば、原灰を水洗することにより塩素のほとんどが有効に除かれ、混合材として用いた場合のセメントを水硬化した後、鉄筋等への腐食作用のおそれがないと評価される許容基準の０．０３５質量％以下を満たすことが確認された。つまり、水洗後のバイオマス灰を分級した場合、細粉側及び粗粉側の双方にも塩素がほとんど含まれないことが分かる。

また、表５によれば、原灰に含まれる水溶性セレンや六価クロムも水洗により有効に除かれており、混合材として用いた場合の重金属類の溶出のおそれが低減することが明らかとなった。

表６に示すように、このバイオマス灰は、ＳｉＯ₂やＣａＯが主要な構成成分であり、反応性の高いポゾラン混合材として有用であることが明らかとなった。

水準２－２の結果によれば、ＣＯ₂ガスを吹き込みながら水洗を行うことで、水洗後のバイオマス灰のＣＯ₂含有率が上昇することが明らかとなった。よって、ｐＨ調整のための成分は、水洗の操作後にはその少なくとも一部が灰中に固定化され、炭酸カルシウムが生成されたものと考えられる。また、ＣＯ₂ガスを吹き込みながら水洗を行うことで、水酸化カルシウムが消失していた。表６において、水酸化カルシウムの含有量が０．０１％未満であることは、検出限界未満であることを意味している。

下記表７には、ＸＲＤ法（Ｘ線回折法）により灰中のカルシウム成分の存在形態を調べた結果を示す。

表６及び表７によれば、原灰ではカルシウム成分の形態として、ＣａＯ（生石灰）、Ｃａ(ＯＨ)₂（消石灰）、ＣａＣＯ₃（石灰石）、ＣａＳＯ₄（石膏）の各Ｃａ化合物の存在が確認された。これに対して、ｐＨ調整せずに水洗した水準２－１では、ＣａＯ（生石灰）の存在は消失し、Ｃａ(ＯＨ)₂（消石灰）の存在の減少が確認された。また、ＣＯ₂ガスを吹込みながらｐＨ９の条件で水洗した水準２－２では、ＣａＯ（生石灰）とＣａ(ＯＨ)₂（消石灰）の存在が消失したことが確認された。

［実施例３］
木質ペレットおよびパーム椰子殻を燃料にしてストーカ炉による発電を実施しているバイオマス発電施設Ｐ３から焼却飛灰（粒度Ｄ₅₀（頻度）が２０．０μｍ、７５０℃における強熱減量（ig.loss）６．１％）を入手して、実施例２と同様の試験を行った。その結果を表８及び表９に示す。なお、水準３－２では、水洗時にｐＨ調整のための硫酸が添加されている。

表８によれば、原灰を水洗することにより塩素のほとんどが有効に除かれ、混合材として用いた場合のセメントを水硬化した後、鉄筋等への腐食作用のおそれがないと評価される許容基準０．０３５質量％以下を満たすことが確認された。つまり、水洗後のバイオマス灰を分級した場合、細粉側及び粗粉側の双方にも塩素がほとんど含まれないことが分かる。

また、表８によれば、原灰に含まれる水溶性セレンや六価クロムも水洗により有効に除かれており、混合材として用いた場合の重金属類の溶出のおそれが低減することが明らかとなった。

表９に示すように、このバイオマス灰は、ＳｉＯ₂やＣａＯが主要な構成成分であり、反応性の高いポゾラン混合材として有用であることが明らかとなった。更に、硫酸を添加して水洗を行うことでＳＯ₃含有率が上昇することが明らかとなった。よって、ｐＨ調整のための硫酸成分は、水洗の操作後にはその少なくとも一部が灰中に固定化されているものと考えられる。

１ ：セメント製造システム
３ ：原料槽
５ ：粉体貯槽
１０ ：クリンカ製造設備
１１ ：プレヒータ
１２ ：セメントキルン
１３ ：クリンカクーラ
２０ ：分級設備
３０ ：粉砕設備
４０ ：水洗設備
４１ ：粉体供給装置
４２ ：液体供給装置
４３ ：粉体溶解槽
４４ ：スラリー攪拌装置
４６ ：固液分離装置
４７ ：搬送装置
４９ ：水洗浄装置
５１ ：ガス供給装置
５２ ：脱未燃炭素剤供給装置
５３ ：浮遊選鉱装置
Ｂ１ ：バイオマス灰
Ｂ１Ｃ ：粗粉
Ｂ１Ｆ ：細粉
Ｂ２ ：（改質）バイオマス灰
Ｂ２Ｃ ：（改質）粗粉
Ｂ２Ｆ ：（改質）細粉
Ｃｋ１ ：脱水物
Ｃｎ１ ：セメントクリンカ
Ｄ１ ：脱未燃炭素剤
Ｇ１ ：ＣО₂含有ガス
Ｌｒ１ ：スラリー
Ｌｒ２（Ｌｒ２ａ，Ｌｒ２ｂ） ：スラリー
Ｗ１，Ｗ２ ：水
Ｗ３ ：排水
Ｙ１ ：セメントクリンカ原料

Claims (13)

1. バイオマス灰を、粗粉と細粉に分級する工程（ａ）と、
   前記工程（ａ）で得られた前記細粉を、セメントキルンに投入されるセメントクリンカ原料、前記セメントキルンから得られたセメントクリンカ、又は前記セメントクリンカに対する粉砕処理後のセメント、の少なくともいずれかに対して投入する工程（ｂ）とを有することを特徴とする、セメント製造方法。
2. 前記バイオマス灰を水洗する工程（ｃ）を有し、
   前記工程（ｂ）は、前記工程（ｃ）によって水洗された後の前記細粉を投入する工程であることを特徴とする、請求項１に記載のセメント製造方法。
3. 前記工程（ｃ）は、前記工程（ａ）で得られた前記細粉のみを水洗する工程であることを特徴とする、請求項２に記載のセメント製造方法。
4. 前記工程（ｃ）の実行中又は前記工程（ｃ）の実行後に、前記バイオマス灰を酸化処理する工程（ｄ）を有することを特徴とする、請求項２又は３に記載のセメント製造方法。
5. 前記工程（ｃ）の実行中に、前記バイオマス灰に含まれる未燃カーボンを除去する工程（ｅ）を有することを特徴とする、請求項２～４のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
6. 前記工程（ｂ）は、前記細粉を、前記セメントキルンから得られたセメントクリンカ、又は前記セメントクリンカに対する粉砕処理後のセメントの少なくともいずれかに対して投入する工程であることを特徴とする、請求項１～５のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
7. 前記工程（ｂ）は、前記細粉を、前記セメントキルンに投入されるセメントクリンカ原料に対して投入する工程であることを特徴とする、請求項２～５のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
8. 前記工程（ｂ）は、前記細粉に加えて、潜在水硬性物質及びポゾランの少なくとも一種を投入する工程であることを特徴とする、請求項１～７のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
9. 前記工程（ａ）は、２０μｍ以上１００μｍ以下を分級点として分級する工程であることを特徴とする、請求項１～８のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
10. 前記バイオマス灰は、流動床式燃焼炉から発生した飛灰であり、かつ乾灰であることを特徴とする、請求項１～９のいずれか１項に記載のセメント製造方法。
11. バイオマス灰を粗粉と細粉に分級する分級設備と、
    セメントクリンカ原料を焼成してセメントクリンカを生成するセメントキルンと、
    前記セメントキルンから得られた前記セメントクリンカを粉砕してセメントを生成する粉砕設備とを備え、
    前記分級装置で得られた前記細粉が、前記セメントクリンカ原料、前記セメントキルンから得られた前記セメントクリンカ、又は前記粉砕設備から得られた前記セメントの少なくともいずれかに対して投入されることを特徴とする、セメント製造システム。
12. 前記バイオマス灰を水洗する水洗設備を備え、
    前記水洗設備によって水洗された後の前記細粉が、前記セメントクリンカ原料、前記セメントキルンから得られた前記セメントクリンカ、又は前記粉砕設備から得られた前記セメントの少なくともいずれかに対して投入されることを特徴とする、請求項１１に記載のセメント製造システム。
13. バイオマス灰を、粗粉と細粉に分級する工程（ａ）と、
    前記工程（ａ）で得られた前記細粉と、粉砕処理後のセメントと、水とを投入する工程（ｂ）とを有することを特徴とする、セメント硬化物の製造方法。

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